(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-09-25
(45)【発行日】2023-10-03
(54)【発明の名称】中流動コンクリートの配合選定方法と中流動コンクリート
(51)【国際特許分類】
E21D 11/12 20060101AFI20230926BHJP
C04B 28/02 20060101ALI20230926BHJP
G01N 33/38 20060101ALI20230926BHJP
G01N 11/00 20060101ALI20230926BHJP
【ＦＩ】
E21D11/12
C04B28/02
G01N33/38
G01N11/00 E
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2020175307
(22)【出願日】2020-10-19
(65)【公開番号】P2022066774
(43)【公開日】2022-05-02
【審査請求日】2022-11-22
(73)【特許権者】
【識別番号】000206211
【氏名又は名称】大成建設株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100162396
【弁理士】
【氏名又は名称】山田 泰之
(74)【代理人】
【識別番号】100122954
【弁理士】
【氏名又は名称】長谷部 善太郎
(74)【代理人】
【識別番号】100194803
【弁理士】
【氏名又は名称】中村 理弘
(72)【発明者】
【氏名】梁 俊
【審査官】彦田 克文
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１９－１９１０９７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１９１０９６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２１－１４３９４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０７－２４４０４３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２０－０９０４１０（ＪＰ，Ａ）
【文献】中村泰誠 他２名，中流動覆工コンクリートの配合設計手法の検討，平成21年度 土木学会北海道支部 論文報告集，第66号，日本，土木学会，2009年，https://www.jsce.or.jp/branch/hokkaido/_contents/active/h22/100115/E/E-10.pdf
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ２１Ｄ １１／１２
Ｃ０４Ｂ ２８／０２
Ｇ０１Ｎ ３３／３８
Ｇ０１Ｎ １１／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
中流動コンクリートの使用材料に関する配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とがＥｆ＞Ｅｕという関係性を満たし、かつ、前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と前記充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との差が最大となる配合を最適配合として選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
【請求項2】
中流動コンクリートの使用材料に関する配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）がＥｓ＞Ｅｆという関係性を満たすように配合を選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
【請求項3】
さらに、前記加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と、前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、前記分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とが、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕという関係性を満たすように配合を選定することを特徴とする請求項２に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
【請求項4】
フレッシュコンクリートの状態において、振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（３）を満足することを特徴とする中流動コンクリート。
式（３） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、中流動コンクリートに関する。
【背景技術】
【0002】
近年、高流動コンクリートが有する自己充填性のみで構造体コンクリートの充填性を確保するのではなく、打込み時に補助的に振動を加え、軽微な締固めを行うことでコンクリートを密実に充填させる「中流動コンクリート」が提案されている（非特許文献１、２等）。
「中流動コンクリート」は、普通コンクリートと高流動コンクリートの中間の流動性を持つスランプフロー３５～５０ｃｍ程度のコンクリートであり、平成２０年頃からトンネル覆工コンクリートを中心に施工例が報告されている。
「中流動コンクリート」は、普通コンクリートと高流動コンクリートの中間の流動性を持つスランプフロー３５～５０ｃｍ程度のコンクリートであり、平成２０年頃からトンネル覆工コンクリートを中心に施工例が報告されている。
【0003】
中流動コンクリートは、自己充填性を有しておらず、構造体コンクリートとして密実な充填を確保するためには、外力による軽微な振動・締固めを必要とする。しかし、現状では、軽微な振動・締固めの程度が明確になっていないことが、施工計画の策定、および施工の実施における懸念事項となっている。例えば、施工中、コンクリートの流動性は目視により確認できるが、コンクリートが鉄筋間隙を通過して確実に充填されたかを目視することはできず、未充填部を生じる恐れがある。また、中流動コンクリートは、締固めの際に粘度が低下して流動性が向上するものであるが、粘度の低下により材料分離が起こり、粗骨材が沈降する恐れがある。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【0004】
【文献】ＮＥＸＣＯ試験方法 第７編 トンネル関係試験方法 平成２５年７月 第６版（Ｐ４３－Ｐ４６）
【文献】ＮＥＸＣＯ トンネル施工管理要領 平成２５年７月 第７版（Ｐ３８－Ｐ４７）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
自己充填性に加え、間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足する中流動コンクリートの配合選定方法と、自己充填性、材料分離抵抗性、間隙通過性に優れた中流動コンクリートを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決するための手段は、以下のとおりである。
１．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
２．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
３．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とが、下記式（１）を満足する配合を選定することを特徴とする２．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（１） Ｅｓ＞Ｅｆ
４．さらに、前記加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする２．または３．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
５．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（２）を満足する配合を選定することを特徴とする４．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（２） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
６．フレッシュコンクリートの状態において、振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（３）を満足することを特徴とする中流動コンクリート。
式（３） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
１．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
２．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
３．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とが、下記式（１）を満足する配合を選定することを特徴とする２．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（１） Ｅｓ＞Ｅｆ
４．さらに、前記加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする２．または３．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
５．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（２）を満足する配合を選定することを特徴とする４．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（２） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
６．フレッシュコンクリートの状態において、振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（３）を満足することを特徴とする中流動コンクリート。
式（３） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
【発明の効果】
【0007】
本発明により、中流動コンクリートに求められる自己充填性に加え、間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足する中流動コンクリートを選定することができる。
本発明の中流動コンクリートは、施工時に視認することができる充填性を満足したときに、視認することができない間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足し、施工不良を防ぐことができる。
本発明の中流動コンクリートは、施工時に視認することができる充填性を満足したときに、視認することができない間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足し、施工不良を防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】分離抵抗性評価用容器の正面図。
【図2】分離抵抗性評価用容器における筒体の平面図（ａ）と断面図（ｂ）。
【図3】分離抵抗性評価用容器における受材の平面図（ａ）と断面図（ｂ）。
【図4】実験１における単位水量と流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）との関係を示すグラフ。
【図5】実験１における単位水量と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との関係を示すグラフ。
【図6】実験１におけるＥｆとＥｕとの関係を示すグラフ。
【図7】実験２における粗骨材絶対容積と、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）及び充填性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）との関係を示すグラフ。
【図8】実験２におけるＥｆとＥｕとの関係を示すグラフ。
【図9】実験３の分離抵抗性試験における、加振時間から算出されるコンクリートが受けたエネルギ（Ｅ）と粗骨材残存率との関係を示すグラフ。
【図10】実験３でＥｆとＥｓの関係から選定した配合について、単位水量と、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）及び充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【0009】
本発明は、中流動コンクリートの配合選定方法に関し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を求め、
さらに、同一加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）のいずれか、または両方を求め、これらに基づいて配合を選定することを特徴とする。
なお、以下、各エネルギについて、「振動エネルギ（Ｅｆ）」、「Ｅｆ」等とも表す。
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を求め、
さらに、同一加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）のいずれか、または両方を求め、これらに基づいて配合を選定することを特徴とする。
なお、以下、各エネルギについて、「振動エネルギ（Ｅｆ）」、「Ｅｆ」等とも表す。
【0010】
以下、本発明の一実施形態について、図面を適宜参照しつつ説明する。なお、以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化した装置や方法を例示したものに過ぎず、本発明の技術的思想は、これらに限定されるものではない。
【0011】
・加振台
本発明の配合選定方法において振動を一方向に限って加えるために用いる加振台としては、例えば、本願発明者等による特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の縦振動のみを加える加振台を用いることができる。なお、本発明において使用する加振台の振動方向は、縦方向のみに限定されず、水平方向のみ、斜め方向のみ等とすることができる。また、一方向の振動とは、当然に一軸上の往復運動であり、例えば、回転運動等ではないことを意味する。
本発明の配合選定方法において振動を一方向に限って加えるために用いる加振台としては、例えば、本願発明者等による特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の縦振動のみを加える加振台を用いることができる。なお、本発明において使用する加振台の振動方向は、縦方向のみに限定されず、水平方向のみ、斜め方向のみ等とすることができる。また、一方向の振動とは、当然に一軸上の往復運動であり、例えば、回転運動等ではないことを意味する。
【0012】
振動を一方向に限って入力する場合、下記式（４）により、加振台が振動した時間からコンクリートが受けるエネルギを正確に求めることができる。
式（４） Ｅｔ＝ραｍａｘ ２ｔ／４π２ｆ
Ｅｔ ：ｔ秒間にコンクリートが受けるエネルギ（Ｊ／Ｌ）
ρ ：試料の単位容積質量（ｋｇ／Ｌ）
αｍａｘ：最大加速度（ｍ／ｓ２）
ｔ ：振動時間（ｓ）
ｆ ：振動数（ｓ－１）
式（４） Ｅｔ＝ραｍａｘ ２ｔ／４π２ｆ
Ｅｔ ：ｔ秒間にコンクリートが受けるエネルギ（Ｊ／Ｌ）
ρ ：試料の単位容積質量（ｋｇ／Ｌ）
αｍａｘ：最大加速度（ｍ／ｓ２）
ｔ ：振動時間（ｓ）
ｆ ：振動数（ｓ－１）
【0013】
・流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）
本発明において、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上でスランプフロー試験を行い、さらに振動を一方向に限って入力し、スランプフローが６００ｍｍに達するまでの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、スランプフロー試験は、ＪＩＳ Ａ１１０１（２００５）に準拠して行う。
本発明において、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上でスランプフロー試験を行い、さらに振動を一方向に限って入力し、スランプフローが６００ｍｍに達するまでの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、スランプフロー試験は、ＪＩＳ Ａ１１０１（２００５）に準拠して行う。
【0014】
・充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）
さらに、同一条件の加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との関係に基づいて配合を選定することができる。
本発明において、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で振動を一方向に限って入力しながら、Ｕ型充填試験器を用いてコンクリートの充填試験を行い、Ｕ型充填高さが３５０ｍｍに達したときの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、コンクリートの充填試験は、「高流動コンクリートの充填試験方法（案）」（ＪＳＣＥ－Ｆ５１１－２０１１）に準拠し、Ｕ型試験機で測定する。
さらに、同一条件の加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との関係に基づいて配合を選定することができる。
本発明において、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で振動を一方向に限って入力しながら、Ｕ型充填試験器を用いてコンクリートの充填試験を行い、Ｕ型充填高さが３５０ｍｍに達したときの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、コンクリートの充填試験は、「高流動コンクリートの充填試験方法（案）」（ＪＳＣＥ－Ｆ５１１－２０１１）に準拠し、Ｕ型試験機で測定する。
【0015】
・分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）
本発明において、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で１～２０秒の範囲内の少なくとも３条件で振動を一方向に限って入力しながら分離抵抗試験を行い、その振動時間を式（４）のｔに代入することにより求められるコンクリートが受けたエネルギと、その振動時間における粗骨材残存率を求め、コンクリートが受けたエネルギと粗骨材残存率との関係から検量線を作成し、この検量線から粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギを算出して求められる。
本発明において、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で１～２０秒の範囲内の少なくとも３条件で振動を一方向に限って入力しながら分離抵抗試験を行い、その振動時間を式（４）のｔに代入することにより求められるコンクリートが受けたエネルギと、その振動時間における粗骨材残存率を求め、コンクリートが受けたエネルギと粗骨材残存率との関係から検量線を作成し、この検量線から粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギを算出して求められる。
【0016】
本実施形態の配合選定方法において、分離抵抗試験に使用する分離抵抗性評価用容器１０を図１に、この分離抵抗性評価用容器１０の筒体１１の平面図と断面図を図２に、受材１３の平面図と断面図を図３に示す。
分離抵抗性評価用容器１０は、図１に示すように、底板１２と複数の筒体１１と受材１３とを備えている。
底板１２は、筒体１１の外形状よりも大きな形状の板材であれば限定されるものではなく、加振台の載置面そのものであってもよい。
分離抵抗性評価用容器１０は、図１に示すように、底板１２と複数の筒体１１と受材１３とを備えている。
底板１２は、筒体１１の外形状よりも大きな形状の板材であれば限定されるものではなく、加振台の載置面そのものであってもよい。
【0017】
複数の筒体１１は、底板１２の上面に上下に積み重ねられる。本実施形態では、七つの筒体１１Ａ～Ｇが底板１２の上に積み上げられている。本実施形態の筒体１１は、内径２５０ｍｍ、外径２６７ｍｍ、高さ５０ｍｍである。筒体１１を構成する材料は、試験時に変形しない程度の剛性を有するものであれば、特に限定されない。また、筒体１１の形状寸法は限定されるものではなく、例えば、内径を２００ｍｍ～３００ｍｍの範囲内としてもよい。なお、下記で詳述するが、分離抵抗性試験は、最上部の筒体１１Ａを用いて行う。本発明の分離抵抗性試験において、縦方向に積み重ねた筒体全体の高さは３００ｍｍ以上、最上部の筒体１１Ａは、高さ５０ｍｍ以上、容積２リットル以上であることが必要である。
【0018】
最下段の筒体１１Ｇ以外の筒体１１Ａ～Ｆには、係合部材１１１が取り付けられている。係合部材１１１は、外径が筒体１１の内径と同等の外径を有した筒状部材からなり、筒体１１の下端から突出して、直下の筒体１１に挿入される。筒体１１の係合部材１１１を直下の筒体１１に挿入することで、上下の筒体１１同士が係合する。係合部材１１１の筒体１１の下端からの突出長は限定されるものではなく、下側の筒体１１と係合可能な長さに適宜決定すればよい。
【0019】
受材１３は、筒体１１の外面に周設される。受材１３は、プラスチック樹脂製で、平面視環状の底部１３１と、底部１３１の上面に立設された内壁部１３２と外壁部１３３とからなり、その中央部には、筒体１１の外径と同等の開口径（本実施形態では２６８ｍｍ）を有した開口１３４が形成される。受材１３の形状寸法は限定されるものではないが、底部１３１、内壁部１３２および外壁部１３３により囲まれた空間の容積が、一つの筒体１１の内空の容積よりも大きくなっている。本実施形態の受材１３は、上から２段目の筒体１１Ｂの外面に添設されている。なお、受材１３を筒体１１の外面に取り付ける際には、治具を利用してもよい。
【0020】
次に、分離抵抗性試験について説明する。
分離抵抗性試験は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を設置して行う。
分離抵抗性試験は、容器準備工程Ｓ１、充填工程Ｓ２、加振工程Ｓ３、コンクリート採取工程Ｓ４、骨材量測定工程Ｓ５、算出工程Ｓ６を備える。
容器準備工程Ｓ１は、加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を用意する工程である。本実施態様では、加振台の載置面上に底板１２を設置し、この底板上に分離抵抗性評価用容器１０を設置する（図１参照）。
分離抵抗性試験は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を設置して行う。
分離抵抗性試験は、容器準備工程Ｓ１、充填工程Ｓ２、加振工程Ｓ３、コンクリート採取工程Ｓ４、骨材量測定工程Ｓ５、算出工程Ｓ６を備える。
容器準備工程Ｓ１は、加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を用意する工程である。本実施態様では、加振台の載置面上に底板１２を設置し、この底板上に分離抵抗性評価用容器１０を設置する（図１参照）。
【0021】
充填工程Ｓ２は、分離抵抗性評価用容器１０内にフレッシュコンクリートを充填する工程である。フレッシュコンクリートは、分離抵抗性評価用容器１０の上方から流し込み、その上面を分離抵抗性評価用容器１０の上端面と一致させる。
【0022】
加振工程Ｓ３は、分離抵抗性評価用容器１０に充填されたフレッシュコンクリートに振動エネルギを加える工程である。本実施形態では、加振台を用いて分離抵抗性評価用容器１０をそれぞれ５秒、１０秒、２０秒振動させる。なお、振動させない場合（０秒）についても同様に実施する。
【0023】
コンクリート採取工程Ｓ４は、分離抵抗性評価用容器１０の上部から、フレッシュコンクリートを採取する工程である。フレッシュコンクリートの採取は、最上部の筒体１１Ａを撤去することにより行う。最上部の筒体１１Ａを撤去すると、この筒体１１Ａの容積分（一定量）のフレッシュコンクリートが溢れ落ち、受材１３に回収される。この受材１３に回収されたフレッシュコンクリートを採取する。なお、フレッシュコンクリートは、加振直後の流動性を有した状態で採取する。
【0024】
骨材量測定工程Ｓ５は、採取したフレッシュコンクリート中の粗骨材の質量を測定する工程である。まず、採取したフレッシュコンクリートから粗骨材を採取し、当該粗骨材に付着したセメントペーストを洗い落とし、採取した粗骨材の質量を測定する。
【0025】
算出工程Ｓ６は、粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）を算出する工程である。まず、採取した粗骨材の質量を、筒体１１Ａの容積で除することにより、単位粗骨材量を算出する。そして、算出した単位粗骨材量（測定単位粗骨材量）の、配合時の単位粗骨材量（配合単位粗骨材量）に対する割合から、粗骨材残存率を算出する。
加振工程Ｓ３における加振台の振動時間（本実施態様では０秒、５秒、１０秒、２０秒）から算出されるコンクリートが受けたエネルギと、それぞれの粗骨材残存率との関係から、粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギ（Ｅｓ）を算出する。
なお、２段目以降の筒体１１Ｂ、１１Ｃ、・・・についても同様に粗骨材残存率を算出することで、最上面からの高さ位置（分離抵抗性評価用容器１０では最上面から５０ｍｍ間隔）における粗骨材残存率を算出することもできる。
加振工程Ｓ３における加振台の振動時間（本実施態様では０秒、５秒、１０秒、２０秒）から算出されるコンクリートが受けたエネルギと、それぞれの粗骨材残存率との関係から、粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギ（Ｅｓ）を算出する。
なお、２段目以降の筒体１１Ｂ、１１Ｃ、・・・についても同様に粗骨材残存率を算出することで、最上面からの高さ位置（分離抵抗性評価用容器１０では最上面から５０ｍｍ間隔）における粗骨材残存率を算出することもできる。
【0026】
・配合選定方法１
本発明の第一の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定する。
本発明の第一の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定する。
【0027】
施工中、コンクリートの流動性は目視により確認できる。しかし、流動中のコンクリートが、鉄筋間隙を通過して充填されたかは目視することができない。そのため、コンクリートが確実に充填するには、所定の流動性を確保した際に、必要な充填性も確保できる配合を選定することが合理的である。そして、Ｅｆ＞Ｅｕとなる配合であれば、上記した条件を満足し、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、Ｕ型充填高さは３５０ｍｍより高く、充填性に優れた配合であると評価できる。さらに、ＥｆとＥｕの差が最大となる配合は、施工時に流動性を確保するために加える締固めエネルギが多少不足しても、十分な充填性を確保することができ、施工不良を防ぐことができる最適配合である。
【0028】
・配合選定方法２
本発明の第二の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とを求め、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の関係に基づいて配合を選定する。
本発明の第二の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とを求め、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の関係に基づいて配合を選定する。
【0029】
分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）は、フレッシュコンクリートの粗骨材残存率が７０％となるときのエネルギであり、Ｅｓよりも少ないエネルギを加えたときの粗骨材残存率は７０％を上回り、Ｅｓよりも多いエネルギを加えたときの粗骨材残存率は７０％を下回る。そのため、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）との関係から、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときの分離抵抗性を評価することができる。例えば、Ｅｓ＞Ｅｆであれば、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、粗骨材残存率は７０％より大きく、分離しにくい配合であると評価できる。
ＥｓとＥｆの関係から配合を選定する場合、ＥｓがＥｆより大きく、かつ、ＥｓとＥｆの差が最大となる配合が、流動性と分離抵抗性とに優れており、最適配合である。
ＥｓとＥｆの関係から配合を選定する場合、ＥｓがＥｆより大きく、かつ、ＥｓとＥｆの差が最大となる配合が、流動性と分離抵抗性とに優れており、最適配合である。
【0030】
・配合選定方法３
本発明の第三の配合選定方法は、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の三者の関係に基づいて配合を選定する。
上記配合選定方法１に記載した通り、ＥｆとＥｕの関係のみを考慮すれば、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合が最適である。また、上記配合選定方法２に記載した通り、ＥｆとＥｓの関係のみを考慮すれば、Ｅｓ＞Ｅｆであり、その差が最大となる配合が最適である。しかし、一方の配合選定方法で選定した最適配合が、他方の配合選定方法における最適配合と近いとは限らない。
そのため、Ｅｆ、Ｅｕ、Ｅｓの関係に基づいて配合を選定するのであれば、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合が好ましい。Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合は、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、分離抵抗性と充填性とに優れた配合である。さらに、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性と分離抵抗性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差（Ｅｓ－Ｅｆ）、ＥｆとＥｕの差（Ｅｆ－Ｅｕ）は、どちらも１．０Ｊ／Ｌ以上であることが好ましく、２．０Ｊ／Ｌ以上であることがより好ましく、２．５Ｊ／Ｌ以上であることがさらに好ましい。
本発明の第三の配合選定方法は、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の三者の関係に基づいて配合を選定する。
上記配合選定方法１に記載した通り、ＥｆとＥｕの関係のみを考慮すれば、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合が最適である。また、上記配合選定方法２に記載した通り、ＥｆとＥｓの関係のみを考慮すれば、Ｅｓ＞Ｅｆであり、その差が最大となる配合が最適である。しかし、一方の配合選定方法で選定した最適配合が、他方の配合選定方法における最適配合と近いとは限らない。
そのため、Ｅｆ、Ｅｕ、Ｅｓの関係に基づいて配合を選定するのであれば、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合が好ましい。Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合は、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、分離抵抗性と充填性とに優れた配合である。さらに、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性と分離抵抗性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差（Ｅｓ－Ｅｆ）、ＥｆとＥｕの差（Ｅｆ－Ｅｕ）は、どちらも１．０Ｊ／Ｌ以上であることが好ましく、２．０Ｊ／Ｌ以上であることがより好ましく、２．５Ｊ／Ｌ以上であることがさらに好ましい。
【実施例】
【0031】
以下、本発明を、下記実施例により説明する。ただし、本発明は、下記実施例の記載に何ら限定されない。
「使用材料」
セメント：普通ポルトランドセメント（密度３．１６ｇ／ｃｍ３）
細骨材 ：千葉県君津産山砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３、吸水率１．５６％、Ｆ．Ｍ．２．４４）
粗骨材 ：青梅産石灰石砕石（最大寸法２０ｍｍ、表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３、吸水率２．８６％、Ｆ．Ｍ．６．３９、実積率６２．０％）
高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物（ＳＰ）
増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物と増粘性高分子化合物の複合体（ＶＳＰ）
なお、空気量は、ＡＥ剤（アルキルエーテル系）で調整した。
「使用材料」
セメント：普通ポルトランドセメント（密度３．１６ｇ／ｃｍ３）
細骨材 ：千葉県君津産山砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３、吸水率１．５６％、Ｆ．Ｍ．２．４４）
粗骨材 ：青梅産石灰石砕石（最大寸法２０ｍｍ、表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３、吸水率２．８６％、Ｆ．Ｍ．６．３９、実積率６２．０％）
高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物（ＳＰ）
増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物と増粘性高分子化合物の複合体（ＶＳＰ）
なお、空気量は、ＡＥ剤（アルキルエーテル系）で調整した。
【0032】
「実験１」
粗骨材絶対容積が一定の場合、単位水量の変化に伴うＥｆとＥｕの変化を確認するため、単位水量を１５０～１７５ｋｇ／ｍ３の間で変化させた。粗骨材絶対容積は３６０Ｌ／ｍ３（配合１～８）、３９０Ｌ／ｍ３（配合９～１４）の２水準とした。また、ペーストの粘性がＥｆとＥｕに与える影響を確認するため、配合２、６における高性能ＡＥ減水剤を増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤に変えた配合（配合７～８）に関しても検討を行った。
配合を表１に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表２、単位水量の変化によるＥｆの変化を図４に、単位水量の変化によるＥｕの変化を図５に示す。
粗骨材絶対容積が一定の場合、単位水量の変化に伴うＥｆとＥｕの変化を確認するため、単位水量を１５０～１７５ｋｇ／ｍ３の間で変化させた。粗骨材絶対容積は３６０Ｌ／ｍ３（配合１～８）、３９０Ｌ／ｍ３（配合９～１４）の２水準とした。また、ペーストの粘性がＥｆとＥｕに与える影響を確認するため、配合２、６における高性能ＡＥ減水剤を増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤に変えた配合（配合７～８）に関しても検討を行った。
配合を表１に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表２、単位水量の変化によるＥｆの変化を図４に、単位水量の変化によるＥｕの変化を図５に示す。
【0033】
【表1】
【0034】
【表2】
【0035】
図４より、単位水量が増加するとＥｆが小さくなる傾向が確認できた。水セメント比一定の条件で、単位水量が増えるとペースト量が増えることから、スランプフロー６００ｍｍに達するのに必要なエネルギＥｆが小さくなったと考えられる。
粗骨材絶対容積が３６０Ｌ／ｍ３である配合１～８のＥｆは、粗骨材絶対容積が３９０Ｌ／ｍ３の配合９～１４のＥｆより大きくなっている。ペースト量が一定の条件で粗骨材絶対容積が少ないにもかかわらず、Ｅｆが大きくなっていることは、粗骨材絶対容積の減少によって増えた細骨材の噛み合わせが影響したと考えられる。
粗骨材絶対容積が３６０Ｌ／ｍ３である配合１～８のＥｆは、粗骨材絶対容積が３９０Ｌ／ｍ３の配合９～１４のＥｆより大きくなっている。ペースト量が一定の条件で粗骨材絶対容積が少ないにもかかわらず、Ｅｆが大きくなっていることは、粗骨材絶対容積の減少によって増えた細骨材の噛み合わせが影響したと考えられる。
【0036】
図５より、単位水量が増加するとＥｕは小さくなる傾向であり、その傾向はＥｆよりもＥｕで顕著となっている。これは、単位水量の増加に伴い粗骨材を取り巻くペースト量が増えることにより、充填性が改善されたためと考えられる。
粗骨材絶対容積を少なくした場合に、Ｅｆの変化の傾向は同傾向であったことに対して、Ｅｕは単位水量１５５～１６０ｋｇ／ｍ３を境に増減傾向が異なる結果となった。このことは、細骨材量と粗骨材量のバランスが充填性に大きく影響することを説明している。
粗骨材絶対容積を少なくした場合に、Ｅｆの変化の傾向は同傾向であったことに対して、Ｅｕは単位水量１５５～１６０ｋｇ／ｍ３を境に増減傾向が異なる結果となった。このことは、細骨材量と粗骨材量のバランスが充填性に大きく影響することを説明している。
【0037】
図４、７に示すように、ＶＳＰを用いた配合はＳＰを用いた配合と比べて、Ｅｆは大きく、Ｅｕは小さくなる傾向となり、差は小さいものの、ペーストの粘性の増大による影響が確認された。
以上より、充填性の検討においては、粗骨材絶対容積のみでなく、細骨材量と粗骨材量のバランス、単位水量などと併せて検討する必要があることが確認できた。
以上より、充填性の検討においては、粗骨材絶対容積のみでなく、細骨材量と粗骨材量のバランス、単位水量などと併せて検討する必要があることが確認できた。
【0038】
配合の相違によるＥｆとＥｕの大きさとその大小関係の変化を確認するため、Ｅｆを横軸、Ｅｕを縦軸にしたエネルギの測定結果を図６に示す。図６に示す斜めの分割線は、ＥｆとＥｕが等しい場合である。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性が十分に確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えても、コンクリートの充填性が確保できない配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたとしても、その内部では閉塞または未充填部が生じている恐れがある。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性を確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、コンクリートの充填性が確保される配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたときには、その内部は充填されていると判断できる。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性が十分に確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えても、コンクリートの充填性が確保できない配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたとしても、その内部では閉塞または未充填部が生じている恐れがある。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性を確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、コンクリートの充填性が確保される配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたときには、その内部は充填されていると判断できる。
【0039】
「実験２」
単位水量を１６０ｋｇ／ｍ３一定で、粗骨材絶対容積を３１５～４２０Ｌ／ｍ３の間で変化させて最適な粗骨材絶対容積を検討した（配合１５～２０）。
配合を表３に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表４に、粗骨材絶対容積に対するＥｆとＥｕを図７に、Ｅｆを横軸、Ｅｕを縦軸にしたエネルギの測定結果を図８に示す。
単位水量を１６０ｋｇ／ｍ３一定で、粗骨材絶対容積を３１５～４２０Ｌ／ｍ３の間で変化させて最適な粗骨材絶対容積を検討した（配合１５～２０）。
配合を表３に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表４に、粗骨材絶対容積に対するＥｆとＥｕを図７に、Ｅｆを横軸、Ｅｕを縦軸にしたエネルギの測定結果を図８に示す。
【0040】
【表3】
【0041】
【表4】
【0042】
実験１では、図６に示すように粗骨材絶対容積３６０Ｌ／ｍ３の配合が、粗骨材絶対容積３９０Ｌ／ｍ３の配合に比べて右側にプロットされていて、粗骨材絶対容積を減らすことで施工に合理的な配合を選定できるようにみえる。しかし、図８に示すように、スランプフローを一定として粗骨材絶対容積を少なくすることは、必ずしも配合が合理的になるとは言い切れない。
図７に示すように、粗骨材絶対容積が約３１５～３７５Ｌ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｆ＞Ｅｕの範囲でコンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）でコンクリートの充填性を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｆとＥｕの差が最大となる配合が安全な最適配合である。
したがって、図７より、ＥｆとＥｕの関係から選定されるコンクリートの最適粗骨材絶対容積は、ＥｆとＥｕの差が最大となる３４５Ｌ／ｍ３である。
図７に示すように、粗骨材絶対容積が約３１５～３７５Ｌ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｆ＞Ｅｕの範囲でコンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）でコンクリートの充填性を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｆとＥｕの差が最大となる配合が安全な最適配合である。
したがって、図７より、ＥｆとＥｕの関係から選定されるコンクリートの最適粗骨材絶対容積は、ＥｆとＥｕの差が最大となる３４５Ｌ／ｍ３である。
【0043】
「実験３」
求めた最適な粗骨材絶対容積をもとに、単位水量を１５５～１８０ｋｇ／ｍ３の間で振って、最適な単位水量を検討した（配合２１～２７）。なお、配合２７は、配合２６で細骨材の表面水率設定－３％にした配合である。
配合を表５に示す。
求めた最適な粗骨材絶対容積をもとに、単位水量を１５５～１８０ｋｇ／ｍ３の間で振って、最適な単位水量を検討した（配合２１～２７）。なお、配合２７は、配合２６で細骨材の表面水率設定－３％にした配合である。
配合を表５に示す。
【0044】
【表5】
【0045】
配合２２～２７は、分離抵抗性試験を行った。加振時間から算出されるコンクリートが受けたエネルギ（Ｅ）と粗骨材残存率との関係を図９に示す。
図９より、粗骨材残存率が７０％となるときのエネルギを、分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）として求めた。
流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）を表６に示す。
図９より、粗骨材残存率が７０％となるときのエネルギを、分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）として求めた。
流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）を表６に示す。
【0046】
【表6】
【0047】
配合２７は、Ｅｓ＜Ｅｆであり、コンクリートの流動性を確保できる振動エネルギ（Ｅｆ：９．４Ｊ／Ｌ）を与えた際に、粗骨材残存率は約３５％と低く、粗骨材が分離してしまう。
配合２２～２６は、Ｅｓ＞Ｅｆを満足する配合であり、コンクリートの流動性を確保できる振動エネルギ（Ｅｆ）を与えた際に、粗骨材残存率が７０％以上と分離しておらず、強度を確保できる。よって、ＥｓとＥｆの関係からは、配合２２～２６を選定できた。
配合２２～２６は、Ｅｓ＞Ｅｆを満足する配合であり、コンクリートの流動性を確保できる振動エネルギ（Ｅｆ）を与えた際に、粗骨材残存率が７０％以上と分離しておらず、強度を確保できる。よって、ＥｓとＥｆの関係からは、配合２２～２６を選定できた。
【0048】
ＥｓとＥｆの関係から選定した配合２２～２６における、単位水量に対するＥｆとＥｕを図１０に示す。
図１０に示すように、単位水量約１７０～約１７５ｋｇ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足し、コンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、充填性と分離抵抗性の両方を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差、ＥｆとＥｕの差の両方が、十分に大きい配合が安全な最適配合である。
したがって、図１０に示すように、コンクリートの単位水量は、ＥｓとＥｆの差、ＥｕとＥｆの差の両方が２．５Ｊ／Ｌ以上である１７０ｋｇ／ｍ３近傍とすることが安全である。
図１０に示すように、単位水量約１７０～約１７５ｋｇ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足し、コンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、充填性と分離抵抗性の両方を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差、ＥｆとＥｕの差の両方が、十分に大きい配合が安全な最適配合である。
したがって、図１０に示すように、コンクリートの単位水量は、ＥｓとＥｆの差、ＥｕとＥｆの差の両方が２．５Ｊ／Ｌ以上である１７０ｋｇ／ｍ３近傍とすることが安全である。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
