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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-09-26
(45)【発行日】2023-10-04
(54)【発明の名称】Ｔ継手、建築構造、及びＴ継手の製造方法
(51)【国際特許分類】
B23K 9/02 20060101AFI20230927BHJP
B23K 9/00 20060101ALI20230927BHJP
【ＦＩ】
B23K9/02 S
B23K9/02 D
B23K9/00 501B
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2022503111
(86)(22)【出願日】2020-12-16
(86)【国際出願番号】 JP2020046966
(87)【国際公開番号】W WO2021171749
(87)【国際公開日】2021-09-02
【審査請求日】2022-07-01
(31)【優先権主張番号】P 2020030108
(32)【優先日】2020-02-26
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020030109
(32)【優先日】2020-02-26
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2020030110
(32)【優先日】2020-02-26
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】石田 欽也
(72)【発明者】
【氏名】小林 亜暢
(72)【発明者】
【氏名】安富 隆
【審査官】岩見 勤
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１６－１９８７９６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０８９０９９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１９－５２０２１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１１－０５８０００（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１５５３９１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２３Ｋ ９／０２
Ｂ２３Ｋ ９／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
第１の鋼板と、第２の鋼板と、隅肉溶接部とを備え、前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、
前記第２の鋼板は前記第１の鋼板の第１面に立っていて、
前記隅肉溶接部は前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを接合し、
前記第１の鋼板の前記第１面又は前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方が、亜鉛系めっきを有し、
前記第２の鋼板の第２面側の、前記第２の鋼板の突き合わせ端部は傾斜面を有し、
前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記傾斜面は、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する
Ｔ継手。
【請求項2】
前記傾斜面において前記隅肉溶接部の溶接金属が露出している請求項１に記載のＴ継手。【請求項3】
前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下である請求項１又は２に記載のＴ継手。【請求項4】
前記隅肉溶接部の全長に占める気孔欠陥率が３０％以下である請求項１～３のいずれか一項に記載のＴ継手。【請求項5】
請求項１～４のいずれか一項に記載のＴ継手を備える建築構造。【請求項6】
第１の鋼板の第１面に第２の鋼板を立てること、及び前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接すること、
を備え、
前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、
前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方に亜鉛系めっきを有し、
前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の第２面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を備える、
Ｔ継手の製造方法。
【請求項7】
前記隅肉溶接では、前記傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接する請求項６に記載のＴ継手の製造方法。【請求項8】
前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下である請求項６又は７のＴ継手の製造方法。【請求項9】
前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の前記板厚方向及び前記第２の鋼板の前記板厚方向に沿った前記断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の前記第１面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を備える請求項６～８のいずれかのＴ継手の製造方法。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、Ｔ継手、建築構造、及びＴ継手の製造方法に関する。
本願は、２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１０８号、２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１０９号、及び２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１１０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１０８号、２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１０９号、及び２０２０年２月２６日に日本に出願された特願２０２０－０３０１１０号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【0002】
耐食性が求められる部材を構成する材料の一例として、亜鉛系めっき鋼板がある。亜鉛系めっき鋼板とは、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、電気亜鉛めっき鋼板等の、亜鉛を主成分とするめっきを有する鋼板の総称である。亜鉛系めっきは、犠牲防食効果を有し、鋼板の耐食性を飛躍的に向上させることができる。
【0003】
一方、亜鉛系めっき鋼板を用いて部材を製造するために、亜鉛系めっき鋼板を溶接すると、鋼板表面の亜鉛系めっきが溶接熱で気化する。気化した亜鉛系めっき、即ちめっき蒸気は、溶接金属中に気泡を形成する。気泡は、ブローホール及びピット等の気孔欠陥を溶接ビードに生じさせ、溶接不良を引き起こす。気孔欠陥は、溶接部の外観品位を損ない、さらに継手強度を低下させるおそれがある。例えば「建築用薄板溶接接合部 設計・施工マニュアル」（日本建築センター、２０１１年１２月）の付則３．２．２「内部欠陥の合否判定基準」によれば、Ｘ線透過試験において気孔欠陥率が３０％を超える溶接継手は、不合格とみなされる。この説明を受けて、多くの住宅メーカーでは、気孔欠陥率の合否基準が３０％以下、又は２０％以下とされている。この基準を満足しない材料や溶接方法は、溶接継手の強度測定結果の大小に関わらず、採用されない状況にある。
【0004】
気孔欠陥の問題は、様々な継手において生じうる。例えば、Ｔ継手を隅肉溶接によって製造する際にも、上述のめっき蒸気による溶接不良が問題となる。図１に、亜鉛系めっき鋼板１１’に亜鉛系めっき鋼板１２’を立てて、隅肉溶接することにより製造されたＴ継手断面写真を示す。なお、断面写真は、亜鉛系めっき鋼板１１’の板厚方向及び亜鉛系めっき鋼板１２’の板厚方向に沿った断面の写真である。図２に、このＴ継手のＸ線写真を示す。溶接ビード延在方向と、図２の写真の長手方向とが一致するように、Ｘ線写真を撮影した。隅肉溶接部１３’内に点々と存在する暗色の領域が気孔欠陥ｄである。この気孔欠陥ｄは、めっき蒸気によって生じたものと推定される。
【0005】
亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接してＴ継手を製造する際に問題となる気孔欠陥を解消するための、種々の方法が提案されている。
【0006】
例えば特許文献１には、第１鋼板と第２鋼板の一方又は両方に亜鉛めっき鋼板を使用し、前記第１鋼板と前記第２鋼板の接合領域をアーク溶接する亜鉛めっき鋼板の隅肉溶接方法であって、前記第１鋼板における接合領域の全体に複数の溝を並設し、前記第２鋼板の当接面が各溝と交差するように第２鋼板の当接面を第１鋼板の接合領域に当接し、前記第２鋼板の当接面の両側で各溝の両端部が露出した状態で前記接合領域をアーク溶接することを特徴とする亜鉛めっき鋼板の隅肉溶接方法が開示されている。
【0007】
特許文献２には、少なくとも一方の部材にＺｎ系めっきが被覆されている二つの部材の当接部を接合してＴ字継手を形成するアーク溶接方法であって、二つの部材のうち、部材の表面が当接部となる部材を横部材、部材の端面が当接部となる部材を縦部材と呼ぶとき、縦部材の端面に厚み方向に圧縮する塑性加工により当該端面に対して隆起する１つ以上の突起を設け、縦部材をその突起を介して横部材に突き当てることにより、縦部材と横部材の間に突起の突き出し量に相当する大きさの隙間を形成した後にアーク溶接を行うことを特徴とするＺｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法が開示されている。
【0008】
特許文献３には、Ｔ型下向隅肉溶接用立板部材の底面に形成する開先形状を、一方の表面から他方の表面に向う下り勾配の傾斜面と、上記一方の表面から上記他方の表面に向う上り勾配の傾斜面が、上記立板部材長手方向に沿って交互に表われる様に形成してなることを特徴とするＴ型下向隅肉アーク溶接用立板部材が開示されている。
【0009】
特許文献４には、溶接用立板部材の一方の表面から該部材厚の１／５以下の範囲内に、上記立板部材厚の１／１０以下の長さを有するルート面を該部材の長手方向に沿って形成すると共に、該ルート面の稜線から他方の表面へ向けて３°以上１０°以下の上り勾配を有する傾斜面を形成せしめてなるＴ型隅肉アーク溶接用立板部材が開示されている。
【0010】
特許文献５には、片側開先を有する第１の母材を第２の母材にＴ字型に当接し溶接する方法において、前記第１の母材と前記第２の母材との仮付溶接部を所定肉厚まで除去後、前記第１の母材と前記第２の母材で形成される開先溶接部に溶接ワイヤを臨ませ、前記溶接ワイヤを溶接方向に移動させながら、前記溶接ワイヤからのアークによって前記開先溶接部を開先側から溶融しかつ溶融物を開先裏側へ押し出して裏波ビードを形成することを特徴とする溶接方法が開示されている。
【0011】
しかしながら、これら特許文献に開示された従来技術においては、溶接前に亜鉛系めっき鋼板に複雑な機械加工を行う必要がある。この機械加工に要するコストが大きいので、従来技術による気孔欠陥の抑制手段は経済的ではない。また、本発明者らが検討したところでは、これら従来技術を亜鉛系めっき鋼板のアーク溶接に適用した場合、気孔欠陥の抑制効果が十分ではない場合がある。さらに、これら機械加工は、部材の機械強度を低下させるおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0012】
【文献】日本国特開２０１６－１９８７９６号公報
【文献】日本国特開２０１４－１１３６４１号公報
【文献】日本国特開昭６２－３８７８号公報
【文献】日本国特開昭６０－５４２７４号公報
【文献】日本国特開２００４－９８１２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0013】
以上の事情に鑑みて、本発明は、亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接して得られるＴ継手であって、様々な溶接条件において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能であるＴ継手およびその製造方法、並びにこれを有する建築構造を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0014】
本発明の要旨は以下の通りである。
（１）本発明の一態様に係るＴ継手は、第１の鋼板と、第２の鋼板と、隅肉溶接部とを有し、前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、前記第２の鋼板は前記第１の鋼板の第１面に立っていて、前記隅肉溶接部は前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを接合し、前記第１の鋼板の前記第１面又は前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方が、亜鉛系めっきを有し、前記第２の鋼板の第２面側の、前記第２の鋼板の突き合わせ端部は傾斜面を有し、前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記傾斜面は、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する。
（２）上記（１）に記載のＴ継手では、前記傾斜面において前記隅肉溶接部の溶接金属が露出していてもよい。
（３）上記（１）又は（２）に記載のＴ継手では、前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下であってもよい。
（４）上記（１）～（３）のいずれか一項に記載のＴ継手では、前記隅肉溶接部の全長に占める気孔欠陥率が３０％以下であってもよい。
（５）本発明の別の態様に係る建築構造は、上記（１）～（４）のいずれか一項に記載のＴ継手を有する。
（６）本発明の別の態様に係るＴ継手の製造方法は、第１の鋼板の第１面に第２の鋼板を立てること、及び前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接すること、を有し、前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方に亜鉛系めっきを有し、前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の第２面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を有する。
（７）上記（６）に記載のＴ継手の製造方法では、前記隅肉溶接において、前記傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接してもよい。
（８）上記（６）又は（７）のＴ継手の製造方法では、前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下であってもよい。
（９）上記（６）～（８）のいずれかのＴ継手の製造方法では、前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の前記板厚方向及び前記第２の鋼板の前記板厚方向に沿った前記断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の前記第１面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を有してもよい。
（１）本発明の一態様に係るＴ継手は、第１の鋼板と、第２の鋼板と、隅肉溶接部とを有し、前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、前記第２の鋼板は前記第１の鋼板の第１面に立っていて、前記隅肉溶接部は前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを接合し、前記第１の鋼板の前記第１面又は前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方が、亜鉛系めっきを有し、前記第２の鋼板の第２面側の、前記第２の鋼板の突き合わせ端部は傾斜面を有し、前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記傾斜面は、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する。
（２）上記（１）に記載のＴ継手では、前記傾斜面において前記隅肉溶接部の溶接金属が露出していてもよい。
（３）上記（１）又は（２）に記載のＴ継手では、前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下であってもよい。
（４）上記（１）～（３）のいずれか一項に記載のＴ継手では、前記隅肉溶接部の全長に占める気孔欠陥率が３０％以下であってもよい。
（５）本発明の別の態様に係る建築構造は、上記（１）～（４）のいずれか一項に記載のＴ継手を有する。
（６）本発明の別の態様に係るＴ継手の製造方法は、第１の鋼板の第１面に第２の鋼板を立てること、及び前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接すること、を有し、前記第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下であり、前記第１の鋼板の前記第１面と前記第２の鋼板の前記第１面の少なくとも一方に亜鉛系めっきを有し、前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の板厚方向及び前記第２の鋼板の板厚方向に沿った断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の第２面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を有する。
（７）上記（６）に記載のＴ継手の製造方法では、前記隅肉溶接において、前記傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接してもよい。
（８）上記（６）又は（７）のＴ継手の製造方法では、前記第２の鋼板の板厚は４．５ｍｍ以下であってもよい。
（９）上記（６）～（８）のいずれかのＴ継手の製造方法では、前記第１の鋼板の前記第１面に前記第２の鋼板を立てたとき、前記第１の鋼板の前記板厚方向及び前記第２の鋼板の前記板厚方向に沿った前記断面において、前記第２の鋼板は、前記第２の鋼板の前記第１面の前記第１の鋼板側の端部に、前記第１の鋼板の前記第１面と鋭角を形成する傾斜面を有してもよい。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接して得られるＴ継手であって、様々な溶接条件において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能であるＴ継手およびその製造方法、並びにこれを有する建築構造を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0016】
【図1】亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接して製造されたＴ継手の断面写真である。（従来例）
【図2】亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接して製造されたＴ継手のＸ線写真である。（従来例）
【図3-1】本発明の一態様に係るＴ継手の断面模式図である。
【図3-2】本発明の別の態様に係るＴ継手の断面模式図である。
【図3-3】本発明の別の態様に係るＴ継手の断面模式図である。
【図3-4】本発明の別の態様に係るＴ継手の断面模式図である。
【図4-1】本発明の一態様に係るＴ継手の断面写真である。
【図4-2】本発明の別の態様に係るＴ継手の断面写真である。
【図4-3】本発明の別の態様に係るＴ継手の断面写真である。
【図5-1】本発明の一態様に係るＴ継手のＸ線写真である。
【図5-2】本発明の別の態様に係るＴ継手のＸ線写真である。
【図5-3】本発明の別の態様に係るＴ継手のＸ線写真である。
【図6】本発明の一態様に係るＴ継手の製造方法の概念図である。
【図7】第２の鋼板の切断方法の一例（ａ－１）を示す概念図である。
【図8】第２の鋼板の切断方法の別の例（ａ－２）を示す概念図である。
【図9】切断された、溶接前の第２の鋼板の端部の一例の断面模式図である。
【図10-1】傾斜面において溶接金属が露出しないＴ継手の谷部の断面拡大図である。
【図10-2】傾斜面の一部において溶接金属が露出するＴ継手の谷部の断面拡大図である。
【図10-3】傾斜面の全部において溶接金属が露出するＴ継手の谷部の断面拡大図である。
【図11】種々のアーク電圧を適用した隅肉アーク溶接によって製造された、谷部が設けられたＴ継手、及び谷部の設けられていないＴ継手の気孔欠陥率を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0017】
本発明者らは、様々な溶接条件において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能であるＴ継手、建築構造、及びＴ継手の製造方法について鋭意検討を重ねた。
本発明者らの検討の結果、アーク電圧と気孔欠陥の発生頻度との間に関係性があることがわかった。具体的には、本発明者らがアーク電圧を種々変更してＴ継手を作製したところ、特定のアーク電圧において気孔欠陥が生じやすいことが判明した。気孔欠陥が発生しやすいアーク電圧は、母材の材質等に応じて異なっていた。
しかしながら、アーク電圧の調節を通じて気孔欠陥を抑制することは、現実の溶接においては困難である。何故なら、アーク電圧は重要な溶接パラメータであり、気孔欠陥の抑制以外の目的で決定されているからである。例えば、アーク溶接においては、アークの長さを適正範囲内とするように、溶接電圧が制御されている。アーク長さを適正範囲内とすることにより、Ｔ継手の外観不良を招くスパッタの発生を抑制することができる。
ここで問題となるのが、スパッタを抑制しやすい溶接電流とアーク電圧の組み合わせと、気孔欠陥を抑制しやすい溶接電流とアーク電圧の組み合わせとが必ずしも一致しない点である。スパッタ抑制を目的として溶接電流とアーク電圧とを設定した場合、気孔欠陥を抑制することができるとは限らない。
本発明者らは、様々な溶接条件、具体的には様々な溶接電流とアーク電圧において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能なＴ継手及びその製造方法についてさらなる検討を重ねた。そして本発明者らは、溶接ビードの反対側に谷部を設けることが、様々な溶接条件において気孔欠陥を抑制するために極めて有効であることを知見した。
本発明者らの検討の結果、アーク電圧と気孔欠陥の発生頻度との間に関係性があることがわかった。具体的には、本発明者らがアーク電圧を種々変更してＴ継手を作製したところ、特定のアーク電圧において気孔欠陥が生じやすいことが判明した。気孔欠陥が発生しやすいアーク電圧は、母材の材質等に応じて異なっていた。
しかしながら、アーク電圧の調節を通じて気孔欠陥を抑制することは、現実の溶接においては困難である。何故なら、アーク電圧は重要な溶接パラメータであり、気孔欠陥の抑制以外の目的で決定されているからである。例えば、アーク溶接においては、アークの長さを適正範囲内とするように、溶接電圧が制御されている。アーク長さを適正範囲内とすることにより、Ｔ継手の外観不良を招くスパッタの発生を抑制することができる。
ここで問題となるのが、スパッタを抑制しやすい溶接電流とアーク電圧の組み合わせと、気孔欠陥を抑制しやすい溶接電流とアーク電圧の組み合わせとが必ずしも一致しない点である。スパッタ抑制を目的として溶接電流とアーク電圧とを設定した場合、気孔欠陥を抑制することができるとは限らない。
本発明者らは、様々な溶接条件、具体的には様々な溶接電流とアーク電圧において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能なＴ継手及びその製造方法についてさらなる検討を重ねた。そして本発明者らは、溶接ビードの反対側に谷部を設けることが、様々な溶接条件において気孔欠陥を抑制するために極めて有効であることを知見した。
【0018】
図４－１～図４－３に、谷部が設けられたＴ継手の、溶接ビード（隅肉溶接部１３）延在方向に垂直な断面写真を示し、図５－１～図５－３に、これらのＴ継手のＸ線写真を示す。図４－１が図５－１に対応し、図４－２が図５－２に対応し、図４－３が図５－３に対応する。溶接ビード延在方向と、図５－１～図５－３の写真の長手方向とが一致するように、Ｘ線写真を撮影した。図２に示される谷部の設けられていないＴ継手と比較して、図５－１～図５－３に示されるＴ継手における気孔欠陥の発生量は著しく少ない。これは、溶接中に生じためっき蒸気が、谷部から排出されるからであると推定される。
また、着目されるべきは、溶け込み深さに関わらず、気孔欠陥の発生量が抑制された点にある。溶接条件と溶け込み深さとの間には密接な関係がある。溶接のエネルギーはアーク電圧と溶接電流の積に依存する。アーク電圧が高くなるほどアークは広がるので溶接部に投入されるエネルギー密度が低くなる。すなわち、アーク電圧が高いほど溶接金属の幅は広くなり、溶け込み深さは小さくなる傾向がある。一方、溶接電流が大きくなってもアークはさほど広がらないので、溶接部に投入されるエネルギー密度が高くなる。すなわち、溶接電流が大きいほど溶け込み深さは大きくなる。図４－１のＴ継手は、他の継手よりも小さい溶接電流が適用されたものであり、溶け込み深さが小さい。図４－３のＴ継手は、他の継手よりも大きい溶接電流が適用されたものであり、溶け込み深さが大きい。これらすべての継手において気孔欠陥の発生量が抑制された事実は、本実施形態に係るＴ継手が様々な溶接条件において気孔欠陥の発生量を抑制可能であることを意味する。
さらに図１１に、種々のアーク電圧を適用した隅肉アーク溶接によって製造された、谷部が設けられたＴ継手、及び谷部の設けられていないＴ継手の気孔欠陥率を示す。図１１に示されるグラフの横軸は、Ｔ継手の製造時に適用された溶接電圧であり、縦軸は、Ｔ継手の気孔欠陥率である。図１１の実験において、供試材とアーク電圧以外の溶接条件（溶接電流、溶接速度など）は同一である。気孔欠陥率の評価は後述の方法で行った。この実験において、谷部の設けられていないＴ継手は、アーク電圧が２１～２２Ｖの場合に多くの気孔欠陥が発生した。一方、谷部が設けられたＴ継手は、様々なアーク電圧において、気孔欠陥率が１０％以下に抑制された。
また、着目されるべきは、溶け込み深さに関わらず、気孔欠陥の発生量が抑制された点にある。溶接条件と溶け込み深さとの間には密接な関係がある。溶接のエネルギーはアーク電圧と溶接電流の積に依存する。アーク電圧が高くなるほどアークは広がるので溶接部に投入されるエネルギー密度が低くなる。すなわち、アーク電圧が高いほど溶接金属の幅は広くなり、溶け込み深さは小さくなる傾向がある。一方、溶接電流が大きくなってもアークはさほど広がらないので、溶接部に投入されるエネルギー密度が高くなる。すなわち、溶接電流が大きいほど溶け込み深さは大きくなる。図４－１のＴ継手は、他の継手よりも小さい溶接電流が適用されたものであり、溶け込み深さが小さい。図４－３のＴ継手は、他の継手よりも大きい溶接電流が適用されたものであり、溶け込み深さが大きい。これらすべての継手において気孔欠陥の発生量が抑制された事実は、本実施形態に係るＴ継手が様々な溶接条件において気孔欠陥の発生量を抑制可能であることを意味する。
さらに図１１に、種々のアーク電圧を適用した隅肉アーク溶接によって製造された、谷部が設けられたＴ継手、及び谷部の設けられていないＴ継手の気孔欠陥率を示す。図１１に示されるグラフの横軸は、Ｔ継手の製造時に適用された溶接電圧であり、縦軸は、Ｔ継手の気孔欠陥率である。図１１の実験において、供試材とアーク電圧以外の溶接条件（溶接電流、溶接速度など）は同一である。気孔欠陥率の評価は後述の方法で行った。この実験において、谷部の設けられていないＴ継手は、アーク電圧が２１～２２Ｖの場合に多くの気孔欠陥が発生した。一方、谷部が設けられたＴ継手は、様々なアーク電圧において、気孔欠陥率が１０％以下に抑制された。
【0019】
なお、上述の谷部は、容易に形成可能である。谷部の製造方法は特に限定されないが、例えばＴ継手を構成する亜鉛系めっき鋼板を切断する際に、図７又は図８に示されるような楔形状の刃部（又は環状刃部）を用いることにより、図９に示されるように、亜鉛系めっき鋼板の切断端部に傾斜面を形成することができる。傾斜面を有する亜鉛系めっき鋼板を、別の鋼板に突き当てて隅肉溶接をすると、谷部を有するＴ継手が得られる。
さらに、傾斜面が形成される面に亜鉛系めっきを有する鋼板を図７又は図８に示されるような方法で切断すると、切断面である傾斜面に亜鉛系めっきが付着する。この亜鉛系めっきは、隅肉溶接後も、谷部を構成する傾斜面に残存し、谷部の耐食性を向上させる。
さらに、傾斜面が形成される面に亜鉛系めっきを有する鋼板を図７又は図８に示されるような方法で切断すると、切断面である傾斜面に亜鉛系めっきが付着する。この亜鉛系めっきは、隅肉溶接後も、谷部を構成する傾斜面に残存し、谷部の耐食性を向上させる。
【0020】
このように、谷部を配することで、様々な溶接条件において気孔欠陥の発生を抑制できる。また、谷部の傾斜面に亜鉛系めっきを配することで、谷部の耐食性を向上させることができる。加えて、谷部の形成、及び谷部の傾斜面への亜鉛系めっきの配置は、亜鉛系めっき鋼板を切断して部材形状をなす際にあわせて行うことができる。即ち、本実施形態に係るＴ継手によれば、製造工程の数を増大させることなく、その気孔欠陥を抑制し、且つ耐食性を高めることができる。
【0021】
以上の知見により完成された、本発明の一態様に係るＴ継手１は、図３－１等に例示されるように、第１の鋼板１１と、第２の鋼板１２と、隅肉溶接部１３とを有し、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下であり、第２の鋼板１２は第１の鋼板１１の第１面１１１に立っていて、隅肉溶接部１３は第１の鋼板１１の第１面１１１と第２の鋼板１２の第１面１２１とを接合し、第１の鋼板１１の第１面１１１又は第２の鋼板１２の第１面１２１の少なくとも一方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２側の、第２の鋼板１２の突き合わせ端部は傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の板厚方向及び第２の鋼板１２の板厚方向に沿った断面において、傾斜面１２２１は、第１の鋼板１１の第１面１１１と鋭角を形成する。換言すると、本発明の一態様に係るＴ継手１は、第１の鋼板１１と、第１の鋼板１１の第１面１１１に端部が突き合わされた第２の鋼板１２と、第１の鋼板１１の第１面１１１と、第２の鋼板１２の第１面１２１とを接合する隅肉溶接部１３と、を備え、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部において、傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１と、傾斜面１２２１とが、谷部１５を形成する。以下、本実施形態に係るＴ継手１について詳細に説明する。
【0022】
本実施形態に係るＴ継手１は、一方の板の端部を他方の板の表面に突き合わせた継手である。ここで便宜上、端部が他方の板の表面に突き合わされた鋼板を「第２の鋼板１２」と称し、もう一方の鋼板を「第１の鋼板１１」と称する。従って、本実施形態に係るＴ継手１において、第２の鋼板１２は第１の鋼板１１の第１面１１１に立っていることになる。
第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２の種類は特に限定されず、後述されるような構成を適宜採用することができる。また、第１の鋼板１１の板厚も特に限定されない。
一方、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下とされる。一般に、板厚が薄い構造物の隅肉アーク溶接では、母材の溶け込みが板厚に対して相対的に深い。そのため、開先加工による完全溶け込み溶接を行わなくとも十分な接合深さが得られ、継手強度を満足することが多い。さらに、板厚が薄い場合は、スリッターやプレスなどのせん断法によって、鋼板を高能率かつ安価に切断でき、そのまま溶接に供することで最も生産コストを抑制できる。従って、従来のＴ継手においては、板厚６．０ｍｍ以下の鋼板の端部に対して、溶接前に加工は行われない。また、隅肉アーク溶接において不必要に大きなサイズの溶接をすると、熱歪みが大きく、かつＨＡＺが広くなる。そのため、板厚が大きい場合は、両側隅肉溶接によって片側の溶接ビードの入熱を下げ、且つ、開先加工によって溶け込み深さを大きくすることが通常である。このような方法は、板厚が４．５ｍｍ以上、特に６．０ｍｍ以上のＴ継手の製造において見られる。逆に、板厚が薄い構造物では、開先加工をしない片側隅肉溶接が多用される。しかしながら本実施形態に係るＴ継手１では、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下であるにもかかわらず、気孔欠陥の発生を抑制するために、後述する傾斜面１２２１が第２の鋼板１２の端部に形成される。第２の鋼板１２の板厚は５．５ｍｍ以下、５．０ｍｍ以下、４．５ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、又は３．５ｍｍ以下であってもよい。第２の鋼板１２の板厚の下限値は特に限定されないが、例えば１．５ｍｍ以上、又は２．０ｍｍ以上であってもよい。
第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２の種類は特に限定されず、後述されるような構成を適宜採用することができる。また、第１の鋼板１１の板厚も特に限定されない。
一方、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下とされる。一般に、板厚が薄い構造物の隅肉アーク溶接では、母材の溶け込みが板厚に対して相対的に深い。そのため、開先加工による完全溶け込み溶接を行わなくとも十分な接合深さが得られ、継手強度を満足することが多い。さらに、板厚が薄い場合は、スリッターやプレスなどのせん断法によって、鋼板を高能率かつ安価に切断でき、そのまま溶接に供することで最も生産コストを抑制できる。従って、従来のＴ継手においては、板厚６．０ｍｍ以下の鋼板の端部に対して、溶接前に加工は行われない。また、隅肉アーク溶接において不必要に大きなサイズの溶接をすると、熱歪みが大きく、かつＨＡＺが広くなる。そのため、板厚が大きい場合は、両側隅肉溶接によって片側の溶接ビードの入熱を下げ、且つ、開先加工によって溶け込み深さを大きくすることが通常である。このような方法は、板厚が４．５ｍｍ以上、特に６．０ｍｍ以上のＴ継手の製造において見られる。逆に、板厚が薄い構造物では、開先加工をしない片側隅肉溶接が多用される。しかしながら本実施形態に係るＴ継手１では、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下であるにもかかわらず、気孔欠陥の発生を抑制するために、後述する傾斜面１２２１が第２の鋼板１２の端部に形成される。第２の鋼板１２の板厚は５．５ｍｍ以下、５．０ｍｍ以下、４．５ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、又は３．５ｍｍ以下であってもよい。第２の鋼板１２の板厚の下限値は特に限定されないが、例えば１．５ｍｍ以上、又は２．０ｍｍ以上であってもよい。
【0023】
また、本実施形態に係るＴ継手１は、第１の鋼板１１の一方の面と、第２の鋼板１２の一方の面との交線に隅肉溶接部１３を配するように隅肉溶接をすることによって製造される。隅肉溶接部１３は、溶接金属から構成され、第１の鋼板１１と第２の鋼板１２とを接合する。ここで便宜上、本実施形態に係るＴ継手では、第１の鋼板１１の表面のうち、隅肉溶接される側の面を「第１の鋼板１１の第１面１１１」と称し、隅肉溶接されない側の面を「第１の鋼板１１の第２面１１２」と称する。また、第２の鋼板１２の表面のうち、隅肉溶接される側の面を「第２の鋼板１２の第１面１２１」と称し、隅肉溶接されない側の面を「第２の鋼板１２の第２面１２２」と称する。
【0024】
本実施形態に係るＴ継手は、さらに亜鉛系めっき１４を有する。亜鉛系めっき１４とは、溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき等の、亜鉛を主成分とするめっきである。亜鉛系めっき１４は、犠牲防食効果を有し、鋼板の耐食性を飛躍的に向上させることができる。耐食性を確保するために、本実施形態に係るＴ継手１では、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の少なくとも一方に、亜鉛系めっき１４が配される。
【0025】
一方、当然のことながら、その他の面に亜鉛系めっき１４が配されてもよい。図３－２に例示されるＴ継手１では、第２の鋼板１２の第１面１２１に加えて、第２の鋼板１２の第２面１２２に亜鉛系めっき１４が配されている。好ましくは、第１の鋼板１１及び第２の鋼板の両方が、その両面に亜鉛系めっき１４を有する。
【0026】
亜鉛系めっき１４は、Ｔ継手１の耐食性を向上させる一方、Ｔ継手１の溶接不良の原因となりうる。亜鉛系めっき１４は、溶接の際に気化してめっき蒸気となる。めっき蒸気は、ブローホール及びピット等の気孔欠陥を溶接ビードに生じさせ、溶接不良を引き起こす。この問題を解決するために、本実施形態に係るＴ継手１では、第２の鋼板１２の第２面１２２側において、第２の鋼板１２の突き合わせ端部が傾斜面１２２１を有する。第１の鋼板１１の板厚方向及び第２の鋼板１２の板厚方向に沿った断面において、この傾斜面１２２１は、第１の鋼板１１の第１面１１１と鋭角をなす。換言すると、本実施形態に係るＴ継手１では、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部（第２の鋼板１２の、第１の鋼板１１に突き合わせられた端部）において傾斜面１２２１を有し、主にこの傾斜面１２２１と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが谷部１５を形成する。これにより、谷部１５は、隅肉溶接部１３の反対側に配されることになる。なお、傾斜面１２２１とは、第２の鋼板１２の第２面１２２の端部に位置し、第２の鋼板１２の第２面１２２に対して若干の角度をなして傾斜した面であって、端部に近づくにつれて第２の鋼板１２の板厚を減少させる面である。
【0027】
本発明者らは、谷部１５を設けたＴ継手において、隅肉溶接部１３における気孔欠陥の発生頻度が、様々な溶接条件において著しく抑制されることを知見した。図４－１～図４－３に、谷部１５が設けられた本実施形態に係るＴ継手１の、溶接ビード（隅肉溶接部１３）延在方向に垂直な断面写真を示し、図５－１～図５－３に、このＴ継手１のＸ線写真を示す。溶接ビード延在方向と、図５－１～図５－３の写真の長手方向とが一致するように、Ｘ線写真を撮影した。図２に示される谷部の設けられていないＴ継手と比較して、図５－１～図５－３に示される本実施形態に係るＴ継手１における気孔欠陥の発生量は著しく少ない。これは、溶接中に生じためっき蒸気が、谷部１５から排出されるからであると推定される。さらに図１１に、種々のアーク電圧を適用した隅肉アーク溶接によって製造された、谷部が設けられたＴ継手、及び谷部の設けられていないＴ継手の気孔欠陥率を示す。この実験において、谷部の設けられていないＴ継手は、アーク電圧が２１～２２Ｖの場合に多くの気孔欠陥が発生した。一方、谷部が設けられたＴ継手は、様々なアーク電圧において、気孔欠陥率が１０％以下に抑制された。
【0028】
また図３－２に示されるように、本実施形態に係るＴ継手１においては、第２の鋼板１２の第２面１２２、及び傾斜面１２２１が亜鉛系めっき１４を有することが好ましい。従来技術においては、めっき蒸気を排出するための機構は、めっき後の鋼板に追加工することで形成される（例えば特許文献１等参照）。追加工がなされた箇所では、めっき鋼板の母材が露出する。しかしながら、本実施形態に係るＴ継手１においては、傾斜面１２２１に亜鉛系めっき１４が配されてもよい。これにより、Ｔ継手１の耐食性を一層高めることができる。なお、傾斜面１２２１の全域にわたって亜鉛系めっき１４を配することが最も好ましいが、傾斜面１２２１の一部のみに亜鉛系めっき１４を配してもよい。
ここまでの説明において参照された図３－１に記載のＴ継手１では、隅肉溶接部１３の溶接金属の溶け込み深さが小さい。従って、第２の鋼板１２の第２面１２２側の傾斜面１２２１において、隅肉溶接部１３の溶接金属が露出していない。一方、図３－３又は図３－４に例示されるように、第２の鋼板１２の第２面１２２側の傾斜面１２２１の一部または全部において、隅肉溶接部１３の溶接金属が露出していてもよい。
図３－３に示されるＴ継手１の断面において、溶接金属は傾斜面１２２１の一部で露出している。換言すると、図３－３に示されるＴ継手１は、第１の鋼板１１と、第１の鋼板１１の第１面１１１に端部が突き合わされた第２の鋼板１２と、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１を接合する、溶接金属から構成される隅肉溶接部１３と、を備えるＴ継手１であって、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部において、その一部が溶接金属から構成された傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１と傾斜面１２２１とが、谷部１５を形成する。
図３－４に示されるＴ継手の断面において、溶接金属は傾斜面１２２１の全てにおいて露出している。換言すると、図３－４に示されるＴ継手１は、第１の鋼板１１と、第１の鋼板１１の第１面１１１に端部が突き合わされた第２の鋼板１２と、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１を接合する、溶接金属から構成される隅肉溶接部１３と、を備えるＴ継手１であって、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部において、溶接金属から構成される傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１と傾斜面１２２１とが、谷部１５を形成する。
溶接条件と溶け込み深さとの間には密接な関係がある。例えば、溶接電流が大きいほど溶け込み深さが大きくなる。しかし本実施形態に係るＴ継手では、溶け込み深さが小さい場合（即ち図３－１に例示される場合）でも、溶け込み深さが大きい場合（即ち図３－３に例示される場合）でも、気孔欠陥を抑制することができる。従って本実施形態に係るＴ継手は、様々な溶接条件において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能である。
ここまでの説明において参照された図３－１に記載のＴ継手１では、隅肉溶接部１３の溶接金属の溶け込み深さが小さい。従って、第２の鋼板１２の第２面１２２側の傾斜面１２２１において、隅肉溶接部１３の溶接金属が露出していない。一方、図３－３又は図３－４に例示されるように、第２の鋼板１２の第２面１２２側の傾斜面１２２１の一部または全部において、隅肉溶接部１３の溶接金属が露出していてもよい。
図３－３に示されるＴ継手１の断面において、溶接金属は傾斜面１２２１の一部で露出している。換言すると、図３－３に示されるＴ継手１は、第１の鋼板１１と、第１の鋼板１１の第１面１１１に端部が突き合わされた第２の鋼板１２と、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１を接合する、溶接金属から構成される隅肉溶接部１３と、を備えるＴ継手１であって、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部において、その一部が溶接金属から構成された傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１と傾斜面１２２１とが、谷部１５を形成する。
図３－４に示されるＴ継手の断面において、溶接金属は傾斜面１２２１の全てにおいて露出している。換言すると、図３－４に示されるＴ継手１は、第１の鋼板１１と、第１の鋼板１１の第１面１１１に端部が突き合わされた第２の鋼板１２と、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１を接合する、溶接金属から構成される隅肉溶接部１３と、を備えるＴ継手１であって、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有し、第２の鋼板１２の第２面１２２が、第２の鋼板１２の突き合わせ端部において、溶接金属から構成される傾斜面１２２１を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１と傾斜面１２２１とが、谷部１５を形成する。
溶接条件と溶け込み深さとの間には密接な関係がある。例えば、溶接電流が大きいほど溶け込み深さが大きくなる。しかし本実施形態に係るＴ継手では、溶け込み深さが小さい場合（即ち図３－１に例示される場合）でも、溶け込み深さが大きい場合（即ち図３－３に例示される場合）でも、気孔欠陥を抑制することができる。従って本実施形態に係るＴ継手は、様々な溶接条件において溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能である。
【0029】
本実施形態に係るＴ継手１の製造方法は特に限定されないが、以下に、製造方法の好適な一例について説明する。本実施形態に係るＴ継手の製造方法によれば、本実施形態に係るＴ継手１が簡便に得られる。ただし、上述の要件を満たすＴ継手は、その製造方法に関わらず本実施形態に係るＴ継手１とみなされる。
【0030】
本実施形態に係るＴ継手の製造方法は、例えば、第１の鋼板１１の第１面１１１に第２の鋼板１２を立てること、及び第１の鋼板１１の第１面１１１と第２の鋼板１２の第１面１２１とを隅肉溶接すること、を備え、第２の鋼板１２の板厚は６．０ｍｍ以下であり、第１の鋼板１１の第１面１１１と第２の鋼板１２の第１面１２１の少なくとも一方に亜鉛系めっき１４を有し、第１の鋼板１１の第１面１１１に第２の鋼板１２を立てたとき、第１の鋼板１１の板厚方向及び第２の鋼板１２の板厚方向に沿った断面において、第２の鋼板１２は、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に、第１の鋼板１１の第１面１１１と鋭角を形成する傾斜面１２２１を有する。これにより、谷部１５を備える本実施形態に係るＴ継手１を得ることができる。
第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１において、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないように隅肉溶接を行ってもよい。一方、傾斜面１２２１の一部または全部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接を行ってもよい。いずれの場合であっても、本実施形態に係るＴ継手の製造方法は、気孔欠陥の発生を抑制することができる。
第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下とされるが、例えば上述の通り５．５ｍｍ以下、５．０ｍｍ以下、４．５ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、又は３．５ｍｍであってもよい。第２の鋼板１２の板厚の下限値は特に限定されないが、例えば１．５ｍｍ以上、又は２．０ｍｍ以上であってもよい。
第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１において、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないように隅肉溶接を行ってもよい。一方、傾斜面１２２１の一部または全部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接を行ってもよい。いずれの場合であっても、本実施形態に係るＴ継手の製造方法は、気孔欠陥の発生を抑制することができる。
第２の鋼板の板厚は６．０ｍｍ以下とされるが、例えば上述の通り５．５ｍｍ以下、５．０ｍｍ以下、４．５ｍｍ以下、４．０ｍｍ以下、又は３．５ｍｍであってもよい。第２の鋼板１２の板厚の下限値は特に限定されないが、例えば１．５ｍｍ以上、又は２．０ｍｍ以上であってもよい。
【0031】
第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１を形成する方法は特に限定されない。例えば、せん断加工によって形成された第２の鋼板１２の端部に、適宜機械加工を施して、傾斜面１２２１を形成することができる。一方、図６～図９に例示される方法によれば、傾斜面１２２１を簡便に形成することができる。以下に、その詳細について説明する。
図６～図９に例示される、本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例では、第１の鋼板１１の第１面１１１に第２の鋼板１２を立てたとき、第１の鋼板１１の板厚方向及び第２の鋼板の前記板厚方向に沿った断面において、第２の鋼板１２は、第２の鋼板１２の第１面１２１の第１の鋼板１１側の端部に、第１の鋼板１１の第１面１１１と鋭角を形成する傾斜面を備える。以下、便宜上、第２の鋼板１２の第１面１２１に配された傾斜面を第１の傾斜面１２１１と称し、第２の鋼板１２の第２面１２２に配された傾斜面を第２の傾斜面１２２１と称する。換言すると、第２の鋼板１２は、隅肉溶接に供される前の段階において、その両面に傾斜面が形成されているのである。
さらに具体的に説明すると、本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例は、
（ａ）第２の鋼板１２の端部に、板厚方向に第１面１２１から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面１２１１と、板厚方向に第２面１２２から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面１２２１と、第１の傾斜面１２１１と第２の傾斜面１２２１との間に配される破断面１２３と、を形成する工程と、
（ｂ）第２の鋼板１２の端部を、第１の鋼板１１の第１面１１１に突き合わせる工程と、
（ｃ）第１の鋼板１１の第１面１１１と、第２の鋼板１２の第１面１２１とを隅肉溶接する工程と
を備え、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有する。
図６～図９に例示される、本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例では、第１の鋼板１１の第１面１１１に第２の鋼板１２を立てたとき、第１の鋼板１１の板厚方向及び第２の鋼板の前記板厚方向に沿った断面において、第２の鋼板１２は、第２の鋼板１２の第１面１２１の第１の鋼板１１側の端部に、第１の鋼板１１の第１面１１１と鋭角を形成する傾斜面を備える。以下、便宜上、第２の鋼板１２の第１面１２１に配された傾斜面を第１の傾斜面１２１１と称し、第２の鋼板１２の第２面１２２に配された傾斜面を第２の傾斜面１２２１と称する。換言すると、第２の鋼板１２は、隅肉溶接に供される前の段階において、その両面に傾斜面が形成されているのである。
さらに具体的に説明すると、本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例は、
（ａ）第２の鋼板１２の端部に、板厚方向に第１面１２１から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面１２１１と、板厚方向に第２面１２２から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面１２２１と、第１の傾斜面１２１１と第２の傾斜面１２２１との間に配される破断面１２３と、を形成する工程と、
（ｂ）第２の鋼板１２の端部を、第１の鋼板１１の第１面１１１に突き合わせる工程と、
（ｃ）第１の鋼板１１の第１面１１１と、第２の鋼板１２の第１面１２１とを隅肉溶接する工程と
を備え、第１の鋼板１１の第１面１１１及び第２の鋼板１２の第１面１２１の一方又は両方が、亜鉛系めっき１４を有する。
【0032】
（ａ）本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例では、先ず、第２の鋼板１２の端部に、第１の傾斜面１２１１、第２の傾斜面１２２１、及び破断面１２３を作成する。
第２の鋼板１２の第１の傾斜面１２１１は、第２の鋼板１２の板厚方向に、第２の鋼板１２の第１面１２１から、第２の鋼板１２の板厚中央に向かって傾斜するように形成される。
第２の鋼板１２の第２の傾斜面１２２１は、第２の鋼板１２の板厚方向に、第２の鋼板１２の第２面１２２から、第２の鋼板１２の板厚中央に向かって傾斜するように形成される。
第２の鋼板１２の破断面１２３は、第１の傾斜面１２１１と第２の傾斜面１２２１との間に配される。
第２の鋼板１２の第１の傾斜面１２１１は、第２の鋼板１２の板厚方向に、第２の鋼板１２の第１面１２１から、第２の鋼板１２の板厚中央に向かって傾斜するように形成される。
第２の鋼板１２の第２の傾斜面１２２１は、第２の鋼板１２の板厚方向に、第２の鋼板１２の第２面１２２から、第２の鋼板１２の板厚中央に向かって傾斜するように形成される。
第２の鋼板１２の破断面１２３は、第１の傾斜面１２１１と第２の傾斜面１２２１との間に配される。
【0033】
第２の鋼板１２の第１の傾斜面１２１１、第２の傾斜面１２２１、及び破断面１２３は、例えば図７に示されるように、以下の手順ａ－１１及びａ－１２を有する切断方法（以下、切断方法ａ－１と称する）によって作成することが好適である。
（ａ－１１）楔形状の第１の刃部Ａ１を有するダイＡと、楔形状の第２の刃部Ｂ１を有するパンチＢとを、第１の刃部Ａ１及び第２の刃部Ｂ１が対向するように配置する。
（ａ－１２）ダイＡ及びパンチＢとの間に、第２の鋼板１２を配置し、パンチＢをダイＡ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板１２を切断する。
切断方法ａ－１は、第２の鋼板１２の切断と、傾斜面の形成を、同時に行うことができる。従って、切断方法ａ－１は、谷部を有するＴ継手の製造を容易にするという効果を有する。
（ａ－１１）楔形状の第１の刃部Ａ１を有するダイＡと、楔形状の第２の刃部Ｂ１を有するパンチＢとを、第１の刃部Ａ１及び第２の刃部Ｂ１が対向するように配置する。
（ａ－１２）ダイＡ及びパンチＢとの間に、第２の鋼板１２を配置し、パンチＢをダイＡ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板１２を切断する。
切断方法ａ－１は、第２の鋼板１２の切断と、傾斜面の形成を、同時に行うことができる。従って、切断方法ａ－１は、谷部を有するＴ継手の製造を容易にするという効果を有する。
【0034】
さらに、第２の鋼板１２がその第２面１２２に亜鉛系めっき１４を有する場合、切断方法ａ－１は、第２の傾斜面１２２１に、第２の鋼板１２の第２面１２２に付着していた亜鉛系めっき１４を配することができる。切断方法ａ－１においては、パンチＢをダイＡに押し込んだ際、第１の刃部Ａ１及び第２の刃部Ｂ１と、第２の鋼板１２との間に生じる引張力により、第２の鋼板１２の表面の亜鉛系めっき１４を切断端面に入り込ませ、切断端面が亜鉛系めっき１４によって覆われるようにすることができる。即ち、パンチＢをダイＡに押し込んだときの第２の鋼板１２に対する第１の刃部Ａ１及び第２の刃部Ｂ１の動きに、第２の鋼板１２の表面の亜鉛系めっき１４を追従させ、亜鉛系めっき１４を切断端面に入り込ませることができる。これにより、第２の鋼板１２の切断と、傾斜面の形成と、第２の傾斜面１２２１への亜鉛系めっき１４の配置とを、同時に行うことができる。なお、この切断方法においては、第２の鋼板１２は第１の刃部Ａ１及び第２の刃部Ｂ１によって塑性変形され、ネッキング部が形成される。このネッキング部にクラックが生じ、破断することによって得られるのが破断面１２３である。
【0035】
また、第２の鋼板１２の第１の傾斜面１２１１、第２の傾斜面１２２１、及び破断面１２３は、例えば図８に示されるように、以下の手順ａ－２１及びａ－２２を含む切断方法（以下、切断方法ａ－２と称する）によって作成することも好適である。
（ａ－２１）刃先の径方向断面形状がＶ字形状である第１の環状刃部Ａ’及び第２の環状刃部Ｂ’を、刃先が対向するように配置する。
（ａ－２２）第１の環状刃部Ａ’の刃先Ａ１’と、第２の環状刃部Ｂ’の刃先Ｂ１’との間に、第２の鋼板を通板させて、第２の鋼板１２に刃先を押し込み、第２の鋼板１２を切断する。
（ａ－２１）刃先の径方向断面形状がＶ字形状である第１の環状刃部Ａ’及び第２の環状刃部Ｂ’を、刃先が対向するように配置する。
（ａ－２２）第１の環状刃部Ａ’の刃先Ａ１’と、第２の環状刃部Ｂ’の刃先Ｂ１’との間に、第２の鋼板を通板させて、第２の鋼板１２に刃先を押し込み、第２の鋼板１２を切断する。
【0036】
切断方法ａ－２においては、回転する第１の環状刃部及び第２の環状刃部に第２の鋼板を通板させることにより、第１の環状刃部及び第２の環状刃部が第２の鋼板に押し込まれる。その結果、切断方法ａ－１と同様に、第２の鋼板１２の切断と、傾斜面の形成とを、同時に行うことができる。さらに、第２の鋼板１２がその第２面１２２に亜鉛系めっき１４を有する場合、第２の鋼板１２の切断の際に、第１の環状刃部及び第２の環状刃部と、第２の鋼板１２との間に生じる引張力により、第２の鋼板１２の表面の亜鉛系めっき１４を切断端面に入り込ませ、切断端面が亜鉛系めっき１４によって覆われるようにすることができる。
【0037】
第２の鋼板１２がその第２面１２２に亜鉛系めっき１４を有する場合に、上述の切断方法ａ－１又はａ－２によって得られる、第２の鋼板１２の端部の断面概略図を図９に示す。第１の傾斜面１２１１及び第２の傾斜面１２２１は、ダレ及び直線部から構成される。ダレは、第２の鋼板１２を刃部又は環状刃部によって切断加工した際、第２の鋼板１２の表面に作用した引張力により生じた変形である。第２の鋼板１２の第２面１２２に亜鉛系めっき１４が配されている場合、第２の傾斜面１２２１は亜鉛系めっき１４によって覆われることとなる。
【0038】
（ｂ）本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例では、次に、第２の鋼板１２の端部を、第１の鋼板１１の第１面１１１に突き合わせる。当然のことながら、第１の鋼板１１に突き合わせる端部は、第１の傾斜面１２１１、第２の傾斜面１２２１、及び破断面１２３を有する端部である。突き合わせるための手段は特に限定されず、従来のＴ継手の製造における手段を適宜採用することができる。
【0039】
（ｃ）そして、本実施形態に係るＴ継手の製造方法の一層好ましい例では、第１の鋼板１１の第１面１１１と、第２の鋼板１２の第１面１２１とを隅肉溶接する。これにより、第１の傾斜面１２１１はＴ継手１の隅肉溶接部１３に取り込まれ、第２の傾斜面１２２１は、Ｔ継手１の傾斜面１２２１となる。
【0040】
隅肉溶接の際、隅肉溶接部１３の溶け込み深さが大きい場合、溶接金属が第２の鋼板１２の第２の傾斜面１２２１にまで及ぶ。そのため、最終的に得られるＴ継手において、第２の傾斜面１２２１に亜鉛系めっき１４が配されないことがある。ただしこの場合であっても、図４－２及び図４－３の断面写真に例示されるように、溶接金属はおおむね第２の傾斜面１２２１の形状を保ち、傾斜面を形成することとなる。従って、溶け込み深さが大きい場合であっても、気孔欠陥を抑制することは可能である。従って、隅肉溶接条件は特に限定されない。なお、第２の傾斜面１２２１のうち溶接金属に取り込まれなかった部分は、溶接前の状態を保ったままでＴ継手１の傾斜面１２２１となる。そのため、第２の傾斜面１２２１に亜鉛系めっき１４が配されていた場合、この亜鉛系めっき１４が、Ｔ継手１の傾斜面１２２１のうち溶接金属に取り込まれなかった部分に残存することとなる。
【0041】
以上、本実施形態に係るＴ継手１の製造方法の一例について説明した。しかしながら、本実施形態に係るＴ継手の製造方法は、上述の方法に限定されない。例えば、谷部１５を形成する手段に関しては、溶接前の第２の鋼板１２の端部において、２つの傾斜面を形成することに代えて、１つの傾斜面のみを形成してもよい。また、谷部１５の傾斜面１２２１に亜鉛系めっき１４を配する手段に関しては、第２の鋼板１２を切断する際にその表面の亜鉛めっき１４を傾斜面に移動させることに代えて、第２の鋼板１２の切断後に端部（又は第２の鋼板１２全体）に亜鉛系めっき１４を形成してもよい。しかしながら、製造効率の観点からは、上に例示された製造方法が最も好適である。なお、上に例示された製造方法によって得られたＴ継手１の谷部１５を構成する傾斜面１２２１においては、図９に示されるように、亜鉛系めっき１４の厚さが一様ではなく、第２の鋼板１２の表面から内部に向けて次第に薄くなることが通常である。
【0042】
以下に、Ｔ継手及びＴ継手の製造方法の一層好ましい態様について説明する。
【0043】
第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２の種類は特に限定されない。第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２は熱延鋼板であっても冷延鋼板であってもよい。第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２の強度についても特に限定はなく、これらが、引張強さが２７０ＭＰａ級の軟鋼であってもよいし、引張強さが４００ＭＰａ級又は５７０ＭＰａ級の高強度鋼板であってもよい。第１の鋼板１１及び第２の鋼板１２の種類が異なっていてもよい。第１の鋼板１１及び／又は第２の鋼板１２の表面に配される亜鉛系めっき１４の種類、成分及び付着量、化成処理の有無等も特に限定されない。なお亜鉛系めっき１４の例として、Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ、Ｚｎ－６％Ａｌ－３％Ｍｇ、Ｚｎ－５５％Ａｌ、及びＺｎ－５％Ａｌ－０．１％Ｍｇなどの組成があるが、これらの亜鉛系めっきの種類に限定されるものではない。
【0044】
第２の鋼板の板厚については上述された通りであるが、第１の鋼板１１の板厚に制限はない。第１の鋼板１１の板厚として、１．０～４．５ｍｍが例示される。第１の鋼板１１の板厚が１．５ｍｍ以上であってもよく、２．０ｍｍ以上であってもよい。第１の鋼板１１の板厚が４．０ｍｍ以下であってもよく、３．５ｍｍ以下であってもよい。
【0045】
隅肉溶接部１３の成分等も特に限定されない。隅肉溶接部１３は、第１の鋼板１１、第２の鋼板１２、及び溶接ワイヤなどの溶接材料が溶融凝固して形成された溶接金属である。溶接金属の成分は、第１の鋼板１１、第２の鋼板１２、及び溶接材料の成分と、溶接条件によって決まる。隅肉溶接部１３の耐食性を高めたい場合は、溶接材料にＮｉやＣｒ等の耐食性向上元素を含有させることができる。
【0046】
谷部１５の形状も特に限定されず、めっき蒸気を排出可能な範囲内で適宜選択することができる。好適な谷部１５の形状を例示すると以下の通りである。
【0047】
谷部１５の深さは、第２の鋼板１２の厚さの１０％以上７０％以下であることが好ましい。谷部１５の深さを、第２の鋼板１２の厚さの１０％以上とすることにより、めっき蒸気を一層効率的に排出し、気孔欠陥の発生を一層抑制することができる。また、谷部１５の深さを、第２の鋼板１２の厚さの７０％以下とすることにより、Ｔ継手１の接合強度を一層強固とすることができる。谷部１５の深さを、第２の鋼板１２の厚さの２０％以上、２５％以上、３０％以上、又は４０％以上としてもよい。谷部１５の深さを、第２の鋼板１２の厚さの６５％以下、６０％以下、又は５０％以下としてもよい。
【0048】
谷部１５の傾斜角は、１０°以上８０°未満であることが好ましい。谷部１５の傾斜角を１０°以上とすることにより、めっき蒸気を一層効率的に排出し、気孔欠陥の発生を一層抑制することができる。また、谷部１５の傾斜角を８０°未満とすることにより、Ｔ継手１の接合強度を一層強固とすることができる。谷部１５の傾斜角を、１５°以上、２０°以上、又は３０°以上としてもよい。谷部１５の傾斜角を、７０°以下、７０°未満、６５°以下、６０°以下、又は５０°以下としてもよい。
【0049】
ここで、谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１は、溶接金属の溶け込み深さに応じて、異なる定義がされる。
まず、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１において、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないＴ継手１（即ち、図３－１に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－１に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底との距離である。谷部１５の底とは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。また、谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、第２の鋼板の傾斜面１２２１の継手外側終端と、上述の谷部１５の底とを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。
次に、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１の一部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手１（即ち、図３－２に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－２に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底Ｐとの距離である。谷部１５の底Ｐとは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、溶融境界Ｑの高さＸの１／３だけ第１の鋼板の第１面１１１から離れた、第１の鋼板の第１面１１１に平行な直線と、溶接金属の外周面との交点のうち谷部１５側にある点Ｒと、上述の谷部１５の底Ｐとを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。ここで、溶融境界Ｑとは、隅肉溶接部１３を構成する溶接金属と、第２の鋼板１２の第２面１２２とが交わる位置である。溶融境界Ｑの高さＸとは、溶融境界Ｑと第１の鋼板１１の第１面１１１との距離である。
さらに、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１の全部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手１（即ち、図３－３に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－３に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底Ｐとの距離である。谷部１５の底Ｐとは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、溶融境界Ｑの高さＸの１／３だけ第１の鋼板の第１面１１１から離れた、第１の鋼板の第１面１１１に平行な直線と、溶接金属の外周面との交点のうち谷部１５側にある点Ｒと、上述の谷部１５の底Ｐとを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。ここで、溶融境界Ｑとは、隅肉溶接部１３を構成する溶接金属と、第２の鋼板１２の第２面１２２とが交わる位置である。溶融境界Ｑの高さＸとは、溶融境界Ｑと第１の鋼板１１の第１面１１１との距離である。
まず、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１において、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないＴ継手１（即ち、図３－１に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－１に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底との距離である。谷部１５の底とは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。また、谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、第２の鋼板の傾斜面１２２１の継手外側終端と、上述の谷部１５の底とを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。
次に、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１の一部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手１（即ち、図３－２に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－２に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底Ｐとの距離である。谷部１５の底Ｐとは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、溶融境界Ｑの高さＸの１／３だけ第１の鋼板の第１面１１１から離れた、第１の鋼板の第１面１１１に平行な直線と、溶接金属の外周面との交点のうち谷部１５側にある点Ｒと、上述の谷部１５の底Ｐとを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。ここで、溶融境界Ｑとは、隅肉溶接部１３を構成する溶接金属と、第２の鋼板１２の第２面１２２とが交わる位置である。溶融境界Ｑの高さＸとは、溶融境界Ｑと第１の鋼板１１の第１面１１１との距離である。
さらに、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１の全部において、隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手１（即ち、図３－３に例示されるＴ継手１）の谷部１５の深さＤ１及び傾斜角θ１を図１０－３に示す。谷部１５の深さＤ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、谷部１５の底Ｐとの距離である。谷部１５の底Ｐとは、溶接金属（隅肉溶接部１３）の外周面と、第１の鋼板１１の第１面１１１とが交わる箇所である。谷部１５の傾斜角θ１とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、溶融境界Ｑの高さＸの１／３だけ第１の鋼板の第１面１１１から離れた、第１の鋼板の第１面１１１に平行な直線と、溶接金属の外周面との交点のうち谷部１５側にある点Ｒと、上述の谷部１５の底Ｐとを結ぶ線が、第１の鋼板１１の第１面１１１となす狭角である。ここで、溶融境界Ｑとは、隅肉溶接部１３を構成する溶接金属と、第２の鋼板１２の第２面１２２とが交わる位置である。溶融境界Ｑの高さＸとは、溶融境界Ｑと第１の鋼板１１の第１面１１１との距離である。
【0050】
谷部１５の深さＤ１、谷部１５の傾斜角θ１は、第２の鋼板１２の第２の傾斜面１２２１の傾斜角及び大きさ、並びに隅肉溶接部１３の溶け込み深さに応じて決まる値である。第２の傾斜面１２２１の傾斜角及び大きさは、一対の刃部（環状刃部）の大きさ及び先端の角度を変化させることにより、適宜調整することができる。なお、図９に例示された、隅肉溶接前の第２の鋼板１２の端部においては、第１の傾斜面１２１１及び第２の傾斜面１２２１の大きさが同一とされている。しかし、一対の刃部（環状刃部）の大きさを異ならせることにより、第１の傾斜面１２１１及び第２の傾斜面１２２１の大きさを異ならせてもよい。また、隅肉溶接部１３の溶け込み深さは、隅肉溶接における入熱量及び溶接速度等を変化させることにより、適宜調整することができる。
【0051】
傾斜面１２２１の形状も特に限定されず、めっき蒸気を排出可能な範囲内で適宜選択することができる。
【0052】
例えば、第２の鋼板１２の第２面の第１の鋼板１１側の端部に配された傾斜面１２２１において、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないＴ継手１（即ち、図３－１に例示されるＴ継手１）において、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、傾斜面１２２１の深さＤ２を、第２の鋼板１２の厚さの１０％以上７０％以下としてもよい。傾斜面１２２１の深さＤ２とは、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において、第２の鋼板１２の厚さ方向に沿って測定される、第２の鋼板の第２面１２２と、傾斜面１２２１の内側終端との距離である（図１０－１参照）。傾斜面の深さＤ２は、一層好ましくは、第２の鋼板１２の厚さの１５％以上、２０％以上、又は３０％以上である。傾斜面の深さＤ２は、一層好ましくは、第２の鋼板１２の厚さの６０％以下、５５％以下、又は５０％以下である。
【0053】
また、隅肉溶接部の溶接金属が露出しないＴ継手１（即ち、図３－１に例示されるＴ継手１）に関し、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において測定される、傾斜面１２２１の傾斜角θ２を、１０°以上６０°以下としてもよい。傾斜面１２２１の傾斜角θ２とは、第２の鋼板１２の第２面１２２に垂直な線と傾斜面１２２１とがなす角である（図１０－１参照）。傾斜面１２２１の傾斜角θ２は、一層好ましくは１５°以上、２０°以上である。傾斜面１２２１の傾斜角θ２は、一層好ましくは５０°以下、４５°以下である。
【0054】
傾斜面１２２１は平面であっても曲面であってもよい。傾斜面１２２１が曲面である場合、傾斜面１２２１は、溶接ビード延在方向に垂直なＴ継手１の断面において曲線として認められる。この場合において、傾斜面の深さＤ２、及び傾斜面１２２１と第２の鋼板の第２面１２２とがなす傾斜角θ２は、曲線の両端を結んだ直線を傾斜面１２２１とみなして測定すればよい。
【0055】
本実施形態に係るＴ継手１の上述した諸構成は、第２の鋼板１２の突き合わせ部の、溶接ビードの延在方向に沿った全域にわたって適用されていることが好ましい。しかしながら、本実施形態に係るＴ継手１の諸構成を、Ｔ継手１の一部にのみ形成してもよい。即ち、上述した諸構成を一部のみに有するＴ継手も、本実施形態に係る本実施形態に係るＴ継手１とみなされる。例えば、ビード延在方向に沿って断続的に谷部１５を設けることによっても、気孔欠陥を減少させることが可能である。ビード延在方向に沿って、谷部の深さ、及び谷部の傾斜角等を変化させてもよい。
また、本実施形態に係るＴ継手１では、隅肉溶接部１３の全長に占める気孔欠陥率が３０％以下、２８％以下、２５％以下、２０％以下、又は１０％以下であってもよい。これにより、Ｔ継手１の溶接部の外観品位及び継手強度を一層高めることができる。ここで、気孔欠陥率は以下の手順で求められる値である。まず、Ｔ継手１の溶接ビードをＸ線撮影する。Ｘ線写真における、溶接始終端を含む溶接ビードの全長に対して各気孔欠陥の溶接方向の長さの和が占める割合を、気孔欠陥率とみなす。
本発明の別の態様に係る建築構造は、上述された本実施形態に係るＴ継手を有する。これにより、本実施形態に係る建築構造では、気孔欠陥の発生が抑制されている。また、本実施形態に係る建築構造の製造の際には、様々な溶接条件を採用することが可能である。そのため、本実施形態に係る建築構造では、スパッタを抑制して美観を向上させたり、設計の自由度を高めたりすることができる。
また、本実施形態に係るＴ継手１では、隅肉溶接部１３の全長に占める気孔欠陥率が３０％以下、２８％以下、２５％以下、２０％以下、又は１０％以下であってもよい。これにより、Ｔ継手１の溶接部の外観品位及び継手強度を一層高めることができる。ここで、気孔欠陥率は以下の手順で求められる値である。まず、Ｔ継手１の溶接ビードをＸ線撮影する。Ｘ線写真における、溶接始終端を含む溶接ビードの全長に対して各気孔欠陥の溶接方向の長さの和が占める割合を、気孔欠陥率とみなす。
本発明の別の態様に係る建築構造は、上述された本実施形態に係るＴ継手を有する。これにより、本実施形態に係る建築構造では、気孔欠陥の発生が抑制されている。また、本実施形態に係る建築構造の製造の際には、様々な溶接条件を採用することが可能である。そのため、本実施形態に係る建築構造では、スパッタを抑制して美観を向上させたり、設計の自由度を高めたりすることができる。
【実施例】
【0056】
（実施例１：傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出しないＴ継手）
種々の鋼板（第２の鋼板）の端部に、板厚方向に第１面から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面と、板厚方向に第２面から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面と、第１の傾斜面と第２の傾斜面との間に配される破断面と、を形成した。次いで、第２の鋼板の端部を、種々の鋼板（第１の鋼板）の第１面に垂直に突き合わせて、第１の鋼板の第１面と、第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接した。ここでは、図３－１に示されるように、傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出しないように隅肉溶接をした。また、楔形状の第１の刃部を有するダイと、楔形状の第２の刃部を有するパンチとを、第１の刃部及び第２の刃部が対向するように配置する工程と、ダイ及びパンチとの間に、第２の鋼板を配置する工程と、パンチをダイ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板を切断する工程と、を含む切断方法によって、第１の傾斜面、第２の傾斜面、及び破断面を形成した。また、第１の鋼板及び第２の鋼板のいずれも、両面に亜鉛系めっきを有する亜鉛系めっき鋼板であった。
種々の鋼板（第２の鋼板）の端部に、板厚方向に第１面から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面と、板厚方向に第２面から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面と、第１の傾斜面と第２の傾斜面との間に配される破断面と、を形成した。次いで、第２の鋼板の端部を、種々の鋼板（第１の鋼板）の第１面に垂直に突き合わせて、第１の鋼板の第１面と、第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接した。ここでは、図３－１に示されるように、傾斜面において隅肉溶接部の溶接金属が露出しないように隅肉溶接をした。また、楔形状の第１の刃部を有するダイと、楔形状の第２の刃部を有するパンチとを、第１の刃部及び第２の刃部が対向するように配置する工程と、ダイ及びパンチとの間に、第２の鋼板を配置する工程と、パンチをダイ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板を切断する工程と、を含む切断方法によって、第１の傾斜面、第２の傾斜面、及び破断面を形成した。また、第１の鋼板及び第２の鋼板のいずれも、両面に亜鉛系めっきを有する亜鉛系めっき鋼板であった。
【0057】
第２の鋼板の端部における、傾斜面の傾斜角θ３及びθ４、並びに破断面の厚さＷ（第２の鋼板の板厚に対する百分率での割合）は表１に示す通りとした。なお、第１の傾斜面の傾斜角θ３とは、第２の鋼板の第１面に垂直な線と第１の傾斜面とがなす角のことであり、第２の傾斜面の傾斜角θ４とは、第２の鋼板の第２面に垂直な線と第２の傾斜面とがなす角のことである（図９参照）。
【0058】
【表1】
【0059】
また、これら鋼板の端部形状以外の条件は以下の通りとした。
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
【0060】
これら鋼板を、以下の条件の隅肉ガスシールドアーク溶接に供して、Ｔ継手を製造した。
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１１０～１６０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１１０～１６０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
【0061】
このようにして得られた種々のＴ継手の溶接ビードをＸ線撮影し、気孔欠陥の有無を調査した。具体的には、溶接始終端を含む溶接ビードの全長に対して各気孔欠陥の溶接方向の長さの和が占める割合を気孔欠陥率とみなし、この気孔欠陥率が３０％以下のものを合格と判定し、判定結果を表２に記載した。
【0062】
また、Ｔ継手の強度を以下の方法で評価した。すなわち、第２の鋼板を引張試験機のグリップで直接把持し、第１の鋼板を治具を介してグリップで把持し、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で両者を引き離す方向に引っ張った。なお、第２の鋼板の把持位置は、第１の鋼板の第１面から７５ｍｍ以遠の位置とした。第１の鋼板の把持位置は、第２の鋼板の厚さ中心を基準として隅肉溶接部側に２５ｍｍ以遠の位置、及びその反対側に２５ｍｍ以遠の位置とした。すなわち、第２の鋼板の把持間隔（スパン）は５０ｍｍとした。引張試験の結果、第１または第２の鋼板で破断したものを合格、隅肉溶接部で破断したものを不合格とした。
【0063】
さらに、参考のために、これらＴ継手を溶接ビードの延在方向に垂直に切断し、谷部の深さＤ１及び谷部の傾斜角θ１を測定し、表２に記載した。
【0064】
【表2】
【0065】
表に示すように、谷部を有する発明例１～４は、溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制することができた。なお、これら谷部は、第２の鋼板を切断して部材形状とする際に、あわせて形成することができた。即ち、これら発明例は、追加工を要することなく容易に製造することができた。
【0066】
また、発明例１～４は、強度が従来のＴ継手と同等であった。従って、谷部が継手強度を損なうこともないことが明らかとなった。
【0067】
さらに、Ｔ継手の断面観察によれば、発明例１～４の谷部を構成する傾斜面のいずれにも、亜鉛系めっきが配されていた。従って、発明例１～４の谷部は、いずれも良好な耐食性を有すると推定される。
【0068】
（実施例２：傾斜面の一部において隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手）
【0069】
種々の鋼板（第２の鋼板）の端部に、板厚方向に第１面から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面と、板厚方向に第２面から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面と、第１の傾斜面と第２の傾斜面との間に配される破断面と、を形成した。次いで、第２の鋼板の端部を、種々の鋼板（第１の鋼板）の第１面に垂直に突き合わせて、第１の鋼板の第１面と、第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接した。ここでは、図３－３に示されるように、傾斜面の一部において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接をした。また、楔形状の第１の刃部を有するダイと、楔形状の第２の刃部を有するパンチとを、第１の刃部及び第２の刃部が対向するように配置する工程と、ダイ及びパンチとの間に、第２の鋼板を配置する工程と、パンチをダイ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板を切断する工程と、を含む切断方法によって、第１の傾斜面、第２の傾斜面、及び破断面を形成した。また、第１の鋼板及び第２の鋼板のいずれも、両面に亜鉛系めっきを有する亜鉛系めっき鋼板であった。
【0070】
第２の鋼板の端部における、傾斜面の傾斜角θ３及びθ４、並びに破断面の厚さＷ（第２の鋼板の板厚に対する百分率での割合）は表３に示す通りとした。なお、第１の傾斜面の傾斜角θ３とは、第２の鋼板の第１面に垂直な線と第１の傾斜面とがなす角のことであり、第２の傾斜面の傾斜角θ４とは、第２の鋼板の第２面に垂直な線と第２の傾斜面とがなす角のことである（図９参照）。
【0071】
【表3】
【0072】
また、これら鋼板の端部形状以外の条件は以下の通りとした。
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
【0073】
これら鋼板を、以下の条件の隅肉ガスシールドアーク溶接に供して、Ｔ継手を製造した。
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１１０～１６０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１１０～１６０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
【0074】
このようにして得られた種々のＴ継手の溶接ビードをＸ線撮影し、気孔欠陥の有無を調査した。具体的には、Ｘ線写真における溶接ビードの長さに対して各気孔欠陥の溶接方向の長さの和が占める割合を気孔欠陥率とみなし、この気孔欠陥率が３０％以下のものを合格と判定し、判定結果を表４に記載した。なお、ビードの両端は評価対象とはせず、ビードの始端及び終端を除いた５０ｍｍ長さの領域で、上記の判定を行った。
【0075】
また、Ｔ継手の強度を以下の方法で評価した。すなわち、第２の鋼板を引張試験機のグリップで直接把持し、治具を介して第１の鋼板をグリップで把持し、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で両者を引き離す方向に引っ張った。なお、第２の鋼板の把持位置は、第１の鋼板の第１面から７５ｍｍ以遠の位置とした。第１の鋼板の把持位置は、第２の鋼板の厚さ中心を基準として隅肉溶接部側に２５ｍｍ以遠の位置、及びその反対側に２５ｍｍ以遠の位置とした。すなわち、第２の鋼板の把持間隔（スパン）は５０ｍｍとした。引張試験の結果、第１または第２の鋼板で破断したものを合格、隅肉溶接部で破断したものを不合格とした。
【0076】
さらに、参考のために、これらＴ継手を溶接ビードの延在方向に垂直に切断し、谷部の深さＤ１及び谷部の傾斜角θ１を測定し、表４に記載した。
【0077】
【表4】
【0078】
表に示すように、谷部を有する発明例１～４は、溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制することができた。なお、これら谷部は、第２の鋼板を切断して部材形状とする際に、あわせて形成することができた。即ち、これら発明例は、追加工を要することなく容易に製造することができた。
【0079】
また、発明例１～４は、強度が従来のＴ継手と同等であった。従って、谷部が継手強度を損なうこともないことが明らかとなった。
【0080】
さらに、Ｔ継手の断面観察によれば、発明例１～４の谷部を構成する傾斜面のいずれにも、亜鉛系めっきが配されていた。従って、発明例１～４の谷部は、いずれも良好な耐食性を有すると推定される。
【0081】
（実施例３：傾斜面の全部において隅肉溶接部の溶接金属が露出するＴ継手）
種々の鋼板（第２の鋼板）の端部に、板厚方向に第１面から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面と、板厚方向に第２面から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面と、第１の傾斜面と第２の傾斜面との間に配される破断面と、を形成した。次いで、第２の鋼板の端部を、種々の鋼板（第１の鋼板）の第１面に垂直に突き合わせて、第１の鋼板の第１面と、第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接した。ここでは、図３－４に示されるように、傾斜面の全部において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接をした。楔形状の第１の刃部を有するダイと、楔形状の第２の刃部を有するパンチとを、第１の刃部及び第２の刃部が対向するように配置する工程と、ダイ及びパンチとの間に、第２の鋼板を配置する工程と、パンチをダイ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板を切断する工程と、を含む切断方法によって、第１の傾斜面、第２の傾斜面、及び破断面を形成した。また、第１の鋼板及び第２の鋼板のいずれも、両面に亜鉛系めっきを有する亜鉛系めっき鋼板であった。
種々の鋼板（第２の鋼板）の端部に、板厚方向に第１面から中央に向かって傾斜する第１の傾斜面と、板厚方向に第２面から中央に向かって傾斜する第２の傾斜面と、第１の傾斜面と第２の傾斜面との間に配される破断面と、を形成した。次いで、第２の鋼板の端部を、種々の鋼板（第１の鋼板）の第１面に垂直に突き合わせて、第１の鋼板の第１面と、第２の鋼板の第１面とを隅肉溶接した。ここでは、図３－４に示されるように、傾斜面の全部において隅肉溶接部の溶接金属が露出するように隅肉溶接をした。楔形状の第１の刃部を有するダイと、楔形状の第２の刃部を有するパンチとを、第１の刃部及び第２の刃部が対向するように配置する工程と、ダイ及びパンチとの間に、第２の鋼板を配置する工程と、パンチをダイ側に相対的に押し込んで、第２の鋼板を切断する工程と、を含む切断方法によって、第１の傾斜面、第２の傾斜面、及び破断面を形成した。また、第１の鋼板及び第２の鋼板のいずれも、両面に亜鉛系めっきを有する亜鉛系めっき鋼板であった。
【0082】
第２の鋼板の端部における、傾斜面の傾斜角θ３及びθ４、並びに破断面の厚さＷ（第２の鋼板の板厚に対する百分率での割合）は表５に示す通りとした。なお、第１の傾斜面の傾斜角θ３とは、第２の鋼板の第１面に垂直な線と第１の傾斜面とがなす角のことであり、第２の傾斜面の傾斜角θ４とは、第２の鋼板の第２面に垂直な線と第２の傾斜面とがなす角のことである（図９参照）。
【0083】
【表5】
【0084】
また、これら鋼板の端部形状以外の条件は以下の通りとした。
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
・鋼板の板厚：２．３ｍｍ
・鋼板の強度：４００ＭＰａ級
・亜鉛系めっきの成分：Ｚｎ－１１％Ａｌ－３％Ｍｇ－０．２％Ｓｉ
・亜鉛系めっきの付着量：両面合計で１８０ｇ／ｍ２（３点平均で算出された最小付着量）
【0085】
これら鋼板を、以下の条件の隅肉ガスシールドアーク溶接に供して、Ｔ継手を製造した。
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１２０～１７０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
・溶接ワイヤ：日鉄溶接工業製ＹＭ－２８（φ１．２ｍｍ）
・溶接速度：４０ｃｍ／ｍｉｎ
・溶接種別：ＤＣ－ＣＯ２溶接
・シールドガス種：ＣＯ２
・シールドガス流量：２０ｌ／ｍｉｎ
・溶接電流：１２０～１７０Ａの間で適宜調整
・アーク電圧：１７～２４Ｖの間で適宜調整
・ビード長さ：８０ｍｍ
【0086】
このようにして得られた種々のＴ継手の溶接ビードをＸ線撮影し、気孔欠陥の有無を調査した。具体的には、Ｘ線写真における溶接ビードの長さに対して各気孔欠陥の溶接方向の長さの和が占める割合を気孔欠陥率とみなし、この気孔欠陥率が３０％以下のものを合格と判定し、判定結果を表６に記載した。なお、ビードの両端は評価対象とはせず、ビードの始端及び終端を除いた５０ｍｍ長さの領域で、上記の判定を行った。
【0087】
また、Ｔ継手の強度を以下の方法で評価した。すなわち、第２の鋼板を引張試験機のグリップで直接把持し、第１の鋼板を治具を介してグリップで把持し、１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で両者を引き離す方向に引っ張った。なお、第２の鋼板の把持位置は、第１の鋼板の第１面から７５ｍｍ以遠の位置とした。第１の鋼板の把持位置は、第２の鋼板の厚さ中心を基準として隅肉溶接部側に２５ｍｍ以遠の位置、及びその反対側に２５ｍｍ以遠の位置とした。すなわち、第２の鋼板の把持間隔（スパン）は５０ｍｍとした。引張試験の結果、第１または第２の鋼板で破断したものを合格、隅肉溶接部で破断したものを不合格とした。
【0088】
さらに、参考のために、これらＴ継手を溶接ビードの延在方向に垂直に切断し、谷部の深さＤ１及び谷部の傾斜角θ１を測定し、表６に記載した。
【0089】
【表6】
【0090】
表に示すように、谷部を有する発明例１～４は、溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制することができた。なお、これら谷部は、第２の鋼板を切断して部材形状とする際に、あわせて形成することができた。即ち、これら発明例は、追加工を要することなく容易に製造することができた。
【0091】
また、発明例１～４は、強度が従来のＴ継手と同等であった。従って、谷部が継手強度を損なうこともないことが明らかとなった。
【産業上の利用可能性】
【0092】
本発明によれば、亜鉛系めっき鋼板を隅肉溶接して得られるＴ継手であって、製造が容易であり、且つ溶接ビードにおける気孔欠陥の発生を抑制可能であるＴ継手、建築構造、及びＴ継手の製造方法を提供することができる。従って、本発明は高い産業上の利用可能性を有する。
【符号の説明】
【0093】
１ Ｔ継手
１１ 第１の鋼板
１１１ 第１の鋼板の第１面
１１２ 第１の鋼板の第２面
１２ 第２の鋼板
１２１ 第２の鋼板の第１面
１２１１ 第１の傾斜面（傾斜面）
１２２ 第２の鋼板の第２面
１２２１ 第２の傾斜面（傾斜面）
１２３ 破断面
１３ 隅肉溶接部
１４ 亜鉛系めっき
１５ 谷部
Ａ ダイ
Ａ１ 第１の刃部
Ｂ パンチ
Ｂ１ 第２の刃部
Ａ’ 第１の環状刃部
Ａ１’ 刃先
Ｂ’ 第２の環状刃部
Ｂ１’ 刃先
１１ 第１の鋼板
１１１ 第１の鋼板の第１面
１１２ 第１の鋼板の第２面
１２ 第２の鋼板
１２１ 第２の鋼板の第１面
１２１１ 第１の傾斜面（傾斜面）
１２２ 第２の鋼板の第２面
１２２１ 第２の傾斜面（傾斜面）
１２３ 破断面
１３ 隅肉溶接部
１４ 亜鉛系めっき
１５ 谷部
Ａ ダイ
Ａ１ 第１の刃部
Ｂ パンチ
Ｂ１ 第２の刃部
Ａ’ 第１の環状刃部
Ａ１’ 刃先
Ｂ’ 第２の環状刃部
Ｂ１’ 刃先
【図1】
【図2】
【図3-1】
【図3-2】
【図3-3】
【図3-4】
【図4-1】
【図4-2】
【図4-3】
【図5-1】
【図5-2】
【図5-3】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10-1】
【図10-2】
【図10-3】
【図11】