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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-10-19
(45)【発行日】2023-10-27
(54)【発明の名称】蒸気養生製品用セメント組成物
(51)【国際特許分類】
C04B 28/04 20060101AFI20231020BHJP
C04B 18/08 20060101ALI20231020BHJP
C04B 22/14 20060101ALI20231020BHJP
C04B 40/02 20060101ALI20231020BHJP
B28B 11/24 20060101ALI20231020BHJP
【ＦＩ】
C04B28/04
C04B18/08 Z
C04B22/14 B
C04B40/02
B28B11/24
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2019176417
(22)【出願日】2019-09-27
(65)【公開番号】P2021054662
(43)【公開日】2021-04-08
【審査請求日】2022-09-02
(73)【特許権者】
【識別番号】000000240
【氏名又は名称】太平洋セメント株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100103539
【弁理士】
【氏名又は名称】衡田 直行
(74)【代理人】
【識別番号】100111202
【弁理士】
【氏名又は名称】北村 周彦
(74)【代理人】
【識別番号】100162145
【弁理士】
【氏名又は名称】村地 俊弥
(72)【発明者】
【氏名】多田 真人
(72)【発明者】
【氏名】久我 龍一郎
(72)【発明者】
【氏名】内田 俊一郎
【審査官】田中 永一
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１５－１２４１３６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－００６６６２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１８／１３５０３７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開平０９－００２８４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－２０１５２７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－１７３８９６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－０４４７１７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２０－１５２６１９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０４Ｂ ２／００ － ３２／０２
Ｃ０４Ｂ ４０／０２
Ｂ２８Ｂ １１／２４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
早強ポルトランドセメントと、フライアッシュを含む蒸気養生製品用セメント組成物であって、上記セメント組成物中、上記早強ポルトランドセメントの含有率が３０～９０質量％でかつ上記フライアッシュの含有率が１０～３０質量％であり、
上記セメント組成物中の石膏（ただし、該石膏は、上記早強ポルトランドセメントに含まれている石膏を含む。）の含有率がＳＯ３換算で３．５～６．０質量％であり、
上記フライアッシュの強熱減量が２．０質量％以下であり、
上記フライアッシュ中、マグネタイトの含有率が１．０質量％以下であることを特徴とする蒸気養生製品用セメント組成物。
【請求項2】
請求項１に記載の蒸気養生製品用セメント組成物、骨材、及び水を混練して混練物を得る混練工程と、上記混練物を型枠内に収容した後、１時間以上気中養生する気中養生工程と、
気中養生後の上記混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る蒸気養生工程と、
上記蒸気養生後の硬化体を上記型枠から脱型して、セメント質硬化体を得る脱型工程を含むことを特徴とするセメント質硬化体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、蒸気養生製品用セメント組成物に関する。
【背景技術】
【0002】
セメントの一部をフライアッシュで置換してなるフライアッシュ混合セメントは、水酸化カルシウムとフライアッシュのポゾラン反応により、安定なケイ酸カルシウム水和物等の化合物を生成して緻密な組織を形成する。そのため、フライアッシュ混合セメントは、水密性、化学抵抗性、及び、長期強度発現性に優れている。
また、ポゾラン反応による発熱量は、ポルトランドセメントの水和による発熱量に比べて小さいため、フライアッシュ混合セメントの水和熱は、ポルトランドセメントの水和熱よりも小さくなる。また、フライアッシュは、それ自体、球状の微粒子であるから、ボールベアリング作用により、コンクリート等の流動性を向上させることができ、それゆえ、コンクリート等の製造における単位水量を少なくすることができ、フライアッシュ混合セメントを用いた硬化体の乾燥収縮を小さくすることができる。
さらに、フライアッシュ混合セメントは、セメント製造時のＣＯ２排出量や、原料である石灰石や化石燃料などの天然資源の使用量を少なくすることができる点や、副産物であるフライアッシュを有効活用できる点などで、環境負荷の低減効果を有している。
そのため、フライアッシュ混合セメントを、コンクリート製品用のセメントとして活用することが望まれている。
また、ポゾラン反応による発熱量は、ポルトランドセメントの水和による発熱量に比べて小さいため、フライアッシュ混合セメントの水和熱は、ポルトランドセメントの水和熱よりも小さくなる。また、フライアッシュは、それ自体、球状の微粒子であるから、ボールベアリング作用により、コンクリート等の流動性を向上させることができ、それゆえ、コンクリート等の製造における単位水量を少なくすることができ、フライアッシュ混合セメントを用いた硬化体の乾燥収縮を小さくすることができる。
さらに、フライアッシュ混合セメントは、セメント製造時のＣＯ２排出量や、原料である石灰石や化石燃料などの天然資源の使用量を少なくすることができる点や、副産物であるフライアッシュを有効活用できる点などで、環境負荷の低減効果を有している。
そのため、フライアッシュ混合セメントを、コンクリート製品用のセメントとして活用することが望まれている。
【0003】
フライアッシュを含むセメント組成物として、特許文献１には、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．８８～２．００である普通ポルトランドセメントクリンカー粉末と、石膏と、ブレーン比表面積が５，０００ｃｍ２／ｇを超える石灰石粉末と、フライアッシュ、を含むセメント組成物であって、上記普通ポルトランドセメントクリンカー粉末の量と、上記石膏の量（ＳＯ３換算）の合計１００質量％中の、石膏の量（ＳＯ３換算）の割合が、１．０～３．０質量％であり、上記普通ポルトランドセメントクリンカー粉末の量、上記石膏の量（ＳＯ３換算）、上記石灰石粉末の量、及び上記フライアッシュの量の合計１００質量％中、石灰石粉末の割合が１．０～１０．０質量％、フライアッシュの割合が１０質量％を超え、４０質量％以下であることを特徴とするセメント組成物が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開２０１８－１０４２１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
一般的なモルタル又はコンクリート製品は、モルタル又はコンクリートを混練して成型した後、２時間程度常温（２０℃程度）で前養生し、次いで、２～３時間かけて６０～６５℃に昇温して、６０～６５℃で３時間程度蒸気養生し、さらに、９～１０時間かけて常温（２０℃程度）まで降温した後、脱型することによって製造されている。
モルタル又はコンクリートの製造において、脱型までに要する時間を短くすることで、型の回転率を向上させ、製品の製造効率を向上させる観点から、初期強度発現性に優れたセメント組成物が求められている。
また、モルタル又はコンクリート製品の製造において、迅速に作業することができる観点から、流動性に優れたセメント組成物が求められている。
さらに、一般的なモルタル又はコンクリート製品は強度等の品質のみならず、表面の美観（例えば、色むらや表面気泡がなく、白いこと等）が要求される場合が多い。
モルタル又はコンクリート製品の表面の美観を良好にする方法としては、セメント混和剤を使用する方法等があるものの、材料にかかるコストが大きくなったり、工場の設備によっては使用に制限がかかる場合がある。また、フライアッシュを約２０質量％以上の割合で含むフライアッシュ混合セメントは、表面気泡を低減する効果があることが知られているが、その一方で、流動性が低下したり、打設面に色むらができる（通常、カーボン浮き）という問題がある。また、フライアッシュ混合セメントは、初期強度発現性が低いという問題がある。
そこで、本発明の目的は、蒸気養生を行う製品を製造するときにフライアッシュ用いても、強度発現性（特に、初期（例えば、材齢１～１４日）強度発現性）及び流動性が、普通ポルトランドセメントを使用しかつフライアッシュを含まない場合（従来のもの）と同様に優れ、かつ、表面の美観に優れたセメント質硬化体を得ることができる蒸気養生製品用セメント組成物を提供することである。
モルタル又はコンクリートの製造において、脱型までに要する時間を短くすることで、型の回転率を向上させ、製品の製造効率を向上させる観点から、初期強度発現性に優れたセメント組成物が求められている。
また、モルタル又はコンクリート製品の製造において、迅速に作業することができる観点から、流動性に優れたセメント組成物が求められている。
さらに、一般的なモルタル又はコンクリート製品は強度等の品質のみならず、表面の美観（例えば、色むらや表面気泡がなく、白いこと等）が要求される場合が多い。
モルタル又はコンクリート製品の表面の美観を良好にする方法としては、セメント混和剤を使用する方法等があるものの、材料にかかるコストが大きくなったり、工場の設備によっては使用に制限がかかる場合がある。また、フライアッシュを約２０質量％以上の割合で含むフライアッシュ混合セメントは、表面気泡を低減する効果があることが知られているが、その一方で、流動性が低下したり、打設面に色むらができる（通常、カーボン浮き）という問題がある。また、フライアッシュ混合セメントは、初期強度発現性が低いという問題がある。
そこで、本発明の目的は、蒸気養生を行う製品を製造するときにフライアッシュ用いても、強度発現性（特に、初期（例えば、材齢１～１４日）強度発現性）及び流動性が、普通ポルトランドセメントを使用しかつフライアッシュを含まない場合（従来のもの）と同様に優れ、かつ、表面の美観に優れたセメント質硬化体を得ることができる蒸気養生製品用セメント組成物を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、早強ポルトランドセメントと、フライアッシュを含む蒸気養生製品用セメント組成物であって、該セメント組成物中、早強ポルトランドセメントの含有率が３０～９０質量％、フライアッシュの含有率が１０～３０質量％、石膏の含有率がＳＯ３換算で３．５～６．０質量％であり、フライアッシュの強熱減量が２．０質量％以下である蒸気養生製品用セメント組成物によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［３］を提供するものである。
［１］ 早強ポルトランドセメントと、フライアッシュを含む蒸気養生製品用セメント組成物であって、上記蒸気養生製品用セメント組成物中、上記早強ポルトランドセメントの含有率が３０～９０質量％、上記フライアッシュの含有率が１０～３０質量％、石膏の含有率がＳＯ３換算で３．５～６．０質量％であり、上記フライアッシュの強熱減量が２．０質量％以下であることを特徴とする蒸気養生製品用セメント組成物。
［２］ 上記フライアッシュ中、マグネタイトの含有率が１．０質量％以下である［１］に記載の蒸気養生製品用セメント組成物。
［３］ 前記［１］又は［２］に記載の蒸気養生製品用セメント組成物、骨材、及び水を混練して混練物を得る混練工程と、上記混練物を型枠内に収容した後、１時間以上気中養生する気中養生工程と、気中養生後の上記混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る蒸気養生工程と、上記蒸気養生後の硬化体を上記型枠から脱型して、セメント質硬化体を得る脱型工程を含むことを特徴とするセメント質硬化体の製造方法。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［３］を提供するものである。
［１］ 早強ポルトランドセメントと、フライアッシュを含む蒸気養生製品用セメント組成物であって、上記蒸気養生製品用セメント組成物中、上記早強ポルトランドセメントの含有率が３０～９０質量％、上記フライアッシュの含有率が１０～３０質量％、石膏の含有率がＳＯ３換算で３．５～６．０質量％であり、上記フライアッシュの強熱減量が２．０質量％以下であることを特徴とする蒸気養生製品用セメント組成物。
［２］ 上記フライアッシュ中、マグネタイトの含有率が１．０質量％以下である［１］に記載の蒸気養生製品用セメント組成物。
［３］ 前記［１］又は［２］に記載の蒸気養生製品用セメント組成物、骨材、及び水を混練して混練物を得る混練工程と、上記混練物を型枠内に収容した後、１時間以上気中養生する気中養生工程と、気中養生後の上記混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る蒸気養生工程と、上記蒸気養生後の硬化体を上記型枠から脱型して、セメント質硬化体を得る脱型工程を含むことを特徴とするセメント質硬化体の製造方法。
【発明の効果】
【0007】
本発明の蒸気養生製品用セメント組成物は、強度発現性（特に、初期（例えば、材齢１～１４日）強度発現性）及び流動性に優れ、かつ、表面の美観に優れたセメント質硬化体を得ることができるものである。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】実施例における温度履歴を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
本発明の蒸気養生製品用セメント組成物（以下、単に「セメント組成物」ともいう。）は、早強ポルトランドセメントと、フライアッシュを含むセメント組成物であって、該セメント組成物中、早強ポルトランドセメントの含有率が３０～９０質量％、フライアッシュの含有率が１０～３０質量％、石膏の含有率がＳＯ３換算で３．５～６．０質量％であり、フライアッシュの強熱減量が２．０質量％以下であるものである。
【0010】
セメント組成物中の早強ポルトランドセメントの含有率は、３０～９０質量％、好ましくは３５～８８質量％、より好ましくは４０～８６質量％、さらに好ましくは５０～８５質量％、さらに好ましくは６０～８４質量％、特に好ましくは７０～８２質量％である。該含有率が３０質量％未満であると、セメント組成物の初期強度発現性が低下する。該含有率が９０質量％を超えると、フライアッシュの含有率が少なくなるため、フライアッシュを有効利用する観点から好ましくない。
早強ポルトランドセメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００～５，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
早強ポルトランドセメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００～５，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
【0011】
セメント組成物は、早強ポルトランドセメント以外に、他のセメントを含んでいてもよい。
他のセメントとしては、特に限定されるものではなく、例えば、普通ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、エコセメント、白色セメント、耐硫酸塩セメント等の各種セメントが挙げられる。中でも、汎用性等の観点から普通ポルトランドセメントが好適である。
セメント組成物が普通ポルトランドセメントを含む場合、セメント組成物中の普通ポルトランドセメントの含有率は、養生時間が長くなることを防ぐ観点から、好ましくは６０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下、特に好ましくは５０質量％以下である。
普通ポルトランドセメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００～５，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
他のセメントとしては、特に限定されるものではなく、例えば、普通ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、エコセメント、白色セメント、耐硫酸塩セメント等の各種セメントが挙げられる。中でも、汎用性等の観点から普通ポルトランドセメントが好適である。
セメント組成物が普通ポルトランドセメントを含む場合、セメント組成物中の普通ポルトランドセメントの含有率は、養生時間が長くなることを防ぐ観点から、好ましくは６０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下、特に好ましくは５０質量％以下である。
普通ポルトランドセメントのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，０００～５，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
【0012】
セメント組成物中のフライアッシュの含有率は、１０～３０質量％、好ましくは１２～２５質量％、より好ましくは１４～２２質量％、特に好ましくは１５～２０質量％である。該含有率が１０質量％未満であると、フライアッシュを有効利用する観点から好ましくない。該含有率が３０質量％を超えると、セメント組成物の初期強度発現性が低下する。
フライアッシュのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは２，７００～５，０００ｃｍ２／ｇ、特に好ましくは２９００～４，０００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
フライアッシュのブレーン比表面積は、好ましくは２，５００～６，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは２，７００～５，０００ｃｍ２／ｇ、特に好ましくは２９００～４，０００ｃｍ２／ｇである。該比表面積が２，５００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該比表面積が６，０００ｃｍ２／ｇ以下であれば、セメント質硬化体（モルタル又はコンクリート）を製造する際の作業性がより向上する。
【0013】
フライアッシュの強熱減量（ｉｇ．ｌｏｓｓ）は、２．０質量％以下、好ましくは０．１～１．５質量％、より好ましくは０．２～１．２質量％、特に好ましくは０．５～１．０質量％である。上記強熱減量が２．０質量％以下であれば、セメント組成物の流動性及び強度発現性が向上し、セメント質硬化体の表面の美観が向上する。
上記強熱減量は、フライアッシュを９７５±２５℃の条件下で、１５分間加熱した場合における、フライアッシュの質量減少率｛（加熱前のフライアッシュの質量－加熱後のフライアッシュの質量）／加熱前のフライアッシュの質量×１００｝（単位：質量％）である。
フライアッシュの強熱減量を上記数値範囲内にする目的で、予め、加熱または静電分離してなるフライアッシュを用いてもよい。
上記強熱減量は、フライアッシュを９７５±２５℃の条件下で、１５分間加熱した場合における、フライアッシュの質量減少率｛（加熱前のフライアッシュの質量－加熱後のフライアッシュの質量）／加熱前のフライアッシュの質量×１００｝（単位：質量％）である。
フライアッシュの強熱減量を上記数値範囲内にする目的で、予め、加熱または静電分離してなるフライアッシュを用いてもよい。
【0014】
フライアッシュ中のＳｉＯ２の含有率は、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５１～８０質量％、特に好ましくは５２～７０質量％である。該含有率が５０質量％以上であれば、フライアッシュ混合セメントの強度発現性がより向上する。なお、上記ＳｉＯ２の含有率が８０質量％を超えるフライアッシュは入手が困難である。
フライアッシュ中のマグネタイトの含有率は、好ましくは１．０質量％以下、より好ましくは０．９５質量％以下、特に好ましくは０．９質量％以下である。該含有率が１．０質量％以下であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。
また、フライアッシュ中のＦｅ２Ｏ３の含有率は、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは３．９質量％以下、特に好ましくは３．８質量％以下である。該含有率が４．０質量％以下であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。
フライアッシュ中のマグネタイトの含有率は、好ましくは１．０質量％以下、より好ましくは０．９５質量％以下、特に好ましくは０．９質量％以下である。該含有率が１．０質量％以下であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。
また、フライアッシュ中のＦｅ２Ｏ３の含有率は、好ましくは４．０質量％以下、より好ましくは３．９質量％以下、特に好ましくは３．８質量％以下である。該含有率が４．０質量％以下であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。
【0015】
フライアッシュの９１日活性度指数は、好ましくは９５％以上、より好ましくは９６％以上である。該活性度指数が９５％以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。
フライアッシュのフロー値比は、好ましくは１００％以上、より好ましくは１０５％以上である。該フロー値が１００％以上であれば、セメント組成物の流動性がより向上する。
フライアッシュのフロー値比は、好ましくは１００％以上、より好ましくは１０５％以上である。該フロー値が１００％以上であれば、セメント組成物の流動性がより向上する。
【0016】
本発明のセメント組成物中の石膏の含有率は、ＳＯ３換算で、３．５～６．０質量％、好ましくは３．６～５．０質量％、特に好ましくは３．８～４．５質量％である。該含有率が３．５質量％未満であると、セメント組成物の初期強度発現性及び流動性が低下する。該含有率が６．０質量％を超えると、セメント組成物の長期強度発現性が低下する。
セメント組成物中の石膏の含有率（ＳＯ３換算）を上記数値範囲内とする目的で、本発明のセメント組成物は、セメントに含まれている石膏以外の追加の石膏を含んでもよい。
セメント組成物中の石膏の含有率（ＳＯ３換算）を上記数値範囲内とする目的で、本発明のセメント組成物は、セメントに含まれている石膏以外の追加の石膏を含んでもよい。
【0017】
セメントに含まれている石膏以外に追加で添加される石膏の例としては、無水石膏、半水石膏、及び２水石膏が挙げられる。中でも、強度発現性の観点から無水石膏が好ましい。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
石膏のブレーン比表面積は、好ましくは３，０００～１５，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，５００～１３，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が１５，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕にかかるコストが大きくなる。
石膏のブレーン比表面積は、好ましくは３，０００～１５，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは３，５００～１３，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が１５，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕にかかるコストが大きくなる。
【0018】
本発明のセメント組成物は、必要に応じて、石灰石粉末を含んでもよい。
本発明のセメント組成物が石灰石粉末を含む場合、セメント組成物１００質量％中の石灰石粉末の含有率は、好ましくは６質量％以下、より好ましくは４質量％以下、特に好ましくは２質量％以下である。石灰石粉末が６質量％以下であれば、石灰石粉末を含んでいても、セメント組成物の強度発現性の低下が起こらない。
石灰石粉末のブレーン比表面積は、好ましくは３，０００～１０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４，０００～９，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が１０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕にかかるコストが大きくなる。
本発明のセメント組成物が石灰石粉末を含む場合、セメント組成物１００質量％中の石灰石粉末の含有率は、好ましくは６質量％以下、より好ましくは４質量％以下、特に好ましくは２質量％以下である。石灰石粉末が６質量％以下であれば、石灰石粉末を含んでいても、セメント組成物の強度発現性の低下が起こらない。
石灰石粉末のブレーン比表面積は、好ましくは３，０００～１０，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは４，０００～９，０００ｃｍ２／ｇである。該ブレーン比表面積が３，０００ｃｍ２／ｇ以上であれば、セメント組成物の強度発現性がより向上する。該ブレーン比表面積が１０，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕にかかるコストが大きくなる。
【0019】
本発明のセメント組成物は、水、骨材、及び、必要に応じて配合される他の材料（例えば、セメント分散剤、膨張材、収縮低減剤、空気量調整剤等）と混合されることによって、モルタル又はコンクリートとして使用される。
骨材としては、細骨材のみ、または、細骨材と粗骨材の組み合わせが挙げられる。
細骨材としては、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、硅砂、スラグ細骨材、及び軽量細骨材等から選ばれる１種以上が挙げられる。また、細骨材は天然骨材のほか、再生骨材を用いることができる。
粗骨材としては、砂利、砕石、スラグ粗骨材、及び軽量粗骨材等から選ばれる１種以上が挙げられる。また、粗骨材は、前記細骨材と同様に、天然骨材のほか再生骨材を用いることができる。
骨材としては、細骨材のみ、または、細骨材と粗骨材の組み合わせが挙げられる。
細骨材としては、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、硅砂、スラグ細骨材、及び軽量細骨材等から選ばれる１種以上が挙げられる。また、細骨材は天然骨材のほか、再生骨材を用いることができる。
粗骨材としては、砂利、砕石、スラグ粗骨材、及び軽量粗骨材等から選ばれる１種以上が挙げられる。また、粗骨材は、前記細骨材と同様に、天然骨材のほか再生骨材を用いることができる。
【0020】
骨材の配合量（細骨材と粗骨材を併用する場合はその合計量）は特に限定されず、モルタルやコンクリート等における一般的な配合量であればよい。例えば、骨材の配合量は、骨材とセメント組成物の質量比（骨材／セメント組成物）が、好ましくは１～７、より好ましくは２～５となる量である。
また、粗骨材を用いる場合、細骨材率は特に限定されず、モルタルやコンクリート等における一般的な数値であればよく、例えば、５～６０％である。細骨材率が上記数値範囲内であれば、混練後のワーカビリティや成形のし易さが向上する。
また、粗骨材を用いる場合、細骨材率は特に限定されず、モルタルやコンクリート等における一般的な数値であればよく、例えば、５～６０％である。細骨材率が上記数値範囲内であれば、混練後のワーカビリティや成形のし易さが向上する。
【0021】
水としては、特に限定されるものでなく、水道水、下水処理水、生コンクリートの上澄水等が挙げられる。
水の配合量は、特に限定されず、モルタルやコンクリート等における一般的な配合量であればよい。例えば、水の配合量は、水と、セメント組成物の質量比（水／セメント組成物）の値として、好ましくは０．２～０．６となる量である。
水の配合量は、特に限定されず、モルタルやコンクリート等における一般的な配合量であればよい。例えば、水の配合量は、水と、セメント組成物の質量比（水／セメント組成物）の値として、好ましくは０．２～０．６となる量である。
【0022】
セメント分散剤の例としては、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤及び高性能ＡＥ減水剤等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
セメント分散剤に含まれる成分（減水成分）の例としては、ポリカルボン酸、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、リグニンスルホン酸、およびこれらの塩から選ばれる１種以上が挙げられる。
また、膨張材および収縮低減剤の少なくともいずれか一方を含むことで、収縮ひび割れを抑制することができる。
セメント分散剤に含まれる成分（減水成分）の例としては、ポリカルボン酸、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、リグニンスルホン酸、およびこれらの塩から選ばれる１種以上が挙げられる。
また、膨張材および収縮低減剤の少なくともいずれか一方を含むことで、収縮ひび割れを抑制することができる。
【0023】
本発明のセメント組成物を用いた、セメント質硬化体からなる製品（モルタル又はコンクリート製品）を製造する方法の一例としては、上述したセメント組成物、骨材、及び水を混練して混練物を得る混練工程と、上記混練物を型枠内に収容した後、１時間以上気中養生する気中養生工程と、気中養生後の上記混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る蒸気養生工程と、上記蒸気養生後の硬化体を上記型枠から脱型して、セメント質硬化体を得る脱型工程を含むものが挙げられる。
以下、各工程について、詳しく説明する。
以下、各工程について、詳しく説明する。
【0024】
［混練工程］
本工程は、上述したセメント組成物、骨材、水、および必要に応じて配合される他の材料（セメント分散剤、膨張材、収縮低減剤、空気量調整剤等）を混練して、混練物を得る工程である。
各材料の混練に用いるミキサとしては、特に限定されるものではなく、パン型ミキサ、二軸ミキサ等の慣用のミキサを用いることができる。混練方法としては、特に限定されるものではなく、全ての材料を一括してミキサに投入して混練してもよく、ポルトランドセメント、フライアッシュ、及び骨材をミキサに投入して空練りを行った後に、水、セメント分散剤等を投入して混練してもよい。
本工程は、上述したセメント組成物、骨材、水、および必要に応じて配合される他の材料（セメント分散剤、膨張材、収縮低減剤、空気量調整剤等）を混練して、混練物を得る工程である。
各材料の混練に用いるミキサとしては、特に限定されるものではなく、パン型ミキサ、二軸ミキサ等の慣用のミキサを用いることができる。混練方法としては、特に限定されるものではなく、全ての材料を一括してミキサに投入して混練してもよく、ポルトランドセメント、フライアッシュ、及び骨材をミキサに投入して空練りを行った後に、水、セメント分散剤等を投入して混練してもよい。
【0025】
［気中養生工程］
本工程は、前工程で得られた混練物を型枠内に収容した後、１時間以上（好ましくは１．５～６時間、より好ましくは２～５時間）気中養生する工程である。気中養生を行う際の温度は、通常、常温（例えば、５℃以上、４０℃未満、好ましくは１０～３０℃）である。気中養生の時間が１時間未満であると、得られる硬化体の強度が低下する。
本工程は、前工程で得られた混練物を型枠内に収容した後、１時間以上（好ましくは１．５～６時間、より好ましくは２～５時間）気中養生する工程である。気中養生を行う際の温度は、通常、常温（例えば、５℃以上、４０℃未満、好ましくは１０～３０℃）である。気中養生の時間が１時間未満であると、得られる硬化体の強度が低下する。
【0026】
［蒸気養生工程］
本工程は、気中養生後の混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る工程である。
蒸気養生は、２～５時間（好ましくは２～４時間）かけて所望の最高温度となるまで昇温する。所望の最高温度となるまでの昇温速度（単位時間当たりの上昇する温度）は、好ましくは１０～３０℃／時間である。
５５～７０℃の雰囲気下において蒸気養生する時間は、硬化体の強度を大きくする観点から、２時間以上、好ましくは２時間１５分間以上、より好ましくは２時間３０分間以上である。また、上記時間は、コンクリートまたはモルタルの製造に要する時間を短くする観点から、好ましくは５時間以下、より好ましくは４時間３０分間以下である。
本工程は、気中養生後の混練物を、５５～７０℃の雰囲気下で２時間以上蒸気養生して、蒸気養生後の硬化体を得る工程である。
蒸気養生は、２～５時間（好ましくは２～４時間）かけて所望の最高温度となるまで昇温する。所望の最高温度となるまでの昇温速度（単位時間当たりの上昇する温度）は、好ましくは１０～３０℃／時間である。
５５～７０℃の雰囲気下において蒸気養生する時間は、硬化体の強度を大きくする観点から、２時間以上、好ましくは２時間１５分間以上、より好ましくは２時間３０分間以上である。また、上記時間は、コンクリートまたはモルタルの製造に要する時間を短くする観点から、好ましくは５時間以下、より好ましくは４時間３０分間以下である。
【0027】
次いで、２～１０時間（好ましくは３～９時間）かけて常温（２０℃程度）まで降温する。
本発明のセメント組成物は、初期強度発現性に優れているため、脱型までに要する時間を短くすることができる。
常温（２０℃程度）となるまでの降温速度（単位時間当たりの降下する温度）は、好ましくは３～４０℃／時間、より好ましくは５～３０℃／時間である。
蒸気養生工程に要する時間（昇温の開始から降温の終了までの時間）は、製品の製造にかかる時間を短くする観点から、好ましくは１６時間以下、より好ましくは１５時間以下である。
本発明のセメント組成物は、初期強度発現性に優れているため、脱型までに要する時間を短くすることができる。
常温（２０℃程度）となるまでの降温速度（単位時間当たりの降下する温度）は、好ましくは３～４０℃／時間、より好ましくは５～３０℃／時間である。
蒸気養生工程に要する時間（昇温の開始から降温の終了までの時間）は、製品の製造にかかる時間を短くする観点から、好ましくは１６時間以下、より好ましくは１５時間以下である。
【0028】
［脱型工程］
本工程は、蒸気養生後の硬化体を型枠から脱型して、セメント質硬化体（モルタルまたはコンクリート製品）を得る工程である。
本工程は、蒸気養生後の硬化体を型枠から脱型して、セメント質硬化体（モルタルまたはコンクリート製品）を得る工程である。
【実施例】
【0029】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用材料］
（１）早強ポルトランドセメント；太平洋セメント社製、Ｃ３Ｓ：６５．１質量％、Ｃ２Ｓ：８．６質量％、Ｃ３Ａ：９．５質量％、Ｃ４ＡＦ：８．４質量％、石膏（ＳＯ３換算）：２．３質量％、ブレーン比表面積：４，６００ｃｍ２／ｇ
（２）普通ポルトランドセメント；太平洋セメント社製、Ｃ３Ｓ：６０．１質量％、Ｃ２Ｓ：１３．１質量％、Ｃ３Ａ：９．０質量％、Ｃ４ＡＦ：９．８質量％、石膏（ＳＯ３換算）：２．０質量％、ブレーン比表面積：３，２５０ｃｍ２／ｇ
（３）フライアッシュ１（表１～３中、「ＦＡ１」と示す。）；詳細を表１～３に示す。
（４）フライアッシュ２（表１～４中、「ＦＡ２」と示す。）：フライアッシュ１を静電分離してなるもの、詳細を表１～３に示す。
（５）石膏粉末；無水石膏粉末（ブレーン比表面積：６，０００ｃｍ２／ｇ）
（６）細骨材；「ＪＩＳ Ｒ ５２０１（セメントの物理試験方法）」に定める標準砂
（７）水；水道水
［使用材料］
（１）早強ポルトランドセメント；太平洋セメント社製、Ｃ３Ｓ：６５．１質量％、Ｃ２Ｓ：８．６質量％、Ｃ３Ａ：９．５質量％、Ｃ４ＡＦ：８．４質量％、石膏（ＳＯ３換算）：２．３質量％、ブレーン比表面積：４，６００ｃｍ２／ｇ
（２）普通ポルトランドセメント；太平洋セメント社製、Ｃ３Ｓ：６０．１質量％、Ｃ２Ｓ：１３．１質量％、Ｃ３Ａ：９．０質量％、Ｃ４ＡＦ：９．８質量％、石膏（ＳＯ３換算）：２．０質量％、ブレーン比表面積：３，２５０ｃｍ２／ｇ
（３）フライアッシュ１（表１～３中、「ＦＡ１」と示す。）；詳細を表１～３に示す。
（４）フライアッシュ２（表１～４中、「ＦＡ２」と示す。）：フライアッシュ１を静電分離してなるもの、詳細を表１～３に示す。
（５）石膏粉末；無水石膏粉末（ブレーン比表面積：６，０００ｃｍ２／ｇ）
（６）細骨材；「ＪＩＳ Ｒ ５２０１（セメントの物理試験方法）」に定める標準砂
（７）水；水道水
【0030】
なお、早強ポルトランドセメントおよび普通ポルトランドセメントの鉱物組成は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０４：２０１９（セメントの蛍光Ｘ線分析方法）」に準拠してセメントの化学組成を定量した後、ボーグ式を用いて算出した。
また、フライアッシュの鉱物組成は、Ｘ線回折装置（ブルカージャパン社製、商品名「Ｄ８ ＡＤＶＡＮＣＥ」）を使用し、ブルカージャパン社製の解析ソフトウェア（ＤＩＦＦＲＡＣ ｐｌｕｓ ＴＯＰＡＳ（Ｖｅｒ３．０））を使用して、リードベルト法によって解析した。具体的には、ムライト、石英、ライム、及び、マグネタイトの各鉱物の理論プロファイルを、上記フライアッシュにおける粉末Ｘ線回折の結果から得られた実測プロファイルにフィッティングすることで各晶質相の含有率を求めた。次いで、得られた各晶質相の含有率と強熱減量の合計を、１００質量％から減じて得られた値を、フライアッシュ全体の非晶質相（ｇｌａｓｓ：表２中、「ガラス」と示す。）の含有率とした。
また、フライアッシュの鉱物組成は、Ｘ線回折装置（ブルカージャパン社製、商品名「Ｄ８ ＡＤＶＡＮＣＥ」）を使用し、ブルカージャパン社製の解析ソフトウェア（ＤＩＦＦＲＡＣ ｐｌｕｓ ＴＯＰＡＳ（Ｖｅｒ３．０））を使用して、リードベルト法によって解析した。具体的には、ムライト、石英、ライム、及び、マグネタイトの各鉱物の理論プロファイルを、上記フライアッシュにおける粉末Ｘ線回折の結果から得られた実測プロファイルにフィッティングすることで各晶質相の含有率を求めた。次いで、得られた各晶質相の含有率と強熱減量の合計を、１００質量％から減じて得られた値を、フライアッシュ全体の非晶質相（ｇｌａｓｓ：表２中、「ガラス」と示す。）の含有率とした。
【0031】
【表1】
【0032】
【表2】
【0033】
【表3】
【0034】
［実施例１］
早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合して、石膏の含有率が、ＳＯ３換算で２．２質量％である混合物を得た。該混合物に混合後のセメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量の無水石膏粉末を混合して、セメント組成物を得た。
次いで、水とセメント組成物の質量比（水／セメント組成物）が０．５であり、細骨材とセメント組成物の質量比（細骨材／セメント組成物）が３．０となる量で、セメント組成物と水と細骨材を、ホバート社製の縦型ミキサを用いて混練してモルタルを得た。
得られたモルタルの１５打フロー値を、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定した。結果を表４に示す。
早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合して、石膏の含有率が、ＳＯ３換算で２．２質量％である混合物を得た。該混合物に混合後のセメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量の無水石膏粉末を混合して、セメント組成物を得た。
次いで、水とセメント組成物の質量比（水／セメント組成物）が０．５であり、細骨材とセメント組成物の質量比（細骨材／セメント組成物）が３．０となる量で、セメント組成物と水と細骨材を、ホバート社製の縦型ミキサを用いて混練してモルタルを得た。
得られたモルタルの１５打フロー値を、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定した。結果を表４に示す。
【0035】
得られたモルタルを型枠内に収容した後、２０℃の温度下で２時間気中養生を行なった。
気中養生後、２時間１５分間かけて６５℃まで昇温（昇温速度：２０℃／時間）し、６５℃を３時間保持し、次いで、９時間かけて２０℃まで降温（降温速度：５℃／時間）する温度履歴で蒸気養生（図１参照）を行なった。蒸気養生後、脱型を行い、セメント質硬化体を得た。
得られたセメント質硬化体の、脱型直後及び１４日経過後のモルタル圧縮強さを、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定した。
気中養生後、２時間１５分間かけて６５℃まで昇温（昇温速度：２０℃／時間）し、６５℃を３時間保持し、次いで、９時間かけて２０℃まで降温（降温速度：５℃／時間）する温度履歴で蒸気養生（図１参照）を行なった。蒸気養生後、脱型を行い、セメント質硬化体を得た。
得られたセメント質硬化体の、脱型直後及び１４日経過後のモルタル圧縮強さを、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）」に準拠して測定した。
【0036】
また、水とセメント組成物の質量比（水／セメント組成物）が０．３５であり、細骨材とセメント組成物の質量比（細骨材／セメント組成物）が２．０となる量で、セメント組成物と水と細骨材を、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５（セメントの物理試験方法）」において規定されている機械練り用練混ぜ機を用いて、５分間混練した。また、セメント組成物と水と細骨材を混練する際に、セメント組成物１００質量部に対して１．２質量部（固形分換算）となる量のナフタレンスルホン酸系高性能減水剤（花王社製、商品名「ＭＴ１５０」）、及び、０．１質量部となる量の消泡剤（日華化学社製、商品名「フォームレックス７４７」）を添加した。混練に得られたモルタルについて、「ＪＩＳ Ａ １１７１：２０１６（ポリマーセメントモルタルの試験方法）」に規定されているミニスランプコーンを用いて、混練直後のモルタルのフロー値を測定した。
さらに、セメント組成物と水と細骨材を混合する際に、セメント組成物１００質量部に対して、ナフタレンスルホン酸系高性能減水剤の代わりに、０．６５質量部（固形分換算）となる量のポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターグレニウム ＳＰ８Ｎ」）、及び、０．１質量部となる量の消泡剤（日華化学社製、商品名「フォームレックス７４７」）を添加する以外は、上記モルタルと同様にして各材料を混練してモルタルを得た後、混練直後のモルタルのフロー値を測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、色むら、表面気泡、カーボン浮きがなく、良好であった。また、上記セメント質硬化体と、比較例６（後述）において得られたセメント質硬化体を、目視によって比較すると、実施例１で得られたセメント質硬化体の表面は、より白いものであった。ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定した。
さらに、セメント組成物と水と細骨材を混合する際に、セメント組成物１００質量部に対して、ナフタレンスルホン酸系高性能減水剤の代わりに、０．６５質量部（固形分換算）となる量のポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターグレニウム ＳＰ８Ｎ」）、及び、０．１質量部となる量の消泡剤（日華化学社製、商品名「フォームレックス７４７」）を添加する以外は、上記モルタルと同様にして各材料を混練してモルタルを得た後、混練直後のモルタルのフロー値を測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、色むら、表面気泡、カーボン浮きがなく、良好であった。また、上記セメント質硬化体と、比較例６（後述）において得られたセメント質硬化体を、目視によって比較すると、実施例１で得られたセメント質硬化体の表面は、より白いものであった。ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定した。
【0037】
［比較例１］
無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例２］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例２］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
【0038】
［実施例２］
早強ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合して、石膏の含有率がＳＯ３換算で２．６質量％である混合物を得た後、該混合物に混合後のセメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量の無水石膏粉末を混合する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、色むら、表面気泡、カーボン浮きがなく、良好であった。また、上記セメント質硬化体と、比較例６（後述）において得られたセメント質硬化体を、目視によって比較すると、実施例２で得られたセメント質硬化体の表面は、より白いものであった。ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定した。
［比較例３］
無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
［比較例４］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
早強ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合して、石膏の含有率がＳＯ３換算で２．６質量％である混合物を得た後、該混合物に混合後のセメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量の無水石膏粉末を混合する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、色むら、表面気泡、カーボン浮きがなく、良好であった。また、上記セメント質硬化体と、比較例６（後述）において得られたセメント質硬化体を、目視によって比較すると、実施例２で得られたセメント質硬化体の表面は、より白いものであった。ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定した。
［比較例３］
無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
［比較例４］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
【0039】
［比較例５］
早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を混合してなる混合物の代わりに、普通ポルトランドセメントのみを使用する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、カーボン浮きが見られた。また、ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定したところ、７２．６であった。
［比較例６］
普通ポルトランドセメントの代わりに、普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合してなる、石膏の含有率が、ＳＯ３換算で１．９質量％である混合物を使用する以外は、比較例５と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。なお、ポリカルボン酸系減水剤を添加したモルタル、及び、ナフタレンスルホン酸系減水剤を添加したモルタルは調製しなかった。
早強ポルトランドセメントと普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を混合してなる混合物の代わりに、普通ポルトランドセメントのみを使用する以外は、実施例１と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
また、材齢１日及び５０日におけるセメント質硬化体の表面の美観を目視によって確認したところ、カーボン浮きが見られた。また、ハンディ色彩色差計を用いて、材齢５０日におけるセメント質硬化体の表面の、ハンターＬａｂ表色系におけるＬ値を測定したところ、７２．６であった。
［比較例６］
普通ポルトランドセメントの代わりに、普通ポルトランドセメントとフライアッシュ２を、表４に示す配合割合で混合してなる、石膏の含有率が、ＳＯ３換算で１．９質量％である混合物を使用する以外は、比較例５と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。なお、ポリカルボン酸系減水剤を添加したモルタル、及び、ナフタレンスルホン酸系減水剤を添加したモルタルは調製しなかった。
【0040】
［比較例７］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、比較例６と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例８］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量で混合する以外は、比較例６と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例９］
フライアッシュ２の代わりに、フライアッシュ１を使用し、かつ、無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
結果を表４に示す。
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（３．０質量％）になる量で混合する以外は、比較例６と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例８］
無水石膏粉末を、セメント組成物中の石膏の含有率が、ＳＯ３換算で表４に示す数値（４．０質量％）になる量で混合する以外は、比較例６と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値及びモルタル圧縮強さを、実施例１と同様にして測定した。
［比較例９］
フライアッシュ２の代わりに、フライアッシュ１を使用し、かつ、無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例２と同様にしてセメント質硬化体を得た。モルタルの１５打フロー値、モルタル圧縮強さ、及びＬ値を、実施例１と同様にして測定した。
結果を表４に示す。
【0041】
【表4】
【0042】
表４から、実施例１～２と比較例５（普通ポルトランドセメントのみからなるセメント組成物を用いたもの）を比較すると、実施例１～２の圧縮強さ（１日：２７．３～３０．７Ｎ／ｍｍ２、１４日：４６．８～４９．４Ｎ／ｍｍ２）は、比較例５のモルタル圧縮強さ（１日：２８．０Ｎ／ｍｍ２、１４日：４４．０Ｎ／ｍｍ２）と同程度以上であり、実施例１～２の減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０７～２１０ｍｍ）は、比較例５の減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０４ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
このことから、本発明のセメント組成物はフライアッシュを含んでいるにもかかわらず、普通ポルトランドセメントと同等以上の初期（材齢１日～１４日）強度発現性及び流動性を有していることがわかる。
このことから、本発明のセメント組成物はフライアッシュを含んでいるにもかかわらず、普通ポルトランドセメントと同等以上の初期（材齢１日～１４日）強度発現性及び流動性を有していることがわかる。
【0043】
表４から、実施例１と比較例８（早強ポルトランドセメントを使用せず、普通ポルトランドセメントを８２．０質量％含む以外は、実施例１と同様のもの）を比較すると、実施例１のモルタル圧縮強さ（１日：２７．３Ｎ／ｍｍ２、１４日：４９．４Ｎ／ｍｍ２）は、比較例８のモルタル圧縮強さ（１日：２７．３Ｎ／ｍｍ２、１４日：４５．８Ｎ／ｍｍ２）と比較して同程度以上であり、実施例１の減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２１０ｍｍ）は、比較例８の減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０３ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
同様に、実施例２と比較例８（早強ポルトランドセメントを使用せず、普通ポルトランドセメントを８２．０質量％含む以外は、実施例２と同様のもの）を比較すると、実施例２のモルタル圧縮強さ（１日：３０．７Ｎ／ｍｍ２、１４日：４６．８Ｎ／ｍｍ２）は、比較例８のモルタル圧縮強さ（１日：２７．３Ｎ／ｍｍ２、１４日：４５．８Ｎ／ｍｍ２）よりも大きく、実施例２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０７ｍｍ）は、比較例８における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０３ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
同様に、実施例２と比較例８（早強ポルトランドセメントを使用せず、普通ポルトランドセメントを８２．０質量％含む以外は、実施例２と同様のもの）を比較すると、実施例２のモルタル圧縮強さ（１日：３０．７Ｎ／ｍｍ２、１４日：４６．８Ｎ／ｍｍ２）は、比較例８のモルタル圧縮強さ（１日：２７．３Ｎ／ｍｍ２、１４日：４５．８Ｎ／ｍｍ２）よりも大きく、実施例２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０７ｍｍ）は、比較例８における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０３ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
【0044】
実施例１（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：４．０質量％）と比較例１～２（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：２．２～３．０質量％）を比較すると、実施例１の材齢１日のモルタル圧縮強さ（２７．３Ｎ／ｍｍ２）は、比較例１～２の材齢１日のモルタル圧縮強さ（２８．３～２９．５Ｎ／ｍｍ２）よりも小さいが、実施例１の材齢１４日のモルタル圧縮強さ（４９．４Ｎ／ｍｍ２）は、比較例１～２の材齢１４日のモルタル圧縮強さ（４３．６～４４．８Ｎ／ｍｍ２）よりも非常に大きいことがわかる。
また、実施例１における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２１０ｍｍ）は、比較例１～２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１９０～１９８ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
実施例２（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：４．０質量％）と比較例３～４（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：２．６～３．０質量％）を比較すると、実施例２のモルタル圧縮強さ（材齢１日：３０．７Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日：４６．８Ｎ／ｍｍ２）は、比較例３～４のモルタル圧縮強さ（材齢１日：３２．２～３２．６Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日：４９．１～４９．７Ｎ／ｍｍ２）よりも小さいものの、実施例２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０７ｍｍ）は、比較例３～４における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１８７～１８８ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
また、実施例１における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２１０ｍｍ）は、比較例１～２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１９０～１９８ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
実施例２（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：４．０質量％）と比較例３～４（石膏の含有率（ＳＯ３換算）：２．６～３．０質量％）を比較すると、実施例２のモルタル圧縮強さ（材齢１日：３０．７Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日：４６．８Ｎ／ｍｍ２）は、比較例３～４のモルタル圧縮強さ（材齢１日：３２．２～３２．６Ｎ／ｍｍ２、材齢１４日：４９．１～４９．７Ｎ／ｍｍ２）よりも小さいものの、実施例２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（２０７ｍｍ）は、比較例３～４における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１８７～１８８ｍｍ）よりも大きいことがわかる。
【0045】
実施例２と比較例９（フライアッシュ１を使用し、かつ、無水石膏粉末を添加しない以外は、実施例２と同様のもの）を比較すると、実施例２の材齢１日のモルタル圧縮強さ（３０．７Ｎ／ｍｍ２）は、比較例９の材齢１日のモルタル圧縮強さ（３２．５Ｎ／ｍｍ２）よりも小さいが、実施例２の材齢１４日のモルタル圧縮強さ（４６．８Ｎ／ｍｍ２）は、比較例９の材齢１４日のモルタル圧縮強さ（４５．８Ｎ／ｍｍ２）よりも大きいことがわかる。また、実施例２における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１８７ｍｍ）は、比較例９における減水剤を使用しない場合の１５打フロー値（１８５ｍｍ）よりも大きいことがわかる。また、実施例２のＬ値（７７．２）は、比較例９のＬ値（６９．５）よりも大きく、実施例２のセメント質硬化体の表面は、比較例９のセメント質硬化体の表面よりも美観に優れている（白い）ことがわかる。
また、実施例１～２と比較例５のセメント質硬化体の表面の美観の目視による確認結果から、本発明のセメント組成物（実施例１～２）は、比較例１と比較して、表面の美観に優れたセメント質硬化体を得ることができることがわかる。
また、実施例１～２と比較例５のセメント質硬化体の表面の美観の目視による確認結果から、本発明のセメント組成物（実施例１～２）は、比較例１と比較して、表面の美観に優れたセメント質硬化体を得ることができることがわかる。
【図1】