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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-10-23
(45)【発行日】2023-10-31
(54)【発明の名称】ポリプロピレン系多層シートおよびその製造方法
(51)【国際特許分類】
B32B 27/32 20060101AFI20231024BHJP
B32B 27/20 20060101ALI20231024BHJP
B29C 55/12 20060101ALI20231024BHJP
B29C 55/04 20060101ALI20231024BHJP
B29C 48/08 20190101ALI20231024BHJP
B32B 7/027 20190101ALI20231024BHJP
B29C 48/21 20190101ALI20231024BHJP
【ＦＩ】
B32B27/32 Z
B32B27/20 Z
B29C55/12
B29C55/04
B29C48/08
B32B7/027
B29C48/21
【請求項の数】
13
(21)【出願番号】P 2019221655
(22)【出願日】2019-12-06
(65)【公開番号】P2021091116
(43)【公開日】2021-06-17
【審査請求日】2022-11-29
(73)【特許権者】
【識別番号】597021842
【氏名又は名称】サンアロマー株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100118902
【弁理士】
【氏名又は名称】山本 修
(74)【代理人】
【識別番号】100106208
【弁理士】
【氏名又は名称】宮前 徹
(74)【代理人】
【氏名又は名称】中西 基晴
(74)【代理人】
【識別番号】100112634
【弁理士】
【氏名又は名称】松山 美奈子
(74)【代理人】
【識別番号】100129311
【弁理士】
【氏名又は名称】新井 規之
(72)【発明者】
【氏名】中島 武
(72)【発明者】
【氏名】池田 正幸
(72)【発明者】
【氏名】片桐 章公
(72)【発明者】
【氏名】青山 隆二
【審査官】増永 淳司
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１７－１８６５６１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０３－０８７２５５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０２－０５５１３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭６１－１９５８３７（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０２０／０７５７５５（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１３－１０３３６９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ３２Ｂ ２７／３２
Ｂ３２Ｂ ２７／２０
Ｂ２９Ｃ ５５／１２
Ｂ２９Ｃ ５５／０４
Ｂ２９Ｃ ４８／０８
Ｂ３２Ｂ ７／０２７
Ｂ２９Ｃ ４８／２１
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
０．５ｍｍ以上の厚さを有する多層シートであって、０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを含み、
前記層ＦＬは成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記成分（Ａ）は、成分（Ａ１）および任意成分（Ａ２）からなるポリプロピレン系樹脂であり、
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０～１重量％含むプロピレン（共）重合体１００～６０重量％、
成分（Ａ２）はエチレン由来単位を１０～９０重量％含むエチレン－α－オレフィン共重合体０～４０重量％であり、
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１～１５ｇ／１０分であり、
成分（Ｂ）は無機充填材であり、
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が０．５～６０重量％であり、
前記層ＮＬは熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］の重量比が０～１０重量％である、
多層シート。
【請求項2】
前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂である、請求項１に記載の多層シート。
【請求項3】
前記層ＦＬが二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であり、前記層ＮＬが二軸延伸熱可塑性樹脂フィルム層である、請求項１または２に記載の多層シート。
【請求項4】
前記無機充填材が板状無機充填材である、請求項１～３のいずれかに記載の多層シート。
【請求項5】
前記板状無機充填材がタルクである、請求項４に記載の多層シート。
【請求項6】
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が２０～５５重量％である、請求項１～５のいずれかに記載の多層シート。
【請求項7】
層ＮＬの総厚さ／［層ＮＬの総厚さ＋層ＦＬの総厚さ］の比が０．０１～０．６である、請求項１～６のいずれかに記載の多層シート。
【請求項8】
請求項１～７のいずれかに記載のシートを成形してなる成形体。
【請求項9】
請求項１～７のいずれかに記載のシートの製造方法であって、０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された前駆体を調製する工程１と、
前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する工程２とを備え、
前記フィルムＦＥは前記重量比の成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＮＥは前記重量比の熱可塑性樹脂と前記任意成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＦＥおよびフィルムＮＥの融点をそれぞれＴｍＦＥおよびＴｍＮＥとするとき、
ＴｍＦＥ－ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす、
製造方法。
【請求項10】
前記最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度Ｔが以下の条件を満たす、Ｔｍｏｕｔ－Ｔ≧４（℃）
請求項９に記載の製造方法。
【請求項11】
前記工程２を、加熱体として加熱ロールを用いて実施する、請求項９または１０に記載の製造方法。
【請求項12】
前記工程１が、ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である原反シートを調製する工程と、
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、前記フィルムＦＥを調製する工程と、
－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは前記原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）当該フィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程と、
を備える、請求項９～１１のいずれかに記載の製造方法。
【請求項13】
前記工程１が、Ｉ）前記層ＦＬを形成するための樹脂組成物と、前記層ＮＬを形成するための樹脂組成物を共押出して、原反シートとして、前記層ＦＬに相当する層ＦＵと前記層ＮＬに相当する層ＮＵとを含む共押出シートであって、以下の関係：
ＴｍＦＵ－ＴｍＮＵ≦６０℃ （ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵは、層ＦＵおよび層ＮＵの融点である）
を満たす、共押出シートを調製する工程と、
ＩＩ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムを調製する工程と、
－３≦Ｗ－ＴｍＦＵ≦３（ＴｍＦＵは原反シートにおける層ＦＵの融点（℃）である）
ＩＩＩ）少なくとも２枚の当該多層延伸フィルムを異なる層同士が接触するように積層する工程と、を備える、
請求項９～１１のいずれかに記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はポリプロピレン系多層シートおよびその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリプロピレンの延伸フィルムは、高い耐熱性に加え、優れた透明性および機械的特性が要求される分野に使用されている。しかし厚さが１５０μｍ未満と薄いため用途が限定されており、延伸フィルムの厚さを増大できれば別の用途へ拡大が期待される。例えば、特許文献１には、ポリプロピレンの一軸延伸フィルムを複数枚積層して加熱融着することによって、一定以上の厚さを有するシートを製造できることが開示されている。また、特許文献２には、特定の高次構造パラメータを有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムを複数枚積層して加熱融着することによって、優れた透明性および機械的特性を有するポリプロピレンシートを提供できることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１２－９６５２６号公報
【文献】特開２０１７－１８６５６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
発明者らは、前記特許文献に記載の延伸フィルムに無機充填材を含有させればより高い剛性を有するシートが得られ、ポリプロピレンの用途をさらに拡大できるとの着想を得た。しかし、従来、無機充填材を含有するポリプロピレン系樹脂組成物を延伸すると、無機充填材を起点としてフィルムが破断するので、延伸フィルム（一軸延伸フィルムまたは二軸延伸フィルム）を得ることはできなかった。したがって、無機充填材を含有する樹脂組成物を延伸フィルムにし、これからシートを得ることはこれまで検討されて来なかった。かかる事情を鑑み、本発明は、高い剛性を有する、ポリプロピレン系樹脂と無機充填材を含有する層を含有する多層シートを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
発明者らは、特定量の無機充填材を用い、製造条件を最適化することで前記課題が解決できることを見出した。すなわち、前記課題は以下の本発明によって解決される。
［１］０．５ｍｍ以上の厚さを有する多層シートであって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを含み、
前記層ＦＬは成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記成分（Ａ）は、成分（Ａ１）および任意成分（Ａ２）からなるポリプロピレン系樹脂であり、
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０～１重量％含むプロピレン（共）重合体１００～６０重量％、
成分（Ａ２）はエチレン由来単位を１０～９０重量％含むエチレン－α－オレフィン共重合体０～４０重量％であり、
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１～１５ｇ／１０分であり、
成分（Ｂ）は無機充填材であり、
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が０．５～６０重量％であり、
前記層ＮＬは熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］の重量比が０～１０重量％である、
多層シート。
［２］前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂である、［１］に記載の多層シート。
［３］前記層ＦＬが二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であり、前記層ＮＬが二軸延伸熱可塑性樹脂フィルム層である、［１］または［２］に記載の多層シート。
［４］前記無機充填材が板状無機充填材である、［１］～［３］のいずれかに記載の多層シート。
［５］前記板状無機充填材がタルクである、［４］に記載の多層シート。
［６］前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が２０～５５重量％である、［１］～［５］のいずれかに記載の多層シート。
［７］層ＮＬの総厚さ／［層ＮＬの総厚さ＋層ＦＬの総厚さ］の比が０．０１～０．６である、［１］～［６］のいずれかに記載の多層シート。
［８］前記［１］～［７］のいずれかに記載のシートを成形してなる成形体。
［９］前記［１］～［７］のいずれかに記載のシートの製造方法であって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された前駆体を調製する工程１と、
前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する工程２とを備え、
前記フィルムＦＥは前記重量比の成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＮＥは前記重量比の熱可塑性樹脂と前記任意成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＦＥおよびフィルムＮＥの融点をそれぞれＴｍＦＥおよびＴｍＮＥとするとき、
ＴｍＦＥ－ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす、
製造方法。
［１０］前記最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度Ｔが以下の条件を満たす、
Ｔｍｏｕｔ－Ｔ≧４（℃）
［９］に記載の製造方法。
［１１］前記工程２を、加熱体として加熱ロールを用いて実施する、［９］または［１０］に記載の製造方法。
［１２］前記工程１が、
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である原反シートを調製する工程と、
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、前記フィルムＦＥを調製する工程と、
－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは前記原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）当該フィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程と、
を備える、［９］～［１１］のいずれかに記載の製造方法。
［１３］前記工程１が、
Ｉ）前記層ＦＬを形成するための樹脂組成物と、前記層ＮＬを形成するための樹脂組成物を共押出して、原反シートとして、前記層ＦＬに相当する層ＦＵと前記層ＮＬに相当する層ＮＵとを含む共押出シートであって、以下の関係：
ＴｍＦＵ－ＴｍＮＵ≦６０℃ （ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵは、層ＦＵおよび層ＮＵの融点である）
を満たす、共押出シートを調製する工程と、
ＩＩ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムを調製する工程と、
－３≦Ｗ－ＴｍＦＵ≦３（ＴｍＦＵは原反シートにおける層ＦＵの融点（℃）である）
ＩＩＩ）少なくとも２枚の当該多層延伸フィルムを異なる層同士が接触するように積層する工程と、を備える、
［９］～［１１］のいずれかに記載の製造方法。
［１］０．５ｍｍ以上の厚さを有する多層シートであって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを含み、
前記層ＦＬは成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記成分（Ａ）は、成分（Ａ１）および任意成分（Ａ２）からなるポリプロピレン系樹脂であり、
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０～１重量％含むプロピレン（共）重合体１００～６０重量％、
成分（Ａ２）はエチレン由来単位を１０～９０重量％含むエチレン－α－オレフィン共重合体０～４０重量％であり、
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１～１５ｇ／１０分であり、
成分（Ｂ）は無機充填材であり、
前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が０．５～６０重量％であり、
前記層ＮＬは熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］の重量比が０～１０重量％である、
多層シート。
［２］前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂である、［１］に記載の多層シート。
［３］前記層ＦＬが二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であり、前記層ＮＬが二軸延伸熱可塑性樹脂フィルム層である、［１］または［２］に記載の多層シート。
［４］前記無機充填材が板状無機充填材である、［１］～［３］のいずれかに記載の多層シート。
［５］前記板状無機充填材がタルクである、［４］に記載の多層シート。
［６］前記層ＦＬにおける成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］の重量比が２０～５５重量％である、［１］～［５］のいずれかに記載の多層シート。
［７］層ＮＬの総厚さ／［層ＮＬの総厚さ＋層ＦＬの総厚さ］の比が０．０１～０．６である、［１］～［６］のいずれかに記載の多層シート。
［８］前記［１］～［７］のいずれかに記載のシートを成形してなる成形体。
［９］前記［１］～［７］のいずれかに記載のシートの製造方法であって、
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された前駆体を調製する工程１と、
前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する工程２とを備え、
前記フィルムＦＥは前記重量比の成分（Ａ）と（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＮＥは前記重量比の熱可塑性樹脂と前記任意成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、
前記フィルムＦＥおよびフィルムＮＥの融点をそれぞれＴｍＦＥおよびＴｍＮＥとするとき、
ＴｍＦＥ－ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす、
製造方法。
［１０］前記最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度Ｔが以下の条件を満たす、
Ｔｍｏｕｔ－Ｔ≧４（℃）
［９］に記載の製造方法。
［１１］前記工程２を、加熱体として加熱ロールを用いて実施する、［９］または［１０］に記載の製造方法。
［１２］前記工程１が、
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である原反シートを調製する工程と、
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、前記フィルムＦＥを調製する工程と、
－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは前記原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）当該フィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程と、
を備える、［９］～［１１］のいずれかに記載の製造方法。
［１３］前記工程１が、
Ｉ）前記層ＦＬを形成するための樹脂組成物と、前記層ＮＬを形成するための樹脂組成物を共押出して、原反シートとして、前記層ＦＬに相当する層ＦＵと前記層ＮＬに相当する層ＮＵとを含む共押出シートであって、以下の関係：
ＴｍＦＵ－ＴｍＮＵ≦６０℃ （ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵは、層ＦＵおよび層ＮＵの融点である）
を満たす、共押出シートを調製する工程と、
ＩＩ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムを調製する工程と、
－３≦Ｗ－ＴｍＦＵ≦３（ＴｍＦＵは原反シートにおける層ＦＵの融点（℃）である）
ＩＩＩ）少なくとも２枚の当該多層延伸フィルムを異なる層同士が接触するように積層する工程と、を備える、
［９］～［１１］のいずれかに記載の製造方法。
【発明の効果】
【0006】
本発明によって、高い剛性を有する、ポリプロピレン系樹脂と無機充填材を含有する層を備える多層シートを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【発明を実施するための形態】
【0008】
本発明において、フィルムとは薄い板状または膜状の部材をいう。フィルムの厚さは限定されないが、好ましくは０．１５ｍｍ未満である。厚さが０．１５ｍｍ以上の前記部材をシートと記載することがある。また、「Ｘ～Ｙ」は、両端の値すなわちＸとＹとを含む。
【0009】
１．多層シート
多層シートは、０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを備える。これらの層は互いに密着しており、一体の多層シートを構成している。前記層ＦＬは、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と比較的多量の無機充填材（成分（Ｂ））とを含む樹脂組成物から形成される。層ＮＬは熱可塑性樹脂と比較的少量の無機充填材（成分（Ｂ））を含む樹脂組成物、または熱可塑性樹脂を含むが成分（Ｂ）を含まない樹脂組成物から形成される。便宜上、延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬを「フィラー層ＦＬ」、延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを「ニート層ＮＬ」ともいう。図１は本発明の一態様を示す。図中、１は多層シート、ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、ＮＬは延伸熱可塑性樹脂フィルム層である。
多層シートは、０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを備える。これらの層は互いに密着しており、一体の多層シートを構成している。前記層ＦＬは、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と比較的多量の無機充填材（成分（Ｂ））とを含む樹脂組成物から形成される。層ＮＬは熱可塑性樹脂と比較的少量の無機充填材（成分（Ｂ））を含む樹脂組成物、または熱可塑性樹脂を含むが成分（Ｂ）を含まない樹脂組成物から形成される。便宜上、延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬを「フィラー層ＦＬ」、延伸熱可塑性樹脂フィルム層ＮＬを「ニート層ＮＬ」ともいう。図１は本発明の一態様を示す。図中、１は多層シート、ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、ＮＬは延伸熱可塑性樹脂フィルム層である。
【0010】
（１）ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））
ポリプロピレン系樹脂とはポリプロピレンを主成分とする樹脂である。前記フィラー層ＦＬを構成するポリプロピレン系樹脂は１００～６０重量％の成分（Ａ１）および０～４０重量％の任意成分（Ａ２）からなる。成分（Ａ２）が０重量％超である場合、成分（Ａ）は、成分（Ａ１）を重合し、当該成分の存在下で成分（Ａ２）を重合して得られる、いわゆるヘテロ相共重合体（ＨＥＣＯ）であってもよいし、別個に重合して調製した成分（Ａ１）と成分（Ａ２）をブレンドしたものであってもよいが、より少ない製造工程で成分（Ａ）が得られる点においてＨＥＣＯであることが好ましい。
ポリプロピレン系樹脂とはポリプロピレンを主成分とする樹脂である。前記フィラー層ＦＬを構成するポリプロピレン系樹脂は１００～６０重量％の成分（Ａ１）および０～４０重量％の任意成分（Ａ２）からなる。成分（Ａ２）が０重量％超である場合、成分（Ａ）は、成分（Ａ１）を重合し、当該成分の存在下で成分（Ａ２）を重合して得られる、いわゆるヘテロ相共重合体（ＨＥＣＯ）であってもよいし、別個に重合して調製した成分（Ａ１）と成分（Ａ２）をブレンドしたものであってもよいが、より少ない製造工程で成分（Ａ）が得られる点においてＨＥＣＯであることが好ましい。
【0011】
［成分（Ａ１）］
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０～１重量％含むプロピレン（共）重合体である。コモノマーを含む場合は経済性の観点からエチレンが好ましい。当該コモノマー由来単位の量が上限を超えるとフィルムの剛性が低下することがある。この観点から、成分（Ａ１）はコモノマー由来単位を含まないことすなわち、プロピレン単独重合体であることが好ましい。あるいは成分（Ａ１）がコモノマー由来単位を含む場合、その量は０重量％を超え０．５重量％以下であることが好ましい。
成分（Ａ１）はエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を０～１重量％含むプロピレン（共）重合体である。コモノマーを含む場合は経済性の観点からエチレンが好ましい。当該コモノマー由来単位の量が上限を超えるとフィルムの剛性が低下することがある。この観点から、成分（Ａ１）はコモノマー由来単位を含まないことすなわち、プロピレン単独重合体であることが好ましい。あるいは成分（Ａ１）がコモノマー由来単位を含む場合、その量は０重量％を超え０．５重量％以下であることが好ましい。
【0012】
ポリプロピレン系樹脂中、成分（Ａ１）の含有量は６０～１００重量％である。成分（Ａ１）の含有量が少ないとポリプロピレン系樹脂の製造が困難になりうる。よって、成分（Ａ１）の前記含有量は好ましくは７０～１００重量％であり、さらに好ましくは７５～１００重量％である。
【0013】
成分（Ａ）のＭＦＲ（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は０．１～１５ｇ／１０分である。ＭＦＲが上限値を超えると多層シートの原料となる延伸フィルムの調製が困難となり、また下限値未満であると成分（Ａ）の製造が困難となる。この観点から、前記ＭＦＲの下限値は、好ましくは１ｇ／１０分以上であり、より好ましくは２ｇ／１０分以上であり、その上限値は、好ましくは１０ｇ／１０分以下であり、より好ましくは８ｇ／１０分以下である。
【0014】
［成分（Ａ２）］
任意成分（Ａ２）は、１０～９０重量％のエチレン由来単位を含むエチレン－α－オレフィン共重合体である。エチレン由来単位が下限値未満または上限値を超える場合は、耐寒衝撃性が低下する。この観点から、エチレン由来単位の含有量は好ましくは１５～８５重量％であり、より好ましくは２０～８０重量％である。α－オレフィンは、エチレン以外であれば限定されないが、好ましくはプロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテンであり、より好ましくはプロピレン、１－ブテンであり、さらに好ましくはプロピレンである。
任意成分（Ａ２）は、１０～９０重量％のエチレン由来単位を含むエチレン－α－オレフィン共重合体である。エチレン由来単位が下限値未満または上限値を超える場合は、耐寒衝撃性が低下する。この観点から、エチレン由来単位の含有量は好ましくは１５～８５重量％であり、より好ましくは２０～８０重量％である。α－オレフィンは、エチレン以外であれば限定されないが、好ましくはプロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－オクテンであり、より好ましくはプロピレン、１－ブテンであり、さらに好ましくはプロピレンである。
【0015】
ポリプロピレン系樹脂中、成分（Ａ２）の含有量は０～４０重量％である。成分（Ａ２）の含有量が過度に多いとポリプロピレン系樹脂の製造が困難になりうる。よって、成分（Ａ２）の前記含有量は好ましくは０～３５重量％であり、さらに好ましくは０～３０重量％である。
【0016】
（２）無機充填材（成分（Ｂ））
無機充填材は主に材料の剛性を向上する目的で添加される。無機充填材としては物質の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
タルク、カオリナイト、クレー、バイロフィライト、セリナイト、ウォラストナイト、マイカ等の天然珪酸または珪酸塩；含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩；沈降性炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭酸塩；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の水酸化物；酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の酸化物。
無機充填材は主に材料の剛性を向上する目的で添加される。無機充填材としては物質の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
タルク、カオリナイト、クレー、バイロフィライト、セリナイト、ウォラストナイト、マイカ等の天然珪酸または珪酸塩；含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩；沈降性炭酸カルシウム、重質炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の炭酸塩；水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等の水酸化物；酸化亜鉛、酸化マグネシウム等の酸化物。
【0017】
また、無機充填材としては形状の観点から、例えば、以下のものが挙げられる。
含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩等の粉末状充填材；タルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の板状充填材；塩基性硫酸マグネシウムウィスカー、チタン酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、セピオライト、ＰＭＦ（Ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒ）、ゾノトライト、チタン酸カリウム、およびエレスタダイト等のウィスカー状充填材；ガラスバルン、フライアッシュバルン等のバルン状充填材；ガラスファイバー等の繊維状充填剤。
含水珪酸カルシウム、含水珪酸アルミニウム、含水珪酸、無水珪酸等の合成珪酸または珪酸塩等の粉末状充填材；タルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の板状充填材；塩基性硫酸マグネシウムウィスカー、チタン酸カルシウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、セピオライト、ＰＭＦ（Ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｆｉｌｌｅｒ）、ゾノトライト、チタン酸カリウム、およびエレスタダイト等のウィスカー状充填材；ガラスバルン、フライアッシュバルン等のバルン状充填材；ガラスファイバー等の繊維状充填剤。
【0018】
当該無機充填材として１種を用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。これらの充填材の分散性を向上させるため、必要に応じて無機充填材の表面処理を行ってもよい。本発明に用いる無機充填材は限定されないが、フィラー層ＦＬにおけるポリプロピレン結晶のフィルム面に沿った方向の配向を促進することにより剛性および耐衝撃性を高める観点から、板状無機充填材が好ましい。板状無機充填材としてはタルク、カオリナイト、クレー、マイカ等の公知のものを使用できるが、ポリプロピレン系樹脂との親和性や原料としての調達容易性や経済性等を考慮すると、好ましくはタルク、マイカであり、さらに好ましくはタルクである。板状無機充填材の体積平均粒子径は、好ましくは１～１０μｍ、より好ましくは２～７μｍである。体積平均粒子径が前記下限値未満の場合、フィラー層ＦＬの剛性が低くなることがある。体積平均粒子径が前記上限値を超える場合は延伸時に破断が生じやすくなるので多層シートの原料となる延伸フィルムの調製が困難となる。前記体積平均粒子径は、レーザ回折法（ＪＩＳ Ｒ１６２９に基づく）によって体積基準の積算分率における５０％径として測定できる。
【0019】
（３）熱可塑性樹脂
ニート層ＮＬに使用される熱可塑性樹脂としては公知のものを使用できる。後述するとおり、本発明の多層シートは原反シートを延伸する工程を経て製造されることが好ましいので、原反シートにおけるフィラー層ＦＬおよびニート層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵの融点をそれぞれＴｍＦUおよびＴｍＮUとするとき、前記熱可塑性樹脂は、ＴｍＦU－ＴｍＮU≦６０℃の関係を満たすように選択される。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で多層シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。本発明において、融点はＪＩＳ Ｋ７２７１に従いＤＳＣを用いて室温（２３℃）から融解温度（２３０℃）まで１０℃／分の条件で加熱した際に観測される、最も高温側にあるピークトップ温度である。また、層ＦＬおよび層ＮＬの融点ＴｍＦＬおよびＴｍＮＬは、ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵと異なる場合があるが、その差（ＴｍＦＬ－ＴｍＮＬ）も６０℃以下であることが好ましい。当該差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該差の下限は好ましくは０℃以上である。
ニート層ＮＬに使用される熱可塑性樹脂としては公知のものを使用できる。後述するとおり、本発明の多層シートは原反シートを延伸する工程を経て製造されることが好ましいので、原反シートにおけるフィラー層ＦＬおよびニート層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵの融点をそれぞれＴｍＦUおよびＴｍＮUとするとき、前記熱可塑性樹脂は、ＴｍＦU－ＴｍＮU≦６０℃の関係を満たすように選択される。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で多層シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。本発明において、融点はＪＩＳ Ｋ７２７１に従いＤＳＣを用いて室温（２３℃）から融解温度（２３０℃）まで１０℃／分の条件で加熱した際に観測される、最も高温側にあるピークトップ温度である。また、層ＦＬおよび層ＮＬの融点ＴｍＦＬおよびＴｍＮＬは、ＴｍＦＵおよびＴｍＮＵと異なる場合があるが、その差（ＴｍＦＬ－ＴｍＮＬ）も６０℃以下であることが好ましい。当該差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該差の下限は好ましくは０℃以上である。
【0020】
フィラー層ＦＬとの親和性の観点から、熱可塑性樹脂としてはポリオレフィンが好ましい。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン、ポリエチレン、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・プロピレン・共役ジエン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、プロピレン・１－ブテン共重合体、プロピレン・１－ヘキセン共重合体、プロピレン・１－オクテン共重合体等が挙げられる。ポリプロピレンは、ホモポリプロピレン、ブロックポリプロピレン、ランダムポリプロピレンのいずれであってもよい。ポリエチレンは、超低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンのいずれであってもよい。ポリオレフィンは１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。ポリオレフィンの中でも、フィラー層ＦＬとの相性の観点から、ポリプロピレン系樹脂が好ましい。特に、フィラー層ＦＬとの密着性を鑑みると、熱可塑性樹脂は、０～１０重量％未満のエチレン、Ｃ４～Ｃ１０－α－オレフィン、およびこれらの組合せからなる群より選択されるコモノマー由来単位を含むプロピレン（共）重合体１００～６０重量％と、１０～９０重量％のエチレン由来単位を含むエチレン－α－オレフィン共重合体０～４０重量％（任意成分）からなるポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
【0021】
（４）フィラー層ＦＬ
フィラー層ＦＬにおける成分（Ａ）と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］＝０．５～６０重量％
成分（Ｂ）の量が少ないと多層シートの剛性が十分でなく、成分（Ｂ）の量が多いと多層シートの製造が困難となりうる。この観点から、前記重量比は、好ましくは５～５５重量％であり、より好ましくは１０～５５重量％であり、さらに好ましくは２０～５５重量％である。フィラー層ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。
フィラー層ＦＬにおける成分（Ａ）と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［成分（Ａ）＋成分（Ｂ）］＝０．５～６０重量％
成分（Ｂ）の量が少ないと多層シートの剛性が十分でなく、成分（Ｂ）の量が多いと多層シートの製造が困難となりうる。この観点から、前記重量比は、好ましくは５～５５重量％であり、より好ましくは１０～５５重量％であり、さらに好ましくは２０～５５重量％である。フィラー層ＦＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。
【0022】
（５）ニート層ＮＬ
ニート層ＮＬにおける熱可塑性樹脂と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］＝０～１０重量％
また、前述のとおり熱可塑性樹脂はポリプロピレン系樹脂であることが好ましいので、重量比は以下であることが好ましい。
成分（Ｂ）／［ポリプロピレン系樹脂＋成分（Ｂ）］＝０～１０重量％
ニート層ＮＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。特に多層シートの製造において、共押出して共押出フィルムの原反シートを調製する工程を含む場合、ニート層ＮＬに相当する原反シートの層ＦＵにおける成分（Ｂ）の量が多いと原反シートの延伸が困難となるので、前記重量比は５重量％以下が好ましい。前記重量比はより好ましくは５重量％未満、さらに好ましく１重量％以下、特に好ましくは０．５重量％以下、最も好ましくは０重量％である。ただし、ニート層ＮＬにおける前記重量比は、フィラー層ＦＬにおける前記重量比よりも小さい。
ニート層ＮＬにおける熱可塑性樹脂と（Ｂ）の重量比は、以下のとおりである。
成分（Ｂ）／［熱可塑性樹脂＋成分（Ｂ）］＝０～１０重量％
また、前述のとおり熱可塑性樹脂はポリプロピレン系樹脂であることが好ましいので、重量比は以下であることが好ましい。
成分（Ｂ）／［ポリプロピレン系樹脂＋成分（Ｂ）］＝０～１０重量％
ニート層ＮＬは延伸ポリプロピレンフィルム層、すなわち一軸または二軸延伸ポリプロピレンフィルム層であることが好ましい。特に多層シートの製造において、共押出して共押出フィルムの原反シートを調製する工程を含む場合、ニート層ＮＬに相当する原反シートの層ＦＵにおける成分（Ｂ）の量が多いと原反シートの延伸が困難となるので、前記重量比は５重量％以下が好ましい。前記重量比はより好ましくは５重量％未満、さらに好ましく１重量％以下、特に好ましくは０．５重量％以下、最も好ましくは０重量％である。ただし、ニート層ＮＬにおける前記重量比は、フィラー層ＦＬにおける前記重量比よりも小さい。
【0023】
（６）多層構造
多層シートにおいて、ニート層ＮＬとフィラー層ＦＬは交互に存在することが好ましい。しかしながら、すべてのニート層ＮＬとフィラー層ＦＬが交互に存在している必要はなく、多層シートにおいて、同じ層が隣接する部分が存在していてもい。ただし、フィラー層ＦＬ同士は融着しにくいので、同じ層が隣接する部分が存在する場合、当該隣接する層はニート層ＮＬであることが好ましい。
多層シートにおいて、ニート層ＮＬとフィラー層ＦＬは交互に存在することが好ましい。しかしながら、すべてのニート層ＮＬとフィラー層ＦＬが交互に存在している必要はなく、多層シートにおいて、同じ層が隣接する部分が存在していてもい。ただし、フィラー層ＦＬ同士は融着しにくいので、同じ層が隣接する部分が存在する場合、当該隣接する層はニート層ＮＬであることが好ましい。
【0024】
ニート層ＮＬの総厚さ／［ニート層ＮＬの総厚さ＋フィラー層ＦＬの総厚さ］の比は、好ましくは０．０１～０．６である。さらに好ましくは０．１～０．６であり、０．１～０．４であることがより好ましく、０．１２～０．３であることが特に好ましい。ニート層ＮＬの総厚さとは、多層シートにおけるニート層ＮＬの厚さの総和である。フィラー層ＦＬについても同様である。当該シートの各層間が融着され一体化されているのか、あるいは融着が不十分なために軽微な力が加わることにより剥離を生じるのかについては、偏光顕微鏡による断面観察によって確認することができる。
【0025】
層数は各層の厚さに依存するが、一態様として０．０１～０．１ｍｍ程度のフィラー層ＦＬおよびニート層ＮＬが合計で１５～１００層程度存在することが好ましい。
【0026】
（７）多層シートの特性
［厚さ］
本発明の多層シートの厚さは０．５ｍｍ以上であるが、好ましくは０．７ｍｍ以上である。多層シートが過度に厚いと、鋼板と比べて重くなることや、内層への伝熱性が低下して製造効率が低下すること等から、厚さの上限は、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。
［厚さ］
本発明の多層シートの厚さは０．５ｍｍ以上であるが、好ましくは０．７ｍｍ以上である。多層シートが過度に厚いと、鋼板と比べて重くなることや、内層への伝熱性が低下して製造効率が低下すること等から、厚さの上限は、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以下である。
【0027】
［剛性］
本発明の多層シートの引張弾性率（ＪＩＳ Ｋ７１６１－２）は、好ましくは２５００ＭＰａ以上、より好ましくは３０００ＭＰａ以上、さらに好ましくは３５００ＭＰａ以上、よりさらに好ましくは４０００ＭＰａ以上、特に好ましくは５０００ＭＰａ以上である。
本発明の多層シートの引張弾性率（ＪＩＳ Ｋ７１６１－２）は、好ましくは２５００ＭＰａ以上、より好ましくは３０００ＭＰａ以上、さらに好ましくは３５００ＭＰａ以上、よりさらに好ましくは４０００ＭＰａ以上、特に好ましくは５０００ＭＰａ以上である。
【0028】
［耐寒衝撃性］
本発明の多層シートは、－３０℃において、好ましくは５Ｊ以上、より好ましくは８Ｊ以上、さらに好ましくは１０Ｊ以上、よりさらに好ましくは１２Ｊ以上の面衝撃強度（ＪＩＳ Ｋ７２１１－２）を有する。
本発明の多層シートは、－３０℃において、好ましくは５Ｊ以上、より好ましくは８Ｊ以上、さらに好ましくは１０Ｊ以上、よりさらに好ましくは１２Ｊ以上の面衝撃強度（ＪＩＳ Ｋ７２１１－２）を有する。
【0029】
［寸法安定性］
本発明の多層シートは、優れた寸法安定性を有する。その指標である線膨張係数は、好ましくは５０×１０－６／Ｋ以下、より好ましくは４５×１０－６／Ｋ以下、さらに好ましくは４０×１０－６／Ｋ以下、よりさらに好ましくは３５×１０－６／Ｋ以下の線膨張係数（ＪＩＳ Ｋ７１９７２）を有する。
本発明の多層シートは、優れた寸法安定性を有する。その指標である線膨張係数は、好ましくは５０×１０－６／Ｋ以下、より好ましくは４５×１０－６／Ｋ以下、さらに好ましくは４０×１０－６／Ｋ以下、よりさらに好ましくは３５×１０－６／Ｋ以下の線膨張係数（ＪＩＳ Ｋ７１９７２）を有する。
【0030】
（８）他の成分
本発明の多層シートには、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、塩素吸収剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、内部滑剤、外部滑剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、防曇剤、結晶核剤、難燃剤、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、気泡防止剤、架橋剤、過酸化物、油展および他の顔料等の当該分野で通常用いられる慣用の添加剤を添加してもよい。各添加剤の添加量は公知の量としてよい。また、本発明の効果を損なわない範囲で、ポリプロピレン以外の合成樹脂または合成ゴムを含有してもよい。当該合成樹脂または合成ゴムは１種でもよいし２種以上でもよい。
本発明の多層シートには、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、塩素吸収剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、内部滑剤、外部滑剤、アンチブロッキング剤、帯電防止剤、防曇剤、結晶核剤、難燃剤、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、気泡防止剤、架橋剤、過酸化物、油展および他の顔料等の当該分野で通常用いられる慣用の添加剤を添加してもよい。各添加剤の添加量は公知の量としてよい。また、本発明の効果を損なわない範囲で、ポリプロピレン以外の合成樹脂または合成ゴムを含有してもよい。当該合成樹脂または合成ゴムは１種でもよいし２種以上でもよい。
【0031】
（９）用途
本発明の多層シートは、面内方向において高い配向度を有し、かつ配向度の厚さ方向の依存性が小さいので、ポリプロピレンとして軽量でありながら優れた機械的特性やバリア性を有する。よって、食品容器・蓋、雑貨、家電部品、日用品等に好適に用いることができる。さらに、本発明の多層シートを複数枚積層してプレスまたは融着することにより、配向等を保持したままより厚手のシートや大きい成形体を得ることもできる。よって、本発明の多層シートは自動車部品や電気電子部品、筐体部材、玩具部材、家具部材、建材部材、包装部材、工業資材、物流資材、農業資材等としても有用である。
本発明の多層シートは、面内方向において高い配向度を有し、かつ配向度の厚さ方向の依存性が小さいので、ポリプロピレンとして軽量でありながら優れた機械的特性やバリア性を有する。よって、食品容器・蓋、雑貨、家電部品、日用品等に好適に用いることができる。さらに、本発明の多層シートを複数枚積層してプレスまたは融着することにより、配向等を保持したままより厚手のシートや大きい成形体を得ることもできる。よって、本発明の多層シートは自動車部品や電気電子部品、筐体部材、玩具部材、家具部材、建材部材、包装部材、工業資材、物流資材、農業資材等としても有用である。
【0032】
２．製造方法
本発明の多層シートは、以下の工程を備える方法で製造されることが好ましい。
工程１：０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。
工程２：前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する。
ただし、ＴｍＦＥ－ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす。
ＴｍＦＥは、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥの融点であり、ＴｍＮＥは延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの融点である。融点は前述のとおり測定される。
本発明の多層シートは、以下の工程を備える方法で製造されることが好ましい。
工程１：０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、ならびに０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。
工程２：前記前駆体の最外層に加熱体を接触させて前記フィルムの層間を加熱融着する。
ただし、ＴｍＦＥ－ＴｍＮＥ≧８（℃）を満たす。
ＴｍＦＥは、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥの融点であり、ＴｍＮＥは延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの融点である。融点は前述のとおり測定される。
【0033】
延伸ポリプロピレンフィルムＦＥは、前述の成分（Ａ）および成分（Ｂ）を含む樹脂組成物から形成され、その重量比も前述のとおりである。延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、熱可塑性樹脂と任意に前記成分（Ｂ）とを含む樹脂組成物から形成され、その重量比も前述のとおりである。
【0034】
（１）工程１
本工程では延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。当該前駆体は、複数のフィルムを含むので複数の層間が存在する。そのすべての層間は融着されている必要はないが、１またはいくつかの層間は融着されていてもよい。例えば、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを１枚ずつ積層する場合、前駆体における全層間は融着されていないことが好ましい。また、後述するように延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの共押出フィルムを用いる場合、前駆体における１またはいくつかの層間は融着されている。
本工程では延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥが積層された多層シートの前駆体を調製する。当該前駆体は、複数のフィルムを含むので複数の層間が存在する。そのすべての層間は融着されている必要はないが、１またはいくつかの層間は融着されていてもよい。例えば、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを１枚ずつ積層する場合、前駆体における全層間は融着されていないことが好ましい。また、後述するように延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥの共押出フィルムを用いる場合、前駆体における１またはいくつかの層間は融着されている。
【0035】
（１－１）工程１の一態様
本工程の一態様を図２に示す。図中、ｆおよびｎは、最終的に層ＦＥおよび層ＮＥを構成する樹脂組成物、ＦＵおよびＮＵは未延伸シート（原反シート）、ＦＥおよびＮＥは延伸フィルム、１０は多層シートの前駆体、１は多層シート、ＦＬはフィラー層、ＮＬはニート層である。また、２は未延伸シート調製工程、３は延伸工程、４は積層工程、５は層間融着工程である。本態様においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを別個に準備して、これを交互に積層して前駆体１０を調製する。この際、この場合、全層間は融着していないことが好ましいが、１またはいくつかの層間は融着していてもよい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、それぞれ二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
本工程の一態様を図２に示す。図中、ｆおよびｎは、最終的に層ＦＥおよび層ＮＥを構成する樹脂組成物、ＦＵおよびＮＵは未延伸シート（原反シート）、ＦＥおよびＮＥは延伸フィルム、１０は多層シートの前駆体、１は多層シート、ＦＬはフィラー層、ＮＬはニート層である。また、２は未延伸シート調製工程、３は延伸工程、４は積層工程、５は層間融着工程である。本態様においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを別個に準備して、これを交互に積層して前駆体１０を調製する。この際、この場合、全層間は融着していないことが好ましいが、１またはいくつかの層間は融着していてもよい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、それぞれ二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
【0036】
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥは、公知の方法で調製できる。例えば、原料樹脂組成物から未延伸熱可塑性樹脂シートＮＵを調製して、これを公知の方法で一軸延伸または二軸延伸して延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを得ることができる。
【0037】
０．１５ｍｍ未満の厚さを有する延伸ポリプロピレンフィルムＦＥは、無機充填材を含むため、従来の方法で製造することはほぼ不可能である。したがって、本態様では、以下の工程を経て延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを調製することが好ましい。
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して未延伸ポリプロピレンシートＦＵ（原反シート）を調製する工程（図２中２）。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを調製する工程（図２中３）。
－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程（図２中４）。
ｉ）前記成分（Ａ）と（Ｂ）とを溶融混練して未延伸ポリプロピレンシートＦＵ（原反シート）を調製する工程（図２中２）。
ｉｉ）前記原反シートを、以下を満たす温度Ｖ（℃）で一軸または二軸延伸して、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを調製する工程（図２中３）。
－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３ （ＴｍＦＵは原反シートの融点（℃）である）
ｉｉｉ）延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを前記フィルムＮＥと積層する工程（図２中４）。
【0038】
［工程ｉ］
本工程（図２中２）は公知の方法で実施できる。例えば、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と無機充填材（成分（Ｂ））を準備して、予めドライブレンドする、または溶融混練することにより樹脂組成物を調製することができる。樹脂組成物を調製するにあたり、溶融混練しペレット状にする工程を設けることが好ましい。溶融混練時の条件は公知のとおりとしてよいが、混練効率を高めるために多軸押出機にて混練（多軸機溶融混練）を行うことが好ましい。この際、作業性や動力等経済性の観点から、二軸押出機にて行うことがより好ましい。
本工程（図２中２）は公知の方法で実施できる。例えば、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と無機充填材（成分（Ｂ））を準備して、予めドライブレンドする、または溶融混練することにより樹脂組成物を調製することができる。樹脂組成物を調製するにあたり、溶融混練しペレット状にする工程を設けることが好ましい。溶融混練時の条件は公知のとおりとしてよいが、混練効率を高めるために多軸押出機にて混練（多軸機溶融混練）を行うことが好ましい。この際、作業性や動力等経済性の観点から、二軸押出機にて行うことがより好ましい。
【0039】
得られた樹脂組成物は、熱プレス成形またはＴダイ等を用いた押出成形によって原反シートとできる。原反シートとは延伸前すなわち一軸または二軸延伸を行う前のシートのことである。押出成形において樹脂組成物を可塑化する際に、スクリュー構成として通常の単軸機を装着した押出成形機の他に、二軸機等の多軸機を装着した溶融混練をすることもできる。いすれにしても、原反シートの調製に際しては、多軸機溶融混練工程を含むことが好ましい。
【0040】
原反シートは、下記方法で測定される無機充填材凝集体の最大径ｄｍａｘが５００μｍ以下である。よって、当該ｄｍａｘを達成できるように、スクリュウ構成や混練温度等は適宜調製される。
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
１）原反シートを各軸方向に同じ延伸倍率で二軸延伸し、得られたフィルムの主面を観察して像を取得する。
２）前記像を画像解析して、１００ｃｍ２中に存在する複数の無機充填材凝集体についてその直径を測定し、上記延伸倍率で割ることでｄを求める。
３）前記ｄの最大値をｄｍａｘとする。
【0041】
原反シートの切断面を直接観察する場合、試料中の無機充填材量が多いと凝集体同士が重なるため、凝集体の直径を計測することが難しい場合があった。しかし、本発明では、原反シートを二軸延伸することにより凝集体同士の重なりが解かれ、凝集体の直径の計測が可能となった。したがって、二軸延伸後のフィルムで観察した凝集体の直径を延伸倍率で割って求めたｄおよびこれから求めたｄｍａｘは、原反シートにおけるｄおよびｄｍａｘと同じである。すなわち、原反シートの二軸延伸フィルムで空隙等の欠陥を含む凝集体のサイズを測定し、それを延伸倍率で割った値を原反シートにおけるｄと認定する。ただし、二軸延伸時に原反フィルムが破断した場合は、得られた一部のフィルムにおける欠陥の円相当径（直径）を測定し、破断時の延伸率で割ることで得た値を原反シートにおけるｄと認定できる。ｄｍａｘを求めるために原反シートを二軸延伸する理由は、原反シート中に存在する無機充填材の重なりを排除するためである。よってここでの二軸延伸条件は必ずしも－３≦Ｔ－ＴｍＦＵ≦３を満たす必要はなく、ｄｍａｘを求めるために得た原反シートの二軸延伸フィルムと多層シートの原料としての二軸延伸フィルムＦＥは同じである必要はない。しかしながら、作業性の観点からは、前記条件を満たすように原反フィルムを二軸延伸してもよい。
【0042】
［工程ｉｉ］
本工程（図２中３）では、原反シートを温度Ｖにおいて延伸加工、すなわち一軸または二軸延伸する。延伸温度Ｖは－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３を満たす。すなわち、延伸温度Ｖは、前記原反シートの融点ＴｍＦＵを中心として±３℃の温度範囲から選択される。この温度範囲において延伸することで、原反シートが破断することなく単層延伸フィルムを得ることができる。この理由は限定されないが、無機充填材表面において部分的に溶融したポリプロピレンがエピタキシャルな結晶を形成するため両者の親和性が向上し、さらに前記Ｖの温度領域では形成された結晶が保持される結果、この親和性が損なわれないためであると推察される。
本工程（図２中３）では、原反シートを温度Ｖにおいて延伸加工、すなわち一軸または二軸延伸する。延伸温度Ｖは－３≦Ｖ－ＴｍＦＵ≦３を満たす。すなわち、延伸温度Ｖは、前記原反シートの融点ＴｍＦＵを中心として±３℃の温度範囲から選択される。この温度範囲において延伸することで、原反シートが破断することなく単層延伸フィルムを得ることができる。この理由は限定されないが、無機充填材表面において部分的に溶融したポリプロピレンがエピタキシャルな結晶を形成するため両者の親和性が向上し、さらに前記Ｖの温度領域では形成された結晶が保持される結果、この親和性が損なわれないためであると推察される。
【0043】
延伸（一軸延伸、二軸延伸）は公知の方法によって行うことができる。すなわち、一軸延伸の方法としては、Ｔダイにより得られた原反シートをオーブン等で加熱して、延伸ロールや巻き取り器で延伸する方法等が挙げられる。また、二軸延伸の方法としては、熱板成形、延伸成形、圧伸成形、絞り加工成形、圧接成形、融着成形、真空成形、圧空成形、真空圧空成形、インフレーション成形等が挙げられる。さらには、縦方向と横方向の延伸工程を同時に実施する同時二軸延伸と、縦方向の延伸工程を実施した後に横方法の延伸工程を実施する逐次二軸延伸が挙げられるが、本発明ではいずれを採用してもよい。逐次二軸延伸においては、縦方向および横方向のいずれが先であってもよい。このようにして延伸ポリプロピレンフィルムＦＥを得る。異方性低減の観点から、本工程では二軸延伸ポリプロピレンフィルムとすることが好ましい。
【0044】
［工程ｉｉｉ］
本工程では、このようにして得た延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを交互に重ね合わせて前駆体１０を調製する。本態様において各フィルムは、単層フィルムである。
本工程では、このようにして得た延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥを交互に重ね合わせて前駆体１０を調製する。本態様において各フィルムは、単層フィルムである。
【0045】
（１－２）工程１の別態様
工程１の別態様を図３に示す。図中、２’は共押出工程、ＣＵは未延伸共押出シート（原反シート）、ＣＥは延伸共押出フィルム、１２は多層シートの前駆体であり、他の符号は前記のとおり定義される。本態様（下記工程Ｉ～ＩＩＩ）においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥからなる共押出フィルムＣＥと、単層の延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、単層の延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥ、前記共押出フィルムＣＥのいずれかを積層して前記前駆体１２を調製する。この際、この場合、全層間のうち、１またはいくつかの層間は融着していないことが好ましい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、本工程で用いられる延伸フィルムは、二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
工程１の別態様を図３に示す。図中、２’は共押出工程、ＣＵは未延伸共押出シート（原反シート）、ＣＥは延伸共押出フィルム、１２は多層シートの前駆体であり、他の符号は前記のとおり定義される。本態様（下記工程Ｉ～ＩＩＩ）においては、延伸ポリプロピレンフィルムＦＥと延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥからなる共押出フィルムＣＥと、単層の延伸ポリプロピレンフィルムＦＥ、単層の延伸熱可塑性樹脂フィルムＮＥ、前記共押出フィルムＣＥのいずれかを積層して前記前駆体１２を調製する。この際、この場合、全層間のうち、１またはいくつかの層間は融着していないことが好ましい。得られるシートの耐熱性を高める観点から、両最外層は延伸ポリプロピレンフィルムＦＥであることが好ましい。また、異方性低減の観点から、本工程で用いられる延伸フィルムは、二軸延伸ポリプロピレンフィルムであることが好ましい。
【0046】
［工程Ｉ］
本工程（図３中２’）では、樹脂組成物ｆと樹脂組成物ｎとを共押出して、未延伸の原反シートＣＵを調製する。当該原反シートは、最終的に得られる多層シートの延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬおよび延伸熱可塑性フィルム層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵを備える。ただし、前記融点は、ＴｍＦＵ－ＴｍＮＵ≦６０℃を満たす。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で共押出シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。
本工程（図３中２’）では、樹脂組成物ｆと樹脂組成物ｎとを共押出して、未延伸の原反シートＣＵを調製する。当該原反シートは、最終的に得られる多層シートの延伸ポリプロピレンフィルム層ＦＬおよび延伸熱可塑性フィルム層ＮＬに相当する層ＦＵおよび層ＮＵを備える。ただし、前記融点は、ＴｍＦＵ－ＴｍＮＵ≦６０℃を満たす。融点の差が上限を超えるとベタツキ等のハンドリング面で共押出シートの製造が困難となる。この観点から、当該融点の差は、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下、さらに好ましくは２０℃以下である。当該融点の差の下限は好ましくは０℃以上である。
【0047】
当該工程は公知の方法で実施できる。例えば、ポリプロピレン系樹脂（成分（Ａ））と無機充填材（成分（Ｂ））と必要に応じて他の成分を準備して、予めドライブレンドする、または溶融混練することにより樹脂組成物ｆを調製することができる。また、熱可塑性樹脂（好ましくは成分（Ａ））をそのまま層ｎの原料としてもよいし、熱可塑性樹脂（好ましくは成分（Ａ））に加えて、必要に応じて無機充填材（成分（Ｂ））と他の成分を準備し、同様にして樹脂組成物ｎを調製することができる。前記樹脂組成物または原料を調製するにあたり、溶融混練しペレット状にする工程を設けることが好ましい。溶融混練時の条件は公知のとおりとしてよいが、混練効率を高めるために多軸押出機にて混練（多軸機溶融混練）を行うことが好ましい。この際、作業性や動力等経済性の観点から、二軸押出機にて行うことがより好ましい。
【0048】
得られた樹脂組成物は、Ｔダイ等を用いた共押出成形によって未延伸共押出シートＣＵ（原反シート）とされる。共押出成形において樹脂組成物を可塑化する際に、スクリュー構成として通常の単軸機を装着した押出成形機の他に、二軸機等の多軸機を装着した溶融混練を行うこともできる。原反シートの調製に際しては、多軸機溶融混練工程を含むことが好ましい。
【0049】
本工程（図３中３）では、前記原反シートＣＵを、以下を満たす温度Ｗ（℃）で一軸または二軸延伸して多層延伸フィルムＣＥを調製する。延伸温度Ｗは－３≦Ｗ－ＴｍＦＵ≦３を満たす。すなわち、延伸温度Ｗは、融点ＴｍＦＵを中心として±３℃の温度範囲から選択される。この温度範囲において延伸することで、原反シートが破断することなく多層延伸フィルムＣＥを得ることができる。この理由は限定されないが、無機充填材表面において部分的に溶融したポリプロピレンがエピタキシャルな結晶を形成するため両者の親和性が向上し、さらに前記Ｔの温度領域では形成された結晶が保持される結果、この親和性が損なわれないためであると推察される。延伸は前述のとおりに実施できる。層数は限定されず２層以上としてよいが、２層または３層であることが好ましい。図３では、外層がＮＥである態様を示したが、外層はＦＥであってもよい。
【0050】
［工程ＩＩＩ］
本工程（図３中４）では、少なくとも２枚の多層延伸フィルムＣＥを、最終的に異なる層同士が交互に積層された構造になるようにする。多層延伸フィルムＣＥの層数が偶数である場合は、ＦＥとＮＥとが交互になるように積層することが好ましい。多層延伸フィルムＣＥの層数が奇数である場合は、同じ層が隣接する場合があるが、加熱圧着により一体となる。その際、密着性を良好にする観点から、ＮＥ同士が隣接することが好ましい。
本工程（図３中４）では、少なくとも２枚の多層延伸フィルムＣＥを、最終的に異なる層同士が交互に積層された構造になるようにする。多層延伸フィルムＣＥの層数が偶数である場合は、ＦＥとＮＥとが交互になるように積層することが好ましい。多層延伸フィルムＣＥの層数が奇数である場合は、同じ層が隣接する場合があるが、加熱圧着により一体となる。その際、密着性を良好にする観点から、ＮＥ同士が隣接することが好ましい。
【0051】
いずれの態様においても各フィルムを任意の方向に置くことができる。フィルムの置き方によって、シート面内の配向方向を調整できる。前述のとおり積層するフィルムの枚数は適宜調整される。
【0052】
（２）工程２
本工程（図２および図３中５）では、前記多層シートの前駆体１０または１２の最外層に加熱体を接触させて各層間を加熱融着する。最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度ＴはＴｍｏｕｔ－Ｔ≧４（℃）の関係を満たすことが好ましい。当該関係が満たされることで、層間を良好に融着させることができる。この観点から、当該温度差は６℃以上であることがより好ましい。当該温度差の上限は限定されないが、ポリプロピレンの製造上の観点から４０℃以下であることが好ましい。Ｔは任意の方法で測定できるが、放射温度計等の非接触型温度計を使用して測定することが好ましい。Ｔｍｏｕｔは最外層に配置された層の融点に相当する。加熱体の温度は限定されないが１２０～１９０℃程度が好ましく、１４０～１７０℃がより好ましく、１５０～１６５℃がさらに好ましい。
本工程（図２および図３中５）では、前記多層シートの前駆体１０または１２の最外層に加熱体を接触させて各層間を加熱融着する。最外層の融点Ｔｍｏｕｔと前記加熱体の温度ＴはＴｍｏｕｔ－Ｔ≧４（℃）の関係を満たすことが好ましい。当該関係が満たされることで、層間を良好に融着させることができる。この観点から、当該温度差は６℃以上であることがより好ましい。当該温度差の上限は限定されないが、ポリプロピレンの製造上の観点から４０℃以下であることが好ましい。Ｔは任意の方法で測定できるが、放射温度計等の非接触型温度計を使用して測定することが好ましい。Ｔｍｏｕｔは最外層に配置された層の融点に相当する。加熱体の温度は限定されないが１２０～１９０℃程度が好ましく、１４０～１７０℃がより好ましく、１５０～１６５℃がさらに好ましい。
【0053】
本工程は、加熱体として加熱ロールを用いて連続的に実施されることが好ましい。具体的には、前記多層シートの前駆体を加熱された２本のロール間に通過させて層間を融着させる。２本のロールを１組とし、２組以上のロールを組合せた加熱ロールを加熱体として用いて融着させてもよい。この際に印加する圧力は適宜調整される。当該ロール成形における引取速度は、限定されないが好ましくは０．０５～１０ｍ／分程度である。
【0054】
ロール成形以外の方法としては、圧接成形や融着成形等が挙げられる。また、フィルムを加熱融着する際、熱収縮を抑えると共にさらに配向を促進するために加圧することが好ましい。その際の圧力は融着温度に応じて調整される。
【0055】
（３）他の工程
本発明の製造方法は、前工程で得られたシートを冷却する等の公知の工程をさらに備えていてもよい。冷却方法は限定されないが、室温で放冷する方法や、室温あるいは１０～２０℃で冷プレスする方法等が挙げられる。
本発明の製造方法は、前工程で得られたシートを冷却する等の公知の工程をさらに備えていてもよい。冷却方法は限定されないが、室温で放冷する方法や、室温あるいは１０～２０℃で冷プレスする方法等が挙げられる。
【0056】
本発明の多層シートは、フィルム同士の密着性が良好であり層間における不連続性がほとんど存在しない。このため一体シートとして取扱うことができる。従来の方法では厚さが０．５ｍｍ以上であって、無機充填材を含む延伸されたシートを得ることはコスト等の観点から工業的に現実的でなかったが、本発明により当該シートを工業的に製造できる。
【0057】
本発明の多層シートを目的に応じた方法で二次成形（所望の形状への賦形も含む）することにより、種々の成形体を得ることができる。二次成形方法としては、既知のプレス成形、熱板成形、延伸成形、圧延成形、絞り加工成形、圧接成形、融着成形、真空成形、圧空成形、真空圧空成形等が挙げられる。また、加飾性や表面改質等の目的で、特殊フィルムを本発明の多層シートの最表面に貼りつけてもよい。貼り付けるフィルムとしては、例えば、防曇フィルム、低温シールフィルム、接着性フィルム、印刷フィルム、エンボス加工フィルム、レトルトフィルム等が挙げられる。最表面のフィルムの厚さは特に制限はないが、厚くなりすぎると本発明で得られるシートの特性を損なう可能性があり、また、特殊フィルムは一般的にコストが高く経済的にも好ましくないことから、薄いことが好ましい。二軸延伸ポリプロピレンフィルムを加熱融着して積層する工程において、最外層に配置されたフィルムの表面に特殊フィルムを積層することができる。
【0058】
この他、本発明の多層シートに塗装を施して、当該シートの上に塗膜を有する塗装シートとすることもできる。塗膜の種類は限定されず、通常、塗装分野で使用されるものであれば限定されない。しかしながら、本発明においては車体塗装で使用される塗膜が好ましい。好ましい塗膜としては、エポキシ系塗膜、ウレタン系塗膜、ポリエステル系塗膜等が挙げられる。必要に応じて、下層塗膜（プライマー塗膜）、中層塗膜、上層塗膜（クリアー塗膜）を設けてもよい。本発明の製造方法で得られるシートを、塗工を施すためのシート（塗工シート）として用いる場合、塗装を施す面が官能基を有することが好ましい。
【0059】
（４）官能基の付与
本発明の多層シートの表面に官能基を付与する方法は限定されない。例えば、本発明の多層シートをプラズマ処理やコロナ処理に供することで表面に酸素含有官能基を付与できる。あるいは、官能基を有するポリプロピレンフィルムを準備して、前記積層工程において当該官能基含有フィルムが最外層となるように、前述のフィルムと積層することによって官能基を付与できる。ここでは、後者の方法について説明する。
本発明の多層シートの表面に官能基を付与する方法は限定されない。例えば、本発明の多層シートをプラズマ処理やコロナ処理に供することで表面に酸素含有官能基を付与できる。あるいは、官能基を有するポリプロピレンフィルムを準備して、前記積層工程において当該官能基含有フィルムが最外層となるように、前述のフィルムと積層することによって官能基を付与できる。ここでは、後者の方法について説明する。
【0060】
酸素含有官能基を有するポリプロピレンフィルムは、無水マレイン酸変性ポリプロピレンあるいはエポキシ変性ポリプロピレン等の公知のポリプロピレンをフィルムに成形することで得られる。当該官能基含有フィルムの厚さは限定されないが１５０μｍ未満であることが好ましい。また、当該官能基含有フィルムは二軸延伸されていてもされていなくてもよい。積層工程においては、官能基を有するポリプロピレンフィルムと、官能基を有さないポリプロピレンフィルムを同時に積層してもよいし、予め官能基を有さないポリプロピレンフィルムを積層してシートを製造し、当該シートの表面に官能基を有するポリプロピレンフィルムを積層してもよい。しかしながら、作業性を考慮すると同時に積層する方法が好ましい。
【実施例】
【0061】
［重合体１］
重合に用いる固体触媒を、欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。当該固体触媒と、トリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）およびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、－５℃で５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃において５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレンをフィードし、重合温度、水素濃度を、それぞれ７５℃、０．２３モル％とし、圧力を調整することよってプロピレン単独重合体として重合体１を得た。
重合に用いる固体触媒を、欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。当該固体触媒と、トリエチルアルミニウム（ＴＥＡＬ）およびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が１０となるような量で、－５℃で５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃において５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレンをフィードし、重合温度、水素濃度を、それぞれ７５℃、０．２３モル％とし、圧力を調整することよってプロピレン単独重合体として重合体１を得た。
【0062】
［樹脂組成物（ａ）］
重合体１を６０重量部に対して、タルクを４０重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部、および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ａ）を得た。樹脂組成物（ａ）は、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．０ｇ／１０分であった。
重合体１を６０重量部に対して、タルクを４０重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部、および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ａ）を得た。樹脂組成物（ａ）は、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．０ｇ／１０分であった。
【0063】
［重合体２］
欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により固体触媒（２）を調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。上記で得られた固体触媒（２）と、ＴＥＡＬおよびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１であり、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が３となるような量で、－５℃において５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレン、エチレンをフィードした。そして、重合温度７５℃、水素濃度０．４４モル％、エチレン濃度１．０７モル％で、重合圧力を調整することよって、プロピレン－エチレン共重合体として重合体２を得た。
欧州特許第６７４９９１号公報の実施例１に記載された方法により固体触媒（２）を調製した。当該固体触媒は、ＭｇＣｌ２上にＴｉと内部ドナーとしてのジイソブチルフタレートを上記の特許公報に記載された方法で担持させたものである。上記で得られた固体触媒（２）と、ＴＥＡＬおよびジシクロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＭＳ）を、固体触媒に対するＴＥＡＬの重量比が１１であり、ＴＥＡＬ／ＤＣＰＭＳの重量比が３となるような量で、－５℃において５分間接触させた。得られた触媒系を、液体プロピレン中において懸濁状態で２０℃にて５分間保持することによって予重合を行った。得られた予重合物を重合反応器に導入した後、水素とプロピレン、エチレンをフィードした。そして、重合温度７５℃、水素濃度０．４４モル％、エチレン濃度１．０７モル％で、重合圧力を調整することよって、プロピレン－エチレン共重合体として重合体２を得た。
【0064】
［樹脂組成物（ｂ）］
重合体２を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｂ）を得た。樹脂組成物（ｂ）は、４．０重量％のエチレン由来単位を含み、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．５ｇ／１０分であった。
重合体２を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｂ）を得た。樹脂組成物（ｂ）は、４．０重量％のエチレン由来単位を含み、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が７．５ｇ／１０分であった。
【0065】
［樹脂組成物（ｃ）］
重合体２を９９．７重量部に対して、タルクを０．３重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｃ）を得た。樹脂組成物（ｃ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．５ｇ／１０分であった。
重合体２を９９．７重量部に対して、タルクを０．３重量部、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単軸押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｃ）を得た。樹脂組成物（ｃ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．５ｇ／１０分であった。
【0066】
［樹脂組成物（ｄ）］
重合体１を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｄ）を得た。樹脂組成物（ｄ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．０ｇ／１０分であった。これらの特性等を表１に示す。
重合体１を１００重量部に対して、酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製Ｂ２２５）を０．２重量部および中和剤（淡南化学工業株式会社製カルシウムステアレート）を０．０５重量部配合し、ヘンシェルミキサーで１分間撹拌して混合した。ナカタニ機械株式会社製ＮＶＣφ５０ｍｍ単押出機を用いてシリンダ温度２３０℃で当該混合物を溶融混練し、押出したストランドを水中で冷却した後、ペレタイザーでカットし、ペレット状の樹脂組成物（ｄ）を得た。樹脂組成物（ｄ）のＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は７．０ｇ／１０分であった。これらの特性等を表１に示す。
【0067】
［単層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
プレス成形機（株式会社ショージ製）を用いて、樹脂組成物（ａ）のペレットを２１０℃、１０ＭＰａで１２０秒間熱プレスして１０ｃｍ×１０ｃｍ以上の大きさ、厚さ１．２５μｍの原反シートを得た。原反シートの融点ＴｍＦＵは１６６℃であった。Ｂｒｕｃｋｎｅｒ社製フィルム延伸装置（ＫＡＲＯ）を用いて、当該原反シートを１６５℃で１２０秒間加熱した後、５０ｍｍ／ｓｅｃの速度で５倍×５倍で同時二軸延伸し、厚さ０．０５ｍｍの単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを得た。すなわち、二軸延伸温度（Ｖ）は１６５℃であり、Ｖ－ＴｍＦＵは－１℃であった。得られた単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡの融点ＴｍＦＥは１７１℃であった。樹脂組成物（ｂ）～（ｄ）を用いて、同様にして単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢ～Ｄを得た。条件や特性等を表２に示す。
プレス成形機（株式会社ショージ製）を用いて、樹脂組成物（ａ）のペレットを２１０℃、１０ＭＰａで１２０秒間熱プレスして１０ｃｍ×１０ｃｍ以上の大きさ、厚さ１．２５μｍの原反シートを得た。原反シートの融点ＴｍＦＵは１６６℃であった。Ｂｒｕｃｋｎｅｒ社製フィルム延伸装置（ＫＡＲＯ）を用いて、当該原反シートを１６５℃で１２０秒間加熱した後、５０ｍｍ／ｓｅｃの速度で５倍×５倍で同時二軸延伸し、厚さ０．０５ｍｍの単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを得た。すなわち、二軸延伸温度（Ｖ）は１６５℃であり、Ｖ－ＴｍＦＵは－１℃であった。得られた単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡの融点ＴｍＦＥは１７１℃であった。樹脂組成物（ｂ）～（ｄ）を用いて、同様にして単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢ～Ｄを得た。条件や特性等を表２に示す。
【0068】
［二層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの二種二層共押出シートを得た。
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの二種二層共押出シートを得た。
【0069】
原反シートにおける層ＦＵの融点ＴｍＦＵは１６６℃、層ＮＵの融点ＴｍＮＵは１４４℃であった。Ｂｒｕｃｋｎｅｒ社製フィルム延伸装置（ＫＡＲＯ）を用いて、当該原反シートを１６５℃で１２０秒間加熱した後、５０ｍｍ／ｓｅｃの速度で５倍×５倍で同時二軸延伸し、厚さ０．０５ｍｍの二層二軸延伸フィルムＡＢ－１を得た。すなわち、二軸延伸温度（Ｗ）は１６５℃であり、Ｗ－ＴｍＦＵは－１℃であった。同様にして、樹脂組成物（ａ）と樹脂組成物（ｂ）から厚さ比を変更した二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡＢ－２を、樹脂組成物（ａ）と樹脂組成物（ｃ）から二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡＣを製造した。条件や特性等を表２に示す。
【0070】
［三層二軸延伸ポリプロピレンフィルム］
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの（ｂ）／（ａ）／（ｂ）構造の二種三層共押出シートを得た。当該二種三層共押出シートを用いて、前記と同様にして二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢＡＢを製造した。条件や特性等を表２に示す。
樹脂組成物（ａ）および樹脂組成物（ｂ）をスクリュー温度２３０℃に設定した２５ｍｍφ３種３層フィルム・シート成形機（サーモ・プラステイックス工業株式会社製）に供して溶融混練（二軸機溶融混練）して、原反シートとして厚さ１．２５ｍｍの（ｂ）／（ａ）／（ｂ）構造の二種三層共押出シートを得た。当該二種三層共押出シートを用いて、前記と同様にして二層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＢＡＢを製造した。条件や特性等を表２に示す。
【0071】
［実施例１］
単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡとＢを交互に重ね合わせて多層シートの前駆体を製造した。用いたフィルムは合計で２１枚であり、両最外層に単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを配置した。加熱体としてロール成形機（トクデン株式会社製誘導発熱ジャケットローラー、型式ＪＲ－Ｄ０－Ｗ、ロール径２００ｍｍφ×２本、ロール面長４１０ｍｍ）を用いて、当該前駆体の各層間を加熱融着してシートを製造した。成形条件は表３に示すとおりとした。次いで、後述する方法によって、当該シートを評価した。
単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡとＢを交互に重ね合わせて多層シートの前駆体を製造した。用いたフィルムは合計で２１枚であり、両最外層に単層二軸延伸ポリプロピレンフィルムＡを配置した。加熱体としてロール成形機（トクデン株式会社製誘導発熱ジャケットローラー、型式ＪＲ－Ｄ０－Ｗ、ロール径２００ｍｍφ×２本、ロール面長４１０ｍｍ）を用いて、当該前駆体の各層間を加熱融着してシートを製造した。成形条件は表３に示すとおりとした。次いで、後述する方法によって、当該シートを評価した。
【0072】
［実施例２～８］
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
【0073】
［比較例１、２］
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
使用するフィルムおよび製造条件を表３に示すように変更した以外は、実施例１と同じ方法でシートを製造し、評価した。
【0074】
［参考例］
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、樹脂組成物（ａ）を用いてＪＩＳ Ｋ７１５２－３に規定する厚さ１．０ｍｍの小形角板（タイプＤ１）を射出成形し、参考用シートを得て、評価した。成形条件は以下のとおりとした。
成形機：射出成形機（ファナック株式会社製ＦＡＮＵＣ ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ）
溶融樹脂温度：２００℃
金型温度：４０℃
平均射出速度：２００ｍｍ／秒
保圧時間：４０秒
全サイクル時間：６０秒
ＪＩＳ Ｋ６９２１－２に従い、樹脂組成物（ａ）を用いてＪＩＳ Ｋ７１５２－３に規定する厚さ１．０ｍｍの小形角板（タイプＤ１）を射出成形し、参考用シートを得て、評価した。成形条件は以下のとおりとした。
成形機：射出成形機（ファナック株式会社製ＦＡＮＵＣ ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ）
溶融樹脂温度：２００℃
金型温度：４０℃
平均射出速度：２００ｍｍ／秒
保圧時間：４０秒
全サイクル時間：６０秒
【0075】
【表1】
【0076】
【表2】
【0077】
【表3-1】
【0078】
【表3-2】
【0079】
評価は以下のように行った。
【0080】
［ＤＳＣによる融点（ＴｍＦＵ、ＴｍＮＵ、ＴｍＦＥ、ＴｍＮＥ、ＴｍＯＵＴ）］
原反シートの層ｎ、層ｆ、および二軸延伸ポリプロピレンフィルムより、各々約５ｍｇを電子天秤で秤量し、ＤＳＣ用試料として採取した。示差熱分析計（ＤＳＣ）（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 Ｑ－２００）を用いて、３０℃で５分間保持した後、１０℃／分の昇温速度で２３０℃まで加熱して融解曲線を得た。融解曲線の最も高温側にあるピークトップ温度を融点とした。
原反シートの層ｎ、層ｆ、および二軸延伸ポリプロピレンフィルムより、各々約５ｍｇを電子天秤で秤量し、ＤＳＣ用試料として採取した。示差熱分析計（ＤＳＣ）（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製 Ｑ－２００）を用いて、３０℃で５分間保持した後、１０℃／分の昇温速度で２３０℃まで加熱して融解曲線を得た。融解曲線の最も高温側にあるピークトップ温度を融点とした。
【0081】
［剛性（引張弾性率）］
得られたシートから成形体としてＪＩＳ Ｋ７１３９に規定するタイプＡ２の多目的試験片を機械加工し、ＪＩＳ Ｋ７１６１－２に従い、株式会社島津製作所製精密万能試験機（オートグラフＡＧ－Ｘ １０ｋＮ）を用い、温度２３℃、相対湿度５０％、試験速度１ｍｍ／分の条件で引張弾性率を測定した。
得られたシートから成形体としてＪＩＳ Ｋ７１３９に規定するタイプＡ２の多目的試験片を機械加工し、ＪＩＳ Ｋ７１６１－２に従い、株式会社島津製作所製精密万能試験機（オートグラフＡＧ－Ｘ １０ｋＮ）を用い、温度２３℃、相対湿度５０％、試験速度１ｍｍ／分の条件で引張弾性率を測定した。
【0082】
［耐寒衝撃性（面衝撃強度、－３０℃）］
得られたシートについて、ＪＩＳ Ｋ７２１１－２に従い、株式会社島津製作所製ハイドロショットＨＩＴＳ－Ｐ１０を用い、－３０℃に調整した槽内で、内径４０ｍｍφの穴の開いた支持台に測定用試験片を置き、内径７６ｍｍφの試料押さえを用いて固定した後、半球状の打撃面を持つ直径１２．７ｍｍφのストライカーで、１ｍ／秒の衝撃速度で試験片を打撃しパンクチャーエネルギー（Ｊ）を求めた。４個の測定用試験片各々のパンクチャーエネルギーの平均値を面衝撃強度とした。
得られたシートについて、ＪＩＳ Ｋ７２１１－２に従い、株式会社島津製作所製ハイドロショットＨＩＴＳ－Ｐ１０を用い、－３０℃に調整した槽内で、内径４０ｍｍφの穴の開いた支持台に測定用試験片を置き、内径７６ｍｍφの試料押さえを用いて固定した後、半球状の打撃面を持つ直径１２．７ｍｍφのストライカーで、１ｍ／秒の衝撃速度で試験片を打撃しパンクチャーエネルギー（Ｊ）を求めた。４個の測定用試験片各々のパンクチャーエネルギーの平均値を面衝撃強度とした。
【0083】
［寸法安定性］
得られたシートを成形時の樹脂組成物の流動方向に沿って１０ｍｍの長さに切り出し、８０℃のオーブン内に２４時間放置したものを試料としてＪＩＳ Ｋ７１９７に準拠して測定した。
試験装置：Ｕｌｖａｃ ＭＴＳ９０００（真空理工製）
試験条件
昇温速度：５℃／分
荷重 ：５.０ｇ重
測定温度：－３０℃～８０℃
得られたシートを成形時の樹脂組成物の流動方向に沿って１０ｍｍの長さに切り出し、８０℃のオーブン内に２４時間放置したものを試料としてＪＩＳ Ｋ７１９７に準拠して測定した。
試験装置：Ｕｌｖａｃ ＭＴＳ９０００（真空理工製）
試験条件
昇温速度：５℃／分
荷重 ：５.０ｇ重
測定温度：－３０℃～８０℃
【0084】
［積層状態］
得られたシートの中央部分に関し、株式会社日本ミクロトーム研究所製ロータリーミクロトーム（型式：ＲＵ－Ｓ）を用いて表面に垂直な面方向に厚さ２０μｍの切片をスライスし、これをオリンパス株式会社製偏光顕微鏡（ＢＸ－５０）を用いてクロスニコル条件にて観察し、以下の基準を以て積層状態を評価した。
ａ：層間剥離が全くない
ｂ：部分的に剥離している層が見られる
ｃ：完全に層間剥離する
ｄ：多層構造を確認できない
得られたシートの中央部分に関し、株式会社日本ミクロトーム研究所製ロータリーミクロトーム（型式：ＲＵ－Ｓ）を用いて表面に垂直な面方向に厚さ２０μｍの切片をスライスし、これをオリンパス株式会社製偏光顕微鏡（ＢＸ－５０）を用いてクロスニコル条件にて観察し、以下の基準を以て積層状態を評価した。
ａ：層間剥離が全くない
ｂ：部分的に剥離している層が見られる
ｃ：完全に層間剥離する
ｄ：多層構造を確認できない
【0085】
［ＭＦＲ］
ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットについて、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
ポリプロピレン系樹脂組成物のペレットについて、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準じ温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇの条件下で測定した。
【0086】
＜成分（Ａ１）または成分（Ａ２）におけるコポリマー中のエチレン由来単位の含有量、および成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物における成分（Ａ２）のコポリマーの含有割合＞
１，２，４－トリクロロベンゼン／重水素化ベンゼンの混合溶媒に溶解した試料について、Ｂｒｕｋｅｒ社製ＡＶＡＮＣＥIII ＨＤ４００（１３Ｃ共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、測定温度１２０℃、フリップ角４５度、パルス間隔７秒、試料回転数２０Ｈｚ、積算回数５０００回の条件で１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを得た。
１，２，４－トリクロロベンゼン／重水素化ベンゼンの混合溶媒に溶解した試料について、Ｂｒｕｋｅｒ社製ＡＶＡＮＣＥIII ＨＤ４００（１３Ｃ共鳴周波数１００ＭＨｚ）を用い、測定温度１２０℃、フリップ角４５度、パルス間隔７秒、試料回転数２０Ｈｚ、積算回数５０００回の条件で１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルを得た。
【0087】
＜成分（Ａ１）または、成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物中の総エチレン量＞
上記で得られたスペクトルを用いて、Kakugo,Y.Naito、K.Mizunuma and T.Miyatake、Macromolecules、15、1150-1152(1982)の文献に記載された方法により、試料の総エチレン量（重量％）を求めた。成分（Ａ１）を試料として測定する場合、上記の総エチレン量が成分（Ａ１）のエチレン由来単位の含有量となる。
上記で得られたスペクトルを用いて、Kakugo,Y.Naito、K.Mizunuma and T.Miyatake、Macromolecules、15、1150-1152(1982)の文献に記載された方法により、試料の総エチレン量（重量％）を求めた。成分（Ａ１）を試料として測定する場合、上記の総エチレン量が成分（Ａ１）のエチレン由来単位の含有量となる。
【0088】
＜成分（Ａ２）のコポリマー中のエチレン由来単位の含有量＞
上記で得られたＴββの積分強度の替わりに下記式で求めた積分強度を使用した以外は、総エチレン量と同様の方法で計算を行い、コポリマー中のエチレン由来単位の含有量を求めた。
Ｔ’ββ＝ ０．９８×Ｓαγ×Ａ／（１－０．９８×Ａ）
ここで、Ａ＝ Ｓαγ／（Ｓαγ＋Ｓαδ）
上記で得られたＴββの積分強度の替わりに下記式で求めた積分強度を使用した以外は、総エチレン量と同様の方法で計算を行い、コポリマー中のエチレン由来単位の含有量を求めた。
Ｔ’ββ＝ ０．９８×Ｓαγ×Ａ／（１－０．９８×Ａ）
ここで、Ａ＝ Ｓαγ／（Ｓαγ＋Ｓαδ）
【0089】
＜成分（Ａ１）と成分（Ａ２）からなる重合混合物における成分（Ａ２）のコポリマーの含有割合＞
以下の式で求めた。
コポリマーの含有割合（重量％）＝重合混合物の総エチレン量／（コポリマー中のエチレン由来単位の含有量／１００）
以下の式で求めた。
コポリマーの含有割合（重量％）＝重合混合物の総エチレン量／（コポリマー中のエチレン由来単位の含有量／１００）
【符号の説明】
【0090】
１ 多層シート
ＦＬ 延伸ポリプロピレンフィルム層（フィラー層）
ＮＬ 延伸熱可塑性樹脂フィルム層（ニート層）
１０、１２ 多層シートの前駆体
ＦＥ、ＮＥ 延伸フィルム、
ＣＥ 延伸共押出フィルム
ＦＵ、ＮＵ 未延伸シート（原反シート）
ＣＵ 未延伸共押出シート
ｆ、ｎ 樹脂組成物
２ 未延伸シート調製工程
２’ 共押出工程
３ 延伸工程
４ 積層工程
５ 層間融着工程
ＦＬ 延伸ポリプロピレンフィルム層（フィラー層）
ＮＬ 延伸熱可塑性樹脂フィルム層（ニート層）
１０、１２ 多層シートの前駆体
ＦＥ、ＮＥ 延伸フィルム、
ＣＥ 延伸共押出フィルム
ＦＵ、ＮＵ 未延伸シート（原反シート）
ＣＵ 未延伸共押出シート
ｆ、ｎ 樹脂組成物
２ 未延伸シート調製工程
２’ 共押出工程
３ 延伸工程
４ 積層工程
５ 層間融着工程
【図1】
【図2】
【図3】
