知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-11-13
(45)【発行日】2023-11-21
(54)【発明の名称】流動化処理土
(51)【国際特許分類】
E02D 3/12 20060101AFI20231114BHJP
C09K 17/02 20060101ALI20231114BHJP
C04B 28/08 20060101ALI20231114BHJP
【ＦＩ】
E02D3/12
C09K17/02 P
C04B28/08
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2023088121
(22)【出願日】2023-05-29
【審査請求日】2023-06-16
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】393013593
【氏名又は名称】株式会社キクノ
(74)【代理人】
【識別番号】100098545
【弁理士】
【氏名又は名称】阿部 伸一
(74)【代理人】
【識別番号】100189717
【弁理士】
【氏名又は名称】太田 貴章
(72)【発明者】
【氏名】横山 卓哉
【審査官】井上 恵理
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２０－０２６３５７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－００１５８０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－１００９０５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－０３１６５６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－００９４８７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－０４０３３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－０９８６９９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０９Ｋ１７／００－１７／５２
Ｃ０４Ｂ２８／０８
Ｅ０２Ｄ ３／１２
Ｅ０２Ｆ ７／００
Ｂ０９Ｂ １／００－ ５／００
Ｂ２８Ｃ １／００－ ９／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【請求項2】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【請求項3】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【請求項4】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【請求項5】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、
前記単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【請求項6】
高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、
前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、
前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、
前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、
前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、
としたとき、
前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、
前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、
前記置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、
前記単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、
粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、
細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下とした
ことを特徴とする流動化処理土。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、固化材としてのセメントを含まない流動化処理土及び流動化処理土の配合決定方法に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１や特許文献２は、フライアッシュや高炉スラグを含めた流動化処理土を提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１５－２２４５０３号公報
【文献】特開２００１－２９５２６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかし、特許文献１や特許文献２は、いずれも固化材としてセメントを用いるものである。
【0005】
本発明は、固化材としてのセメントを用いない流動化処理土、及び流動化処理土の配合決定方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
請求項１記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたことを特徴とする。
請求項２記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたことを特徴とする。
請求項３記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたことを特徴とする。
請求項４記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたことを特徴とする。
請求項５記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたことを特徴とする。
請求項６記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたことを特徴とする。
請求項２記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたことを特徴とする。
請求項３記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたことを特徴とする。
請求項４記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、前記細骨材が、粗粒率２．５を超え、前記置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたことを特徴とする。
請求項５記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、前記単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたことを特徴とする。
請求項６記載の本発明の流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まず、アルカリ活性剤を用いない流動化処理土であって、前記水の単位体積当たりの単位水量をＷ、前記高炉スラグ微粉末と前記フライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、前記細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、前記水、前記高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び前記細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、前記粉体量Ｐに対する前記高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、前記フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、前記細骨材が、粗粒率２．５以下であり、前記置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、前記単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたことを特徴とする。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、固化材としてのセメントを用いることなく、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフ
【図2】目標フロー値を得るための置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフ
【図3】置換率ＢＦの違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図4】置換率ＢＦの違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図5】置換率ＢＦの違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフ
【図6】置換率ＢＦの違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフ
【図7】置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフ
【図8】置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフ
【図9】置換率ＢＦの違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図10】置換率ＢＦの違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図11】置換率ＢＦの違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフ
【図12】置換率ＢＦの違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフ
【図13】置換率ＢＦの違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフ
【図14】粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフ
【図15】目標フロー値を得るための細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフ
【図16】細骨材種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図17】細骨材種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図18】細骨材種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフ
【図19】細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフ
【図20】細骨材種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図21】細骨材種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフ
【図22】細骨材種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフ
【図23】粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフ
【図24】目標フロー値２５０ｍｍを得るためのフライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフ
【図25】フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図26】フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図27】フライアッシュ種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフ
【図28】フライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフ
【図29】フライアッシュ種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフ
【図30】フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフ
【図31】フライアッシュ種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフ
【発明を実施するための形態】
【0009】
本発明の第１の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【0010】
本発明の第２の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で４０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【0011】
本発明の第３の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５を超える細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【0012】
本発明の第４の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュＩＩ種、粗粒率２．５を超える細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で４０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【0013】
本発明の第５の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュ原粉、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが５％以上で２０％未満の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【0014】
本発明の第６の実施の形態による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたものである。本実施の形態によれば、フライアッシュ原粉、粗粒率２．５以下の細骨材を用い、置換率ＢＦが２０％以上で３０％以下の場合に、流動性、材料分離抵抗性、および強度特性に優れた流動化処理土を得ることができる。
【実施例】
【0015】
以下、本発明の一実施例について図面を参照しながら説明する。
本実施例による流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まない。
高炉スラグ微粉末には、ＪＩＳ Ａ ６２０６に適合する「高炉スラグ微粉末４０００」を使用した。
高炉スラグ微粉末は、製鉄所の高炉から排出された溶融状態のスラグに水や空気を高速で多量に吹き付けて急冷粒状体とし、これを微粉砕し調整したものである。
フライアッシュには、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合する「フライアッシュＩＩ種」とＪＩＳ Ａ ６２０１に適合しない強熱減量が５%以上の「フライアッシュ原粉」を使用した。
フライアッシュは、石炭火力発電所において微粉炭を燃焼する際、溶融した灰分が冷却されて球状となったものを電気集塵機等で捕集した副産物である。
細骨材には、ＪＩＳ Ａ ５３０８附属書Ａに適合する細骨材で、粗粒率２．５以下（２．２０±０．３０）の細骨材と、粗粒率２．５を超える（２．７０±０．１５）細骨材を使用した。
流動化処理土は、細骨材、粉体（高炉スラグ微粉末、フライアッシュ）、水の順にミキサーに投入し、全材料投入後３０～９０秒練り混ぜた。
なお、以下の説明では、水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦとしている。
本実施例による流動化処理土は、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、水、及び細骨材を含み、固化材としてのセメントを含まない。
高炉スラグ微粉末には、ＪＩＳ Ａ ６２０６に適合する「高炉スラグ微粉末４０００」を使用した。
高炉スラグ微粉末は、製鉄所の高炉から排出された溶融状態のスラグに水や空気を高速で多量に吹き付けて急冷粒状体とし、これを微粉砕し調整したものである。
フライアッシュには、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合する「フライアッシュＩＩ種」とＪＩＳ Ａ ６２０１に適合しない強熱減量が５%以上の「フライアッシュ原粉」を使用した。
フライアッシュは、石炭火力発電所において微粉炭を燃焼する際、溶融した灰分が冷却されて球状となったものを電気集塵機等で捕集した副産物である。
細骨材には、ＪＩＳ Ａ ５３０８附属書Ａに適合する細骨材で、粗粒率２．５以下（２．２０±０．３０）の細骨材と、粗粒率２．５を超える（２．７０±０．１５）細骨材を使用した。
流動化処理土は、細骨材、粉体（高炉スラグ微粉末、フライアッシュ）、水の順にミキサーに投入し、全材料投入後３０～９０秒練り混ぜた。
なお、以下の説明では、水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦとしている。
【0016】
＜検討１＞
粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率ＢＦと、粉体量Ｐとの過大・過小領域における流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
流動性（フロー値）は、ＪＨＳ Ａ ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」により測定した。
材料分離特性（ブリーディング率）は、ＪＳＣＥ－Ｆ ５２２「プレパックドコンクリートの注入モルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」により測定した。
強度特性（一軸圧縮強さ）は、ＪＩＳ Ａ １２１６「土の一軸圧縮試験方法」により測定した。
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率ＢＦと、粉体量Ｐとの過大・過小領域における流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
流動性（フロー値）は、ＪＨＳ Ａ ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」により測定した。
材料分離特性（ブリーディング率）は、ＪＳＣＥ－Ｆ ５２２「プレパックドコンクリートの注入モルタルのブリーディング率および膨張率試験方法」により測定した。
強度特性（一軸圧縮強さ）は、ＪＩＳ Ａ １２１６「土の一軸圧縮試験方法」により測定した。
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
【0017】
＜配合条件＞
高炉スラグ微粉末は、粉体量Ｐに対して５、１０、１５、２０、３０、４０%の質量割合で置換した６水準とし、それぞれの置換率ＢＦに対して粉体量Ｐを３００～１０００ｋｇ／ｍ３の範囲で３～６水準とした。
単位水量は、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
高炉スラグ微粉末は、粉体量Ｐに対して５、１０、１５、２０、３０、４０%の質量割合で置換した６水準とし、それぞれの置換率ＢＦに対して粉体量Ｐを３００～１０００ｋｇ／ｍ３の範囲で３～６水準とした。
単位水量は、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
【0018】
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー値）＞
図１は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１に示すように、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３～１０００ｋｇ／ｍ３とした場合には、単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３～５００ｋｇ／ｍ３の範囲で増減することにより、目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
＜流動性（フロー値）＞
図１は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１に示すように、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３～１０００ｋｇ／ｍ３とした場合には、単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３～５００ｋｇ／ｍ３の範囲で増減することにより、目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
【0019】
＜単位水量＞
図２は、目標フロー値を得るための置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では、相対的に細骨材の割合が過大となるためペーストと細骨材の密度差が大きくなり、目標フロー値を得るための単位水量Ｗは若干多くなる傾向が確認できた。
置換率ＢＦの違いでは、粉体量Ｐと単位水量Ｗとの関係に大きな差は確認できなかったが、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域で置換率ＢＦの増大に伴い単位水量Ｗは若干減少した。
粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合は、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが０～５ｋｇ／ｍ３増減、粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３を超える過大領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが１０～１５ｋｇ／ｍ３となった。
以上のことから、粉体量Ｐが決まれば目標フロー値を得るための単位水量Ｗが決定でき、単位水量Ｗが決まれば粉体量Ｐが決定できる。
図２は、目標フロー値を得るための置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では、相対的に細骨材の割合が過大となるためペーストと細骨材の密度差が大きくなり、目標フロー値を得るための単位水量Ｗは若干多くなる傾向が確認できた。
置換率ＢＦの違いでは、粉体量Ｐと単位水量Ｗとの関係に大きな差は確認できなかったが、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域で置換率ＢＦの増大に伴い単位水量Ｗは若干減少した。
粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合は、粉体量Ｐ５００ｋｇ／ｍ３以下の過小領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが０～５ｋｇ／ｍ３増減、粉体量Ｐが５００ｋｇ／ｍ３を超える過大領域では粉体量Ｐ５０ｋｇ／ｍ３増減に対して単位水量Ｗが１０～１５ｋｇ／ｍ３となった。
以上のことから、粉体量Ｐが決まれば目標フロー値を得るための単位水量Ｗが決定でき、単位水量Ｗが決まれば粉体量Ｐが決定できる。
【0020】
＜ブリーディング率＞
図３及び図４は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体水比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図４の直線近似式を用いることができる。
粉体水比が小さいとは粉体量Ｐに対して単位水量Ｗが相対的に多いことを意味するため、粉体水比が小さくなるとともに練混ぜられた水が余剰水となってブリーディングが増大したと考えられる。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－４．１５７８ｘ＋９．７８９１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．６３以上となる。
図３及び図４は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体水比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図４の直線近似式を用いることができる。
粉体水比が小さいとは粉体量Ｐに対して単位水量Ｗが相対的に多いことを意味するため、粉体水比が小さくなるとともに練混ぜられた水が余剰水となってブリーディングが増大したと考えられる。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－４．１５７８ｘ＋９．７８９１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．６３以上となる。
【0021】
図５及び図６は、置換率ＢＦの違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、単位水量Ｗとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図６の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（BF２０%以上）ｙ＝－０．０５２５ｘ＋２３．９７５ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．０２０ｘ＋１０．７５１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は、ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とした。
置換率ＢＦの違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、単位水量Ｗとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図６の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（BF２０%以上）ｙ＝－０．０５２５ｘ＋２３．９７５ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．０２０ｘ＋１０．７５１
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は、ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とした。
【0022】
図７及び図８は、置換率ＢＦの違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体量Ｐとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディングは若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦが２０%を閾値として、図８の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝－０．００９８ｘ＋９．３ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．００５３ｘ＋６．３４１７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は、ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とした。
置換率ＢＦの違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、粉体量Ｐとブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディングは若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦが２０%を閾値として、図８の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝－０．００９８ｘ＋９．３ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝－０．００５３ｘ＋６．３４１７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は、ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、ＢＦ２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とした。
【0023】
図９及び図１０は、置換率ＢＦの違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、モルタル中細骨材容積比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図１０の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝０．１５２９ｘ－１．９８０９ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝０．０７６９ｘ＋０．３５５９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は、ＢＦ２０%以上で３３%以下、ＢＦ２０%未満で３５%以下とした。
なお、モルタル中細骨材容積比が大きいとは、モルタル中に占める細骨材の割合が相対的に多いことを意味するため、密度差により水中で細骨材が沈降して細骨材と水が分離し、モルタル中細骨材容積比の増大とともにブリーディングが増大したと考えられる。
置換率ＢＦの違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、モルタル中細骨材容積比とブリーディング率の関係に大きな差は確認できなかったが、置換率ＢＦが２０%以上になるとブリーディング率は若干増加傾向を示した。
そのため、置換率ＢＦ２０%を閾値として、図１０の直線近似式を求めた。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ２０%以上）ｙ＝０．１５２９ｘ－１．９８０９ （ＢＦ２０%未満）ｙ＝０．０７６９ｘ＋０．３５５９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は、ＢＦ２０%以上で３３%以下、ＢＦ２０%未満で３５%以下とした。
なお、モルタル中細骨材容積比が大きいとは、モルタル中に占める細骨材の割合が相対的に多いことを意味するため、密度差により水中で細骨材が沈降して細骨材と水が分離し、モルタル中細骨材容積比の増大とともにブリーディングが増大したと考えられる。
【0024】
＜一軸圧縮強さ＞
図１１は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
潜在水硬性を有する置換率ＢＦが大きいほど、勾配は急になった。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ４０）ｙ＝２．２６８７ｅ４．４５３９ｘ （ＢＦ３０）ｙ＝２．３６４７ｅ３．８２９４ｘ （ＢＦ２０）ｙ＝２．５３５２ｅ３．３８２ｘ （ＢＦ１５）ｙ＝３．０３２６ｅ２．９４３１ｘ （ＢＦ１０）ｙ＝３．８１１６ｅ２．５４５５ｘ （ＢＦ５）ｙ＝６．９９５３ｅ１．８０２４ｘ
本近似式を用いることにより、要求される一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比を決定でき、その逆数である水粉体比を置換率ＢＦ別で算出できる。
置換率ＢＦ別の粉体水比の範囲は以下の通りである。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
図１１は、置換率ＢＦの違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
潜在水硬性を有する置換率ＢＦが大きいほど、勾配は急になった。
得られた近似式は以下の通りである。
（ＢＦ４０）ｙ＝２．２６８７ｅ４．４５３９ｘ （ＢＦ３０）ｙ＝２．３６４７ｅ３．８２９４ｘ （ＢＦ２０）ｙ＝２．５３５２ｅ３．３８２ｘ （ＢＦ１５）ｙ＝３．０３２６ｅ２．９４３１ｘ （ＢＦ１０）ｙ＝３．８１１６ｅ２．５４５５ｘ （ＢＦ５）ｙ＝６．９９５３ｅ１．８０２４ｘ
本近似式を用いることにより、要求される一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比を決定でき、その逆数である水粉体比を置換率ＢＦ別で算出できる。
置換率ＢＦ別の粉体水比の範囲は以下の通りである。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
【0025】
図１２及び図１３は、置換率ＢＦの違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
置換率ＢＦの違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図１３の直線近似式を用いることができる。
以上のことより、養生に費やす日数の制限がある場合において、材齢２８日の一軸圧縮強さを材齢７日の一軸圧縮強さから推定でき、短期間で設計強度を得るための配合決定の指標に成り得る。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝２．５２１２ｘ－８．６４６５
本近似式の結果より、材齢２８日における一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための材齢７日強度推定は４３～４００ｋＮ／ｍ２となる。
置換率ＢＦの違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦの違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、置換率ＢＦの違いに関わらず、図１３の直線近似式を用いることができる。
以上のことより、養生に費やす日数の制限がある場合において、材齢２８日の一軸圧縮強さを材齢７日の一軸圧縮強さから推定でき、短期間で設計強度を得るための配合決定の指標に成り得る。
得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝２．５２１２ｘ－８．６４６５
本近似式の結果より、材齢２８日における一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための材齢７日強度推定は４３～４００ｋＮ／ｍ２となる。
【0026】
以上の結果より、目標とする流動性は、粉体量Ｐが３００～１０００ｋｇ／ｍ３の範囲において単位水量Ｗを３００～５００ｋｇ／ｍ３の範囲で決定でき、粉体量Ｐの増減に対して粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係より必要単位水量Ｗを推定できる。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定でき、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体水比１．６３以上で決定できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定することができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定する。
目標とする材料分離抵抗性（ブリーディング率３%未満）を満足するための細骨材容積比の目安は、置換率ＢＦ２０%以上で３３%以下、２０%未満で３５%以下とし、任意で設定する。
一軸圧縮強さは、置換率ＢＦと粉体水比の影響が大きく、置換率ＢＦ別の近似式を用いることにより要求される一軸圧縮強さを得るための粉体水比を推定できる。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
材齢２８日における一軸圧縮強さは、材齢７日における一軸圧縮強さから推定でき、配合設計に要する期間を短縮できる。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定でき、置換率ＢＦの違いに関わらず粉体水比１．６３以上で決定できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で４００ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で３８５ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定することができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、置換率ＢＦ２０%以上で６４０ｋｇ／ｍ３以上、２０%未満で６３０ｋｇ／ｍ３以上とし、任意で設定する。
目標とする材料分離抵抗性（ブリーディング率３%未満）を満足するための細骨材容積比の目安は、置換率ＢＦ２０%以上で３３%以下、２０%未満で３５%以下とし、任意で設定する。
一軸圧縮強さは、置換率ＢＦと粉体水比の影響が大きく、置換率ＢＦ別の近似式を用いることにより要求される一軸圧縮強さを得るための粉体水比を推定できる。
（ＢＦ４０）０．８６～１．３６ （ＢＦ３０）０．９８～１．５７ （ＢＦ２０）１．０９～１．７６ （ＢＦ１５）１．１９～１．９７ （ＢＦ１０）１．２９～２．１８ （ＢＦ５）１．４８～２．７５
材齢２８日における一軸圧縮強さは、材齢７日における一軸圧縮強さから推定でき、配合設計に要する期間を短縮できる。
【0027】
＜検討２：骨材比較＞
細骨材種類の違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となる細骨材は、粗粒率（F．M）２．５以下の比較的細かい細骨材と、粗粒率（F．M）２．５を超える一般的な細骨材の２種類とした。
細骨材種類の違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となる細骨材は、粗粒率（F．M）２．５以下の比較的細かい細骨材と、粗粒率（F．M）２．５を超える一般的な細骨材の２種類とした。
【0028】
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
【0029】
＜配合条件＞
細骨材２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
細骨材２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
【0030】
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー）＞
図１４は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、細骨材種類に関わらず、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
＜流動性（フロー）＞
図１４は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、細骨材種類に関わらず、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
【0031】
＜単位水量＞
図１５は、目標フロー値を得るための細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が、目標フロー値を得るための単位水量Ｗを１０ｋｇ／ｍ３低減できた。
細骨材の粗粒率が大きい場合、所要のワーカビリティーを得るための単位水量Ｗは低減でき、細骨材の粗粒率が小さい場合は逆となる。本試験では目標フロー値を一定としたため、粗粒率の大きい細骨材を使用した配合の単位水量Ｗが低減に繋がった。
細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
図１５は、目標フロー値を得るための細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が、目標フロー値を得るための単位水量Ｗを１０ｋｇ／ｍ３低減できた。
細骨材の粗粒率が大きい場合、所要のワーカビリティーを得るための単位水量Ｗは低減でき、細骨材の粗粒率が小さい場合は逆となる。本試験では目標フロー値を一定としたため、粗粒率の大きい細骨材を使用した配合の単位水量Ｗが低減に繋がった。
細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
【0032】
＜ブリーディング率＞
図１６及び図１７は、細骨材種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
細骨材種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方がブリーディング率を約１%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、粗粒率の大きい細骨材の方が単位水量Ｗの低減に繋がり、結果的に余剰水となって表面に移動するブリーディング量の低減に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－２．６４４１ｘ＋６．４９４３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．３２以上となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合は粉体水比を０．３程度小さく配合設計できる。
図１６及び図１７は、細骨材種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
細骨材種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方がブリーディング率を約１%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、粗粒率の大きい細骨材の方が単位水量Ｗの低減に繋がり、結果的に余剰水となって表面に移動するブリーディング量の低減に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－２．６４４１ｘ＋６．４９４３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．３２以上となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合は粉体水比を０．３程度小さく配合設計できる。
【0033】
図１８は、細骨材種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１１８ｘ＋６．７６８２
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて単位水量Ｗを約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
細骨材種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１１８ｘ＋６．７６８２
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて単位水量Ｗを約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
【0034】
図１９は、細骨材種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００３８ｘ＋４．５８３３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は４２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて粉体量Ｐを約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
細骨材種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００３８ｘ＋４．５８３３
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は４２０ｋｇ／ｍ３以上となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて粉体量Ｐを約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
【0035】
図２０は、細骨材種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０５１７ｘ＋０．４０８８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は５０%以下となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて細骨材容積比を約１５%増大できる。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
細骨材種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０５１７ｘ＋０．４０８８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は５０%以下となり、粗粒率２．５以下の細骨材に比べて細骨材容積比を約１５%増大できる。
以上のことから、細骨材種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
【0036】
＜一軸圧縮強さ＞
図２１は、細骨材種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が強度発現に効果があった。
粗粒率２．５を超える細骨材は、同一フローを得るための単位水量Ｗの低減及び硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングの低減により、良好な強度発現に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝８８．７３７ｅ１．２８６２ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は０．１０～１．８８となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、上限値１０００ｋＮ／ｍ２を満足するための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
図２１は、細骨材種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
粗粒率２．５を超える粗めの細骨材の方が強度発現に効果があった。
粗粒率２．５を超える細骨材は、同一フローを得るための単位水量Ｗの低減及び硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングの低減により、良好な強度発現に繋がったと考えられる。
粗粒率２．５を超える細骨材を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝８８．７３７ｅ１．２８６２ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は０．１０～１．８８となる。
粗粒率２．５以下の細骨材を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、上限値１０００ｋＮ／ｍ２を満足するための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
【0037】
図２２は、細骨材種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
細骨材種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
細骨材種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、粗粒率２．５を超える細骨材についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
細骨材種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
細骨材種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、粗粒率２．５を超える細骨材についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
【0038】
以上の結果より、目標とする流動性は、細骨材種類の違いに関わらず粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係から推定可能であり、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合は単位水量Ｗを低減して配合設計する必要がある。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合は粉体水比を小さく設計でき、１．３２以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約１５%増大できる。
一軸圧縮強さは、粗粒率の大きい細骨材を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合は粉体水比を小さく設計でき、１．３２以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約６５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約２１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、粗粒率の大きい細骨材を用いる場合で約１５%増大できる。
一軸圧縮強さは、粗粒率の大きい細骨材を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
【0039】
＜検討３：フライアッシュの違い＞
フライアッシュの違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となるフライアッシュは、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種と、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種とするために調整していないフライアッシュ原粉の２種類とした。
フライアッシュの違いが流動化処理土の流動性（フロー値）、材料分離特性（ブリーディング率）、硬化性状（一軸圧縮強さ）に及ぼす影響について検討した。
比較対象となるフライアッシュは、ＪＩＳ Ａ ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種と、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種とするために調整していないフライアッシュ原粉の２種類とした。
【0040】
＜目標とする品質＞
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
＜配合条件＞
フライアッシュ２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
フロー値は、２５０±２０ｍｍ（２３０～２７０ｍｍ）、ブリーディング率は３%未満、一軸圧縮強さは１００ｋＮ／ｍ２～１０００ｋＮ／ｍ２とした。
＜配合条件＞
フライアッシュ２種類について、高炉スラグ微粉末を粉体量Ｐに対して１５%置換の一定とし、粉体量Ｐを４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲で５水準とした。
単位水量Ｗは、それぞれの粉体量Ｐに対してフロー値が２５０±２０ｍｍの範囲に入るように調整した。
【0041】
＜要因別の考察＞
＜流動性（フロー）＞
図２３は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、フライアッシュ種類に関わらず、粉体量Ｐが４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲において、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
＜流動性（フロー）＞
図２３は粉体量Ｐとフロー値との関係を示すグラフである。
図１４に示すように、フライアッシュ種類に関わらず、粉体量Ｐが４００～８００ｋｇ／ｍ３の範囲において、単位水量Ｗを増減することにより目標とする流動性（フロー値２５０±２０ｍｍ）を得ることができる。
【0042】
＜単位水量＞
図２４は、目標フロー値２５０ｍｍを得るためのフライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、目標フロー値を得るための単位水量Ｗが約１０ｋｇ／ｍ３増加した。
フライアッシュ原粉はフライアッシュＩＩ種に比べ強熱減量が大きく、強熱減量が大きいとフライアッシュ中に含まれる未燃カーボンも増加するため、所要のフローを得るための必要水分を未燃カーボンが吸着し、単位水量Ｗが増加したものと考えられる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、主材となるフライアッシュ種類が違った場合でも、図２に示す単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
図２４は、目標フロー値２５０ｍｍを得るためのフライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係を示すグラフである。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に伴い単位水量Ｗは増加し、正の相関を示した。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、目標フロー値を得るための単位水量Ｗが約１０ｋｇ／ｍ３増加した。
フライアッシュ原粉はフライアッシュＩＩ種に比べ強熱減量が大きく、強熱減量が大きいとフライアッシュ中に含まれる未燃カーボンも増加するため、所要のフローを得るための必要水分を未燃カーボンが吸着し、単位水量Ｗが増加したものと考えられる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐの増加に対する単位水量Ｗの増加割合に違いはみられず、粉体量Ｐが５０ｋｇ増減に対して単位水量Ｗが５～２０ｋｇ増減となった。
以上のことから、主材となるフライアッシュ種類が違った場合でも、図２に示す単位水量結果をスライドすることで所要の性能を満たす配合設計が可能であり、その決定した単位水量Ｗにより粉体量Ｐを決定できる。
【0043】
＜ブリーディング率＞
図２５及び図２６は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、ブリーディング率を約０．５%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ原粉の方が単位水量Ｗは増加したが、未燃カーボンが表面に移動する余剰水も吸着したためブリーディング量も低減したと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－３．０５６８ｘ＋７．４０９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．４４以上となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、フライアッシュ原粉を用いた場合は粉体水比を０．２程度小さく配合設計できる。
図２５及び図２６は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比とブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体水比の増大に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いでブリーディングの低下傾向に大きな差はみられなかったが、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉はＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べ、ブリーディング率を約０．５%低減できた。
目標フロー値を一定とした場合、フライアッシュ原粉の方が単位水量Ｗは増加したが、未燃カーボンが表面に移動する余剰水も吸着したためブリーディング量も低減したと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比とブリーディング率の関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝－３．０５６８ｘ＋７．４０９
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体水比は１．４４以上となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合の粉体水比は１．６３以上であるため、フライアッシュ原粉を用いた場合は粉体水比を０．２程度小さく配合設計できる。
【0044】
図２７は、フライアッシュ種類の違いにおける単位水量Ｗとブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１７７ｘ＋９．６５２８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３７５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて単位水量Ｗを約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、単位水量Ｗの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた単位水量Ｗとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．０１７７ｘ＋９．６５２８
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための単位水量Ｗの目安は３７５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて単位水量Ｗを約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
【0045】
図２８は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体量Ｐとブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００４８ｘ＋５．６１６７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は５４５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて粉体量Ｐを約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、粉体量Ｐの増加に伴いブリーディング率は小さくなり、負の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた粉体量Ｐとブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝－０．００４８ｘ＋５．６１６７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための粉体量Ｐの目安は５４５ｋｇ／ｍ３以上となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて粉体量Ｐを約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
【0046】
図２９は、フライアッシュ種類の違いにおける細骨材容積比とブリーディングの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０６９２ｘ＋０．２８２７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は４０%以下となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて細骨材容積比を約５%増大できる。
以上のことから、フライアッシュ種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、モルタル中細骨材容積比の増大に伴いブリーディング率は大きくなり、正の相関を示した。
置換率ＢＦ１５%において、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いた場合に得られた細骨材容積比とブリーディング率の近似式は以下の通りである。
ｙ＝０．０６９２ｘ＋０．２８２７
本近似式の結果より、ブリーディング率３%未満を得るための細骨材容積比の目安は４０%以下となり、ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種に比べて細骨材容積比を約５%増大できる。
以上のことから、フライアッシュ種類が違った場合でも各種要因とブリーディング率の関係から単位水量Ｗや粉体量Ｐ、細骨材容積比、粉体水比を推定でき、所要のブリーディング率を満足するための配合設計ができる。
【0047】
＜一軸圧縮強さ＞
図３０は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉の方が強度発現に効果があった。
フライアッシュ原粉は、硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングを低減できたことにより、強度発現に繋がったと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝４．８９４３ｅ２．８４６９ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は１．０６～１．８６となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、フライアッシュ原粉は粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
図３０は、フライアッシュ種類の違いにおける粉体水比と一軸圧縮強さ（材齢２８日）の関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、両指標には正の相関があり、粉体水比の増加に伴い一軸圧縮強さは大きくなった。
ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉の方が強度発現に効果があった。
フライアッシュ原粉は、硬化した後の強度欠陥に繋がるブリーディングを低減できたことにより、強度発現に繋がったと考えられる。
フライアッシュ原粉を用いた場合の粉体水比と一軸圧縮強さの関係より得られた近似式は以下の通りである。
ｙ＝４．８９４３ｅ２．８４６９ｘ
本近似式の結果より、一軸圧縮強さ１００～１０００ｋＮ／ｍ２を得るための粉体水比の範囲は１．０６～１．８６となる。
ＪＩＳに適合するフライアッシュＩＩ種を用いた場合における粉体水比の範囲は１．１９～１．９７であるため、フライアッシュ原粉は粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
【0048】
図３１は、フライアッシュ種類の違いにおける材齢７日と材齢２８日における一軸圧縮強さの関係を示すグラフである。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、フライアッシュ原粉についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
フライアッシュ種類の違いに関わらず、材齢７日の一軸圧縮強さが大きいほど材齢２８日の一軸圧縮強さは大きくなり、正の相関を示した。
フライアッシュ種類の違いで、材齢７日と材齢２８日の直線近似式に大きな差は確認できなかった。そのため、フライアッシュ原粉についても図１３で得られた近似式を用いることで強度推定できる。
【0049】
以上の結果より、目標とする流動性は、フライアッシュ種類の違いに関わらず粉体量Ｐと単位水量Ｗの関係から推定可能であり、強熱減量の大きいフライアッシュを用いる場合は単位水量Ｗを増加して配合設計する必要がある。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、強熱減量の大きいフライアッシュを用いる場合は粉体水比を若干小さく設計でき、１．４４以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約５%増大できる。
一軸圧縮強さは、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
目標とする材料分離抵抗性は、単位水量Ｗと粉体量Ｐが相互に作用するためそれぞれの比率で算出される粉体水比から推定可能であり、強熱減量の大きいフライアッシュを用いる場合は粉体水比を若干小さく設計でき、１．４４以上とすることができる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための単位水量Ｗの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約１０ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための粉体量Ｐの目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約８５ｋｇ／ｍ３低減できる。
目標とする材料分離抵抗性を満足するための細骨材容積比の目安は、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いる場合で約５%増大できる。
一軸圧縮強さは、ＪＩＳに適合しないフライアッシュ原粉を用いることで増加し、所要の強度を得るための粉体水比を０．１程度小さく配合設計できる。
粉体水比を小さく設計できることは、所要のフロー、ブリーディング率、一軸圧縮強さを得るための粉体量Ｐを低減できることに繋がる。
【0050】
以上の検討により、水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦとしたときには、以下の流動化処理土が目標とする品質（流動性、材料分離抵抗性、および強度特性）を得ることができ、以下の流動化処理土の配合決定方法によって目標とする品質（流動性、材料分離抵抗性、および強度特性）を得ることができる。
【0051】
第１の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたものである。なお、第１の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、６３０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0052】
第２の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、４００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で１．７６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下としたものである。なお、第２の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、６４０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0053】
第３の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３２０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下としたものである。なお、第３の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、４２０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0054】
第４の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５を超え、置換率ＢＦが、２０％以上で４０％以下であれば、単位水量Ｗを、３３５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で１．６６以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下としたものである。なお、第４の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、４３０ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0055】
第５の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３７５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で２．６５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下としたものである。なお、第５の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、５４５ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0056】
第６の実施例による流動化処理土は、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、２０％以上で３０％以下であれば、単位水量Ｗを、３９０ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で１．４７以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下としたものである。なお、第６の実施例による流動化処理土では、粉体量Ｐは、５５５ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下である。
【0057】
第７の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下で決定するものである。なお、第７の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを６３０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３８５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．７５以下で決定することが好ましい。
【0058】
第８の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３３％以下で決定するものである。なお、第８の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを６４０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを４００ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．７６以下で決定することが好ましい。
【0059】
第９の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５を超えるとしたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を５０％以下で決定するものである。なお、第９の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを４２０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３２０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．６５以下で決定することが好ましい。
【0060】
第１０の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種を用い、細骨材を、粗粒率２．５を超えるとしたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．３２以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４８％以下で決定するものである。なお、第１０の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを４３０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３３５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６６以下で決定することが好ましい。
【0061】
第１１の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、５％以上で２０％未満の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を４０％以下で決定するものである。なお、第１１の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを５４５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３７５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を２．６５以下で決定することが好ましい。
【0062】
第１２の実施例による流動化処理土の配合決定方法は、フライアッシュとして、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合しない、強熱減量が５％以上のフライアッシュ原粉を用い、細骨材を、粗粒率２．５以下としたとき、置換率ＢＦを、２０％以上で４０％以下の範囲で決定し、粉体量Ｐを３００ｋｇ／ｍ３以上で１０００ｋｇ／ｍ３以下の範囲、粉体量Ｐに対して流動性目標フロー値の範囲となる単位水量Ｗを３００ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下の範囲で、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．４４以上で一軸圧縮強さ目標値を下回らない範囲で決定し、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３８％以下で決定するものである。なお、第１２の実施例による流動化処理土の配合決定方法では、更に、粉体量Ｐを５５５ｋｇ／ｍ３以上の範囲、単位水量Ｗを３９０ｋｇ／ｍ３以上の範囲、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．２６以下で決定することが好ましい。
【産業上の利用可能性】
【0063】
本発明によれば、固化材としてのセメントを含まない流動化処理土を得ることができる。
【要約】
【課題】固化材としてのセメントを用いない流動化処理土、及び流動化処理土の配合決定方法を提供すること。
【解決手段】水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたことを特徴とする。
【選択図】 図１
【解決手段】水の単位体積当たりの単位水量をＷ、高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの単位体積当たりの粉体量をＰ、細骨材の単位体積当たりの細骨材単位容積をＳＬ、水、高炉スラグ微粉末、フライアッシュ、及び細骨材からなるモルタルの単位体積当たりのモルタル単位容積をＭＬ、粉体量Ｐに対する高炉スラグ微粉末の置換率をＢＦ、としたとき、フライアッシュが、ＪＩＳ Ａ６２０１に適合するフライアッシュＩＩ種であり、細骨材が、粗粒率２．５以下であり、置換率ＢＦが、５％以上で２０％未満であれば、単位水量Ｗを、３８５ｋｇ／ｍ３以上で５００ｋｇ／ｍ３以下とし、粉体水比（Ｐ／Ｗ）を１．６３以上で２．７５以下とし、細骨材容積比（ＳＬ／ＭＬ）を３５％以下としたことを特徴とする。
【選択図】 図１
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
