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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-11-21
(45)【発行日】2023-11-30
(54)【発明の名称】窒化ホウ素粉末
(51)【国際特許分類】
C01B 21/064 20060101AFI20231122BHJP
C08K 3/38 20060101ALI20231122BHJP
C08L 83/04 20060101ALI20231122BHJP
【ＦＩ】
C01B21/064 M
C08K3/38
C08L83/04
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2023522862
(86)(22)【出願日】2022-11-09
(86)【国際出願番号】 JP2022041726
(87)【国際公開番号】W WO2023085322
(87)【国際公開日】2023-05-19
【審査請求日】2023-04-13
(31)【優先権主張番号】P 2021183194
(32)【優先日】2021-11-10
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000003296
【氏名又は名称】デンカ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100135758
【弁理士】
【氏名又は名称】伊藤 高志
(74)【代理人】
【識別番号】100154391
【弁理士】
【氏名又は名称】鈴木 康義
(72)【発明者】
【氏名】和田 光祐
(72)【発明者】
【氏名】深尾 健司
(72)【発明者】
【氏名】岩▲崎▼ 貴之
【審査官】磯部 香
(56)【参考文献】
【文献】国際公開第２０２０／０８５４４４（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１１－２２５８７２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１０４２６０（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１８／０６６２７７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開平０７－０３３９８３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０２１－５１３９５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－００１８９５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２１－０３１５４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－０２１１１７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１６－５３４１６１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０１Ｂ ２１／０６４
Ｃ０８Ｋ ３／３８
Ｃ０８Ｌ ８３／０４
ＪＳＴＰｌｕｓ（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）
ＪＳＴ７５８０（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）
ＪＳＴＣｈｉｎａ（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
質量平均分子量が５０００以上１５００００以下である反応性シリコーンオイルで表面処理された窒化ホウ素粉末。
【請求項2】
塊状窒化ホウ素粒子を含む請求項１に記載の窒化ホウ素粉末。
【請求項3】
１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した前記窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ
－１
±１０ｃｍ
－１
）のピーク強度が０．１以上である請求項１又は２に記載の窒化ホウ素粉末。
【請求項4】
前記反応性シリコーンオイルは、末端及び側鎖の少なくとも１つの位置にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する請求項１又は２に記載の窒化ホウ素粉末。
【請求項5】
前記反応性シリコーンオイルは、両末端又は片末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する請求項４に記載の窒化ホウ素粉末。
【請求項6】
前記反応性シリコーンオイルの添加量が窒化ホウ素粉末１００質量部に対して０．０１～５０質量部である請求項１又は２に記載の窒化ホウ素粉末。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、樹脂と混合して使用される窒化ホウ素粉末に関する。
【背景技術】
【0002】
パワーデバイス、トランジスタ、サイリスタ、ＣＰＵ等の発熱性電子部品においては、使用時に発生する熱を如何に効率的に放熱するかが重要な課題となっている。従来から、このような放熱対策としては、（１）発熱性電子部品を実装するプリント配線板の絶縁層を高熱伝導化する、（２）発熱性電子部品又は発熱性電子部品を実装したプリント配線板を電気絶縁性の熱インターフェース材(Thermal Interface Materials)を介してヒートシンクに取り付ける、ことが一般的に行われてきた。プリント配線板の絶縁層及び熱インターフェース材としては、シリコーン樹脂やエポキシ樹脂にセラミックス粉末を充填させたものが使用されている。
【0003】
近年、発熱性電子部品内の回路の高速・高集積化、及び発熱性電子部品のプリント配線板への実装密度の増加に伴って、電子機器内部の発熱密度は年々増加している。そのため、従来にも増して高い熱伝導率を有するセラミックス粉末が求められてきている。
【0004】
以上のような背景により、高熱伝導率、高絶縁性、比誘電率が低いこと等、電気絶縁材料として優れた性質を有している、窒化ホウ素粉末が注目されている。例えば、特許文献１に記載の樹脂組成物は、窒化ホウ素粉末を含有することにより、熱伝導率を著しく向上させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２０１４－４０３４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
窒化ホウ素粉末の一次粒子は鱗片状の形状を有し、その平坦部分の表面（（０００１）面）は非常に不活性である。このため、窒化ホウ素粉末及び樹脂を混合して放熱シートを作製したとき、窒化ホウ素粒子及び樹脂の間に隙間が生じる場合があり、これが放熱シートのボイドの原因となる。このようなボイドが放熱シートに生じると、放熱シートの絶縁性が悪化する場合がある。
【0007】
そこで、本発明は、樹脂と混合して製造した放熱シートの絶縁性を改善できる窒化ホウ素粉末を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意研究を進めたところ、所定のシリコーンオイルを用いて窒化ホウ素粉末の表面処理を行うことにより、上記の目的を達成することができた。
本発明は、上記の知見に基づくものであり、以下を要旨とする。
［１］質量平均分子量が５０００以上である反応性シリコーンオイルで表面処理された窒化ホウ素粉末。
［２］塊状窒化ホウ素粒子を含む上記［１］に記載の窒化ホウ素粉末。
［３］１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した前記窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度が０．１以上である上記［１］又は［２］に記載の窒化ホウ素粉末。
［４］前記反応性シリコーンオイルは、末端及び側鎖の少なくとも１つの位置にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の窒化ホウ素粉末。
［５］前記反応性シリコーンオイルは、両末端又は片末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する上記［４］に記載の窒化ホウ素粉末。
［６］前記反応性シリコーンオイルの添加量が窒化ホウ素粉末１００質量部に対して０．０１～５０質量部である上記［１］～［５］のいずれか１つに記載の窒化ホウ素粉末。
本発明は、上記の知見に基づくものであり、以下を要旨とする。
［１］質量平均分子量が５０００以上である反応性シリコーンオイルで表面処理された窒化ホウ素粉末。
［２］塊状窒化ホウ素粒子を含む上記［１］に記載の窒化ホウ素粉末。
［３］１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した前記窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度が０．１以上である上記［１］又は［２］に記載の窒化ホウ素粉末。
［４］前記反応性シリコーンオイルは、末端及び側鎖の少なくとも１つの位置にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の窒化ホウ素粉末。
［５］前記反応性シリコーンオイルは、両末端又は片末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有する上記［４］に記載の窒化ホウ素粉末。
［６］前記反応性シリコーンオイルの添加量が窒化ホウ素粉末１００質量部に対して０．０１～５０質量部である上記［１］～［５］のいずれか１つに記載の窒化ホウ素粉末。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、樹脂と混合して製造した放熱シートの絶縁性を改善できる窒化ホウ素粉末を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
［窒化ホウ素粉末］
本発明の窒化ホウ素粉末は、質量平均分子量が５０００以上である反応性シリコーンオイルで表面処理されたものである。本発明の窒化ホウ素粉末を上記反応性シリコーンオイルで処理することにより、窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性が良好になり、ボイドの少ない放熱シートを製造することができる。その結果、放熱シートの絶縁性が改善される。なお、窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性が悪いと、窒化ホウ素粒子の表面と樹脂との間に隙間が生じ、ボイド、特に線状のボイドが発生する場合がある。そして、そのボイドにより、放熱シートの絶縁性が悪くなる。また、上記反応性シリコーンオイルで表面処理することによって長期間の保管により発生する窒化ホウ素粉末の凝集を抑制することができる。
本発明の窒化ホウ素粉末は、質量平均分子量が５０００以上である反応性シリコーンオイルで表面処理されたものである。本発明の窒化ホウ素粉末を上記反応性シリコーンオイルで処理することにより、窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性が良好になり、ボイドの少ない放熱シートを製造することができる。その結果、放熱シートの絶縁性が改善される。なお、窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性が悪いと、窒化ホウ素粒子の表面と樹脂との間に隙間が生じ、ボイド、特に線状のボイドが発生する場合がある。そして、そのボイドにより、放熱シートの絶縁性が悪くなる。また、上記反応性シリコーンオイルで表面処理することによって長期間の保管により発生する窒化ホウ素粉末の凝集を抑制することができる。
【0012】
（反応性シリコーンオイル）
＜反応性シリコーンオイルの反応性を有する基＞
反応性シリコーンオイルは、ジメチルポリシロキサンのメチル基の一部に、水酸基及び化学反応性を有する有機基を導入したものである。化学反応性を有する有機基には、例えば、アミノ基、エポキシ基、カルボキシル基、酸無水物基、カルビノール基、フェノール基、メルカプト基、（メタ）アクリル基等が挙げられる。窒化ホウ素粒子の表面のＯＨ基との脱水縮合反応により、窒化ホウ素粒子の表面と反応性シリコーンオイルを結合させることができるという観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルは、ジメチルポリシロキサンのメチル基の一部に、水酸基を導入したものが好ましい。反応性シリコーンオイルにおける水酸基の位置は、末端であってもよいし、側鎖であってもよい。すなわち、反応性シリコーンオイルは、末端及び側鎖の少なくとも１つの位置にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有すればよい。さらに、反応性シリコーンオイルは、両末端又は片末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有することが好ましい。しかし、反応性シリコーンオイルが両末端にＯＨ基を有している場合、樹脂がシリコーン樹脂のとき、シリコーン樹脂はシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有するので、反応性シリコーンオイルの一方の末端のＯＨ基を窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させ、反応性シリコーンオイルの他方の末端のＯＨ基をシリコーン樹脂中のシラノール基と脱水縮合反応させることができる。また、反応性シリコーンオイルの一方の末端のＯＨ基を１つの窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させ、反応性シリコーンオイルの他方の末端のＯＨ基を、同じ又は別の窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させることもできる。このような観点から、反応性シリコーンオイルは、両末端にＯＨ基を有することがより好ましい。すなわち、反応性シリコーンオイルは、両末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有することがより好ましい。
＜反応性シリコーンオイルの反応性を有する基＞
反応性シリコーンオイルは、ジメチルポリシロキサンのメチル基の一部に、水酸基及び化学反応性を有する有機基を導入したものである。化学反応性を有する有機基には、例えば、アミノ基、エポキシ基、カルボキシル基、酸無水物基、カルビノール基、フェノール基、メルカプト基、（メタ）アクリル基等が挙げられる。窒化ホウ素粒子の表面のＯＨ基との脱水縮合反応により、窒化ホウ素粒子の表面と反応性シリコーンオイルを結合させることができるという観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルは、ジメチルポリシロキサンのメチル基の一部に、水酸基を導入したものが好ましい。反応性シリコーンオイルにおける水酸基の位置は、末端であってもよいし、側鎖であってもよい。すなわち、反応性シリコーンオイルは、末端及び側鎖の少なくとも１つの位置にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有すればよい。さらに、反応性シリコーンオイルは、両末端又は片末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有することが好ましい。しかし、反応性シリコーンオイルが両末端にＯＨ基を有している場合、樹脂がシリコーン樹脂のとき、シリコーン樹脂はシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有するので、反応性シリコーンオイルの一方の末端のＯＨ基を窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させ、反応性シリコーンオイルの他方の末端のＯＨ基をシリコーン樹脂中のシラノール基と脱水縮合反応させることができる。また、反応性シリコーンオイルの一方の末端のＯＨ基を１つの窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させ、反応性シリコーンオイルの他方の末端のＯＨ基を、同じ又は別の窒化ホウ素粒子のＯＨ基と脱水縮合反応させることもできる。このような観点から、反応性シリコーンオイルは、両末端にＯＨ基を有することがより好ましい。すなわち、反応性シリコーンオイルは、両末端にシラノール基（Ｓｉ－ＯＨ）を有することがより好ましい。
【0013】
＜質量平均分子量＞
本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は５０００以上である。反応性シリコーンオイルの質量平均分子量が５０００未満であると、反応性シリコーンオイル中の長鎖ポリジメチルシロキサンによる、窒化ホウ素粉末の樹脂、特にシリコーン樹脂に対する濡れ性改善の効果が小さくなる場合がある。また、反応性シリコーンオイル中の長鎖ポリジメチルシロキサンによる、窒化ホウ素粒子の滑り性の向上の効果も小さくなる。なお、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に混合して得られた熱伝導性樹脂組成物が流動するとき、窒化ホウ素粒子同士が接触する場合がある。このため、窒化ホウ素粒子の滑り性が良好であると、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に混合して得られた熱伝導性樹脂組成物の流動性を改善することができる。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、好ましくは７０００以上、９０００以上、１００００以上、２００００以上、３００００以上、４００００以上であってよい。また、反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、好ましくは２０００００以下である。反応性シリコーンオイルの質量平均分子量が２０００００以下であると、反応性シリコーンオイルを用いて窒化ホウ素粉末を均一に表面処理することが容易になる。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、より好ましくは１８００００以下、１６００００以下、１５００００以下、１０００００以下、７００００以下、５００００以下であってよい。なお、反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、反応性シリコーンオイルを溶解することができる有機溶媒（例えば、トルエン）を用いて窒化ホウ素粉末から反応性シリコーンオイルを溶出した後、ゲル浸透クロマトグラフィーを使用して測定することができる。
本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は５０００以上である。反応性シリコーンオイルの質量平均分子量が５０００未満であると、反応性シリコーンオイル中の長鎖ポリジメチルシロキサンによる、窒化ホウ素粉末の樹脂、特にシリコーン樹脂に対する濡れ性改善の効果が小さくなる場合がある。また、反応性シリコーンオイル中の長鎖ポリジメチルシロキサンによる、窒化ホウ素粒子の滑り性の向上の効果も小さくなる。なお、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に混合して得られた熱伝導性樹脂組成物が流動するとき、窒化ホウ素粒子同士が接触する場合がある。このため、窒化ホウ素粒子の滑り性が良好であると、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に混合して得られた熱伝導性樹脂組成物の流動性を改善することができる。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、好ましくは７０００以上、９０００以上、１００００以上、２００００以上、３００００以上、４００００以上であってよい。また、反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、好ましくは２０００００以下である。反応性シリコーンオイルの質量平均分子量が２０００００以下であると、反応性シリコーンオイルを用いて窒化ホウ素粉末を均一に表面処理することが容易になる。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末に用いる反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、より好ましくは１８００００以下、１６００００以下、１５００００以下、１０００００以下、７００００以下、５００００以下であってよい。なお、反応性シリコーンオイルの質量平均分子量は、反応性シリコーンオイルを溶解することができる有機溶媒（例えば、トルエン）を用いて窒化ホウ素粉末から反応性シリコーンオイルを溶出した後、ゲル浸透クロマトグラフィーを使用して測定することができる。
【0014】
＜表面処理＞
上述したように、本発明の窒化ホウ素粉末は、反応性シリコーンオイルで表面処理されたものである。反応性シリコーンオイルによる表面処理は、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルを乾式混合することによって行ってもよいし、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルに対して溶媒を加えて、湿式混合することによって行ってもよい。上記溶媒として、例えば、トルエン、キシレンなどの溶解度係数（ＳＰ値）が比較的小さい芳香族系溶媒を使用することができる。しかし、反応性シリコーンオイルを溶解した溶媒から窒化ホウ素粉末を分離することが難しい場合があるので、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、乾式混合により行うことが好ましい。例えば、以下のようにして、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルを乾式混合することができる。攪拌機付き処理装置を用意し、そこに窒化ホウ素粉末を充填する。攪拌機を高速攪拌させ、そこに反応性シリコーンオイルの原液、または反応性シリコーンオイルを溶媒に溶解したものを滴下、またはスプレー処理する。溶媒は、例えば、トルエン、キシレンなどの溶解度係数（ＳＰ値）が比較的小さい芳香族系溶媒である。なお、攪拌機付き処理装置には、例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、Ｖ型ブレンダー、自転・公転ミキサーなどが挙げられる。反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応を促進するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、加熱しながら行ってもよい。また、反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応で発生した水分を除去するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して乾燥処理を行ってもよい。窒化ホウ素粉末中の窒化ホウ素粒子の表面に反応性シリコーンオイルを十分になじませるために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して熟成を行ってもよい。
上述したように、本発明の窒化ホウ素粉末は、反応性シリコーンオイルで表面処理されたものである。反応性シリコーンオイルによる表面処理は、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルを乾式混合することによって行ってもよいし、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルに対して溶媒を加えて、湿式混合することによって行ってもよい。上記溶媒として、例えば、トルエン、キシレンなどの溶解度係数（ＳＰ値）が比較的小さい芳香族系溶媒を使用することができる。しかし、反応性シリコーンオイルを溶解した溶媒から窒化ホウ素粉末を分離することが難しい場合があるので、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、乾式混合により行うことが好ましい。例えば、以下のようにして、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルを乾式混合することができる。攪拌機付き処理装置を用意し、そこに窒化ホウ素粉末を充填する。攪拌機を高速攪拌させ、そこに反応性シリコーンオイルの原液、または反応性シリコーンオイルを溶媒に溶解したものを滴下、またはスプレー処理する。溶媒は、例えば、トルエン、キシレンなどの溶解度係数（ＳＰ値）が比較的小さい芳香族系溶媒である。なお、攪拌機付き処理装置には、例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、Ｖ型ブレンダー、自転・公転ミキサーなどが挙げられる。反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応を促進するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、加熱しながら行ってもよい。また、反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応で発生した水分を除去するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して乾燥処理を行ってもよい。窒化ホウ素粉末中の窒化ホウ素粒子の表面に反応性シリコーンオイルを十分になじませるために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して熟成を行ってもよい。
【0015】
＜添加量＞
反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性改善の効果と反応性シリコーンオイル添加による窒化ホウ素粉末の製造コスト上昇とのバランスから、反応性シリコーンオイルの添加量は、窒化ホウ素粉末１００質量部に対して、好ましくは０．０１～５０質量部であり、より好ましくは０．１～３０質量部であり、さらに好ましくは０．３～１５質量部である。
反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性改善の効果と反応性シリコーンオイル添加による窒化ホウ素粉末の製造コスト上昇とのバランスから、反応性シリコーンオイルの添加量は、窒化ホウ素粉末１００質量部に対して、好ましくは０．０１～５０質量部であり、より好ましくは０．１～３０質量部であり、さらに好ましくは０．３～１５質量部である。
【0016】
＜赤外線吸収ピーク＞
１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した本発明の窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度は、好ましくは０．１以上である。Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度が０．１以上であると、反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性がさらに改善される。このような観点から、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度は、より好ましくは０．２以上であり、さらに好ましくは０．３以上である。上限は１．０以下、０．８以下、０．７以下であってよい。なお、この赤外線吸収ピークのピーク強度は、赤外線吸収ピークの高さである。
１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した本発明の窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度は、好ましくは０．１以上である。Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度が０．１以上であると、反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性がさらに改善される。このような観点から、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度は、より好ましくは０．２以上であり、さらに好ましくは０．３以上である。上限は１．０以下、０．８以下、０．７以下であってよい。なお、この赤外線吸収ピークのピーク強度は、赤外線吸収ピークの高さである。
【0017】
窒化ホウ素粉末が反応性シリコーンオイルによって表面処理されたものであるか否かは、窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルを測定することによってわかる場合がある。例えば、反応性シリコーンオイルによって表面処理された窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルを透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した場合、得られた赤外スペクトルに、反応性シリコーンオイルのＳｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１１００ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）及び反応性シリコーンオイルのＳｉ－Ｏ－Ｃの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１０２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）が現れる場合がある。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルは、Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１１００ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）及びＳｉ－Ｏ－Ｃの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１０２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）を有することが好ましい。
【0018】
１００分の１の希釈条件の透過法（ＫＢｒ錠剤法）で測定した本発明の窒化ホウ素粉末の赤外スペクトルにおける、反応性シリコーンオイルのＳｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１１００ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度は、好ましくは０．３以上である。Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度が０．３以上であると、反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性がさらに改善される。このような観点から、Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピークのピーク強度は、より好ましくは０．４以上であり、さらに好ましくは０．５以上である。上限は１．０以下、０．９以下、０．８以下であってよい。なお、この赤外線吸収ピークのピーク強度は、赤外線吸収ピークの高さである。
【0019】
＜塊状窒化ホウ素粒子＞
塊状窒化ホウ素粒子とは、六方晶窒化ホウ素一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であって、圧壊強度が１ＭＰａ以上のものである。上述したように、窒化ホウ素粉末の一次粒子は鱗片状の形状を有し、その平坦部分の表面（（０００１）面）は非常に不活性である。一方、窒化ホウ素粉末の一次粒子の端面の表面にはＯＨ基がホウ素原子と共有結合している。通常、窒化ホウ素粉末の合成では、窒化ホウ素の（０００１）面が優先的に結晶成長するので、窒化ホウ素粉末の一次粒子の端面の面積が相対的に減少する。このため、通常、窒化ホウ素粉末の一次粒子は、粒径の増加に伴い、OH基の量が少なくなる。一方、塊状窒化ホウ素粒子では、炭化ホウ素を原料として窒化ホウ素を作製するので、窒化ホウ素一次粒子の（０００１）面の結晶成長が若干抑制されるため、窒化ホウ素一次粒子の端面の面積が大きくなり、その結果、ＯＨ基の量が大きくなる。上述したように、反応性シリコーンオイルは、窒化ホウ素粒子の表面のＯＨ基との脱水縮合反応により窒化ホウ素粒子の表面と結合する。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末は、好ましくは塊状窒化ホウ素粒子を含む。
塊状窒化ホウ素粒子とは、六方晶窒化ホウ素一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であって、圧壊強度が１ＭＰａ以上のものである。上述したように、窒化ホウ素粉末の一次粒子は鱗片状の形状を有し、その平坦部分の表面（（０００１）面）は非常に不活性である。一方、窒化ホウ素粉末の一次粒子の端面の表面にはＯＨ基がホウ素原子と共有結合している。通常、窒化ホウ素粉末の合成では、窒化ホウ素の（０００１）面が優先的に結晶成長するので、窒化ホウ素粉末の一次粒子の端面の面積が相対的に減少する。このため、通常、窒化ホウ素粉末の一次粒子は、粒径の増加に伴い、OH基の量が少なくなる。一方、塊状窒化ホウ素粒子では、炭化ホウ素を原料として窒化ホウ素を作製するので、窒化ホウ素一次粒子の（０００１）面の結晶成長が若干抑制されるため、窒化ホウ素一次粒子の端面の面積が大きくなり、その結果、ＯＨ基の量が大きくなる。上述したように、反応性シリコーンオイルは、窒化ホウ素粒子の表面のＯＨ基との脱水縮合反応により窒化ホウ素粒子の表面と結合する。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末は、好ましくは塊状窒化ホウ素粒子を含む。
【0020】
反応性シリコーンオイルによる表面処理の観点から、本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の含有量は、好ましくは３０質量％以上であり、より好ましくは４０質量％以上であり、さらに好ましくは５０質量％以上である。また、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に含有させるためには、窒化ホウ素粉末は、粒径の小さい窒化ホウ素粒子を含むことが好ましい。本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の含有量の上限値は、特に限定されないが、例えば、１００質量％以下であり、好ましくは９８質量％以下である。なお、上述したように、反応性シリコーンオイルは、窒化ホウ素粒子の滑り性を向上させる効果も有するので、高充填で窒化ホウ素粉末を樹脂に含有させる場合、本発明の窒化ホウ素粉末の効果はさらに顕著になる。
【0021】
＜粒度分布＞
図１に示すように、本発明の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、好ましくは第１の極大点（ＭＡＸ１）、第１の極大点（ＭＡＸ１）よりも粒径が大きい第２の極大点（ＭＡＸ２）、及び第２の極大点（ＭＡＸ２）よりも粒径が大きい第３の極大点（ＭＡＸ３）を少なくとも有する。そして、第１の極大点（ＭＡＸ１）の粒径が０．４μｍ以上１０μｍ未満であり、第２の極大点（ＭＡＸ２）の粒径が１０μｍ以上４０μｍ未満であり、第３の極大点（ＭＡＸ３）の粒径が４０μｍ以上１１０μｍ以下である。これにより、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高めることができ、放熱シートの熱伝導性をさらに優れたものとすることができる。また、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性を高めることができるので、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。なお、本発明の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、後述の実施例の方法により、測定することができる。また、本発明の窒化ホウ素粉末は、反応性シリコーンオイルにより表面処理されているので、放熱シート中の窒化ホウ素が高充填であっても、放熱シートの作製に用いられる、本発明の窒化ホウ素粉末及び樹脂を含む熱伝導性樹脂組成物の粘度を低減することができる。
図１に示すように、本発明の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、好ましくは第１の極大点（ＭＡＸ１）、第１の極大点（ＭＡＸ１）よりも粒径が大きい第２の極大点（ＭＡＸ２）、及び第２の極大点（ＭＡＸ２）よりも粒径が大きい第３の極大点（ＭＡＸ３）を少なくとも有する。そして、第１の極大点（ＭＡＸ１）の粒径が０．４μｍ以上１０μｍ未満であり、第２の極大点（ＭＡＸ２）の粒径が１０μｍ以上４０μｍ未満であり、第３の極大点（ＭＡＸ３）の粒径が４０μｍ以上１１０μｍ以下である。これにより、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高めることができ、放熱シートの熱伝導性をさらに優れたものとすることができる。また、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性を高めることができるので、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。なお、本発明の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、後述の実施例の方法により、測定することができる。また、本発明の窒化ホウ素粉末は、反応性シリコーンオイルにより表面処理されているので、放熱シート中の窒化ホウ素が高充填であっても、放熱シートの作製に用いられる、本発明の窒化ホウ素粉末及び樹脂を含む熱伝導性樹脂組成物の粘度を低減することができる。
【0022】
第１の極大点（ＭＡＸ１）の粒径は、好ましくは０．４μｍ以上１０μｍ未満である。第１の極大点（ＭＡＸ１）の粒径が０．４μｍ以上１０μｍ未満であると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、第１の極大点（ＭＡＸ１）の粒径は、より好ましくは２．０～９．０μｍであり、さらに好ましくは３．０～８．０μｍである。
【0023】
第２の極大点（ＭＡＸ２）の粒径は、好ましくは１０μｍ以上４０μｍ未満である。第２の極大点（ＭＡＸ２）の粒径が１０μｍ以上４０μｍ未満であると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、第２の極大点（ＭＡＸ２）の粒径は、より好ましくは１３～３６μｍであり、さらに好ましくは１５～３０μｍである。
【0024】
第３の極大点（ＭＡＸ３）の粒径は、好ましくは４０～１１０μｍである。第３の極大点（ＭＡＸ３）の粒径が４０～１１０μｍであると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、第３の極大点（ＭＡＸ３）の粒径は、より好ましくは５０～１００μｍであり、さらに好ましくは６５～９０μｍである。
【0025】
第１の極大点（ＭＡＸ１）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量（Ｖ１）は好ましくは１～１８体積％である。上記積算量（Ｖ１）が１～１８体積％であると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、上記積算量（Ｖ１）は、より好ましくは６～１２体積％である。なお、第１の極大点（ＭＡＸ１）を有するピークにおけるピークスタートは、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が小さい側にある極小点である。第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が小さい側に極小点がない場合は、ピークスタートは粒度分布の粒径が小さい側の端（ＤＳ）である。また、第１の極大点（ＭＡＸ１）を有するピークにおけるピークエンドは、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ１）である。そして、頻度の積算量（Ｖ１）は、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が小さい側にある極小点の粒径もしくは粒度分布の粒径が小さい側の端（ＤＳ）の粒径から、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ１）の粒径までの頻度の積算量から、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ１）の粒径の頻度を引き算した値である。なお、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ１）の粒径の頻度を引き算するのは、第１の極大点（ＭＡＸ１）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量及び第２の極大点（ＭＡＸ２）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量の両方で、第１の極大点（ＭＡＸ１）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ１）の粒径の頻度が加算されるのを防ぐためである。
【0026】
第２の極大点（ＭＡＸ２）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量（Ｖ２）は好ましくは９～２７体積％である。上記積算量（Ｖ２）が９～２７体積％であると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、上記積算量（Ｖ２）は、より好ましくは１５～２５体積％である。なお、第２の極大点（ＭＡＸ２）を有するピークにおけるピークスタートは、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が小さい側にある極小点（ＭＩＮ１）である。また、第２の極大点（ＭＡＸ２）を有するピークにおけるピークエンドは、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ２）である。そして、頻度の積算量（Ｖ２）は、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が小さい側にある極小点（ＭＩＮ１）の粒径から、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径までの頻度の積算量から、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径の頻度を引き算した値である。なお、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径の頻度を引き算するのは、第２の極大点（ＭＡＸ２）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量及び第３の極大点（ＭＡＸ３）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量の両方で、第２の極大点（ＭＡＸ２）に対して粒径が大きい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径の頻度が加算されるのを防ぐためである。
【0027】
第３の極大点（ＭＡＸ３）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量（Ｖ３）は好ましくは６６～１００体積％である。上記積算量（Ｖ３）が６６～１００体積％であるとであると、本発明の窒化ホウ素粉末を放熱シートに使用した場合、放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高くし、放熱シートの熱伝導性をさらに改善することができる。また、窒化ホウ素粒子と樹脂との間にボイドが形成されることをさらに抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、上記積算量（Ｖ３）はより好ましくは７０～９０体積％である。なお、第３の極大点（ＭＡＸ３）を有するピークにおけるピークスタートは、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が小さい側にある極小点（ＭＩＮ２）である。また、第３の極大点（ＭＡＸ３）を有するピークにおけるピークエンドは、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側にある極小点である。第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側に極小点がない場合は、ピークエンドは粒度分布の粒径が大きい側の端（ＤＥ）である。そして、頻度の積算量（Ｖ３）は、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が小さい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径から、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側にある極小点の粒径までの頻度の積算量から、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側にある極小点の粒径の頻度を引き算した値、または、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が小さい側にある極小点（ＭＩＮ２）の粒径から、粒度分布の粒径が大きい側の端（ＰＥ）の粒径までの頻度の積算量である。なお、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側にある極小点の粒径の頻度を引き算するのは、第３の極大点（ＭＡＸ３）を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量、及び第３の極大点（ＭＡＸ３）に隣接する、第３の極大点に対して粒径が大きい側にある極大点を有するピークにおけるピークスタートからピークエンドの間の頻度の積算量の両方で、第３の極大点（ＭＡＸ３）に対して粒径が大きい側にある極小点の粒径の頻度が加算されるのを防ぐためである。
【0028】
本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、１ＭＰａ以上であってよい。好ましくは５ＭＰａ以上である。塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度が５ＭＰａ以上であると、放熱シート製造中に塊状窒化ホウ素粒子が破壊されることを抑制できる。また、放熱シート中の塊状窒化ホウ素粒子の中にボイドが形成されることを抑制でき、これにより、放熱シートの絶縁性がさらに改善される。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、より好ましくは６ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは７ＭＰａ以上であり、よりさらに好ましくは８ＭＰａ以上である。本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、好ましくは２０ＭＰａ以下である。塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度が２０ＭＰａ以下であると、放熱シート中の塊状窒化ホウ素粒子の中に樹脂を十分侵入させることができ、放熱シート中の塊状窒化ホウ素粒子の中に空気が残留することを抑制できる。このような観点から、本発明の窒化ホウ素粉末における塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、より好ましくは１８ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは１６ＭＰａ以下又は１４ＭＰａ以下である。なお、塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
【0029】
放熱シート中の窒化ホウ素粉末の充填性を高めることができる限り、本発明の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、上述の第１～３の極大点に加えて、他の極大点を有していてもよい。
【0030】
［窒化ホウ素粉末の製造方法］
本発明の窒化ホウ素粉末の製造方法の一例を以下説明する。
本発明の窒化ホウ素粉末は、例えば、粒度分布が上記第１の極大点を有する第１の窒化ホウ素粉末、粒度分布が上記第２の極大点を有する第２の窒化ホウ素粉末、及び粒度分布が上記第３の極大点を有する第３の窒化ホウ素粉末をそれぞれ作製し、作製した第１～３の窒化ホウ素粉末を混合して窒化ホウ素粉末のブレンド品を作製し、反応性シリコーンオイルを用いて、そのブレンド品の表面処理を行うことにより、製造することができる。なお、反応性シリコーンオイルを使用して第１～３の窒化ホウ素粉末をそれぞれ表面処理し、表面処理した第１～３の窒化ホウ素粉末を混合することにより、本発明の窒化ホウ素粉末を製造してもよい。
本発明の窒化ホウ素粉末の製造方法の一例を以下説明する。
本発明の窒化ホウ素粉末は、例えば、粒度分布が上記第１の極大点を有する第１の窒化ホウ素粉末、粒度分布が上記第２の極大点を有する第２の窒化ホウ素粉末、及び粒度分布が上記第３の極大点を有する第３の窒化ホウ素粉末をそれぞれ作製し、作製した第１～３の窒化ホウ素粉末を混合して窒化ホウ素粉末のブレンド品を作製し、反応性シリコーンオイルを用いて、そのブレンド品の表面処理を行うことにより、製造することができる。なお、反応性シリコーンオイルを使用して第１～３の窒化ホウ素粉末をそれぞれ表面処理し、表面処理した第１～３の窒化ホウ素粉末を混合することにより、本発明の窒化ホウ素粉末を製造してもよい。
【0031】
第１～３の窒化ホウ素粉末のうち、第２及び３の窒化ホウ素粉末は、それぞれ塊状窒化ホウ素粒子を少なくとも含む窒化ホウ素粉末であることが好ましい。また、第１の窒化ホウ素粉末は、塊状窒化ホウ素粒子であってもよいが、六方晶窒化ホウ素一次粒子であることが好ましい。第１～３の窒化ホウ素粉末それぞれの極大点は、第１～３の窒化ホウ素粉末それぞれの粒度分布においてピークの頂点を意味する。第１～３の窒化ホウ素粉末の粒度分布は、上述した窒化ホウ素粉末の粒度分布と同様にして測定される。
【0032】
混合工程では、第３の窒化ホウ素粉末の体積割合が第２の窒化ホウ素粉末の体積割合より多くなるように、そして第２の窒化ホウ素粉末の体積割合が第１の窒化ホウ素粉末の体積割合より多くなるように、第１～３の窒化ホウ素粉末を混合してもよい。これにより、窒化ホウ素粉末の充填性をさらに高めることができる。第３の窒化ホウ素粉末の体積割合は、放熱シートの熱伝導率を向上させる観点から、第１～３の窒化ホウ素粉末の合計１００体積部に対して、好ましくは６６～１００体積部であり、より好ましくは７０～９０体積部である。第２の窒化ホウ素粉末の体積割合は、放熱シートの熱伝導率を向上させる観点から、第１～３の窒化ホウ素粉末の合計１００体積部に対して、好ましくは９～２７体積部であり、より好ましくは１５～２５体積部である。第１の窒化ホウ素粉末の体積割合は、放熱シートの熱伝導率を向上させる観点から、第１～３の窒化ホウ素粉末の合計１００体積部に対して、好ましくは１～１８体積部であり、より好ましくは６～１２体積部である。
【0033】
第１～３の窒化ホウ素粉末のそれぞれは、例えば、塊状の炭化ホウ素を粉砕する粉砕工程と、粉砕された炭化ホウ素を窒化して炭窒化ホウ素を得る窒化工程と、炭窒化ホウ素を脱炭させる脱炭工程とを備える製造方法により製造することができる。このように製造された窒化ホウ素粉末の一次粒子である鱗片状の六方晶窒化ホウ素粒子では、端面の面積が大きくなるので、窒化ホウ素粒子の表面に存在するＯＨ基の量を多くすることができる。
【0034】
粉砕工程では、塊状の炭素ホウ素（炭化ホウ素塊）を一般的な粉砕機または解砕機を用いて粉砕する。このとき、例えば、粉砕時間及び炭化ホウ素塊の仕込み量を調整することにより、所望の極大点を有する炭化ホウ素粉末を得ることができる。なお、炭化ホウ素粉末の極大点は、上述した窒化ホウ素粉末の極大点と同様に測定することができる。このように、炭化ホウ素粉末の極大点を所望の窒化ホウ素粉末の極大点に近づけるよう調整することにより、上述した極大点を有する第１～３の窒化ホウ素粉末が得られる。
【0035】
続いて、窒化工程では、窒化反応を進行させる雰囲気下かつ加圧条件下で、炭化ホウ素粉末を焼成することにより、炭窒化ホウ素を得る。
【0036】
窒化工程における雰囲気は、窒化反応を進行させる雰囲気であり、例えば、窒素ガス及びアンモニアガス等であってよく、これらの一種単独または２種以上の組合せであってよい。当該雰囲気は、窒化のしやすさとコストの観点から、好ましくは窒素ガスである。当該雰囲気中の窒素ガスの含有量は、好ましくは９５体積％以上、より好ましくは９９．９体積％以上である。
【0037】
窒化工程における圧力は、好ましくは０．６ＭＰａ以上、より好ましくは０．７ＭＰａ以上であり、好ましくは１．０ＭＰａ以下、より好ましくは０．９ＭＰａ以下である。当該圧力は、さらに好ましくは０．７～１．０ＭＰａである。窒化工程における焼成温度は、好ましくは１８００℃以上、より好ましくは１９００℃以上であり、好ましくは２４００℃以下、より好ましくは２２００℃以下である。焼成温度は、さらに好ましくは１８００～２２００℃である。圧力条件及び焼成温度は、炭化ホウ素の窒化をさらに好適に進行させ、工業的にも適切な条件であることから、好ましくは、１８００℃以上かつ０．７～１．０ＭＰａである。
【0038】
窒化工程における焼成時間は、窒化が十分に進む範囲で適宜選定され、好ましくは６時間以上、より好ましくは８時間以上であり、好ましくは３０時間以下、より好ましくは２０時間以下であってよい。
【0039】
脱炭工程では、窒化工程にて得られた炭窒化ホウ素を、常圧以上の雰囲気にて、所定の保持温度で一定時間保持する熱処理を行う。これにより、脱炭かつ結晶化された六方晶窒化ホウ素一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子を得ることができる。
【0040】
脱炭工程における雰囲気は、常圧（大気圧）の雰囲気または加圧された雰囲気である。加圧された雰囲気の場合、圧力は、例えば０．５ＭＰａ以下、好ましくは０．３ＭＰａ以下であってよい。
【0041】
脱炭工程では、例えば、まず、所定の温度（脱炭開始可能な温度）まで昇温した後に、所定の昇温速度で保持温度までさらに昇温する。所定の温度（脱炭開始可能な温度）は、系に応じて設定可能であり、例えば、１０００℃以上であってよく、１５００℃以下であってよく、好ましくは１２００℃以下である。所定の温度（脱炭開始可能な温度）から保持温度へ昇温する速度は、例えば５℃／分以下であってよく、好ましくは、４℃／分以下、３℃／分以下、または２℃／分以下であってもよい。
【0042】
保持温度は、粒成長が良好に起こりやすく、得られる窒化ホウ素粉末の熱伝導率をさらに向上できる観点から、好ましくは１８００℃以上、より好ましくは２０００℃以上である。保持温度は、好ましくは２２００℃以下、より好ましくは２１００℃以下であってよい。
【0043】
保持温度における保持時間は、結晶化が十分に進む範囲で適宜選定され、例えば、０．５時間超えであってよく、粒成長が良好に起こりやすい観点から、好ましくは１時間以上、より好ましくは３時間以上、さらに好ましくは５時間以上、特に好ましくは１０時間以上である。保持温度における保持時間は、例えば４０時間未満であってよく、粒成長が進みすぎて粒子強度が低下することを低減でき、また、コスト削減の観点から、好ましくは３０時間以下、より好ましくは２０時間以下である。
【0044】
脱炭工程においては、原料として、窒化工程で得られた炭窒化ホウ素に加えて、ホウ素源を混合して脱炭及び結晶化を行ってもよい。ホウ素源としては、ホウ酸、酸化ホウ素、またはその混合物が挙げられる。この場合、必要に応じて当該技術分野で用いられるその他の添加物をさらに用いてもよい。
【0045】
炭窒化ホウ素とホウ素源との混合割合は、適宜選定される。ホウ素源としてホウ酸または酸化ホウ素を用いる場合、ホウ酸または酸化ホウ素の割合は、炭窒化ホウ素１００質量部に対して、例えば１００質量部以上であってよく、好ましくは１５０質量部以上であり、また、例えば３００質量部以下であってよく、好ましくは２５０質量部以下である。
【0046】
以上のようにして得られる窒化ホウ素粉末に対して、篩によって所望の粒度分布を有する窒化ホウ素粉末が得られるように分級する工程（分級工程）を実施してもよい。これにより、所望の極大点を有する第１～３の窒化ホウ素粉末がさらに好適に得られる。
【0047】
得られた第１～３の窒化ホウ素粉末を混合して、上述の第１～３の極大点を有する粒度分布を有するブレンド品を得ることができる。混合方法は、第１～３の窒化ホウ素粉末を均一に混合することができれば、特に限定されない。例えば、容器回転型混合装置を用いて第１～３の窒化ホウ素粉末を混合してもよいし、容器固定型混合装置を用いて第１～３の窒化ホウ素粉末を混合してもよいし、流体運動型混合装置を用いて第１～３の窒化ホウ素粉末を混合してもよい。
【0048】
得られたブレンド品は、反応性シリコーンオイルにより表面処理される。上述したように、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルを乾式混合することによって行ってもよいし、窒化ホウ素粉末及び反応性シリコーンオイルに対して溶媒を加えて、湿式混合することによって行ってもよい。しかし、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、乾式混合により行うことが好ましい。例えば、攪拌機付き処理装置を用意し、そこに窒化ホウ素粉末を充填する。攪拌機を高速攪拌させ、そこに反応性シリコーンオイルの原液、または反応性シリコーンオイルを溶媒に溶解したものを滴下、またはスプレー処理する。なお、攪拌機付き処理装置には、例えば、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー、Ｖ型ブレンダー、自転・公転ミキサーなどが挙げられる。上記溶媒には、例えば、トルエン、キシレンなどの溶解度係数（ＳＰ値）が比較的小さい芳香族系溶媒等が挙げられる。反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応を促進するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理は、加熱しながら行ってもよい。また、反応性シリコーンオイルと窒化ホウ素粒子のＯＨ基との脱水縮合反応で発生した水分を除去するために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して乾燥処理を行ってもよい。窒化ホウ素粉末中の窒化ホウ素粒子の表面に反応性シリコーンオイルを十分になじませるために、反応性シリコーンオイルによる表面処理を行った窒化ホウ素粉末に対して熟成を行ってもよい。
【0049】
反応性シリコーンオイルによる窒化ホウ素粉末の樹脂に対する濡れ性改善の効果と反応性シリコーンオイル添加による窒化ホウ素粉末の製造コスト上昇とのバランスから、反応性シリコーンオイルの添加量は、窒化ホウ素粉末１００質量部に対して、好ましくは０．０１～５０質量部であり、より好ましくは０．１～３０質量部であり、さらに好ましくは０．３～１５質量部である。
【実施例】
【0050】
以下、本発明について、実施例及び比較例により、詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【0051】
実施例及び比較例の窒化ホウ素粉末の原料に用いた窒化ホウ素粉末（原料窒化ホウ素粉末）に対して以下の評価を行った。
（平均粒子径）
原料窒化ホウ素粉末の平均粒子径の測定にはベックマンコールター製レーザー回折散乱法粒度分布測定装置、（ＬＳ－１３ ３２０）を用いた。得られた平均粒子径は、測定処理の前にホモジナイザーをかけずに原料窒化ホウ素粉末を測定したものを平均粒子径値として採用した。また、得られた平均粒子径は体積統計値による平均粒子径である。
（平均粒子径）
原料窒化ホウ素粉末の平均粒子径の測定にはベックマンコールター製レーザー回折散乱法粒度分布測定装置、（ＬＳ－１３ ３２０）を用いた。得られた平均粒子径は、測定処理の前にホモジナイザーをかけずに原料窒化ホウ素粉末を測定したものを平均粒子径値として採用した。また、得られた平均粒子径は体積統計値による平均粒子径である。
【0052】
（塊状窒化ホウ素粒子の圧壊強度）
原料窒化ホウ素粉末から、任意に２０個の塊状窒化ホウ素粒子を採取した。そして、採取した塊状窒化ホウ素粒子について、ＪＩＳ Ｒ１６３９－５に準じて粒子強度の測定を実施した。測定装置としては、微小圧縮試験器（「ＭＣＴ－Ｗ５００」島津製作所社製）を用いた。粒子強度（σ：ＭＰa）は、２０個の塊状窒化ホウ素粒子について、粒子内の位置によって変化する無次元数（α＝２．４８）と圧壊試験力（Ｐ：Ｎ）と粒子径（d：μｍ）からσ＝α×Ｐ／（π×ｄ２）の式を用いて測定を行い、累積破壊率６３．２％時点の値を算出し、その値を圧壊強度とした。
原料窒化ホウ素粉末から、任意に２０個の塊状窒化ホウ素粒子を採取した。そして、採取した塊状窒化ホウ素粒子について、ＪＩＳ Ｒ１６３９－５に準じて粒子強度の測定を実施した。測定装置としては、微小圧縮試験器（「ＭＣＴ－Ｗ５００」島津製作所社製）を用いた。粒子強度（σ：ＭＰa）は、２０個の塊状窒化ホウ素粒子について、粒子内の位置によって変化する無次元数（α＝２．４８）と圧壊試験力（Ｐ：Ｎ）と粒子径（d：μｍ）からσ＝α×Ｐ／（π×ｄ２）の式を用いて測定を行い、累積破壊率６３．２％時点の値を算出し、その値を圧壊強度とした。
【0053】
実施例及び比較例の窒化ホウ素粉末に対して以下の評価を行った。
（赤外吸収スペクトルの測定）
錠剤作製用のＫＢｒ結晶小片を粉砕して、ＫＢｒ粉末を作製した。ＫＢｒ粉末と窒化ホウ素粉末との質量比が１００：１となるように、ＫＢｒ粉末に窒化ホウ素粉末を加え、よく混ぜた。具体的には、ＫＢｒ粉末及び窒化ホウ素粉末の混合物をメノウ乳鉢で乳棒を用いて力強くつぶしながら均一に混ぜ、表面にうろこ状の模様が現れるまで擦り続けた。得られた混合物の粉末は、ＫＢｒ錠剤成形器にスパチュラを使用して移し、約１０ｔｏｎの圧力をかけて透明な錠剤を成形した。得られた錠剤を専用の錠剤ホルダーに移して、フーリエ変換赤外分光光度計（商品名：ＯＰＵＳ、ブルカー社製）を使用して、赤外線吸収スペクトルを測定した。そして、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度、及び反応性シリコーン由来のピーク（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１１００ｃｍ－１±１０ｃｍ－１））のピーク強度を調べた。なお、参照スペクトルには、ＫＢｒ粉末のみで作製した錠剤を測定したスペクトルを使用した。
（赤外吸収スペクトルの測定）
錠剤作製用のＫＢｒ結晶小片を粉砕して、ＫＢｒ粉末を作製した。ＫＢｒ粉末と窒化ホウ素粉末との質量比が１００：１となるように、ＫＢｒ粉末に窒化ホウ素粉末を加え、よく混ぜた。具体的には、ＫＢｒ粉末及び窒化ホウ素粉末の混合物をメノウ乳鉢で乳棒を用いて力強くつぶしながら均一に混ぜ、表面にうろこ状の模様が現れるまで擦り続けた。得られた混合物の粉末は、ＫＢｒ錠剤成形器にスパチュラを使用して移し、約１０ｔｏｎの圧力をかけて透明な錠剤を成形した。得られた錠剤を専用の錠剤ホルダーに移して、フーリエ変換赤外分光光度計（商品名：ＯＰＵＳ、ブルカー社製）を使用して、赤外線吸収スペクトルを測定した。そして、Ｂ－ＯＨ伸縮振動に帰属する赤外線吸収ピーク（３２２０ｃｍ－１±１０ｃｍ－１）のピーク強度、及び反応性シリコーン由来のピーク（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉの変角振動に帰属する赤外線吸収ピーク（１１００ｃｍ－１±１０ｃｍ－１））のピーク強度を調べた。なお、参照スペクトルには、ＫＢｒ粉末のみで作製した錠剤を測定したスペクトルを使用した。
【0054】
（粒度分布）
窒化ホウ素粉末の粒度分布の測定には、ベックマンコールター製レーザー回折散乱法粒度分布測定装置、（ＬＳ－１３ ３２０）を用いた。なお、粒度分布の測定前に、ホモジナイザー等を使用して窒化ホウ素粉末を分散させる処理は行わなかった。
窒化ホウ素粉末の粒度分布の測定には、ベックマンコールター製レーザー回折散乱法粒度分布測定装置、（ＬＳ－１３ ３２０）を用いた。なお、粒度分布の測定前に、ホモジナイザー等を使用して窒化ホウ素粉末を分散させる処理は行わなかった。
【0055】
実施例及び比較例の窒化ホウ素粉末を使用して作製した放熱シートに対して以下の評価を行った。
（絶縁破壊電圧）
放熱シートの絶縁破壊電圧は、ＪＩＳ Ｃ ２１１０に準拠して測定した。
具体的には、放熱シートを１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさに加工し、加工した放熱シートの一方の面にφ２５ｍｍの円形の銅層を形成し、他方の面は面全体に銅層を形成して試験サンプルを作製した。
試験サンプルを挟み込むように電極を配置し、電気絶縁油（商品名：ＦＣ－３２８３、スリーエム ジャパン株式会社製）中で、試験サンプルに交流電圧を印加した。電圧の印加開始から平均１０～２０秒後に絶縁破壊が起こるような速度（５００Ｖ／ｓ）で、試験サンプルに印加する電圧を０Ｖから上昇させた。一つの試験サンプルにつき１５回絶縁破壊が起きたときの電圧Ｖ１５（ｋＶ）を測定した。そして、電圧Ｖ１５（ｋＶ）を試験サンプルの厚さ（ｍｍ）で割り算して絶縁破壊強さ（ｋＶ／ｍｍ）を算出した。
（絶縁破壊電圧）
放熱シートの絶縁破壊電圧は、ＪＩＳ Ｃ ２１１０に準拠して測定した。
具体的には、放熱シートを１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさに加工し、加工した放熱シートの一方の面にφ２５ｍｍの円形の銅層を形成し、他方の面は面全体に銅層を形成して試験サンプルを作製した。
試験サンプルを挟み込むように電極を配置し、電気絶縁油（商品名：ＦＣ－３２８３、スリーエム ジャパン株式会社製）中で、試験サンプルに交流電圧を印加した。電圧の印加開始から平均１０～２０秒後に絶縁破壊が起こるような速度（５００Ｖ／ｓ）で、試験サンプルに印加する電圧を０Ｖから上昇させた。一つの試験サンプルにつき１５回絶縁破壊が起きたときの電圧Ｖ１５（ｋＶ）を測定した。そして、電圧Ｖ１５（ｋＶ）を試験サンプルの厚さ（ｍｍ）で割り算して絶縁破壊強さ（ｋＶ／ｍｍ）を算出した。
【0056】
（熱伝導率）
ＡＳＴＭ Ｄ５４７０：２０１７に記載の方法に準拠して、放熱シートの熱伝導率を測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ５４７０：２０１７に記載の方法に準拠して、放熱シートの熱伝導率を測定した。
【0057】
以下のようにして、複数の極大点を有する窒化ホウ素粉末の原料となる、１つの極大点を有する窒化ホウ素粉末Ａ～Ｉを作製した。
【0058】
（窒化ホウ素粉末Ａ）
以下のように、炭化ホウ素合成、加圧窒化工程、脱炭結晶化工程にて、窒化ホウ素粉末Ａを作製した。
以下のように、炭化ホウ素合成、加圧窒化工程、脱炭結晶化工程にて、窒化ホウ素粉末Ａを作製した。
【0059】
（炭化ホウ素合成工程）
新日本電工株式会社製オルトホウ酸（以下ホウ酸）１００質量部と、デンカ株式会社製アセチレンブラック（ＨＳ１００）３５質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合したのち、黒鉛ルツボ中に充填し、アーク炉にて、アルゴン雰囲気で、２２００℃にて５時間加熱し炭化ホウ素（Ｂ４Ｃ）を合成した。合成した炭化ホウ素塊をボールミルで３時間粉砕し、篩網を用いて粒径７５μｍ以下に篩分け、さらに硝酸水溶液で洗浄して鉄分等不純物を除去後、濾過・乾燥して平均粒子径５．０μｍの炭化ホウ素粉末を作製した。
新日本電工株式会社製オルトホウ酸（以下ホウ酸）１００質量部と、デンカ株式会社製アセチレンブラック（ＨＳ１００）３５質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合したのち、黒鉛ルツボ中に充填し、アーク炉にて、アルゴン雰囲気で、２２００℃にて５時間加熱し炭化ホウ素（Ｂ４Ｃ）を合成した。合成した炭化ホウ素塊をボールミルで３時間粉砕し、篩網を用いて粒径７５μｍ以下に篩分け、さらに硝酸水溶液で洗浄して鉄分等不純物を除去後、濾過・乾燥して平均粒子径５．０μｍの炭化ホウ素粉末を作製した。
【0060】
（加圧窒化工程）
合成した炭化ホウ素を窒化ホウ素ルツボに充填した後、抵抗加熱炉を用い、窒素ガスの雰囲気で、２０００℃、９気圧（０．８ＭＰａ）の条件で１０時間加熱することにより炭窒化ホウ素（Ｂ４ＣＮ４）を得た。
合成した炭化ホウ素を窒化ホウ素ルツボに充填した後、抵抗加熱炉を用い、窒素ガスの雰囲気で、２０００℃、９気圧（０．８ＭＰａ）の条件で１０時間加熱することにより炭窒化ホウ素（Ｂ４ＣＮ４）を得た。
【0061】
（脱炭結晶化工程）
合成した炭窒化ホウ素１００質量部と、ホウ酸９０質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合したのち、窒化ホウ素ルツボに充填し、抵抗加熱炉を用い０．２ＭＰａの圧力条件で、窒素ガスの雰囲気で、室温から１０００℃までの昇温速度を１０℃／ｍｉｎ、１０００℃からの昇温速度を２℃／ｍｉｎで昇温し、焼成温度２０２０℃、保持時間１０時間で加熱することにより、一次粒子が凝集して塊状になった凝集窒化ホウ素粒子を合成した。合成した凝集窒化ホウ素粒子をヘンシェルミキサーにより１５分解砕をおこなった後、篩網を用いて、篩目７５ｍのナイロン篩にて分級を行った。焼成物を解砕及び分級することより、窒化ホウ素粉末Ａを得た。
合成した炭窒化ホウ素１００質量部と、ホウ酸９０質量部とをヘンシェルミキサーを用いて混合したのち、窒化ホウ素ルツボに充填し、抵抗加熱炉を用い０．２ＭＰａの圧力条件で、窒素ガスの雰囲気で、室温から１０００℃までの昇温速度を１０℃／ｍｉｎ、１０００℃からの昇温速度を２℃／ｍｉｎで昇温し、焼成温度２０２０℃、保持時間１０時間で加熱することにより、一次粒子が凝集して塊状になった凝集窒化ホウ素粒子を合成した。合成した凝集窒化ホウ素粒子をヘンシェルミキサーにより１５分解砕をおこなった後、篩網を用いて、篩目７５ｍのナイロン篩にて分級を行った。焼成物を解砕及び分級することより、窒化ホウ素粉末Ａを得た。
【0062】
得られた窒化ホウ素粉末Ａのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７．０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ａは鱗片状の窒化ホウ素粒子であった。
【0063】
（窒化ホウ素粉末Ｂ）
平均粒子径３μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｂを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｂのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は５．０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｂは、鱗片状の窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径３μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｂを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｂのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は５．０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｂは、鱗片状の窒化ホウ素粒子であった。
【0064】
（窒化ホウ素粉末Ｃ）
平均粒子径１６μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｃを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｃのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は２２μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｃは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径１６μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｃを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｃのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は２２μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｃは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
【0065】
（窒化ホウ素粉末Ｄ）
平均粒子径１５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｄを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｄのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は２０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｄは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径１５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｄを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｄのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は２０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｄは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
【0066】
（窒化ホウ素粉末Ｅ）
平均粒子径１２μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｅを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｅのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は１８μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｅは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径１２μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｅを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｅのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は１８μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｅは、一次粒子が凝集してなる塊状集窒化ホウ素粒子であった。
【0067】
（窒化ホウ素粉末Ｆ）
平均粒子径７０μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｆを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｆのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７５μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｆは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径７０μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｆを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｆのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７５μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｆは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
【0068】
（窒化ホウ素粉末Ｇ）
平均粒子径６５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｇを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｇのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７１μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｇは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径６５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｇを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｇのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７１μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｇは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
【0069】
（窒化ホウ素粉末Ｈ）
平均粒子径５５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｈを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｈのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｈは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径５５μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で１５０μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｈを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｈのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は７０μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｈは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
【0070】
（窒化ホウ素粉末Ｉ）
平均粒子径３２μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で７５μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｉを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｉのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は４５μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｉは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
平均粒子径３２μｍの炭化ホウ素粉末を用いた点、炭化ホウ素合成工程で７５μｍ以下に篩分けした点、脱炭結晶化工程で１５０μｍ以下に篩分けをした点を除いて、窒化ホウ素粉末Ａと同様な方法で窒化ホウ素粉末Ｉを作製した。なお、得られた窒化ホウ素粉末Ｉのレーザー散乱法により測定した平均粒子径（Ｄ５０）は４５μｍであった。ＳＥＭ観察の結果、得られた窒化ホウ素粉末Ｉは、一次粒子が凝集してなる塊状窒化ホウ素粒子であった。
【0071】
以下のようにして、窒化ホウ素粉末１～１０を作製した。
［窒化ホウ素粉末１］
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（片末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＦＭ－０４２５、質量平均分子量：１０，０００、ＪＮＣ株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末１を作製した。
［窒化ホウ素粉末１］
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（片末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＦＭ－０４２５、質量平均分子量：１０，０００、ＪＮＣ株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末１を作製した。
【0072】
［窒化ホウ素粉末２］
１００ｇの窒化ホウ素粉末Ｇ及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、窒化ホウ素粉末Ｅの表面処理を行った。そして、表面処理をした窒化ホウ素粉末Ｇを１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末２を作製した。
１００ｇの窒化ホウ素粉末Ｇ及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、窒化ホウ素粉末Ｅの表面処理を行った。そして、表面処理をした窒化ホウ素粉末Ｇを１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末２を作製した。
【0073】
［窒化ホウ素粉末３］
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末３を作製した。
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末３を作製した。
【0074】
［窒化ホウ素粉末４］
窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末４を作製した。
窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末４を作製した。
【0075】
［窒化ホウ素粉末５］
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末５を作製した。
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末５を作製した。
【0076】
［窒化ホウ素粉末６］
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末６を作製した。
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＩのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末６を作製した。
【0077】
［窒化ホウ素粉末７］
窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨを混合して窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末７を作製した。
窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨを混合して窒化ホウ素粉末Ｂ、Ｅ及びＨのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ ３ ５００、質量平均分子量：４３，０００、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末７を作製した。
【0078】
［窒化ホウ素粉末８］
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＹＦ３８０２、質量平均分子量：１５０，０００、モメンティブ社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末８を作製した。
窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧの体積比が２０：８０となるように、窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧを混合して窒化ホウ素粉末Ｃ及びＧのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＹＦ３８０２、質量平均分子量：１５０，０００、モメンティブ社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末８を作製した。
【0079】
［窒化ホウ素粉末９］
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ １３５ ０００、質量平均分子量：２００，０００超、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末９を作製した。
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び１ｇの反応性シリコーンオイル（両末端ＯＨ基型ジメチルポリシロキサン、商品名：ＢＬＵＥＳＩＬ ４８Ｖ １３５ ０００、質量平均分子量：２００，０００超、エルケムジャパン株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末９を作製した。
【0080】
［窒化ホウ素粉末１０］
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び０．２ｇのシランカップリング剤（ジメチルジメトキシシラン、商品名：ＤＯＷＳＩＬ Ｚ－６３２９ Ｓｉｌａｎｅ、質量平均分子量：１３６、ダウ・東レ株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末１０を作製した。
窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦの体積比が９：１８：７３となるように、窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦを混合して窒化ホウ素粉末Ａ、Ｄ及びＦのブレンド品を作製した。
１００ｇの上記ブレンド品及び０．２ｇのシランカップリング剤（ジメチルジメトキシシラン、商品名：ＤＯＷＳＩＬ Ｚ－６３２９ Ｓｉｌａｎｅ、質量平均分子量：１３６、ダウ・東レ株式会社製）を自転・公転ミキサー（商品名：あわとり練太郎、型式：ＡＲＥ－３１０、株式会社シンキー製）に投入し、３分攪拌して、ブレンド品の表面処理を行った。そして、表面処理をしたブレンド品を１５０℃の温度で４時間加熱して窒化ホウ素粉末１０を作製した。
【0081】
窒化ホウ素粉末１～１０を使用して、以下のようにして放熱シートを作製した。
［放熱シートの作製］
得られた窒化ホウ素粉末及び液状シリコーン樹脂（メチルビニルポリシロキサン、商品名：ＣＦ－３１１０、ダウ・東レ株式会社製）の合計１００体積％に対して、６５体積％の窒化ホウ素粉末及び３５体積％の液状シリコーン樹脂、シリコーン樹脂１００質量部に対して１質量部の硬化剤（２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、商品名：リゴノックス１０１、化薬ヌーリオン株式会社製）及び上述の原料の合計１００質量部に対して１１０質量部のトルエンを攪拌機（商品名：スリーワンモーター、ＨＥＩＤＯＮ社製）に投入し、タービン型撹拌翼を用いて１５時間混合して熱伝導性樹脂組成物のスラリーを作製した。
そして、ドクターブレード法により、上記スラリーを厚さ０．０５ｍｍのペットフィルム（キャリアフィルム）上に厚さ０．５ｍｍで塗工し、７５℃で５分乾燥させて、ペットフィルム付きのシート状成形体を作製した。２枚のペットフィルム付きのシート状成形体でガラスクロス（商品名：Ｈ２５、ユニチカ株式会社製）をサンドイッチして、積層体を作製した。なお、この積層体の層構造はペットフィルム／熱伝導性樹脂組成物／ガラスクロス／熱伝導性樹脂組成物／ペットフィルムであった。次いで、得られた積層体に対して、真空下（圧力３．５ｋＰａ）、温度１５５℃、圧力５ＭＰａの条件で３０分間の加熱プレスを行い、両面のペットフィルムを剥離して厚さ１．０ｍｍのシートとした。次いで、それを常圧、１５０℃で４時間の２次加熱を行い、放熱シートとした。
［放熱シートの作製］
得られた窒化ホウ素粉末及び液状シリコーン樹脂（メチルビニルポリシロキサン、商品名：ＣＦ－３１１０、ダウ・東レ株式会社製）の合計１００体積％に対して、６５体積％の窒化ホウ素粉末及び３５体積％の液状シリコーン樹脂、シリコーン樹脂１００質量部に対して１質量部の硬化剤（２，５－ジメチル－２，５－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、商品名：リゴノックス１０１、化薬ヌーリオン株式会社製）及び上述の原料の合計１００質量部に対して１１０質量部のトルエンを攪拌機（商品名：スリーワンモーター、ＨＥＩＤＯＮ社製）に投入し、タービン型撹拌翼を用いて１５時間混合して熱伝導性樹脂組成物のスラリーを作製した。
そして、ドクターブレード法により、上記スラリーを厚さ０．０５ｍｍのペットフィルム（キャリアフィルム）上に厚さ０．５ｍｍで塗工し、７５℃で５分乾燥させて、ペットフィルム付きのシート状成形体を作製した。２枚のペットフィルム付きのシート状成形体でガラスクロス（商品名：Ｈ２５、ユニチカ株式会社製）をサンドイッチして、積層体を作製した。なお、この積層体の層構造はペットフィルム／熱伝導性樹脂組成物／ガラスクロス／熱伝導性樹脂組成物／ペットフィルムであった。次いで、得られた積層体に対して、真空下（圧力３．５ｋＰａ）、温度１５５℃、圧力５ＭＰａの条件で３０分間の加熱プレスを行い、両面のペットフィルムを剥離して厚さ１．０ｍｍのシートとした。次いで、それを常圧、１５０℃で４時間の２次加熱を行い、放熱シートとした。
【0082】
評価結果を以下の表１に示す。また、一例として、窒化ホウ素粉末１を使用して作製した放熱シートの電子顕微鏡による断面観察写真を図２に示し、窒化ホウ素粉末１０を使用して作製した放熱シートの電子顕微鏡による断面観察写真を図３に示す。図２から、反応性シリコーンオイルで表面処理した窒化ホウ素粉末１を使用した放熱シートには、ボイドがほとんど発生していないことがわかる。また、図３から、シランカップリング剤を用いて表面処理した窒化ホウ素粉末１０を使用した放熱シートには、筋状のボイド（矢印参照）が発生していることがわかる。
【0083】
【表1】
【0084】
以上の評価結果から、反応性シリコーンオイルで表面処理した窒化ホウ素粉末を用いることにより、放熱シートの絶縁破壊電圧が大きくなったので、反応性シリコーンオイルで表面処理した窒化ホウ素粉末を用いることにより、放熱シートの絶縁性が改善されることがわかった。
【図1】
【図2】
【図3】