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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-11-24
(45)【発行日】2023-12-04
(54)【発明の名称】金属焼結部材搬送用布
(51)【国際特許分類】
B22F 3/10 20060101AFI20231127BHJP
D03D 1/00 20060101ALI20231127BHJP
D03D 15/242 20210101ALI20231127BHJP
D03D 15/30 20210101ALI20231127BHJP
D03D 15/41 20210101ALI20231127BHJP
D03D 15/513 20210101ALI20231127BHJP
D03D 15/573 20210101ALI20231127BHJP
【ＦＩ】
B22F3/10 K
D03D1/00 Z
D03D15/242
D03D15/30
D03D15/41
D03D15/513
D03D15/573
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2019180530
(22)【出願日】2019-09-30
(65)【公開番号】P2021055158
(43)【公開日】2021-04-08
【審査請求日】2022-09-26
(73)【特許権者】
【識別番号】000107907
【氏名又は名称】セーレン株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100141586
【弁理士】
【氏名又は名称】沖中 仁
(72)【発明者】
【氏名】川島 健治
【審査官】▲辻▼ 弘輔
(56)【参考文献】
【文献】実開平０３－０６７９９３（ＪＰ，Ｕ）
【文献】実開昭５１－１１９２８６（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開平０８－２０３３３１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５７－１７６２３３（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開昭６１－０５９６４１（ＪＰ，Ｕ）
【文献】実開平０７－０１０６９４（ＪＰ，Ｕ）
【文献】“セラミック ファイバー”，窯業協會誌，1961年，６９巻、７８８号，p.C279-C283
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２２Ｆ ３／１０
Ｆ２７Ｂ ９／２４
Ｄ０３Ｄ １／００
Ｄ０３Ｄ １５／２４２
Ｄ０３Ｄ １５／３０
Ｄ０３Ｄ １５／４１
Ｄ０３Ｄ １５／５１３
Ｄ０３Ｄ １５／５７３
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
焼結炉の炉本体に対し金属焼結部材を搬入・搬出する際に金属焼結部材を載せて搬送する金属焼結部材搬送用布であって、
ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上であり、単糸長が平均２０ｍｍ以上である繊維を含み、
前記繊維からなる糸の総繊度は、１４０～１３００ｔｅｘであり、
前記炉本体の内部を通過する前の厚みが０．５～２．５ｍｍである金属焼結部材搬送用布。
【請求項2】
目付が４００～１５００ｇ／ｍ２である請求項１に記載の金属焼結部材搬送用布。
【請求項3】
前記炉本体の内部を通過した後の厚みが０．５～３．０ｍｍである請求項１又は２に記載の金属焼結部材搬送用布。
【請求項4】
熱処理後の引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上である請求項１～３の何れか一項に記載の金属焼結部材搬送用布。
【請求項5】
ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定される熱処理前の剛軟度が２５～２１０ｍｍである請求項１～４の何れか一項に記載の金属焼結部材搬送用布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、焼結炉の炉本体に対し金属焼結部材を搬入・搬出する際に金属焼結部材を載せて搬送する金属焼結部材搬送用布に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的なメッシュベルト式焼結炉（以下、単に「焼結炉」と略称する。）は、主に、炉本体、及びメッシュベルトによって構成されている（例えば、特許文献１を参照）。炉本体は、筒形に形成されている。炉本体には、水平方向の一側に炉入口が、炉入口の反対側に炉出口が、それぞれ設けられている。メッシュベルトは、炉本体の炉入口から炉出口に向かって炉本体の内部を貫通し、炉本体の他側から炉本体の下側に潜って、炉本体の一側に向って真っ直ぐに延び、炉本体の一側で上向きに反り上がって元に戻るような無端状に形成されている。メッシュベルトは、炉本体を支持する架台に所定の配置で設けられる所要のアイドルプーリ、及びドライブプーリに巻き掛け装着されるとともに、テンショナーによってドライブプーリに押し付けられ、ドライブプーリの回転により、周回運動するように駆動される。
【0003】
上記の焼結炉において、焼結工程は、金属焼結部材が炉本体の内部を通過するように金属焼結部材をメッシュベルトで搬送することによって実施される。ここで、金属焼結部材とは、成形体と焼結体との二つの形態を包含するものである。成形体は、金属やセラミック等の粉末を金型等で所定の形状に成形したものである。一方、焼結体は、成形体を融点よりも低い温度で加熱して焼き固めたものである。
【0004】
焼結工程の実施にあたっては、炉本体の一側に位置するアイドルプーリと炉入口との間において成形体がメッシュベルト上に載せられる。メッシュベルト上の成形体は、メッシュベルトの移動によって炉本体の内部を通過する。成形体は、炉本体の内部を通過する間に融点よりも低い温度で加熱される。これにより、成形体が焼き固められて焼結体（製品）となる。
【0005】
上記のメッシュベルトとしては、耐熱合金製の線材を偏平コイル状に成形し、これを力骨で順次連結した構造のものが一般的に用いられている。このため、金属焼結部材をメッシュベルトに載せる際にメッシュベルトとの接触によって金属焼結部材が変形したり、搬送時の振動でメッシュベルトと金属焼結部材とが擦れて金属焼結部材に傷が付いたりして、歩留りが悪くなるという問題があった。
【0006】
このような問題を解消するために、メッシュベルトに代えて、耐熱性に優れたガラス繊維織布（例えば、特許文献２参照）で構成される金属焼結部材搬送用布を用いることが考えられる。また、リフラクトリーセラミックファイバ（以下、「ＲＣＦ」と称する。）で構成される金属焼結部材搬送用布を用いることも考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】実開昭６１－５９６４１号公報
【文献】特開平８－２１７４９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
上記特許文献２に係るガラス繊維織布で構成される金属焼結部材搬送用布では、６００℃程度での使用であれば十分耐えられるが、焼結炉の炉本体の内部の温度は１０００℃程度であるため、焼結炉での使用に耐えることができない。一方、ＲＣＦで構成される金属焼結部材搬送用布では、１２５０℃以下での使用であれば耐えられるため、焼結炉での使用に十分耐えることができるものの、繊維形態を維持する性能が低いため、金属焼結部材との接触等により繊維が壊れてしまい、壊れた繊維が剥離して細かくなり、微細な繊維が金属焼結部材に付着して製品としての品質が低下してしまう。
【0009】
本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、焼結炉での使用に十分耐える耐熱性能を有するとともに、繊維形態維持性能に優れる金属焼結部材搬送用布を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
上記課題を解決するための本発明に係る金属焼結部材搬送用布の特徴構成は、
ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上であり、単糸長が平均２０ｍｍ以上である繊維を含むことにある。
ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上であり、単糸長が平均２０ｍｍ以上である繊維を含むことにある。
【0011】
本構成の金属焼結部材搬送用布は、ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上のシリカ繊維で構成される。シリカ繊維は、１０００℃程度の高温環境でもその形状を保持しながら連続で使用できる耐熱繊維である。従って、炉本体の内部の温度が１０００℃程度の焼結炉での使用に十分耐える耐熱性能を有するものとなる。また、本構成の金属焼結部材搬送用布において、シリカ繊維の単糸長は、平均２０ｍｍ以上とされる。これにより、金属焼結部材との接触等によっても繊維が剥離し難いため、繊維形態維持性能に優れるものとなる。
【0012】
本発明に係る金属焼結部材搬送用布において、
前記繊維からなる糸の総繊度は、１４０ｔｅｘ以上であることが好ましい。
前記繊維からなる糸の総繊度は、１４０ｔｅｘ以上であることが好ましい。
【0013】
本構成の金属焼結部材搬送用布によれば、前記繊維からなる糸の総繊度が１４０ｔｅｘ以上であるため、繊維の糸の芯部に対する熱影響が抑えられることになり、熱による劣化を抑えることができる。
【0014】
本発明に係る金属焼結部材搬送用布において、
目付が４００～１５００ｇ／ｍ２であることが好ましい。
目付が４００～１５００ｇ／ｍ２であることが好ましい。
【0015】
本構成の金属焼結部材搬送用布によれば、目付が４００～１５００ｇ／ｍ２であるため、適度な張りや腰（曲げもどり性が良い、ばたばたしない）が得られるとともに、軽量で持ち運びし易く、取り扱いが容易になる。
【0016】
本発明に係る金属焼結部材搬送用布において、
厚みが０．５～３．０ｍｍであることが好ましい。
厚みが０．５～３．０ｍｍであることが好ましい。
【0017】
本構成の金属焼結部材搬送用布によれば、厚みが０．５～３．０ｍｍであるため、金属焼結部材を載置したときの衝撃や、搬送時の振動が吸収されるとともに、焼結炉の炉本体を通過する際にその炉本体の内部の形状に沿って滞ることなく変形されることになり、金属焼結部材の変形や損傷を防ぐのに必要なクッション性を確保することができるとともに、焼結炉の炉本体内部を円滑に進行するのに必要な柔軟性を確保することができる。
【0018】
本発明に係る金属焼結部材搬送用布において、
熱処理後の引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上であることが好ましい。
熱処理後の引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上であることが好ましい。
【0019】
本発明の金属焼結部材搬送用布が焼結炉で用いられる場合、金属焼結部材搬送用布が炉本体内面に接触しながら移動するため、摩擦抵抗を受け、その結果として金属焼結部材搬送用布には大きな張力がかかる。本構成の金属焼結部材搬送用布によれば、熱処理後においても引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上であるため、その張力に耐える強度を確保することができ、金属焼結部材の搬送中の破れや裂けを未然に防ぐことができ、金属焼結部材を安定的に搬送することができる。
【0020】
本発明に係る金属焼結部材搬送用布において、
ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定される熱処理前の剛軟度が２５～２１０ｍｍであることが好ましい。
ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定される熱処理前の剛軟度が２５～２１０ｍｍであることが好ましい。
【0021】
本構成の金属焼結部材搬送用布によれば、ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定される熱処理前の剛軟度が２５～２１０ｍｍであるため、炉入口に入る手前において金属焼結部材に作用する重力作用に伴って金属焼結部材搬送用布に作用する曲げ荷重に対抗し得る腰の強さを確保することができるとともに、炉本体を通過する際に炉本体の内部の形状に沿って容易に変形し得る柔軟性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【0022】
【発明を実施するための形態】
【0023】
以下、本発明について、図１を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態では、焼結炉の炉本体に対し金属焼結部材を搬入・搬出する際に金属焼結部材を載せて搬送する金属焼結部材搬送用布を例に挙げて説明する。ただし、本発明は、以下に説明する実施形態や図面に記載される構成に限定されることは意図しない。
【0024】
＜焼結炉の構成＞
図１は、本発明の一実施形態に係る金属焼結部材搬送用布が用いられる焼結炉の要部を示し、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ線切断部端面拡大図である。図１（ａ）及び（ｂ）に示される焼結炉１は、主に、炉本体２、アンコイラ３、リコイラ４、及び金属焼結部材搬送用布１０によって構成されている。なお、図１（ａ）及び（ｂ）は、本発明を理解し易いように焼結炉１や金属焼結部材搬送用布１０等を適宜に誇張、デフォルメして模式的に描いたものであり、炉本体２の肉厚や、金属焼結部材搬送用布１０の厚み等について正確に反映したものではない。
図１は、本発明の一実施形態に係る金属焼結部材搬送用布が用いられる焼結炉の要部を示し、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ線切断部端面拡大図である。図１（ａ）及び（ｂ）に示される焼結炉１は、主に、炉本体２、アンコイラ３、リコイラ４、及び金属焼結部材搬送用布１０によって構成されている。なお、図１（ａ）及び（ｂ）は、本発明を理解し易いように焼結炉１や金属焼結部材搬送用布１０等を適宜に誇張、デフォルメして模式的に描いたものであり、炉本体２の肉厚や、金属焼結部材搬送用布１０の厚み等について正確に反映したものではない。
【0025】
炉本体２は、円筒形に形成されている。炉本体２には、水平方向の一側に炉入口２ａが、炉入口２ａの反対側に炉出口２ｂが、それぞれ設けられている。アンコイラ３は、炉本体２の一側に配設されている。アンコイラ３と炉入口２ａとの間には、上流側アイドルプーリ５が配設されている。リコイラ４は、炉本体２の他側に配設されている。リコイラ４と炉出口２ｂとの間には、下流側アイドルプーリ６が配設されている。
【0026】
アンコイラ３には、コイル状に巻かれた金属焼結部材搬送用布１０が装着されている。金属焼結部材搬送用布１０の先端側は、炉本体２の炉入口２ａから炉出口２ｂに向かって炉本体２の内部を貫通し、リコイラ４に巻き掛け装着されている。
【0027】
金属焼結部材搬送用布１０は、リコイラ４の回転により、アンコイラ３から繰り出され、炉入口２ａから炉出口２ｂに向かって炉本体２の内部を移動する。金属焼結部材搬送用布１０は、炉本体２の内部を通過する際、炉本体２の下部の内面に沿うように下凸円弧状（Ｕの字状）に変形し、炉本体２の下部の内面に接触しつつ炉本体２の内部を移動する。炉本体２の内部を通過した金属焼結部材搬送用布１０は、リコイラ４によってコイル状に巻き取られる。
【0028】
焼結炉１において、焼結工程は、金属焼結部材２０（成形体２０Ａ及び焼結体２０Ｂ）が炉本体２の内部を通過するように金属焼結部材２０を金属焼結部材搬送用布１０で搬送することによって実施される。焼結工程の実施にあたっては、上流側アイドルプーリ５と炉入口２ａとの間で成形体２０Ａが金属焼結部材搬送用布１０上に載せられる。金属焼結部材搬送用布１０上の成形体２０Ａは、金属焼結部材搬送用布１０の移動によって炉本体２の内部を通過する。成形体２０Ａは、炉本体２の内部を通過する間に融点よりも低い温度で加熱される。これにより、成形体２０Ａが焼き固められて焼結体（製品）２０Ｂとなる。
【0029】
なお、金属焼結部材搬送用布１０がリコイラ４によって全て巻き取られた後には、コイル状に巻かれた新しい金属焼結部材搬送用布１０がアンコイラ３に装着され、引き続き上記の焼結工程が実施される。
【0030】
＜金属焼結部材搬送用布＞
金属焼結部材搬送用布１０は、ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上（残部はアルミナ等を含む金属酸化物）で単糸長が平均２０ｍｍ以上であるシリカ繊維を含んでいる。シリカ繊維は、その主成分が二酸化珪素であるシリカ（ＳｉＯ２）が多く含まれるガラス原料（例えば、Ｅガラス等）を繊維にし、これを酸処理してシリカ以外の成分を抽出し、９０重量％以上のシリカ成分にしたものである。シリカ繊維は、１０００℃程度の高温環境でもその形状を保持しながら連続で使用することができる。
金属焼結部材搬送用布１０は、ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上（残部はアルミナ等を含む金属酸化物）で単糸長が平均２０ｍｍ以上であるシリカ繊維を含んでいる。シリカ繊維は、その主成分が二酸化珪素であるシリカ（ＳｉＯ２）が多く含まれるガラス原料（例えば、Ｅガラス等）を繊維にし、これを酸処理してシリカ以外の成分を抽出し、９０重量％以上のシリカ成分にしたものである。シリカ繊維は、１０００℃程度の高温環境でもその形状を保持しながら連続で使用することができる。
【0031】
金属焼結部材搬送用布１０は、炉本体２の内部を通過する際に、炉本体２の下部の内面に沿うように下凸円弧状（Ｕの字状）に変形可能で、幅寸法に対し長さ寸法の方が著しく長い細長の帯状に形成されている。金属焼結部材搬送用布１０は、両側部が解れない構造であれば織物、編物、不織布のいずれの形態でもよいが、織物が好ましい。織組織としては、平織、二重平織、綾織、朱子織、その他の多重織などを用いることができるが、平織、二重平織が好ましい。
【0032】
［総繊度］
金属焼結部材搬送用布１０は、総繊度が１４０ｔｅｘ以上の糸を用い、織密度６～４０本／２．５４ｃｍの織布であることが好適である。総繊度は、１４０～１３００ｔｅｘであることが好ましく、１４４～１２６０ｔｅｘであることがより好ましい。総繊度が１４０～１３００ｔｅｘの範囲であれば、繊維の糸の芯部に対する熱影響が抑えられることになり、熱による劣化を抑えることができる。なお、総繊度が１４０ｔｅｘよりも小さいと、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃を吸収するクッション性が損なわれる虞がある。また、総繊度が１３００ｔｅｘよりも大きいと、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
金属焼結部材搬送用布１０は、総繊度が１４０ｔｅｘ以上の糸を用い、織密度６～４０本／２．５４ｃｍの織布であることが好適である。総繊度は、１４０～１３００ｔｅｘであることが好ましく、１４４～１２６０ｔｅｘであることがより好ましい。総繊度が１４０～１３００ｔｅｘの範囲であれば、繊維の糸の芯部に対する熱影響が抑えられることになり、熱による劣化を抑えることができる。なお、総繊度が１４０ｔｅｘよりも小さいと、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃を吸収するクッション性が損なわれる虞がある。また、総繊度が１３００ｔｅｘよりも大きいと、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
【0033】
［目付］
金属焼結部材搬送用布１０の目付は、４００～１５００ｇ／ｍ２であることが好ましく、４１０～１４５０ｇ／ｍ２であることがより好ましい。目付が４００～１５００ｇ／ｍ２の範囲であれば、適度な張りや腰が得られるとともに、軽量で持ち運びし易く、取り扱いが容易になる。なお、目付が４００ｇ／ｍ２より小さいと、適度な張りや腰が得られないため、成形体２０Ａが炉本体２に入るまでの搬送、及び焼結体２０Ｂが炉本体２から出てからの搬送が不安定になる虞がある。また、目付が１５００ｇ／ｍ２よりも大きいと、ハンドリングが悪くなり、取り扱いが難しくなる。
金属焼結部材搬送用布１０の目付は、４００～１５００ｇ／ｍ２であることが好ましく、４１０～１４５０ｇ／ｍ２であることがより好ましい。目付が４００～１５００ｇ／ｍ２の範囲であれば、適度な張りや腰が得られるとともに、軽量で持ち運びし易く、取り扱いが容易になる。なお、目付が４００ｇ／ｍ２より小さいと、適度な張りや腰が得られないため、成形体２０Ａが炉本体２に入るまでの搬送、及び焼結体２０Ｂが炉本体２から出てからの搬送が不安定になる虞がある。また、目付が１５００ｇ／ｍ２よりも大きいと、ハンドリングが悪くなり、取り扱いが難しくなる。
【0034】
［厚み］
金属焼結部材搬送用布１０の厚みは、金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の内部を通過する間に加熱される（熱処理）前の初期において、０．５～２．５ｍｍであることが好ましく、熱処理後において、０．５～３．０ｍｍであることが好ましい。厚みが初期（熱処理前）において０．５～２．５ｍｍ、熱処理後において０．５～３．０ｍｍの範囲にあれば、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃や、搬送時の振動が吸収されるとともに、炉本体２を通過する際にその炉本体２の下部の内面形状に沿って滞ることなく変形されることになる。これにより、金属焼結部材２０の変形や損傷を防ぐのに必要なクッション性を確保することができるとともに、炉本体２の内部を円滑に通過するのに必要な柔軟性を確保することができる。なお、厚みが０．５ｍｍよりも小さいと、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃を吸収するクッション性が損なわれる虞がある。また、厚みが初期において２．５ｍｍよりも大きく、熱処理後において３．０ｍｍよりも大きいと、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
金属焼結部材搬送用布１０の厚みは、金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の内部を通過する間に加熱される（熱処理）前の初期において、０．５～２．５ｍｍであることが好ましく、熱処理後において、０．５～３．０ｍｍであることが好ましい。厚みが初期（熱処理前）において０．５～２．５ｍｍ、熱処理後において０．５～３．０ｍｍの範囲にあれば、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃や、搬送時の振動が吸収されるとともに、炉本体２を通過する際にその炉本体２の下部の内面形状に沿って滞ることなく変形されることになる。これにより、金属焼結部材２０の変形や損傷を防ぐのに必要なクッション性を確保することができるとともに、炉本体２の内部を円滑に通過するのに必要な柔軟性を確保することができる。なお、厚みが０．５ｍｍよりも小さいと、金属焼結部材２０を載置する際の衝撃を吸収するクッション性が損なわれる虞がある。また、厚みが初期において２．５ｍｍよりも大きく、熱処理後において３．０ｍｍよりも大きいと、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
【0035】
［重量変化］
金属焼結部材搬送用布１０の熱処理前後の重量変化は、±１０％以内であることが好ましい。ここでの重量変化は、熱処理後の重量と熱処理前（初期）の重量との差を熱処理前の重量で除して百分率（％）とすることで求められる。
金属焼結部材搬送用布１０の熱処理前後の重量変化は、±１０％以内であることが好ましい。ここでの重量変化は、熱処理後の重量と熱処理前（初期）の重量との差を熱処理前の重量で除して百分率（％）とすることで求められる。
【0036】
［引張強度］
金属焼結部材搬送用布１０の引張強度は、熱処理後において、４Ｎ／２５ｍｍ以上であることが好ましい。焼結炉１においては、金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の下部の内面に接触しながら移動するため、摩擦抵抗を受け、その結果として金属焼結部材搬送用布１０には大きな張力がかかる。熱処理後においても金属焼結部材搬送用布１０の引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上であれば、その張力に耐える強度を確保することができ、金属焼結部材２０の搬送中の破れや裂けを未然に防ぐことができ、金属焼結部材２０を安定的に搬送することができる。引張強度が４Ｎ／２５ｍｍよりも小さいと、金属焼結部材２０の搬送中に破れや裂けが発生し、金属焼結部材２０の搬送に支障を来す虞がある。
金属焼結部材搬送用布１０の引張強度は、熱処理後において、４Ｎ／２５ｍｍ以上であることが好ましい。焼結炉１においては、金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の下部の内面に接触しながら移動するため、摩擦抵抗を受け、その結果として金属焼結部材搬送用布１０には大きな張力がかかる。熱処理後においても金属焼結部材搬送用布１０の引張強度が４Ｎ／２５ｍｍ以上であれば、その張力に耐える強度を確保することができ、金属焼結部材２０の搬送中の破れや裂けを未然に防ぐことができ、金属焼結部材２０を安定的に搬送することができる。引張強度が４Ｎ／２５ｍｍよりも小さいと、金属焼結部材２０の搬送中に破れや裂けが発生し、金属焼結部材２０の搬送に支障を来す虞がある。
【0037】
［剛軟度］
金属焼結部材搬送用布１０の剛軟度は、熱処理前において２５～２１０ｍｍ（ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法）であることが好ましく、３０～２０５ｍｍであることがより好ましい。剛軟度が２５～２１０ｍｍの範囲であれば、炉本体２の炉入口２ａに入る手前において成形体２０に作用する重力作用に伴って金属焼結部材搬送用布１０に作用する曲げ荷重に対抗し得る腰の強さを確保することができるとともに、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿って容易に変形し得る柔軟性を確保することができる。なお、剛軟度が２５ｍｍよりも小さいと、成形体２０Ａが炉本体２に入るまでの搬送が不安定になる虞がある。また、剛軟度が２１０ｍｍよりも大きいと、炉本体２を通過する際に金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
金属焼結部材搬送用布１０の剛軟度は、熱処理前において２５～２１０ｍｍ（ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法）であることが好ましく、３０～２０５ｍｍであることがより好ましい。剛軟度が２５～２１０ｍｍの範囲であれば、炉本体２の炉入口２ａに入る手前において成形体２０に作用する重力作用に伴って金属焼結部材搬送用布１０に作用する曲げ荷重に対抗し得る腰の強さを確保することができるとともに、炉本体２を通過する際に炉本体２の下部の内面形状に沿って容易に変形し得る柔軟性を確保することができる。なお、剛軟度が２５ｍｍよりも小さいと、成形体２０Ａが炉本体２に入るまでの搬送が不安定になる虞がある。また、剛軟度が２１０ｍｍよりも大きいと、炉本体２を通過する際に金属焼結部材搬送用布１０が炉本体２の下部の内面形状に沿ってスムーズに変形しない虞がある。
【実施例】
【0038】
次に、本発明の金属焼結部材搬送用布の具体的な実施例について説明する。本実施例では、金属焼結部材搬送用布の物性試験を実施するにあたって、本発明の構成を有する金属焼結部材搬送用布（実施例１～８）、及び本発明の構成を有しない金属焼結部材搬送用布（比較例１，２）をそれぞれ作製した（表１を参照）。下記表１において、ＳｉＯ２含有量の単位（％）は「重量％」を意味する。なお、本発明は、以下に述べる実施例に限定されるものではない。
【0039】
【表1】
【0040】
〔実施例１〕
実施例１においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維（切れ目の無い単糸）で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例１においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維（切れ目の無い単糸）で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0041】
〔実施例２〕
実施例２においては、ＳｉＯ２含有量が９１重量％で平均２５ｍｍ以上の短繊維（長くても１５０ｍｍ程度までの短い単糸）で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの１本の糸（総繊度：１８０ｔｅｘ）をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例２においては、ＳｉＯ２含有量が９１重量％で平均２５ｍｍ以上の短繊維（長くても１５０ｍｍ程度までの短い単糸）で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの１本の糸（総繊度：１８０ｔｅｘ）をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0042】
〔実施例３〕
実施例３においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が５５０ｔｅｘの糸を２本合撚（総繊度：１１００ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例３においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が５５０ｔｅｘの糸を２本合撚（総繊度：１１００ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0043】
〔実施例４〕
実施例４においては、ＳｉＯ２含有量が９１重量％で平均２５ｍｍ以上の短繊維で構成される、繊度が４８ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：１４４ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、二重平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例４においては、ＳｉＯ２含有量が９１重量％で平均２５ｍｍ以上の短繊維で構成される、繊度が４８ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：１４４ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、二重平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0044】
〔実施例５〕
実施例５においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を７本合撚（総繊度：１２６０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例５においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を７本合撚（総繊度：１２６０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0045】
〔実施例６〕
実施例６においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例６においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0046】
〔実施例７〕
実施例６の金属焼結部材搬送用布の目付が５５０ｇ／ｍ２であるのに対し、実施例７の金属焼結部材搬送用布の目付が９６０ｇ／ｍ２であること以外は、実施例６と同様にして平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例６の金属焼結部材搬送用布の目付が５５０ｇ／ｍ２であるのに対し、実施例７の金属焼結部材搬送用布の目付が９６０ｇ／ｍ２であること以外は、実施例６と同様にして平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0047】
〔実施例８〕
実施例８においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの１本の糸（総繊度：１８０ｔｅｘ）をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、二重平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
実施例８においては、ＳｉＯ２含有量が９６重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの１本の糸（総繊度：１８０ｔｅｘ）をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、二重平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0048】
〔比較例１〕
比較例１においては、ＳｉＯ２含有量が８０重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
比較例１においては、ＳｉＯ２含有量が８０重量％の長繊維で構成される、繊度が１８０ｔｅｘの糸を３本合撚（総繊度：５４０ｔｅｘ）したものをそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0049】
〔比較例２〕
比較例２においては、ＳｉＯ２含有量が５５重量％で平均１０ｍｍ以下の短繊維で構成される、３番手の糸をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
比較例２においては、ＳｉＯ２含有量が５５重量％で平均１０ｍｍ以下の短繊維で構成される、３番手の糸をそれぞれ経糸及び緯糸とし、これら経糸及び緯糸を用いて製織して、平織の金属焼結部材搬送用布を得た。
【0050】
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布について、熱処理前（初期）の目付（試験方法：ＪＩＳ Ｌ１０９６）、及び厚み（試験方法：ＪＩＳ Ｌ１９０８ ２ｋＰａ）を測定した。また、各金属焼結部材搬送用布について、熱処理後に重量測定及び寸法を測定し単位面積換算して目付を求めるとともに、（熱処理後重量－初期重量）／初期重量 × １００から重量変化（％）を求めた。
【0051】
＜物性試験＞
［引張強度、剛軟度］
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布について、初期の引張強度、及び熱処理後の引張強度を、ＪＩＳ Ｌ１０９６ Ａ カットストリップ法に準拠して測定した。また、各金属焼結部材搬送用布について、初期の剛軟度、及び熱処理後の剛軟度を、ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定した。
［引張強度、剛軟度］
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布について、初期の引張強度、及び熱処理後の引張強度を、ＪＩＳ Ｌ１０９６ Ａ カットストリップ法に準拠して測定した。また、各金属焼結部材搬送用布について、初期の剛軟度、及び熱処理後の剛軟度を、ＪＩＳ Ｌ１０９６ ４５°カンチレバー法に準拠して測定した。
【0052】
［繊維脱落］
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布の繊維脱落について、次のような試験法により確認した。まず、各金属焼結部材搬送用布に幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍの粘着テープを貼り付け、重さ２ｋｇのゴムローラで１往復荷重を作用させた後に勢いよく剥がし、粘着テープの貼付前と剥がした後との重量差によって繊維脱落の程度を評価した。評価基準は、重量差が５％未満の場合を「○」とし、５％以上８％未満の場合を「△」とし、８％以上の場合を「×」とした。
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布の繊維脱落について、次のような試験法により確認した。まず、各金属焼結部材搬送用布に幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍの粘着テープを貼り付け、重さ２ｋｇのゴムローラで１往復荷重を作用させた後に勢いよく剥がし、粘着テープの貼付前と剥がした後との重量差によって繊維脱落の程度を評価した。評価基準は、重量差が５％未満の場合を「○」とし、５％以上８％未満の場合を「△」とし、８％以上の場合を「×」とした。
【0053】
［緩衝性］
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布の緩衝性について、次のような試験法により確認した。まず、１８メッシュ（間隔１ｍｍ）のＳＵＳ３０４製の金網の上に５０ｍｍ幅の金属焼結部材搬送用布を置き、この金属焼結部材搬送用布の中央に重さ５００ｇの分銅を置く。次いで、金網の上で金属焼結部材搬送用布を１００ｍｍ／分の速度で３００ｍｍ引きずり、分銅の状態で評価した。評価基準は、金網の凹凸を金属焼結部材搬送用布が吸収し、分銅がほぼ動かない場合を「○」とし、分銅がやや動くが、金属焼結部材搬送用布から落ちることはない場合を「△」とし、分銅が倒れたり、金属焼結部材搬送用布から落ちたりした場合を「×」とした。
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布の緩衝性について、次のような試験法により確認した。まず、１８メッシュ（間隔１ｍｍ）のＳＵＳ３０４製の金網の上に５０ｍｍ幅の金属焼結部材搬送用布を置き、この金属焼結部材搬送用布の中央に重さ５００ｇの分銅を置く。次いで、金網の上で金属焼結部材搬送用布を１００ｍｍ／分の速度で３００ｍｍ引きずり、分銅の状態で評価した。評価基準は、金網の凹凸を金属焼結部材搬送用布が吸収し、分銅がほぼ動かない場合を「○」とし、分銅がやや動くが、金属焼結部材搬送用布から落ちることはない場合を「△」とし、分銅が倒れたり、金属焼結部材搬送用布から落ちたりした場合を「×」とした。
【0054】
実施例１～８、及び比較例１，２の各金属焼結部材搬送用布について、目付、厚み、重量、重量変化の測定結果、並びに、引張強度、剛軟度、繊維脱落及び緩衝性の評価結果を表２に示す。
【0055】
【表2】
【0056】
表２に示すように、熱処理前の初期の段階において、実施例１～８に係る金属焼結部材搬送用布は、繊維脱落の評価が「○」であるとともに、緩衝性の評価が「○」であり、繊維形態維持性能に優れるとともに、クッション性に優れている。また、熱処理後において、実施例２，４に係る金属焼結部材搬送用布は、繊維形態維持性能がやや衰えるものの、その他の実施例１，３，５～８に係る金属焼結部材搬送用布の繊維形態維持性能については、初期の性能が維持されている。クッション性については、熱処理後においても初期の性能が維持されている。以上のことから、実施例１～８に係る金属焼結部材搬送用布は、熱処理前及び熱処理後においても、概ね繊維形態維持性能を維持することができるとともに、クッション性を維持することができる。
【0057】
一方、比較例１に係る金属焼結部材搬送用布では、熱処理前の初期の段階において既に繊維脱落の評価が「△」である。これは、シリカ繊維が長繊維から構成されていても、ＳｉＯ２含有量が９０重量％よりも小さい場合、繊維形態維持性能を初期の段階で十全に発揮することができないということである。繊維脱落の評価については、ＳｉＯ２含有量が９１重量％である実施例２，４のものが、熱処理前の初期の段階において「○」であることから、繊維形態維持性能はＳｉＯ２含有量を臨界点としてそれ以上であれば十全に発揮されることになる。
【0058】
次に、比較例２に係る金属焼結部材搬送用布では、熱処理前の初期の段階において既に繊維脱落の評価が「×」であり、熱処理後においても繊維脱落の評価が「×」である。平均１０ｍｍ以下の短繊維でＳｉＯ２含有量が５５重量％と極端に少ない場合、線形態維持性能を十分に発揮することができない。
【0059】
比較例１，２のものは何れも、熱処理後にクッション性が著しく劣化する。これは、耐熱性向上に寄与するシリカの含有量に依るものであり、ＳｉＯ２含有量が９０重量％以上である実施例１～８の全ての金属焼結部材搬送用布は、熱処理後においても、初期のクッション性能を維持している。
【産業上の利用可能性】
【0060】
本発明の金属焼結部材搬送用布は、焼結炉の炉本体に対する金属焼結部材の搬入・搬出の用途に利用可能である。
【符号の説明】
【0061】
１ 焼結炉
２ 炉本体
１０ 金属焼結部材搬送用布
２０ 金属焼結部材
２ 炉本体
１０ 金属焼結部材搬送用布
２０ 金属焼結部材
【図1】