(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-11-28
(45)【発行日】2023-12-06
(54)【発明の名称】ポリオレフィン系樹脂フィルム、及びそれを用いた積層体
(51)【国際特許分類】
B29C 61/06 20060101AFI20231129BHJP
B32B 27/32 20060101ALI20231129BHJP
B32B 27/36 20060101ALI20231129BHJP
B32B 27/34 20060101ALI20231129BHJP
C08L 23/08 20060101ALI20231129BHJP
C08L 23/14 20060101ALI20231129BHJP
B65D 65/40 20060101ALI20231129BHJP
B29K 23/00 20060101ALN20231129BHJP
B29L 9/00 20060101ALN20231129BHJP
【ＦＩ】
B29C61/06
B32B27/32 D
B32B27/32 Z
B32B27/32 E
B32B27/36
B32B27/34
C08L23/08
C08L23/14
B65D65/40 D
B29K23:00
B29L9:00
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2021527503
(86)(22)【出願日】2020-05-26
(86)【国際出願番号】 JP2020020689
(87)【国際公開番号】W WO2020255643
(87)【国際公開日】2020-12-24
【審査請求日】2023-02-17
(31)【優先権主張番号】P 2019114736
(32)【優先日】2019-06-20
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000003160
【氏名又は名称】東洋紡株式会社
(72)【発明者】
【氏名】戸松 稚登
(72)【発明者】
【氏名】西 忠嗣
【審査官】北澤 健一
(56)【参考文献】
【文献】国際公開第２０１９／０６５３０６（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１７／１７０２４４（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開昭５６－０１１２４９（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１９／２４４７０８（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２９Ｃ ６１／０６
Ｃ０８Ｌ ２３／１４
Ｃ０８Ｊ ５／１８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリオレフィン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを含み、下記１）～３）を満足するポリオレフィン系樹脂フィルム。１）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部含有する。
２）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。
３）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。
【請求項2】
前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面におけるマルテンス硬さが７０Ｎ／１５ｍｍ以上であり、押し込みクリープ率（Ｃｉｔ）が３．０％以下である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【請求項3】
前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが３％以上３５％以下である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【請求項4】
前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が０．５Ｎ以下である請求項１～３のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【請求項5】
前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度０．１２Ｎ／μｍ以上である請求項１～４のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【請求項6】
前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面に位置する層のアンチブロッキング剤濃度が３０００ｐｐｍ以下である請求項１～５のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【請求項7】
請求項１～６のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。
【請求項8】
前記積層体の長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の直進カット性が１０ｍｍ以下であり、長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が１．０Ｎ以下である、請求項７に記載の積層体。
【請求項9】
請求項７又は８に記載の積層体からなる包装体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂フィルムに関する。また、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体に関する。
【背景技術】
【0002】
包装袋は、主にポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、あるいはポリプロピレン樹脂フィルムなどの基材フィルムとポリオレフィン系樹脂フィルムとの積層体の周辺部を、ポリオレフィン系樹脂フィルム面同士が接触する状態でポリオレフィン系樹脂フィルムの融点近くの温度で加熱圧着（以下、ヒートシール）することにより製造される。
食品包装袋においては、食品を充填した後の包装袋に、１００℃程度の加圧水蒸気により殺菌を行う、食品を長期間保存するのに適した、いわゆるセミレトルトパウチというものが普及している。
近年、女性の社会進出、核家族化、あるいは高齢化の進行などの社会背景から、レトルトパウチと同様にセミレトルトパウチへの需要が大きくなっており、同時に特性の向上がさらに求められている。
例えば、こういったセミレトルトパウチは、箱詰めされ、輸送して店頭販売される形態が近年多いため、その過程で落下しても破袋しにくいこと、特に冷蔵下で落下しても破袋しにくいことが求められている。
食品包装袋においては、食品を充填した後の包装袋に、１００℃程度の加圧水蒸気により殺菌を行う、食品を長期間保存するのに適した、いわゆるセミレトルトパウチというものが普及している。
近年、女性の社会進出、核家族化、あるいは高齢化の進行などの社会背景から、レトルトパウチと同様にセミレトルトパウチへの需要が大きくなっており、同時に特性の向上がさらに求められている。
例えば、こういったセミレトルトパウチは、箱詰めされ、輸送して店頭販売される形態が近年多いため、その過程で落下しても破袋しにくいこと、特に冷蔵下で落下しても破袋しにくいことが求められている。
【0003】
また、包装袋、特にセミレトルトパウチから食品内容物を取り出す際は、包装袋の周辺のシール部分に入れられた切込み部分、いわゆるノッチ部分から手で包装袋を引裂くことが多いが、従来の積層体を使用した場合、包装袋の一辺、通常は水平方向に対して平行に引裂くことができず、斜めに開封されてしまったり、包装袋の表面と裏面の積層体で裂けの進行方向が上下で逆になる現象、いわゆる泣別れが発生してしまい、食品内容物が取り出しにくくなり、食品内容物で手や服が汚れたり、内容物が加熱されていた場合は火傷などをしたりする恐れがあった。
【0004】
包装袋を包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが困難である理由は、積層体に用いる基材フィルムに歪みがあること、すなわち基材フィルムの分子配向軸方向が包装体の一辺に対して平行でないからである。
【0005】
基材フィルムの分子配向軸方向を包装袋の引裂き方向と同じにすることができればこのような問題は発生しない。製造された広幅の延伸フィルムの幅方向中央部の分子配向軸方向はフィルムの走行方向と一致しており包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが可能である。ところが、フィルムの幅方向端部では分子配向軸方向が傾いてしまい、包装袋の引裂き方向は傾いてしまう。フィルムの幅方向端部を使用した基材フィルムを完全に避けて調達することは現実的ではない上に、基材フィルムの生産速度高速化や広幅化に伴い、歪みの程度は従来よりもさらに大きくなる傾向にある。
【0006】
そこで、基材フィルムと積層される、ポリオレフィン系樹脂フィルムの工夫により、こういった問題を解決することが、試みられている。
【0007】
特許文献１に、ポリプロピレン系樹脂に直鎖状低密度ポリエチレンや高圧法低密度ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂を添加したシートを一軸延伸する技術が知られている。しかし、フィルム外観、耐破袋性に問題があった。
【0008】
また、特許文献２に、シール層にプロピレン－エチレンブロック共重合体とエチレン－プロピレン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを３．０倍で一軸延伸することにより得られたフィルムが知られている。しかしヘイズ、シール強度、引裂強度、耐破袋性、及び泣別れに問題があった。
【0009】
また、特許文献３に、プロピレン－エチレンブロック共重合体とエチレン－プロピレン共重合体、プロピレン－ブテン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを一軸延伸することにより得られるフィルムが知られている。しかし、内容物の視認性に問題点があった。
【0010】
また、特許文献４に、シール層にプロピレン－エチレン共重合体とプロピレン－ブテン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートをテンター方式により一軸延伸する技術が知られている。しかし、耐破袋性に問題があった。
【0011】
また、特許文献５に、プロピレン－エチレン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを縦方向に一軸延伸する技術が知られている。しかし、耐破袋性に問題があった。
【0012】
また、特許文献６に、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体とエチレン－ブテン共重合エラストマーを含むポリオレフィン系樹脂シートを４～６倍に一軸延伸したフィルムが知られている。しかし、熱収縮率が高いという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0013】
【文献】特開２００２－００３６１９号公報
【文献】特許第５７９０４９７号公報
【文献】特許５４１１９３５号公報
【文献】特開２０１６－３２９１１号公報
【文献】特開２０１８－７９５８３号公報
【文献】特開２０１４－１４１３０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0014】
本発明は、二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層し、その積層体から得られた包装袋は透明性、シール性、製袋性、耐破袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂けるポリオレフィン系樹脂フィルムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0015】
本発明者は、かかる目的を達成するために鋭意検討した結果、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－ブテン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを特定の割合で有するポリプロピレン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の熱収縮率、面配向係を制御することにより、二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層し、その積層体から得られた包装袋は透明性、シール性、製袋性、耐破袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂けることを見いだし、本発明の完成に至った。
すなわち本発明は、以下の態様を有する。
すなわち本発明は、以下の態様を有する。
【0016】
［１］ ポリオレフィン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを含み、下記１）～３）を満足するポリオレフィン系樹脂フィルム。
１）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部含有する。
２）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。
３）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。
１）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部含有する。
２）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。
３）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。
【0017】
［２］ 前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面におけるマルテンス硬さが７０Ｎ／１５ｍｍ以上であり、押し込みクリープ率（Ｃｉｔ）が３．０％以下である［１］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【0018】
［３］ 前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが３％以上３５％以下である［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【0019】
［４］ 前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が０．５Ｎ以下である［１］～［３］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【0020】
［５］ 前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度が０．１２Ｎ／μｍ以上である［１］～［４］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【0021】
［６］ 前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面に位置する層のアンチブロッキング剤濃度が３０００ｐｐｍ以下である［１］～［５］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
【0022】
［７］ ［１］～［６］のいずかれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。
【0023】
［８］ 前記積層体の熱収縮率の大きい方向の直進カット性が１０ｍｍ以下であり、前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の大きい方向の引裂強度が１．０Ｎ以下である、［７］に記載の積層体。
【0024】
［９］［７］又は［８］に記載の積層体からなる包装体。
【発明の効果】
【0025】
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、透明性、シール性、製袋性、耐破袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂ける包装体を提供するのに適している。
【発明を実施するための形態】
【0026】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、ポリオレフィン系樹脂組成物からなり、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを含む。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、ポリオレフィン系樹脂組成物からなり、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを含む。
【0027】
（プロピレン－αオレフィンランダム共重合体）
本発明において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体は、プロピレンとプロピレン以外の炭素原子数が４～２０のα－オレフィンの少なくとも１種との共重合体を挙げることができる。かかる炭素原子数が４～２０のα－オレフィンモノマーとしては、エチレン、ブテン－１、ペンテン－１、４－メチルペンテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１等を用いることができる。特に限定されるものではないが、延伸性、低収縮性の面からエチレンを用いるのが好ましい。また、少なくとも１種類以上であればよく、必要に応じて２種類以上を混合して用いることができる。特に好適であるのはプロピレン－エチレンランダム共重合体である。
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点は１２５℃以上が好ましく、より好ましくは１３０℃以上、さらに好ましくは１４０℃以上である。融点が１２５℃以上であると、直進カット性が得られやすい。
本発明において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体は、プロピレンとプロピレン以外の炭素原子数が４～２０のα－オレフィンの少なくとも１種との共重合体を挙げることができる。かかる炭素原子数が４～２０のα－オレフィンモノマーとしては、エチレン、ブテン－１、ペンテン－１、４－メチルペンテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１等を用いることができる。特に限定されるものではないが、延伸性、低収縮性の面からエチレンを用いるのが好ましい。また、少なくとも１種類以上であればよく、必要に応じて２種類以上を混合して用いることができる。特に好適であるのはプロピレン－エチレンランダム共重合体である。
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点は１２５℃以上が好ましく、より好ましくは１３０℃以上、さらに好ましくは１４０℃以上である。融点が１２５℃以上であると、直進カット性が得られやすい。
【0028】
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）の下限は好ましくは０．６ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは１．０ｇ／１０分であり、さらに好ましくは１．２ｇ／１０ｍｉｎである。フィルム厚みの均一性が損なわれることがある。ランダム共重合体のメルトフローレートの上限は好ましくは１２．０ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは９．０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは８．０ｇ／１０ｍｉｎである。
具体的には例えば、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＷＦ５７７ＰＧ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．２ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４２℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＦＬ８１１５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４８℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＦＬ６７４５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３０℃）などが挙げられる。特に好適であるのは主とするモノマーがプロピレンであり、一定量のエチレンを共重合させたプロピレン－エチレンランダム共重合体である。本報ではランダム共重合体を構成するモノマー組成比の多い順に呼称し記載した。
具体的には例えば、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＷＦ５７７ＰＧ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．２ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４２℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＦＬ８１１５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４８℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製 住友ノーブレンＦＬ６７４５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３０℃）などが挙げられる。特に好適であるのは主とするモノマーがプロピレンであり、一定量のエチレンを共重合させたプロピレン－エチレンランダム共重合体である。本報ではランダム共重合体を構成するモノマー組成比の多い順に呼称し記載した。
【0029】
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点の下限は特に限定されないが好ましくは１２０℃でより好ましくは１２５℃である。上記未満では耐熱性が損なわれ、レトルト処理の際に袋の内面同士が融着を起こすことがある。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点の上限は特に限定されないが好ましくは１５５℃で、より好ましくは１５０℃である。上記以上であるとヒートシールに必要な温度が高くなってしまうことがある。
【0030】
（共重合エラストマー）
本発明においては、本発明のフィルムを用いて得た包装袋の耐落下破袋性を高める目的で、ポリオレフィンを主体とする熱可塑性の共重合エラストマーを添加することができる。
本発明における共重合エラストマーは、常温付近でゴム状弾性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマー、及びエラストマーの中でも比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性の共重合エラストマーの少なくとも２種類以上の共重合エラストマーを併用するのがよい。
これらを併用することにより、引裂きやすさと泣別れ、及び製袋性を付与しても、透明性、シール性及び耐破袋性も容易に得られやすい。
本発明においては、本発明のフィルムを用いて得た包装袋の耐落下破袋性を高める目的で、ポリオレフィンを主体とする熱可塑性の共重合エラストマーを添加することができる。
本発明における共重合エラストマーは、常温付近でゴム状弾性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマー、及びエラストマーの中でも比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性の共重合エラストマーの少なくとも２種類以上の共重合エラストマーを併用するのがよい。
これらを併用することにより、引裂きやすさと泣別れ、及び製袋性を付与しても、透明性、シール性及び耐破袋性も容易に得られやすい。
【0031】
常温付近でゴム状弾性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマーとして、エチレンとブテンを共重合させて得られる非晶性または低結晶性のエラストマーであるエチレン－ブテン共重合エラストマーがある。
エラストマーの中でも比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマーとして、プロピレンとブテンを共重合させて得られる結晶性のエラストマーであるプロピレン－ブテン共重合エラストマーがある。
エラストマーの中でも比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマーとして、プロピレンとブテンを共重合させて得られる結晶性のエラストマーであるプロピレン－ブテン共重合エラストマーがある。
【0032】
エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びエチレン－プロピレン共重合エラストマーの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２～５．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が８２０～９３０ｋｇ／ｍ３、ＧＰＣ法により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．３～６．０であるものを用いるのが望ましい形態である。荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．２ｇ／１０ｍｉｎを下回ると、均一な混練が不十分となり、フィッシュアイが発生しやすくなり、また５．０ｇ／ｍｉｎを超えると、耐破袋性の観点から好ましくない。
【0033】
エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーの本発明におけるエチレン－ブテン共重合エラストマーの極限粘度［η］は、ヒートシール強度保持とインパクト強度保持、落袋強度の観点からの点で１．０～５．０が好ましく、好適には１．２～３．０である。極限粘度［η］が１．０を下回ると、均一な混練が不十分となり、フィッシュアイが発生しやすくなり、また５．０を超えると耐破袋性及び、ヒートシール強度の観点から好ましくない。
【0034】
具体的には、密度８８５ｋｇ／ｍ３、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）１．４ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－ブテン共重合エラストマー（三井化学株式会社製タフマーＡ１０８５Ｓ）、密度９００ｋｇ／ｍ３、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）３ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－ブテン共重合エラストマー（三井化学株式会社製タフマーＸＭ７０７０）が例示できる。
【0035】
（添加剤）
本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物は、アンチブロッキング剤を含んでよい。アンチブロッキング剤は１種類でもよいが、２種類以上の粒径や形状が異なる無機粒子を配合した方が、フィルム表面の凹凸においても、複雑な突起が形成され、より高度なブロッキング防止効果を得ることができる。
添加するアンチブロッキング剤は特に限定されるものではないが、球状シリカ、不定形シリカ、ゼオライト、タルク、マイカ、アルミナ、ハイドロタルサイト、ホウ酸アルミニウムなどの無機粒子や、ポリメチルメタクリレート、超高分子量ポリエチレンなどの有機粒子を添加することができる。
２層又は３層以上の多層構成の場合は、全層に添加してもよく、二軸配向フィルムをラミネートする側の層の表面に凹凸があると、ラミネート加工の外観不良になることがあるので、フィルム同士をヒートシールする側の層のみに添加することが好ましい。
二軸配向フィルムをラミネートする側の層をラミネート層、その表面をラミネート面と呼び、一方のフィルム同士をヒートシールする側の層をシール層、その表面をシール面と呼ぶ。
添加するアンチブロッキング剤は添加する層のポリオレフィン系樹脂組成物に対して、３０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、２５００ｐｐｍ以下がより好ましい。３０００ｐｐｍ以下とすることにより、アンチブロッキング剤の脱落を低減することができる。
本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物は、アンチブロッキング剤を含んでよい。アンチブロッキング剤は１種類でもよいが、２種類以上の粒径や形状が異なる無機粒子を配合した方が、フィルム表面の凹凸においても、複雑な突起が形成され、より高度なブロッキング防止効果を得ることができる。
添加するアンチブロッキング剤は特に限定されるものではないが、球状シリカ、不定形シリカ、ゼオライト、タルク、マイカ、アルミナ、ハイドロタルサイト、ホウ酸アルミニウムなどの無機粒子や、ポリメチルメタクリレート、超高分子量ポリエチレンなどの有機粒子を添加することができる。
２層又は３層以上の多層構成の場合は、全層に添加してもよく、二軸配向フィルムをラミネートする側の層の表面に凹凸があると、ラミネート加工の外観不良になることがあるので、フィルム同士をヒートシールする側の層のみに添加することが好ましい。
二軸配向フィルムをラミネートする側の層をラミネート層、その表面をラミネート面と呼び、一方のフィルム同士をヒートシールする側の層をシール層、その表面をシール面と呼ぶ。
添加するアンチブロッキング剤は添加する層のポリオレフィン系樹脂組成物に対して、３０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、２５００ｐｐｍ以下がより好ましい。３０００ｐｐｍ以下とすることにより、アンチブロッキング剤の脱落を低減することができる。
【0036】
本発明のポリオレフィン系樹脂組成物は、有機系潤滑剤を添加しても良い。積層フィルムの滑性やブロッキング防止効果が向上し、フィルムの取り扱い性がよくなる。その理由として、有機滑剤がブリードアウトし、フィルム表面に存在することで、滑剤効果や離型効果が発現したものと考える。
有機系潤滑剤は常温以上の融点を持つものを添加することが好ましい。有機滑剤は、脂肪酸アミド、脂肪酸エステルが挙げられる。
具体的にはオレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘニン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドなどである。これらは単独で用いても構わないが、２種類以上を併用することで過酷な環境下においても滑性やブロッキング防止効果を維持することができるので好ましい。
有機系潤滑剤は常温以上の融点を持つものを添加することが好ましい。有機滑剤は、脂肪酸アミド、脂肪酸エステルが挙げられる。
具体的にはオレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘニン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドなどである。これらは単独で用いても構わないが、２種類以上を併用することで過酷な環境下においても滑性やブロッキング防止効果を維持することができるので好ましい。
【0037】
本発明のポリオレフィン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて任意の層に適量の酸化防止剤、帯電防止剤、防曇剤、中和剤、造核剤、着色剤、その他の添加剤及び無機質充填剤等を配合することができる。
酸化防止剤として、フェノール系やホスファイト系の併用、もしくは一分子中にフェノール系とホスファイト系の骨格を有したものを単独使用が挙げられる。中和剤として、ステアリン酸カルシウム等が挙げられる。
酸化防止剤として、フェノール系やホスファイト系の併用、もしくは一分子中にフェノール系とホスファイト系の骨格を有したものを単独使用が挙げられる。中和剤として、ステアリン酸カルシウム等が挙げられる。
【0038】
（ポリオレフィン系樹脂組成物）
本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部含有することが好ましい。
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２重量部以上、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２重量部以上含有することにより引裂きやすさを付与した時に、シール性、耐破袋性が得られやすく、エチレン－ブテン共重合エラストマーを９重量部以下、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを９重量部以下含有することにより、透明性、耐ブロッキング性、製袋性が良好となりやすい。
またポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを４～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを４～９重量部含有することがより好ましい。
さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを５～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを５～９重量部含有することがさらに好ましい。
さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを６～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを６～９重量部含有することがさらに好ましい。
本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２～９重量部含有することが好ましい。
プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを２重量部以上、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを２重量部以上含有することにより引裂きやすさを付与した時に、シール性、耐破袋性が得られやすく、エチレン－ブテン共重合エラストマーを９重量部以下、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを９重量部以下含有することにより、透明性、耐ブロッキング性、製袋性が良好となりやすい。
またポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを４～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを４～９重量部含有することがより好ましい。
さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを５～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを５～９重量部含有することがさらに好ましい。
さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、エチレン－ブテン共重合エラストマーを６～９重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを６～９重量部含有することがさらに好ましい。
【0039】
（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、単層であっても良く、２層又は３層以上の多層であっても良い。３層構成の場合は中間層に製造工程ででた半製品や製造後の製品フィルムをリサイクルしたペレットを添加することにより、ヒートシールエネルギーや耐破袋性を損なうことなくコストを下げたり、融点の低いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体をシール層のみに添加し、中間層やラミネート層は融点の高いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を主体として使用するなど、各層で組成が若干異なる樹脂を使用することよって、よりその効果を高めることができる。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、単層であっても良く、２層又は３層以上の多層であっても良い。３層構成の場合は中間層に製造工程ででた半製品や製造後の製品フィルムをリサイクルしたペレットを添加することにより、ヒートシールエネルギーや耐破袋性を損なうことなくコストを下げたり、融点の低いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体をシール層のみに添加し、中間層やラミネート層は融点の高いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を主体として使用するなど、各層で組成が若干異なる樹脂を使用することよって、よりその効果を高めることができる。
【0040】
（ポリオレフィン系樹脂フィルムの製造方法）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの成形方法は、例えばインフレーション方式、Ｔダイ方式が使用できるが、透明性を高めるためや、ドラフトのかけ易さからＴダイ方式が好ましい。インフレーション方式は冷却媒体が空気であるのに対し、Ｔダイ方式は冷却ロールを用いるため、冷却速度を高くするには有利な製造方法である。冷却速度を速めることにより、未延伸シートの結晶化を抑制できるため、後工程でロールによる延伸が有利となる。こうした理由からＴダイ方式が好ましい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの成形方法は、例えばインフレーション方式、Ｔダイ方式が使用できるが、透明性を高めるためや、ドラフトのかけ易さからＴダイ方式が好ましい。インフレーション方式は冷却媒体が空気であるのに対し、Ｔダイ方式は冷却ロールを用いるため、冷却速度を高くするには有利な製造方法である。冷却速度を速めることにより、未延伸シートの結晶化を抑制できるため、後工程でロールによる延伸が有利となる。こうした理由からＴダイ方式が好ましい。
【0041】
溶融した原料樹脂をキャスティングし、無配向のシートを得る際の冷却ロールの温度の下限は好ましくは１５℃であり、より好ましくは２０℃である。上記未満であると、冷却ロールに結露が発生し、密着不足となることがある。冷却ロールの上限は好ましくは６０℃でより好ましくは５０℃である。上記を超えると透明性が悪化することがある。
【0042】
無配向のシートを延伸する方式は特に限定するものではなく、例えばインフレーション方式、テンター横延伸方式、ロール縦延伸方式が使用できるが、配向の制御のし易さからロール縦延伸方式が好ましい。
ここでいう縦延伸とは、原料樹脂組成物をキャスティングしてから延伸したフィルムを巻取る工程までのフィルムが流れる方向を意味し、横方向とは流れ方向と直角の方向を意味する。
ここでいう縦延伸とは、原料樹脂組成物をキャスティングしてから延伸したフィルムを巻取る工程までのフィルムが流れる方向を意味し、横方向とは流れ方向と直角の方向を意味する。
【0043】
無配向のシートを延伸することにより、直進カット性が発現する。これは分子鎖の構造が延伸方向に規則的に配列されるためである。
延伸倍率の下限は好ましくは３．３倍である。これより小さいと降伏強度が低下し、引裂強度が大きくなったり、直進カット性が劣ることがある。より好ましくは３．５倍であり、さらに好ましくは３．８倍である。
延伸倍率の上限は好ましくは５．５倍である。これより大きいと過剰に配向が進行し、シールエネルギーが低下し、落下後の耐破袋性が悪化することがある。より好ましくは５．０倍であり、さらに好ましくは４．７倍である。
延伸倍率の下限は好ましくは３．３倍である。これより小さいと降伏強度が低下し、引裂強度が大きくなったり、直進カット性が劣ることがある。より好ましくは３．５倍であり、さらに好ましくは３．８倍である。
延伸倍率の上限は好ましくは５．５倍である。これより大きいと過剰に配向が進行し、シールエネルギーが低下し、落下後の耐破袋性が悪化することがある。より好ましくは５．０倍であり、さらに好ましくは４．７倍である。
【0044】
延伸ロール温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃である。これより低いとフィルムにかかる延伸応力が高くなり、フィルムが厚み変動を発生することがある。より好ましくは９０℃である。
延伸ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃である。これを越えると、フィルムにかかる延伸応力が低くなり、フィルムの引裂強度が低下するばかりか、延伸ロールにフィルムが融着してしまうことがあり、製造が困難になることがある。より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃であり、特に好ましくは１１５℃である。
延伸ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃である。これを越えると、フィルムにかかる延伸応力が低くなり、フィルムの引裂強度が低下するばかりか、延伸ロールにフィルムが融着してしまうことがあり、製造が困難になることがある。より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃であり、特に好ましくは１１５℃である。
【0045】
未延伸シートを延伸工程に導入する前に予熱ロールに接触させ、シート温度を上げておくことが好ましい。
無配向のシートを延伸する際の予熱ロール温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃であり、より好ましくは９０℃である。上記未満であると延伸応力が高くなり、厚み変動を発生することがある。予熱ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃である。上記以上であると、熱収縮率やレトルト収縮率が増大することがある。これは延伸前の熱結晶化を抑制し延伸後の残留応力を小さくすることができるためである。
無配向のシートを延伸する際の予熱ロール温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃であり、より好ましくは９０℃である。上記未満であると延伸応力が高くなり、厚み変動を発生することがある。予熱ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃である。上記以上であると、熱収縮率やレトルト収縮率が増大することがある。これは延伸前の熱結晶化を抑制し延伸後の残留応力を小さくすることができるためである。
【0046】
縦延伸工程を経たポリオレフィン系樹脂フィルムには、熱収縮を抑制するためにアニール処理を行うことが好ましい。アニール処理方式には、ロール加熱方式、テンター方式などがあるが、設備の簡略さやメンテナンスのし易さからロール加熱方式が好ましい。アニール処理することによって、フィルムの内部応力を低下させることで、フィルムの熱収縮を抑えることができ、引裂強度を低下させることもできる。このため、従来のように引裂き性を高めるために、延伸倍率を単に大きくする場合に比べて熱収縮率やヒートシール強度を犠牲にすることがない。しかし、熱収縮率やヒートシール強度以外の特性に悪影響を与える場合がある。
しかし、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを併用することにより耐破袋性などへの悪影響を抑えることができる。
アニール処理温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃である。８０℃以上であると熱収縮率が高くなりにくく、引裂強度が大きくなりにくく、製袋後やレトルト後の包装袋の仕上がりが悪化することがある。より好ましくは１００℃であり、１１０℃が特に好ましい。
アニール処理温度の上限は好ましくは１４０℃である。アニール処理温度が高い方が、熱収縮率が低下しやすいが、１４０℃以下であると、フィルム厚みむらが生じにくく、フィルムが製造設備に融着したり、透明性、ヒートシール性、耐破袋性が低下しにくい。より好ましくは１３５℃であり、特に好ましくは１３０℃である。
しかし、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びプロピレン－ブテン共重合エラストマーを併用することにより耐破袋性などへの悪影響を抑えることができる。
アニール処理温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃である。８０℃以上であると熱収縮率が高くなりにくく、引裂強度が大きくなりにくく、製袋後やレトルト後の包装袋の仕上がりが悪化することがある。より好ましくは１００℃であり、１１０℃が特に好ましい。
アニール処理温度の上限は好ましくは１４０℃である。アニール処理温度が高い方が、熱収縮率が低下しやすいが、１４０℃以下であると、フィルム厚みむらが生じにくく、フィルムが製造設備に融着したり、透明性、ヒートシール性、耐破袋性が低下しにくい。より好ましくは１３５℃であり、特に好ましくは１３０℃である。
【0047】
アニール工程ではロールの回転速度を小さくするなど、フィルムの搬送速度を順次遅くするなどして、緩和工程を設けることができる。緩和工程を設けることにより、製造されたポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率をより小さくすることができ、ヒートシール強度も大きくできる。
緩和工程の緩和率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。１０％以下であると搬送中のフィルムがたるみにくく、工程への巻き付きを起こしにくい。緩和率の下限は好ましくは１％であり、より好ましくは３％である。１％以上であると、ポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率が高くなりにくい。
緩和工程の緩和率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。１０％以下であると搬送中のフィルムがたるみにくく、工程への巻き付きを起こしにくい。緩和率の下限は好ましくは１％であり、より好ましくは３％である。１％以上であると、ポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率が高くなりにくい。
【0048】
本発明においては、以上に記述したポリオレフィン系樹脂フィルムと、他の素材の二軸配向フィルムをラミネートする側の表面をコロナ処理等で表面を活性化させるのが好ましい。該対応により基材フィルムとのラミネート強度が向上する。
【0049】
（フィルム厚み）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みの下限は好ましくは２０μｍであり、より好ましくは３０μｍであり、さらに好ましくは４０μｍであり、特に好ましくは５０μｍである。２０μ以上であると基材フィルムの厚みに対し相対的に厚くなるため、積層体としての直進カット性が悪化しにくく、またフィルムの腰感が得られ加工しやすい他、耐衝撃性が得られやすく耐破袋性が得られやすい。フィルム厚みの上限は好ましくは１５０μｍであり、より好ましくは１００μｍであり、さらに好ましくは８０μｍである。１５０μｍ以下であるとフィルムの腰感が強すぎず加工しやすくなるあるほか、好適な包装体を製造しやすい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みの下限は好ましくは２０μｍであり、より好ましくは３０μｍであり、さらに好ましくは４０μｍであり、特に好ましくは５０μｍである。２０μ以上であると基材フィルムの厚みに対し相対的に厚くなるため、積層体としての直進カット性が悪化しにくく、またフィルムの腰感が得られ加工しやすい他、耐衝撃性が得られやすく耐破袋性が得られやすい。フィルム厚みの上限は好ましくは１５０μｍであり、より好ましくは１００μｍであり、さらに好ましくは８０μｍである。１５０μｍ以下であるとフィルムの腰感が強すぎず加工しやすくなるあるほか、好適な包装体を製造しやすい。
【0050】
ポリオレフィン系樹脂フィルムの特性について述べる。
（ヘイズ）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズの下限は好ましくは３．０％であり、より好ましくは８．０％である。３．０％以上であるとフィルム表面の凹凸が極端に少ない状態ではないため包装体の内面ブロッキングが発生しにくい。ヘイズの上限は好ましくは３５．０％であり、より好ましくは３０．０％であり、更に好ましくは２６．０％である。３５．０％以下であると包装体の視認性を得られやすい。
（ヘイズ）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズの下限は好ましくは３．０％であり、より好ましくは８．０％である。３．０％以上であるとフィルム表面の凹凸が極端に少ない状態ではないため包装体の内面ブロッキングが発生しにくい。ヘイズの上限は好ましくは３５．０％であり、より好ましくは３０．０％であり、更に好ましくは２６．０％である。３５．０％以下であると包装体の視認性を得られやすい。
【0051】
（熱収縮率）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は２５％である。２５％以下であるとヒートシール時や包装体のセミレトルト収縮が小さくなり、包装体の外観を損ないにくい。好ましくは２０％であり、さらに好ましくは１７％である。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は２％である。２％以上であれば、アニール温度やアニール時間を著しく大きくする必要がないため、外観が悪化しにくい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は１％である。１％以下であると、熱収縮率が大きい方向の引裂強度が大きくなったり、あるいは直進カット性に劣る。好ましくは０．５％である。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は－５％である。－５％以上であると、ヒートシール工程でフィルムに伸びが発生しにくく、包装体の外観が悪化しにくい。好ましくは－３％である。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は２５％である。２５％以下であるとヒートシール時や包装体のセミレトルト収縮が小さくなり、包装体の外観を損ないにくい。好ましくは２０％であり、さらに好ましくは１７％である。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は２％である。２％以上であれば、アニール温度やアニール時間を著しく大きくする必要がないため、外観が悪化しにくい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は１％である。１％以下であると、熱収縮率が大きい方向の引裂強度が大きくなったり、あるいは直進カット性に劣る。好ましくは０．５％である。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は－５％である。－５％以上であると、ヒートシール工程でフィルムに伸びが発生しにくく、包装体の外観が悪化しにくい。好ましくは－３％である。
【0052】
（突刺強度）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの１μｍあたりの突刺強度の下限は好ましくは０．０５Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．１Ｎ／μｍである。０．０５Ｎ／μｍ以上であると包装体に突起が当たった時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは１．０Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．８Ｎ／μｍであり、さらに好ましくは０．５Ｎ／μｍである。１．０Ｎ／μｍ以下であると腰感が強すぎず、フィルムまたは積層体にした時のハンドリングが容易となる。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの１μｍあたりの突刺強度の下限は好ましくは０．０５Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．１Ｎ／μｍである。０．０５Ｎ／μｍ以上であると包装体に突起が当たった時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは１．０Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．８Ｎ／μｍであり、さらに好ましくは０．５Ｎ／μｍである。１．０Ｎ／μｍ以下であると腰感が強すぎず、フィルムまたは積層体にした時のハンドリングが容易となる。
【0053】
（長手方向の配向係数）
本発明で使用する長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により計算することができる。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］ （式１）
Ｎｘ：長手方向の屈折率
Ｎｙ：長手方向に対し垂直方向の屈折率
Ｎｚ：面方向の屈折率
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の配向係数ΔＮｘの下限は好ましくは０．０１０であり、より好ましくは０．０１５であり、更に好ましくは０．０２０である。０．０１０以上であると包装体の直進カット性が得られやすい。長手方向の配向係数ΔＮｘの上限は好ましくは０．０２７０であり、より好ましくは０．０２６である。０．０２７０以下であるとシール強度が低下ににくい。
本発明で使用する長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により計算することができる。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］ （式１）
Ｎｘ：長手方向の屈折率
Ｎｙ：長手方向に対し垂直方向の屈折率
Ｎｚ：面方向の屈折率
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の配向係数ΔＮｘの下限は好ましくは０．０１０であり、より好ましくは０．０１５であり、更に好ましくは０．０２０である。０．０１０以上であると包装体の直進カット性が得られやすい。長手方向の配向係数ΔＮｘの上限は好ましくは０．０２７０であり、より好ましくは０．０２６である。０．０２７０以下であるとシール強度が低下ににくい。
【0054】
（面配向係数）
本発明で使用する面配向係数ΔＰは屈折率より計算することができる。面方向への配向係数は式２により計算することができる。
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ （式２）
Ｎｘ：長手方向の屈折率
Ｎｙ長手方向に対し垂直方向の屈折率
Ｎｚ：面方向の屈折率
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの面方向の配向係数ΔＰの下限は好ましくは０．００５０であり、より好ましくは０．０１００である。０．００５０以上であると包装体の突刺強度が得られやすい。面配向係数ΔＰの上限は好ましくは０．０１４５であり、より好ましくは０．０１４０であり、更に好ましくは０．０１３０である。０．０１４５以下であるとシール強度が低下しにくい。
本発明で使用する面配向係数ΔＰは屈折率より計算することができる。面方向への配向係数は式２により計算することができる。
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ （式２）
Ｎｘ：長手方向の屈折率
Ｎｙ長手方向に対し垂直方向の屈折率
Ｎｚ：面方向の屈折率
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの面方向の配向係数ΔＰの下限は好ましくは０．００５０であり、より好ましくは０．０１００である。０．００５０以上であると包装体の突刺強度が得られやすい。面配向係数ΔＰの上限は好ましくは０．０１４５であり、より好ましくは０．０１４０であり、更に好ましくは０．０１３０である。０．０１４５以下であるとシール強度が低下しにくい。
【0055】
（フィルムの融点）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの融点の下限は特に限定されないが、好ましくは１２０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１４０℃以上である。１２０℃以上であるとレトルト処理に対する耐熱性が得られやすい。融点の上限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１４５℃である。１５０℃以下であると低温シール性を得やすい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの融点の下限は特に限定されないが、好ましくは１２０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１４０℃以上である。１２０℃以上であるとレトルト処理に対する耐熱性が得られやすい。融点の上限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１４５℃である。１５０℃以下であると低温シール性を得やすい。
【0056】
（耐屈曲ピンホール性）
耐屈曲性はゲルボピンホール評価で測定することができる。本発明の積層体に１℃において１０００回屈曲を与えた後のピンホール個数の好ましくは１０個であり、より好ましくは８個であり、さらに好ましくは５個であり、特に好ましくは３個である。１０個以下であると包装体を輸送する際の屈曲衝撃によりピンホールが発生しにくい。
耐屈曲性はゲルボピンホール評価で測定することができる。本発明の積層体に１℃において１０００回屈曲を与えた後のピンホール個数の好ましくは１０個であり、より好ましくは８個であり、さらに好ましくは５個であり、特に好ましくは３個である。１０個以下であると包装体を輸送する際の屈曲衝撃によりピンホールが発生しにくい。
【0057】
（引裂強度）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の上限は好ましくは０．５０Ｎである。０．５０Ｎ以下であるとラミネートフィルムを引裂きやすい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の下限は好ましくは０．１Ｎである。０．１Ｎ以上であると耐破袋性が得られやすい。より好ましくは０．２Ｎである。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の上限は好ましくは０．５０Ｎである。０．５０Ｎ以下であるとラミネートフィルムを引裂きやすい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の下限は好ましくは０．１Ｎである。０．１Ｎ以上であると耐破袋性が得られやすい。より好ましくは０．２Ｎである。
【0058】
（加速ブロッキング強度）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの加速ブロッキング強度の下限は好ましくは２０ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは３０ｍＮ／７０ｍｍである。２０ｍＮ／７ｍｍ以上であるとフィルムの腰感が得られやすい。加速ブロッキング強度の上限は好ましくは６００ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは５００ｍＮ／７０ｍｍであり、更に好ましくは４００ｍＮ／７０ｍｍである。６００ｍＮ／７０ｍｍ以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの加速ブロッキング強度の下限は好ましくは２０ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは３０ｍＮ／７０ｍｍである。２０ｍＮ／７ｍｍ以上であるとフィルムの腰感が得られやすい。加速ブロッキング強度の上限は好ましくは６００ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは５００ｍＮ／７０ｍｍであり、更に好ましくは４００ｍＮ／７０ｍｍである。６００ｍＮ／７０ｍｍ以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。
【0059】
（マルテンス硬さ）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも片面、特にシール面のマルテンス硬さの下限は好ましくは７０Ｎ／ｍｍ２であり、より好ましくは７５Ｎ／ｍｍ２である。７０Ｎ／ｍｍ２以上であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。マルテンス硬さの上限は好ましくは１４０Ｎ／ｍｍ２であり、より好ましくは１３０Ｎ／ｍｍ２であり、更に好ましくは１２０Ｎ／ｍｍ２である。１４０Ｎ／ｍｍ２以下であるとフィルムが硬すぎず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも片面、特にシール面のマルテンス硬さの下限は好ましくは７０Ｎ／ｍｍ２であり、より好ましくは７５Ｎ／ｍｍ２である。７０Ｎ／ｍｍ２以上であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。マルテンス硬さの上限は好ましくは１４０Ｎ／ｍｍ２であり、より好ましくは１３０Ｎ／ｍｍ２であり、更に好ましくは１２０Ｎ／ｍｍ２である。１４０Ｎ／ｍｍ２以下であるとフィルムが硬すぎず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。
【0060】
（押し込みクリープ率）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのシール面の押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の下限は好ましくは１．８％であり、より好ましくは２．０％である。１．８％以上であるとフィルムが硬くならず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の上限は好ましくは３．０％であり、より好ましくは２．８％である。３．０％以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのシール面の押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の下限は好ましくは１．８％であり、より好ましくは２．０％である。１．８％以上であるとフィルムが硬くならず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の上限は好ましくは３．０％であり、より好ましくは２．８％である。３．０％以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。
【0061】
（濡れ張力）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の基材フィルムとラミネートする面の濡れ張力の下限は好ましくは３０ｍＮ／ｍであり、より好ましくは３５ｍＮ／ｍである。３０ｍＮ／ｍ以上であるとラミネート強度が低下しにくい。濡れ張力の上限は好ましくは５５ｍＮ／ｍであり、より好ましくは５０ｍＮ／ｍである。５５ｍＮ／ｍ以下であるとポリオレフィン系樹脂フィルムをロールに巻回したときにフィルム同士のブロッキングが発生しにくい。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の基材フィルムとラミネートする面の濡れ張力の下限は好ましくは３０ｍＮ／ｍであり、より好ましくは３５ｍＮ／ｍである。３０ｍＮ／ｍ以上であるとラミネート強度が低下しにくい。濡れ張力の上限は好ましくは５５ｍＮ／ｍであり、より好ましくは５０ｍＮ／ｍである。５５ｍＮ／ｍ以下であるとポリオレフィン系樹脂フィルムをロールに巻回したときにフィルム同士のブロッキングが発生しにくい。
【0062】
（積層体の構成及び製造方法）
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムを用いた積層体は、前記ポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして用い、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種のフィルムとの積層体である。また、公知の技術として接着性やバリア性を付与する目的でこれらの基材フィルムにコーティングや蒸着加工をしたものを用いたり、アルミ箔をさらに積層するなどの構成としてもよい。
具体的には例えば、二軸延伸ＰＥＴフィルム／アルミ箔／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ポリプロピレンフィルム／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／アルミ箔／シーラントなどが挙げられる。
この中でも二軸延伸ナイロンフィルムは、従来のシーラントを使用した場合は積層体の直進カット性が大きく悪化してしまう。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして使用することで、いずれの構成においても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
積層の方法はドライラミネート方式、押し出しラミネート方式など公知の方法が使用できるが、いずれのラミネート方式であっても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムを用いた積層体は、前記ポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして用い、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種のフィルムとの積層体である。また、公知の技術として接着性やバリア性を付与する目的でこれらの基材フィルムにコーティングや蒸着加工をしたものを用いたり、アルミ箔をさらに積層するなどの構成としてもよい。
具体的には例えば、二軸延伸ＰＥＴフィルム／アルミ箔／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ポリプロピレンフィルム／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／アルミ箔／シーラントなどが挙げられる。
この中でも二軸延伸ナイロンフィルムは、従来のシーラントを使用した場合は積層体の直進カット性が大きく悪化してしまう。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして使用することで、いずれの構成においても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
積層の方法はドライラミネート方式、押し出しラミネート方式など公知の方法が使用できるが、いずれのラミネート方式であっても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
【0063】
積層体の特性について述べる。
（突刺強度）
本発明の積層体のレトルト前の突刺強度の下限は好ましくは１０Ｎであり、より好ましくは１５Ｎであり、さらに好ましくは１８Ｎである。１０Ｎ以上であると包装体に突起が接触した時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは４５．０Ｎであり、より好ましくは３０．０Ｎであり、さらに好ましくは２５．０Ｎである。４５．０Ｎ以下であると積層体の腰感が強すぎずハンドリングが容易となる。
（突刺強度）
本発明の積層体のレトルト前の突刺強度の下限は好ましくは１０Ｎであり、より好ましくは１５Ｎであり、さらに好ましくは１８Ｎである。１０Ｎ以上であると包装体に突起が接触した時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは４５．０Ｎであり、より好ましくは３０．０Ｎであり、さらに好ましくは２５．０Ｎである。４５．０Ｎ以下であると積層体の腰感が強すぎずハンドリングが容易となる。
【0064】
（引裂強度）
本発明の積層体の長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の上限は好ましくは１．０Ｎである。１．０Ｎ以下であると積層体を引裂きやすい。より好ましくは０．８０Ｎであり、さらに好ましくは０．７Ｎである。
本発明の積層体の長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の上限は好ましくは１．０Ｎである。１．０Ｎ以下であると積層体を引裂きやすい。より好ましくは０．８０Ｎであり、さらに好ましくは０．７Ｎである。
【0065】
（直進カット性）
本発明の積層体の直進カット性の上限は、好ましくは１０ｍｍであり、より好ましくは９ｍｍであり、さらに好ましくは７ｍｍであり、特に好ましくは３ｍｍである。１０ｍｍ以下であると包装体が泣別れしにくい。
本発明の積層体の直進カット性の上限は、好ましくは１０ｍｍであり、より好ましくは９ｍｍであり、さらに好ましくは７ｍｍであり、特に好ましくは３ｍｍである。１０ｍｍ以下であると包装体が泣別れしにくい。
【0066】
（泣別れ）
本発明の積層体の泣別れの上限は好ましくは１０ｍｍであり、より好ましくは８ｍｍであり、さらに好ましくは５ｍｍである。１０ｍｍ以下であると包装体を引裂いた際、内容物がこぼれにくい。
本発明の積層体の泣別れの上限は好ましくは１０ｍｍであり、より好ましくは８ｍｍであり、さらに好ましくは５ｍｍである。１０ｍｍ以下であると包装体を引裂いた際、内容物がこぼれにくい。
【0067】
（製袋仕上がり）
積層体をヒートシールしながら包装体を製造する工程でフィルムが熱収縮を起こすと、その部分がシワとなったり、包装体の寸法不良が発生したりすることがある。四方シール袋を製造した際の仕上がり状態はシール部分にシワが発生していないことが好ましく、シール部分の波うちが無いことがより好ましい。シール部にシワが発生すると、包装体の外観を損なうことがある。
積層体をヒートシールしながら包装体を製造する工程でフィルムが熱収縮を起こすと、その部分がシワとなったり、包装体の寸法不良が発生したりすることがある。四方シール袋を製造した際の仕上がり状態はシール部分にシワが発生していないことが好ましく、シール部分の波うちが無いことがより好ましい。シール部にシワが発生すると、包装体の外観を損なうことがある。
【0068】
（ヒートシール強度）
本発明の積層体のレトルト前のヒートシール強度の下限は好ましくは２０Ｎ／１５ｍｍであり、より好ましくは３５Ｎ／１５ｍｍであり、更に好ましくは４０Ｎ／１５ｍｍである。２０Ｎ／１５ｍｍ以上であると耐破袋性が得られやすい。ヒートシール強度は６０Ｎ／１５ｍｍあれば十分である。
また、１μｍあたりのヒートシール強度の上限は好ましくは１．８Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは１．５Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。１．８Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以下であれば耐衝撃性の高い樹脂やフィラーなど添加剤が必要とならず、コスト高となりにくい。１μｍあたりにヒートシール強度の下限は特に限定されないが好ましくは０．６５Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは０．７Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、さらに好ましくは０．７５Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。０．６５Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以上であると輸送の際にシールが剥がれにくく内容物が漏出しにくい。
本発明の積層体のレトルト前のヒートシール強度の下限は好ましくは２０Ｎ／１５ｍｍであり、より好ましくは３５Ｎ／１５ｍｍであり、更に好ましくは４０Ｎ／１５ｍｍである。２０Ｎ／１５ｍｍ以上であると耐破袋性が得られやすい。ヒートシール強度は６０Ｎ／１５ｍｍあれば十分である。
また、１μｍあたりのヒートシール強度の上限は好ましくは１．８Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは１．５Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。１．８Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以下であれば耐衝撃性の高い樹脂やフィラーなど添加剤が必要とならず、コスト高となりにくい。１μｍあたりにヒートシール強度の下限は特に限定されないが好ましくは０．６５Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは０．７Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、さらに好ましくは０．７５Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。０．６５Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以上であると輸送の際にシールが剥がれにくく内容物が漏出しにくい。
【0069】
（包装体）
食料品などの内容物を自然界の埃やガスなどから保護することを目的に、内容物の周囲を包むように配置された前記積層体を包装体と呼ぶ。包装体は前記積層体を切り出し、加熱したヒートシールバーや超音波などで内面同士を接着し、袋状にするなどして製造され、例えば長方形の積層体２枚をシーラント側が内側になるよう重ね、四辺をヒートシールした四方シール袋などが広く使用されている。内容物は食料品であってもよいが、日用雑貨などその他の生産物などであってもよく、包装体の形状もスタンディングパウチやピロー包装体などの長方形以外の形状であってもよい。
また、加圧するなどして沸点上昇させ１００℃以上とした熱水による加熱殺菌の熱に耐え得る包装体をレトルト用包装体と呼ぶ。また、その包装体を提供することを目的とするフィルムをレトルト用フィルムと呼ぶ。
食料品などの内容物を自然界の埃やガスなどから保護することを目的に、内容物の周囲を包むように配置された前記積層体を包装体と呼ぶ。包装体は前記積層体を切り出し、加熱したヒートシールバーや超音波などで内面同士を接着し、袋状にするなどして製造され、例えば長方形の積層体２枚をシーラント側が内側になるよう重ね、四辺をヒートシールした四方シール袋などが広く使用されている。内容物は食料品であってもよいが、日用雑貨などその他の生産物などであってもよく、包装体の形状もスタンディングパウチやピロー包装体などの長方形以外の形状であってもよい。
また、加圧するなどして沸点上昇させ１００℃以上とした熱水による加熱殺菌の熱に耐え得る包装体をレトルト用包装体と呼ぶ。また、その包装体を提供することを目的とするフィルムをレトルト用フィルムと呼ぶ。
【0070】
（耐破袋性）
本発明の積層体から作成した四方シール袋を落下させ、袋が破れるまで落下を繰り返し、繰り返しの落下回数を測定したときの、破袋せずに残存したものの個数の割合が５０％となったときの落下回数が５回以上であることが、実用上好ましく、１０回以上であることがより好ましい。評価は下記のとおりとした。
◎：残存率が５０％となる落下回数が１３回以上
○：残存率が５０％となる落下回数が１０回以上１２回以下
△：残存率が５０％となる落下回数が５回以上９回以内
×：残存率が５０％となる落下回数が４回以内
本発明の積層体から作成した四方シール袋を落下させ、袋が破れるまで落下を繰り返し、繰り返しの落下回数を測定したときの、破袋せずに残存したものの個数の割合が５０％となったときの落下回数が５回以上であることが、実用上好ましく、１０回以上であることがより好ましい。評価は下記のとおりとした。
◎：残存率が５０％となる落下回数が１３回以上
○：残存率が５０％となる落下回数が１０回以上１２回以下
△：残存率が５０％となる落下回数が５回以上９回以内
×：残存率が５０％となる落下回数が４回以内
【実施例】
【0071】
以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、これらに限定されるものではない。各実施例で得られた特性は以下の方法により測定、評価した。評価の際、フィルム製膜の工程におけるフィルムの流れ方向を長手方向、流れ方向に垂直な方向を幅方向とした。
【0072】
（１）樹脂密度
ＪＩＳ Ｋ７１１２：１９９９ 年のＤ法（密度こうばい管）に準じて密度を評価した。
Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ７１１２：１９９９ 年のＤ法（密度こうばい管）に準じて密度を評価した。
Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0073】
（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ Ｋ－７２１０－１に基づき２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定を行った。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ－７２１０－１に基づき２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定を行った。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0074】
（３）ヘイズ
ＪＩＳ Ｋ７１３６に基づきヘイズを測定した。ラミネート前のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ＪＩＳ Ｋ７１３６に基づきヘイズを測定した。ラミネート前のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0075】
（４）引裂強度
フィルム及び積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍの短冊状の試験片を切り出した。試験片の一方の短辺の中央部から延伸方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。試験片を温度２３℃／相対湿度５０％の雰囲気で状態調節してから測定を行った。
切込みを入れた試験片の左右の短辺から１０ｍｍの距離の範囲をそれぞれつかみ具でつかみ、２つのつかみ具の間の距離を４０ｍｍとなるようにして、（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉの取り付け、試験片の長辺と二つのつかみ具の仮想中心線とが平行になるように注意深く締め付けた。
試験速度を２００ｍｍ／ｍｉｎとし、試験機を始動させ，引裂きが試験片のもう一方の短辺に達するまで引裂力を記録し、２５ｍｍ、５０ｍｍ、７５ｍｍ、１００ｍｍ引裂いた地点における引裂力の平均値を求めた。
巻き取ったフィルムの内面を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方をについて各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。
同様に積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。
フィルム及び積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍの短冊状の試験片を切り出した。試験片の一方の短辺の中央部から延伸方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。試験片を温度２３℃／相対湿度５０％の雰囲気で状態調節してから測定を行った。
切込みを入れた試験片の左右の短辺から１０ｍｍの距離の範囲をそれぞれつかみ具でつかみ、２つのつかみ具の間の距離を４０ｍｍとなるようにして、（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉの取り付け、試験片の長辺と二つのつかみ具の仮想中心線とが平行になるように注意深く締め付けた。
試験速度を２００ｍｍ／ｍｉｎとし、試験機を始動させ，引裂きが試験片のもう一方の短辺に達するまで引裂力を記録し、２５ｍｍ、５０ｍｍ、７５ｍｍ、１００ｍｍ引裂いた地点における引裂力の平均値を求めた。
巻き取ったフィルムの内面を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方をについて各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。
同様に積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。
【0076】
（５）突刺強度
ポリオレフィン系樹脂フィルム、及び積層体を、食品衛生法における「食品、添加物等の規格基準 第３：器具及び容器包装」（昭和５７年厚生省告示第２０号）の「２．強度等試験法」に準拠して２３℃下で突刺強度を測定した。先端部直径０．７ｍｍの針を、突刺速度５０ｍｍ／分でフィルムに突き刺し、針がフィルムを貫通する際の強度を測定した。得られた測定値をフィルムの厚みで割り、フィルム１μｍあたりの突刺強度［Ｎ／μｍ］を算出した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ポリオレフィン系樹脂フィルム、及び積層体を、食品衛生法における「食品、添加物等の規格基準 第３：器具及び容器包装」（昭和５７年厚生省告示第２０号）の「２．強度等試験法」に準拠して２３℃下で突刺強度を測定した。先端部直径０．７ｍｍの針を、突刺速度５０ｍｍ／分でフィルムに突き刺し、針がフィルムを貫通する際の強度を測定した。得られた測定値をフィルムの厚みで割り、フィルム１μｍあたりの突刺強度［Ｎ／μｍ］を算出した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0077】
（６）長手方向の配向係数、面配向係数
ＪＩＳ Ｋ００６２：１９９９年の化学製品の屈折率測定法に準じて密度を評価した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により、面方向への配向係数ΔＰは式２により計算した。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］ （式１）
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ（式２）
ＪＩＳ Ｋ００６２：１９９９年の化学製品の屈折率測定法に準じて密度を評価した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により、面方向への配向係数ΔＰは式２により計算した。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］ （式１）
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ（式２）
【0078】
（７）融点
（株）島津製作所製、島津示差走査熱量計ＤＳＣ－６０を用いて得られた、ポリオレフィン系樹脂フィルムのＤＳＣ曲線の最大融解ピークの温度を融点とした。開始温度３０℃、昇温速度５℃／ｍｉｎ、終了温度１８０℃とした。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
（株）島津製作所製、島津示差走査熱量計ＤＳＣ－６０を用いて得られた、ポリオレフィン系樹脂フィルムのＤＳＣ曲線の最大融解ピークの温度を融点とした。開始温度３０℃、昇温速度５℃／ｍｉｎ、終了温度１８０℃とした。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0079】
（８）耐屈曲ピンホール性
ポリオレフィン系樹脂フィルムを積層した積層体を長手方向２８０ｍｍ、幅方向２６０ｍｍに切り出した。ポリオレフィン系樹脂フィルムが内側になるようにφ８９ｍｍ、高さ２６０ｍｍの円筒状にし、セロハンテープで固定した。テスター産業（株）製、恒温槽付ゲルボフレックステスターにサンプルを取付け、１℃１０００回の屈曲負荷をかけた。サンプルを取り外し、ピンホールの数を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ポリオレフィン系樹脂フィルムを積層した積層体を長手方向２８０ｍｍ、幅方向２６０ｍｍに切り出した。ポリオレフィン系樹脂フィルムが内側になるようにφ８９ｍｍ、高さ２６０ｍｍの円筒状にし、セロハンテープで固定した。テスター産業（株）製、恒温槽付ゲルボフレックステスターにサンプルを取付け、１℃１０００回の屈曲負荷をかけた。サンプルを取り外し、ピンホールの数を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0080】
（９）熱収縮率
ラミネート前のフィルムを１２０ｍｍ四方に切り出した。長手方向、幅方向それぞれに１００ｍｍの間隔となるよう、標線を記入した。１２０℃に保温したオーブン内にサンプルを吊り下げ、３０分間熱処理を行った。標線間の距離を測定し、下記式に従い、熱収縮率を計算した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
熱収縮率＝（熱処理前の標線長－熱処理後の標線長）／熱処理前の標線長×１００ （％） （式３）
ラミネート前のフィルムを１２０ｍｍ四方に切り出した。長手方向、幅方向それぞれに１００ｍｍの間隔となるよう、標線を記入した。１２０℃に保温したオーブン内にサンプルを吊り下げ、３０分間熱処理を行った。標線間の距離を測定し、下記式に従い、熱収縮率を計算した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
熱収縮率＝（熱処理前の標線長－熱処理後の標線長）／熱処理前の標線長×１００ （％） （式３）
【0081】
（１０）加速ブロッキング強度
ポリオレフィン系樹脂フィルムを長手方向１４８ｍｍ、幅方向１０５ｍｍに切り出した。シール面同士を向かい合わせて重ね合わせた。５０℃環境で３０分予熱をした後、５０℃に保持した７．０ｃｍ四方のアルミ板で挟み込んだ。（株）東洋精機製作所製ミニテストプレスＭＰ－ＳＣＨを使用し、５０℃、１００ｋＮの条件でアルミ板とサンプルをプレスし、１５分間保持した。取り出したサンプルを幅方向７０ｍｍに裁断した。重ねたサンプルを３０ｍｍ開き、３ｍｍ径の金属棒を幅方向に平行になるように挿入した。（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉにサンプルを装着し、長手方向に２００ｍｍ／ｍｉｎの条件で金属棒を移動させる時の加重を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
ポリオレフィン系樹脂フィルムを長手方向１４８ｍｍ、幅方向１０５ｍｍに切り出した。シール面同士を向かい合わせて重ね合わせた。５０℃環境で３０分予熱をした後、５０℃に保持した７．０ｃｍ四方のアルミ板で挟み込んだ。（株）東洋精機製作所製ミニテストプレスＭＰ－ＳＣＨを使用し、５０℃、１００ｋＮの条件でアルミ板とサンプルをプレスし、１５分間保持した。取り出したサンプルを幅方向７０ｍｍに裁断した。重ねたサンプルを３０ｍｍ開き、３ｍｍ径の金属棒を幅方向に平行になるように挿入した。（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉにサンプルを装着し、長手方向に２００ｍｍ／ｍｉｎの条件で金属棒を移動させる時の加重を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0082】
（１１）マルテンス硬さ、押し込みクリープ率
ポリオレフィン系樹脂フィルムを１０ｍｍ四方に切り出し、測定面を上にして接着剤を塗ったカバーガラスに乗せ２４ｈｒ乾燥させた。（株）島津製作所製、島津ダイナミック超微小硬度計ＤＵＨ－２１１を使用し、マルテンス硬さ、押し込みクリープ率を測定した。測定モードは負荷－除荷試験、試験力０．５ｍＮ、負荷速度６．０ｍＮ／ｓｅｃ、負荷保持時間２ｓｅｃとし、圧子はＴｒｉａｎｇｕｌａｒ１５を使用した。Ｎ＝１０で測定し、平均値を算出した。
ポリオレフィン系樹脂フィルムを１０ｍｍ四方に切り出し、測定面を上にして接着剤を塗ったカバーガラスに乗せ２４ｈｒ乾燥させた。（株）島津製作所製、島津ダイナミック超微小硬度計ＤＵＨ－２１１を使用し、マルテンス硬さ、押し込みクリープ率を測定した。測定モードは負荷－除荷試験、試験力０．５ｍＮ、負荷速度６．０ｍＮ／ｓｅｃ、負荷保持時間２ｓｅｃとし、圧子はＴｒｉａｎｇｕｌａｒ１５を使用した。Ｎ＝１０で測定し、平均値を算出した。
【0083】
（１２）直進カット性
直進カット性とは積層体を引裂いた際に、一方向に平行して真直ぐに引裂ける性能を示す。測定は以下の方法で行った。実施例、比較例では延伸方向への直進カット性が発現するため、延伸方向への測定を実施した。
積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍ、の短冊に切り出し、短辺の中央部から測定方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。ＪＩＳ Ｋ７１２８－１：１９９８に準じてサンプルを引き裂いた。切込み３０ｍｍを含まず延伸方向に１２０ｍｍ 引き裂いた時点で、延伸方向と垂直方向に移動した距離を測定し、その絶対値を記録した。向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟む場合、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟む場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用した。
直進カット性とは積層体を引裂いた際に、一方向に平行して真直ぐに引裂ける性能を示す。測定は以下の方法で行った。実施例、比較例では延伸方向への直進カット性が発現するため、延伸方向への測定を実施した。
積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍ、の短冊に切り出し、短辺の中央部から測定方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。ＪＩＳ Ｋ７１２８－１：１９９８に準じてサンプルを引き裂いた。切込み３０ｍｍを含まず延伸方向に１２０ｍｍ 引き裂いた時点で、延伸方向と垂直方向に移動した距離を測定し、その絶対値を記録した。向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟む場合、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟む場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用した。
【0084】
（１３）泣別れ
積層体をヒートシールフィルム同士を向い合せヒートシールし、内寸延伸方向１２０ｍｍ、延伸方向に垂直方向１７０ｍｍの四方シール袋を作成した。四方シール袋の端にノッチを作成し、延伸方向に手で引裂いた。反対の端までカットを進め、袋の表側と裏側のフィルムの引裂き線のズレを測定した。右手側が手前になる方向、左手側が手前になる方向の両方について各Ｎ＝３で測定した平均値を算出し、大きい方の測定値を採用した。
積層体をヒートシールフィルム同士を向い合せヒートシールし、内寸延伸方向１２０ｍｍ、延伸方向に垂直方向１７０ｍｍの四方シール袋を作成した。四方シール袋の端にノッチを作成し、延伸方向に手で引裂いた。反対の端までカットを進め、袋の表側と裏側のフィルムの引裂き線のズレを測定した。右手側が手前になる方向、左手側が手前になる方向の両方について各Ｎ＝３で測定した平均値を算出し、大きい方の測定値を採用した。
【0085】
（１４）製袋仕上がり
積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールし、内寸長手方向１２０ｍｍ、幅方向１７０ｍｍの４方シール袋を作成した。この４方シール袋の仕上がり状態を目視で確認した。
○：ヒートシール部付近のゆがみが無く、袋が完全に長方形である
△：ヒートシール部付近のゆがみが少ない
×：ヒートシール部付近のゆがみが大きく、袋のエッジが波打っている
積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールし、内寸長手方向１２０ｍｍ、幅方向１７０ｍｍの４方シール袋を作成した。この４方シール袋の仕上がり状態を目視で確認した。
○：ヒートシール部付近のゆがみが無く、袋が完全に長方形である
△：ヒートシール部付近のゆがみが少ない
×：ヒートシール部付近のゆがみが大きく、袋のエッジが波打っている
【0086】
（１５）ヒートシール強度
ヒートシール条件および強度測定条件は次の通りである。すなわち、実施例・比較例で得られた積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールした後、放冷した。各温度でヒートシールされたフィルムからそれぞれ長手方向８０ｍｍ、幅方向１５ｍｍの試験片を切り取り、各試験片について、クロスヘッドスピード２００ｍｍ／分でヒートシール部を剥離した際の剥離強度を測定した。試験機はインストロンインスツルメンツ製の万能材料試験機５９６５を使用した。各Ｎ＝３回で測定を行い、平均値を算出した。
ヒートシール条件および強度測定条件は次の通りである。すなわち、実施例・比較例で得られた積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールした後、放冷した。各温度でヒートシールされたフィルムからそれぞれ長手方向８０ｍｍ、幅方向１５ｍｍの試験片を切り取り、各試験片について、クロスヘッドスピード２００ｍｍ／分でヒートシール部を剥離した際の剥離強度を測定した。試験機はインストロンインスツルメンツ製の万能材料試験機５９６５を使用した。各Ｎ＝３回で測定を行い、平均値を算出した。
【0087】
（１６）耐破袋性
積層体を切り出し、飽和食塩水を３００ｍｌ封入した内寸縦１７０ｍｍ、横１２０ｍｍの四方シール袋を作製した。この際のヒートシール条件は０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃とした。製袋加工後に四方シール袋の端部を切り落とし、シール幅は５ｍｍとした。前記四方シール袋を１１５℃において３０分間レトルトした。次に－５℃の環境に８時間放置し、その環境下において１．０ｍの高さから４方シール袋を平坦なコンクリート床に落下させた。袋が破れるまで落下を繰り返し、繰り返しの落下回数を測定し、下記のように段階を設けた。袋の個数は各水準で２０個とした。
◎：残存率が５０％となる落下回数が１３回以上
○：残存率が５０％となる落下回数が１０回以上１２回以下
△：残存率が５０％となる落下回数が５回以上９回以内
×：残存率が５０％となる落下回数が４回以内
積層体を切り出し、飽和食塩水を３００ｍｌ封入した内寸縦１７０ｍｍ、横１２０ｍｍの四方シール袋を作製した。この際のヒートシール条件は０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃とした。製袋加工後に四方シール袋の端部を切り落とし、シール幅は５ｍｍとした。前記四方シール袋を１１５℃において３０分間レトルトした。次に－５℃の環境に８時間放置し、その環境下において１．０ｍの高さから４方シール袋を平坦なコンクリート床に落下させた。袋が破れるまで落下を繰り返し、繰り返しの落下回数を測定し、下記のように段階を設けた。袋の個数は各水準で２０個とした。
◎：残存率が５０％となる落下回数が１３回以上
○：残存率が５０％となる落下回数が１０回以上１２回以下
△：残存率が５０％となる落下回数が５回以上９回以内
×：残存率が５０％となる落下回数が４回以内
【0088】
（１７）配向角
基材フィルムの配向角（°）は王子計測機器（株）製分子配向計ＭＯＡ－６００４で測定した。長手方向１２０ｍｍ、幅方向１００ｍｍにサンプルを切り出し、計測器に設置し、測定されたＡｎｇｌｅの値を配向角とした。なお、長手方向が０°である。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
基材フィルムの配向角（°）は王子計測機器（株）製分子配向計ＭＯＡ－６００４で測定した。長手方向１２０ｍｍ、幅方向１００ｍｍにサンプルを切り出し、計測器に設置し、測定されたＡｎｇｌｅの値を配向角とした。なお、長手方向が０°である。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
【0089】
（実施例１）
（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．２ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４２℃のプロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．６ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）８．３重量部、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－ブテン共重合エラストマー
ー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２．８重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミドをその含有量が３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカをその含有量が２４００ｐｐｍとなるように添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。
（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．２ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４２℃のプロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．６ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）８．３重量部、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－ブテン共重合エラストマー
ー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２．８重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミドをその含有量が３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカをその含有量が２４００ｐｐｍとなるように添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。
【0090】
（溶融押出）
中間層に用いる混合原料をスクリュー直径９０ｍｍの３ステージ型単軸押出し機で、ラミネート層用およびヒートシール層用の混合原料をそれぞれ直径４５ｍｍおよび直径６５ｍｍの３ステージ型単軸押出し機を使用し、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の順になるよう導入し、巾８００ｍｍでプレランドを２段階にし、かつ溶融樹脂の流れが均一になるように段差部分の形状を曲線状としてダイス内の流れが均一になるように設計したＴスロット型ダイに導入し、ダイスの出口温度を２３０℃で押出した。ラミネート層／中間層／ヒートシール層の厚み比率はそれぞれ２５％／５０％／２５％とした。ラミネート層、中間層、ヒートシール層のいずれにも同様に前記混合原料を投入した。
（冷却）
ダイスから出てきた溶融樹脂シートを２１℃の冷却ロールで冷却し、厚みが２１０μｍよりなる未延伸のポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。冷却ロールでの冷却に際しては、エアーノズルで冷却ロール上のフィルムの両端を固定し、エアーナイフで溶融樹脂シートの全幅を冷却ロールへ押さえつけ、同時に真空チャンバーを作用させ溶融樹脂シートと冷却ロールの間への空気の巻き込みを防止した。エアーノズルは、両端ともフィルム進行方向に直列に設置した。ダイス周りはシートで囲い、溶融樹脂シートに風が当たらないようした。
中間層に用いる混合原料をスクリュー直径９０ｍｍの３ステージ型単軸押出し機で、ラミネート層用およびヒートシール層用の混合原料をそれぞれ直径４５ｍｍおよび直径６５ｍｍの３ステージ型単軸押出し機を使用し、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の順になるよう導入し、巾８００ｍｍでプレランドを２段階にし、かつ溶融樹脂の流れが均一になるように段差部分の形状を曲線状としてダイス内の流れが均一になるように設計したＴスロット型ダイに導入し、ダイスの出口温度を２３０℃で押出した。ラミネート層／中間層／ヒートシール層の厚み比率はそれぞれ２５％／５０％／２５％とした。ラミネート層、中間層、ヒートシール層のいずれにも同様に前記混合原料を投入した。
（冷却）
ダイスから出てきた溶融樹脂シートを２１℃の冷却ロールで冷却し、厚みが２１０μｍよりなる未延伸のポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。冷却ロールでの冷却に際しては、エアーノズルで冷却ロール上のフィルムの両端を固定し、エアーナイフで溶融樹脂シートの全幅を冷却ロールへ押さえつけ、同時に真空チャンバーを作用させ溶融樹脂シートと冷却ロールの間への空気の巻き込みを防止した。エアーノズルは、両端ともフィルム進行方向に直列に設置した。ダイス周りはシートで囲い、溶融樹脂シートに風が当たらないようした。
【0091】
（予熱）
未延伸シートを加温したロール群に導き、シートとロールを接触させることによってシートを予熱した。予熱ロールの温度は１０５℃とした。複数のロールを使用し、フィルムの両面を予熱した。
（縦延伸）
前記未延伸シートを縦延伸機に導き、ロール速度差により、３．５倍に延伸し厚みを６０μｍとした。延伸ロールの温度は１０５℃とした。
（アニール処理）
アニーリングロールを使用し５％の緩和率を与えながら１２０℃で熱処理を施した。複数のロールを使用し、フィルムの両面を熱処理した。
未延伸シートを加温したロール群に導き、シートとロールを接触させることによってシートを予熱した。予熱ロールの温度は１０５℃とした。複数のロールを使用し、フィルムの両面を予熱した。
（縦延伸）
前記未延伸シートを縦延伸機に導き、ロール速度差により、３．５倍に延伸し厚みを６０μｍとした。延伸ロールの温度は１０５℃とした。
（アニール処理）
アニーリングロールを使用し５％の緩和率を与えながら１２０℃で熱処理を施した。複数のロールを使用し、フィルムの両面を熱処理した。
【0092】
（コロナ処理）
フィルムの片面（ラミネート面）にコロナ処理を施した。
（巻き取り）
製膜速度は２０ｍ／分で実施した。製膜したフィルムは耳部分をトリミングし、ロール状態にして巻き取った。フィルムの片面（ラミネート面）の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍであった。
フィルムの片面（ラミネート面）にコロナ処理を施した。
（巻き取り）
製膜速度は２０ｍ／分で実施した。製膜したフィルムは耳部分をトリミングし、ロール状態にして巻き取った。フィルムの片面（ラミネート面）の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍであった。
【0093】
（積層体の作成）
実施例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂フィルムと、基材フィルムとして東洋紡製の二軸延伸ナイロンフィルム（Ｎ１１０２、厚み１５μｍ、配向角長手方向に対し２２°）とを、主剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）３３．６質量部と硬化剤（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．０質量部と酢酸エチル６２．４質量部を混合して得られたエステル系接着剤をその塗布量が３．０ｇ／ｍ２となるよう基材フィルムに塗布し、ドライラミネートした。これを巻き取ったものを４０℃に保ち、３日間エージングを行い、積層体を得た。
実施例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂フィルムと、基材フィルムとして東洋紡製の二軸延伸ナイロンフィルム（Ｎ１１０２、厚み１５μｍ、配向角長手方向に対し２２°）とを、主剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）３３．６質量部と硬化剤（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．０質量部と酢酸エチル６２．４質量部を混合して得られたエステル系接着剤をその塗布量が３．０ｇ／ｍ２となるよう基材フィルムに塗布し、ドライラミネートした。これを巻き取ったものを４０℃に保ち、３日間エージングを行い、積層体を得た。
【0094】
（実施例２）
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２４０μｍとし、縦延伸倍率を４．０倍とし、アニール処理温度を１３０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２４０μｍとし、縦延伸倍率を４．０倍とし、アニール処理温度を１３０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0095】
（実施例３）
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２７０μｍとし、縦延伸倍率を４．５倍とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２７０μｍとし、縦延伸倍率を４．５倍とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0096】
（実施例４）
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２００μｍとし、縦延伸倍率を４．０倍とした以外は同様の方法において５０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２００μｍとし、縦延伸倍率を４．０倍とした以外は同様の方法において５０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0097】
（実施例５）
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）８．７重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）７．６重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、アニール温度を１２０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）８．７重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）７．６重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、アニール温度を１２０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0098】
（実施例６）
実施例２において、予熱ロール温度を９５℃とし、延伸ロール温度を９５℃とし、アニール温度を１１０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例２において、予熱ロール温度を９５℃とし、延伸ロール温度を９５℃とし、アニール温度を１１０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0099】
（比較例１）
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを６０μｍとし、予熱、縦延伸、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを６０μｍとし、予熱、縦延伸、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0100】
（比較例２）
実施例２において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１５０μｍとし、縦延伸倍率を２．５倍とし、アニール処理温度を１３０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例２において、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１５０μｍとし、縦延伸倍率を２．５倍とし、アニール処理温度を１３０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0101】
（比較例３）
実施例３において、樹脂密度８９１ｋｇ／ｍ３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）１００重量部に対し、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ１．４ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０８５Ｓ）４．３重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）４．３重量部を調製した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用した以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例３において、樹脂密度８９１ｋｇ／ｍ３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）１００重量部に対し、１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ１．４ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０８５Ｓ）４．３重量部、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）４．３重量部を調製した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用した以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0102】
（比較例４）
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２．０重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２．０重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0103】
（比較例５）
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０８５Ｓ）１１．１重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２５８μｍとし、縦延伸倍率を４．３倍とし、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例２において、プロピレン－エチレンランダム共重合体（住友化学製 ＷＦ５７７ＰＧ）１００重量部に対し、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０８５Ｓ）１１．１重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２５８μｍとし、縦延伸倍率を４．３倍とし、アニール処理を実施しなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0104】
（比較例６）
実施例１において、エチレン含有量３．２ｗｔ％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ２．０ｇ／ｍｉｎのプロピレン－エチレンランダム共重合体１００重量部に対し、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２５．０重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用した。未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２８０μｍとし、縦延伸機は使用せずにテンター方式により７．０倍に横延伸し、テンター内の熱風でアニール処理をした。テンターの温度条件は、予熱温度１０５℃、延伸ゾーン１０５℃、アニールゾーン１３０℃とした。上記以外は実施例１と同様の方法において４０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、エチレン含有量３．２ｗｔ％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ２．０ｇ／ｍｉｎのプロピレン－エチレンランダム共重合体１００重量部に対し、プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＸＭ－７０７０Ｓ）２５．０重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、シール層の全てで使用した。未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２８０μｍとし、縦延伸機は使用せずにテンター方式により７．０倍に横延伸し、テンター内の熱風でアニール処理をした。テンターの温度条件は、予熱温度１０５℃、延伸ゾーン１０５℃、アニールゾーン１３０℃とした。上記以外は実施例１と同様の方法において４０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0105】
（比較例７）
実施例１において、ラミネート層、および中間層用にエチレン含有量２．５モル％、ブテン含有率０．８モル％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体１００重量部に対しプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）１２５重量部、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）２５重量部を調製した。これらの原料を均一になるように混合し、ラミネート層、および中間層を構成する混合原料を得た。
ヒートシール層用にエチレン含有量２．５モル％、ブテン含有率０．８モル％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体１００重量部に対しプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）５０重量部、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）１６．７重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍをマスターバッチで添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ヒートシール層を構成する混合原料を得た。
前記混合原料をラミネート層、中間層、ヒートシール層とし、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを３００μｍとし、縦延伸倍率を５．０とし、アニール処理を行わなかった以外は実施例１と同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、ラミネート層、および中間層用にエチレン含有量２．５モル％、ブテン含有率０．８モル％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体１００重量部に対しプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）１２５重量部、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）２５重量部を調製した。これらの原料を均一になるように混合し、ラミネート層、および中間層を構成する混合原料を得た。
ヒートシール層用にエチレン含有量２．５モル％、ブテン含有率０．８モル％、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７ｇ／１０ｍｉｎのプロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体１００重量部に対しプロピレン－エチレンブロック共重合体（住友化学製 ＷＦＳ５２９３－２２）５０重量部、エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂（三井化学製、タフマーＡ－４０７０Ｓ）１６．７重量部を調製した。前記調整物を１００重量部として有機滑剤としてエルカ酸アミド３２０ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ２４００ｐｐｍをマスターバッチで添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ヒートシール層を構成する混合原料を得た。
前記混合原料をラミネート層、中間層、ヒートシール層とし、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを３００μｍとし、縦延伸倍率を５．０とし、アニール処理を行わなかった以外は実施例１と同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0106】
（比較例８）
実施例１において、ラミネート層、および中間層用に固有粘度２．０ｄＬ／ｇ、融点１６３℃のポリプロピレン単独重合体１００重量部に有機滑剤として無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ１０００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ラミネート層、および中間層を構成する混合原料を得た。ヒートシール層用にブテン含有率１９ｗｔ％、融点１３７℃のプロピレン－ブテン共重合体１００重量部に対し、エチレン含有率４ｗｔ％のブテン－エチレン共重合体を調製した。エルカ酸アミド３０００ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ３０００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ヒートシール層を構成する混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、ヒートシール層とし、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の比率を７／１５／３とし、厚み１２５μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムとした。縦延伸の予熱温度を１２０℃とし、延伸温度を１２０℃とし、縦延伸倍率を５．０倍とし、アニール処理温度を１４０℃とした以外は実施例１と同様の方法において２５μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
実施例１において、ラミネート層、および中間層用に固有粘度２．０ｄＬ／ｇ、融点１６３℃のポリプロピレン単独重合体１００重量部に有機滑剤として無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ１０００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ラミネート層、および中間層を構成する混合原料を得た。ヒートシール層用にブテン含有率１９ｗｔ％、融点１３７℃のプロピレン－ブテン共重合体１００重量部に対し、エチレン含有率４ｗｔ％のブテン－エチレン共重合体を調製した。エルカ酸アミド３０００ｐｐｍと、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカ３０００ｐｐｍを添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ヒートシール層を構成する混合原料を得た。前記混合原料をラミネート層、中間層、ヒートシール層とし、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の比率を７／１５／３とし、厚み１２５μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムとした。縦延伸の予熱温度を１２０℃とし、延伸温度を１２０℃とし、縦延伸倍率を５．０倍とし、アニール処理温度を１４０℃とした以外は実施例１と同様の方法において２５μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。
【0107】
比較例１、比較例２ではΔＮｘが小さいために直進カット性に劣るものであった。また、面配向係数が小さくく突刺強度、耐屈曲ピンホール性に劣るものであった。
比較例３ではブロック共重合体を使用したために透明性（ヘイズ）に劣るものであった。
比較例４ではアニール処理を行わなかったため、熱収縮率が高く製袋仕上がりに劣るものであった。また、エチレン－ブテン共重合体を使用しなかったため、シール性、耐破袋性に劣るものであった。
比較例５ではプロピレン－ブテン共重合体を使用しなかったため、耐破袋熱性に劣るものであった。
比較例６では、延伸方向が横延伸であるため、面配向係数小さく突刺強度、耐屈曲ピンホール性、耐破袋性に劣るものであった。
比較例７ではアニール処理を行わなかったため、熱収縮率が高く製袋仕上がりに劣るものであった。また、エチレン－ブテン共重合体の添加量が多いため、透明性（ヘイズ）、耐ブロッキング性に劣るものであった。
比較例８では、ラミネート層・中間層に・ポリプロピレン単独重合体を使用したため、耐破袋性に劣り、ヒートシール層厚みも小さいためにヒートシール強度にも劣るものであった。
上記結果を表１、表２に示す。
比較例３ではブロック共重合体を使用したために透明性（ヘイズ）に劣るものであった。
比較例４ではアニール処理を行わなかったため、熱収縮率が高く製袋仕上がりに劣るものであった。また、エチレン－ブテン共重合体を使用しなかったため、シール性、耐破袋性に劣るものであった。
比較例５ではプロピレン－ブテン共重合体を使用しなかったため、耐破袋熱性に劣るものであった。
比較例６では、延伸方向が横延伸であるため、面配向係数小さく突刺強度、耐屈曲ピンホール性、耐破袋性に劣るものであった。
比較例７ではアニール処理を行わなかったため、熱収縮率が高く製袋仕上がりに劣るものであった。また、エチレン－ブテン共重合体の添加量が多いため、透明性（ヘイズ）、耐ブロッキング性に劣るものであった。
比較例８では、ラミネート層・中間層に・ポリプロピレン単独重合体を使用したため、耐破袋性に劣り、ヒートシール層厚みも小さいためにヒートシール強度にも劣るものであった。
上記結果を表１、表２に示す。
【0108】
【表1】
【0109】
【表2】
【0110】
表１及び表２で、評価結果を「測定不可＊」としているものは、特性評価中にフィルムが延伸方向に裂けてしまい、測定値が得られなかったことを示す。
【産業上の利用可能性】
【0111】
本発明により透明性、シール性、製袋性、耐破袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂ける包装体を提供することができ、産業に大きく貢献できる。