特許 7394196 電気回路体及び冷凍サイクル装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2023-11-29

(45)【発行日】2023-12-07

(54)【発明の名称】電気回路体及び冷凍サイクル装置

(51)【国際特許分類】

   H02M 7/48 20070101AFI20231130BHJP

   H02M 1/12 20060101ALI20231130BHJP

【ＦＩ】

H02M7/48 M

H02M1/12

【請求項の数】 3

(21)【出願番号】P 2022178133

(22)【出願日】2022-11-07

(62)【分割の表示】P 2021544981の分割

【原出願日】2019-09-09

(65)【公開番号】P2023011884

(43)【公開日】2023-01-24

【審査請求日】2022-12-07

(73)【特許権者】

【識別番号】316011466

【氏名又は名称】日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001807

【氏名又は名称】弁理士法人磯野国際特許商標事務所

(72)【発明者】

【氏名】福田 真也

(72)【発明者】

【氏名】花野 直哉

(72)【発明者】

【氏名】望月 敬史

【審査官】柳下 勝幸

(56)【参考文献】

【文献】特開２００１－０３７２３１（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１９－１３４６０７（ＪＰ，Ａ）

【文献】榊原憲一,藤田崇之,松野澄和,石関晋一,佐藤俊彰，空調用インダイレクトマトリックスコンバータの実用化技術，電気学会論文誌D，2016年，136巻,7号，pages 471-478，DOI: 10.1541/ieejias.136.471

【文献】Hirofumi UEMURA et al.，η-ρ Pareto optimization of 3-phase 3-level T-type AC-DC-AC converter comprising Si and SiC hybrid power stage，2014 International Power Electronics Conference (IPEC-Hiroshima 2014 - ECCE ASIA)，2014年05月，DOI: 10.1109/IPEC.2014.6870083

【文献】前川哲也，藤原修，グラウンド板上のフェライトコア装着伝送線路から放射される遠方電界レベルの計算，電子情報通信学会論文誌Ｂ，日本，2001年12月，Vol.J84-B, No.12，pages 2374-2381

【文献】B.Hu, V.Tarateeraseth, K.Y.See, Y.Zhao，Assessment of electromagnetic interference suppression performance of ferrite core loaded power cord，IET Science, Measurement and Technology，2010年，Volume 4, Issue 4，pages 229-236

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０２Ｍ ７／４８

Ｈ０２Ｍ １／１２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

ノイズフィルタ回路が実装され、交流電源に接続されるノイズフィルタ基板と、
電力変換回路が実装され、入力側が第１配線を介して前記ノイズフィルタ基板に接続されるとともに、出力側が第２配線を介してモータに接続される電力変換基板と、
前記第１配線が巻回される第１リングコアと、
前記第２配線が巻回される第２リングコアと、を備え、
前記第１リングコアと前記第２リングコアとは、共通の材料で構成されており、
前記交流電源は、第３配線を介して接地され、
前記ノイズフィルタ回路は、第４配線を介して接地され、
前記モータの巻線は、第５配線を介して接地され、
前記第３配線と前記第４配線とが第６配線を介して接続され、
前記第４配線と前記第５配線とが第７配線を介して接続されていること
を特徴とする電気回路体。

【請求項2】

前記第１配線において、前記第１リングコアと前記電力変換基板との間の配線長は、前記第１リングコアと前記ノイズフィルタ基板との間の配線長よりも短いこと
を特徴とする請求項１に記載の電気回路体。

【請求項3】

圧縮機、室外熱交換器、膨張弁、及び室内熱交換器を備えるとともに、
ノイズフィルタ回路が実装され、交流電源に接続されるノイズフィルタ基板と、
電力変換回路が実装され、入力側が第１配線を介して前記ノイズフィルタ基板に接続されるとともに、出力側が第２配線を介してモータに接続される電力変換基板と、
前記第１配線が巻回される第１リングコアと、
前記第２配線が巻回される第２リングコアと、を有する電気回路体を備え、
前記第１リングコアと前記第２リングコアとは、共通の材料で構成されており、
前記交流電源は、第３配線を介して接地され、
前記ノイズフィルタ回路は、第４配線を介して接地され、
前記モータの巻線は、第５配線を介して接地され、
前記第３配線と前記第４配線とが第６配線を介して接続され、
前記第４配線と前記第５配線とが第７配線を介して接続され、
前記モータは、前記圧縮機の駆動源であること
を特徴とする冷凍サイクル装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、電気回路体等に関する。

【背景技術】

【0002】

インバータ回路のスイッチング等に伴うノイズを抑制する技術として、例えば、特許文献１に記載の技術が知られている。すなわち、特許文献１には、「１つの相が接地相とされた電源と電力変換装置との間に接続されたノイズフィルタを有するノイズフィルタ装置」について記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２０１７－７７１３２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１に記載の技術のように、電源と電力変換装置との間に所定のノイズフィルタを設ける構成でも、インバータ回路のスイッチング等に伴うノイズを抑制することは可能であるが、ノイズをさらに抑制することが望まれている。

【0005】

そこで、本発明は、ノイズを適切に抑制する電気回路体等を提供することを課題とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

前記した課題を解決するために、本発明は、ノイズフィルタ回路が実装され、交流電源に接続されるノイズフィルタ基板と、電力変換回路が実装され、入力側が第１配線を介して前記ノイズフィルタ基板に接続されるとともに、出力側が第２配線を介してモータに接続される電力変換基板と、前記第１配線が巻回される第１リングコアと、前記第２配線が巻回される第２リングコアと、を備え、前記第１リングコアと前記第２リングコアとは、共通の材料で構成されており、前記交流電源は、第３配線を介して接地され、前記ノイズフィルタ回路は、第４配線を介して接地され、前記モータの巻線は、第５配線を介して接地され、前記第３配線と前記第４配線とが第６配線を介して接続され、前記第４配線と前記第５配線とが第７配線を介して接続されていることとした。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、ノイズを適切に抑制する電気回路体等を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本発明の第１実施形態に係る電気回路体の構成図である。

【図2A】本発明の第１実施形態に係る電気回路体の雑音端子電圧に関するシミュレーション結果を示す図である。

【図2B】比較例に係る電気回路体の雑音端子電圧に関するシミュレーション結果を示す図である。

【図3】本発明の第２実施形態に係る電気回路体の構成図である。

【図4】本発明の第３実施形態に係る空気調和機の構成図である。

【図5】比較例に係る電気回路体の構成図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

≪第１実施形態≫
＜電気回路体の構成＞
図１は、第１実施形態に係る電気回路体１００の構成図である。
なお、図１に示す破線矢印は、後記するコモンモードノイズの経路を示している。
図１に示す電気回路体１００は、所定の電力変換を行い、また、この電力変換に伴うノイズを抑制するものである。図１に示すように、電気回路体１００は、ノイズフィルタ基板１０と、インバータ基板２０（電力変換基板）と、第１リングコア３０と、第２リングコア４０と、を備えている。

【0010】

ノイズフィルタ基板１０は、所定のノイズフィルタ回路１１が実装されたプリント基板であり、入力側が交流電源Ｅに接続されている。ノイズフィルタ回路１１は、交流電源Ｅからの高調波ノイズを抑制する機能を有している。

【0011】

図１の例では、ノイズフィルタ回路１１が、三相の交流電源Ｅの各相に一対一で対応するＬＣフィルタ回路として構成されている。ノイズフィルタ回路１１は、三相分の配線ｈａ，ｈｂ，ｈｃと、リアクトルＬａ，Ｌｂ，Ｌｃと、配線ｋａ，ｋｂ，ｋｃと、コンデンサＣａ，Ｃｂ，Ｃｃと、を含んで構成されている。

【0012】

図１に示すように、配線ｈａの一端は、ノイズフィルタ基板１０の端子Ｔａ１を介して、交流電源Ｅのａ相に接続されている。一方、配線ｈａの他端は、ノイズフィルタ基板１０の端子Ｔａ２及び第１配線ｆａを順次に介して、インバータ基板２０に接続されている。この配線ｈａには、ノイズフィルタ回路１１のリアクトルＬａが設けられている。

【0013】

配線ｈａにおいて、リアクトルＬａと端子Ｔａ２との間には、別の配線ｋａの一端が接続されている。この配線ｋａには、ノイズフィルタ回路１１のコンデンサＣａが設けられている。なお、三相分（ａ相、ｂ相、ｃ相）のノイズフィルタ回路１１のうち、交流電源Ｅのｂ相やｃ相に対応する各素子についても同様である。そして、ノイズフィルタ回路１１（つまり、ＬＣフィルタ回路）が備える複数のリアクトルＬａ，Ｌｂ，Ｌｃが、チョークコイルＪとして、ノイズフィルタ基板１０に実装されている。

【0014】

また、三相分のノイズフィルタ回路１１において、コンデンサＣａ，Ｃｂ，Ｃｃが設けられた３本の配線ｋａ，ｋｂ，ｋｃの他端は、互いに接続されている。これらの配線ｋａ，ｋｂ，ｋｃの接続点は、ノイズフィルタ基板１０の端子Ｔ３、及び配線ｍを順次に介して、接地されている。このようなノイズフィルタ回路１１によって、前記したように、交流電源Ｅからの高調波ノイズが抑制される。なお、交流電源Ｅは、配線ｎを介して接地されている。さらに、前記した配線ｍ，ｎは、別の配線ｐ１を介して互いに接続されている。

【0015】

図１に示すインバータ基板２０は、ダイオードブリッジ２１や平滑コンデンサ２２、リアクトル２３の他、インバータ回路２４といった電力変換回路が実装されるプリント基板である。三相交流のうち一相（入力側のａ相、出力側のｕ相）について説明すると、インバータ基板２０は、入力側が第１配線ｆａを介して、ノイズフィルタ基板１０の端子Ｔａ２に接続されるとともに、出力側が第２配線ｇｕを介して、モータＭの巻線ｅｕに接続されている。また、三相交流の残りの二相についても同様である。なお、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが巻回される第１リングコア３０や、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが巻回される第２リングコア４０については後記する。

【0016】

図１に示すダイオードブリッジ２１は、ノイズフィルタ回路１１を介して自身に入力される交流電力を直流電力に整流する回路である。ダイオードブリッジ２１は、図示は省略しているが、互いに直列接続された３対のダイオードが並列接続された構成になっている。前記した３対のうち一対のダイオードについて説明すると、一方のダイオードのアノードが負側の配線ｑに接続され、カソードが他方のダイオードのアノードに接続されている。また、他方のダイオードのカソードは、正側の配線ｒに接続されている。なお、前記した３対のうち、残り２対のダイオードについても同様である。これによって、交流電源Ｅから供給される三相交流電力が、脈流を含む直流電力に整流される。

【0017】

平滑コンデンサ２２は、ダイオードブリッジ２１から入力される直流電力（脈流を含む直流電力）を平滑化するコンデンサである。図１に示すように、平滑コンデンサ２２の負極は配線ｑに接続され、正極は別の配線ｒに接続されている。
リアクトル２３は、インバータ基板２０における高調波電流を抑制する素子である。図１の例では、正側の配線ｒにおいて、平滑コンデンサ２２との接続箇所よりもダイオードブリッジ２１側にリアクトル２３が設けられている。

【0018】

インバータ回路２４は、平滑コンデンサ２２で平滑化された直流電力を交流電力に変換し、変換後の交流電力をモータＭに出力する回路である。このインバータ回路２４は、２つのスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２が直列接続されてなる第１レグの他、同様の構成の第２レグや第３レグが互いに並列接続された構成になっている。図１の例では、インバータ回路２４のスイッチング素子Ｓ１～Ｓ６として、ＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide-Semiconductor Field-Effect Transistor）が用いられている。

【0019】

スイッチング素子Ｓ１は、その内部に寄生ダイオードＤ１を有している。寄生ダイオードＤ１は、スイッチング素子Ｓ１のソース・ドレイン間に存在するｐｎ接合の部分である。なお、他のスイッチング素子Ｓ２～Ｓ６についても同様である。

【0020】

例えば、第１レグのスイッチング素子Ｓ１，Ｓ２について説明すると、スイッチング素子Ｓ２は、ソースが負側の配線ｑに接続され、ドレインがスイッチング素子Ｓ１のソースに接続されている。また、スイッチング素子Ｓ１のドレインは、正側の配線ｒに接続されている。なお、第２レグや第３レグも同様の構成になっている。また、スイッチング素子Ｓ１～Ｓ６の種類は、ＭＯＳＦＥＴに限定されるものではなく、トランジスタやＩＧＢＴといった他の種類の素子であってもよい。

【0021】

図１に示すように、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２を含む第１レグの中間端子は、配線ｄｕ、インバータ基板２０の端子Ｔ４、及び第２配線ｇｕを順次に介して、モータＭの巻線ｅｕに接続されている。同様に、第２レグや第３レグの中間端子も、それぞれ、モータＭの巻線ｅｖ，ｅｗに接続されている。

【0022】

そして、制御部（図示せず）によって、インバータ回路２４のスイッチング素子Ｓ１～Ｓ６のオン／オフが所定に切り替えられることで、平滑コンデンサ２２から印加される直流電圧が三相交流電圧に変換され、モータＭが駆動するようになっている。

【0023】

第１リングコア３０は、トロイダル状（円環状）の磁性体であり、インバータ回路２４のスイッチングに伴うコモンモードノイズを抑制する機能を有している。このような第１リングコア３０として、例えば、フェライトコアを用いることができるが、これに限定されるものではない。

【0024】

図１に示す電気回路体１００は、各接地箇所に対して、所定の浮遊静電容量を有している。このような浮遊静電容量を介して漏れた電流が、複数の接地箇所を経由してノイズ源（つまり、インバータ回路２４）に帰還する際のノイズが、前記したコモンモードノイズである。

【0025】

図１の破線矢印で示すように、コモンモードノイズは、例えば、交流電源Ｅ、ノイズフィルタ回路１１、配線ｍ，ｐ１，ｎを順次に介して循環する。その他、図１の別の破線矢印で示すように、コモンモードノイズは、インバータ回路２４、ダイオードブリッジ２１、第１リングコア３０、ノイズフィルタ回路１１、配線ｍ，ｐ３，ｐ２、モータＭ、及び第２リングコア４０を順次に介して循環する。

【0026】

このようなコモンモードノイズを抑制するために、三相の第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが、それぞれ、第１リングコア３０に巻回されている。これによって、第１リングコア３０が、コモンモードノイズ等の高周波電流を抑制するローパスフィルタとして機能する。さらに、第１リングコア３０では、コモンモードノイズの電流の一部が磁気損失（ヒステリシス損）として消費される。その結果、コモンモードノイズの抑制効果がさらに高められる。

【0027】

図１の例では、第１リングコア３０における第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃのそれぞれの巻数が３回になっている。このように第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃの巻数を十分に確保することで、第１リングコア３０でコモンモードノイズが抑制されやすくなる。ちなみに、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃは絶縁被膜（図示せず）で被覆されていることが多く、この絶縁被膜を含めると、所定の太さを有している。したがって、コモンモードノイズの抑制効果の他、前記した絶縁被膜の太さも考慮すると、第１リングコア３０における第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃの巻数は３回で十分である。

【0028】

また、図１では、ノイズフィルタ基板１０とインバータ基板２０とを接続する第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃの略中間の位置に第１リングコア３０が設けられる例を示しているが、これに限らない。すなわち、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃにおいて、第１リングコア３０とインバータ基板２０（電力変換基板）との間の配線長が、第１リングコア３０とノイズフィルタ基板１０との間の配線長よりも短くなるようにしてもよい。これによって、ノイズの発生源であるインバータ基板２０の付近に第１リングコア３０が設けられるため、コモンモードノイズの抑制効果をさらに高めることができる。

【0029】

図１に示す第２リングコア４０は、トロイダル状（円環状）の磁性体である。第２リングコア４０は、インバータ回路２４からモータＭに伝搬するコモンモードノイズを抑制する機能を有している。このような第２リングコア４０として、例えば、フェライトコアを用いることができるが、これに限定されるものではない。なお、第２リングコア４０の形状や材料は、第１リングコア３０と同様であってもよいし、また、第１リングコア３０とは異なるものであってもよい。

【0030】

図１に示す第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗは、インバータ基板２０とモータＭとを接続する配線である。例えば、ｕ相の第２配線ｇｕは、その一端がインバータ基板２０の端子Ｔ４に接続され、他端がモータＭの巻線ｅｕに接続されている。また、ｖ相やｗ相の第２配線ｇｖ，ｇｗについても同様である。そして、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが、それぞれ、第２リングコア４０に巻回されている。また、モータＭの巻線ｅｕ，ｅｖ，ｅｗは、配線ｐ２を介して接地されている。この配線ｐ２と、ノイズフィルタ回路１１に接続された配線ｍと、は別の配線ｐ３を介して接続されている。

【0031】

図１の例では、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗのそれぞれの巻数が２回になっている。つまり、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが第２リングコア４０に巻回される巻数（図１の例では２回）は、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが第１リングコア３０に巻回される巻数（図１の例では３回）よりも少なくなっている。このように第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数を比較的少なくすることで、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの配線長を短くすることができる。その結果、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗのインピーダンスも小さくなるため、インバータ回路２４のスイッチングに伴うスパイク状のサージ電圧（インバータサージという）を抑制できる。

【0032】

なお、インバータサージとは、インバータ制御におけるパルス電圧の急峻な立ち上がりに伴うサージ電圧であり、前記したコモンモードノイズとは別種類のノイズである。インバータ回路２４で発生したインバータサージは、所定のインピーダンスを有する第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの伝搬過程で増加し、増加したインバータサージがモータＭに印加される。本実施形態では、前記したように、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数を比較的少なくすることで、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗのインピーダンスを小さくし、インバータサージを抑制するようにしている。

【0033】

ちなみに、インバータサージは、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗを介してモータＭに伝搬する一方、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃを介した伝搬はほとんどない。したがって、第１リングコア３０における第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃの巻数が比較的多くても、インバータサージが増加することはほとんどない。

【0034】

＜効果＞
第１実施形態によれば、インバータ基板２０の入力側の第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃを第１リングコア３０に巻回し、また、インバータ基板２０の出力側の第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗを第２リングコア４０に巻回するようにしている。このように第１リングコア３０及び第２リングコア４０を設けることで、コモンモードノイズの抑制効果を従来よりも高めることができる。

【0035】

また、第１リングコア３０によってコモンモードノイズの抑制効果が補われるため、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数を少なくすることができる。したがって、インバータ基板２０から第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗを介してモータＭに伝搬するインバータサージも抑制できる。

【0036】

また、第１リングコア３０や第２リングコア４０は、比較的安価であるため、電気回路体１００の製造コストを削減できる。また、追加の電子部品（図示せず）を所定の基板に実装する必要がないため、電気回路体１００が収容される電装品ボックス（図示せず）の省スペース化を図ることもができる。

【0037】

また、電気回路体１００をノイズフィルタ基板１０とインバータ基板２０とに分けることで、１枚の大きな基板（図示せず）に各回路を実装する構成に比べて、温度変化等に伴う各基板の反りの程度が小さくなる。したがって、各基板の反りに伴う電子部品の剥離を防止できる。

【0038】

次に、比較例に係る電気回路体２００（図５参照）の構成について簡単に説明した後、第１実施形態における雑音端子電圧のシミュレーション結果（図２Ａ参照）と、比較例における雑音端子電圧のシミュレーション結果（図２Ｂ参照）と、の対比を行う。

【0039】

図５は、比較例に係る電気回路体２００の構成図である。
図５に示す比較例の電気回路体２００は、第１リングコア３０（図１参照）が設けられていない点が、第１実施形態の電気回路体１００（図１参照）とは異なっている。また、図５の比較例は、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数が３回であり、第１実施形態の場合（第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数が２回）よりも多くなっている。なお、比較例におけるその他の構成については、第１実施形態と同様であるから、説明を省略する。

【0040】

図２Ａは、第１実施形態に係る電気回路体１００の雑音端子電圧に関するシミュレーション結果を示す図である。
なお、図２Ａの横軸はノイズの周波数（対数目盛）であり、縦軸は雑音端子電圧（つまり、ノイズ）である。また、シミュレーション結果として図２Ａに示している雑音端子電圧は、コモンモードノイズのみではなく、インバータサージ等の他のノイズも重畳したものになっている。

【0041】

図２Ｂは、比較例に係る電気回路体２００の雑音端子電圧に関するシミュレーション結果を示す図である。
図２Ｂの比較例を参照すると、特に４．５～１０［ＭＨｚ］の周波数帯域Ｋ１の略全ての範囲で、雑音端子電圧が３５［ｄＢμＶ］以上になっている。これは、第２リングコア４０（図５参照）における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗ（図５参照）の巻数（３回）が比較的多く、結果的に第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの配線長が長くなったためである。

【0042】

前記したように、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの配線長が長いほど、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗのインピーダンスが大きくなり、モータＭに伝搬するインバータサージも大きくなる。その結果、比較例では、コモンモードノイズの所定の共振周波数（数ＭＨｚ）と相まって、周波数帯域Ｋ１の略全ての範囲で雑音端子電圧が３５［ｄＢμＶ］以上になっている。

【0043】

ちなみに、図５に示す比較例の構成において、例えば、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数を減らすことで、インバータサージを抑制することも考えられる。しかしながら、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数が少なすぎると、第２リングコア４０においてコモンモードノイズが十分に抑制されない可能性がある。

【0044】

一方、図２Ａの第１実施形態のシミュレーション結果を参照すると、０．１～４．５［ＭＨｚ］の周波数帯域では、雑音端子電圧が図２Ｂの比較例と同様である一方、４．５～１０［ＭＨｚ］の周波数帯域Ｋ１では、雑音端子電圧が３５［ｄＢμＶ］以下になっている。これは、前記したように、第１リングコア３０を設けることで、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数（例えば、２回）が少なくて済むからである。このように第１実施形態によれば、モータＭへのインバータサージを抑制しつつ、コモンモードノイズも抑制できる。また、電気回路体１００のノイズが適切に抑制されるため、ノイズによる各素子への悪影響を抑制でき、また、モータＭでの絶縁破壊を防止できる。

【0045】

≪第２実施形態≫
第２実施形態は、前記したダイオードブリッジ２１（図１参照）に代えて、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃにダイオードモジュール５０（図３参照）を設ける点が、第１実施形態とは異なっている。また、第２実施形態は、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃにおいて、ダイオードモジュール５０とインバータ基板２０との間に第１リングコア３０を設ける点が、第１実施形態とは異なっている。なお、その他については第１実施形態と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

【0046】

図３は、第２実施形態に係る電気回路体１００Ａの構成図である。
図３に示すように、電気回路体１００Ａは、ノイズフィルタ基板１０と、インバータ基板２０Ａ（電力変換基板）と、第１リングコア３０と、第２リングコア４０と、ダイオードモジュール５０と、を備えている。

【0047】

ダイオードモジュール５０は、ノイズフィルタ回路１１を介して自身に入力される交流電力を直流電力に整流するものである。ダイオードモジュール５０は、第１実施形態で説明したダイオードブリッジ２１（図１参照）と同様の回路を樹脂でパッケージ化したものである。なお、ノイズフィルタ基板１０やインバータ基板２０Ａとは別に、ダイオードブリッジを含む所定の回路が実装された基板をダイオードモジュール５０として設置してもよい。

【0048】

図３に示すように、ダイオードモジュール５０の入力側は、三相（ａ相、ｂ相、ｃ相）の第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃを介して、ノイズフィルタ回路１１に接続されている。一方、ダイオードモジュール５０の出力側は、別の第１配線ｆｄ，ｆｅを介して、インバータ基板２０Ａに接続されている。そして、前記した第１配線ｆｄ，ｆｅが、ダイオードモジュール５０とインバータ基板２０Ａ（電力変換基板）との間において、第１リングコア３０に巻回されている。なお、図３の例では、第１配線ｆｄ，ｆｅが第１リングコア３０に巻回される巻数は、第１実施形態と同様に３回になっている。

【0049】

インバータ基板２０Ａには、電力変換回路として、平滑コンデンサ２２と、リアクトル２３と、インバータ回路２４と、が実装されている。なお、平滑コンデンサ２２、リアクトル２３、及びインバータ回路２４の構成や機能については、第１実施形態と同様であるから、説明を省略する。

【0050】

＜効果＞
第２実施形態によれば、ダイオードモジュール５０を別途設けることで、第１実施形態よりもインバータ基板２０Ａの面積を小さくすることができる。したがって、電気回路体１００Ａが収容される電装品ボックス（図示せず）の省スペース化を図ることができる。また、第１実施形態に比べて、第１リングコア３０をインバータ回路２４（ノイズの発生源）にさらに近づけることができる。したがって、第１実施形態よりもコモンモードノイズの抑制効果をさらに高めることができる。

【0051】

≪第３実施形態≫
第３実施形態は、圧縮機１（図４参照）の駆動源として、第１実施形態の電気回路体１００（図１参照）が接続されたモータＭ（図１、図４参照）を備える空気調和機Ｗ（図４参照）について説明する。なお、交流電源Ｅ（図１参照）からモータＭ（図１参照）までの回路構成は、第１実施形態の電気回路体１００（図１参照）と同様である。したがって、第１実施形態とは異なる部分について説明し、重複する部分については説明を省略する。

【0052】

＜空気調和機の構成＞
図４は、第３実施形態に係る空気調和機Ｗの構成図である。
なお、図４の実線矢印は、暖房運転時の冷媒の流れを示している。また、図４の破線矢印は、冷房運転時の冷媒の流れを示している。図４に示す空気調和機Ｗ（冷凍サイクル装置）は、暖房や冷房等の空調を行う機器である。

【0053】

図４に示すように、空気調和機Ｗは、圧縮機１と、室外熱交換器２と、室外ファン３と、四方弁４と、を備え、これらの機器が室外機Ｇｏに設けられている。また、空気調和機Ｗは、前記した構成の他に、膨張弁６と、室内熱交換器７と、室内ファン８と、を備え、これらの機器が室内機Ｇｉに設けられている。

【0054】

圧縮機１は、低温低圧のガス冷媒を圧縮し、高温高圧のガス冷媒として吐出する機器である。モータＭは、圧縮機１の駆動源である。モータＭの入力側の回路構成は、図４では図示を省略しているが、第１実施形態で説明した電気回路体１００（図１参照）と同様である。

【0055】

室外熱交換器２は、その伝熱管（図示せず）を通流する冷媒と、室外ファン３から送り込まれる外気と、の間で熱交換が行われる熱交換器である。
室外ファン３は、室外ファンモータ３ａの駆動によって、室外熱交換器２に外気を送り込むファンであり、室外熱交換器２の付近に設置されている。

【0056】

室内熱交換器７は、その伝熱管（図示せず）を通流する冷媒と、室内ファン８から送り込まれる室内空気（空調対象空間の空気）と、の間で熱交換が行われる熱交換器である。
室内ファン８は、室内ファンモータ８ａの駆動によって、室内熱交換器７に室内空気を送り込むファンであり、室内熱交換器７の付近に設置されている。

【0057】

膨張弁６は、「凝縮器」（室外熱交換器２及び室内熱交換器７の一方）で凝縮した冷媒を減圧する機能を有している。膨張弁６において減圧された冷媒は、「蒸発器」（室外熱交換器２及び室内熱交換器７の他方）に導かれる。

【0058】

四方弁４は、空気調和機Ｗの運転モードに応じて、冷媒の流路を切り替える弁である。例えば、冷房運転時（破線矢印を参照）には、圧縮機１、室外熱交換器２（凝縮器）、膨張弁６、及び室内熱交換器７（蒸発器）が、四方弁４を介して環状に順次接続されてなる冷媒回路Ｑにおいて、冷凍サイクルで冷媒が循環する。

【0059】

また、暖房運転時（実線矢印を参照）には、圧縮機１、室内熱交換器７（凝縮器）、膨張弁６、及び室外熱交換器２（蒸発器）が、四方弁４を介して環状に順次接続されてなる冷媒回路Ｑにおいて、冷凍サイクルで冷媒が循環する。

【0060】

すなわち、圧縮機１、「凝縮器」、膨張弁６、及び「蒸発器」を順次に介して冷媒が循環する冷媒回路Ｑにおいて、前記した「凝縮器」及び「蒸発器」の一方は室外熱交換器２であり、他方は室内熱交換器７である。

【0061】

なお、モータＭを駆動させるインバータ回路２４（図１参照）の他、室外ファンモータ３ａ、四方弁４、膨張弁６、室内ファンモータ８ａ等は、所定の制御装置（図示せず）によって制御される。

【0062】

＜効果＞
第３実施形態によれば、圧縮機１のモータＭへのノイズを低減した、安価で信頼性の高い空気調和機Ｗを提供できる。

【0063】

≪変形例≫
以上、本発明に係る電気回路体１００，１００Ａや空気調和機Ｗについて各実施形態で説明したが、本発明はこれらの記載に限定されるものではなく、種々の変更を行うことができる。
例えば、第１実施形態（図１参照）では、第１リングコア３０における第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃの巻数が３回であり、第２リングコア４０における第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗの巻数が２回である場合について説明したが、前記した各巻数は適宜に変更可能である。例えば、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが第１リングコア３０に巻回される巻数が３回以上であり、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが第２リングコア４０に巻回される巻数は２回以下であるようにしてもよい。ここで、例えば、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが第１リングコア３０に単に通されている（貫通している）場合には、巻数を１回としてカウントするものとする。同様に、第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが第２リングコア４０に単に通されている（貫通している）場合にも、巻数を１回としてカウントするものとする。
なお、第２実施形態（図３参照）についても同様のことがいえる。

【0064】

また、第１実施形態（図１参照）では、電気回路体１００が第１リングコア３０及び第２リングコア４０の両方を備える構成について説明したが、これに限らない。例えば、第１実施形態の構成（図１参照）から第２リングコア４０を省略してもよい。このような構成でも、電気回路体１００におけるコモンモードノイズを適切に抑制できる。なお、第２実施形態（図３参照）についても同様のことがいえる。

【0065】

また、電気回路体１００の構成やコモンモードノイズの伝搬経路によっては、ノイズフィルタ基板１０の付近に第１リングコア３０を設けたほうが、コモンモードノイズの抑制効果が高いこともある。そのような場合には、第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃにおいて、第１リングコア３０とノイズフィルタ基板１０との間の配線長が、第１リングコア３０とインバータ基板２０（電力変換基板）との間の配線長よりも短くなるようにしてもよい。

【0066】

また、各実施形態では、一つの第１リングコア３０に第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃが巻回され、また、一つの第２リングコア４０に第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗが巻回される構成について説明したが、これに限らない。すなわち、複数の第１リングコア３０に第１配線ｆａ，ｆｂ，ｆｃのそれぞれが順次に巻回されるようにしてもよいし、また、複数の第２リングコア４０に第２配線ｇｕ，ｇｖ，ｇｗのそれぞれが順次に巻回されるようにしてもよい。

【0067】

また、図１に示すように、ノイズフィルタ回路１１を２次のＬＣフィルタとして構成してもよいし、また、３次のＬＣフィルタやその他のフィルタ回路として構成してもよい。
また、インバータ基板２０（電力変換基板）の構成は、図１や図３の例に限定されるものではない。例えば、所定の電力変換基板（図示せず）にコンバータ回路（図示せず）が実装され、その出力側がモータ等の負荷装置に接続される構成であってもよい。また、インバータ基板２０（図１参照）に実装されたリアクトル２３を適宜に省略してもよい。

【0068】

また、第３実施形態（図４参照）では、圧縮機１のモータＭの入力側に電気回路体１００が接続される構成について説明したが、これに限らない。例えば、室外ファンモータ３ａ（図４参照）の入力側に電気回路体１００が接続されるようにしてもよい。また、室内ファンモータ８ａ（図４参照）の入力側に電気回路体１００が接続されるようにしてもよい。
また、各実施形態では、電気回路体１００に三相交流電力が入力される例について説明したが、これに限らない。例えば、単相交流電力が供給される電気回路体にも、各実施形態を適用できる。

【0069】

また、第３実施形態（図４参照）では、室内機Ｇｉに膨張弁６が設置される例を示したが、室外機Ｇｏに膨張弁を設置してもよいし、また、室内機Ｇｉ及び室外機Ｇｏのそれぞれに膨張弁を適宜に設置してもよい。
また、第３実施形態では、室内機Ｇｉ（図４参照）及び室外機Ｇｏ（図４参照）が一台ずつ設けられる構成について説明したが、これに限らない。すなわち、並列接続された複数台の室内機を設けてもよいし、また、複数台の室外機を設けてもよい。

【0070】

また、各実施形態は、適宜に組み合わせることができる。例えば、第２実施形態と第３実施形態とを組み合わせ、第３実施形態の空気調和機Ｗが備える圧縮機１のモータＭの入力側に、第２実施形態の電気回路体１００Ａを接続するようにしてもよい。

【0071】

また、第３実施形態で説明した空気調和機Ｗ（冷凍サイクル装置）は、ビル用マルチエアコンやパッケージエアコンの他、ルームエアコンといった様々な種類のエアコンに適用できる。また、空調給湯装置や冷蔵庫といった「冷凍サイクル装置」にも、各実施形態を適用できる。

【0072】

また、各実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に記載したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されない。また、実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
また、前記した機構や構成は説明上必要と考えられるものを示しており、製品上必ずしも全ての機構や構成を示しているとは限らない。

【符号の説明】

【0073】

１００，１００Ａ 電気回路体
１０ ノイズフィルタ基板
１１ ノイズフィルタ回路
２０，２０Ａ インバータ基板（電力変換基板）
２１ ダイオードブリッジ（電力変換回路）
２２ 平滑コンデンサ（電力変換回路）
２３ リアクトル
２４ インバータ回路（電力変換回路）
３０ 第１リングコア
４０ 第２リングコア
５０ ダイオードモジュール
１ 圧縮機
２ 室外熱交換器
３ 室外ファン
４ 四方弁
６ 膨張弁
７ 室内熱交換器
８ 室内ファン
ｆａ，ｆｂ，ｆｃ，ｆｄ，ｆｅ 第１配線
ｇｕ，ｇｖ，ｇｗ 第２配線
ｍ 配線（第４配線）
ｎ 配線（第３配線）
ｐ１ 配線（第６配線）
ｐ２ 配線（第５配線）
ｐ３ 配線（第７配線）
Ｅ 交流電源
Ｊ チョークコイル
Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ リアクトル
Ｍ モータ
Ｑ 冷媒回路
Ｗ 空気調和機

【図1】

【図2A】

【図2B】

【図3】

【図4】

【図5】