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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-12-06
(45)【発行日】2023-12-14
(54)【発明の名称】軽量気泡コンクリート
(51)【国際特許分類】
C04B 38/00 20060101AFI20231207BHJP
C04B 28/18 20060101ALI20231207BHJP
C04B 14/04 20060101ALI20231207BHJP
E04B 1/94 20060101ALI20231207BHJP
C04B 111/40 20060101ALN20231207BHJP
【ＦＩ】
C04B38/00 301Z
C04B28/18
C04B14/04 Z
E04B1/94 B
C04B111:40
【請求項の数】
1
(21)【出願番号】P 2019159580
(22)【出願日】2019-09-02
(65)【公開番号】P2020040871
(43)【公開日】2020-03-19
【審査請求日】2022-06-01
(31)【優先権主張番号】P 2018169034
(32)【優先日】2018-09-10
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】303046244
【氏名又は名称】旭化成ホームズ株式会社
(73)【特許権者】
【識別番号】390018717
【氏名又は名称】旭化成建材株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100099759
【弁理士】
【氏名又は名称】青木 篤
(74)【代理人】
【識別番号】100123582
【弁理士】
【氏名又は名称】三橋 真二
(74)【代理人】
【識別番号】100108903
【弁理士】
【氏名又は名称】中村 和広
(74)【代理人】
【識別番号】100142387
【弁理士】
【氏名又は名称】齋藤 都子
(74)【代理人】
【識別番号】100135895
【弁理士】
【氏名又は名称】三間 俊介
(72)【発明者】
【氏名】小川 晃博
(72)【発明者】
【氏名】土屋 晴義
(72)【発明者】
【氏名】高瀬 裕隆
(72)【発明者】
【氏名】林 由紀子
【審査官】小川 武
(56)【参考文献】
【文献】特開２００５－１７９１４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－２５３７５８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－１６８６０４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００７－０９９５４６（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
０４Ｂ２／００－３２／０２
Ｃ０４Ｂ４０／００－４０／０６
Ｃ０４Ｂ１０３／００－１１１／９４
Ｃ０４Ｂ３８／００－３８／１０
Ｅ０４Ｂ１／７６－１／９４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
比重０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートであって、該軽量気泡コンクリート中の不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であり、かつ、該中粒に対する該微粒の質量比（微粒／中粒）が０.７５以上１．２０以下であることを特徴とする軽量気泡コンクリート、ここで、該不溶残分の比率は、ＪＩＳ Ｒ５２０２のポルトランドセメントの化学分析方法に記載の塩酸－炭酸ナトリウム方法による不溶残分の定量方法に準拠した方法において、ろ紙による不溶残分とろ液の分離を、遠心分離機（製品名：インバータ・テーブルトップ遠心機 形式８４００ 久保田製作所社製）による分離に変更し、その遠心分離条件を、３０００ｒｐｍ×１０分間とし、温水による不溶残分の洗浄において温水量を５０ｍｌとし、上記遠心分離機による洗浄に変更し、その遠心分離条件を、３０００ｒｐｍ×１０分間とし、洗浄回数を５回とし、電気炉での９５０±２５℃×３０分間の強熱処理を、乾燥機による１１０℃×４８時間の処理に変更し、水浴上での加熱処理における温度条件を８０℃に変更し、そしてオートクレーブ養生後の気泡コンクリートの重量に対する不溶残分の質量％として求めたものであり、かつ、該軽量気泡コンクリートの組成と略対応する原料組成として、ＣａＯ／ＳｉＯ
2
モル比が、０．５以上１．２以下であり、かつ、Ａｌ
２
Ｏ
３
換算量／ＳＯ
３
換算量比が、０．９２以上３以下である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、軽量気泡コンクリート（以下、ＡＬＣともいう。）に関する。より詳しくは、本発明は、表面目地（切削溝）加工における微欠損が少なく、意匠性の高い表面剥離加工特性に優れる、比重０．２以上０．４５未満の低比重の軽量気泡コンクリート（以下、低比重ＡＬＣともいう。）に関する。
【背景技術】
【0002】
ＡＬＣは、嵩比重が０．４５～０．５５と軽量でありながら、結晶性の高いトバモライト（５ＣａＯ・６ＳｉＯ2・５Ｈ2Ｏ）を多量に含むことから、建築材料として必要な強度を有し、長期の耐候性、耐火性、耐不朽性に優れ、軽量、かつ、加工性に優れるために施工が容易であり、建築物の外壁材、床材、内壁材、屋根材等として広く利用されており、例えば、建築物の設計仕様に基づいて各種寸法に切断したり、長辺小口面に溝を切削加工したり、縁部の面取り加工等を施したりする場合がある。さらに、近年においては、例えば、図３に示すように、ＡＬＣの表面に複雑なデザイン模様を切削加工や剥離加工により施し、高付加価値化等を図る場合もある。
ＡＬＣは、セメント及び珪石粉を主原料とし、これに必要により生石灰粉、石膏等を加え、水を添加してスラリー状とし、大気圧下でアルミニウム粉末等の気泡剤により発泡した後、型枠で成形してオートクレーブ養生して製造される。ＡＬＣの圧縮強度は、通常、４～５Ｎ／ｍｍ2の範囲にあり、曲げ強度は１～１．５Ｎ／ｍｍ2の範囲にある。
ＡＬＣは、セメント及び珪石粉を主原料とし、これに必要により生石灰粉、石膏等を加え、水を添加してスラリー状とし、大気圧下でアルミニウム粉末等の気泡剤により発泡した後、型枠で成形してオートクレーブ養生して製造される。ＡＬＣの圧縮強度は、通常、４～５Ｎ／ｍｍ2の範囲にあり、曲げ強度は１～１．５Ｎ／ｍｍ2の範囲にある。
【0003】
通常のコンクリートは、比重が２．０程度であるのに対し、ＡＬＣは比重が０．４５～０．５５であり、その軽量化は内部に多くの空隙を含有させることによって実現されている。ＡＬＣでは、体積分率で約８０％が空隙であるが、０．２以上０．４５未満の低比重ＡＬＣでは、通常、従来のＡＬＣよりもさらに空隙量が多い。
【0004】
以下の特許文献１には、珪酸質原料として用いる珪石の粒度を調整することにより、強度などの諸物性に優れたＡＬＣを製造できる方法を提供することを目的として、珪石原料として用いる粉砕後の珪石が、粒径１０μｍ未満を微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満を中粒、１００μｍ以上を粗粒と規定したとき、微粒、中粒、粗粒の全てを含み、粗粒の質量百分率が９～１５％で、微粒／中粒の質量比が０.９～１.２であることを特徴とするＡＬＣの製造方法が開示されている。
特許文献１には、微粒と中粒の質量比を０.９～１.２に調整することで、トバモライトの結晶核の生成と結晶成長とがバランス良く促進され、十分なトバモライトが生成すると同時に、粗粒の質量百分率を９～１５％とすることによって、残留する粗粒が骨材効果を果たし、これらが相乗してＡＬＣの強度が向上するとの考察がなされている。
特許文献１に記載されたＡＬＣは、４．８Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度を達成しているものの、原料としての粉砕珪石の粗粒を９質量％以上含むため、以下に説明する不溶残分の比率は全固形分に対して３５質量％程度、不溶残分中の粗粒珪石は１０質量％以上であると推定され、また、その絶乾嵩比重は０．５程度である。すなわち、特許文献１には、比重０．２～０．４５未満の低比重ＡＬＣは開示されておらず、また、低比重ＡＬＣにおける表面目地加工における微欠損の発生の問題や表面意匠性の高い剥離加工特性については一切記載されていない。
特許文献１には、微粒と中粒の質量比を０.９～１.２に調整することで、トバモライトの結晶核の生成と結晶成長とがバランス良く促進され、十分なトバモライトが生成すると同時に、粗粒の質量百分率を９～１５％とすることによって、残留する粗粒が骨材効果を果たし、これらが相乗してＡＬＣの強度が向上するとの考察がなされている。
特許文献１に記載されたＡＬＣは、４．８Ｎ／ｍｍ２以上の圧縮強度を達成しているものの、原料としての粉砕珪石の粗粒を９質量％以上含むため、以下に説明する不溶残分の比率は全固形分に対して３５質量％程度、不溶残分中の粗粒珪石は１０質量％以上であると推定され、また、その絶乾嵩比重は０．５程度である。すなわち、特許文献１には、比重０．２～０．４５未満の低比重ＡＬＣは開示されておらず、また、低比重ＡＬＣにおける表面目地加工における微欠損の発生の問題や表面意匠性の高い剥離加工特性については一切記載されていない。
【0005】
以下の特許文献２には、かさ比重が０．４５～０．５５と軽量でありながら、建築材料として必要な強度を有し、長期の耐候性、耐火性及び耐不朽性に優れるＡＬＣにおいて、建築物の設計仕様に基づいて各種寸法に切断したり、長辺小口面に溝を切削加工したり、縁部の面取り加工等を施す場合において発生する欠損やひび割れを防止することを目的として、珪石及び珪砂を主成分とする珪酸質原料と、石灰質原料と、水と、発泡剤と、を含有するＡＬＣであって、当該軽量気泡コンクリート中の不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒とした場合に、上記不溶残分における上記粗粒の含有率が０．１～４０質量％であり、上記中粒に対する上記微粒の質量比が０．０１～０．７であるＡＬＣが開示されている。
特許文献２には、粉砕後の珪石及び珪砂の粒径が１０μｍ未満である微粒には、ある一定量まではトバモライトの生成を促す性質があるが（一定量より多くなると逆にトバモライトの生成を阻害する性質がある）、その反面、ＡＬＣ中の不溶残分が微粒になり、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を増大させる性質があること；粒径が１０μｍ以上１００μｍ未満である中粒には、トバモライトの生成を促す性質があると共に、ＡＬＣ中の不溶残分も適度な粒径となることにより、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を抑制できること；そして粒径が１００μｍ以上である粗粒には、微粒（ある一定量まで）及び中粒ほど、トバモライトの生成を促す性質はないが、ＡＬＣ中の不溶残分が粗粒になるため、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を大きく抑制できること；が記載されている。そして、不溶残分中の微粒／中粒質量比として０．１～０．７を教示し、不溶残分中の粗粒の含有率として０．１～４０質量％を教示している。また、特許文献２の実施例における不溶残分中の粗粒の含有率は、４．２～１９．５質量％である。
特許文献２に記載されたＡＬＣは、欠損やひび割れの極めて低い発生率を達成しているものの、原料としての粉砕珪石の粗粒を４．３～１７．０質量％含むため、不溶残分比率は全固形分に対して３０質量％程度であると推定され、また、その絶乾嵩比重も０．５程度である。すなわち、特許文献２には、比重０．２～０．４５未満の低比重ＡＬＣは開示されておらず、また、低比重ＡＬＣにおける表面目地加工における微欠損の発生の問題や表面意匠性の高い剥離加工特性については一切記載されていない。
特許文献２には、粉砕後の珪石及び珪砂の粒径が１０μｍ未満である微粒には、ある一定量まではトバモライトの生成を促す性質があるが（一定量より多くなると逆にトバモライトの生成を阻害する性質がある）、その反面、ＡＬＣ中の不溶残分が微粒になり、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を増大させる性質があること；粒径が１０μｍ以上１００μｍ未満である中粒には、トバモライトの生成を促す性質があると共に、ＡＬＣ中の不溶残分も適度な粒径となることにより、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を抑制できること；そして粒径が１００μｍ以上である粗粒には、微粒（ある一定量まで）及び中粒ほど、トバモライトの生成を促す性質はないが、ＡＬＣ中の不溶残分が粗粒になるため、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を大きく抑制できること；が記載されている。そして、不溶残分中の微粒／中粒質量比として０．１～０．７を教示し、不溶残分中の粗粒の含有率として０．１～４０質量％を教示している。また、特許文献２の実施例における不溶残分中の粗粒の含有率は、４．２～１９．５質量％である。
特許文献２に記載されたＡＬＣは、欠損やひび割れの極めて低い発生率を達成しているものの、原料としての粉砕珪石の粗粒を４．３～１７．０質量％含むため、不溶残分比率は全固形分に対して３０質量％程度であると推定され、また、その絶乾嵩比重も０．５程度である。すなわち、特許文献２には、比重０．２～０．４５未満の低比重ＡＬＣは開示されておらず、また、低比重ＡＬＣにおける表面目地加工における微欠損の発生の問題や表面意匠性の高い剥離加工特性については一切記載されていない。
【0006】
ところで、近年、建築物のさらなる軽量化への要望、現場作業時の安全性向上や作業者への負担低減の観点から、従来のＡＬＣの特長を保持したまま、さらに比重の低い低比重ＡＬＣが求められている。低比重ＡＬＣとしては、従来よりも気泡剤に起因する気泡の量を多く含有するものが一般的である。低比重化を実現する方法として、気泡を多く含有させると、気泡径が巨大化し、全容積に対する気泡剤による粗大気泡割合が大きくなり、強度の大幅な低下を招く。そこで、熱可塑性樹脂やアルカリ土類金属炭酸塩を含有させたり、比表面積の大きな珪石粉を用いることが提案されているが、嵩比重の低減に伴う圧縮強度の低下をまぬがれず、例えば、嵩比重０．３５～０．４０では圧縮強度が１．５～３．２５Ｎ／ｍｍ2程度であり、従来のＡＬＣと比較して強度が弱いものが一般的である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】特開２００７－９９５４６号公報
【文献】特許第６１３４２７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
前記したように、ＡＬＣは、建築物の設計仕様に基づいて各種寸法に切断したり、長辺小口面に溝を切削加工したり、縁部の面取り加工等を施したりする場合があり、さらに、近年においてはＡＬＣの表面に複雑なデザイン模様を切削加工や剥離加工により施し、高付加価値化等を図る場合があるが、この際、ＡＬＣの切断や切削、面取り加工、表面切削・剥離加工の際、欠損やひび割れが生じることがある。しかしながら、従来のＡＬＣとは比重や、不溶残分、該不溶残分中の粒度分布等が異なる低比重ＡＬＣに関して、欠損やひび割れを抑制する目的で、原料である珪石や珪砂の粒度や生成物であるＡＬＣ中の不溶残分の粒度を検討したものはない。
かかる状況下、本発明が解決しようとする課題は、低比重ＡＬＣにおいても、長時間、表面目地加工や溝切削加工しても微欠損が少なく、かつ、表面意匠性の高い剥離加工特性に優れる軽量気泡コンクリートを提供することである。
かかる状況下、本発明が解決しようとする課題は、低比重ＡＬＣにおいても、長時間、表面目地加工や溝切削加工しても微欠損が少なく、かつ、表面意匠性の高い剥離加工特性に優れる軽量気泡コンクリートを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本願発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意研究し実験を重ねた結果、従来、低比重ではない通常のＡＬＣにおいて、粉砕後の珪石及び珪砂の粒径が１０μｍ未満である微粒は、一定量より多くなるとトバモライトの生成を阻害する性質があり、ＡＬＣ中の不溶残分の微粒比率が高くなると、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を増大させ、また、不溶残分中の粗粒の割合が高くなると、ＡＬＣの加工時における欠損やひび割れの発生を大きく抑制できると教示されていたところ、かかる教示に反し、嵩比重０．２以上～０．４５未満の低比重ＡＬＣにおいて、不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、不溶残分中の粗粒の含有率が２．０質量％以下である場合に、長時間切削加工した時でも微細な欠損（微欠損）が少なく、また、不溶残分中の微粒／中粒比率が０．７５以上１．４０以下と（特許文献２に教示された０．１～０．７の範囲よりも）高い場合に、溝部に挿入した刃物の揺動や打撃などのはつりによる表面剥離加工特性が良好となり表面デザイン性や意匠性が高い軽量気泡コンクリートの製造が可能になることを予想外に見出し、本発明を完成するに至ったものである。
【0010】
すなわち、本発明は以下のとおりのものである。
［１］比重０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートであって、該軽量気泡コンクリート中の不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であることを特徴とする軽量気泡コンクリート。
［２］前記中粒に対する前記微粒の質量比（微粒／中粒）が０.７５以上１．４０以下である、前記［１］に記載の軽量気泡コンクリート。
［１］比重０．２以上０．４５未満の軽量気泡コンクリートであって、該軽量気泡コンクリート中の不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であることを特徴とする軽量気泡コンクリート。
［２］前記中粒に対する前記微粒の質量比（微粒／中粒）が０.７５以上１．４０以下である、前記［１］に記載の軽量気泡コンクリート。
【発明の効果】
【0011】
本発明に係る比重０．２以上～０．４５未満の低比重ＡＬＣは、不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であることで、切削加工時における微細な欠損（微欠損）が少なくなり、さらに、不溶残分中の微粒／中粒比率が０．７５以上１．４０以下と高いことで、溝部に挿入した刃物の揺動や打撃などのはつりによる、デザイン性や意匠性が高い表面剥離加工特性が良好となる。
通常、切削加工に用いる刃物は摩耗するため、約１万ｍ切断で新品に交換する。また、通常、切削初期の刃物状態では、切削加工装置のモーター負荷に特段の変化はないが、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時には、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じる。これに反し、本実施態様の低比重ＡＬＣでは、切削加工時の刃物の摩耗が軽減され、１．５万ｍまでの使用が可能となる。
通常、切削加工に用いる刃物は摩耗するため、約１万ｍ切断で新品に交換する。また、通常、切削初期の刃物状態では、切削加工装置のモーター負荷に特段の変化はないが、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時には、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じる。これに反し、本実施態様の低比重ＡＬＣでは、切削加工時の刃物の摩耗が軽減され、１．５万ｍまでの使用が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【図1】剥離性の評価方法を説明するための図面である。
【図2】切削加工に用いた切削刃の概要図である。
【図3】表面剥離加工の一例の平面図である。５０×１００ｍｍのブロック単位で剥離した石割調デザインのパネルである。
【発明を実施するための形態】
【0013】
以下、本発明を実施するための形態（以下、「実施形態」という。）について詳細に説明する。尚、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施できる。
【0014】
本実施形態の軽量気泡コンクリートは、比重０．２以上～０．４５未満の低比重ＡＬＣであって、該低比重ＡＬＣ中の不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であることを特徴とし、前記不溶残分中の粗粒の含有率は、好ましくは０．５質量％以下であり、前記不溶残分の比率は、好ましくは５質量％以上１５質量％以下であり、前記中粒に対する前記微粒の質量比（微粒／中粒）は、好ましくは０.７５以上１．４０以下、より好ましくは０.７５以上１．２０以下である。
【0015】
不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であれば、切削加工時、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時に、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じることがない。
不溶残分の比率が５質量％以上であれば、量産性、品質安定化を損なうおそれがない。他方、不溶残分の比率が２０質量％未満であれば、切削加工時のモーター負荷を抑えることができる。不溶残分の比率が１５質量％以下であれば、切削加工時のモーター負荷の上昇と微欠損の発生の低減を両立できる点から好ましいものとなる。
不溶残分の比率が５質量％以上であれば、量産性、品質安定化を損なうおそれがない。他方、不溶残分の比率が２０質量％未満であれば、切削加工時のモーター負荷を抑えることができる。不溶残分の比率が１５質量％以下であれば、切削加工時のモーター負荷の上昇と微欠損の発生の低減を両立できる点から好ましいものとなる。
【0016】
不溶残分中の粗粒の含有率が２.０質量％以下であれば、切削加工時、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時に、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じることがない。
【0017】
不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比（微粒／中粒）が０．７５以上であれば、剥離性が高くなるため、剥離加工性が良好となり、他方、１．２０以下であれば、剥離性が高くなりすぎる（全剥離）ことを回避することができる。例えば、以下の実施例の欄で説明する剥離性試験において、剥離度を６０～７５％に制御することができる。例えば、図３に示すような石割調デザインのパネルを作製することができるが、剥離加工時、剥離度が６０～７５％程度であれば、デザイン・意匠上好ましいものとなる。剥離度が８０％以上となると、全面が剥離する（全剥離）する可能性が高くなり、全面が剥離した箇所が発生するとデザイン上好ましくない。
【0018】
本実施形態の低比重ＡＬＣの（嵩）比重は、０．２０以上０．４５未満であるが、建築材料として好適な強度を得るという観点から、好ましくは０．２３以上である。また、嵩比重は、軽量性、現場作業時の安全性向上や作業者への負担低減効果の観点から、好ましくは０．４０以下である。本明細書中、「嵩比重」又は「比重」とは、１０５℃で２４時間乾燥させた際の嵩比重、すなわち、絶乾比重をいう。
嵩比重又は比重がこの範囲にあれば、切削加工時のモーターの負荷が大きくなり、また、切削抵抗が大きくなりすぎることがない。
嵩比重又は比重がこの範囲にあれば、切削加工時のモーターの負荷が大きくなり、また、切削抵抗が大きくなりすぎることがない。
【0019】
以下、本実施形態の低比重ＡＬＣの製造方法を説明する。
本実施形態の低比重ＡＬＣの製造方法は、少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生する工程を含み、該珪酸質原料として、結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料を粉砕後の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒とした場合に、粗粒の含有率を、１．５質量％未満、好ましくは０．８質量％以下に、中粒に対する微粒の質量比を、０．７５以上２．０未満にしたものを用いることが好ましい。
本実施形態の低比重ＡＬＣの製造方法は、少なくとも珪酸質原料とセメントと石灰質原料を含む水性スラリーに、気泡剤として金属アルミニウム粉を加えて型枠に注入し、予備硬化した後にオートクレーブ養生する工程を含み、該珪酸質原料として、結晶性珪酸質原料を主体とし、結晶性珪酸質原料を粉砕後の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒とした場合に、粗粒の含有率を、１．５質量％未満、好ましくは０．８質量％以下に、中粒に対する微粒の質量比を、０．７５以上２．０未満にしたものを用いることが好ましい。
【0020】
また、珪酸質原料とセメントと石灰質原料の比率は、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比として０．５以上１．２以下であることが好ましい。ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比が０．５以上であれば、前記した不溶残分の比率を２０％未満とすることができる。他方、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比が１．２以下であれば、トバモライトの生成が十分に進み、品質上の問題が生じない。
前記したように、本実施形態の製造方法に使用される原料は、トバモライトを多く生成し、強度を十分に発揮するという観点、及び、不溶残分を２０質量％未満とする観点から、ＣａＯ／ＳｉＯ2モル比が０．５５以上となるように混合することがより好ましい。他方、ＣａＯ／ＳｉＯ2モル比は、高結晶性のトバモライトを多く生成するという観点から、より好ましくは１．０以下、最も好ましくは０．８以下である。
前記したように、本実施形態の製造方法に使用される原料は、トバモライトを多く生成し、強度を十分に発揮するという観点、及び、不溶残分を２０質量％未満とする観点から、ＣａＯ／ＳｉＯ2モル比が０．５５以上となるように混合することがより好ましい。他方、ＣａＯ／ＳｉＯ2モル比は、高結晶性のトバモライトを多く生成するという観点から、より好ましくは１．０以下、最も好ましくは０．８以下である。
【0021】
また、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中において、硫酸化合物のＳＯ３換算での含有量に対するアルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ２Ｏ３換算）での含有量は、質量比０．９２以上３以下であることが好ましい。尚、気泡剤として用いる金属アルミニウム粉末もアルミニウム化合物源として作用するため、アルミニウム化合物の酸化物換算（Ａｌ２Ｏ３換算）での含有量として含める。
【0022】
［珪酸質原料］
珪酸質原料としては、例えば、結晶質の珪石、珪砂、石英、及びそれらの含有率の高い岩石等を使用することができる。
本明細書中、「結晶性珪酸質原料を主体とする」とは、用いる珪酸質原料のうち６５質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上が、結晶質の珪石、珪砂、石英及びそれらの含有率の高い岩石であることをいう。
珪酸質原料としては、例えば、結晶質の珪石、珪砂、石英、及びそれらの含有率の高い岩石等を使用することができる。
本明細書中、「結晶性珪酸質原料を主体とする」とは、用いる珪酸質原料のうち６５質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上が、結晶質の珪石、珪砂、石英及びそれらの含有率の高い岩石であることをいう。
【0023】
結晶性の珪酸質原料の中でも、用いる結晶質珪酸質原料のうち、石英結晶成分が８０質量％以上である高結晶性珪酸質原料が好ましい。石英結晶成分が高い高結晶性珪酸質原料を多く用いると、低比重軽量気泡コンクリート中に生成するトバモライトの結晶性が高い傾向がある。
結晶質珪酸質原料中の石英結晶成分の割合は、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折を用いて評価される。石英粉末の粉末Ｘ線回折で観測される石英の回折強度の総和に対する、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折の石英の回折強度の総和の比率を以て石英結晶成分の割合とする。
結晶質珪酸質原料中の石英結晶成分の割合は、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折を用いて評価される。石英粉末の粉末Ｘ線回折で観測される石英の回折強度の総和に対する、結晶性珪酸質原料の粉末Ｘ線回折の石英の回折強度の総和の比率を以て石英結晶成分の割合とする。
【0024】
本実施形態の低比重ＡＬＣの製造方法の原料として使用する珪酸質原料は、粉砕後の粒径は、１０μｍ未満であるものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満であるものを中粒、１００μｍ以上であるものを粗粒とした場合に、粗粒の含有率は、珪石及び珪砂の全質量の１．５質量％未満、好ましくは０．８質量％以下であることが好ましい。粗粒の含有率が１．５質量％未満であれば、不溶残分中の粗粒の含有率を２．０質量％以下、好ましくは０．５質量％以下にすることができる。
また、粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する上記微粒の質量比が０．７５以上であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を０．７５以上にすることができる。他方、粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する微粒の質量比が２．０未満であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を１．４０以下にすることができる。さらに好ましくは粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する微粒の質量比が１．４未満であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を１．２０以下にすることができる。
また、粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する上記微粒の質量比が０．７５以上であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を０．７５以上にすることができる。他方、粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する微粒の質量比が２．０未満であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を１．４０以下にすることができる。さらに好ましくは粉砕後の珪酸質原料における中粒に対する微粒の質量比が１．４未満であれば、不溶残分中の中粒に対する微粒の質量比を１．２０以下にすることができる。
【0025】
粉砕後の珪石及び珪砂の粒度及び粒度分布は、レーザー光回折・散乱式の粒度分布計を用いて測定することができる。測定の形式は特に限定されないが、例えば湿式測定であってもよい。また、測定範囲も適宜設定することができ、例えば、０．１２μｍ～７０４μｍに設定することができる。
【0026】
［セメント］
セメントは、特に限定されるものではなく、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、ビーライトセメント等の珪酸成分とカルシウム成分を主体とするものである。但し、生産性の観点から、用いるセメントのうち３０質量％以上が水和反応性の早いセメントであることが好ましい。
セメントは、特に限定されるものではなく、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、ビーライトセメント等の珪酸成分とカルシウム成分を主体とするものである。但し、生産性の観点から、用いるセメントのうち３０質量％以上が水和反応性の早いセメントであることが好ましい。
【0027】
［石灰質原料］
石灰質原料としては、生石灰及び消石灰が挙げられる。
本実施形態の製造方法においては、セメントに対する石灰質原料の質量比は、特に限定されるものではないが、強度の観点から０．３以上、スラリー粘度、成型性の観点から１．０以下であることが好ましい。
石灰質原料としては、生石灰及び消石灰が挙げられる。
本実施形態の製造方法においては、セメントに対する石灰質原料の質量比は、特に限定されるものではないが、強度の観点から０．３以上、スラリー粘度、成型性の観点から１．０以下であることが好ましい。
【0028】
［アルミニウム化合物］
アルミニウム化合物原料も特に限定されるものではなく、硫酸アルミニウム又はその含水物、γ－アルミナ、水酸化アルミニウム、炭酸アルミニウム、硝酸アルミニウム等を用いることができるが、硫酸化合物とのバランスを取る上で硫酸アルミニウム又はその含水物或いは水酸化アルミニウムが好ましい。低比重軽量気泡コンクリートの気泡剤として用いる金属アルミニウム粉末もアルミニウム化合物源として作用する。
アルミニウム化合物原料も特に限定されるものではなく、硫酸アルミニウム又はその含水物、γ－アルミナ、水酸化アルミニウム、炭酸アルミニウム、硝酸アルミニウム等を用いることができるが、硫酸化合物とのバランスを取る上で硫酸アルミニウム又はその含水物或いは水酸化アルミニウムが好ましい。低比重軽量気泡コンクリートの気泡剤として用いる金属アルミニウム粉末もアルミニウム化合物源として作用する。
【0029】
［硫酸化合物（石膏）］
本実施形態の製造方法においては、含有する硫酸化合物量、アルミニウム化合物の絶対量は特に限定されるものではないが、硫酸化合物の量が少ないとトバモライトの生成が遅くなる、予備硬化時間が長くなってプロセス性が低下する等の傾向があり、多すぎると適正な細孔構造を得られにくい、高い結晶性のトバモライトを得にくい等の傾向がある。そのため、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中の硫酸化合物の絶対含有量は、ＳＯ３換算で好ましくは、トバモライトの生成速度、予備硬化時間等プロセス性の観点から、１．５質量％以上、適切な細孔構造、高い結晶性のトバモライトを得るという観点から、５質量％以下であることが好ましく、１．５～４．５質量％であることがより好ましい。
本実施形態の製造方法においては、含有する硫酸化合物量、アルミニウム化合物の絶対量は特に限定されるものではないが、硫酸化合物の量が少ないとトバモライトの生成が遅くなる、予備硬化時間が長くなってプロセス性が低下する等の傾向があり、多すぎると適正な細孔構造を得られにくい、高い結晶性のトバモライトを得にくい等の傾向がある。そのため、型枠に注入する前のスラリー中の全固形原料中の硫酸化合物の絶対含有量は、ＳＯ３換算で好ましくは、トバモライトの生成速度、予備硬化時間等プロセス性の観点から、１．５質量％以上、適切な細孔構造、高い結晶性のトバモライトを得るという観点から、５質量％以下であることが好ましく、１．５～４．５質量％であることがより好ましい。
【0030】
本実施形態の製造方法で用いられる硫酸化合物原料は特に限定されるものではなく、ＳＯ３又はＳＯ４を含有する化合物であれば構わない。例えば、亜硫酸、硫酸、無水石膏（ＣａＳＯ４）、二水石膏（ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ）、半水石膏（ＣａＳＯ4・１／２Ｈ2Ｏ）、硫酸マグネシウムなどのアルカリ土類金属の硫酸塩、硫酸ナトリウムなどのアルカリ金属の硫酸塩、硫酸アルミニウム（Ａｌ２（ＳＯ４)３）又はその含水物、硫酸銅や硫酸銀などの金属硫酸塩等であり、これらを単独で用いても、複数同時に用いてもよい。これら硫酸化合物原料のうち、その構成元素が、通常、ＡＬＣに含まれる点から、二水石膏、硫酸アルミニウム（Ａｌ２（ＳＯ４）３）又はその含水物が好ましい。
【0031】
［気泡剤（発泡剤）］
発泡剤は、珪酸質原料、石灰質原料及び水を含むスラリーを発泡できるものであれば特に限定されることなく用いることができ、例えば、金属アルミニウム粉末などを用いることができる。
発泡剤は、珪酸質原料、石灰質原料及び水を含むスラリーを発泡できるものであれば特に限定されることなく用いることができ、例えば、金属アルミニウム粉末などを用いることができる。
【0032】
［撥水性物質］
本実施形態の気泡コンクリートには、必要に応じて撥水性物質を０．１～３．０質量％含有させてもよい。撥水性物質とは、特に限定されるものではなく、シロキサン化合物、アルコキシシラン化合物、脂肪酸、脂肪酸塩、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、シリコーン系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン－ブタジエン系樹脂等の樹脂エマルジョン等であり、このうち一種又は二種以上の混合物を用いることもできる。中でも特に、シロキサン化合物、すなわち、ポリジメチルシロキサンやポリジメチルシロキサンのメチル基の一部が水素、フェニル基、トリフロロプロピル基等で置換されたシリコーンオイル、アルコキシシラン化合物、すなわち、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、プロピルトリエトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン等のアルキルアルコキシシラン化合物を使用することが好ましい。
本実施形態の気泡コンクリートには、必要に応じて撥水性物質を０．１～３．０質量％含有させてもよい。撥水性物質とは、特に限定されるものではなく、シロキサン化合物、アルコキシシラン化合物、脂肪酸、脂肪酸塩、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、シリコーン系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、スチレン－ブタジエン系樹脂等の樹脂エマルジョン等であり、このうち一種又は二種以上の混合物を用いることもできる。中でも特に、シロキサン化合物、すなわち、ポリジメチルシロキサンやポリジメチルシロキサンのメチル基の一部が水素、フェニル基、トリフロロプロピル基等で置換されたシリコーンオイル、アルコキシシラン化合物、すなわち、メチルトリエトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、プロピルトリエトキシシラン、イソブチルトリエトキシシラン等のアルキルアルコキシシラン化合物を使用することが好ましい。
【0033】
［その他成分］
また、上記以外の原料であっても、所望の効果に影響を及ぼさない範囲で各種材料を適宜用いてもよい。例えば、補強繊維、メチルセルロース等の界面活性剤、ポリアクリル酸、ポリビニルアルコール等の増粘剤、減水剤、高性能減水剤等のセメント系材料において一般に用いられる分散剤、リグニンスルホン酸、グルコン酸塩等のセメント系材料において一般に用いられる硬化遅延剤、リン酸塩等の発泡遅延剤が挙げられる。
また、上記以外の原料であっても、所望の効果に影響を及ぼさない範囲で各種材料を適宜用いてもよい。例えば、補強繊維、メチルセルロース等の界面活性剤、ポリアクリル酸、ポリビニルアルコール等の増粘剤、減水剤、高性能減水剤等のセメント系材料において一般に用いられる分散剤、リグニンスルホン酸、グルコン酸塩等のセメント系材料において一般に用いられる硬化遅延剤、リン酸塩等の発泡遅延剤が挙げられる。
【0034】
本実施形態の製造方法においては、珪酸質原料、セメント、石灰質原料、アルミニウム化合物原料、硫酸化合物原料、アルカリ化合物原料、他の原料の投入方法、投入順序、混合時間は特に限定されるものではない。
例えば、従来のように、それら原料を同時に投入して短時間混合し、界面活性剤、金属アルミニウム粉もしくはそのスラリーを添加して型枠に注入してもよく、原料を同時に投入して一定時間の混合後に界面活性剤、金属アルミニウム粉又はそのスラリーを添加して型枠に注入してもよい。また、例えば、珪酸質原料と水と必要に応じて石灰質原料の一部、アルミニウム化合物原料、アルカリ化合物原料を混合する第一工程に引き続き、セメント、硫酸化合物原料及び残りの石灰質原料を加えてさらに混合する第二工程の後にアルミニウム粉等の気泡剤を添加して型枠に注入する方法を用いてもよい。このような方法を用いる場合においても、混合時の方法や、混合時の温度、混合時間は特に限定されるものではない。
例えば、従来のように、それら原料を同時に投入して短時間混合し、界面活性剤、金属アルミニウム粉もしくはそのスラリーを添加して型枠に注入してもよく、原料を同時に投入して一定時間の混合後に界面活性剤、金属アルミニウム粉又はそのスラリーを添加して型枠に注入してもよい。また、例えば、珪酸質原料と水と必要に応じて石灰質原料の一部、アルミニウム化合物原料、アルカリ化合物原料を混合する第一工程に引き続き、セメント、硫酸化合物原料及び残りの石灰質原料を加えてさらに混合する第二工程の後にアルミニウム粉等の気泡剤を添加して型枠に注入する方法を用いてもよい。このような方法を用いる場合においても、混合時の方法や、混合時の温度、混合時間は特に限定されるものではない。
【0035】
本実施形態の製造方法においては、従来のＡＬＣと同様に補強鉄筋又は補強金網を気泡コンクリート内に埋設させるように成型することが好ましく行われる。ここで補強鉄筋とは、鉄筋を所望の形状に配列し、交叉接点を溶接加工したものをいう。補強金網とは、鉄を網状に加工したもので、例えば、ラス網等がその代表的な例である。補強鉄筋又は補強金網の形状、寸法、鉄筋の太さ、金網の目の大きさ、さらに軽量コンクリート中に埋設する際の位置等、配筋の仕方については、限定されるものではなく、板の大きさ、用途等によって適宜選択されることが好ましい。
これら補強鉄筋又は補強金網は、耐久性上有効な防錆剤処理が施されていることが好ましい。防錆剤としては合成樹脂系等、公知のものを使用できる。この様に鉄筋または金網を内部に配置することにより破壊時の耐力が著しく向上する。
これら補強鉄筋又は補強金網は、耐久性上有効な防錆剤処理が施されていることが好ましい。防錆剤としては合成樹脂系等、公知のものを使用できる。この様に鉄筋または金網を内部に配置することにより破壊時の耐力が著しく向上する。
【0036】
型枠に注入されたスラリーは、アルミニウム粉に由来して発泡、生石灰及びセメントの自己発熱により、好ましくは５０～８５℃の間で１時間以上かけて予備硬化される。予備硬化は、蒸気養生室等の水分が蒸発を抑制した環境下で行うことが好ましい。得られた予備硬化体は、必要に応じて任意の形状に切断された後に、オートクレーブを用いて高温高圧養生される。切断は軽量気泡コンクリートの製造に一般に用いられるワイヤーによる切断法も使用できる。オートクレーブの条件としては１６０℃（ゲージ圧力：約５．３ｋｇｆ／ｃｍ2）以上、２２０℃（ゲージ圧力：約２２．６ｋｇｆ／ｃｍ2）以下が好ましい。
【実施例】
【0037】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はかかる実施例に限定解釈されるべきでないことはいうまでもない。
以下、実施例、比較例に用いた原料、及び各種の測定方法を説明する。
以下、実施例、比較例に用いた原料、及び各種の測定方法を説明する。
【0038】
［（嵩）比重］
オートクレーブ後の硬化体を、１０５℃にて２４時間乾燥させた時の重量と寸法から算出した。
オートクレーブ後の硬化体を、１０５℃にて２４時間乾燥させた時の重量と寸法から算出した。
【0039】
［珪酸質原料］
珪酸質原料として、国内外８箇所の鉱山から産出する珪石又は珪砂（Ａ～Ｈ）を用いた。
尚、珪酸質原料の粉砕後の粒径の測定方法は、以下に説明する不溶残分の粒径の測定方法と同じであった。
珪酸質原料として、国内外８箇所の鉱山から産出する珪石又は珪砂（Ａ～Ｈ）を用いた。
尚、珪酸質原料の粉砕後の粒径の測定方法は、以下に説明する不溶残分の粒径の測定方法と同じであった。
【0040】
［全固形分に対する不溶残分の比率］
不溶残分の抽出方法は、ＪＩＳ Ｒ５２０２のポルトランドセメントの化学分析方法に記載の塩酸－炭酸ナトリウム方法による不溶残分の定量方法に準拠した方法により行ったが、この定量方法における処理のうち、不溶残分の粒度に影響を与える処理については処理内容を変更した。具体的には、ＪＩＳ Ｒ５２０２に規定されているろ紙による不溶残分とろ液の分離を遠心分離機（製品名：インバータ・テーブルトップ遠心機 形式８４００ 久保田製作所社製）による分離に変更した。遠心分離条件は、３０００ｒｐｍ×１０分間とした。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている温水による不溶残分の洗浄は、温水量を５０ｍｌとし、上記遠心分離機による洗浄に変更した。遠心分離条件は、３０００ｒｐｍ×１０分間とし、洗浄回数を５回とした。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている電気炉での９５０±２５℃×３０分間の強熱処理を、乾燥機による１１０℃×４８時間の処理に変更した。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている水浴上での加熱処理について、その温度条件を８０℃に変更した。
不溶残分の比率を、オートクレーブ養生後の気泡コンクリートの重量に対する不溶残分の質量％として求めた。
不溶残分の抽出方法は、ＪＩＳ Ｒ５２０２のポルトランドセメントの化学分析方法に記載の塩酸－炭酸ナトリウム方法による不溶残分の定量方法に準拠した方法により行ったが、この定量方法における処理のうち、不溶残分の粒度に影響を与える処理については処理内容を変更した。具体的には、ＪＩＳ Ｒ５２０２に規定されているろ紙による不溶残分とろ液の分離を遠心分離機（製品名：インバータ・テーブルトップ遠心機 形式８４００ 久保田製作所社製）による分離に変更した。遠心分離条件は、３０００ｒｐｍ×１０分間とした。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている温水による不溶残分の洗浄は、温水量を５０ｍｌとし、上記遠心分離機による洗浄に変更した。遠心分離条件は、３０００ｒｐｍ×１０分間とし、洗浄回数を５回とした。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている電気炉での９５０±２５℃×３０分間の強熱処理を、乾燥機による１１０℃×４８時間の処理に変更した。また、ＪＩＳ Ｒ５２０２の上記定量方法に規定されている水浴上での加熱処理について、その温度条件を８０℃に変更した。
不溶残分の比率を、オートクレーブ養生後の気泡コンクリートの重量に対する不溶残分の質量％として求めた。
【0041】
［不溶残分の粒径］
不溶残分の粒度分布測定は、レーザー光回折・散乱式の粒度分布計（製品名：マイクロトラック ９３２０ ＨＲＡ Ｘ１００、日機装社製）を用い、下記の条件で湿式にて測定した。
粒度測定範囲：０．１２～７０４μｍ
流速：６０ｍｌ／ｓｅｃ
超音波分散：２５ｗａｔｔｓ×６０ｓｅｃ
物質情報：屈折率＝１．５４、物質＝珪石（非球形粒子）
溶媒情報：屈折率＝１．３３、溶媒＝水
ゼロ点調整時間：３０ｓｅｃ
測定条件：６０ｓｅｃ×２回
測定結果：測定２回の平均値
不溶残分の粒度分布測定は、レーザー光回折・散乱式の粒度分布計（製品名：マイクロトラック ９３２０ ＨＲＡ Ｘ１００、日機装社製）を用い、下記の条件で湿式にて測定した。
粒度測定範囲：０．１２～７０４μｍ
流速：６０ｍｌ／ｓｅｃ
超音波分散：２５ｗａｔｔｓ×６０ｓｅｃ
物質情報：屈折率＝１．５４、物質＝珪石（非球形粒子）
溶媒情報：屈折率＝１．３３、溶媒＝水
ゼロ点調整時間：３０ｓｅｃ
測定条件：６０ｓｅｃ×２回
測定結果：測定２回の平均値
【0042】
［５０００～１００００ｍ切削加工時のモーター負荷［Ａ］］
切削加工装置として以下の電気ルーターに、図２に示す先端部直径９ｍｍの切削刃取り付け、低比重ＡＬＣの表面を溝深さ９ｍｍで、５０００～１００００ｍの直線状の切削溝を形成した時のモーター負荷［Ａ］を測定した。尚、形成された切削溝の長さは、所定のサイズの多数の低比重ＡＬＣパネルに形成された直線状切削溝の長さの累計である。通常、切削加工に用いる刃物は摩耗するため、約１万ｍ切断で新品に交換する。また、切削初期の刃物状態では、切削加工装置のモーター負荷に特段の変化はないが、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時には、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じる。本実施例、比較例では、約７５００ｍ切削加工時のモーター負荷を測定した。
［電気ルーター］
モーター型式：富士電機 ＭＶＨ６１０７Ｌ
回転数：６０００rpm
送り速度：５ｍ／分
切削加工装置として以下の電気ルーターに、図２に示す先端部直径９ｍｍの切削刃取り付け、低比重ＡＬＣの表面を溝深さ９ｍｍで、５０００～１００００ｍの直線状の切削溝を形成した時のモーター負荷［Ａ］を測定した。尚、形成された切削溝の長さは、所定のサイズの多数の低比重ＡＬＣパネルに形成された直線状切削溝の長さの累計である。通常、切削加工に用いる刃物は摩耗するため、約１万ｍ切断で新品に交換する。また、切削初期の刃物状態では、切削加工装置のモーター負荷に特段の変化はないが、使用開始後の後半、５千～１万ｍ加工時には、モーター負荷が上がり、切削時に小さな欠損（微欠損）が生じる。本実施例、比較例では、約７５００ｍ切削加工時のモーター負荷を測定した。
［電気ルーター］
モーター型式：富士電機 ＭＶＨ６１０７Ｌ
回転数：６０００rpm
送り速度：５ｍ／分
【0043】
［切削加工時の微欠損数／ｍ］
前記［５０００～１００００ｍ切削加工時のモーター負荷［Ａ］］の測定における約７５００ｍ切削加工時の微欠損の発生率を、切削溝１ｍ当たりの数で評価した。
ここで、「微欠損」とは、図２に示す切削刃を用いて溝深さ９ｍｍに表面を切削加工するとき、断面において、凹部の壁と表面が交わる点（平面図では直線状に見える）における角部が該直線方向において５ｍｍ以上欠けて、平面図状での直線の連続性が失われた状態をいう。
前記［５０００～１００００ｍ切削加工時のモーター負荷［Ａ］］の測定における約７５００ｍ切削加工時の微欠損の発生率を、切削溝１ｍ当たりの数で評価した。
ここで、「微欠損」とは、図２に示す切削刃を用いて溝深さ９ｍｍに表面を切削加工するとき、断面において、凹部の壁と表面が交わる点（平面図では直線状に見える）における角部が該直線方向において５ｍｍ以上欠けて、平面図状での直線の連続性が失われた状態をいう。
【0044】
［剥離度（％）、全剥離（％）］
図１に示すように、気泡コンクリートパネルの溝にプレート状の刃物（チップ（２））を挿入し、揺動させる（こじる）ことによって、パネル表面を欠けさせた。チップ幅（Ｗ）を５０ｍｍ、溝深さ（Ｄ）を９ｍｍとした。
図１中、２つの刃物間の、剥離前パネル表面に対する、欠けたパネル表面の面積の百分率を剥離度（％）とした。サンプル数を１００とし、平均値を求めた。また、全剥離（％）とは、サンプル数１００当たりの、２つの刃物間のパネル表面が１００％の剥離度であったサンプル数の百分率である。
尚、上記揺動を２つの刃物の外側にも実施すれば、例えば、図３に示すような石割調デザインのパネルを作製することができる。
図１に示すように、気泡コンクリートパネルの溝にプレート状の刃物（チップ（２））を挿入し、揺動させる（こじる）ことによって、パネル表面を欠けさせた。チップ幅（Ｗ）を５０ｍｍ、溝深さ（Ｄ）を９ｍｍとした。
図１中、２つの刃物間の、剥離前パネル表面に対する、欠けたパネル表面の面積の百分率を剥離度（％）とした。サンプル数を１００とし、平均値を求めた。また、全剥離（％）とは、サンプル数１００当たりの、２つの刃物間のパネル表面が１００％の剥離度であったサンプル数の百分率である。
尚、上記揺動を２つの刃物の外側にも実施すれば、例えば、図３に示すような石割調デザインのパネルを作製することができる。
【0045】
［実施例１］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｂ（石英結晶成分割合92質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が53質量％、10μｍ未満の微粒の比率が47質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入し、さらに混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｂ（石英結晶成分割合92質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が53質量％、10μｍ未満の微粒の比率が47質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入し、さらに混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0046】
［実施例２］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｃ（石英結晶成分割合94質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が50.7質量％、10μｍ未満の微粒の比率が49.3質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｃ（石英結晶成分割合94質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が50.7質量％、10μｍ未満の微粒の比率が49.3質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0047】
［実施例３］
珪酸質原料として珪石Ｄ（石英結晶成分割合82質量％）、珪石Ｃ（石英結晶成分割合94質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が53.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が46.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ｄ（石英結晶成分割合82質量％）、珪石Ｃ（石英結晶成分割合94質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が53.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が46.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0048】
［参考例４］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が39.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が60.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が39.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が60.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0049】
［実施例５］
珪酸質原料として珪石Ｄ（石英結晶成分割合82質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が39.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が60.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ｄ（石英結晶成分割合82質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が0質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が39.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が60.9質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0050】
［実施例６］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｂ（石英結晶成分割合92質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0.8質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が55.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が44.1質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入し、さらに混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｂ（石英結晶成分割合92質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が0.8質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が55.1質量％、10μｍ未満の微粒の比率が44.1質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉を46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物を1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入し、さらに混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0051】
［比較例１］
珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合81質量％）、珪石Ｆ（石英結晶成分割合85質量％）を１：１に混合し、ミルにて粉砕し100μｍ以上の粗粒の比率が9.4質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が68.2質量％、10μｍ未満の微粒の比率が22.4質量％の珪石粉を得た。45℃の水75重量部に、この珪石粉を60.8重量部、生石灰7.5重量部、早強ポルトランドセメント29.2重量部、二水石膏2.5重量部を混合し、攪拌した。
続いて、予め水0.48重量部に金属アルミニウム粉末0.06重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．４５とした。
珪酸質原料として珪石Ｅ（石英結晶成分割合81質量％）、珪石Ｆ（石英結晶成分割合85質量％）を１：１に混合し、ミルにて粉砕し100μｍ以上の粗粒の比率が9.4質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が68.2質量％、10μｍ未満の微粒の比率が22.4質量％の珪石粉を得た。45℃の水75重量部に、この珪石粉を60.8重量部、生石灰7.5重量部、早強ポルトランドセメント29.2重量部、二水石膏2.5重量部を混合し、攪拌した。
続いて、予め水0.48重量部に金属アルミニウム粉末0.06重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．４５とした。
【0052】
［比較例２］
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｇ（石英結晶成分割合75質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が1.5質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が56.7質量％、10μｍ未満の微粒の比率が41.8質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
珪酸質原料として珪石Ａ（石英結晶成分割合75質量％）、珪石Ｇ（石英結晶成分割合75質量％）をそれぞれ独立してミルにて粉砕した後に混合し、100μｍ以上の粗粒の比率が1.5質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が56.7質量％、10μｍ未満の微粒の比率が41.8質量％の珪石粉を得た。45℃の水92.1重量部に、上記珪石粉46.3重量部、生石灰2.4重量部、水酸化アルミ0.47重量部、カリ明礬１２水和物1.27重量部を加え、混合、攪拌した。
次いで、該水性スラリーに、早強ポルトランドセメント36.1重量部、二水石膏2.0重量部、生石灰12重量部、予め水2.0重量部に界面活性剤を0.0095重量部混合して得た水性スラリーを投入、混合、攪拌した。
続いて、予め水0.72重量部に金属アルミニウム粉末0.09重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して低比重軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．７８とした。
【0053】
［比較例３］
珪酸質原料として珪石Ｈ（石英結晶成分割合68質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が13.8質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が43.2質量％、10μｍ未満の微粒の比率が43.0質量％の珪石粉を得た。45℃の水75重量部に、この珪石粉を56重量部、生石灰6重量部、早強ポルトランドセメント36重量部、二水石膏2重量部を混合し、攪拌した。
続いて、予め水0.48重量部に金属アルミニウム粉末0.06重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．５３とした。
珪酸質原料として珪石Ｈ（石英結晶成分割合68質量％）をミルにて粉砕し、100μｍ以上の粗粒の比率が13.8質量％、10μｍ以上100μｍ未満の中粒の比率が43.2質量％、10μｍ未満の微粒の比率が43.0質量％の珪石粉を得た。45℃の水75重量部に、この珪石粉を56重量部、生石灰6重量部、早強ポルトランドセメント36重量部、二水石膏2重量部を混合し、攪拌した。
続いて、予め水0.48重量部に金属アルミニウム粉末0.06重量部を分散させた金属アルミニウムスラリーを投入、攪拌し、型枠に注入して発泡させ、予備硬化を行った。所定の硬度となった予備硬化体をオートクレーブに入れ、飽和水蒸気雰囲気下１８０℃で４時間、オートクレーブ養生を行った。オートクレーブから出缶後、乾燥して軽量気泡コンクリートを得た。珪酸質原料、セメント及び石灰質原料は、ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比で０．５３とした。
【0054】
評価結果を以下の表１に示す。
【0055】
【表1】
【産業上の利用可能性】
【0056】
本発明に係る比重０．２以上～０．４５未満の低比重ＡＬＣは、不溶残分の比率が全固形分に対し５質量％以上２０質量％未満であり、かつ、該不溶残分の粒径が１０μｍ未満のものを微粒、１０μｍ以上１００μｍ未満のものを中粒、１００μｍ以上のものを粗粒としたとき、該不溶残分中の該粗粒の含有率が２.０質量％以下であるため、切削加工時における微細な欠損（微欠損）が少なく、さらに、不溶残分中の微粒／中粒比率が０．７５以上１．４０以下と高いことで、溝部に挿入した刃物の揺動や打撃などのはつりによる、表面デザイン性や意匠性が高い剥離加工特性が良好となる。それゆえ、本発明に係る比重０．２以上～０．４５未満の低比重ＡＬＣは、建築物の外壁材、床材、内壁材、屋根材等として好適に利用可能である。
【符号の説明】
【0057】
Ｗ チップ幅
Ｄ 溝深さ
１ 気泡コンクリート
２ チップ（プレート状の刃物）
Ｄ 溝深さ
１ 気泡コンクリート
２ チップ（プレート状の刃物）
【図1】
【図2】
【図3】