特許7400366多孔性ポリオレフィンフィルム、それを用いた電池用セパレータおよび二次電池
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-12-11
(45)【発行日】2023-12-19
(54)【発明の名称】多孔性ポリオレフィンフィルム、それを用いた電池用セパレータおよび二次電池
(51)【国際特許分類】
H01M 50/489 20210101AFI20231212BHJP
H01M 50/417 20210101ALI20231212BHJP
H01M 50/491 20210101ALI20231212BHJP
C08J 9/26 20060101ALI20231212BHJP
【ＦＩ】
H01M50/489
H01M50/417
H01M50/491
C08J9/26 CES
C08J9/26 102
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2019203474
(22)【出願日】2019-11-08
(65)【公開番号】P2020079391
(43)【公開日】2020-05-28
【審査請求日】2022-09-09
(31)【優先権主張番号】P 2018211518
(32)【優先日】2018-11-09
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】弁理士法人栄光事務所
(72)【発明者】
【氏名】田中 寛子
(72)【発明者】
【氏名】久万 琢也
(72)【発明者】
【氏名】石原 毅
(72)【発明者】
【氏名】豊田 直樹
(72)【発明者】
【氏名】中嶋 龍太
【審査官】井上 能宏
(56)【参考文献】
【文献】特開平７－２６８１１８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平８－０３４８７３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－１７０３９４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－０７２１５５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－０９２３０２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２００２－５０３６２１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０１Ｍ、Ｃ０８Ｊ
ＪＳＴＰｌｕｓ／ＪＭＥＤＰｌｕｓ／ＪＳＴ７５８０（ＪＤｒｅａｍＩＩＩ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ以上であり、かつ幅方向（ＴＤ方向）の最大溶融収縮率が１％以上２５％以下であることを特徴とする多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項2】
空孔率が４０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項3】
平均孔径が４０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項4】
機械方向（ＭＤ方向）の引張破断伸度及び幅方向（ＴＤ方向）の引張破断伸度がともに８０％以上２００％以下であることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項5】
膜厚が１５μｍ以下であることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項6】
機械方向（ＭＤ方向）の引張破断強度と幅方向（ＴＤ方向）の引張破断強度の平均値である平均引張破断強度が１５０ＭＰａ以上であり、かつＭＤ方向の引張破断伸度とＴＤ方向の引張破断伸度の平均値である平均引張破断伸度が９０％以上であり、さらに前記平均引張破断強度（ＭＰａ）×前記平均引張破断伸度（％）が１５０００（ＭＰａ×％）以上であることを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項7】
ポリエチレン樹脂を主成分としてなることを特徴とする請求項１～６のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
【請求項8】
請求項１～７のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルムを用いた電池用セパレータ。
【請求項9】
請求項８に記載の電池用セパレータを用いた二次電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、安全性に優れた多孔性ポリオレフィンフィルム、それを用いた電池用セパレータおよび二次電池に関する。
【背景技術】
【0002】
多孔性ポリオレフィンフィルムは、電池用セパレータや、各種分離膜、水処理膜、コンデンサー用セパレータ等幅広い分野で使用されている。多孔性ポリオレフィンフィルムは、特に、有機溶媒に不溶であり、機械特性に優れ、異常発熱時に孔閉塞をして電流を遮断し過度の昇温を抑制する優れたシャットダウン特性を有することから、リチウムイオン電池用セパレータに好適に使用されている。
【0003】
近年、リチウムイオン電池は、車載用途を中心に高エネルギー密度化、高容量化、高出力化が進んでおり、それに伴い、高強度化、低熱収縮率化、高耐熱化、高安全性化等、セパレータへの要求特性もより一層高いレベルで求められるようになっている。特に、セパレータは張力をかけた状態で捲回されるので、捲回時の破膜防止のために、高強度化が求められる。
【0004】
また、シャットダウン温度よりも高温となりセパレータが溶融状態となった際に起こる収縮により、電極の横方向（ＴＤ方向）への短絡を招き、電池の熱暴走を加速化させる恐れがあるため、溶融時の低熱収縮率化も電池の安全性を確保する上で重要である。一般に、セパレータの製造においては、延伸等によりセパレータに配向性を付与して、強度を高めることが知られているが、高倍率延伸により高強度化するほど高温時の収縮率は高くなり、高強度化と低熱収縮率化の両立は難しかった。
【0005】
例えば、特許文献１には、樹脂濃度を高くすることで高強度化を図り、さらに縦方向への延伸倍率を横方向よりも高くすることで、横方向への収縮率を低くする手法が開示されている。
【0006】
また、特許文献２には、強度や収縮率、シャットダウン特性等のセパレータとしての物性バランスを向上させるために、原料の分子量や樹脂濃度、延伸条件を調節する方法が開示されている。
【0007】
特許文献３には、耐熱性向上と低熱収縮率化を目的に、ポリエチレンを架橋する手法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【文献】特許第５５９５４５９号公報
【文献】特許第４８０８９３５号公報
【文献】特許第４１８９９６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
しかしながら、特許文献１に開示の方法及び特許文献２に開示の方法においては、樹脂濃度の高濃度化には限界があり、延伸条件も限定的であるため、高強度と低熱収縮率化の両立は不十分であった。また、特許文献３に開示の方法においては、溶融時の収縮力は小さいものの、安全性を確保できる十分な低収縮率化を実現した場合においての強度は低く、高強度と低熱収縮率化の両立は十分ではなかった。
【0010】
本発明の課題は、従来技術では達成し得なかった高強度、低熱収縮率を両立し、さらに安全性を兼ね備えた多孔性ポリオレフィンフィルム、それを用いた電池用セパレータおよび二次電池を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本発明は上記課題を解決するために、以下の構成を採用する。すなわち、
（１）空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ以上であり、かつ幅方向（ＴＤ方向）の最大溶融収縮率が１％以上２５％以下であることを特徴とする多孔性ポリオレフィンフィルム。
（２）空孔率が４０％以上であることを特徴とする（１）に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（３）平均孔径が４０ｎｍ以下であることを特徴とする（１）または（２）に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（４）機械方向（ＭＤ方向）の引張破断伸度及び幅方向（ＴＤ方向）の引張破断伸度がともに８０％以上２００％以下であることを特徴とする（１）～（３）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（５）膜厚が１５μｍ以下であることを特徴とする（１）～（４）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（６）機械方向（ＭＤ方向）の引張破断強度と幅方向（ＴＤ方向）の引張破断強度の平均値である平均引張破断強度が１５０ＭＰａ以上であり、かつＭＤ方向の引張破断伸度とＴＤ方向の引張破断伸度の平均値である平均引張破断伸度が９０％以上であり、さらに前記平均引張破断強度（ＭＰａ）×前記平均引張破断伸度（％）が１５０００（ＭＰａ×％）以上であることを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（７）ポリエチレン樹脂を主成分としてなることを特徴とする（１）～（６）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（８）（１）～（７）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルムを用いた電池用セパレータ。
（９）（８）に記載の電池用セパレータを用いた二次電池。
（１）空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ以上であり、かつ幅方向（ＴＤ方向）の最大溶融収縮率が１％以上２５％以下であることを特徴とする多孔性ポリオレフィンフィルム。
（２）空孔率が４０％以上であることを特徴とする（１）に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（３）平均孔径が４０ｎｍ以下であることを特徴とする（１）または（２）に記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（４）機械方向（ＭＤ方向）の引張破断伸度及び幅方向（ＴＤ方向）の引張破断伸度がともに８０％以上２００％以下であることを特徴とする（１）～（３）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（５）膜厚が１５μｍ以下であることを特徴とする（１）～（４）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（６）機械方向（ＭＤ方向）の引張破断強度と幅方向（ＴＤ方向）の引張破断強度の平均値である平均引張破断強度が１５０ＭＰａ以上であり、かつＭＤ方向の引張破断伸度とＴＤ方向の引張破断伸度の平均値である平均引張破断伸度が９０％以上であり、さらに前記平均引張破断強度（ＭＰａ）×前記平均引張破断伸度（％）が１５０００（ＭＰａ×％）以上であることを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（７）ポリエチレン樹脂を主成分としてなることを特徴とする（１）～（６）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルム。
（８）（１）～（７）のいずれかに記載の多孔性ポリオレフィンフィルムを用いた電池用セパレータ。
（９）（８）に記載の電池用セパレータを用いた二次電池。
【発明の効果】
【0012】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、高強度と低熱収縮率を両立し、従来技術により得られる多孔性ポリオレフィンフィルムに比べて、電池用セパレータとして用いた際のメルトダウン時の短絡を効果的に防ぐことができる。
【0013】
さらに、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは平均孔径が小さいために、デンドライトが貫通しにくく、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムを用いた電池用セパレータは、安全性に優れた電池用セパレータである。
【発明を実施するための形態】
【0014】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ以上であり、かつ幅方向（ＴＤ方向）の最大溶融収縮率が１％以上２５％以下であるものである。
【0015】
空孔率５０％換算の突刺強度とは、先端が球面（曲率半径Ｒ：０．５ｍｍ）の直径１ｍｍの針で、膜厚Ｔ１（μｍ）、空孔率Ｐ１（％）の多孔性ポリオレフィンフィルムを２ｍｍ／秒の速度で突刺したときの最大荷重Ｌ１（Ｎ）を測定し、式：Ｌ２＝Ｌ１／Ｔ１×５０／（１００－Ｐ１）により求められる値（空孔率を５０％としたときの膜厚１μｍあたりの最大荷重Ｌ２に換算した値）である。
【0016】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの空孔率５０％換算の突刺強度は３５０ｍＮ／μｍ以上であり、好ましくは３８０ｍＮ／μｍ以上、より好ましくは４００ｍＮ／μｍ以上、さらに好ましくは４２０ｍＮ／μｍ以上である。また、当該突刺強度の上限値としては２５００ｍＮ／μｍ以下であり、より好ましくは２０００ｍＮ／μｍ以下である。
【0017】
空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ以上であると、電池用セパレータとして使用した際に、捲回時や異物によりセパレータが破膜し短絡が生じ難くなることから、電池の安全性を高めることができる。空孔率５０％換算の突刺強度が３５０ｍＮ／μｍ未満であると、電池用セパレータとして使用した際に、捲回時や異物によりセパレータが破膜し短絡が生じやすくなり、電池の安全性が劣るようになる。
【0018】
また、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、ＴＤ方向の最大溶融収縮率が１％以上２５％以下である。
【0019】
なお、本明細書おいて、ＭＤ方向（機械方向）とは、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムを製膜する際にフィルムを押し出す方向（製膜方向）を意味し、ＴＤ方向（幅方向）とは、フィルム上でＭＤ方向に直交する方向を意味する。
【0020】
最大溶融収縮率は、熱機械的分析装置を用いて以下の方法で求めた値である。すなわち、サンプル形状；幅３ｍｍ×長さ１０ｍｍ、初期荷重；１９．６ｍＮ、温度走査範囲；３０～２１０℃、昇温速度；５℃／ｍｉｎの条件で、温度を昇温走査する。同じ多孔性ポリオレフィンフィルム中で、異なる任意の複数の領域を無作為に抽出する。複数の領域の各々において、３点ずつＴＤ方向の収縮量測定を実施し、最も寸法が収縮した点での収縮率を最大溶融収縮率とする。各々の領域で求めた最大溶融収縮率の平均値を、「ＴＤ方向の最大溶融収縮率」とする。
【0021】
ＴＤ方向の最大溶融収縮率は１％以上２５％以下であり、好ましくは１％以上２３％以下であり、より好ましくは１％以上２０％以下であり、さらに好ましくは１％以上１５％以下であり、最も好ましくは１％以上１０％以下である。ＴＤ方向の最大溶融収縮率が上記範囲であると、電池用セパレータとして使用した際に、電池内で局所的に異常発熱した場合においても、内部短絡を防ぐことができ、安全性に優れたセパレータとなる。
【0022】
さらに本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの空孔率は、電池用セパレータとして使用した際のイオン透過性、電解液含有量の観点から、好ましくは４０％以上であり、より好ましくは４３％以上であり、さらに好ましくは４６％以上である。また空孔率の上限値としては、機械的強度の確保の観点から、６０％以下であることが好ましい。本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの空孔率は、製膜時の樹脂の濃度、延伸時の延伸温度により調整することができる。
【0023】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの平均孔径は、４０ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３８ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３５ｎｍ以下である。平均孔径が４０ｎｍ以下であると、デンドライトが貫通し難くなり、電池の短絡を防止できる。平均孔径が４０ｎｍよりも大きい場合は、デンドライトが貫通しやすく、電池の短絡に繋がるため安全性の観点から平均孔径は４０ｎｍ以下であることが好ましい。
【0024】
また、平均孔径の好ましい下限値としては５ｎｍ以上が好ましく、１０ｎｍ以上がより好ましい。平均孔径がこの範囲よりも小さい場合は電池用セパレータとして使用した際に、イオンが通過しにくく電池特性の悪化に繋がるため、レート特性の観点から平均孔径は５ｎｍ以上であることが好ましい。本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの平均孔径は、原料となるポリオレフィンの分子量や樹脂濃度、混練時の混練条件、延伸時の延伸温度により調整することができる。
【0025】
また、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは機械的強度に優れており、引張試験により得られる引張破断強度および引張破断伸度がともに高い値であることが好ましい。
【0026】
引張破断伸度に関しては、ＭＤ方向、ＴＤ方向ともに８０％以上であることが好ましく、より好ましくは９５％以上である。ＭＤ方向の引張破断伸度およびＴＤ方向の引張破断伸度をそれぞれ８０％以上とすることで捲回時等、高いテンションがかかった際でも破膜し難くなり、短絡を防ぐことができる。また、引張破断伸度の上限値は、ＭＤ方向、ＴＤ方向ともに２００％以下であることが好ましい。引張判断伸度が２００％以下であると、捲回した状態で長期保存した際に変形しにくい傾向にあり長期保存性に優れるため好ましい。
【0027】
また、ＭＤ方向の引張破断伸度およびＴＤ方向の引張破断伸度の平均値（（ＭＤ方向の引張破断伸度＋ＴＤ方向の引張破断伸度）／２）（以下、「平均引張破断伸度」と呼ぶ。）は９０％以上であることが好ましく、より好ましくは１００％以上、さらに好ましくは１１０％以上である。平均引張破断伸度を９０％以上とすることで、捲回時等、高いテンションがかかった際でも破膜し難くなり、短絡を防ぐことができる。また、平均引張破断伸度の上限値としては３００％以下であることが好ましい。平均引張判断伸度が３００％以下であると、捲回した状態で長期保存した際に変形しにくい傾向にあり長期保存性に優れるため好ましい。
【0028】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの引張破断伸度は、ポリオレフィンの分子量や樹脂濃度、結晶性、延伸時の延伸倍率により調整することができる。
【0029】
また、引張破断強度に関しては、ＭＤ方向の引張破断強度およびＴＤ方向の引張破断強度の平均値（（ＭＤ方向の引張破断強度＋ＴＤ方向の引張破断強度）／２）（以下、「平均引張破断強度」と呼ぶ。）が１５０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは１７０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは２００ＭＰａ以上であり、最も好ましくは２２０ＭＰａ以上である。また、平均引張破断強度の上限値は１５００ＭＰａ以下であることが好ましく、１２００ＭＰａ以下であることがより好ましい。平均引張破断強度が１５０ＭＰａ以上であることにより、電池製造工程において高圧力で熱プレスされた際に破膜するのを防止できる。平均引張破断強度がこの範囲よりも低い場合は、電池製造工程において高圧力で熱プレスされた際に破膜する恐れがあるため、平均引張破断強度は高い方が好ましい。本発明における平均引張破断強度は、使用する樹脂の分子量や結晶性、延伸時の延伸倍率により調整することができる。
【0030】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、上述のとおり平均引張破断強度および引張破断伸度がともに高い値であることが好ましく、平均引張破断強度（ＭＰａ）×平均引張破断伸度（％）の値は１５０００（ＭＰａ×％）以上であることが好ましく、より好ましくは１７５００（ＭＰａ×％）以上、さらに好ましくは２００００（ＭＰａ×％）以上である。またこの値の上限は、７５００００（ＭＰａ×％）以下であることが好ましく、７０００００（ＭＰａ×％）以下であることがより好ましい。この値が高いほど高タフネス性を発揮することができ、平均引張破断強度（ＭＰａ）×平均引張破断伸度（％）の値が１５０００（ＭＰａ×％）未満の場合は、コーティングや電池の作成時にかかる張力に耐え切れず、フィルムが破膜し短絡する恐れが高くなるため好ましくない。
【0031】
また、平均引張破断強度と平均引張破断伸度はトレードオフの関係にあり、従来技術では平均引張破断強度、平均引張破断伸度ともに高い値を取る高タフネスフィルムを得ることができていなかった。本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの平均引張破断強度と平均引張破断伸度の積は、原料となるポリオレフィンの分子量や樹脂濃度、結晶性、延伸時の延伸倍率により調整することができる。
【0032】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの膜厚は、その上限値としては１５μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１３μｍ以下であり、さらに好ましくは１０μｍ以下である。膜厚の下限値としては１μｍ以上であり、より好ましくは３μｍ以上である。膜厚が１５μｍ以下であることにより、イオン透過性が向上し、電池の高容量化につながる。膜厚が１μｍ未満であると強度が低くなり破膜しやすく、またデンドライトのような針状異物に対する抵抗力が低くなるために好ましくない。また膜厚が厚いとイオン透過性が悪くなり、高容量化することができない。本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの膜厚は、未延伸シートの幅や製膜速度、延伸時の延伸倍率により調整することができる。
【0033】
また本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、ポリオレフィン樹脂を主成分とすることが好ましい。ここで言う主成分とは、全成分量中に占める割合が５０質量％以上であることを指す。
【0034】
本発明におけるポリオレフィン樹脂としては、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ（４－メチル－ペンテン－１）、エチレン－プロピレン共重合体、ポリ四フッ化エチレン、ポリ三フッ化塩化エチレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリスルホン等が挙げられ、単独で用いても、２種以上をブレンドして用いてもよい。特に、電池用セパレータとして用いる場合は、シャットダウン特性等の観点からポリエチレン樹脂であることが好ましく、ポリエチレン樹脂の含有量は、ポリオレフィン樹脂中の９０質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましい。
【0035】
ここで、ポリエチレン樹脂の種類としては、密度が０．９４ｇ／ｃｍ３を超えるような高密度ポリエチレン樹脂、密度が０．９３～０．９４ｇ／ｃｍ３の範囲の中密度ポリエチレン樹脂、密度が０．９３ｇ／ｃｍ３より低い低密度ポリエチレン樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂等が挙げられ、これらを単独で使用しても、混合物として使用してもよい。
【0036】
また、ポリエチレン樹脂としては、（Ｉ）エチレンホモポリマー、または（ＩＩ）エチレンと、プロピレン、ブテン－１、ヘキセン－１等のコモノマーとのコポリマーおよびそれらの混合物を用いることができるが、経済性および膜強度の観点から、エチレンホモポリマーが好ましい。
【0037】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの主原料としては、２種以上のポリオレフィン樹脂をブレンドしたものを用いることが好ましい。本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの副原料としては、重量平均分子量（Ｍｗ）が１．０×１０６以上の超高分子量ポリエチレン樹脂（ＵＨＰＥ）を用いることが、機械的強度の向上や孔径微細化、高耐熱化の観点から好ましい。超高分子量ポリエチレン樹脂の詳細は後述する。
【0038】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムに主原料として用いられるポリオレフィン樹脂は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１．０×１０５以上であることが好ましく、重量平均分子量（Ｍｗ）は１．５×１０５以上がより好ましく、１．８×１０５以上が更に好ましい。重量平均分子量（Ｍｗ）の上限としては１．０×１０６未満が好ましく、５．０×１０５以下がより好ましく、３．５×１０５以下がさらに好ましい。
【0039】
Ｍｗが１．０×１０５以上であることにより、分子量が大きく、延伸時の配向による高融点化や、原料の低融点化による熱処理時などの孔閉塞を防止でき、空孔率の低下や、出力特性の低下を防ぐことができる。Ｍｗが１．０×１０５未満であると、分子量が小さく、延伸時の配向による高融点化や、原料の低融点化による熱処理時などの孔閉塞が起こり、空孔率が低くなり、出力特性が低下する場合がある。Ｍｗが１．０×１０６未満であることにより、分子量増加による高融点化でシャットダウン温度が上昇することを防ぐことができる。
【0040】
また、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムに含有させる超高分子量ポリエチレン樹脂の具体的なＭｗとしては、好ましくは１．５×１０６以上であり、さらに好ましくは１．８×１０６以上である。またその上限値は、５．０×１０６以下であることが好ましく、より好ましくは４．０×１０６以下である。Ｍｗが１．５×１０６以上であることにより、機械的強度を高くすることができる。Ｍｗが５．０×１０６以下であることにより、混練時の溶融粘度が高くなり成形性が悪くなることを防ぐことができる。
【0041】
また、ポリオレフィン樹脂中の超高分子量ポリエチレン樹脂の含有量は、上限値が、５０質量％以下であることが好ましく、４０質量％以下であることがさらに好ましい。超高分子量ポリエチレン樹脂の含有量を５０質量％以下とすることにより、製膜時における成形性の悪化を防ぐことができる。また、超高分子量ポリエチレン樹脂の含有量の下限値としては２質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であることがより好ましく、１０質量％以上であることがさらに好ましい。超高分子量ポリエチレン樹脂の含有量を２質量％以上とすることにより、機械的強度の向上、孔径の微細化、高耐熱化の実効を得ることができる。
【0042】
前記超高分子量ポリエチレン樹脂の結晶性は、得られる多孔性ポリオレフィンフィルムの強度や収縮性に寄与している。本発明で用いられる超高分子量ポリエチレン樹脂は高結晶性であり、かつ融点が１４０℃以上であることが好ましい。融点は、より好ましくは１４１℃以上、さらに好ましくは１４３℃以上である。また融点が上記範囲内であると、高強度と低熱収縮を両立することが可能であり、高融点であるほど好ましい。
【0043】
また、超高分子量ポリエチレン樹脂の結晶性は以下に示す融解熱ΔＨｍにより判断することができ、ΔＨｍが大きいほど高結晶性となり、高強度化、低熱収縮率化につながる。本発明で用いられる超高分子量ポリエチレン樹脂のΔＨｍは１７０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、１８０Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、１８５Ｊ／ｇ以上であることがさらに好ましい。また、ΔＨｍの上限は、理論上、結晶化度１００％となる２９３Ｊ／ｇである。
【0044】
前記融解熱ΔＨｍは、走査型示差熱量計（ＤＳＣ）にて求めることができる。試料をＤＳＣのサンプルホルダー内に静置し、窒素雰囲気中にて３０℃で１分間保持し、１０℃／分の速度で２３０℃まで加熱する。昇温過程で得られたＤＳＣ曲線（溶融曲線）上の６０℃における点と１８０℃における点とを通る直線をベースラインとして引き、ベースラインとＤＳＣ曲線とで囲まれる部分の面積から熱量（単位：Ｊ）を算出し、これを試料の重量（単位：ｇ）で割ることにより、融解熱ΔＨｍ（単位：Ｊ／ｇ）を求めることができる。
【0045】
また、前記ポリオレフィン樹脂は、必要に応じて、前記ポリエチレン樹脂以外のその他の樹脂成分を含むことができる。その他の樹脂成分としては、耐熱性樹脂であることが好ましく、耐熱性樹脂としては、例えば、融点が１５０℃以上の結晶性樹脂（部分的に結晶性である樹脂を含む）、及び／又はガラス点移転（Ｔｇ）が１５０℃以上の非晶性樹脂が挙げられる。ここでＴｇはＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠して測定した値である。
【0046】
その他の樹脂成分の具体例としては、ポリエステル、ポリメチルペンテン［ＰＭＰ又はＴＰＸ（トランスパレントポリマーＸ）、融点：２３０～２４５℃］、ポリアミド（ＰＡ、融点：２１５～２６５℃）、ポリアリレンスルフィド（ＰＡＳ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）などのフッ化ビニリデン単独重合体やポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）などのフッ化オレフィンおよびこれらの共重合体などの含フッ素樹脂、ポリスチレン（ＰＳ、融点：２３０℃）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ、融点：２２０～２４０℃）、ポリイミド（ＰＩ、Ｔｇ：２８０℃以上）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ、Ｔｇ：２８０℃）、ポリエーテルサルフォン（ＰＥＳ、Ｔｇ：２２３℃）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ、融点：３３４℃）、ポリカーボネート（ＰＣ、融点：２２０～２４０℃）、セルロースアセテート（融点：２２０℃）、セルローストリアセテート（融点：３００℃）、ポリスルホン（Ｔｇ：１９０℃）、ポリエーテルイミド（融点：２１６℃）等が挙げられる。その他の樹脂成分は、単一樹脂成分からなるものに限定されず、複数の樹脂成分からなるものでもよい。
【0047】
その他の樹脂成分の好ましい重量平均分子量（Ｍｗ）は、樹脂の種類により異なるが、一般的に１×１０４～１×１０６であり、より好ましくは１×１０４～７×１０５である。また、前記ポリオレフィン樹脂中のその他の樹脂成分の含有量は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜、調節されるが、前記ポリオレフィン樹脂中おおよそ１０質量％以下の範囲で含有される。
【0048】
また、その他の樹脂成分として、必要に応じて、前記ポリエチレン樹脂以外の他のポリオレフィンを含んでもよく、Ｍｗが１．０×１０４～４．０×１０６のポリブテン－１ポリブテン－１、ポリペンテン－１、ポリヘキセン－１、ポリオクテン－１及びＭｗが１．０×１０３～１．０×１０４のポリエチレンワックスからなる群から選ばれた少なくとも一種を用いてもよい。
【0049】
前記ポリエチレン樹脂以外のポリオレフィン樹脂の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲で、適宜調節できるが、前記ポリオレフィン樹脂１００質量部に対して、１０質量部以下であることが好ましく、５質量部以下であることがより好ましく、１質量部以下であることがさらに好ましい。
【0050】
さらに、必要に応じて、酸化防止剤、紫外線吸収剤、顔料、染料などの各種添加剤を本発明の目的を損なわない範囲で配合することができる。
【0051】
ポリオレフィン樹脂に添加剤を配合する場合、その配合量は、ポリオレフィン樹脂１００質量部に対して、０．０１質量部～１０質量部であることが好ましい。添加剤の配合量が０．０１質量部以上であることにより、十分な効果が得られ、製造時の添加量制御を容易にできる。また、添加剤の配合量が１０質量部以下であることにより経済性の点で有利となる。
【0052】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムが具備するような高い機械的強度、低熱収縮率、高空孔率、小孔径は、例えば、材料に融点が高い重量平均分子量１．０×１０６以上の超高分子量ポリエチレン樹脂を用い、さらに分散性の悪い高融点超高分子量ポリエチレン樹脂を均一に分散させるような混練をし、高倍率延伸することにより、得ることができる。
【0053】
本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの製造方法としては、下記の工程（１）～（５）を含むことが好ましく、下記の工程（６）をさらに含んでもよく、さらに下記の工程（７）及び／又は（８）を含むこともできる。
【0054】
（１）前記ポリオレフィン樹脂、成膜用溶剤を溶融混練し、ポリオレフィン樹脂組成物を調製する工程
（２）前記ポリオレフィン樹脂組成物を押出し、冷却しゲル状シートを形成する工程
（３）前記ゲル状シートを延伸する第１の延伸工程
（４）前記延伸後のゲル状シートから成膜用溶剤を除去する工程
（５）前記製膜用溶剤除去後のシートを乾燥する工程
（６）前記乾燥後のシートを延伸する第２の延伸工程
（７）前記乾燥後のシートを熱処理する工程
（８）前記延伸工程後のシートに対して架橋処理及び／又は親水化処理する工程
（２）前記ポリオレフィン樹脂組成物を押出し、冷却しゲル状シートを形成する工程
（３）前記ゲル状シートを延伸する第１の延伸工程
（４）前記延伸後のゲル状シートから成膜用溶剤を除去する工程
（５）前記製膜用溶剤除去後のシートを乾燥する工程
（６）前記乾燥後のシートを延伸する第２の延伸工程
（７）前記乾燥後のシートを熱処理する工程
（８）前記延伸工程後のシートに対して架橋処理及び／又は親水化処理する工程
【0055】
以下、各工程についてそれぞれ説明する。
（１）ポリオレフィン樹脂組成物の調製工程
ポリオレフィン樹脂を溶融混練し、ポリオレフィン樹脂組成物を調製する。調製方法としては、高結晶性の超高分子量ポリオレフィン樹脂の分散性を高めることが重要であり、例えば高せん断混練が可能であるバッチ式混練機を用いて原料を混練することができる。
（１）ポリオレフィン樹脂組成物の調製工程
ポリオレフィン樹脂を溶融混練し、ポリオレフィン樹脂組成物を調製する。調製方法としては、高結晶性の超高分子量ポリオレフィン樹脂の分散性を高めることが重要であり、例えば高せん断混練が可能であるバッチ式混練機を用いて原料を混練することができる。
【0056】
混練時の温度の下限値としては、１７０℃以上であることが好ましく、より好ましくは１７５℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上である。混練時の温度を１７０℃以上とすることにより、溶融樹脂の粘度を低くし、均一混錬が難しい超高分子量ポリオレフィン樹脂を均一に分散させることができる。また、混練時の温度の上限値としては、２５０℃以下であることが好ましく、２２０℃以下であることがより好ましく、２００℃以下であることがさらに好ましく、１８５℃以下であることが特に好ましい。混練時の温度を２５０℃以下とすることにより、樹脂が分解して得られる多孔性ポリオレフィンフィルムの強度が低下してしまうのを防ぐことができる。
【0057】
また混練時の回転数の下限値としては、１００ｒｐｍ以上であることが好ましく、１２０ｒｐｍ以上であることがより好ましく、１３０ｒｐｍ以上であることがさらに好ましく、１５０ｒｐｍ以上であることが特に好ましい。混練時の回転数を１００ｒｐｍ以上とすることで、十分なせん断を樹脂に加えることができ、超高分子量ポリオレフィン樹脂を均一に分散させることができる。そのため、得られる多孔ポリオレフィンフィルム中の原料樹脂の未溶融樹脂の発生を抑制、すなわち突刺強度および引張破断強度の低下を防ぐことができる。また、混練時の回転数の上限値としては２５０ｒｐｍ以下であることが好ましく、２３０ｒｐｍ以下であることがより好ましく、２００ｒｐｍ以下であることがさらに好ましい。混練時の回転数を２５０ｒｐｍ以下とすることで、混練中に原料の分子鎖が切れて、得られるポリオレフィンフィルムの強度が低下するのを防ぐことができる。
【0058】
混練時間の下限値としては、５分以上であることが好ましく、１０分以上であることがより好ましく、１５分以上であることがさらに好ましい。混練時間を５分以上とすることで、超高分子量ポリオレフィン樹脂を均一に分散させることができる。また、混練時間の上限値としては、２５分以下であることが好ましく、２０分以下であることがより好ましい。混練時間を２５分以下とすることで、混練中に原料が分解、劣化して得られる多孔性ポリオレフィンフィルムの強度が低下してしまうのを防ぐことができる。
【0059】
さらに原料は一括で添加するよりも、２回以上に分割して添加する方が好ましい。超高分子量ポリオレフィン樹脂と製膜用溶剤を予め混練した後に、他の成分を追添することにより、超高分子量ポリオレフィン樹脂が均一に分散し、得られる多孔性ポリオレフィンフィルムの低収縮率化、高強度化、高空孔率化、小径化につながる。
【0060】
前記製膜用溶剤は、ポリオレフィン樹脂を十分に溶解できる溶剤であれば特に限定されないが、比較的高倍率の延伸を可能とするために、製膜用溶剤は室温で液体であることが好ましい。製膜用溶剤としては、ノナン、デカン、デカリン、パラキシレン、ウンデカン、ドデカン、流動パラフィン等の脂肪族、環式脂肪族又は芳香族の炭化水素、および沸点がこれらに対応する鉱油留分、並びにジブチルフタレート、ジオクチルフタレート等の室温では液状のフタル酸エステルが挙げられる。
【0061】
液体溶剤の含有量が安定なゲル状シートを得るために、製膜用溶剤は、流動パラフィンのような不揮発性の液体溶剤を用いるのが好ましい。溶融混練状態では、ポリオレフィン樹脂と混和するが室温では固体の溶剤を液体溶剤に混合してもよい。このような固体溶剤として、ステアリルアルコール、セリルアルコール、パラフィンワックス等が挙げられる。ただし、固体溶剤のみを使用すると、延伸ムラ等が発生するおそれがある。
【0062】
液体溶剤の粘度は４０℃において２０～２００ｃＳｔであることが好ましい。４０℃における粘度を２０ｃＳｔ以上とすれば、ダイからポリオレフィン樹脂溶液を押し出したシートが不均一になりにくい。一方、４０℃における粘度を２００ｃＳｔ以下とすれば液体溶剤の除去が容易である。なお、液体溶剤の粘度は、ウベローデ粘度計を用いて４０℃で測定した粘度である。
【0063】
ポリオレフィン樹脂組成物中、ポリオレフィン樹脂と製膜用溶剤との配合割合は、ポリオレフィン樹脂と製膜用溶剤の合計１００質量部に対して、ポリオレフィン樹脂含有量が１５質量部以上であることが好ましく、２０質量部以上であることがより好ましく、２２質量部以上であることがさらに好ましく、２５質量部以上であることが最も好ましい。また、当該含有量は、６０質量部以下であることが好ましく、５０質量部以下であることがより好ましく、４５質量部以下であることがさらに好ましい。
【0064】
当該含有量を１５質量部以上とすることにより、得られる多孔性ポリオレフィンフィルムの空孔率を低くすることができ、フィルムとしての強度を高くすることができる。また、当該含有量を６０質量部以下とすることにより、溶剤のブリードアウトを防ぎ、均一に製膜、延伸することができるようになる。
【0065】
（２）ゲル状シートの形成工程
ポリオレフィン樹脂組成物を押出機からダイに送給し、シート状に押し出す。同一または異なる組成の複数のポリオレフィン樹脂組成物を、押出機から一つのダイに送給し、そこで層状に積層し、シート状に押出してもよい。
ポリオレフィン樹脂組成物を押出機からダイに送給し、シート状に押し出す。同一または異なる組成の複数のポリオレフィン樹脂組成物を、押出機から一つのダイに送給し、そこで層状に積層し、シート状に押出してもよい。
【0066】
押出方法はフラットダイ法及びインフレーション法のいずれでもよい。押出し温度は１４０～２５０℃好ましく、押出速度は０．２～１５ｍ／分が好ましい。ポリオレフィン樹脂組成物の各押出量を調節することにより、膜厚を調節することができる。
【0067】
押出し方法としては、例えば特許第２１３２３２７号明細書および特許第３３４７８３５号明細書に開示の方法を利用することができる。
【0068】
得られた押出し成形体を冷却することによりゲル状シートを形成する。ゲル状シートの形成方法として、例えば特許第２１３２３２７号明細書および特許第３３４７８３５号明細書に開示の方法を利用することができる。冷却は少なくともゲル化温度までは５０℃／分以上の速度で行うのが好ましく、より好ましくは１００℃／分以上、さらに好ましくは１５０℃／分以上である。ゲル状シートの冷却は５０℃以下まで行うのが好ましく、より好ましくは４０℃以下、さらに好ましくは３０℃以下、特に好ましくは２０℃以下まで行うのがよいとされる。
【0069】
（３）第１の延伸工程
次に、得られたゲル状シートを少なくとも一軸方向に延伸する。ゲル状シートは、加熱後、テンター法、ロール法、インフレーション法、又はこれらの組合せにより所定の倍率で延伸するのが好ましい。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよいが、高強度化、高生産性の観点から二軸延伸が好ましい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸、逐次延伸及び多段延伸（例えば同時二軸延伸及び逐次延伸の組合せ）のいずれでもよい。
次に、得られたゲル状シートを少なくとも一軸方向に延伸する。ゲル状シートは、加熱後、テンター法、ロール法、インフレーション法、又はこれらの組合せにより所定の倍率で延伸するのが好ましい。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよいが、高強度化、高生産性の観点から二軸延伸が好ましい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸、逐次延伸及び多段延伸（例えば同時二軸延伸及び逐次延伸の組合せ）のいずれでもよい。
【0070】
本工程における延伸倍率（面積延伸倍率）は、一軸延伸の場合、５倍以上が好ましく、１０～１００倍がより好ましい。二軸延伸の場合、２５倍以上が好ましく、３０倍以上がより好ましく、４５倍以上がさらに好ましく、７５倍以上が特に好ましい。
【0071】
また、機械方向及び幅方向（ＭＤ方向及びＴＤ方向）のいずれでも、延伸倍率は５倍以上が好ましく、６倍以上がより好ましい。ＭＤ方向とＴＤ方向での延伸倍率は、互いに同じでも異なってもよい。
【0072】
延伸倍率が２５倍以上であることにより、機械的強度を高めることができ好ましい。また、延伸倍率が１５０倍以上となると破膜の可能性が高くなり、好ましくない。なお、本工程における延伸倍率とは、本工程直前の多孔性ポリオレフィンフィルムを基準として、次工程に供される直前の多孔性ポリオレフィンフィルムの面積延伸倍率のことをいう。
【0073】
本工程の延伸温度は、ポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（ＴＣＤ）～ＴＣＤ＋３０℃の範囲内にするのが好ましく、結晶分散温度（ＴＣＤ）＋５℃～結晶分散温度（ＴＣＤ）＋２８℃の範囲内にするのがより好ましく、ＴＣＤ＋１０℃～ＴＣＤ＋２６℃の範囲内にするのが特に好ましい。延伸温度が前記範囲内であるとポリオレフィン樹脂延伸による破膜が抑制され、高倍率の延伸ができる。
【0074】
結晶分散温度（ＴＣＤ）は、ＡＳＴＭ Ｄ４０６５による動的粘弾性の温度特性測定により求められる。超高分子量ポリエチレン樹脂、超高分子量ポリエチレン樹脂以外のポリエチレン樹脂及びポリエチレン樹脂組成物は約１００～１１０℃の結晶分散温度を有するので、延伸温度を９０～１３０℃とするのが好ましく、より好ましくは１１０～１２０℃にし、さらに好ましくは１１４～１１７℃にする。
【0075】
以上のような延伸によりポリエチレン樹脂の結晶ラメラ間に開裂が起こり、ポリエチレン樹脂相が微細化し、多数のフィブリルが形成される。フィブリルは三次元的に不規則に連結した網目構造を形成する。
【0076】
（４）成膜用溶剤の除去工程
洗浄溶媒を用いて、成膜用溶剤の除去（洗浄）を行う。ポリオレフィン相は成膜用溶剤相と相分離しているので、成膜用溶剤を除去すると、微細な三次元網目構造を形成するフィブリルからなり、三次元的に不規則に連通する孔（空隙）を有する多孔質の膜が得られる。洗浄溶媒およびこれを用いた成膜用溶剤の除去方法は公知であるので説明を省略する。例えば特許第２１３２３２７号明細書や特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法を利用することができる。
洗浄溶媒を用いて、成膜用溶剤の除去（洗浄）を行う。ポリオレフィン相は成膜用溶剤相と相分離しているので、成膜用溶剤を除去すると、微細な三次元網目構造を形成するフィブリルからなり、三次元的に不規則に連通する孔（空隙）を有する多孔質の膜が得られる。洗浄溶媒およびこれを用いた成膜用溶剤の除去方法は公知であるので説明を省略する。例えば特許第２１３２３２７号明細書や特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法を利用することができる。
【0077】
（５）乾燥工程
成膜用溶剤を除去した多孔性ポリオレフィンフィルムを、加熱乾燥法又は風乾法により乾燥する。乾燥温度はポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（ＴＣＤ）以下であることが好ましく、特にＴＣＤより５℃以上低いことが好ましい。乾燥は、多孔性ポリオレフィンフィルムを１００質量部（乾燥重量）として、残存洗浄溶媒が５質量部以下になるまで行うことが好ましく、３質量部以下になるまで行うのがより好ましい。
成膜用溶剤を除去した多孔性ポリオレフィンフィルムを、加熱乾燥法又は風乾法により乾燥する。乾燥温度はポリオレフィン樹脂の結晶分散温度（ＴＣＤ）以下であることが好ましく、特にＴＣＤより５℃以上低いことが好ましい。乾燥は、多孔性ポリオレフィンフィルムを１００質量部（乾燥重量）として、残存洗浄溶媒が５質量部以下になるまで行うことが好ましく、３質量部以下になるまで行うのがより好ましい。
【0078】
（６）第２の延伸工程
乾燥後の多孔性ポリオレフィンフィルムを、少なくとも一軸方向に延伸することが好ましい。多孔性ポリオレフィンフィルムの延伸は、加熱しながら前記と同様にテンター法等により行うことができる。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸及び逐次延伸のいずれでもよい。
乾燥後の多孔性ポリオレフィンフィルムを、少なくとも一軸方向に延伸することが好ましい。多孔性ポリオレフィンフィルムの延伸は、加熱しながら前記と同様にテンター法等により行うことができる。延伸は一軸延伸でも二軸延伸でもよい。二軸延伸の場合、同時二軸延伸及び逐次延伸のいずれでもよい。
【0079】
本工程における延伸温度は、特に限定されないが、通常９０～１３５℃であり、好ましくは９５～１３０℃である。
【0080】
本工程における多孔性ポリオレフィンフィルムの延伸の一軸方向への延伸倍率（面積延伸倍率）は、下限が１．０倍以上であることが好ましく、より好ましくは１．１倍以上、さらに好ましくは１．２倍以上である。また、一軸方向への延伸倍率の上限を５．０倍以下とするのが好ましい。一軸延伸の場合、延伸倍率はＭＤ方向又はＴＤ方向に１．０～５．０倍とする。
【0081】
二軸延伸の場合、面積延伸倍率は、下限が１．０倍以上であることが好ましく、より好ましくは１．１倍以上、さらに好ましくは１．２倍以上である。二軸延伸の場合、面積延伸倍率の上限は１６．０倍以下が好適であり、ＭＤ方向及びＴＤ方向に各々１．０～４．０倍とし、ＭＤ方向とＴＤ方向での延伸倍率が互いに同じでも異なってもよい。なお、本工程における延伸倍率とは、本工程直前の多孔性ポリオレフィンフィルムを基準として、次工程に供される直前の多孔性ポリオレフィンフィルムの延伸倍率のことをいう。
【0082】
（７）熱処理工程
また、乾燥後の多孔性ポリオレフィンフィルムは、熱処理を行うことができる。熱処理によって結晶が安定化し、ラメラが均一化される。熱処理方法としては、熱固定処理及び／又は熱緩和処理を用いることができる。熱固定処理とは、膜の寸法が変わらないように保持しながら加熱する熱処理である。熱緩和処理とは、膜を加熱中にＭＤ方向やＴＤ方向に熱収縮させる熱処理である。熱固定処理は、テンター方式又はロール方式により行うのが好ましい。例えば、熱緩和処理方法としては特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法があげられる。熱処理温度はポリオレフィン樹脂のＴＣＤ～融点の範囲内が好ましい。
また、乾燥後の多孔性ポリオレフィンフィルムは、熱処理を行うことができる。熱処理によって結晶が安定化し、ラメラが均一化される。熱処理方法としては、熱固定処理及び／又は熱緩和処理を用いることができる。熱固定処理とは、膜の寸法が変わらないように保持しながら加熱する熱処理である。熱緩和処理とは、膜を加熱中にＭＤ方向やＴＤ方向に熱収縮させる熱処理である。熱固定処理は、テンター方式又はロール方式により行うのが好ましい。例えば、熱緩和処理方法としては特開２００２－２５６０９９号公報に開示の方法があげられる。熱処理温度はポリオレフィン樹脂のＴＣＤ～融点の範囲内が好ましい。
【0083】
（８）架橋処理工程、親水化処理工程
また、接合後又は延伸後の多孔性ポリオレフィンフィルムに対して、さらに、架橋処理及び／又は親水化処理を行うこともできる。
また、接合後又は延伸後の多孔性ポリオレフィンフィルムに対して、さらに、架橋処理及び／又は親水化処理を行うこともできる。
【0084】
例えば、多孔性ポリオレフィンフィルムに対して、Α線、Β線、Γ線、電子線等の電離放射線の照射することに、架橋処理を行う。電子線の照射の場合、０．１～１００ＭＲＡＤの電子線量が好ましく、１００～３００ＫＶの加速電圧が好ましい。架橋処理により多孔性ポリオレフィンフィルムのメルトダウン温度が上昇する。
【0085】
親水化処理は、モノマーグラフト、界面活性剤処理、コロナ放電等により行うことができる。モノマーグラフトは架橋処理後に行うのが好ましい。
【0086】
また、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムの少なくとも一方の表面に、多孔層を設け、積層多孔性ポリオレフィンフィルムとしてもよい。多孔層としては、例えば、フィラーと樹脂バインダとを含むフィラー含有樹脂溶液や耐熱性樹脂溶液を用いて形成される多孔層を挙げることができる。
【0087】
さらに、本発明の多孔性ポリオレフィンフィルムは、水系電解液を使用する電池、非水系電解質を使用する電池のいずれにも好適に使用できる。具体的には、ニッケル－水素電池、ニッケル－カドミウム電池、ニッケル－亜鉛電池、銀－亜鉛電池、リチウム二次電池、リチウムポリマー二次電池等の二次電池のセパレータとして好ましく用いることができる。中でも、リチウムイオン二次電池のセパレータとして用いることが好ましい。
【0088】
リチウムイオン二次電池は、正極と負極がセパレータを介して積層されており、セパレータが電解液（電解質）を含有している。電極の構造は特に限定されず、従来公知の構造を用いることができ、例えば、円盤状の正極及び負極が対向するように配設された電極構造（コイン型）、平板状の正極及び負極が交互に積層された電極構造（積層型）、積層された帯状の正極及び負極が巻回された電極構造（捲回型）等にすることができる。
【0089】
リチウムイオン二次電池に使用される、集電体、正極、正極活物質、負極、負極活物質および電解液は、特に限定されず、従来公知の材料を適宜組み合わせて用いることができる。
【0090】
なお、本発明は、前記の実施の形態に限定されるものでなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
【実施例】
【0091】
本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明の実施態様は、これらの実施例に限定されるものではない。
なお、実施例で用いた評価法、分析の各法および材料は、以下の通りである。
なお、実施例で用いた評価法、分析の各法および材料は、以下の通りである。
【0092】
（１）膜厚
多孔性ポリオレフィンフィルムの９５ｍｍ×９５ｍｍの範囲内における任意の無作為に抽出した箇所で５点の膜厚を接触厚み計（株式会社ミツトヨ製ライトマチック）により測定し、５点の膜厚の平均値を求めた。
多孔性ポリオレフィンフィルムの９５ｍｍ×９５ｍｍの範囲内における任意の無作為に抽出した箇所で５点の膜厚を接触厚み計（株式会社ミツトヨ製ライトマチック）により測定し、５点の膜厚の平均値を求めた。
【0093】
（２）空孔率
５ｃｍ角の試料を多孔性ポリオレフィンフィルムから切り取り、その体積（ｃｍ３）と重量（ｇ）を求め、それらとポリマー密度（ｇ／ｃｍ３）より、次式を用いて計算した。以上の測定を同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所３点で行い、３点の空孔率の平均値を求めた。
空孔率＝［（体積－重量／ポリマー密度）／体積］×１００
５ｃｍ角の試料を多孔性ポリオレフィンフィルムから切り取り、その体積（ｃｍ３）と重量（ｇ）を求め、それらとポリマー密度（ｇ／ｃｍ３）より、次式を用いて計算した。以上の測定を同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所３点で行い、３点の空孔率の平均値を求めた。
空孔率＝［（体積－重量／ポリマー密度）／体積］×１００
【0094】
（３）最大孔径及び平均孔径
パームポロメーター（ＰＭＩ社製、ＣＦＰ－１５００Ａ）を用いて、Ｄｒｙ－ｕｐ、Ｗｅｔ－ｕｐの順で、最大孔径及び平均孔径を測定した。Ｗｅｔ－ｕｐには表面張力が１５．６ｄｙｎｅｓ／ｃｍのＰＭＩ社製Ｇａｌｗｉｃｋ（商品名）で十分に浸した多孔性ポリオレフィンフィルムに圧力をかけ、空気が貫通し始める圧力から換算される孔径を最大孔径とした。
パームポロメーター（ＰＭＩ社製、ＣＦＰ－１５００Ａ）を用いて、Ｄｒｙ－ｕｐ、Ｗｅｔ－ｕｐの順で、最大孔径及び平均孔径を測定した。Ｗｅｔ－ｕｐには表面張力が１５．６ｄｙｎｅｓ／ｃｍのＰＭＩ社製Ｇａｌｗｉｃｋ（商品名）で十分に浸した多孔性ポリオレフィンフィルムに圧力をかけ、空気が貫通し始める圧力から換算される孔径を最大孔径とした。
【0095】
平均孔径については、Ｄｒｙ－ｕｐ測定で圧力、流量曲線の１／２の傾きを示す曲線と、Ｗｅｔ－ｕｐ測定の曲線が交わる点の圧力から平均孔径を換算した。圧力と平均孔径の換算は下記の数式を用いた。
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
ｄ＝Ｃ・γ／Ｐ
【0096】
上記式中、「ｄ（μｍ）」は多孔性ポリオレフィンフィルムの平均孔径、「γ（ｍＮ／ｍ）」は液体の表面張力、「Ｐ（Ｐａ）」は圧力、「Ｃ」は定数とした。
【0097】
（４）空孔率５０％、膜厚１μｍ換算の突刺強度
ＭＡＲＵＢＩＳＨＩ社製の突刺計を用い、先端が球面（曲率半径Ｒ：０．５ｍｍ）の直径１ｍｍの針で、膜厚Ｔ１（μｍ）、空孔率Ｐ１（％）の多孔性ポリオレフィンフィルムを２ｍｍ／秒の速度で突刺したときの最大荷重を測定した。最大荷重の測定値Ｌ１（Ｎ）を、式：Ｌ２＝Ｌ１／Ｔ１×５０／（１００－Ｐ１）により、膜厚を１μｍとしたときの最大荷重Ｌ２に換算し、空孔率５０％、膜厚１μｍ換算とした。以上の測定を同じ多孔性ポリオレフィンフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所３点で行い、空孔率５０％、膜厚１μｍ換算の突刺強度の平均値を求めた。
ＭＡＲＵＢＩＳＨＩ社製の突刺計を用い、先端が球面（曲率半径Ｒ：０．５ｍｍ）の直径１ｍｍの針で、膜厚Ｔ１（μｍ）、空孔率Ｐ１（％）の多孔性ポリオレフィンフィルムを２ｍｍ／秒の速度で突刺したときの最大荷重を測定した。最大荷重の測定値Ｌ１（Ｎ）を、式：Ｌ２＝Ｌ１／Ｔ１×５０／（１００－Ｐ１）により、膜厚を１μｍとしたときの最大荷重Ｌ２に換算し、空孔率５０％、膜厚１μｍ換算とした。以上の測定を同じ多孔性ポリオレフィンフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所３点で行い、空孔率５０％、膜厚１μｍ換算の突刺強度の平均値を求めた。
【0098】
（５）重量平均分子量（Ｍｗ）
超高分子量ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂の重量平均分子量は以下の条件でゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により求めた。
超高分子量ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂の重量平均分子量は以下の条件でゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により求めた。
【0099】
・測定装置：ＷＡＴＥＲＳ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製ＧＰＣ－１５０Ｃ
・カラム：昭和電工株式会社製ＳＨＯＤＥＸ ＵＴ８０６Ｍ
・カラム温度：１３５℃
・溶媒（移動相）：Ｏ－ジクロルベンゼン
・溶媒流速：１．０ｍＬ／分
・試料濃度：０．１ｗｔ％（溶解条件：１３５℃／１Ｈ）
・インジェクション量：５００μＬ
・検出器：ＷＡＴＥＲＳ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製ディファレンシャルリフラクトメーター（ＲＩ検出器）
・検量線：単分散ポリスチレン標準試料を用いて得られた検量線から、所定の換算定数を用いて作成した。
・カラム：昭和電工株式会社製ＳＨＯＤＥＸ ＵＴ８０６Ｍ
・カラム温度：１３５℃
・溶媒（移動相）：Ｏ－ジクロルベンゼン
・溶媒流速：１．０ｍＬ／分
・試料濃度：０．１ｗｔ％（溶解条件：１３５℃／１Ｈ）
・インジェクション量：５００μＬ
・検出器：ＷＡＴＥＲＳ ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ製ディファレンシャルリフラクトメーター（ＲＩ検出器）
・検量線：単分散ポリスチレン標準試料を用いて得られた検量線から、所定の換算定数を用いて作成した。
【0100】
（６）最大溶融収縮率
熱機械的分析装置（セイコーインスルメンツ社製 ＴＭＡ／ＳＳ ６１００）を用いて以下の方法で最大溶融収縮率を求めた。すなわち、サンプル形状；幅３ｍｍ×長さ１０ｍｍ、初期荷重；１９．６ｍＮ、温度走査範囲；３０～２１０℃、昇温速度；５℃／ｍｉｎの条件で、温度を昇温走査した。同じ多孔性ポリオレフィンフィルム中で、異なる任意の複数の領域を無作為に抽出した。複数の領域の各々において、３点ずつＴＤ方向の収縮量測定を実施し、最も寸法が収縮した点での収縮率を最大溶融収縮率とした。各々の領域で求めた最大溶融収縮率の平均値を、「ＴＤ方向の最大溶融収縮率」とした。また、同様の方法で「ＭＤ方向の最大溶融収縮率」を求めた。
熱機械的分析装置（セイコーインスルメンツ社製 ＴＭＡ／ＳＳ ６１００）を用いて以下の方法で最大溶融収縮率を求めた。すなわち、サンプル形状；幅３ｍｍ×長さ１０ｍｍ、初期荷重；１９．６ｍＮ、温度走査範囲；３０～２１０℃、昇温速度；５℃／ｍｉｎの条件で、温度を昇温走査した。同じ多孔性ポリオレフィンフィルム中で、異なる任意の複数の領域を無作為に抽出した。複数の領域の各々において、３点ずつＴＤ方向の収縮量測定を実施し、最も寸法が収縮した点での収縮率を最大溶融収縮率とした。各々の領域で求めた最大溶融収縮率の平均値を、「ＴＤ方向の最大溶融収縮率」とした。また、同様の方法で「ＭＤ方向の最大溶融収縮率」を求めた。
【0101】
（７）引張破断強度
引張試験機（島津オートグラフＡＧＳ－Ｊ型）を用いて引張試験を行い、サンプル破断時の強度を、試験前のサンプル断面積で除し、引張破断強度とした。測定条件は、温度；２３±２℃、サンプル形状；幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ、チャック間距離；２０ｍｍ、引張速度；１００ｍｍ／ｍｉｎである。以上の測定をＭＤ方向とＴＤ方向について同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所で、各３点ずつ測定を実施し、その３点ずつの平均値を各方向の引張破断強度（ＭＤ引張破断強度、ＴＤ引張破断強度）、全６点の平均値を平均引張破断強度とした。
引張試験機（島津オートグラフＡＧＳ－Ｊ型）を用いて引張試験を行い、サンプル破断時の強度を、試験前のサンプル断面積で除し、引張破断強度とした。測定条件は、温度；２３±２℃、サンプル形状；幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ、チャック間距離；２０ｍｍ、引張速度；１００ｍｍ／ｍｉｎである。以上の測定をＭＤ方向とＴＤ方向について同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所で、各３点ずつ測定を実施し、その３点ずつの平均値を各方向の引張破断強度（ＭＤ引張破断強度、ＴＤ引張破断強度）、全６点の平均値を平均引張破断強度とした。
【0102】
（８）引張破断伸度
引張試験機（島津オートグラフＡＧＳ－Ｊ型）を用いて引張試験を行い、引張破断伸度は、試験前の試験片の標点間距離Ｌ０（ｍｍ）、破断時の標点距離Ｌ（ｍｍ）から以下の式より算出した。測定条件は、温度；２３±２℃、サンプル形状；幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ、チャック間距離；２０ｍｍ、引張速度；１００ｍｍ／ｍｉｎである。以上の測定をＭＤ方向とＴＤ方向について同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所で、各３点ずつ測定を実施し、その３点ずつの平均値を各方向の引張破断伸度（ＭＤ引張破断伸度、ＴＤ引張破断伸度）、全６点の平均値を平均引張破断伸度とした。
引張破断伸度（％）＝［（Ｌ－Ｌ０）／Ｌ］×１００
引張試験機（島津オートグラフＡＧＳ－Ｊ型）を用いて引張試験を行い、引張破断伸度は、試験前の試験片の標点間距離Ｌ０（ｍｍ）、破断時の標点距離Ｌ（ｍｍ）から以下の式より算出した。測定条件は、温度；２３±２℃、サンプル形状；幅１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ、チャック間距離；２０ｍｍ、引張速度；１００ｍｍ／ｍｉｎである。以上の測定をＭＤ方向とＴＤ方向について同じフィルム中の異なる任意の無作為に抽出した箇所で、各３点ずつ測定を実施し、その３点ずつの平均値を各方向の引張破断伸度（ＭＤ引張破断伸度、ＴＤ引張破断伸度）、全６点の平均値を平均引張破断伸度とした。
引張破断伸度（％）＝［（Ｌ－Ｌ０）／Ｌ］×１００
【0103】
（９）結晶化度、融点
試料を走査型示差熱量計（Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ，Ｉｎｃ．製、ＤＳＣ－Ｓｙｓｔｅｍ７型）のサンプルホルダー内に静置し、窒素雰囲気中にて３０℃で１分間保持し、１０℃／分の速度で２３０℃まで加熱した。昇温過程で得られたＤＳＣ曲線（溶融曲線）上の６０℃における点と１８０℃における点とを通る直線をベースラインとして引き、ベースラインとＤＳＣ曲線とで囲まれる部分の面積から熱量（単位：Ｊ）を算出し、これを試料の重量（単位：ｇ）で割ることにより、融解熱ΔＨｍ（単位：Ｊ／ｇ）を求めた。
また、同様にして融解熱ΔＨｍと吸熱融解曲線における極小値の温度を融点として測定した。
試料を走査型示差熱量計（Ｐｅｒｋｉｎ Ｅｌｍｅｒ，Ｉｎｃ．製、ＤＳＣ－Ｓｙｓｔｅｍ７型）のサンプルホルダー内に静置し、窒素雰囲気中にて３０℃で１分間保持し、１０℃／分の速度で２３０℃まで加熱した。昇温過程で得られたＤＳＣ曲線（溶融曲線）上の６０℃における点と１８０℃における点とを通る直線をベースラインとして引き、ベースラインとＤＳＣ曲線とで囲まれる部分の面積から熱量（単位：Ｊ）を算出し、これを試料の重量（単位：ｇ）で割ることにより、融解熱ΔＨｍ（単位：Ｊ／ｇ）を求めた。
また、同様にして融解熱ΔＨｍと吸熱融解曲線における極小値の温度を融点として測定した。
【0104】
（１０）外観
多孔性ポリオレフィンフィルムの外観は目視にて評価した。目視により厚みまたは色味の変動が小さいものについて「○」、目視により厚みまたは色味の変動が大きいものについて「×」とした。
多孔性ポリオレフィンフィルムの外観は目視にて評価した。目視により厚みまたは色味の変動が小さいものについて「○」、目視により厚みまたは色味の変動が大きいものについて「×」とした。
【0105】
（１１）透気抵抗度（ｓｅｃ／１００ｃｍ３／２０μｍ）
膜厚Ｔ１（μｍ）の孔性ポリオレフィンフィルムに対して、ＪＩＳ Ｐ－８１１７に準拠して、透気抵抗度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）で測定した透気抵抗度Ｐ１（ｓｅｃ／１００ｃｍ３）を、式：Ｐ２＝（Ｐ１×２０）／Ｔ１により、膜厚を２０μｍとしたときの透気抵抗度Ｐ２に換算した。
膜厚Ｔ１（μｍ）の孔性ポリオレフィンフィルムに対して、ＪＩＳ Ｐ－８１１７に準拠して、透気抵抗度計（旭精工株式会社製、ＥＧＯ－１Ｔ）で測定した透気抵抗度Ｐ１（ｓｅｃ／１００ｃｍ３）を、式：Ｐ２＝（Ｐ１×２０）／Ｔ１により、膜厚を２０μｍとしたときの透気抵抗度Ｐ２に換算した。
【0106】
（実施例１）
重量平均分子量（Ｍｗ）が１．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂（ＵＨＰＥ）４．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの東洋精機製作所製“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂（ＨＤＰＥ）２０．５質量部を“ラボプラストミル”に追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が１．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂（ＵＨＰＥ）４．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの東洋精機製作所製“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂（ＨＤＰＥ）２０．５質量部を“ラボプラストミル”に追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
【0107】
得られたポリエチレン樹脂組成物を、シート状成形体となるように１８０℃で５分間、１０ＭＰａでプレス機にて成形した。得られた成形体を、１５℃に温調したプレス機で１ＭＰａにて冷却し、ゲル状シートを形成した。得られたゲル状シートを延伸温度１１５℃でＭＤ方向に７倍、ＴＤ方向に７倍となるように延伸速度１０００ｍｍ／ｍｉｎにて同時二軸延伸を行った。延伸後の膜を２０℃に温調した塩化メチレンの洗浄槽内にて洗浄し、流動パラフィンを除去した。洗浄した膜を２０℃に調整された乾燥炉で乾燥し、電気オーブン内にて１２５℃で１０分間熱固定処理することにより多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
【0108】
（実施例２）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．０×１０６、融点が１４１．０℃、融解熱ΔＨｍが１７４Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂５．１質量部と、流動パラフィン７１．５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂２３．４質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．０×１０６、融点が１４１．０℃、融解熱ΔＨｍが１７４Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂５．１質量部と、流動パラフィン７１．５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂２３．４質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
【0109】
（実施例３）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．０×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１８８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．０×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１８８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
【0110】
（実施例４）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４１．７℃、融解熱ΔＨｍが１８６Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４１．７℃、融解熱ΔＨｍが１８６Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表１に、得られたフィルムの特性を表３に示した。
【0111】
（比較例１）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３８．０℃、融解熱ΔＨｍが１７８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３８．０℃、融解熱ΔＨｍが１７８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、実施例１と同様の方法により、多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0112】
（比較例２）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂７．５質量部と、流動パラフィン７５質量部からなる組成物をブレンドし、混合物を得た。得られた混合物を高せん断タイプの“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１分間溶融混練し、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂１７．５質量部をラボプラストミルに追添し、上記条件にて９分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
【0113】
得られたポリエチレン樹脂組成物を、シート状成形体となるように１８０℃で５分間、１０ＭＰａでプレス機にて成形した。得られた成形体を、１５℃に温調したプレス機で１ＭＰａにて冷却し、ゲル状シートを形成した。得られたゲル状シートを延伸温度１１５℃でＭＤ方向に５倍、ＴＤ方向に５倍となるように延伸速度１０００ｍｍ／ｍｉｎにて同時二軸延伸を行った。延伸後の膜を２０℃に温調した塩化メチレンの洗浄槽内にて洗浄し、流動パラフィンを除去した。洗浄した膜を２０℃に調整された乾燥炉で乾燥し、電気オーブン内にて１２５℃で１０分間熱固定処理することにより多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0114】
（比較例３）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３３．９℃、融解熱ΔＨｍが１４７Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部を高せん断タイプの東洋精機製作所製“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、流動パラフィン７５質量部を“ラボプラストミル”に追添し、１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は実施例１と同様の方法により多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３３．９℃、融解熱ΔＨｍが１４７Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部を高せん断タイプの東洋精機製作所製“ラボプラストミル”に投入し、スクリュー回転数１５０ｒｐｍに保持しながら、流動パラフィン７５質量部を“ラボプラストミル”に追添し、１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は実施例１と同様の方法により多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0115】
（比較例４）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７９Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部と流動パラフィン７５質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１４０．５℃、融解熱ΔＨｍが１７９Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部と流動パラフィン７５質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
【0116】
得られたポリエチレン樹脂組成物を、シート状成形体となるように１８０℃で５分間、１０ＭＰａでプレス機にて成形した。得られた成形体を、１５℃に温調したプレス機で１ＭＰａにて冷却し、ゲル状シートを形成した。得られたゲル状シートを延伸温度１１５℃でＭＤ方向に７倍、ＴＤ方向に７倍となるように延伸速度１０００ｍｍ／ｍｉｎにて同時二軸延伸を行った。延伸後の膜を２０℃に温調した塩化メチレンの洗浄槽内にて洗浄し、流動パラフィンを除去した。洗浄した膜を２０℃に調整された乾燥炉で乾燥し、電気オーブン内にて１２５℃で１０分間熱固定処理することにより多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0117】
（比較例５）
重量平均分子量（Ｍｗ）が３．３×１０６、融点が１４３．７℃、融解熱ΔＨｍが２０５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２０質量部と流動パラフィン８０質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が３．３×１０６、融点が１４３．７℃、融解熱ΔＨｍが２０５Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２０質量部と流動パラフィン８０質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を５０ｒｐｍに保持しながら、１９０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。
【0118】
得られたポリエチレン樹脂組成物を、シート状成形体となるように１８０℃で５分間、１０ＭＰａでプレス機にて成形した。得られた成形体を、１５℃に温調したプレス機で１ＭＰａにて冷却し、ゲル状シートを形成した。得られたゲル状シートを延伸温度１１５℃でＭＤ方向に６倍、ＴＤ方向に６倍となるように延伸速度１０００ｍｍ／ｍｉｎにて同時二軸延伸を行った。それ以外は、実施例１と同様の方法により多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0119】
（比較例６）
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３８．０℃、融解熱ΔＨｍが１７８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部と流動パラフィン７５質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、比較例２と同様の方法により多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
重量平均分子量（Ｍｗ）が２．５×１０６、融点が１３８．０℃、融解熱ΔＨｍが１７８Ｊ／ｇの超高分子量ポリエチレン樹脂３０質量部と、Ｍｗが２．８×１０５の高密度ポリエチレン樹脂７０質量部とからなるポリエチレン樹脂（ＰＥ）組成物１００質量部をドライブレンドし混合物を得た。得られた混合物２５質量部と流動パラフィン７５質量部をブレンドしラボプラストミルに投入し、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍに保持しながら、１８０℃の温度で１０分間溶融混練して、ポリエチレン樹脂組成物を調製した。それ以外は、比較例２と同様の方法により多孔性ポリオレフィンフィルムを得た。樹脂組成や製膜条件を表２に、得られたフィルムの特性を表４に示した。
【0120】
【表1】
【0121】
【表2】
【0122】
【表3】
【0123】
【表4】
【0124】
表３、４に示すとおり、実施例１～４においては、樹脂を分割添加することにより、高結晶性かつ高融点である超高分子量ポリエチレン樹脂を含む、外観が良好であり、強度および収縮率のバランスが優れた多孔性ポリオレフィンフィルムが得られた。
【0125】
一方、比較例１、３および６においては、使用する超高分子量ポリエチレン樹脂の結晶性が低く、融点が低いため、外観が良好な多孔性ポリオレフィンフィルムが得られたが、強度と収縮率の両立ができていなかった。比較例２においても、低倍率延伸をしているため強度と収縮率の両立ができなかった。比較例４および５においては、高結晶性かつ高融点の超高分子量ポリエチレン樹脂を用いているが、原料を一括添加し混練が不十分であるため、未溶融の樹脂が点在しており外観が不良であった。また、平均流量孔径が明らかに小さく、多孔性ポリオレフィンフィルムの孔径が小孔径化したことが認められた。