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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-12-25
(45)【発行日】2024-01-09
(54)【発明の名称】空調ダクト
(51)【国際特許分類】
F24F 13/02 20060101AFI20231226BHJP
F16L 3/26 20060101ALI20231226BHJP
【ＦＩ】
F24F13/02 H
F24F13/02 F
F24F13/02 A
F16L3/26
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2020030063
(22)【出願日】2020-02-26
(65)【公開番号】P2021134960
(43)【公開日】2021-09-13
【審査請求日】2022-11-14
(73)【特許権者】
【識別番号】591029921
【氏名又は名称】フジモリ産業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100085556
【弁理士】
【氏名又は名称】渡辺 昇
(74)【代理人】
【識別番号】100115211
【弁理士】
【氏名又は名称】原田 三十義
(72)【発明者】
【氏名】村田 孝友
(72)【発明者】
【氏名】京井 貴史
(72)【発明者】
【氏名】望月 勇佑
(72)【発明者】
【氏名】戸泉 正行
(72)【発明者】
【氏名】中澤 元宏
【審査官】岩瀬 昌治
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１６－０８０１５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開昭５７－０４２２７７（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開平０５－００１８４３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００７－２４７９４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１１３２６５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－１１３２６６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－０８５３４８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｆ２４Ｆ １３／０２
Ｆ１６Ｌ ３／２６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
建物に設けられる空調ダクトであって、長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持され、かつ前記耐震支持構造の水平な支持梁の上面に載せられただけで固定はされていない状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力加速度に対する前記吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、
密度２０ｋｇ／ｍ ３ ～５０ｋｇ／ｍ ３ の硬質発泡樹脂を主材として含み、外寸幅２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、外寸高さ２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、壁厚１０ｍｍ～５０ｍｍ、壁１ｍ ２ あたりの重さ０．５ｋｇ／ｍ ２ ～１．５ｋｇ／ｍ ２ の四角形断面の角筒状である空調ダクト。
【請求項2】
前記応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．４２Ｈｚ～２．８３Ｈｚである請求項１に記載の空調ダクト。
【請求項3】
建物に設けられる空調ダクトであって、長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持され、かつ前記耐震支持構造の水平な支持梁の上面に載せられただけで固定はされていない状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力変位に対する前記吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、
密度２０ｋｇ／ｍ ３ ～５０ｋｇ／ｍ ３ の硬質発泡樹脂を主材として含み、外寸幅２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、外寸高さ２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、壁厚１０ｍｍ～５０ｍｍ、壁１ｍ ２ あたりの重さ０．５ｋｇ／ｍ ２ ～１．５ｋｇ／ｍ ２ の四角形断面の角筒状である空調ダクト。
【請求項4】
前記応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５６Ｈｚ～２．８１Ｈｚである請求項３に記載の空調ダクト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、建物などの空調に用いる空調ダクトに関する。
【背景技術】
【0002】
オフィスビルなどの建物には、通常、空調ダクトを含む空調設備が設けられている（特許文献１，２等参照）。特許文献１，２には、ダクト内を通る気流による振動を抑制するための空調ダクトの構造が提案されている。これら特許文献１、２のダクト材は、一般的な亜鉛メッキ鋼板によって構成されている。
非特許文献１によれば、空調ダクトは１２ｍ以内に１か所、耐震支持を設けることとされている。
非特許文献１によれば、空調ダクトは１２ｍ以内に１か所、耐震支持を設けることとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２００５－１９５２６６号公報
【文献】特開２０１０－０４８４４９号公報
【非特許文献】
【0004】
【文献】建築設備耐震設計・施工指針２０１４年版７２ページ、一般社団法人日本建築センター刊
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
一般的な鋼板製の空調ダクトにおいては、非特許文献１の指針に従って耐震支持が設計・施行されている。しかし、より高い耐震性を有する空調ダクトが求められている。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決するため、本発明は、建物に設けられる空調ダクトであって、
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力加速度に対する前記吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第１特徴とする。
前記応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．４２Ｈｚ～２．８３Ｈｚであることが好ましい。
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力加速度に対する前記吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第１特徴とする。
前記応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．４２Ｈｚ～２．８３Ｈｚであることが好ましい。
【0007】
また、本発明は、建物に設けられる空調ダクトであって、
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力変位に対する前記吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第２特徴とする。
前記応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５６Ｈｚ～２．８１Ｈｚであることが好ましい。
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力変位に対する前記吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第２特徴とする。
前記応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５６Ｈｚ～２．８１Ｈｚであることが好ましい。
【0008】
前記空調ダクトは、硬質発泡樹脂を主材として含むことが好ましい。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアネート、ポリオレフィンなどが挙げられる。
前記硬質発泡樹脂は、空調ダクトの実部（空調路を除く部分）の断面の少なくとも半分以上を占め、好ましくは８割以上を占め、より好ましくは９割以上を占める。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアネート、ポリオレフィンなどが挙げられる。
前記硬質発泡樹脂は、空調ダクトの実部（空調路を除く部分）の断面の少なくとも半分以上を占め、好ましくは８割以上を占め、より好ましくは９割以上を占める。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、耐震性の高い空調ダクトを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本発明の一実施形態を図面にしたがって説明する。
図１に示すように、例えばオフィスビルなどの建物Ｂには、空調ダクト１を含む空調設備が設置されている。空調ダクト１は、一列に並べられた複数のダクト部材１１と、隣接するダクト部材１１を連ねる連接部材１２を含む。
図１に示すように、例えばオフィスビルなどの建物Ｂには、空調ダクト１を含む空調設備が設置されている。空調ダクト１は、一列に並べられた複数のダクト部材１１と、隣接するダクト部材１１を連ねる連接部材１２を含む。
【0012】
図２に示すように、各ダクト部材１１は、例えば四角形断面の角筒状になっている。ダクト部材１１の４つの壁部１１ａの互いに隣接する縁部が斜め４５°にカットされ、隣接する壁部１１ａどうしが直角に接合されている。
【0013】
ダクト部材１１の主材、ひいては空調ダクト１の主材は、好ましくは硬質発泡樹脂である。硬質発泡樹脂製の空調ダクト１は、グラスウール製の空調ダクトと比べて固く、鉄板製の空調ダクトと比べて軽量である。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアヌレート、ポリオレフィン、ウレタン、フェノールなどが挙げられ、好ましくはポリイソシアヌレートである。
硬質発泡樹脂は、少なくとも自立性及び保形性を有し、さらに断熱性、自己消化性に富んでいることが好ましい。
硬質発泡樹脂の気泡構造は、独立気泡であることが好ましい。
前記硬質発泡樹脂の吸水量は、好ましくは２ｇ/１００ｃｍ２以下である。
前記硬質発泡樹脂の透湿係数は、好ましくは２ｎｇ／（ｍ２・ｓ・Ｐａ）以下である。
前記硬質発泡樹脂の密度は、好ましくは２０ｋｇ／ｍ３～５０ｋｇ／ｍ３程度あり、より好ましくは３４ｋｇ／ｍ３である。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアヌレート、ポリオレフィン、ウレタン、フェノールなどが挙げられ、好ましくはポリイソシアヌレートである。
硬質発泡樹脂は、少なくとも自立性及び保形性を有し、さらに断熱性、自己消化性に富んでいることが好ましい。
硬質発泡樹脂の気泡構造は、独立気泡であることが好ましい。
前記硬質発泡樹脂の吸水量は、好ましくは２ｇ/１００ｃｍ２以下である。
前記硬質発泡樹脂の透湿係数は、好ましくは２ｎｇ／（ｍ２・ｓ・Ｐａ）以下である。
前記硬質発泡樹脂の密度は、好ましくは２０ｋｇ／ｍ３～５０ｋｇ／ｍ３程度あり、より好ましくは３４ｋｇ／ｍ３である。
【0014】
各ダクト部材１１の長さは、好ましくは１００ｍｍ～３０００ｍｍ程度である。
ダクト部材１１の外寸の幅は、好ましくは２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
ダクト部材１１の外寸の高さは、２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの厚みは、好ましくは１０ｍｍ～５０ｍｍ程度であり、より好ましくは２０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの１ｍ２あたりの重さは、好ましくは０．５ｋｇ／ｍ２～１．５ｋｇ／ｍ２程度であり、より好ましくは１．０ｋｇ／ｍ２ある。
ダクト部材１１の外寸の幅は、好ましくは２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
ダクト部材１１の外寸の高さは、２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの厚みは、好ましくは１０ｍｍ～５０ｍｍ程度であり、より好ましくは２０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの１ｍ２あたりの重さは、好ましくは０．５ｋｇ／ｍ２～１．５ｋｇ／ｍ２程度であり、より好ましくは１．０ｋｇ／ｍ２ある。
【0015】
ダクト部材１１の熱伝導率は、好ましくは０．０１０Ｗ／ｍ・Ｋ～０．０３０Ｗ／ｍ・Ｋ程度であり、より好ましくは０．０２０Ｗ／ｍ・Ｋである。
【0016】
図２に示すように、ダクト部材１１の内面及び外面は、好ましくはアルミニウムなどの金属シート１３によって被覆されている。
図１に示すように、隣接するダクト部材１１の間に連接部材１２（ニップル）が設けられている。連接部材１２は、ダクト部材１１の内周面の形状に合わせた長方形の短筒形状になっている。連接部材１２の材質は、亜鉛、鉄、アルミなどの金属である。好ましくは、連接部材１２は亜鉛鋼板によって構成されている。
連接部材１２の厚みは、好ましくは１ｍｍ程度以下であり、より好ましくは０．８ｍｍである。
空調ダクト１の長さ方向に沿う、連接部材１２の幅寸法Ｗ１２は、好ましくはＷ１２＝３０ｍｍ～３００ｍｍ程度であり、より好ましくは６０ｍｍである。
図１に示すように、隣接するダクト部材１１の間に連接部材１２（ニップル）が設けられている。連接部材１２は、ダクト部材１１の内周面の形状に合わせた長方形の短筒形状になっている。連接部材１２の材質は、亜鉛、鉄、アルミなどの金属である。好ましくは、連接部材１２は亜鉛鋼板によって構成されている。
連接部材１２の厚みは、好ましくは１ｍｍ程度以下であり、より好ましくは０．８ｍｍである。
空調ダクト１の長さ方向に沿う、連接部材１２の幅寸法Ｗ１２は、好ましくはＷ１２＝３０ｍｍ～３００ｍｍ程度であり、より好ましくは６０ｍｍである。
【0017】
連接部材１２は、前記隣接するダクト部材１１に跨っている。連接部材１２の前記長さ方向の約半分が、前記隣接する２つのダクト部材１１のうち一方の内周に嵌め込まれている。連接部材１２の前記長さ方向の残り約半分が、前記隣接する２つのダクト部材１１のうち他方の内周に嵌め込まれている。好ましくは、連結部材とダクト部材１１とは、接着剤（図示省略）によって接合されている。かつ、隣接するダクト部材１１の対向端面どうしが接着剤（図示省略）によって接合されている。さらに、前記隣接するダクト部材１１の外周には、これらダクト部材１１に跨るようにアルミ粘着テープ１５が巻かれている。
【0018】
図１に示すように、空調ダクト１は、吊支持手段２０によって天井スラブや天井鉄骨等の天井材２に吊支持されている。吊支持手段２０は、耐震支持構造２１と、中間支持構造３０を含む。耐震支持構造２１は、空調ダクト１の長さ方向に１２ｍ間隔置き、又は１２ｍ以下の間隔置きに配置されている。図２に示すように、耐震支持構造２１は、例えば一対の吊りボルト２２と、支持梁２３と、ブレース材２４を含む。各吊りボルト２２が天井材２から鉛直に垂下されている。一対の吊りボルト２２の下端部に支持梁２３が水平に架け渡されている。天井材２と吊りボルト２２の下端部との間にブレース材２４が斜めに架け渡されている。吊りボルト２２とブレース材２４の下端部どうしが連結金具２６を介して連結されている。ブレース材２４の中間部にはターンバックル２５が設けられている。
耐震支持構造２１は、建物Ｂに対して揺れにくく、耐震性が付与されている。
なお、図１においては、ブレース材２４の図示が省略されている。
耐震支持構造２１は、建物Ｂに対して揺れにくく、耐震性が付与されている。
なお、図１においては、ブレース材２４の図示が省略されている。
【0019】
図２に示すように、空調ダクト１が、一対の吊りボルト２２の間に通され、支持梁２３上に載せられて吊支持されている。
空調ダクト１における、耐震支持構造２１との接触部が、吊支点１ａを構成している。吊支点１ａは、耐震支持構造２１を介して、天井材２を含む建物Ｂに吊支持されている。空調ダクト１における、長さ方向に隣接する２つの吊支点１ａどうしの間の部分が、吊区間１ｂを構成している。
空調ダクト１における、耐震支持構造２１との接触部が、吊支点１ａを構成している。吊支点１ａは、耐震支持構造２１を介して、天井材２を含む建物Ｂに吊支持されている。空調ダクト１における、長さ方向に隣接する２つの吊支点１ａどうしの間の部分が、吊区間１ｂを構成している。
【0020】
図１に示すように、吊区間１ｂには、１又は複数の中間支持構造３０が互いに前記長さ方向に間隔を置いて配置されている。中間支持構造３０は、一対の吊りボルト３２と、支持梁３３を含む。一対の吊りボルト３２が、空調ダクト１を挟んで両側（図１の紙面手前及び紙面奥）に設けられ、天井材２から鉛直に垂下されている。一対の吊りボルト３２の下端部どうし間に支持梁３３が水平に架け渡されている。
支持梁３３上に空調ダクト１が載せられている。
支持梁３３上に空調ダクト１が載せられている。
【0021】
かかる空調ダクト１において、前記吊区間１ｂの長さが実際又は仮に１２メートルであるものとして、その両端の吊支点１ａに長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、吊支点１ａにおける入力加速度に対する吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数は、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、好ましくは２．４Ｈｚ～２．８５Ｈｚである。また、吊支点１ａにおける入力変位に対する吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数は、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、好ましくは２．５５Ｈｚ～２．８５Ｈｚである。
一般的な建物の固有振動数は１Ｈｚ程度である。したがって、空調ダクト１によればは、高い耐震性能を得られる。
一般的な建物の固有振動数は１Ｈｚ程度である。したがって、空調ダクト１によればは、高い耐震性能を得られる。
【0022】
本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の改変をなすことができる。
例えば、ダクト部材１１の断面形状ひいては空調ダクト１の断面形状は、正方形、長方形の四角形に限らず、他の多角形でもよく、円形でもよい。
吊区間１ｂにおける中間支持構造３０の数は１つだけでもよい。中間支持構造３０を省略してもよい。
例えば、ダクト部材１１の断面形状ひいては空調ダクト１の断面形状は、正方形、長方形の四角形に限らず、他の多角形でもよく、円形でもよい。
吊区間１ｂにおける中間支持構造３０の数は１つだけでもよい。中間支持構造３０を省略してもよい。
【実施例1】
【0023】
実施例を説明する。本発明が以下の実施例に限定されるものではない。
ダクト部材１１を１４個用意し、これらを一列に連ねて、空調ダクト１のサンプルを作製した。
ダクト部材１１の各壁部１１ａとしては、ポリイソシアヌレートフォーム（硬質発泡樹脂）からなる主部にアルミニウム箔１３を被覆したボードを用いた。
前記ボードの厚みは２０ｍｍであった。
前記ボードの重さは１．０ｋｇ／ｍ２であった。
ダクト部材１１の断面形状は正方形とした。
ダクト部材１１の内面の高さは５００ｍｍ、内面の幅は５００ｍｍであった。
ダクト部材１１の長さは９１０ｍｍであった。
１４個のダクト部材１１からなる空調ダクト１の長さは１２７４０ｍｍであった。
隣接するダクト部材１１の内面に連接部材１２（ニップル）を跨らせ、ダクト部材１１の内面と連接部材１２との間、及び前記隣接するダクト部材１１の端面どうし間にはコーキング材を塗布した。更に隣接するダクト部材１１の外面に跨るようにアルミ粘着テープ１５を巻き付けた。
ダクト部材１１を１４個用意し、これらを一列に連ねて、空調ダクト１のサンプルを作製した。
ダクト部材１１の各壁部１１ａとしては、ポリイソシアヌレートフォーム（硬質発泡樹脂）からなる主部にアルミニウム箔１３を被覆したボードを用いた。
前記ボードの厚みは２０ｍｍであった。
前記ボードの重さは１．０ｋｇ／ｍ２であった。
ダクト部材１１の断面形状は正方形とした。
ダクト部材１１の内面の高さは５００ｍｍ、内面の幅は５００ｍｍであった。
ダクト部材１１の長さは９１０ｍｍであった。
１４個のダクト部材１１からなる空調ダクト１の長さは１２７４０ｍｍであった。
隣接するダクト部材１１の内面に連接部材１２（ニップル）を跨らせ、ダクト部材１１の内面と連接部材１２との間、及び前記隣接するダクト部材１１の端面どうし間にはコーキング材を塗布した。更に隣接するダクト部材１１の外面に跨るようにアルミ粘着テープ１５を巻き付けた。
【0024】
このようにして作製した硬質発泡樹脂空調ダクト１の両端部を吊支点１ａとして耐震支持構造を介して、鉄骨桁からなる天井材に吊支持させた。
両端の吊支点１ａどうしの間隔は、１２０００ｍｍであった。
耐震支持構造は、４つのアングル材で四角形に組まれた剛フレームと、３つのアングル材でコ字状に組まれた保持フレームとで構成した。空調ダクト１の端部を剛フレーム内に通すとともに該剛フレームの下フレーム材（支持梁２３（図２）に相当）の上面に載せた。さらに、保持フレームを空調ダクト１の上面及び両側面に宛がい、かつ該保持フレームの下端部を前記下フレーム材に連結して固定した。
両端の吊支点１ａ間に５つの中間支持構造３０を２０００ｍｍ間隔で設置し、各中間支持構造３０の支持梁３３に空調ダクト１を載せた。
両端の吊支点１ａどうしの間隔は、１２０００ｍｍであった。
耐震支持構造は、４つのアングル材で四角形に組まれた剛フレームと、３つのアングル材でコ字状に組まれた保持フレームとで構成した。空調ダクト１の端部を剛フレーム内に通すとともに該剛フレームの下フレーム材（支持梁２３（図２）に相当）の上面に載せた。さらに、保持フレームを空調ダクト１の上面及び両側面に宛がい、かつ該保持フレームの下端部を前記下フレーム材に連結して固定した。
両端の吊支点１ａ間に５つの中間支持構造３０を２０００ｍｍ間隔で設置し、各中間支持構造３０の支持梁３３に空調ダクト１を載せた。
【0025】
前記剛フレームは、天井材に対して、空調ダクト１の長さ方向と直交する横方向へ往復移動可能とし、該剛フレームの上フレーム材と天井材との間に加振機を介在させた。
加振機として、株式会社サンエス製永久磁石振動加振器ＳＳＶ１２５ＬＳを用いた。
吊区間１ｂの中央部１ｃには、変位計及び加速度計を設けた。
変位計として、オプテックス・エフエー株式会社製レーザー変位計ＣＤ５－Ｗ２０００を用いた。
加速度計として、株式会社東京測器研究所製小型低容量加速度計ＡＲＦ－１００Ａを用いた。
加振機、変位計及び加速度計の出力を記録する記録計として、株式会社キーエンス製データロガーＮＲ－６００を用いた。
加振機として、株式会社サンエス製永久磁石振動加振器ＳＳＶ１２５ＬＳを用いた。
吊区間１ｂの中央部１ｃには、変位計及び加速度計を設けた。
変位計として、オプテックス・エフエー株式会社製レーザー変位計ＣＤ５－Ｗ２０００を用いた。
加速度計として、株式会社東京測器研究所製小型低容量加速度計ＡＲＦ－１００Ａを用いた。
加振機、変位計及び加速度計の出力を記録する記録計として、株式会社キーエンス製データロガーＮＲ－６００を用いた。
【0026】
加振機によって、剛フレーム２２をスイープ加振した。すなわち、吊支点１ａに横方向の振動を入力し、その振動周波数を変化させた。
両端の加振機の位相及び振動周波数が互いに一致するように同期させた。
揺れの強さは、８０ｇａｌから２６０ｇａｌまで、２０ｇａｌ置きに設定した。
振動周波数のスイープ範囲は表１の通りであった。
両端の加振機の位相及び振動周波数が互いに一致するように同期させた。
揺れの強さは、８０ｇａｌから２６０ｇａｌまで、２０ｇａｌ置きに設定した。
振動周波数のスイープ範囲は表１の通りであった。
【0027】
吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答加速度を前記加速度計によって計測し、吊支点１ａにおける入力加速度に対する応答倍率（応答加速度／入力加速度）を算出し、該加速度応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。
結果を表１及び図３、図５に示す。
結果を表１及び図３、図５に示す。
【0028】
また、吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答変位を前記変位計によって計測し、吊支点１ａにおける入力変位に対する応答倍率（応答変位／入力変位）を算出し、該変位応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。
結果を表１及び図４～図５に示す。なお、２６０ｇａｌにおいては、中央部１ｃ付近のダクト部材が圧縮変形されてアルミテープ１５の断裂が起きた。
結果を表１及び図４～図５に示す。なお、２６０ｇａｌにおいては、中央部１ｃ付近のダクト部材が圧縮変形されてアルミテープ１５の断裂が起きた。
【0029】
【表1】
【0030】
[比較例１]
比較例１として、グラスウールボード（厚み２５ｍｍ）を主材とし、その内面をガラス不織布で覆い、外面をアルミニウム箔で覆ったグラスウール空調ダクトを用意した。グラスウール空調ダクトの断面形状は実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同じ正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
グラスウール空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図４に示す。なお、２００ｇａｌ以上の揺れになると、中央部付近で圧縮変形が起きてアルミテープの断裂が起きた。
実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、グラスウール空調ダクトより高い耐震性を有することが確認された。
比較例１として、グラスウールボード（厚み２５ｍｍ）を主材とし、その内面をガラス不織布で覆い、外面をアルミニウム箔で覆ったグラスウール空調ダクトを用意した。グラスウール空調ダクトの断面形状は実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同じ正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
グラスウール空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図４に示す。なお、２００ｇａｌ以上の揺れになると、中央部付近で圧縮変形が起きてアルミテープの断裂が起きた。
実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、グラスウール空調ダクトより高い耐震性を有することが確認された。
【0031】
【表2】
【0032】
[比較例２]
比較例２として、亜鉛メッキ鋼板（厚み０．６ｍｍ）を主材とする鉄板空調ダクトを用意した。鉄板空調ダクトの断面形状は正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
鉄板空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図４に示す。
比較例２として、亜鉛メッキ鋼板（厚み０．６ｍｍ）を主材とする鉄板空調ダクトを用意した。鉄板空調ダクトの断面形状は正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
鉄板空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図４に示す。
【0033】
【表3】
【0034】
比較例１、２のダクトにおいては、加速度応答倍率が最大となる振動周波数、及び変位応答倍率が最大となる振動周波数が共に１Ｈｚから２Ｈｚの間であり、一般的な建物の固有振動数に近く、揺れやすいと言える。
これに対し、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、加速度応答倍率が最大となる振動周波数が約２．２Ｈｚ以上、変位応答倍率が最大となる振動周波数が約２．４Ｈｚ以上であり、一般的な建物の固有振動数（１Ｈｚ程度）から大きくずれており、揺れを抑えられることが確認された。さらに、図５（ａ）及び同図（ｂ）から明らかな通り、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトにおいては、振動周波数が１．５Ｈｚ程度の場合、中央部１ｃの変位応答倍率は２以下であり、グラスウール空調ダクトの３分の１以下の変位に抑えられることが確認された。
これに対し、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、加速度応答倍率が最大となる振動周波数が約２．２Ｈｚ以上、変位応答倍率が最大となる振動周波数が約２．４Ｈｚ以上であり、一般的な建物の固有振動数（１Ｈｚ程度）から大きくずれており、揺れを抑えられることが確認された。さらに、図５（ａ）及び同図（ｂ）から明らかな通り、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトにおいては、振動周波数が１．５Ｈｚ程度の場合、中央部１ｃの変位応答倍率は２以下であり、グラスウール空調ダクトの３分の１以下の変位に抑えられることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【0035】
本発明は、例えば建物の空調用のダクトに適用できる。
【符号の説明】
【0036】
Ｂ 建物
１ 空調ダクト
１ａ 吊支点
１ｂ 吊区間
１ｃ 中央部
２ 天井材
１１ ダクト部材
１１ａ 壁部
１２ 連接部材
Ｗ１２ 寸法
１３ 金属シート
１５ アルミ粘着テープ
２０ 吊支持手段
２１ 耐震支持構造（支持構造）
２２ 吊りボルト
２３ 支持梁
２４ ブレース材
３０ 中間支持構造
３２ 吊りボルト
３３ 支持梁
１ 空調ダクト
１ａ 吊支点
１ｂ 吊区間
１ｃ 中央部
２ 天井材
１１ ダクト部材
１１ａ 壁部
１２ 連接部材
Ｗ１２ 寸法
１３ 金属シート
１５ アルミ粘着テープ
２０ 吊支持手段
２１ 耐震支持構造（支持構造）
２２ 吊りボルト
２３ 支持梁
２４ ブレース材
３０ 中間支持構造
３２ 吊りボルト
３３ 支持梁
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5(a)】
【図5(b)】