(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-01-22
(45)【発行日】2024-01-30
(54)【発明の名称】アンテナ用一次放射器
(51)【国際特許分類】
H01Q 13/06 20060101AFI20240123BHJP
【ＦＩ】
H01Q13/06
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2019223913
(22)【出願日】2019-12-11
(65)【公開番号】P2021093655
(43)【公開日】2021-06-17
【審査請求日】2022-12-02
(73)【特許権者】
【識別番号】000004330
【氏名又は名称】日本無線株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100119677
【弁理士】
【氏名又は名称】岡田 賢治
(74)【代理人】
【識別番号】100160495
【弁理士】
【氏名又は名称】畑 雅明
(74)【代理人】
【識別番号】100173716
【弁理士】
【氏名又は名称】田中 真理
(74)【代理人】
【識別番号】100115794
【弁理士】
【氏名又は名称】今下 勝博
(72)【発明者】
【氏名】夏原 啓一
(72)【発明者】
【氏名】▲渋▼谷 裕三
(72)【発明者】
【氏名】大河原 聡
(72)【発明者】
【氏名】田村 英樹
(72)【発明者】
【氏名】蜂谷 勉
(72)【発明者】
【氏名】橋本 和弘
【審査官】齊藤 晶
(56)【参考文献】
【文献】特開２００９－２６７６７２（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開昭６０－０１７００９（ＪＰ，Ｕ）
【文献】実開昭５９－００３６０７（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開平０１－２５１８０４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－０３３３５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－０９６４９７（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０１Ｑ １３／０６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
先端部分である放射開口の外周に外径ネジが切られた円形導波管と、前記円形導波管を挿入される挿入開口の内周に内径ネジが切られ、前記円形導波管の挿入を規制する規制開口の内側端面近くに前記内径ネジのニゲが切られたキャップと、
前記円形導波管の前記放射開口と前記キャップの前記規制開口との間に挟み込まれ、前記円形導波管の前記放射開口内の中空領域を外部に対して被覆する被覆部材と、
前記キャップの前記内径ネジのニゲと前記被覆部材との間に配置され、前記円形導波管の前記放射開口内の中空領域を遮断せずに前記キャップの前記内径ネジのニゲに対して遮蔽するリング形状の遮蔽部材と、
を備えることを特徴とするアンテナ用一次放射器。
【請求項2】
前記遮蔽部材は、前記円形導波管の前記放射開口と前記被覆部材との間に挟み込まれ、前記遮蔽部材の内周の半径は、前記円形導波管の前記放射開口の内周の半径以上であり、
前記遮蔽部材の外周の半径は、前記キャップの前記内径ネジのニゲの外周の半径に等しいことを特徴とする、請求項１に記載のアンテナ用一次放射器。
【請求項3】
前記遮蔽部材は、前記円形導波管の前記放射開口と前記被覆部材との間に挟み込まれ、前記遮蔽部材の内周の半径は、前記円形導波管の前記放射開口の内周の半径以上であり、
前記円形導波管の延伸方向から見て、前記遮蔽部材の外周と前記キャップの前記内径ネジのニゲの外周との間のギャップの幅は、前記キャップの前記内径ネジのニゲの幅の２０％以下であることを特徴とする、請求項１に記載のアンテナ用一次放射器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、気密構造及び防水構造を有するアンテナ用一次放射器に関する。
【背景技術】
【0002】
気密構造及び防水構造を有するアンテナ用一次放射器が、ホーン又は反射鏡を有するレーダ、衛星通信又はマイクロ波回線のアンテナに適用されている（特許文献１等を参照。）。
【0003】
従来技術のアンテナ用一次放射器の斜視分解図及び側面断面図を図１、２に示す。従来技術のアンテナ用一次放射器Ｐは、円形導波管１、キャップ２及び被覆部材３を備える。
【0004】
円形導波管１は、先端部分である放射開口の外周に外径ネジ１１が切られ、放射開口の外周にチョーク構造１２を有する。キャップ２は、円形導波管１を挿入される挿入開口の内周に内径ネジ２１が切られ、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側（円形導波管１側）端面まで内径ネジ２１が切られる。円形導波管１が、キャップ２に挿入されるときに、円形導波管１の外径ネジ１１は、キャップ２の内径ネジ２１と螺合する。被覆部材３は、円形導波管１の放射開口とキャップ２の規制開口２２との間に挟み込まれ、円形導波管１の放射開口内の中空領域を外部に対して被覆する。
【0005】
このように、従来技術のアンテナ用一次放射器Ｐでは、円形導波管１の設計自由度を高くしたうえで、円形導波管１の気密信頼性及び防水信頼性を高くすることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開２００９－２６７６７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
ここで、従来技術のアンテナ用一次放射器Ｐでは、キャップ２は、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面まで内径ネジ２１が切られる。これは、従来技術のアンテナ用一次放射器Ｐでは、キャップ２の内径ネジ２１の加工において、規制開口２２の内側端面までネジ加工ができる特殊な形状の内径ネジ切りバイトを使うことができるからである。しかしながら、上記のような特殊な内径ネジ切りバイトは、加工する円形導波管１の形状に合わせて、特別に製作する必要があるため、加工コストが高くなるという課題がある。そこで、一般的なアンテナ用一次放射器Ｐでは、一般形状の内径ネジ切りバイトを用いるため、キャップ２は、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面まで内径ネジ２１が切られない。
【0008】
比較例のキャップの製造方法を図３に示す。これは一般的形状の内径ネジ切りバイトを用いた場合の例である。内径ネジ切りバイト５は、バイト先端部の手前側に、内径ネジ切り部を有する。よって、内径ネジ切りバイト５は、バイト先端部において、キャップ２の規制開口２２と接触してしまうと、内径ネジ切り部において、キャップ２の規制開口２２の内側端面までキャップ２の内径ネジ２１を切ることができない。しかし、キャップ２が、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面まで内周に何も施されなければ、円形導波管１は、キャップ２の規制開口２２まで挿入されることができない。一方で、キャップ２が、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面近くに内径ネジ２１のニゲ２３を切られるならば、円形導波管１は、キャップ２の規制開口２２まで挿入されることができる。
【0009】
比較例のアンテナ用一次放射器の斜視分解図及び側面断面図を図４、５に示す。比較例のアンテナ用一次放射器Ｐは、円形導波管１、キャップ２及び被覆部材３を備える。以下では、従来技術と比べて、一致点を省略し、相違点を説明する。
【0010】
キャップ２は、円形導波管１を挿入される挿入開口の内周に内径ネジ２１が切られるが、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面までは内径ネジ２１を切ることができないため、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面近くに内径ネジ２１のニゲ２３が切られる。キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さは、キャップ２の内径ネジ２１の１．５～２ピッチ以上を必要とし、低周波では問題とならないが、高周波では問題となり得る。
【0011】
比較例のアンテナ用一次放射器の交差偏波レベルを図６に示す。比較例のアンテナ用一次放射器Ｐの使用波長λに対して、円形導波管１の内周の直径φＤは、０．８２９λであり、被覆部材３（テフロングラスファイバシート）の厚さｔは、０．０１２λである。
【0012】
ここで、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３内に位置する円形導波管１の外径ネジ１１が円形導波管１に非軸対称性をもたらすものの、交差偏波レベルを計算するにあたり、円形導波管１の外径ネジ１１という複雑な構造を計算に反映させず、円形導波管１の楕円形断面という単純な構造を計算で仮定した。
【0013】
すると、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬが、約０λから０．１λへと増えるにつれて、交差偏波レベルは、約－４５ｄＢから約－１７ｄＢへと高くなった。一方で、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬが、０．１λから０．１５λへと増えるにつれて、交差偏波レベルは、約－１７ｄＢから約－４５ｄＢへと低くなった。そして、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬが、増えるにつれて、交差偏波レベルは、上昇／下降を繰り返した。特に、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬが、０．１λであるときに、交差偏波レベルは、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たさなかった。
【0014】
比較例のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を図７に示す。比較例のアンテナ用一次放射器Ｐの使用波長λに対して、円形導波管１の内周の直径φＤは、０．８２９λであり、被覆部材３（テフロングラスファイバシート）の厚さｔは、０．０１２λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬは、０．１λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅Ｗは、０．０１６７λである。ここで、主偏波及び交差偏波のＥ面指向性及びＨ面指向性を、図７においても図６と同様な仮定で計算している。
【0015】
すると、主偏波のＥ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させた。そして、交差偏波のＥ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした。一方で、主偏波のＨ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させなかった。そして、交差偏波のＨ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たさなかった。図８、９では、この理由を説明する。
【0016】
比較例のアンテナ用一次放射器の円形導波管の実効的な内周の直径φＤ’を図８に示す。円形導波管１を伝搬する電磁波は、円形導波管１の放射開口の近傍において、被覆部材３を介して、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３に侵入する。よって、円形導波管１の実効的な内周の直径φＤ’は、円形導波管１の内周の直径φＤ、円形導波管１の厚さＴ、ニゲ２３の幅Ｗ及びニゲ２３の長さＬを用いて、φＤ＋２（Ｔ＋Ｗ＋Ｌ）となり、円形導波管１の内周の直径φＤと比べて大きくなる。
【0017】
比較例のアンテナ用一次放射器の円形導波管の発生モードを図９に示す。円形導波管１の実効的な内周の直径φＤ’は、円形導波管１の内周の直径φＤと比べて大きくなる。そして、円形導波管１の外径ネジ１１は、円形導波管１に非軸対称性をもたらす。よって、ＴＥ１１基本モードが発生するとともに、ＴＭ０１高次モードが発生する。ここで、ＴＥ１１基本モードでは、円形導波管１の断面内のほぼｙ軸方向に電気力線が走り、円形導波管１の断面内のほぼｘ軸方向に磁力線が走る。一方で、ＴＭ０１高次モードでは、円形導波管１の断面内の動径方向に電気力線が走り、円形導波管１の断面内の方位角方向に磁力線が走る。
【0018】
そして、ＴＥ１１基本モードに対して、ＴＭ０１高次モードが重ね合わされる。よって、主偏波のＥ面（ｙｚ平面）指向性は、正面方向からビームチルトを発生させる。一方で、交差偏波のＨ面（ｘｚ平面）指向性は、目標仕様以下とならない。
【0019】
そこで、前記課題を解決するために、本開示は、気密構造及び防水構造を有するアンテナ用一次放射器において、円形導波管の挿入を規制するキャップの規制開口の内側端面近くに内径ネジのニゲが切られるときでも、主偏波のＥ面指向性が正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性が目標仕様以下となることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0020】
前記課題を解決するために、リング形状の遮蔽部材が、キャップの内径ネジのニゲと被覆部材との間に配置され、円形導波管の放射開口内の中空領域を遮断せずにキャップの内径ネジのニゲに対して遮蔽するようにした。すると、円形導波管の実効的な内周の直径は、キャップの内径ネジのニゲが遮蔽された分だけ小さくなり、円形導波管の内周の直径に近くなる。そして、ＴＥ１１基本モードは発生するものの、ＴＭ０１高次モードはほとんど発生しない。
【0021】
具体的には、本開示は、先端部分である放射開口の外周に外径ネジが切られた円形導波管と、前記円形導波管を挿入される挿入開口の内周に内径ネジが切られ、前記円形導波管の挿入を規制する規制開口の内側端面近くに前記内径ネジのニゲが切られたキャップと、前記円形導波管の前記放射開口と前記キャップの前記規制開口との間に挟み込まれ、前記円形導波管の前記放射開口内の中空領域を外部に対して被覆する被覆部材と、前記キャップの前記内径ネジのニゲと前記被覆部材との間に配置され、前記円形導波管の前記放射開口内の中空領域を遮断せずに前記キャップの前記内径ネジのニゲに対して遮蔽するリング形状の遮蔽部材と、を備えることを特徴とするアンテナ用一次放射器である。
【0022】
この構成によれば、円形導波管の挿入を規制するキャップの規制開口の内側端面近くに内径ネジのニゲが切られるときでも、主偏波のＥ面指向性が正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性が目標仕様以下となることができる。
【0023】
また、本開示は、前記遮蔽部材は、前記円形導波管の前記放射開口と前記被覆部材との間に挟み込まれ、前記遮蔽部材の内周の半径は、前記円形導波管の前記放射開口の内周の半径以上であり、前記遮蔽部材の外周の半径は、前記キャップの前記内径ネジのニゲの外周の半径に等しいことを特徴とするアンテナ用一次放射器である。
【0024】
この構成によれば、遮蔽部材を円形導波管の放射開口と被覆部材との間に安定して保持することができる。そして、円形導波管の挿入を規制するキャップの規制開口の内側端面近くに内径ネジのニゲが切られるときでも、主偏波のＥ面指向性が確実に正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性が確実に目標仕様以下となることができる。
【0025】
また、本開示は、前記遮蔽部材は、前記円形導波管の前記放射開口と前記被覆部材との間に挟み込まれ、前記遮蔽部材の内周の半径は、前記円形導波管の前記放射開口の内周の半径以上であり、前記円形導波管の延伸方向から見て、前記遮蔽部材の外周と前記キャップの前記内径ネジのニゲの外周との間のギャップの幅は、前記キャップの前記内径ネジのニゲの幅の２０％以下であることを特徴とするアンテナ用一次放射器である。
【0026】
この構成によれば、遮蔽部材を円形導波管の放射開口と被覆部材との間に安定して保持することができる。そして、遮蔽部材の外周とキャップの内径ネジのニゲの外周とが電気的に完全に接触しなくても、主偏波のＥ面指向性がほぼ確実に正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性がほぼ確実に目標仕様以下となることができる。
【発明の効果】
【0027】
このように、本開示は、気密構造及び防水構造を有するアンテナ用一次放射器において、円形導波管の挿入を規制するキャップの規制開口の内側端面近くに内径ネジのニゲが切られるときでも、主偏波のＥ面指向性が正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性が目標仕様以下となることができる。
【図面の簡単な説明】
【0028】
【図1】従来技術のアンテナ用一次放射器の斜視分解図を示す図である。
【図2】従来技術のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【図3】比較例及び本開示のキャップの製造方法を示す図である。
【図4】比較例のアンテナ用一次放射器の斜視分解図を示す図である。
【図5】比較例のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【図6】比較例のアンテナ用一次放射器の交差偏波レベルを示す図である。
【図7】比較例のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を示す図である。
【図8】比較例のアンテナ用一次放射器の円形導波管の実効的な内周の直径を示す図である。
【図9】比較例のアンテナ用一次放射器の円形導波管の発生モードを示す図である。
【図10】本開示のアンテナ用一次放射器の斜視分解図を示す図である。
【図11】本開示のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【図12】本開示のアンテナ用一次放射器の交差偏波レベルを示す図である。
【図13】本開示のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を示す図である。
【図14】本開示のアンテナ用一次放射器の円形導波管の実効的な内周の直径を示す図である。
【図15】本開示のアンテナ用一次放射器の円形導波管の発生モードを示す図である。
【図16】本開示のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【図17】本開示のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を示す図である。
【図18】変形例のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【図19】変形例のアンテナ用一次放射器の側面断面図を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0029】
添付の図面を参照して本開示の実施形態を説明する。以下に説明する実施形態は本開示の実施の例であり、本開示は以下の実施形態に制限されるものではない。
【0030】
本開示のアンテナ用一次放射器の斜視分解図及び側面断面図を図１０、１１に示す。本開示のアンテナ用一次放射器Ｐは、円形導波管１、キャップ２、被覆部材３及び遮蔽部材４を備える。以下では、従来技術と比べて、一致点を省略し、相違点を説明する。
【0031】
キャップ２は、円形導波管１を挿入される挿入開口の内周に内径ネジ２１が切られるが、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面までは内径ネジ２１を切ることができないため、円形導波管１の挿入を規制する規制開口２２の内側端面近くに内径ネジ２１のニゲ２３が切られる。キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さは、キャップ２の内径ネジ２１の１．５～２ピッチ以上を必要とし、低周波では問題とならないが、高周波では問題となり得る。
【0032】
遮蔽部材４は、リング形状であり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３と被覆部材３との間に配置され、円形導波管１の放射開口内の中空領域を遮断せずにキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３に対して遮蔽する。この目的のために、遮蔽部材４は、金属であり、その厚さは、表皮厚さ以上であることが望ましい。
【0033】
そして、遮蔽部材４は、円形導波管１の放射開口と被覆部材３との間に挟み込まれる。よって、遮蔽部材４を安定して保持することができる。なお、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径に等しい。また、遮蔽部材４の外周の半径は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周の半径に等しい。つまり、円形導波管１の延伸方向から見て、遮蔽部材４の外周とキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周との間のギャップの幅は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅の０％である。
【0034】
本開示のアンテナ用一次放射器の交差偏波レベルを図１２に示す。本開示のアンテナ用一次放射器Ｐの使用波長λに対して、円形導波管１の内周の直径φＤは、０．８２９λであり、被覆部材３（テフロングラスファイバシート）の厚さｔは、０．０１２λである。
【0035】
ここで、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３内に位置する円形導波管１の外径ネジ１１が円形導波管１に非軸対称性をもたらすものの、交差偏波レベルを計算するにあたり、円形導波管１の外径ネジ１１という複雑な構造を計算に反映させず、円形導波管１の楕円形断面という単純な構造を計算で仮定した。
【0036】
そして、円形導波管１の放射開口内の中空領域は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３に対して、遮蔽部材４によって遮蔽される。すると、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬは、実質的に被覆部材３の厚さｔと同じＬ＝０．０１２λとなり、交差偏波レベルは、約－４５ｄＢとなった。つまり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬは、０．０１２λと比べて増えたとしても、遮蔽部材４によって遮蔽されているため、実質的に０．０１２λであった。特に、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬが、０．１λであるときも、交差偏波レベルは、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした。
【0037】
本開示のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を図１３に示す。本開示のアンテナ用一次放射器Ｐの使用波長λに対して、円形導波管１の内周の直径φＤは、０．８２９λであり、被覆部材３（テフロングラスファイバシート）の厚さｔは、０．０１２λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬは、０．１λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅Ｗは、０．０１６７λであり、遮蔽部材４（アルミニウムリング）の厚さｔ’は、０．００２λであった。ここで、主偏波及び交差偏波のＥ面指向性及びＨ面指向性を、図１３においても図１２と同様な仮定で計算している。
【0038】
すると、主偏波のＥ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させなかった。そして、交差偏波のＥ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした。一方で、主偏波のＨ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させなかった。そして、交差偏波のＨ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした（さらに、図１３では、図１７と比べて、交差偏波のＨ面指向性が抑圧されている。）。図１４、１５では、この理由を説明する。
【0039】
本開示のアンテナ用一次放射器の円形導波管の実効的な内周の直径φＤ’を図１４に示す。円形導波管１を伝搬する電磁波は、円形導波管１の放射開口の近傍において、遮蔽部材４の存在で、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３に侵入しない。よって、円形導波管１の実効的な内周の直径φＤ’は、円形導波管１の内周の直径φＤ、円形導波管１の厚さＴ、ニゲ２３の幅Ｗ及び被覆部材３の厚さｔを用いて、φＤ＋２（Ｔ＋Ｗ＋ｔ）となり、円形導波管１の内周の直径φＤに近くなる。
【0040】
本開示のアンテナ用一次放射器の円形導波管の発生モードを図１５に示す。円形導波管１の実効的な内周の直径φＤ’は、円形導波管１の内周の直径φＤと比べてほぼ等しい。よって、ＴＥ１１基本モードは発生するものの、ＴＭ０１高次モードはわずかしか発生しない。ここで、ＴＥ１１基本モードでは、円形導波管１の断面内のほぼｙ軸方向に電気力線が走り、円形導波管１の断面内のほぼｘ軸方向に磁力線が走る。一方で、ＴＭ０１高次モードでは、円形導波管１の断面内の動径方向に電気力線が走り、円形導波管１の断面内の方位角方向に磁力線が走る。
【0041】
そして、ＴＥ１１基本モードに対して、ＴＭ０１高次モードが重ね合わされても、その影響は小さい。よって、主偏波のＥ面（ｙｚ平面）指向性は、正面方向からビームチルトを発生させない。一方で、交差偏波のＨ面（ｘｚ平面）指向性は、目標仕様以下となる。
【0042】
このように、円形導波管１の挿入を規制するキャップ２の規制開口２２の内側端面近くに内径ネジ２１のニゲ２３が切られるときでも、主偏波のＥ面指向性が確実に正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性が確実に目標仕様以下となることができる。
【0043】
本開示の他のアンテナ用一次放射器の側面断面図を図１６に示す。本開示の他のアンテナ用一次放射器Ｐは、円形導波管１、キャップ２、被覆部材３及び遮蔽部材４を備える。以下では、図１６を図１１と比べて、一致点を省略し、相違点を説明する。
【0044】
遮蔽部材４は、円形導波管１の放射開口と被覆部材３との間に挟み込まれる。よって、遮蔽部材４を安定して保持することができる。なお、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径に等しい。また、円形導波管１の延伸方向から見て、遮蔽部材４の外周とキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周との間のギャップの幅は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅の２０％以下である。つまり、遮蔽部材４の外周の半径は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周の半径より小さい。
【0045】
本開示の他のアンテナ用一次放射器のＥ面指向性及びＨ面指向性を図１７に示す。本開示の他のアンテナ用一次放射器Ｐの使用波長λに対して、円形導波管１の内周の直径φＤは、０．８２９λであり、被覆部材３（テフロングラスファイバシート）の厚さｔは、０．０１２λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の長さＬは、０．１λであり、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅Ｗは、０．０１６７λであり、遮蔽部材４（アルミニウムリング）の厚さｔ’は、０．００２λであり、遮蔽部材４の外周とキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周との間のギャップの幅ｇは、０．００３３λであった。
【0046】
ここで、ギャップの幅ｇが十分小さい（ｇ／Ｗ≦０．２）ので、円形導波管１を伝搬する電磁波は、円形導波管１の放射開口の近傍において、遮蔽部材４の存在で、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３にほぼ侵入しない。よって、円形導波管１の実効的な内周の直径φＤ’は、円形導波管１の内周の直径φＤ、円形導波管１の厚さＴ、ニゲ２３の幅Ｗ及び被覆部材３の厚さｔを用いて、φＤ＋２（Ｔ＋Ｗ＋ｔ）となり、円形導波管１の内周の直径φＤに近くなる。よって、ＴＥ１１基本モードは発生するものの、ＴＭ０１高次モードはわずかしか発生しない。そして、ＴＥ１１基本モードに対して、ＴＭ０１高次モードが重ね合わされても、その影響は小さい。
【0047】
すると、主偏波のＥ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させなかった。そして、交差偏波のＥ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした。一方で、主偏波のＨ面指向性は、正面方向からビームチルトを発生させなかった。そして、交差偏波のＨ面指向性は、目標仕様－３５ｄＢ以下を満たした（ただし、図１７では、図１３と比べて、上記のギャップの幅ｇが有限値であるため、交差偏波のＨ面指向性が抑圧されていない。）。
【0048】
このように、遮蔽部材４の外周とキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周とが電気的に完全に接触しなくても、主偏波のＥ面指向性がほぼ確実に正面方向からビームチルトを発生させず、交差偏波のＨ面指向性がほぼ確実に目標仕様以下となることができる。
【0049】
本実施形態では、遮蔽部材４が、円形導波管１の放射開口と被覆部材３との間に挟み込まれるにあたり、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径に等しくしている。変形例として、遮蔽部材４が、円形導波管１の放射開口と被覆部材３との間に挟み込まれるにあたり、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径と比べて大きくてもよい。要するに、遮蔽部材４は、円形導波管１の放射開口内の中空領域を遮断せずにキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３に対して遮蔽すればよい。
【0050】
図１８では、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径と比べて大きく、図１４と同様に、遮蔽部材４の外周の半径は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周の半径に等しい。図１９では、遮蔽部材４の内周の半径は、円形導波管１の放射開口の内周の半径と比べて大きく、図１６と同様に、円形導波管１の延伸方向から見て、遮蔽部材４の外周とキャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の外周との間のギャップの幅は、キャップ２の内径ネジ２１のニゲ２３の幅の２０％以下である。
【産業上の利用可能性】
【0051】
本開示の気密構造及び防水構造を有するアンテナ用一次放射器は、ホーン又は反射鏡を有するレーダ、衛星通信又はマイクロ波回線のアンテナに適用することができる。
【符号の説明】
【0052】
Ｐ：アンテナ用一次放射器
１：円形導波管
２：キャップ
３：被覆部材
４：遮蔽部材
５：内径ネジ切りバイト
１１：外径ネジ
１２：チョーク構造
２１：内径ネジ
２２：規制開口
２３：ニゲ
１：円形導波管
２：キャップ
３：被覆部材
４：遮蔽部材
５：内径ネジ切りバイト
１１：外径ネジ
１２：チョーク構造
２１：内径ネジ
２２：規制開口
２３：ニゲ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】