特許 7427435 長繊維不織布

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-01-26

(45)【発行日】2024-02-05

(54)【発明の名称】長繊維不織布

(51)【国際特許分類】

   D04H 3/04 20120101AFI20240129BHJP

   D04H 3/16 20060101ALI20240129BHJP

   D04H 3/009 20120101ALI20240129BHJP

【ＦＩ】

D04H3/04

D04H3/16

D04H3/009

【請求項の数】 6

(21)【出願番号】P 2019219600

(22)【出願日】2019-12-04

(65)【公開番号】P2021088786

(43)【公開日】2021-06-10

【審査請求日】2022-10-13

(73)【特許権者】

【識別番号】000004444

【氏名又は名称】ＥＮＥＯＳ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100099623

【弁理士】

【氏名又は名称】奥山 尚一

(74)【代理人】

【氏名又は名称】松島 鉄男

(74)【代理人】

【識別番号】100125380

【弁理士】

【氏名又は名称】中村 綾子

(74)【代理人】

【識別番号】100129425

【弁理士】

【氏名又は名称】小川 護晃

(74)【代理人】

【識別番号】100142996

【弁理士】

【氏名又は名称】森本 聡二

(74)【代理人】

【氏名又は名称】有原 幸一

(72)【発明者】

【氏名】八牧 孝介

(72)【発明者】

【氏名】椎名 峻之

【審査官】中西 聡

(56)【参考文献】

【文献】特開２００６－０４３９９８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１９－００１００５（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開昭５３－０３８７６７（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００１－１４０１５９（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平１１－２２２７５９（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１６－１８３４３０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１８－０１２８９６（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｄ０４Ｈ、Ｄ０１Ｄ

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布であって、
目付が５～４０ｇ／ｍ ^２ であり、前記延伸された複数の長繊維の延伸の倍率が２～６倍であり、構成繊維の平均繊維径が５．５～３０μｍであり、嵩密度が０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、かつ、前記一方向の引張強度が１０Ｎ／５０ｍｍ以上である、長繊維不織布。

【請求項2】

通気度が１０００～３０００ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓである、請求項１に記載の長繊維不織布。

【請求項3】

前記一方向の剛軟度が２．５ｍＮ・ｃｍ以下である、請求項１又は２に記載の長繊維不織布。

【請求項4】

前記複数の長繊維は、熱可塑性樹脂を溶融紡糸して形成されたものである、請求項１～３のいずれか一つに記載の長繊維不織布。

【請求項5】

前記熱可塑性樹脂がポリアミド樹脂であり、前記一方向の剛軟度が１．５ｍＮ・ｃｍ以下である、請求項４に記載の長繊維不織布。

【請求項6】

ロール状の巻取体として形成されている、請求項１～５のいずれか一つに記載の長繊維不織布。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布に関し、特に、良好な量産性、二次加工の容易性及び適度な嵩高性を有する前記長繊維不織布に関する。

【背景技術】

【0002】

延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布は、前記一方向において比較的高い引張強度が得られる。そのため、前記延伸された複数の長繊維が一方向に配列された長繊維不織布は、ウェブ状態で搬送することやロール状に巻き取ることが可能であり、量産性が良好であるとともに、ロールツーロール方式などでの二次加工も容易である。このような長繊維不織布の一例が特許文献１に開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２０１８－１２８９６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

不織布の中でも適度な嵩高性を有する不織布は、通気性やクッション性などを有し、衛生用品、医療用品、工業用品及び衣料用品など様々の用途において広く使用され、また、その使用用途もますます拡大している。そのため、前記延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布に対しても適度な嵩高性を付与することが検討されている。

【0005】

嵩高性を付与するには繊維間の空隙を増加する必要がある。しかし、単に繊維間の空隙を増加してしまうと、例えば前記一方向の引張強度が低下してウェブ状態で搬送することやロール状に巻き取ることが難しくなり、その結果、良好な量産性や二次加工の容易性といった前記延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布の特性を損なうおそれがある。

【0006】

そこで、本発明は、延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布であって、良好な量産性、二次加工の容易性及び適度な嵩高性を有する前記長繊維不織布を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明の一側面によると、延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布が提供される。前記長繊維不織布の目付は５～４０ｇ／ｍ ^２ であり、前記長繊維不織布において、前記延伸された複数の長繊維の延伸の倍率は２～６倍であり、構成繊維の平均繊維径は５．５～３０μｍであり、嵩密度は０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、かつ、前記一方向の引張強度は１０Ｎ／５０ｍｍ以上である。

【発明の効果】

【0008】

本発明によれば、延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布であって、良好な量産性、二次加工の容易性及び適度な嵩高性を有する前記長繊維不織布を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本発明による長繊維不織布の一実施形態である縦配列長繊維不織布の製造装置の一例の概略構成図である。

【図2】実施例１～１０及び比較例１～７の特性を示す表である。

【発明を実施するための形態】

【0010】

［本発明の概要］
まず、本発明の概要を説明する。本発明は、延伸された複数の長繊維が一方向に沿って配列された長繊維不織布であって、良好な量産性、二次加工の容易性及び適度な嵩高性を有する前記長繊維不織布を提供する。本発明による長繊維不織布は、例えば、複数の長繊維を一方向に沿って配列すること及び配列された複数の長繊維を前記一方向に延伸することを含む製造方法によって製造され得る。

【0011】

前記長繊維は、実質的に長繊維であれば良く、その長さは問わない。例えば、前記長繊維は、平均長が１００ｍｍ程度の繊維であり得る。また、前記長繊維は、主に熱可塑性樹脂を溶融紡糸して形成される。前記熱可塑性樹脂は、溶融紡糸が加工な熱可塑性樹脂であればよく、特に制限されないが、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂、ポリプロピレン（ＰＰ）樹脂、ポリアミド（ＰＡ）樹脂（特に、ナイロン６（ＰＡ６）及びナイロン１２（ＰＡ１２））及びポリ乳酸（ＰＬＡ）樹脂などの延伸性及び分子配向性が良好な熱可塑性樹脂であるのが好ましい。なお、前記熱可塑性樹脂は、必要に応じて各種の添加剤を含み得る。

【0012】

ここで、「複数の長繊維を一方向に沿って配列する」とは、複数の長繊維をそれぞれの長さ方向（軸方向）が概ね前記一方向となるように、換言すれば、それぞれが前記一方向に延びる複数の長繊維を概ね平行に配列することをいう。複数の長繊維は、概ね平行に配列されていればよく、複数の長繊維の中には他の長繊維に対して僅かに傾斜する（すなわち、他の長繊維に交差する）長繊維が含まれ得る。前記一方向とは、主に前記長繊維不織布が長尺シートとして製造される場合における当該長尺シートの長さ方向のことである。但し、これに限られるものではなく、前記一方向は、前記長尺シートの幅方向であってもよいし、前記長尺シートの長さ方向（又は幅方向）から傾斜した方向であってもよい。

【0013】

また、「配列された複数の長繊維を前記一方向に延伸する」ことにより、前記長繊維を構成する分子は、延伸方向である前記一方向に、すなわち、前記長繊維の軸方向（繊維軸方向）方向に配向される。

【0014】

前記延伸された複数の長繊維の延伸の倍率は２～６倍である。延伸の倍率が２倍よりも低くなると延伸（分子配向）による強度向上効果が十分に得られない。また、延伸の倍率が６倍以下であれば、製造装置等の大幅な変更を伴うことなく、複数の長繊維を比較的容易に且つ少ないバラツキで延伸することが可能である。

【0015】

本発明による長繊維不織布の構成繊維（すなわち、前記延伸された複数の長繊維）の平均繊維径は５．５～３０μｍである。構成繊維の平均繊維径がこの範囲内にあれば、適度な嵩高性を有するとともに、前記一方向において十分な引張強度を有する長繊維不織布を製造できることが発明者の実験によって確認されている。

【0016】

ここで、「適度な嵩高性を有する」とは、嵩密度が比較的低いこと、具体的には、嵩密度が０．０４～０．３０ｇ／ｃｍ^３であり、好ましくは０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ^３であることをいう。嵩密度が０．０４ｇ／ｃｍ^３よりも低くなると不織布としての強度が不足するおそれがある。また、嵩密度が０．３０ｇ／ｃｍ^３を超えると良好な通気性やクッション性が得られなくなる。嵩密度が０．０４～０．３０ｇ／ｃｍ^３であることにより、良好な通気性とクッション性とを有する長繊維不織布が得られる。

【0017】

また、「前記一方向において十分な引張強度を有する」とは、長繊維不織布の製造時や二次加工時にウェブ状態で前記一方向に搬送することやロール状に巻き取ることが可能なこと、具体的には、前記一方向の引張強度が１０Ｎ／５０ｍｍ以上であることをいう。前記一方向の引張強度が１０Ｎ／５０ｍｍ以上であることにより、ウェブ状態で搬送することやロール状に巻き取ることなどが可能となり、量産性が良好であるとともに、ロールツーロール方式などでの二次加工が容易な長繊維不織布が得られる。

【0018】

本発明による長繊維不織布の目付は５～４０ｇ／ｍ^２であり、好ましくは１０～３０ｇ／ｍ^２であり、さらに好ましくは１５～２５ｇ／ｍ^２である。また、本発明による長繊維不織布の通気度は１０００～３０００ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓである。さらに、本発明による長繊維不織布の前記一方向の剛軟度（曲げ硬さ）は２．５ｍＮ・ｃｍ以下、好ましくは１．５ｍＮ・ｃｍ以下であり、本発明による長繊維不織布の前記一方向に直交する方向の剛軟度（曲げ硬さ）は０．１ｍＮ・ｃｍ以下、好ましくは０．０６ｍＮ・ｃｍ以下である。このような長繊維不織布によれば、軽量で、不織布としての十分な強度と高い通気性とを有し、柔軟性に優れ、ソフトでしなやかな風合いが得られる。

【0019】

このように、本発明による長繊維不織布は、良好なクッション性及び通気性を有し、柔軟性に優れ、ソフトでしなやかな風合いが得られて手触り感の良さがある。また、前記一方向において十分な引張強度を有しており、量産性が良好であるとともにロールツーロール方式などでの二次加工も容易である。さらに、複数の長繊維が一方向に沿って配列されており、しかも、各長繊維が捲縮（クリンプ）を有していないため、滑らかな表面感と光沢感とがあり、見る角度によって光沢感が変化するという優れた意匠性も有している。

【0020】

［実施形態］
次に、本発明による長繊維不織布の一実施形態である「縦配列長繊維不織布」について説明する。但し、本発明による長繊維不織布は、以下に説明する縦配列長繊維不織布に限定されるものではない。

【0021】

縦配列長繊維不織布は、縦方向に延伸された複数の長繊維が縦方向に沿って配列された長繊維不織布である。前記縦配列長繊維不織布は、例えば、熱可塑性樹脂を溶融紡糸して形成された複数の長繊維を縦方向に沿って配列すること、隣接又は交差する長繊維同士を接合させること、及び、配列された複数の長繊維を前記縦方向に延伸することを含む製造方法によって製造され得る。

【0022】

隣接又は交差する長繊維同士が結果的に接合されていればよく、隣接又は交差する長繊維同士を接合させる時期は特に制限されない。すなわち、隣接又は交差する長繊維同士の接合は、複数の長繊維を縦方向に沿って配列するとき、配列された複数の長繊維を縦方向に延伸する前、配列された複数の長繊維を縦方向に延伸するとき、及び／又は、配列された複数の長繊維を縦方向に延伸した後に行われ得る。縦方向に沿って配列された複数の長繊維が縦方向に延伸されることにより、縦配列長繊維不織布においては、その構成繊維である各長繊維を構成する分子が縦方向に配向されることになる。

【0023】

ここで、本実施形態において、「縦方向」とは、縦配列長繊維不織布を製造する際の機械方向（ＭＤ方向）、すなわち、縦配列長繊維不織布の長さ方向のことをいう。したがって、前記機械方向（ＭＤ方向）に直交するＴＤ方向、すなわち、縦配列長繊維不織布の幅方向が本実施形態における「横方向」になる。

【0024】

縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列された複数の長繊維の縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率は２～６倍であり、縦配列長繊維不織布の構成繊維の平均繊維径は５．５～３０μｍであり、縦配列長繊維不織布の嵩密度は０．０４～０．３０ｇ／ｃｍ^３、好ましくは０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、及び、縦配列長繊維不織布の縦方向（ＭＤ方向）の引張強度は１０Ｎ／５０ｍｍ以上である。

【0025】

また、縦配列長繊維不織布の目付は５～４０ｇ／ｍ^２であり、好ましくは１０～３０ｇ／ｍ^２であり、さらに好ましくは１５～２５ｇ／ｍ^２である。また、縦配列長繊維不織布の通気度は１０００～３０００ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓである。また、縦配列長繊維不織布の縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度は２．５ｍＮ・ｃｍ以下、好ましくは１．５ｍＮ・ｃｍ以下であり、縦配列長繊維不織布の横方向（ＴＤ方向）の剛軟度は０．１ｍＮ・ｃｍ以下、好ましくは０．０６ｍＮ・ｃｍ以下である。

【0026】

図１は、縦配列長繊維不織布の製造装置の一例の概略構成図である。図１に示された製造装置は、熱可塑性樹脂を溶融紡糸して形成された複数の長繊維を縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列するとともに集積させて長繊維ウェブを形成し、形成された長繊維ウェブ（すなわち、縦方向（ＭＤ方向）に配列された複数の長繊維）を縦方向（ＭＤ方向）に延伸することによって縦配列長繊維不織布を製造するように構成されている。

【0027】

図１において、まず、前記製造装置の前段において、長繊維の原料である熱可塑性樹脂が図示省略の押出機に投入され、溶融されて前記押出機から押し出される。押し出された溶融樹脂ＭＲは、図示省略のギヤポンプなどによってメルトブローダイス１に送られる。

【0028】

メルトブローダイス１は、その先端（下端）に、複数のノズル孔２を有した紡糸ノズルを有している。そして、前記ギヤポンプなどによってメルトブローダイス１に送られた溶融樹脂ＭＲがメルトブローダイス１（すなわち、複数のノズル孔２）から吐出される（押し出される）ことによって、複数の長繊維Ｆが形成される。複数のノズル孔２は、紙面に対して垂直な方向に、すなわち、メルトブローダイス１の下方に配置されたコンベアベルト３の移動方向に直交する方向（すなわち、コンベアベルト３の幅方向）に、所定のピッチで配置されている。コンベアベルト３は、図示省略の駆動装置によって駆動されるコンベアローラ１１やその他のローラなどに巻き掛けられており、コンベアローラ１１の回転によって矢印Ａ方向に移動する。なお、ノズル孔２の数、ノズル孔間ピッチ、ノズル孔径及びノズル孔長さなどは、任意に設定され得る。

【0029】

メルトブローダイス１には、複数のノズル孔２を挟んで第１エア通路４ａ及び第２エア通路４ｂが設けられている。第１エア通路４ａ及び第２エア通路４ｂには、図示省略のエア供給部から前記熱可塑性樹脂の融点以上に加熱された高圧加熱エアが供給される。第１エア通路４ａ及び第２エア通路４ｂは、メルトブローダイス１の先端（下端）にて各ノズル孔２に隣接して開口する第１スリット５ａ及び第２スリット５ｂに接続されている。第１エア通路４ａに供給された前記高圧加熱エアは、第１エア通路４ａを通過し、その後、第１スリット５ａからメルトブローダイス１の下方に噴出される。同様に、第２エア通路４ｂに供給された前記高圧加熱エアは、第２エア通路４ｂを通過し、その後、第２スリット５ｂからメルトブローダイス１の下方に噴出される。そして、第１スリット５ａ及び第２スリット５ｂから噴出された前記高圧加熱エアが合流することにより、メルトブローダイス１の下方には、各ノズル孔２からの長繊維Ｆの押し出し方向とほぼ平行な高速気流が形成される。この高速気流によって、各ノズル孔２から押し出された長繊維Ｆはドラフト可能な溶融状態に維持されるとともに、前記高速気流の摩擦力により長繊維Ｆにドラフトが与えられて長繊維Ｆが細径化される。このようにして前記熱可塑性樹脂から長繊維Ｆが溶融紡糸される。

【0030】

ここで、前記高速気流の温度は、前記熱可塑性樹脂から長繊維Ｆを溶融紡糸する際の紡糸温度（ここではメルトブローダイス１の温度）よりも２０℃以上、望ましくは４０℃以上高く設定される。例えば、前記熱可塑性樹脂がポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂である場合、前記紡糸温度（メルトブローダイス１の温度）は３００～３２０℃に設定され、各ノズル孔２から押し出された長繊維Ｆにドラフトを与えて細径化するための前記高速気流の温度は３６５～３９０℃に設定され得る。前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン（ＰＰ）樹脂である場合、前記紡糸温度は１８５℃に設定され、前記高速気流の温度は２６０℃に設定され得る。前記熱可塑性樹脂がナイロン６（ＰＡ６）である場合、前記紡糸温度は２５０～２８０℃に設定され、前記高速気流の温度は２８０～３１０℃に設定され得る。前記熱可塑性樹脂がナイロン１２（ＰＡ１２）である場合、前記紡糸温度は２３０～２５０℃に設定され、前記高速気流の温度は２７０～３００℃に設定され得る。

【0031】

メルトブローダイス１の下方において、前記高速気流に隣接する領域には気流制御機構６が設けられている。気流制御機構６は、断面が楕円形の楕円柱部６ａと、楕円柱部６ａの両端のそれぞれから延びる支持軸６ｂとを有し、コンベアベルト３の移動方向にほぼ直交する方向（コンベアベルト３の幅方向）とほぼ平行になるように配置されている。気流制御機構６は、図示省略の駆動装置によって支持軸６ｂが回転されることで楕円柱部６ａが矢印Ｂ方向に回転するように構成されている。気流制御機構６は、コアンダ効果を利用して前記高速気流の向きを変化させ、これによって、長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に振らせるように構成されている。

【0032】

メルトブローダイス１とコンベアベルト３との間には、前記高速気流中に霧状の水を噴霧するスプレーノズル７がさらに設けられている。このスプレーノズル７が前記高速気流中に霧状の水を適宜噴霧することにより、長繊維Ｆが冷却されて凝固する。

【0033】

凝固した長繊維Ｆは、縦方向（ＭＤ方向）に振られることにより、縦方向（ＭＤ方向）に折り畳まれてコンベアベルト３上に集積される。これにより、コンベアベルト３上において複数の長繊維Ｆが縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列されるとともに集積されて長繊維ウェブＷが形成される。なお、凝固した長繊維Ｆは、依然として高温であるため、コンベアベルト３上において隣接する又は交差する長繊維Ｆ同士が互いに接合され得る。

【0034】

コンベアベルト３上に形成された長繊維ウェブＷは、コンベアベルト３の移動によって矢印Ａ方向（図１の右方向）に搬送され、延伸温度に加熱された第１延伸シリンダ１２ａと押さえローラ１３とにニップされて第１延伸シリンダ１２ａに移される。その後、長繊維ウェブＷは、延伸温度に加熱された第２延伸シリンダ１２ｂに移され、第２延伸シリンダ１２ｂと押さえゴムローラ１４とにニップされることによって第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂに密着する。これにより、長繊維ウェブＷが所定の延伸温度に加熱される。また、長繊維ウェブＷが第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂを通過する過程で隣接する又は交差する長繊維Ｆ同士が互いに接合され得る。

【0035】

第２延伸シリンダ１２ｂ及び押さえゴムローラ１４によって送り出された長繊維ウェブＷは、引取ローラ１５ａ及び引取ゴムローラ１５ｂで引き取られる。ここで、引取ローラ１５ａ及び引取ゴムローラ１５ｂの周速は、第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂの周速よりも大きく設定されている。このため、長繊維ウェブＷが縦方向（ＭＤ方向）に延伸され、これにより、縦配列長繊維不織布ＮＷが形成される。なお、引取ローラ１５ａ及び引取ゴムローラ１５ｂと、第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂとの周速比を変更することにより、長繊維ウェブＷ（すなわち、複数の長繊維Ｆ）の縦方向（ＭＤ方向）への延伸倍率も変更される。

【0036】

長繊維ウェブＷ（複数の長繊維Ｆ）の縦方向（ＭＤ方向）への延伸倍率は、例えば、延伸前の長繊維ウェブＷに延伸方向に一定の間隔で入れたマークを用いて以下の式で定義される。
延伸の倍率＝［延伸後のマーク間の長さ］／［延伸前のマーク間の長さ］

【0037】

形成された縦配列長繊維不織布ＮＷは、第１搬送ローラ１６ａ及び第２搬送ローラ１６ｂによって搬送され、その後、巻取りローラ１７によってロール状に巻き取られて縦配列長繊維不織布ＮＷの巻取体ＮＷＲとなる。なお、形成された縦配列長繊維不織布ＮＷは、巻取体ＮＷＲとなる前に、必要に応じてさらに延伸されてもよいし、熱処理や熱エンボス処理などの後処理が行われてもよい。

【実施例】

【0038】

以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例によって何ら限定されるものではない。

【0039】

図１に示された縦配列長繊維不織布の製造装置を用いて実施例１～実施例１０に係る縦配列長繊維不織布及び比較例１～比較例７に係る縦配列長繊維不織布を製造し、主に（１）平均繊維径（μｍ）、（２）引張強度（Ｎ／５０ｍｍ）、（３）見付（ｇ／ｍ^２）、（４）剛軟度（ｍＮ・ｃｍ）、（５）通気度（ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓ）、及び、（６）嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）について評価した。得られた特性を図２に示す。なお、各特性の評価方法は、以下のとおりである。

【0040】

（１）平均繊維径（μｍ）については、各縦配列長繊維不織布から採取した試験片を走査型電子顕微鏡よって拡大観察し、Ｎ個（例えば５０個）の構成繊維の繊維径を測定してその平均値を求めた。引張強度（Ｎ／５０ｍｍ）、（３）目付（ｇ／ｍ^２）、（４）剛軟度（ｍＮ・ｃｍ）及び（５）通気度（ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓ）については、ＪＩＳ Ｌ １９１３：２０１０に準じて測定した。（６）嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）については、熊谷理機工業社製の自動昇降式紙厚計 軽荷重モデルＴＭ６００－Ｌを用いて前記試験片の厚み（μｍ）を測定し、「嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）＝目付（ｇ／ｍ^２）／厚み（μｍ）」により算出した。

【0041】

［実施例１］
前記製造装置において、ノズル孔径が０．２ｍｍであり、ノズル孔間ピッチが０．５ｍｍであり、ノズル孔長／ノズル孔径＝１０であり、紡糸幅が５００ｍｍである紡糸ノズルを有するメルトブローダイスをメルトブローダイス１として用い、固有粘度ＩＶが０．５３、融点が２６０℃であるポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂（ＣＨＵＮＧ ＳＨＩＮＧ ＴＥＸＴＩＬＥ ＣＯ.,ＬＴＤ.）を長繊維Ｆの原料である熱可塑性樹脂として用いた。メルトブローダイス１の温度を３２０℃とし、メルトブローダイス１から溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＥＴ）を吐出量１４ｋｇ／ｈで吐出して（押し出して）複数の長繊維Ｆを形成した。また、前記高速気流の温度を３８０℃とし、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎとした。さらに、気流制御機構６の楕円柱部６ａを８００ｒｐｍで回転させて複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に振らせ、コンベアベルト３を８．４ｍ／ｍｉｎで移動させた。これにより、コンベアベルト３上に複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列させつつ集積させてコンベアベルト３上に長繊維ウェブＷを形成した。そして、形成された長繊維ウェブＷを１２０℃に加熱された第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂによって加熱し、縦方向（ＭＤ方向）に４．５倍に延伸して実施例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0042】

実施例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が９．５μｍであり、嵩密度が０．２５ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が１１５Ｎ／５０ｍｍであり、ＴＤ方向（横方向）の引張強度が５．１Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２０ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が２．１ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０７ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１３９０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0043】

［実施例２］
実施例１に対して、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＥＴ）の吐出量を１４ｋｇ／ｈから２５ｋｇ／ｈに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．５倍から５．０倍に変更することによって、実施例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0044】

実施例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が１５μｍであり、嵩密度が０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が１５０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が５．０Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が３５ｇ／ｍ^２であり、ＭＤ方向（縦方向）の剛軟度が２．０ｍＮ・ｃｍであり、ＴＤ方向（横方向）の剛軟度が０．０６ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１０１０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0045】

［実施例３］
前記製造装置において、ノズル孔径が０．２ｍｍであり、ノズル孔間ピッチが０．５ｍｍであり、ノズル孔長／ノズル孔径＝１０であり、紡糸幅が５００ｍｍである紡糸ノズルを有するメルトブローダイスをメルトブローダイス１として用い、融点が１６５℃であるポリプロピレン（ＰＰ）樹脂（プライムポリマー社 ＳＢ１３）を長繊維Ｆの原料である熱可塑性樹脂として用いた。メルトブローダイス１の温度を１８５℃とし、メルトブローダイス１から溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＰ）を吐出量を１１ｋｇ／ｈで吐出して（押し出して）複数の長繊維Ｆを形成した。また、前記高速気流の温度を２６０℃とし、前記高速気流の流量を０．５ｍ^３／ｍｉｎとした。さらに、気流制御機構６の楕円柱部６ａを６５０ｒｐｍで回転させて複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に振らせ、コンベアベルト３を５．０ｍ／ｍｉｎで移動させた。これにより、コンベアベルト３上に複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列させつつ集積させてコンベアベルト３上に長繊維ウェブＷを形成した。そして、形成された長繊維ウェブＷを１５０℃に加熱された第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂによって加熱し、縦方向（ＭＤ方向）に５．５倍に延伸して実施例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0046】

実施例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が５．５μｍであり、嵩密度が０．１４ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が４５Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．４Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が１９ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が１．９ｍＮ・ｃｍであり、ＴＤ方向（横方向）の剛軟度が０．０６ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１５１０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0047】

［実施例４］
実施例３に対して、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＰ）の吐出量を１１ｋｇ／ｈから５ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の流量を０．５ｍ^３／ｍｉｎから０．４ｍ^３／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を５．５倍から２．５倍に変更することによって、実施例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0048】

実施例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が６．６μｍであり、嵩密度が０．１８ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が３０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．８Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が８ｇ／ｍ^２であり、ＭＤ方向（縦方向）の剛軟度が１．７ｍＮ・ｃｍであり、ＴＤ方向（横方向）の剛軟度が０．０６ｍＮ・ｃｍであり、通気度が２９８０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0049】

［実施例５］
前記製造装置において、ノズル孔径が０．２ｍｍであり、ノズル孔間ピッチが０．５ｍｍであり、ノズル孔長／ノズル孔径＝１０であり、紡糸幅が５００ｍｍである紡糸ノズルを有するメルトブローダイスをメルトブローダイス１として用い、融点が１４５℃であるナイロン１２（ＰＡ１２）樹脂（ＵＢＥＳＴＡ ７１１５Ｕ）を長繊維Ｆの原料である前記熱可塑性樹脂として用いた。メルトブローダイス１の温度を２３０℃とし、メルトブローダイス１から溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ１２）を吐出量１０ｋｇ／ｈで吐出して（押し出して）複数の長繊維Ｆを形成した。また、前記高速気流の温度を２７０℃とし、前記高速気流の流量を０．３ｍ^３／ｍｉｎとした。さらに、気流制御機構６の楕円柱部６ａを６５０ｒｐｍで回転させて複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に振らせ、コンベアベルト３を５．０ｍ／ｍｉｎで移動させた。これにより、コンベアベルト３上に複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列させつつ集積させてコンベアベルト３上に長繊維ウェブＷを形成した。そして、形成された長繊維ウェブＷを９０℃に加熱された第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂによって加熱し、縦方向（ＭＤ方向）に４．０倍に延伸して実施例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0050】

実施例５に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が１１μｍであり、嵩密度が０．０９ｇ／ｃｍ^３であり、ＭＤ方向（縦方向）の引張強度が５１Ｎ／５０ｍｍであり、ＴＤ方向（横方向）の引張強度が０．８Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例５に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２１ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．７ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０４ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１８７０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0051】

［実施例６］
実施例５に対して、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ１２）の吐出量を１０ｋｇ／ｈから４．２ｋｇ／ｈに変更し、及び、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから２．５ｍ／ｍｉｎに変更することによって、実施例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0052】

実施例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が６．３μｍであり、嵩密度が０．１９ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が７０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が３．０Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２５ｇ／ｍ^２であり、ＭＤ方向（縦方向）の剛軟度が１．１ｍＮ・ｃｍであり、ＴＤ方向（横方向）の剛軟度が０．０４ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１７１０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0053】

［実施例７］
実施例５に対して、前記高速気流の流量を０．３ｍ^３／ｍｉｎから０．２４ｍ^３／ｍｉｎに変更し、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから６．７ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．０倍から３．０倍に変更することによって、実施例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0054】

実施例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が１５μｍであり、嵩密度が０．０５ｇ／ｃｍ^３であり、ＭＤ方向（縦方向）の引張強度が１９Ｎ／５０ｍｍであり、ＴＤ方向（横方向）の引張強度が０．５Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２０ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．３ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０３ｍＮ・ｃｍであり、通気度が２５２０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0055】

［実施例８］
実施例５に対して、メルトブローダイス１の温度を２３０℃から２１０℃に変更し、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから９．７ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．０倍から２．０倍に変更することによって、実施例８に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0056】

実施例８に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が２９μｍであり、嵩密度が０．０７ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が１１Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が１．０Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例８に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２１ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．３ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０３ｍＮ・ｃｍであり、通気度が２６００ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0057】

［実施例９］
前記製造装置において、ノズル孔径が０．２ｍｍであり、ノズル孔間ピッチが０．５ｍｍであり、ノズル孔長／ノズル孔径＝１０であり、紡糸幅が５００ｍｍである紡糸ノズルを有するメルトブローダイスをメルトブローダイス１として用い、融点が２２０℃であるナイロン６（ＰＡ６）樹脂（ＵＢＥナイロン １０１３Ｂ）を長繊維Ｆの原料である熱可塑性樹脂として用いた。メルトブローダイス１の温度を２３０℃とし、メルトブローダイス１から溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ６）を吐出量１０ｋｇ／ｈで吐出して（押し出して）複数の長繊維Ｆを形成した。また、前記高速気流の温度を２５０℃とし、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎとした。さらに、気流制御機構６の楕円柱部６ａを８００ｒｐｍで回転させて複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に振らせ、コンベアベルト３を７．０ｍ／ｍｉｎで移動させた。これにより、コンベアベルト３上に複数の長繊維Ｆを縦方向（ＭＤ方向）に沿って配列させつつ集積させてコンベアベルト３上に長繊維ウェブＷを形成した。そして、形成された長繊維ウェブＷを１７０℃に加熱された第１延伸シリンダ１２ａ及び第２延伸シリンダ１２ｂによって加熱し、縦方向（ＭＤ方向）に３．２倍に延伸して実施例９に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0058】

実施例９に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が９．９μｍであり、嵩密度が０．１１ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が２２Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．３Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例９に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が１２ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．２ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０２ｍＮ・ｃｍであり、通気度が２７９０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0059】

［実施例１０］
実施例９に対して、メルトブローダイス１の温度を２３０℃から２４０℃に変更し、前記高速気流の温度を２５０℃から２６０℃に変更し、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎから０．６ｍ^３／ｍｉｎに変更し、コンベアベルト３の移動速度を７．０ｍ／ｍｉｎから４．０ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を３．２倍から２．５倍に変更することによって、実施例１０の係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0060】

実施例１０に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が６．０μｍであり、嵩密度が０．１８ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が１５Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．７Ｎ／５０ｍｍであった。また、実施例１０に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２８ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．６ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０５ｍＮ・ｃｍであり、通気度が１５８０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。

【0061】

実施例１～１０に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、良好な通気性及びクッション性を有し、柔軟性に優れ、ソフトでしなやかな風合いを有していた。特に、実施例５～１０に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が低いことに加えて縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度も低いため、風合いが優れるものであった。また、実施例１～１０に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、破断することなく、ウェブ状態で縦方向（ＭＤ方向）に連続的に搬送すること及び巻取りローラによって連続的にロール状に巻き取ることが可能であった。

【0062】

［比較例１］
実施例１に対し、メルトブローダイス１の温度を３２０℃から３２５℃に変更し、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＥＴ）の吐出量を１４ｋｇ／ｈから８ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の温度を３８０℃から４００℃に変更し、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎから０．６ｍ^３／ｍｉｎに変更し、コンベアベルト３の移動速度を８．４ｍ／ｍｉｎから４．０ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．５倍から４．２倍に変更することによって、比較例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0063】

比較例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が３．０μｍであり、嵩密度が０．３５ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が１５５Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が５．５Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２０ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が２．８ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０５ｍＮ・ｃｍであり、通気度が２５ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例１に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、繊維径が細く、嵩密度及び縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が高いため、十分な通気性及びクッション性が得られず、また、しなやかさや柔軟性に欠けるものであった。

【0064】

［比較例２］
実施例３に対して、メルトブローダイス１の温度を１８５℃から２００℃に変更し、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＰ）の吐出量を１１ｋｇ／ｈから８．０ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の温度を２６０℃から２８０℃に変更し、前記高速気流の流量を０．５ｍ^３／ｍｉｎから０．６ｍ^３／ｍｉｎに変更し、及び、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから３．５ｍ／ｍｉｎに変更することによって、比較例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0065】

比較例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が３．６μｍであり、嵩密度が０．３３ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が６０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．９Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が１９ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が２．７ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．１ｍＮ・ｃｍであり、通気度が５５ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例２に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、繊維径が細く、嵩密度及び縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が高いため、十分な通気性及びクッション性が得られず、また、しなやかさや柔軟性に欠けるものであった。

【0066】

［比較例３］
実施例５に対して、メルトブローダイス１の温度を２３０℃から２４０℃に変更し、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ１２）の吐出量を１０ｋｇ／ｈから３．０ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の温度を２７０℃から２８０℃に変更し、前記高速気流の流量を０．３ｍ^３／ｍｉｎから０．５ｍ^３／ｍｉｎに変更し、及び、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから２．０ｍ／ｍｉｎに変更することによって、比較例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0067】

比較例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が４．３μｍであり、嵩密度が０．３３ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が８０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が３．５Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２０ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が１．８ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０８ｍＮ・ｃｍであり、通気度が９３０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例３に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、繊維径が細く、嵩密度が高いため、十分な通気性及びクッション性が得られなかった。

【0068】

［比較例４］
実施例５に対して、メルトブローダイス１の温度を２３０℃から２００℃に変更し、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ１２）の吐出量を１０ｋｇ／ｈから１２ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の温度を２７０℃から２６０℃に変更し、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから９．７ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．０倍から２．０倍に変更した。なお、巻取りローラ１７によって巻き取る際に縦配列長繊維不織布ＮＷの破断が発生したため、縦配列長繊維不織布ＮＭを巻取りローラ１７に代えて手で巻き取ることにより、比較例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0069】

比較例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が３３μｍであり、嵩密度が０．０７ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が８．０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．７Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２５ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．３ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０３ｍＮ・ｃｍであり、通気度が３１８０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例４に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が低いため、上述のように、巻取りローラ１７による巻き取りに耐え得るものではなかった。

【0070】

[比較例５]
実施例５に対して、気流制御機構６の楕円柱部６ａを回転させず、コンベアベルト３の移動速度を５．０ｍ／ｍｉｎから１１ｍ／ｍｉｎに変更し、及び、前記長繊維ウェブの縦方向（ＭＤ方向）への延伸の倍率を４．０倍から１．８倍に変更した。なお、巻取りローラ１７によって巻き取る際に縦配列長繊維不織布ＮＷの破断が発生したため、縦配列長繊維不織布ＮＭを巻取りローラ１７に代えて手で巻き取ることにより、比較例５に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0071】

比較例５に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が１０μｍであり、嵩密度が０．２４ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が８．０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が５．０Ｎ／５０ｍｍであった。比較例５に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が低いため、上述のように、巻取りローラ１７による巻き取りに耐え得るものではなかった。なお、破断が発生したため、比較例５に係る縦配列長繊維不織布の剛軟度及び通気度の測定は省略した。

【0072】

［比較例６］
実施例９に対して、メルトブローダイス１の温度を２３０℃から２４０℃に変更し、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ６）の吐出量を１０ｋｇ／ｈから５．０ｋｇ／ｈに変更し、前記高速気流の温度を２５０℃から２６０℃に変更し、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎから０．６ｍ^３／ｍｉｎに変更し、及び、コンベアベルト３の移動速度を７．０ｍ／ｍｉｎから２．５ｍ／ｍｉｎに変更することによって、比較例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0073】

比較例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が４．９μｍであり、嵩密度が０．３１ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が３２Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．５Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が１９ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が１．６ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０６ｍＮ・ｃｍであり、通気度が９８０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例６に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、繊維径が細く、嵩密度が高いため、十分な通気性及びクッション性が得られなかった。

【0074】

［比較例７］
実施例９に対して、メルトブローダイス１からの溶融樹脂ＭＲ（溶融ＰＡ６）の吐出量を１０ｋｇ／ｈから１５ｋｇ／ｈに変更し、及び、前記高速気流の流量を０．４ｍ^３／ｍｉｎから０．２ｍ^３／ｍｉｎに変更した。なお、巻取りローラ１７によって巻き取る際に縦配列長繊維不織布ＮＷの破断が発生したため、縦配列長繊維不織布ＮＭを巻取りローラ１７に代えて手で巻き取ることにより、比較例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷを得た。

【0075】

比較例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、その構成繊維の平均繊維径が３２μｍであり、嵩密度が０．０６ｇ／ｃｍ^３であり、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が９．０Ｎ／５０ｍｍであり、横方向（ＴＤ方向）の引張強度が０．１Ｎ／５０ｍｍであった。また、比較例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、目付が２１ｇ／ｍ^２であり、縦方向（ＭＤ方向）の剛軟度が０．４ｍＮ・ｃｍであり、横方向（ＴＤ方向）の剛軟度が０．０６ｍＮ・ｃｍであり、通気度が３９８０ｃｍ^３／ｃｍ^２・ｓであった。比較例７に係る縦配列長繊維不織布ＮＷは、縦方向（ＭＤ方向）の引張強度が低いため、上述のように、巻取りローラ１７による巻き取りに耐え得るものではなかった。

【産業上の利用可能性】

【0076】

本発明による長繊維不織布は、単独で又は織布などの他の素材と組み合わせて、衛生用品、医療用品、工業用品及び衣料用品など様々の用途で使用可能である。例えば、本発明による長繊維不織布は、使い捨ておむつ、生理用品、使い捨てガーゼ、使い捨てマスク、クッション材、包装資材、各種のフィルター、吸水材、吸音材、及び、中綿などに使用可能である。また、本発明による長繊維不織布は、樹脂製シート、紙及び繊維強化樹脂部材などと複合化することを目的とした補強材としても使用可能である。

【符号の説明】

【0077】

１…メルトブローダイス、２…ノズル孔、３…コンベアベルト、４ａ…第１エア通路、４ｂ…第２エア通路、５ａ…第１スリット、５ｂ…第２スリット、６…気流制御機構、１１…コンベアローラ、１２ａ…第１延伸シリンダ、１２ｂ…第２延伸シリンダ、１５ａ…引取ローラ、１５ｂ…引取ゴムローラ、１６ａ…第１搬送ローラ、１６ｂ…第２搬送ローラ、１７…巻取りローラ、Ｆ…長繊維、ＭＲ…溶融樹脂、ＮＷ…縦配列長繊維不織布、ＮＷＲ…巻取体、Ｗ…長繊維ウェブ

【図1】

【図2】