特許 7441381 ロータリードレッサおよびその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-02-20

(45)【発行日】2024-02-29

(54)【発明の名称】ロータリードレッサおよびその製造方法

(51)【国際特許分類】

   B24B 53/12 20060101AFI20240221BHJP

   B24B 53/07 20060101ALI20240221BHJP

   B24D 3/00 20060101ALI20240221BHJP

   B24D 3/06 20060101ALI20240221BHJP

   B24D 5/00 20060101ALI20240221BHJP

【ＦＩ】

B24B53/12 Z

B24B53/07

B24D3/00 310B

B24D3/00 320B

B24D3/00 330G

B24D3/06 B

B24D5/00 P

B24D3/00 340

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2023554347

(86)(22)【出願日】2023-03-23

(86)【国際出願番号】 JP2023011441

【審査請求日】2023-09-06

(31)【優先権主張番号】P 2022052113

(32)【優先日】2022-03-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000220103

【氏名又は名称】株式会社アライドマテリアル

(74)【代理人】

【識別番号】110001195

【氏名又は名称】弁理士法人深見特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】末光 文也

(72)【発明者】

【氏名】中山 龍治

【審査官】マキロイ 寛済

(56)【参考文献】

【文献】国際公開第２０１７／１４５４９１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２００３－２０５４７０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１０－１８４３２５（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１７／１６３４８７（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１７／２０３８４８（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１７／０９８７６４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２０１３－０１０１４８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｂ２４Ｂ ５３／１２

Ｂ２４Ｂ ５３／０７

Ｂ２４Ｄ ３／００

Ｂ２４Ｄ ３／０６

Ｂ２４Ｄ ５／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

台金に超砥粒が金属結合材により１層に結合された超砥粒層を有するロータリードレッサであって、
前記超砥粒は、第１の平均粒径を有する第１の超砥粒と、前記第１の平均粒径より小さい第２の平均粒径を有する第２の超砥粒を有し、
前記第１の超砥粒および前記第２の超砥粒のうち前記超砥粒層の表面に出ている複数の前記超砥粒には作用面が形成され、
前記超砥粒の集中度が最も高い領域において、前記作用面をなだらかに接続する仮想面の面積に対する複数の前記作用面の合計面積比率が３０％以上６０％以下であり、
前記第２の平均粒径は、前記第１の平均粒径の３０％以上８０％以下であり、
前記第１の超砥粒および前記第２の超砥粒のうち、の最大粒径と最小粒径との比（前記第１の超砥粒の最大粒径Ｄ１／前記第２の超砥粒の最小粒径Ｄ３）は、１．３以上４以下である、ロータリードレッサ。

【請求項2】

前記第１の平均粒径は、３００μｍ以上８００μｍ以下である、請求項１に記載のロータリードレッサ。

【請求項3】

前記超砥粒は、人工合成ダイヤモンドである、請求項１または２に記載のロータリードレッサ。

【請求項4】

前記超砥粒層の断面を見たときに、一定の範囲内において、それぞれの前記第１の超砥粒と前記台金との距離の平均値は、それぞれの前記第２の超砥粒と前記台金との距離の平均値より小さい、請求項１または２に記載のロータリードレッサ。

【請求項5】

前記第２の平均粒径は、前記第１の平均粒径の３２％以上８０％以下である、請求項１または２に記載のロータリードレッサ。

【請求項6】

前記第２の平均粒径は、前記第１の平均粒径の３２％以上７７％以下である、請求項１または２に記載のロータリードレッサ。

【請求項7】

請求項１または２に記載のロータリードレッサを製造する方法であって、以下の工程を含むロータリードレッサの製造方法。
工程（１）：型の内面に所定の形状を形成した反転型を製作し、めっき法を利用してこの内面に前記第１および前記第２の超砥粒を付着させる工程。
工程（２）：さらに肉盛りめっきを行い、前記第１および前記第２の超砥粒をめっき金属により埋め込んで固定する工程。
工程（３）：前記反転型の中心に芯金をセットし、前記第１および前記第２の超砥粒と前記芯金とを接合する工程。
工程（４）：外側の前記反転型を取り除く工程。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、ロータリードレッサに関する。本出願は、２０２２年３月２８日に出願した日本特許出願である特願２０２２－０５２１１３号に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。

【背景技術】

【0002】

ロータリードレッサの寿命を長くするとともに切味や寿命のバラツキを小さくするものとして、国際公開第２０１７／１４５４９１号（特許文献１）に記載のものがある。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】国際公開第２０１７／１４５４９１号

【発明の概要】

【0004】

本開示のロータリードレッサは、台金に超砥粒が金属結合材により１層に結合された超砥粒層を有するロータリードレッサであって、超砥粒は、第１の平均粒径を有する第１の超砥粒と、第１の平均粒径より小さい第２の平均粒径を有する第２の超砥粒を有し、第１の超砥粒および第２の超砥粒のうち超砥粒層の表面に出ている複数の超砥粒には作用面が形成され、超砥粒の集中度が最も高い領域において、作用面をなだらかに接続する仮想面の面積に対する複数の作用面の合計面積比率が３０％以上６０％以下である。

【図面の簡単な説明】

【0005】

【図1】図１は、本開示の実施の形態に従ったダイヤモンドロータリードレッサ１００の写真である。

【図2】図２は、実施の形態におけるダイヤモンドロータリードレッサ１００の超砥粒層１０１に設けられる溝１０２の写真である。

【図3】図３は、作用面積の測定方法を説明するために示す、溝１０２を含む超砥粒層１０１の写真である。

【図4】図４は、作用面積の測定方法を説明するために示す、溝１０２を含むようにトリミングされる前の超砥粒層１０１の写真である。

【図5】図５は、作用面積の測定方法を説明するために示す、トリミングされた後の溝１０２の表面を示す写真である。

【図6】図６は、平面処理された溝１０２の写真から得られた、測定開始点からの各作用面２０５の高さ（横軸）と頻度（縦軸）を示すグラフである。

【図7】図７は、ダイヤモンドロータリードレッサ１００の中心から外周に向かう方向に沿った、超砥粒層１０１の断面構造を示す図である。

【図8】図８は、面積比が測定された溝１０２を構成する超砥粒２０４の粒径と頻度とを示すグラフである。

【図9】図９は、作用面２０５を形成するための超砥粒２０４の研削方法を説明するための図である。

【発明を実施するための形態】

【0006】

[本開示が解決しようとする課題]
従来のロータリードレッサは、寿命が短いという問題があった。

【0007】

ロータリードレッサは、砥石の砥面の形状を成形する（ツルーイングまたはドレッシング）ものであり、代表的なものの一つとして歯車加工用砥石のツルーイングまたはドレッシングに用いられるディスク形状のものがある。このロータリードレッサは、複数の砥粒に作用面が形成され、これらの複数の作用面をなだらかに接続する仮想面の面積に対する複数の砥粒の作用面の合計面積比率を５～３０％とし、ロータリードレッサの寿命を長くするとともに切味や寿命のバラツキを小さくするという効果を得るものである。

【0008】

上記構成のロータリードレッサは、歯車用のディスク形状のロータリードレッサとしては上記の効果が得られるが、総形ロータリードレッサなどに上記の特徴を適用しても、まだ寿命が短いという問題が残る。

【0009】

以上の問題を解決するためには、ダイヤの作用面積を増やす、そしてそのためには、ダイヤの作用面を形成するための加工量を増やす、粗粒間の間に微粒を詰めて砥粒を密にする、ことが考えられる。

【0010】

これらを実現するために、本開示は、以下の特徴を有するロータリードレッサに関する。

【0011】

台金に超砥粒が金属結合材により１層に結合された超砥粒層を有するロータリードレッサであって、超砥粒は、第１の平均粒径を有する第１の超砥粒と、第１の平均粒径より小さい第２の平均粒径を有する第２の超砥粒を有し、第１の超砥粒および第２の超砥粒のうち超砥粒層の表面に出ている複数の超砥粒には作用面が形成され、超砥粒の集中度が最も高い領域において、作用面をなだらかに接続する仮想面の面積に対する複数の作用面の合計面積比率が３０～６０％である。

【0012】

合計面積比率が３０％未満であれば、作用面が少なすぎて寿命が低下する。合計面積比率が６０％を超えると作用面が多すぎて切れ味が悪化する。

【0013】

合計面積比率を３０％以上６０％以下にするには、平均粒径が小さめの超砥粒を使えば実現しやすくなる。ロータリードレッサの切味や寿命を向上させるためには、たとえば、平均粒径が０．３～０．８ｍｍ程度の大きめの超砥粒を使う必要がある。大きめの超砥粒を使った場合、仮想面の面積に対する複数の作用面の合計面積比率が小さくなりやすい。合計面積比率を大きくするためには超砥粒に作用面を形成するために研削する量が多くなる。小径の第２の超砥粒を組み合わせることで、作用面を形成するための研削量が少なくても、仮想面の面積に対する複数の作用面の合計面積比率を３０～６０％のように大きくできる。これにより、ロータリードレッサとしての寿命も向上する。

【0014】

このような構成のロータリードレッサとすることで、耐摩耗性が高くなり、切味・寿命ともに安定したものが実現できる。

【0015】

加工する際にはダイヤが作用するので、ダイヤを増やすと寿命が向上する。
研削ホイールは集中度（砥粒数）が切味などの性能に大きく影響するが、ロータリードレッサの場合は作用するダイヤ部の作用面積が性能に大きく影響し、特に平均粒径が３００～８００μｍ程度の砥粒を使用することが多いため、性能への影響が顕著に出る。本開示においては、超砥粒の作用面積比率が高いため、ドレッサとしての切味が良好で、寿命も向上する。

【0016】

好ましくは、第２の平均粒径は、第１の平均粒径の３０％以上８０％以下である。第２の超砥粒の平均粒径を第１の超砥粒の平均粒径の３０～８０％とすれば、第１の超砥粒の間に第２の超砥粒が入りやすく砥粒密度がより高くなり、砥粒の作用面積比率を高めやすい。

【0017】

超砥粒として人工合成ダイヤモンドを使用すると、ダイヤの結晶面が明確に現れた形状のため、結晶面が台金の接合面と平行に近い状態で接合される。その結果、超砥粒が安定した形で密に接合され、超砥粒に作用面を形成するための研削量は少なくても作用面積比率を高くすることができる。その結果、作用面形成が容易になるとともに、超砥粒層の厚みが厚くなるので寿命も向上する。

【0018】

好ましくは、第１の超砥粒および第２の超砥粒のうちのの最大粒径と最小粒径との比（第１の超砥粒の最大粒径Ｄ１／第２の超砥粒の最小粒径Ｄ３）は、１．３～４である。

【0019】

好ましくは、第１の平均粒径は、３００μｍ以上８００μｍ以下である。ロータリードレッサで砥石をドレスするのに、砥石の砥粒の粒径は１００μｍから２００μｍ程度のものがあり、ロータリードレッサの砥粒径は砥石の砥粒の粒径より大きくしないとロータリードレッサのドレス性能が低下するため、３００μｍ以上とする。また、ロータリードレッサの超砥粒層の総形形状として、Ｒが４００μｍ程度までのものがあり、この形状に対応できるようにするため、第１の砥粒の平均粒径は８００μｍ以下が好ましい。

【0020】

好ましくは、超砥粒は、人工合成ダイヤモンドである。
好ましくは、超砥粒層の断面を見たときに、一定の範囲内において、それぞれの第１の超砥粒と台金との距離の平均値は、それぞれの第２の超砥粒と台金との距離の平均値より小さい。

【0021】

好ましくは、本開示のロータリードレッサは、次の工程を含む工程により製作される。
工程（１）として、型の内面に所定の形状を形成した反転型を製作し、めっき法を利用してこの型の内面に超砥粒を付着させる工程である。

【0022】

工程（２）として、さらに肉盛りめっきを行い、超砥粒をめっき金属により埋め込んで完全に固定する工程である。

【0023】

工程（３）として、反転型の中心に芯金をセットし、超砥粒と芯金とを接合する工程である。

【0024】

工程（４）として、外側の反転型を取り除く工程である。
以上のように、反転法（または、反転めっき法）により、製作される。

【0025】

以上のように反転法で本開示のロータリードレッサを製作すれば、ロータリードレッサの砥粒層の表面側に第１の超砥粒と第２の超砥粒の双方が存在することになり、複数の超砥粒に形成された作用面の合計面積比率を高めやすくなり、寿命も向上する。また、本開示のロータリードレッサでドレッシングする場合に、平均粒径の小さい第２の超砥粒もドレッシングに有効に作用させることができるので、超砥粒全体の個数を少なめにしても複数の超砥粒に形成された作用面の合計面積比率を高めることが可能になる。

【0026】

この方法で製作されたロータリードレッサでは、第１の超砥粒および第２の超砥粒の最下端から台金までの距離は、それぞれの超砥粒によりランダムにばらついており揃っていない。この芯金は、台金であってもよく台金でなくてもよい。芯金が台金で無い場合には芯金と台金を接合する構成をさらに備える。

【0027】

作用面の測定方法について説明する。図１は、本開示の実施の形態に従ったダイヤモンドロータリードレッサ１００の写真である。図１で示すように、ダイヤモンドロータリードレッサ１００は、台金１０３と、台金１０３の表面に設けられた超砥粒層とを有する。

【0028】

台金１０３は、例えば、ステンレス鋼により構成される。台金１０３は円柱形状であり、台金１０３の外周面には超砥粒層１０１が設けられる。超砥粒層１０１においては、超砥粒としてのダイヤモンドが固定されている。なお、ダイヤモンドに換えてＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）を用いてもよい。さらに、ダイヤモンドと立方晶窒化ホウ素が混在していてもよい。

【0029】

超砥粒層１０１には、円周方向に延びる溝１０２が形成されている。この溝１０２は、被加工物の形状に沿って形成されている。このようなダイヤモンドロータリードレッサ１００は、いわゆる総形砥石をドレッシングするものである。

【0030】

図２は、実施の形態におけるダイヤモンドロータリードレッサ１００の超砥粒層１０１に設けられる溝１０２の写真である。図２で示すように、溝１０２においては、超砥粒２０４の作用面２０５が露出している。作用面２０５は、相手材（砥石）に接触してドレッシングする面である。超砥粒２０４はメッキ層２０３により保持されている。図２における２桁の数字は、各超砥粒２０４を識別するための番号である。溝１０２では超砥粒２０４の集中度が最も高い。最も集中度が高い領域に関しては、超砥粒層１０１において、周方向の長さ１０ｍｍ以上且つ砥粒数が５０個以上含まれるよう軸方向（周方向と直交する方向）に分割した領域で作用面を測定した際、最も集中度が高い場所を選択する。このような超砥粒２０４における作用面２０５の面積率について以下の方法で測定する。

【0031】

測定機：キーエンス製ＶＲ５０００。測定原理は「光切断法」。解析手順は、（１）３次元測定する。（２）下記Ａ，Ｂの何れかもしくは両方で形状を平面化する。Ａ：うねり除去（カットオフ処理）。ある波長以上のうねりを平面化する。Ｂ：２次曲線補正。２次曲線で形状全体をフィッティングして得られた円弧形状を平面化する。（３）閾値を設定し、作用面積を計算する。

【0032】

図３は、作用面積の測定方法を説明するために示す、溝１０２を含む超砥粒層１０１の写真である。図３で示すように、焦点を溝１０２の一番深いところにセットして、溝１０２を含む超砥粒層を撮影する。Ｘ方向は溝１０２を横切る方向である。Ｙ方向は溝１０２の延びる方向に沿った円周方向である。Ｘ方向およびＹ方向に沿った超砥粒層１０１の高さを図３において示している。

【0033】

図４は、作用面積の測定方法を説明するために示す、溝１０２を含むようにトリミングされる前の超砥粒層１０１の写真である。最も集中度が高い箇所（目視で砥粒の集中度が高い部分）を３箇所選択し、測定箇所とする。この部分が含まれるようにトリミングする。測定範囲の大きさは、Ｙ方向の長さを１０ｍｍ以上として砥粒が５０個～２００個程度入る範囲とする。

【0034】

図５は、作用面積の測定方法を説明するために示す、トリミングされた後の溝１０２の表面を示す写真である。図５で示すように、溝１０２のみが写るようにトリミング領域１０５を設定してトリミングを実行する。そして、トリミング領域１０５の画像を平面補正する。平面補正は、うねり補正および二次曲線補正を含む。これにより、曲面であった溝１０２の写真を、平面の写真に置き換えることができる。

【0035】

図６は、平面処理された溝１０２の写真から得られた、測定開始点からの各作用面２０５の高さ（横軸）と頻度（縦軸）を示すグラフである。各超砥粒２０４の作用面２０５（ダイヤトップ）の測定開始点からの高さにはばらつきがある。最も頻度が大きい高さを基準の高さとする。図６では、１．３２０ｍｍが基準の高さとなる。この高さから０．０２ｍｍ低い高さを閾値とする。

【0036】

不要部を除外する設定を行う。微小領域除外設定において、ノイズ除去の下限値を［０．０１ｍｍ^２］とし、これより面積の小さい領域は、合計の面積から除去する。

【0037】

閾値、およびノイズ除去の下限値を用いて、作用面２０５の総面積、およびトリミング領域の面積に対する作用面２０５の面積比（５５．２％）を算出する。

【0038】

図７は、ダイヤモンドロータリードレッサ１００の中心から外周に向かう方向に沿った、超砥粒層１０１の断面構造を示す図である。超砥粒層１０１において、台金１０３の上に低融点合金２０２が積層されている。低融点合金２０２上にメッキ層２０３が積層されている。メッキ層により超砥粒２０４が固定されている。

【0039】

すなわち、超砥粒２０４の集中度が最も高い領域において、作用面２０５をなだらかに接続する仮想面２０６の面積に対する複数の作用面２０５の合計面積比率が図６の工程において算出される。

【0040】

超砥粒２０４の作用面２０５は、超砥粒２０４を研削または研磨することにより形成される。超砥粒２０４を研削または研磨する時間を変更することにより、作用面２０５の面積を調整できる。

【0041】

図８は、面積比が測定された溝１０２を構成する超砥粒２０４の粒径と頻度とを示すグラフである。超砥粒２０４の粒径を測定するために、溝１０２から超砥粒２０４を取り除く。具体的には、超砥粒２０４を保持する金属結合材に適した化学薬品による腐食加工または電解研磨により、超砥粒２０４を取り除く。たとえば、超砥粒２０４を保持する金属がニッケルの場合、ニッケル用エッチング液に作用面２０５を浸す。

【0042】

超砥粒２０４の粒径をMalvern製画像式粒度分布装置モフォロギにより測定する。測定の結果、少なくとも２つのピークＰ１，Ｐ２が存在する。ピークＰ１，Ｐ２間に存在する谷に境界線４０１を引き、境界線４０１よりも大径側を第１の超砥粒、境界線４０１よりも小径側を第２の超砥粒とする。

【0043】

第１の超砥粒の最大粒径Ｄ１、第１の超砥粒の最小粒径Ｄ２、第２の超砥粒の最大粒径Ｄ２、第２の超砥粒の最小粒径Ｄ３である。

【0044】

第１の超砥粒および第２の超砥粒の平均粒径はMalvern製画像式粒度分布装置モフォロギにより測定できる。

【0045】

超砥粒２０４の突出が少ない場合、図６で示す負荷曲線の山がブロードになる。これにより最大頻度の高さを決定することが困難になる。このような場合には、エッチング処理で超砥粒２０４を保持するメッキ層２０３を溶かして超砥粒２０４を突出させることで測定可能になる。

【0046】

この実施の形態においては、溝１０２において超砥粒２０４の面積比を測定したが、ダイヤモンドロータリードレッサ１００においては、溝１０２が存在せず図２のＸ方向において高さが一定であるもの、さらには、Ｘ方向において外周に向かって凸形状を示すものがある。これらの場合でも上記の方法で最も集中度が高い部分の面積比を測定する。

【0047】

図９は、作用面２０５を形成するための超砥粒２０４の研削方法を説明するための図である。図９で示すように、超砥粒を構成する粗粒の第１の超砥粒１２０４および微粒の第２の超砥粒２２０４が台金１０３上にて固定されている。第１の超砥粒１２０４の頂面を基準面２８０としてそこから削り込み量Ｈを削り込むことで作用面２０５を形成する。削り込み量Ｈを大きくすることで作用面２０５の割合を大きくすることができる。

【0048】

超砥粒層１０１の断面を見たときに、一定の範囲内において、それぞれの第１の超砥粒１２０４と台金１０３との距離の平均値は、それぞれの第２の超砥粒２２０４と台金１０３との距離の平均値より小さい。

【0049】

（実施例１）
作用面積比率の違いによる性能差を確認するため、表１に示す仕様のロータリードレッサを製作し、砥石のドレス試験を行った。粗粒および微粒の平均粒径の単位はμｍであり、他の表でも同じである。砥石径は３００ｍｍ、砥石周速度は１９．１ｍ／ｓ、砥石回転数は１２１６ｒｐｍ、ロータリードレッサ径は７０ｍｍ、ロータリードレッサ周速度は８．８ｍ／ｓ、ロータリードレッサ回転数は２４００ｒｐｍ、周速度比は０．４６、切込み速度は０．３ｕｍ／ｒｅｖ、ドレスアウトは３ｓｅｃ、砥石はＣＢＮ砥粒を用いたビトリファイドボンドホイールとした。

【0050】

【表1】

【0051】

表１において、寿命指数およびドレス時抵抗指数は、試料番号３における寿命およびドレス時抵抗を１とした場合の各試料番号の寿命およびドレス時抵抗の割合を示す。「超砥粒層表面の削り込み量」の単位はμｍであり、図９のＨに相当する量である。作用面積比率が３０％よりも小さい試料では、作用面積比率が３０％以上のものに比べても寿命が大幅に短くなる結果となった。

【0052】

また、作用面積比率が６０％を超えるものは、このような作用面積比率のものを製造するのに非常に手間がかかり、歩留まりも悪い結果となった。すなわち、超砥粒層表面の削り込み量が大きく手間をかけて６５％のものを製作して試験をしたが、ドレス時の抵抗が高く、ビビリ振動が発生する結果となった。

【0053】

さらに従来のロータリードレッサと比較するため、砥粒の平均粒径が６５０μｍ１種類のものを製作した。試料番号１０から１６で示すように作用面積比率の異なるものを製作し、試料番号１から９と比較したら、寿命はドレス時の抵抗は大きな差が無かったが、ロータリードレッサを製作し、作用面積比率を調整するのに非常に手間がかかり、量産するには難しい状況であった。

【0054】

（実施例２）
次に、第１の砥粒と第２の砥粒の粒径比の違い、および砥粒径の最大と最小の比の違いによる差について、試験を行った。

【0055】

これらの粒径比の好ましい範囲を設定しているのは、主にロータリードレッサの性能上の問題よりも高品質のロータリードレッサを製造する上での問題によるものである。

【0056】

この試験では、第１の砥粒の平均粒径は６５０μｍのものにしておき、第２の砥粒の平均粒径を変えていくことで、粒径比の違いと砥粒径の最大と最小の比の違いによる差を確認した。さらに、得られたロータリードレッサを用いて寿命とドレス抵抗を評価した。

【0057】

この実施例２で製造した試料番号２１から５０を表２および３において示す。

【0058】

【表2】

【0059】

【表3】

【0060】

この試験では、ロータリードレッサを製作し、砥粒に作用面を形成するために超砥粒層の表面を砥石により削り込んでいく。「超砥粒層表面の削り込み量」の単位はμｍであり、図９のＨに相当する量である。この削り込む量を段階的に増やしていき、この時の作用面積比率の変化の仕方を見る。さらに、各段階で第１の超砥粒の作用面積比率と第２の超砥粒の作用面積比率も測定し、第２の砥粒がどの程度ドレスに作用する状態になっているかも確認した。超砥粒層の表面を削り込む時の工程を図９に示す。

【0061】

この結果、平均粒径比が３０～８０％の範囲を外れるものは、どの段階においても第２の超砥粒の作用面積が０％かあるいはごく僅かであった。これに対し、平均粒経比が３０～８０％に入っているものは第２の超砥粒にも作用面が形成されている割合が高まることが確認された。そのため、第２の超砥粒を入れることで作用面積比率を高める制御がしやすく、高品質のロータリードレッサを容易に製作できることが分かる。

【0062】

また、砥粒径の最大と最小の比の違いで見ると、最大粒径／最小粒径の値が１．３～４を外れるものは、どの段階においても第２の砥粒の作用面積が０％になっていた。最大粒径／最小粒径の値が１．３～４に入るものは、第２の砥粒にも作用面が形成されていた。そのため、第２の超砥粒を入れることで作用面積比率を高める制御がしやすく、高品質のロータリードレッサを容易に製作できることが分かる。

【0063】

そして、実施例１と同様の条件で試料番号２１から５０を用いて砥石のドレス試験を行った。その結果を表４および５に示す。

【0064】

【表4】

【0065】

【表5】

【0066】

表４および５において、寿命指数およびドレス時抵抗指数は、試料番号３における寿命およびドレス時抵抗を１とした場合の各試料番号の寿命およびドレス時抵抗の割合を示す。表４および５から、実施例１の表１と同様の傾向が現れているのが分かった。

【0067】

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

【符号の説明】

【0068】

１００ ダイヤモンドロータリードレッサ、１０１ 超砥粒層、１０２ 溝、１０３ 台金、１０５ トリミング領域、２０２ 低融点合金、２０３ メッキ層、２０４ 超砥粒、２０５ 頂面、２８０ 基準面、４０１ 境界線、１２０４ 第１の超砥粒、２２０４ 第２の超砥粒。

【要約】

ロータリードレッサは、台金に超砥粒がメッキ層により１層に結合された超砥粒層を有するロータリードレッサであって、超砥粒は、第１の平均粒径を有する第１の超砥粒と、第１の平均粒径より小さい第２の平均粒径を有する第２の超砥粒を有し、第１の超砥粒および第２の超砥粒のうち超砥粒層の表面に出ている複数の超砥粒には作用面が形成され、超砥粒の集中度が最も高い領域において、複数の作用面をなだらかに接続する仮想面の面積に対する複数の作用面の合計面積比率が３０％以上６０％以下である。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】