特許 7451268 吸音構造

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-03-08

(45)【発行日】2024-03-18

(54)【発明の名称】吸音構造

(51)【国際特許分類】

   G10K 11/16 20060101AFI20240311BHJP

   B63H 21/30 20060101ALI20240311BHJP

   B63G 8/00 20060101ALI20240311BHJP

【ＦＩ】

G10K11/16 130

B63H21/30 Z

B63G8/00 F

【請求項の数】 8

(21)【出願番号】P 2020069742

(22)【出願日】2020-04-08

(65)【公開番号】P2021165811

(43)【公開日】2021-10-14

【審査請求日】2023-03-29

(73)【特許権者】

【識別番号】000006208

【氏名又は名称】三菱重工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000785

【氏名又は名称】ＳＳＩＰ弁理士法人

(72)【発明者】

【氏名】北川 大葵

(72)【発明者】

【氏名】大和 禎

(72)【発明者】

【氏名】石井 佑樹

【審査官】西村 純

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１５－１８０５５９（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２００４／０６１８１７（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開昭５５－１５７７９７（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｇ１０Ｋ １１／１６－１１／１７８

Ｂ６３Ｈ ２１／３０

Ｂ６３Ｇ ８／００－ ８／４２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

外板と、
前記外板の内側に取り付けられた補強リブと、
前記補強リブによって前記外板の内側に支持され、前記外板との間にバックキャビティを介して配置される多孔板と、
前記外板の内側に取り付けられ、前記外板に沿って厚さが変化する壁面と、
を備え、
前記多孔板は、前記外板に沿って異なる厚さを有する、吸音構造。

【請求項2】

前記多孔板は、前記多孔板の厚さ方向に沿って開口し、前記外板に沿って異なる間隔で配列された複数の多孔穴を有する、請求項１に記載の吸音構造。

【請求項3】

前記複数の多孔穴の少なくとも一部は、互いに異なる内径を有する、請求項２に記載の吸音構造。

【請求項4】

前記多孔板の内側表面が前記外板と略平行である、請求項１から３のいずれか一項に記載の吸音構造。

【請求項5】

前記バックキャビティは、前記外板に沿って異なる厚さを有する、請求項４に記載の吸音構造。

【請求項6】

前記多孔板の内側表面又は外側表面の少なくとも一方が段差状に形成される、請求項１から３のいずれか一項に記載の吸音構造。

【請求項7】

前記外板は船体を構成する船殻である、請求項１から６のいずれか一項に記載の吸音構造。

【請求項8】

外板と、
前記外板の内側に取り付けられた補強リブと、
前記補強リブによって前記外板の内側に支持され、前記外板との間にバックキャビティを介して配置される多孔板と、
を備え、
前記多孔板は、前記外板に沿って異なる厚さを有し、
前記多孔板の内側表面が前記外板と略平行であり、
前記バックキャビティは、前記外板に沿って異なる厚さを有する、吸音構造。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、雑音を吸収可能な吸音構造に関する。

【背景技術】

【0002】

騒音などの雑音を吸収するための吸音構造が知られている。例えば特許文献１には、船体内部で発生する雑音を吸収するための吸音構造の一例が示されている。この文献では、船体の外殻を構成する外板の内側に、多孔穴が貫通形成された鋼板からなる多孔板を、補強リブを介して支持された吸音構造が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２０１５－１８０５５９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

上記特許文献１では、略同形状を有する多孔穴が形成され、略均一な厚さを有する多孔板を用いているため、ある特定の周波数成分に対して良好な吸音作用が得られるが、他の周波数成分に対して吸音作用が低下してしまう。そのため、様々な周波数成分を含む雑音に対して、十分な吸音作用を得られないおそれがある。例えば、船体内部には様々な機器類（例えばエンジンなど）が設置されるため、船体内部で発生する雑音には様々な周波数成分が含まれる。しかしながら、上記特許文献１の構成では、このような船内雑音を十分に吸収できないおそれがある。

【0005】

本開示の少なくとも一態様は上述の事情に鑑みなされたものであり、様々な周波数帯を含む雑音を効果的に吸収可能な吸音構造を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本開示の一実施形態に係る吸音構造は、上記課題を解決するために、
外板と、
前記外板の内側に取り付けられた補強リブと、
前記補強リブによって前記外板の内側に支持され、前記外板との間にバックキャビティを介して配置される多孔板と、
を備え、
前記多孔板は、前記外板に沿って異なる厚さを有する。

【発明の効果】

【0007】

本開示の少なくとも一態様によれば、様々な周波数帯を含む雑音を効果的に吸収可能な吸音構造を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】第１実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【図2A】多孔板の厚さが異なる吸音構造における垂直音響インピーダンスの周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図2B】多孔板の厚さが異なる吸音構造における吸音率の周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図3】第２実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【図4A】異なるピッチで配置された多孔穴を有する吸音構造における垂直音響インピーダンスの周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図4B】異なるピッチで配置された多孔穴を有する吸音構造における吸音率の周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図5】第３実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【図6A】異なるバックキャビティの厚さを有する吸音構造における垂直音響インピーダンスの周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図6B】異なるバックキャビティの厚さを有する吸音構造における吸音率の周波数分布を示すシミュレーション結果である。

【図7】第４実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【図8】第５実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【図9】第６実施形態に係る吸音構造を模式的に示す断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、添付図面を参照して本発明の幾つかの実施形態について説明する。ただし、実施形態として記載されている又は図面に示されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的配置等は、本発明の範囲をこれに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
例えば、「ある方向に」、「ある方向に沿って」、「平行」、「直交」、「中心」、「同心」或いは「同軸」等の相対的或いは絶対的な配置を表す表現は、厳密にそのような配置を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の角度や距離をもって相対的に変位している状態も表すものとする。
例えば、「同一」、「等しい」及び「均質」等の物事が等しい状態であることを表す表現は、厳密に等しい状態を表すのみならず、公差、若しくは、同じ機能が得られる程度の差が存在している状態も表すものとする。
例えば、四角形状や円筒形状等の形状を表す表現は、幾何学的に厳密な意味での四角形状や円筒形状等の形状を表すのみならず、同じ効果が得られる範囲で、凹凸部や面取り部等を含む形状も表すものとする。
一方、一の構成要素を「備える」、「具える」、「具備する」、「含む」、又は、「有する」という表現は、他の構成要素の存在を除外する排他的な表現ではない。

【0010】

（第１実施形態）
図１は第１実施形態に係る吸音構造１Ａを模式的に示す断面図である。吸音構造１Ａは、吸音対象である雑音を発生する雑音発生源２を有する吸音対象物に対して適用される。吸音対象物の種類は限定されないが、以下の説明では、雑音発生源２としてエンジンなどの機器類を搭載する、水上又は水中を航行可能な船舶に適用された吸音構造１Ａを例示的に述べる。この場合、雑音発生源２は、エンジンに限らず、雑音を発生可能な任意のデバイスを含んでもよい。

【0011】

吸音構造１Ａは、吸音対象物の少なくとも一部を構成する外板３を有する。外板３は、雑音発生源２が配置される内部空間４の少なくとも一部を区画する。本実施形態では、外板３は船舶の船体を構成する船殻であり、エンジンなどの機器類である雑音発生源２が配置された内部空間４を、船外にある外部空間６に対して区画する。外板３は、例えば、十分な船体強度を実現可能な鋼板から構成される。

【0012】

外板３の内側（内部空間４側）には、複数の補強リブ８が取り付けられる。補強リブ８は、外板３に対して平行に延在するフランジ部８ａと、フランジ部８ａと外板３との間に設けられるリブ部８ｂとを含み、略Ｔ字形状を有するＴ形鋼が用いられている。リブ部８ｂのうち、フランジ部８ａと反対側の端部は、外板３に対して溶接により接合されている。

【0013】

外板３上には、少なくとも１つの補強リブ８が外板３の延在方向に沿って、所定の間隔で配置されている。このような補強リブ８は、例えば、外板３の内側面上において、第１方向に沿って延在する第１補強リブ１０と、第１方向に交差する第２方向に沿って延在する第２補強リブ１２、とを含む複数の補強リブ８から構成されていてもよい。また補強リブ８は、第１補強リブ１０及び第２補強リブ１２が互いに接合されることにより、外板３の内側面上において格子構造を形成するように一体的に構成されていてもよい。
尚、このような補強リブ８は、後述するバックキャビティ１４を区画する部材の一つでもある。

【0014】

吸音構造１Ａは、補強リブ８に対して外板３の反対側に設けられた多孔板１６と、外板３、補強リブ８及び多孔板１６によって区画されるバックキャビティ１４と、を有する。多孔板１６は、補強リブ８のフランジ部８ａに対して溶接によって接合されている。これにより、多孔板１６と補強リブ８との間は、溶接によって気密に封止されている。

【0015】

多孔板１６は、例えば、複数の多孔穴１６ａが厚さ方向に沿って貫通形成された鋼板から構成される。第１実施形態では、複数の多孔穴１６ａは互いに等しい内径を有しており、外板３の延在方向に沿って略等ピッチで配列されている。

【0016】

バックキャビティ１４は、外板３、補強リブ８及び多孔板１６によって区画されており、多孔板１６に設けられた多孔穴１６ａを介して、雑音発生源２が配置された内部空間４に連通している。雑音発生源２で発生した雑音は、内部空間４から多孔穴１６ａを介して、バックキャビティ１４に伝搬する。このとき、雑音は多孔穴１６ａを通過することで、雑音のエネルギが減衰する。またバックキャビティ１４は、その空間が所定の共鳴周波数で共鳴する共鳴空間となっている。そのため、バックキャビティ１４に伝搬した雑音は、バックキャビティ１４に対応する共鳴周波数で共鳴し、所定の周波数成分が減音される。

【0017】

ここで任意の角度θで入射する平面波に対する吸音構造１Ａの吸音率α（θ）は、次式によって求められる。

尚、Ｚ：垂直音響インピーダンス、ρ：空気の密度［ｋｇ／ｍ^３］、ｃ：音速［ｍ／ｓ］である。また垂直音響インピーダンスＺは、次式により求められる。

尚、ν：ガスの動粘性係数［ｍ２／ｓ］、Ｍ０：音波の粒子速度のマッハ数［－］、Ｍ：板に沿う流れのマッハ数［－］、ω：音波の角周波数［rad/s］、k：音波の波数（＝２π／λ）、ｂ：バックキャビティ１４の厚さ［ｍ］、σｐ：多孔板１６の開口率［－］、ｔ：多孔板１６の厚さ［ｍ］、ｄ：多孔穴１６ａの内径［ｍ］、λ：音波の波長［ｍ］、δ：開口端補正値[－]である。

【0018】

本実施形態の多孔板１６は、図１に示すように、外板３に沿って異なる厚さｔを有する。すなわち、多孔板１６は外板３に沿って不均一な厚さｔ（例えばランダムな厚さｔ）を有する。上記（１）式及び（２）式によれば、吸音構造１Ａの吸音率α（θ）は、多孔板１６の厚さtをパラメータとして含んでおり、多孔板１６の厚さtに依存することが示されている。

【0019】

ここで図２Ａ及び図２Ｂは多孔板１６の厚さtが異なる吸音構造１Ａにおける垂直音響インピーダンスＺ及び吸音率α（θ）の周波数分布を示すシミュレーション結果である。図２Ａ及び図２Ｂでは、多孔穴１６ａの内径をｄ＝０．０５［ｍ］、隣接する多孔穴１６間のピッチをｐ＝０．３５［ｍ］、バックキャビティ１４の厚さをｂ＝０．０５５［ｍ］、開口率をσｐ＝１．６０（＝７８．５×ｄ^２／ｐ^２：並列型配列時の開口率）［－］、開口端補正値をδ＝０．００１８５、ガスの動粘性係数をν＝１．３０Ｅ－０５にそれぞれ設定してシミュレーションを行った結果が示されている。
尚、開口端補正値δは次式で表される。

【0020】

図２Ａ及び図２Ｂでは、多孔板１６の厚さがｔ＝ｔ１（０．０１［ｍ］）である場合に対応する吸音率α１（θ）と、多孔板１６の厚さがｔ＝ｔ２（０．０５［ｍ］）である場合に対応する吸音率α２（θ）とがそれぞれ示されている。多孔板１６の厚さｔが比較的大きい場合に対応する吸音率α２（θ）は、多孔板１６の厚さtが比較的小さい場合に対応する吸音率α１（θ）に比べて低周波側において良好な吸音率を示している。これは、吸音率α（θ）の周波数特性が多孔板１６の厚さtに依存しており、多孔板１６の厚さtが大きくなるに従って、低周波側における吸音率α（θ）が向上することを示している（逆に言えば、多孔板１６の厚さtが小さくなるに従って、高周波側における吸音率α（θ）が向上することを示している）。

【0021】

本実施形態では、このように多孔板１６の厚さtと吸音率α（θ）の周波数特性との相関に鑑みて、多孔板１６の厚さが外板３に沿って異なるように構成される。これにより、吸音構造１Ａは広い周波数範囲において良好な吸音率α（θ）を得ることができる。

【0022】

（第２実施形態）
図３は第２実施形態に係る吸音構造１Ｂを模式的に示す断面図である。尚、第２実施形態では、前述の実施形態に対応する構成には共通の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【0023】

多孔板１６は、略等しい内径を有する複数の多孔穴１６ａを有しており、多孔板１６の厚さ方向に沿ってそれぞれ開口する。複数の多孔穴１６ａのうち少なくとも一部は、外板３に沿って異なる間隔で配列される。図３では、互いに隣接する第１多孔穴１６ａ１及び第２多孔穴１６ａ２間の第１ピッチｐ１と、互いに隣接する第３多孔穴１６ａ３及び第４多孔穴１６ａ４間の第２ピッチｐ２とが異なるように構成される。

【0024】

ここで図４Ａ及び図４Ｂは異なるピッチｐで配置された多孔穴１６ａを有する吸音構造１Ｂにおける垂直音響インピーダンスＺ及び吸音率α（θ）の周波数分布を示すシミュレーション結果である。図４Ａ及び図４Ｂでは、多孔板１６が有する全ての多孔穴１６ａ間のピッチｐがそれぞれｐ１又はｐ２である場合におけるシミュレーション結果がそれぞれ示されている。尚、図４Ａ及び図４Ｂでは、多孔板１６の厚さをｔ＝０．６［ｍ］、多孔穴１６ａの直径をｄ＝０．０５［ｍ］、バックキャビティ１４の厚さをｂ＝０．０５５［ｍ］、ガスの動粘性係数をν＝１．３０Ｅ－０５にそれぞれ設定してシミュレーションを行った場合の結果が示されている。

【0025】

図４Ａ及び図４Ｂでは、ピッチｐ＝ｐ１（０．４５［ｍ］）である場合に対応する吸音率α３（θ）と、ピッチｐ＝ｐ２（０．５５［ｍ］）である場合に対応する吸音率α４（θ）とがそれぞれ示されている。ピッチｐが比較的大きい場合に対応する吸音率α４（θ）は、ピッチｐが比較的小さい場合に対応する吸音率α３（θ）に比べて低周波側において良好な吸音率を示している。これは、吸音率α（θ）の周波数特性がピッチｐの大きさに依存しており、ピッチｐが大きくなるに従って、低周波側における吸音率α（θ）が向上することを示している（逆に言えば、ピッチｐが小さくなるに従って、高周波側における吸音率α（θ）がやや向上することを示している）。

【0026】

本実施形態では、このように多孔板１６が有する複数の多孔穴１６ａのピッチｐと吸音率α（θ）の周波数特性との相関に鑑みて、複数の多孔穴１６ａが外板３に沿って異なる間隔で配列されるように構成される。これにより、吸音構造１Ｂでは、広い周波数範囲において良好な吸音率α（θ）を得ることができる。

【0027】

尚、第３実施形態では、多孔板１６が有する複数の多孔穴１６ａのうち少なくとも一部におけるピッチｐが異なるように構成されれば足りる。すなわち、多孔板１６が有する全ての多孔穴１６ａ間のピッチｐが異なるように構成されていてもよいし、多孔板１６が有する複数の多孔穴１６ａの一部におけるピッチｐが異なるように構成されてもよい。

【0028】

また多孔板１６が有する複数の多孔穴１６ａの少なくとも一部は、互いに異なる内径dを有してもよい。上記（２）式によれば、吸音率α（θ）の算出式中にパラメータとして多孔穴１６ａの内径ｄを含むため、吸音率α（θ）の周波数特性は多孔穴１６ａの内径ｄにも依存する。そのため、多孔板１６が有する複数の多孔穴１６ａの内径ｄを異なるように構成することで、吸音構造１Ｂが吸収可能な周波数成分を広げてもよい。

【0029】

（第３実施形態）
図５は第３実施形態に係る吸音構造１Ｃを模式的に示す断面図である。尚、第３実施形態では、前述の実施形態に対応する構成には共通の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【0030】

第３実施形態に係る吸音構造１Ｃは、外板３の内側に取り付けられ、外板３に沿って厚さが変化する壁面２０を更に備える。壁面２０は、例えば金属、樹脂等から形成される。壁面２０の厚さＨ（壁面２０の外板３に対する高さ）は、外板３と多孔板１６との間隔より小さく設定されており、外板３に沿って変化するように構成される。尚、バックキャビティ１４の厚さは、外板３と多孔板１６との間隔から壁面２０の厚さを減算したものと等しいため、以下、バックキャビティ１４の厚さと壁面２０の厚さとは互いに対応（反比例）するものとして述べる。

【0031】

ここで図６Ａ及び図６Ｂは異なるバックキャビティ１４の厚さｂを有する吸音構造１Ｃにおける垂直音響インピーダンスＺ及び吸音率α（θ）の周波数分布を示すシミュレーション結果である。図６Ａ及び図６Ｂでは、多孔板１６の厚さをｔ＝０．６［ｍ］、多孔穴１６ａの内径をｄ＝０．０５［ｍ］、隣接する多孔穴１６間のピッチをｐ＝０．４５［ｍ］、開口率をσｐ＝０．９６９１４［－］、開口端補正値をδ＝０．００５１０、ガスの動粘性係数をν＝１．３０Ｅ－０５にそれぞれ設定した場合にシミュレーションを行った結果が示されている。

【0032】

図６Ａ及び図６Ｂでは、バックキャビティ１４の厚さｂ＝ｂ１（０．１５［ｍ］）である場合に対応する吸音率α５（θ）と、バックキャビティ１４の厚さｂ＝ｂ２（０．０５［ｍ］）である場合に対応する吸音率α６（θ）とがそれぞれ示されている。バックキャビティ１４の厚さｂが比較的小さい場合に対応する吸音率α５（θ）は、バックキャビティ１４の厚さｂが比較的大きい場合に対応する吸音率α６（θ）に比べて低周波側において良好な吸音率を示している。これは、吸音率α（θ）の周波数特性がバックキャビティ１４の厚さｂの大きさに依存しており、バックキャビティ１４の厚さｂが小さくなるに従って、低周波側における吸音率α（θ）が向上することを示している（逆に言えば、バックキャビティ１４の厚さｂが大きくなるに従って、高周波側における吸音率α（θ）が向上することを示している）。

【0033】

本実施形態では、このように壁面２０の高さＨ又はバックキャビティ１４の厚さｂと吸音率α（θ）の周波数特性との相関に鑑みて、壁面２０の高さＨ又はバックキャビティ１４の厚さｂを外板３に沿って変化させることで、吸音構造１Ｃが吸収可能な周波数成分を効果的に広げることができる。

【0034】

（第４実施形態）
図７は第４実施形態に係る吸音構造１Ｄを模式的に示す断面図である。尚、第４実施形態では、前述の実施形態に対応する構成には共通の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【0035】

第４実施形態に係る吸音構造１Ｄでは、第１実施形態と同様に多孔板１６の厚さｔが外板３に沿って異なるように構成されるが、多孔板１６の内側表面が外板３と略平行に形成される。すなわち、多孔板１６の内側表面（雑音発生源２に対向する面）がフラットに構成される。これにより、吸音構造１Ｄでは、多孔板１６の内側のスペースを効率的に活用できる。

【0036】

尚、前述の第２実施形態に係る吸音構造１Ｂ及び第３実施形態に係る吸音構造１Ｃにおいても多孔板１６の内側表面を外板３と平行（フラット）に構成してもよい。これらの場合も、同様の作用効果を得ることができる。

【0037】

（第５実施形態）
図８は第５実施形態に係る吸音構造１Ｅを模式的に示す断面図である。尚、第５実施形態では、前述の実施形態に対応する構成には共通の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【0038】

第５実施形態に係る吸音構造１Ｅでは、第１実施形態と同様に多孔板１６の厚さが外板３に沿って異なるように構成されるが、多孔板１６の内側表面（雑音発生源２に対向する面）が段差状に形成される。このような段差形状は、例えば吸音構造１Ａが有する多孔板１６のように外板３に沿って連続的に厚さが変化する形状に比べて、容易に加工できる。このように吸音構造１Ｅでは、多孔板１６の厚さが外板３に沿って異なる構成を、より簡易な構成で実現できる。

【0039】

（第６実施形態）
図９は第６実施形態に係る吸音構造１Ｆを模式的に示す断面図である。尚、第６実施形態では、前述の実施形態に対応する構成には共通の符号を付し、重複する説明は適宜省略する。

【0040】

第６実施形態に係る吸音構造１Ｆでは、第１実施形態と同様に多孔板１６の厚さが外板３に沿って異なるように構成されるが、多孔板１６の外側表面（外板３に対向する面）が段差状に形成される。このような段差形状は、例えば吸音構造１Ａが有する多孔板１６のように外板３に沿って連続的に厚さが変化する形状に比べて、容易に加工できる。このように吸音構造１Ｅでは、多孔板１６の厚さが外板３に沿って異なる構成を、より簡易な構成で実現できる。

【0041】

以上説明した各実施形態によれば、広い周波数成分を含む雑音を効果的に吸収可能な吸音構造を実現することができる。

【0042】

その他、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で、上記した実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、上記した実施形態を適宜組み合わせてもよい。

【0043】

上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。

【0044】

（１）一態様に係る吸音構造は、
外板（例えば上記実施形態の外板３）と、
前記外板の内側に取り付けられた補強リブ（例えば上記実施形態の補強リブ８）と、
前記補強リブによって前記外板の内側に支持され、前記外板との間にバックキャビティ（例えば上記実施形態のバックキャビティ１４）を介して配置される多孔板（例えば上記実施形態の多孔板１６）と、
を備え、
前記多孔板は、前記外板に沿って異なる厚さを有する。

【0045】

上記（１）の態様によれば、多孔板の厚さが外板に沿って異なるため、多孔板の位置によって異なる周波数成分の雑音を吸収できる。その結果、様々な周波数帯を含む雑音を効果的に吸収可能な吸音構造を実現できる。

【0046】

（２）他の態様では上記（１）の態様において、
前記多孔板は、前記多孔板の厚さ方向に沿って開口し、前記外板に沿って異なる間隔で配列された複数の多孔穴（例えば上記実施形態の多孔穴１６ａ）を有する。

【0047】

上記（２）の態様によれば、多孔板が有する複数の多孔穴が、外板に沿って異なる間隔で配置されることで、広い周波数成分を含む雑音をより効果的に吸収できる。

【0048】

（３）他の態様では上記（２）の態様において、
前記複数の多孔穴の少なくとも一部は、互いに異なる内径を有する。

【0049】

上記（３）の態様によれば、多孔板が有する複数の多孔穴が異なる内径を有することで、広い周波数成分を含む雑音をより効果的に吸収できる。

【0050】

（４）他の態様では上記（１）から（３）のいずれか一態様において、
前記外板の内側に取り付けられ、前記外板に沿って厚さが変化する壁面（例えば上記実施形態の壁面２０）を更に備える。

【0051】

上記（４）の態様によれば、外板の内側に取り付けられる壁面の厚さを外板に沿って変化させることで、広い周波数成分を含む雑音をより効果的に吸収できる。

【0052】

（５）他の態様では上記（１）から（４）のいずれか一態様において、
前記多孔板の内側表面が前記外板と略平行である。

【0053】

上記（５）の態様によれば、多孔板の内側表面をフラットに構成できるため、多孔板の内側のスペースを効率的に活用できる。

【0054】

（６）他の態様では上記（５）の態様において、
前記バックキャビティは、前記外板に沿って異なる厚さを有する。

【0055】

上記（６）の態様によれば、バックキャビティの厚さを外板に沿って異ならせることで、多孔板の内側表面をフラットに構成しつつ、多孔板の厚さも外板に沿って異ならせることができる。これにより、多孔板の厚さの外板に沿った変化、及び、バックキャビティの厚さの外板に沿った変化によって、吸収可能な周波数成分を効果的に広げることができる。

【0056】

（７）他の態様では上記（１）から（４）のいずれか一態様において、
前記多孔板の内側表面又は外側表面の少なくとも一方が段差状に形成される。

【0057】

上記（７）の態様によれば、簡易な加工によって多孔板の厚さが外板に沿って異なる吸音構造を実現できる。

【0058】

（８）他の態様では上記（１）から（７）のいずれか一態様において、
前記外板は船体を構成する船殻である。

【0059】

上記（８）の態様によれば、船体内部で発生する様々な周波数成分を含む雑音を効果的に吸収できる。

【符号の説明】

【0060】

３ 外板
４ 内部空間
６ 外部空間
８ 補強リブ
８ａ フランジ部
８ｂ リブ部
１０ 第１補強リブ
１２ 第２補強リブ
１４ バックキャビティ
１６ 多孔板
１６ａ 多孔穴

【図1】

【図2A】

【図2B】

【図3】

【図4A】

【図4B】

【図5】

【図6A】

【図6B】

【図7】

【図8】

【図9】