特許 7458289 射出成形機用のスクリュ、射出装置および射出成形機

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-03-21

(45)【発行日】2024-03-29

(54)【発明の名称】射出成形機用のスクリュ、射出装置および射出成形機

(51)【国際特許分類】

   B29C 45/50 20060101AFI20240322BHJP

【ＦＩ】

B29C45/50

【請求項の数】 12

(21)【出願番号】P 2020172354

(22)【出願日】2020-10-13

(65)【公開番号】P2022063938

(43)【公開日】2022-04-25

【審査請求日】2023-04-26

(73)【特許権者】

【識別番号】000004215

【氏名又は名称】株式会社日本製鋼所

(74)【代理人】

【識別番号】100097696

【弁理士】

【氏名又は名称】杉谷 嘉昭

(74)【代理人】

【識別番号】100147072

【弁理士】

【氏名又は名称】杉谷 裕通

(72)【発明者】

【氏名】油布 拓也

(72)【発明者】

【氏名】柏原 裕吾

(72)【発明者】

【氏名】中川 一馬

【審査官】坂本 薫昭

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１４－１５６０７５（ＪＰ，Ａ）

【文献】実開昭５６－１５６６３３（ＪＰ，Ｕ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｂ２９Ｃ ４５／５０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

次の構成を備えた射出成形機のスクリュ：
（１ａ）頂部がステップ状の段部に形成されて、上流側の大径部と、前記大径部より小径になっている下流側のランド部と、から構成されているフライトである段部フライトが所定区間設けられている；
（１ｂ）前記大径部と前記ランド部の段差は０．５mmより大きく０．８mm以下になっている。

【請求項2】

次の構成を備えた請求項１に記載のスクリュ：
（２ａ）前記段部フライトにおいてリード角と垂直な方向におけるフライト幅B_１と前記ランド部の幅B_２は、幅B_２が幅B_１の０．６～０．９倍になっている。

【請求項3】

次の構成を備えた請求項１または２に記載のスクリュ：
（３ａ）加熱シリンダ内で前記スクリュが回転するとき、前記加熱シリンダ内が射出材料が供給される上流側の供給部と、射出材料が溶融されながら圧縮される圧縮部と、溶融状態の射出材料が計量される計量部とに区分される；
（３ｂ）前記段部フライトは前記圧縮部に形成されている。

【請求項4】

次の構成を備えた請求項３に記載のスクリュ：
（４ａ）前記段部フライトは前記計量部に形成されている。

【請求項5】

加熱シリンダとスクリュとからなり、前記スクリュが次の構成を備えた射出装置：
（５ａ）頂部がステップ状の段部に形成されて、上流側の大径部と、前記大径部より小径になっている下流側のランド部と、から構成されているフライトである段部フライトが所定区間設けられている；
（５ｂ）前記大径部と前記ランド部の段差は０．５mmより大きく０．８mm以下になっている。

【請求項6】

次の構成を備えた請求項５に記載の射出装置：
（６ａ）前記段部フライトにおいてリード角と垂直な方向におけるフライト幅B_１と前記ランド部の幅B_２は、幅B_２が幅B_１の０．６～０．９倍になっている。

【請求項7】

次の構成を備えた請求項５または６に記載の射出装置：
（７ａ）前記加熱シリンダ内で前記スクリュが回転するとき、前記加熱シリンダ内が射出材料が供給される上流側の供給部と、射出材料が溶融されながら圧縮される圧縮部と、溶融状態の射出材料が計量される計量部とに区分される；
（７ｂ）前記段部フライトは前記圧縮部に形成されている。

【請求項8】

次の構成を備えた請求項７に記載の射出装置：
（８ａ）前記段部フライトは前記計量部に形成されている。

【請求項9】

金型を型締めする型締装置と、前記金型に射出材料を射出する射出装置とからなり、前記射出装置が加熱シリンダと次の構成を備えたスクリュとからなる射出成形機：
（９ａ）頂部がステップ状の段部に形成されて、上流側の大径部と、前記大径部より小径になっている下流側のランド部と、から構成されているフライトである段部フライトが所定区間設けられている；
（９ｂ）前記大径部と前記ランド部の段差は０．５mmより大きく０．８mm以下になっている。

【請求項10】

次の構成を備えた請求項９に記載の射出成形機：
（１０ａ）段部フライトにおいてリード角と垂直な方向におけるフライト幅B１と前記ランド部の幅B_２は、幅B_２が幅B_１の０．６～０．９倍になっている。

【請求項11】

次の構成を備えた請求項９または１０に記載の射出成形機：
（１１ａ）前記加熱シリンダ内で前記スクリュが回転するとき、前記加熱シリンダ内が射出材料が供給される上流側の供給部と、射出材料が溶融されながら圧縮される圧縮部と、溶融状態の射出材料が計量される計量部とに区分される；
（１１ｂ）前記段部フライトは前記圧縮部に形成されている。

【請求項12】

次の構成を備えた請求項１１に記載の射出成形機：
（８ａ）前記段部フライトは前記計量部に形成されている。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、フライトの頂部にステップ状の段部すなわちランド部が形成されている射出成形機用のスクリュと、該スクリュが設けられる射出装置、および射出成形機に関するものである。

【背景技術】

【0002】

射出成形機の射出装置は、加熱シリンダとこの加熱シリンダのボアに入れられるスクリュとから構成されている。スクリュには射出材料を溶融し計量するためのフライトが形成され、フライトには色々な形状がある。

【0003】

いわゆるコンベンショナルスクリュは、フライトの頂部が単一の円柱面から形成されている。これに対して特許文献１に記載されているスクリュは、フライトの頂部がステップ状の段部に形成された段部フライトになっている。段部フライトはフライトの頂部においてこの段部の上流側つまりホッパ側が大径部になっていると共に下流側つまり射出ノズル側がランド部になっており、特許文献１によると大径部とランド部の段差は０．５mm以内にするよう記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】特公平０６－８４０３５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

ところで、発明者等は、特許文献１に記載されたスクリュを備える射出装置において、射出材料の色や種類を替えるいわゆる色替えの問題があることを見出した。色替えは加熱シリンダ内において、古い射出材料を新しい射出材料に実質的に完全に入れ換える必要がある。つまり射出材料が実質的に完全に入れ替えられるまで、成形サイクルを繰り返す必要がある。しかしながら、特許文献１に記載されたスクリュのように段部フライトを備えたスクリュでは、フライトの頂部に侵入している古い射出材料が排出されにくく、色替え時に必要な成形サイクル数が多くなる、すなわち、無駄なショット数が多くなることが分かった。

【0006】

その他の課題と新規な特徴は、本明細書の記述及び添付図面から明らかになるであろう。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本開示は、次の構成を備えた射出成形機のスクリュとする。すなわちスクリュには段部フライトを形成する。段部フライトはフライトの頂部にステップ状の段部が形成されて上流側の大径部と下流側のランド部とが形成されたフライトとする。段部フライトにおいて大径部とランド部の段差は０．５mmより大きく０．８mm以下の大きさに選定する。

【発明の効果】

【0008】

本開示によると、射出材料の種類を替える色替え時において古い射出材料が完全に新しい射出材料に入れ替えられるまでに繰り返す無駄なショットの回数を少なくすることが可能な射出成形機用のスクリュを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本実施の形態に係る射出成形機を示す正面図である。

【図2】本実施の形態に係る射出装置を示す正面断面図である。

【図3】本実施の形態に係るスクリュの一部を示す正面図である。

【図4】本実施の形態に係るスクリュに設けられている段部フライトを示す断面図である。

【図5】本実施の形態に係るスクリュに設けられている段部フライトを示す断面図と、段部フライトと加熱シリンダのボアの間に流入する射出材料によって段部フライトの頂部に生じる潤滑圧力を示すグラフである。

【図6】運動片と固定片の隙間を流れる粘性流体の挙動を模式的に示す図である。

【図7】段部フライトに形成されている段差の大きさと、色替えにおいて射出材料を完全に入れ替えるために必要となるショット数の関係を示すグラフである。

【図8】加熱シリンダ内でスクリュを回転させるとスクリュが振幅して回転軸が加熱シリンダの中心軸に対して偏心する。図は、段差の大きさが異なる段部フライトを備えた３本のスクリュと、コンベンショナルスクリュのそれぞれについて、色々なスクリュ位置におけるスクリュの振幅の度合いを示すグラフである。

【図9】段部フライトにおいて、フライトの頂部の形状を変化させたときの負荷容量係数の変化を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0010】

以下、具体的な実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。ただし、以下の実施の形態に限定される訳ではない。説明を明確にするため、以下の記載及び図面は、適宜簡略化されている。各図面において、同一の要素には同一の符号が付されており、必要に応じて重複説明は省略されている。また、図面が煩雑にならないように、ハッチングが省略されている部分がある。

【0011】

＜射出成形機＞
本実施の形態に係る射出成形機１は、図１に示されているように、ベッドBに設けられている型締装置２と、次に説明する本実施の形態に係る射出装置３とから概略構成されている。型締装置２は、固定盤７と、可動盤８と、型締ハウジング９と、型締ハウジング９と固定盤７とを連結しているタイバー１０、１０、…と、トグル機構からなる型締機構１１とから構成され、金型１３、１４は固定盤７と可動盤８とに設けられている。型締機構１１を駆動すると金型１３、１４が型締めされるようになっている。

【0012】

＜射出装置＞
本実施の形態に係る射出装置３は、型締装置２に対して進退自在に設けられており、型締装置２によって型締めされた金型１３、１４に射出材料を射出するようになっている。射出装置３は、図２に示されているように、加熱シリンダ１７と、本実施の形態に係るスクリュ１８とから構成されている。加熱シリンダ１７の後端部近傍にはホッパ１９が、そして先端部には射出ノズル２０が設けられている。ホッパ１９内に射出材料を投入してスクリュ１８を回転すると、射出材料は溶融されて前方に送られ、計量される。すなわち、射出装置３においてホッパ１９側が上流側、射出ノズル２０側が下流側になっている。

【0013】

＜スクリュ＞
本実施の形態に係るスクリュ１８は、そのフライト２１についてその一部の形状に特徴があり次に説明するが、全体としては次のようになっている。スクリュ１８は、フライト２１によって形成されている溝が、その深さがスクリュ１８の各部において変化し、加熱シリンダ１７内が区分されている。すなわち、スクリュ１８の上流側は溝が深く形成されていて、射出材料が加熱されながら下流に送られる供給部２３になっている。そして中流において溝深さが徐々に浅く変化して、射出材料が溶融されながら圧縮される圧縮部２４になっており、下流において溝が浅く形成されて射出材料が計量される計量部２５になっている。

【0014】

本実施の形態に係るスクリュ１８は、その一部が拡大されて図３に示されているが、フライト２１の一部が段部フライト２８になっている点に特徴がある。段部フライト２８は、図３のA―Aにおいて切断した断面が図４に示されているが、その頂部２９に特徴がある。すなわち段部フライト２８は、頂部２９がステップ状の段部に形成され、上流側の大径部３１と、下流側のランド部３２とから構成されている。大径部３１に対してランド部３２が段差３３だけ小径になっているので、加熱シリンダ１７のボア３５に対して、大径部３１との隙間H_２よりランド部３２との隙間H_１の方が大きい。このように形成されているので、段部フライト２８は、溶融した射出材料が入り込んで頂部２９に適切な潤滑圧力が発生して、加熱シリンダ１７とスクリュ１８との接触が防止される。

【0015】

なお、この実施の形態においては段部フライト２８が圧縮部２４と計量部２５とに設けられている。スクリュ１８が回転するときスクリュ１８が振幅してその回転軸が加熱シリンダ１７の軸芯から偏心することがあり、この振幅の度合いは圧縮部２４において比較的大きく、計量部２５はそれについで大きいからである。従って、段部フライト２８はこれらの区間に設けられているが、振幅の度合いが大きい圧縮部２４にのみ段部フライト２８を設けるようにしても加熱シリンダ１７とスクリュ１８との接触が防止できる効果は得られる。

【0016】

本実施の形態に係るスクリュ１８は、段部フライト２８の段部の段差３３の大きさdの寸法に特徴があり、次のように選定されている。
０．５mm ＜ d ≦ ０．８mm
このように選定されているので、段部フライト２８の頂部２９に侵入している射出材料が色替え時に速やかに排出されて新しい射出材料に置き換えられることになる。段差３３の大きさdは、段部フライト２８による潤滑圧力の効果を得られて、色替えにおける無駄なショットを少なくするよう寸法が選定されているが、上のように選定した理由を説明する。

【0017】

＜潤滑圧力が発生するメカニズムと潤滑の負荷容量W＞
まず、段差フライト２８において潤滑圧力が発生するメカニズムを説明し、段差フライト２８の頂部２９と加熱シリンダ１７のボアとの接触を防止する反発力つまり潤滑の負荷容量Wを数式によって示す。

【0018】

スクリュ１８が加熱シリンダ１７内で回転するとき、段差フライト２８は加熱シリンダ１７のボアに対して所定の速度で駆動され、この速度は段差フライト２８と平行な成分と、垂直な成分とに分けることができる。段差フライト２８と垂直な成分について考えると、段差フライト２８は図５に示されているように、加熱シリンダ１７に対して速度Ｕ’で左方向に動いているように見える。段差フライト２８が固定されていると見なすと、加熱シリンダ１７は右方向に速度Ｕで動いていると考えることができる。速度Ｕは速度Ｕ’と大きさが等しく向きが反対の速度である。

【0019】

溶融した射出材料は隙間H_１に進入して隙間H_２から排出される。このとき潤滑圧力を発生させる。隙間H_１、H_２における射出材料の速度ｖの分布が図５に模式的に示されている。潤滑圧力ｐは大径部３１とランド部３２との境界、つまり段部近傍で最大値Ｐ_ｓになり、段部フライト２８の両端面において実質的に零になる。そして大径部３１、およびランド部３２のそれぞれにおいて潤滑圧力ｐは直線状に変化する。なお、潤滑圧力ｐが直線状に変化するのは、粘度の高い溶融樹脂の流れは層流になり、層流は流れる距離に比例して圧力が損失するからである。

【0020】

ここで、相対的に運動する２平面の間の粘性流体の一般的な挙動を考える。図６には固定片３７と、この固定片３７に対して相対的に速度Ｖでスライドする運動片３８とが示されており、固定片３７と運動片３８の間にはニュートン流体が充填されている。流体の微小要素３９に働く力の釣り合いを考えると、ｘ軸方向の力の釣り合いから１式が得られる。ここでｐは圧力、τは剪断力である。

【0021】

剪断力τは、流体の粘度をμ、ｘ方向の流速をｖとすると２式で与えられる。

１式と２式とから３式が得られる。

３式は、いわゆるナビエ・ストークスの式から得ることもでき、非圧縮流体の定常流れを表す式になっている。

【0022】

固定片３７と運動片３８のｙ方向の隙間をｈとすると、ｙ＝ｈにおいて流体の速度ｖ＝０である。またｙ＝０において流体の速度ｖ＝Ｖである。これらを境界条件として３式を解くと、流速ｖと圧力分布の関係式である４式が得られる。

紙面に垂直な単位幅を考えると、隙間ｈを流れる流体の流量Ｑは４式を積分した５式で与えられることになる。

【0023】

本実施の形態において段部フライト２８の頂部２８の段差３３の大きさdの寸法は、この５式に基づく考察、および実験によってその範囲を選定したが、これについては後で説明する。

【0024】

さて、５式によって、図５に示されているモデルにおける、隙間Ｈ_１、隙間Ｈ_２を流れる溶融樹脂の流量Ｑｘを計算する。流量Ｑｘは隙間Ｈ_１、隙間Ｈ_２において等しい。ここで、段部フライト２８のフライト幅をB_１とし、ランド部３２の幅をB_２とすると、圧力勾配ｄｐ／ｄｘは、隙間Ｈ_１においてはＰｓ／Ｂ_２で与えられ、隙間Ｈ_２においては（０－Ｐ_ｓ）／（Ｂ_１－Ｂ_２）で与えられる。そうすると、流量Ｑ_ｘは６式で与えられる。

【0025】

この６式を潤滑圧力の最大値Ｐｓについて解くと７式が得られる。

【0026】

段部フライト２８における単位長さ当たりの潤滑の負荷容量Ｗは、潤滑圧力ｐについて段部フライト２８の幅方向に積分すると得られる。ところで、図５に示されているように、潤滑圧力ｐは、底辺の長さがＢ_１で高さがＰｓの三角形のように変化している。そうすると負荷容量Ｗは、この面積として与えられることになる。このようにして計算した負荷容量Ｗを８式に示す。

なお、Ｋｗは負荷容量係数、ｍは隙間比つまり隙間Ｈ_１、Ｈ_２の比、βは形状因子つまりフライト幅Ｂ１とランド部３２の幅Ｂ２の比である。

【0027】

段差フライト２８は、８式で示されている潤滑の負荷容量Ｗによって、頂部２９と加熱シリンダ１７のボアとの間に反発力が発生して、接触が防止されることになる。

【0028】

潤滑の負荷容量Wは、負荷容量係数Ｋｗに比例し、負荷容量係数Ｋｗは隙間Ｈ_１、Ｈ_２の比である隙間比ｍと、フライト幅Ｂ_１とランド部３２の幅Ｂ_２の比である形状因子βによって変化する。そこで、８式で与えられている負荷容量係数Ｋｗについて、色々な隙間比ｍに対して、形状因子βを変化させたときの変化の様子を図９のグラフに示す。負荷容量係数Ｋｗが大きくなるようにするには、
０．６ ≦ 形状因子β ≦ ０．９
とすることが好ましい。

【0029】

＜段差フライト２８の段差３３の大きさdの範囲を選定した手順と、選定した理由＞
色替えを実施するとき、スクリュ１８のフライト２１間の溝に滞留している古い射出材料は比較的速やかに新しい射出材料に入れ替えられる。新しい射出材料によって押し出されるからである。一方、段部フライト２８の頂部２９と加熱シリンダ１７との隙間H_１、H_２には射出材料が滞留しやすい。そうするとこれら隙間H_１、H_２における古い射出材料が新しい射出材料に完全に入れ替えられないと色替えは完了しない。本発明者等は、この隙間H_１、H_２における射出材料の入れ替えの速さが色替えにおいて必要なショット数に影響すると考え、これを検討することにした。ところで、仮に隙間H_１、H_２の寸法を小さく選定すると、これらの部分に充填されている射出材料の容量は小さくなる。容量が小さい方が射出材料の入れ替えには有利に働く。入れ替えるべき容量が小さいからである。一方、隙間H_１、H_２の寸法が小さいと射出材料がこれらの部分を流れる流速vは小さくなる。流速vが小さいと射出材料の入れ替えに不利に働く。つまり背反する効果があるので、単純に隙間H_１、H_２を決定できない。

【0030】

そこで本発明者等は、まず検討すべき対象として隙間H_２を除外して隙間H_１のみとした。隙間H_２を検討すべき対象から除外した理由は、隙間H_２の寸法は概ね適切な範囲が決まっていて変更できないからである。その上で５式に着目した。

【0031】

５式に基づいてランド部３２の隙間H_１を流れる射出材料の流量Q_１を考えると９式が得られる。

隙間H_１を流れる流量Q_１は２項の式からなる。まず、第１項を検討すると、この項による流量は隙間H_１に比例することがわかる。つまり隙間H_１の寸法に比例して流量が大きくなり射出材料の入れ替えが早まることを示している。しかしながらランド部３２に存在している射出材料の容量も隙間H_１の寸法に比例して大きくなる。そうすると、この第１項に関して隙間H_１の寸法の違いは射出材料の入れ替えに影響しない。

【0032】

次に第２項を検討すると、この項による流量は隙間H_１の寸法の３乗に比例している。ランド部３２の射出材料の容量は隙間H_１の寸法に比例するので、第２項による射出材料の入れ替えの効果は、隙間H_１の寸法の２乗に比例することになる。なお、第２項の符号は負であるが圧力勾配が負であるので結果的に、第２項による射出材料の入れ替えの効果はこのような結論になる。つまり隙間H_１の寸法が大きくなるほど射出材料の入れ替えの効果が高く、色替えにおける無駄なショット数が小さくなる。

【0033】

そこで発明者等は次の第１、２の実験を実施して、段差フライト２８の段差３３の大きさdの寸法の範囲を選定することにした。第１の実験は９式の第２項によって推定した効果、つまり隙間H_１の寸法が大きくなると色替えにおけるショット数が減少することを確認することを目的とする。そして第２の実験は、隙間H_１の寸法によって潤滑圧力は変化するが、スクリュ１８を加熱シリンダ１７内で回転させたときに接触を確実に防止できる条件を調べることを目的とする。

【0034】

＜第１の実験＞
実験の目的：
段差フライト２８の隙間H_１に影響する、段差３３の大きさdの寸法が大きいほど色替えに必要なショット数が減少することを確認する。そして好ましいショット数にするために必要となる段差３３の大きさdの寸法の範囲を検討する。

【0035】

実験の準備：
実験用スクリュとして、段部フライト２８における段差３３の大きさdが０．２mmのスクリュＳ１と、段差３３が０．８mmのスクリュＳ３とを用意した。
図１に示されている本実施の形態に係る射出成形機１を使用して、それぞれのスクリュＳ１、Ｓ３によって次のような手順で色替えの実験を行った。

【0036】

実験の手順：
１）白に着色された樹脂を使用して成形品を得る成形サイクルを実施する。
２）透明な樹脂に色替えする。
３）成形サイクルを繰り返し、完全に透明な成形品が得られるまでの成形サイクル数、つまりショット数を調べる。

【0037】

実験の結果：
色替えに要したショット数はスクリュＳ１が１１ショット、スクリュＳ３が９ショットであった。これらの結果から図７のグラフが得られた。
考察：
色替えに要するショット数は１０回以内が好ましい。そうするとこのグラフから段部フライト２８の段差３３の大きさdは、０．５mmより大きくする必要があることがわかる。

【0038】

＜第２の実験＞
実験の目的：
段差フライト２８の隙間H_１に影響する、段差３３の大きさdの寸法が大きいほど、潤滑圧力は小さくなる。このことは８式において隙間H_１が大きくなって隙間比mが大きくなるほど負荷容量係数Ｋｗが小さくなり、潤滑の負荷容量Wが小さくなることから推測できる。そこで段差３３の大きさｄの寸法について、必要な潤滑圧力に影響を与えない範囲を調べるために実験を行った。

【0039】

実験の準備：
実験用スクリュとして、段部フライト２８における段差３３の大きさdが０．２mmのスクリュＳ１と、段差３３の大きさdが０．５mmのスクリュＳ２と、段部３３の大きさdが０．８mmのスクリュＳ３を用意した。さらに比較用スクリュとしてフライトの頂部が平らなコンベンショナルスクリュＳ４を用意した。
図２に示されている本実施の形態に係る射出装置３において、加熱シリンダ１７の複数箇所G７、G８、…、G１２にスクリュとの距離を検出するセンサを埋め込んだ。箇所G７～G９は圧縮部２４に、箇所G１０～G１２は計量部２５に該当している。

【0040】

実験の手順および結果：
加熱シリンダ１７において、スクリュＳ１、Ｓ２、Ｓ３、ＳＳを順次設け、回転させて射出材料を計量した。このときに各箇所G７、G８、…、G１２において検出されたスクリュとの距離から、各箇所におけるスクリュ振幅比を得た。結果を図８のグラフに示す。符号４１、４２、４３は、それぞれスクリュS１、Ｓ２、Ｓ３のグラフ、すなわち段差３３の大きさdが０．２mm、０．５mm、０．８mmのグラフである。そして符号４４がスクリュS４のグラフ、すなわちコンベンショナルスクリュのグラフである。なおスクリュ振幅比は、スクリュ１８の中心軸が加熱シリンダ１７の中心軸と一致するとき０．０に、そしてスクリュ１８と加熱シリンダ１７のボアとが接触するとき１．０になる。

【0041】

考察：
段差３３の大きさdが０．８mm以内であれば、コンベンショナルスクリュに比してスクリュ振幅比は十分に小さくなっており、必要な潤滑圧力が得られることが確認できた。しかしながら、段差３３の大きさdの寸法が０．８mmのとき、箇所Ｇ７～Ｇ９についてスクリュ振幅比が大きくなっており、これ以上の寸法にすると十分な潤滑圧力が得られないと予想される。この実験の結果から、段差３３の大きさdの寸法は０．８mm以下とすべきことが確認できた。

【0042】

＜段差フライト２８の段差３３の大きさdの範囲の選定＞
第１、２の実験の結果から、段差フライト２８の段差３３の大きさdの寸法は、前記した通り、０．５mmより大きく、０．８mm以下とする。

【0043】

以上、本発明者によってなされた発明を実施の形態に基づき具体的に説明したが、本発明は既に述べた実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の変更が可能であることはいうまでもない。以上で説明した複数の例は、適宜組み合わせて実施されることもできる。

【符号の説明】

【0044】

１ 射出成形機 ２ 型締装置
３ 射出装置 １３ 金型
１４ 金型 １７ 加熱シリンダ
１８ スクリュ ２１ フライト
２３ 供給部 ２４ 圧縮部
２５ 計量部 ２８ 段部フライト
２９ 頂部 ３１ 大径部
３２ ランド部 ３３ 段差

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】