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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-04-10
(45)【発行日】2024-04-18
(54)【発明の名称】無線充電装置およびそれを含む移動手段
(51)【国際特許分類】
H02J 50/70 20160101AFI20240411BHJP
H01F 1/26 20060101ALI20240411BHJP
H01F 1/34 20060101ALI20240411BHJP
H01F 27/28 20060101ALI20240411BHJP
H01F 38/14 20060101ALI20240411BHJP
H02J 7/00 20060101ALI20240411BHJP
H02J 50/12 20160101ALI20240411BHJP
【ＦＩ】
H02J50/70
H01F1/26
H01F1/34 140
H01F27/28 185
H01F38/14
H02J7/00 P
H02J7/00 301D
H02J50/12
【請求項の数】
10
(21)【出願番号】P 2023519365
(86)(22)【出願日】2021-10-15
(65)【公表番号】
(43)【公表日】2023-10-18
(86)【国際出願番号】 KR2021014403
(87)【国際公開番号】W WO2022124558
(87)【国際公開日】2022-06-16
【審査請求日】2023-03-27
(31)【優先権主張番号】10-2020-0171698
(32)【優先日】2020-12-09
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(73)【特許権者】
【識別番号】508148079
【氏名又は名称】エスケイシー・カンパニー・リミテッド
【氏名又は名称原語表記】ＳＫＣ ＣＯ．， ＬＴＤ．
【住所又は居所原語表記】１０２， Ｊｅｏｎｇｊａ－ｒｏ， Ｊａｎｇａｎ－ｇｕ Ｓｕｗｏｎ－ｓｉ Ｇｙｅｏｎｇｇｉ－ｄｏ １６３３８ （ＫＲ）
(74)【代理人】
【識別番号】110001139
【氏名又は名称】ＳＫ弁理士法人
(74)【代理人】
【識別番号】100130328
【弁理士】
【氏名又は名称】奥野 彰彦
(74)【代理人】
【識別番号】100130672
【弁理士】
【氏名又は名称】伊藤 寛之
(72)【発明者】
【氏名】キム、ナヨン
(72)【発明者】
【氏名】イ、スンファン
(72)【発明者】
【氏名】チェ、ジョンハク
(72)【発明者】
【氏名】キム、テキョン
【審査官】阿部 弘
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１５－０１２６５６（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１５／０００１９５３（ＵＳ，Ａ１）
【文献】特開２０１２－２１６６８７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１７－５２８１００（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１９／１８９１３８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０２１／０１５９７３６（ＵＳ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０１９／０２２１３６３（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０２Ｊ ５０／７０
Ｈ０１Ｆ １／２６
Ｈ０１Ｆ １／３４
Ｈ０１Ｆ ２７／２８
Ｈ０１Ｆ ３８／１４
Ｈ０２Ｊ ７／００
Ｈ０２Ｊ ５０／１２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
導電性ワイヤを含むコイル部と、前記コイル部上に配置される磁性部と、
前記磁性部上に配置されるシールド部とを含み、
下記式（１）を満足する、無線充電装置：
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、
△Ｑ１は、（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は、（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、
Ｑは、８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、
Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、
Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、
前記Ｑ因子は、２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、
前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【請求項2】
前記無線充電装置が、下記式（２）をさらに満足する、請求項１に記載の無線充電装置：－１．１≧［（△Ｒ１－△Ｒ２）／Ｒ］×１００．．．．．．（２）
ここで、
△Ｒ１は、（Ｒ－Ｒａ）／△ｄであり、△Ｒ２は、（Ｒｂ－Ｒ）／△ｄであり、
Ｒは、８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、
Ｒａは、前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、
Ｒｂは、前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたとき測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、
前記Ｒ、Ｒａ、Ｒｂ、ΔＲ１、ΔＲ２、およびΔｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【請求項3】
前記無線充電装置が、下記式（３）をさらに満足する、請求項１に記載の無線充電装置：０．１≦［（△Ｌ１－△Ｌ２）／Ｌ］×１００．．．．．．（３）
ここで、
△Ｌ１は、（Ｌ－Ｌａ）／△ｄであり、△Ｌ２は、（Ｌｂ－Ｌ）／△ｄであり、
Ｌは、８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、
Ｌａは、前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、
Ｌｂは、前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたとき測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、
前記Ｌ、Ｌａ、Ｌｂ、ΔＬ１、ΔＬ２、およびΔｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【請求項4】
前記磁性部と前記シールド部との間の距離が４ｍｍ～６ｍｍ内に属する、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項5】
前記コイル部と前記磁性部との間の距離が１ｍｍ～３ｍｍである、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項6】
前記磁性部は、焼結されたフェライト系磁性体を含む、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項7】
前記磁性部は、高分子樹脂および前記高分子樹脂内に分散している磁性粉末を含む、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項8】
前記コイル部は、８５ｋＨｚの周波数にて４５μＨ以上のインダクタンスおよび８０ｍΩ以下の抵抗を有し、前記無線充電装置は、８５ｋＨｚの周波数にて３５０以上のＱ因子を有する、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項9】
前記コイル部は、直径３ｍｍ～７ｍｍの導電性ワイヤが５回～２０回巻きつけられたものであり、前記磁性部は、一辺の長さが３００ｍｍ～３５０ｍｍの四角シートであって、３ｍｍ～７ｍｍの厚さを有し、
前記シールド部は、一辺の長さが３００ｍｍ～４００ｍｍの四角シートであって、１ｍｍ～３ｍｍの厚さを有する、請求項１に記載の無線充電装置。
【請求項10】
無線充電装置を含む移動手段であって、前記無線充電装置は、
導電性ワイヤを含むコイル部と、
前記コイル部上に配置される磁性部と、
前記磁性部上に配置されるシールド部とを含み、
下記式（１）を満足する、移動手段：
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、
△Ｑ１は、（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は、（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、
Ｑは、８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、
Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、
Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、
前記Ｑ因子は、２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、
前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
実現例は、無線充電装置（wireless charging device）およびそれを含む移動手段（vehicle）に関するものである。より具体的に、実現例は、適正厚さを有しながら充電効率が向上し発熱が最初化した無線充電装置およびそれを含む、電気自動車のような移動手段に関するものである。
【背景技術】
【0002】
昨今、情報通信分野は極めて速い速度で発展しており、電気、電子、通信、半導体などが総合的に組み合わされた多様な技術が持続的に開発される。また、電子機器のモバイル化傾向が増大するにつれ、通信分野においても無線通信および無線電力伝送技術に関する研究が盛んに行われている。特に、電子機器などに無線で電力を伝送する方案に関する研究が活発に進んでいる。
【0003】
前記無線電力伝送は、電力を供給する送信機と、電力供給を受ける受信機との間に物理的な接触なく誘導結合（inductive coupling）、容量結合（capacitive coupling）またはアンテナなどの電磁場共振構造を利用して、空間を介して電力を無線で伝送するものである。前記無線電力伝送は、大容量のバッテリーが求められる携帯用通信機器、電気自動車などに適しており、接点が露出されないため漏電などの危険がほとんどなく、有線方式の充電不良現象を防ぐことができる。
【0004】
一方、最近では、電気自動車への関心が急増するにつれ、充電インフラ構築に対する関心が増大している。既に、家庭用充電器を利用した電気自動車充電をはじめ、バッテリー交換、急速充電装置、無線充電装置などと、多様な充電方式が登場しており、新しい充電事業ビジネスモデルも登場し始めている（特許文献１参照）。また、欧州では試験運行中の電気自動車と充電所が目立ち始め、日本では自動車メーカーと電力会社が主導して電気自動車および充電所を試験的に運営している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】韓国特許公開第２０１１－００４２４０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
電気自動車のような移動手段に送受信機として用いられる無線充電装置には、コイル、磁性体、およびシールド部が設けられ、それらの間の距離と、それぞれの大きさおよび成分のような様々な変数によって装置の性能が変わることとなる。
【0007】
図５および図８を参照すると、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖを近くするほど無線充電装置の全体厚さが薄くなる利点はあるが、図３および図４に示すように、インダクタンスが減少し抵抗が増加して、無線充電装置の充電効率が低下し発熱が悪化し得る。逆に、磁性部とシールド部との間の距離を遠くするほどインダクタンスが増加し抵抗が減少して、無線充電装置の充電効率が向上し発熱を減らし得るが、無線充電装置の全体厚さが厚くなる問題がある。
【0008】
特に、図３および図４に示すように、磁性部とシールド部との間の距離が増加することにより、インダクタンスと抵抗が一定して変化し続けることではなく、また、インダクタンスが最大であるポイントと抵抗が最小であるポイントが一致しないこともあり得るため、このような点を考慮して装置を設計する必要がある。
【0009】
そこで、本発明者らが研究した結果、インダクタンスと抵抗とがともに考慮され算出されたＱ因子が最大の増加率を有するように、磁性部とシールド部との間隔を調整すると、無線充電装置が適正厚さを有しながら、充電効率が高く発熱が最小化され得ることを見出した。また、そのために本発明者らが、様々な規格および材料の無線充電装置について実験した結果、磁性部とコイル部との間の距離およびＱ因子を含む特性の好ましい範囲を具体的な数式で実現することができた。
【0010】
したがって、実現例の課題は、適正厚さを有しながら充電効率が高く発熱が最小化され得るよう、磁性部とシールド部との間の距離およびＱ因子を含む特性が具体的な数式で実現された無線充電装置、およびそれを含む移動手段を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0011】
一実現例によると、導電性ワイヤを含むコイル部と、前記コイル部上に配置される磁性部と、前記磁性部上に配置されるシールド部とを含み、下記式（１）を満足する、無線充電装置が提供される。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子(Q factor)であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子(Q factor)であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【0012】
他の実現例によると、前記実現例による無線充電装置を含む移動手段が提供される。
【発明の効果】
【0013】
前記実現例による無線充電装置は、磁性部とシールド部との間の距離およびＱ因子を含む特性が考慮された具体的な数式を満足することにより、適正厚さを有しながら充填効率が高く発熱が最小化され得る。
【0014】
したがって、前記実現例による無線充電装置は、送信機と受信機との間の大容量の電力伝送を求める、電気自動車のような移動手段に有用である。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下の実現例の説明において、１つの構成要素が他の構成要素の上または下に配置されるものと記載されることは、１つの構成要素が他の構成要素の上または下に直接、またはさらに他の構成要素を介して間接的に形成されるものを全て含む。
【0017】
本明細書において、各構成要素の上／下関係は、理解を容易にするために添付の図面を参照して記述される。しかし、図面と異なる方法で対象を観察する際には、これらの構成要素の上／下関係が観察方向によって変わるものと理解すべきである。また、図面における各構成要素の大きさは、説明のために誇張されることがあり、実際に適用される大きさとは異なり得る。
【0018】
本明細書において、ある構成要素を「含む」ということは、特に反する記載がない限り、その外に他の構成要素を除外するのではなく、他の構成要素をさらに含み得ることを意味する。
【0019】
また、本明細書に記載された構成要素の特性値、寸法などを示す全ての数値範囲は、特に記載がない限り、全ての場合において「約」という用語で修飾されるものと理解すべきである。
【0020】
本明細書において単数表現は、特に説明がなければ、文脈上解釈される単数または複数を含む意味として解釈されるべきである。
【0021】
［無線充電装置］
図５、６および７は、一実現例による無線充電装置の分解斜視図、斜視図および断面図をそれぞれ示すものである。
図５、６および７は、一実現例による無線充電装置の分解斜視図、斜視図および断面図をそれぞれ示すものである。
【0022】
一実現例による無線充電装置１０は、導電性ワイヤを含むコイル部２００と、前記コイル部２００上に配置される磁性部３００と、前記磁性部３００上に配置されるシールド部４００とを含む。前記無線充電装置１０は、その外にも前記コイル部２００を支持する支持部１００と、前記構成要素を保護するハウジング６１０、６２０、６３０などをさらに含み得る。
【0023】
［無線充電装置のＱ因子を利用した実現例］
一実現例によると、前記無線充電装置は下記式（１）を満足する。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
一実現例によると、前記無線充電装置は下記式（１）を満足する。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【0024】
前記式（１）に適用される特性のうち、Ｑ因子を除くインダクタンス（μＨ）、抵抗（ｍΩ）および距離（ｍｍ）はそれぞれの単位を有する特性であるが、前記式（１）には各々の単位を除いた数値のみが適用され、それにより前記式（１）の計算値は単位を有しない。
【0025】
また、本明細書において、インダクタンス、抵抗、およびＱ因子のような測定値または計算値は、測定装置または計算過程においてわずかな誤差を有することがあり、例えば約０．５％以内の誤差を有し得ることを考慮するべきである。
【0026】
前記Ｑ因子は、当該技術分野において周知のように品質因子（quality factor）とも呼ばれ、共振回路（resonance circuit）において電流の周波数または共振周波数による品質を表す。Ｑ因子は、共振器に貯蔵されるエネルギーと損失するエネルギーとの比で算出されるので、Ｑ因子が高いほど、当該周波数にて共振特性が良好であることを意味する。前記Ｑ因子は、特定周波数においてＬＣＲメータなどを用いて、前記コイルにより測定されるインダクタンスおよび抵抗から算出され、単位を有しない値である。
【0027】
図８は、一実現例による無線充電装置の断面図を拡大して示す図である。図８を参照すると、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖは、互いに向かい合う磁性部３００の表面とシールド部４００の表面との間の距離Ｖであり、したがって、磁性部３００とシールド部４００との間の最短距離であり得る。
【0028】
また、前記Δｄは特に限定されないが、例えば、０．１ｍｍ以上、０．３ｍｍ以上、０．５ｍｍ以上、１ｍｍ以上、または２．５ｍｍ以上であり、また、３ｍｍ以下、２．５ｍｍ以下、２ｍｍ以下、１．５ｍｍ以下、１ｍｍ以下、または０．５ｍｍ以下であり得る。具体的に、Δｄは、０．１ｍｍ～３ｍｍ、０．３ｍｍ～２．５ｍｍ、または０．５ｍｍ～２ｍｍであり得る。より具体的な例として、前記Δｄは、０．５ｍｍ、１ｍｍ、１．５ｍｍ、２ｍｍ、３ｍｍ、または４ｍｍであり得る。
【0029】
図１は、磁性部とシールド部との間の距離によるＱ因子の曲線におけるＱ、Ｑａ、Ｑｂ、Δｄ、ΔＱ１およびΔＱ２の概念を示すものである。図１の曲線において、Ｖは前記磁性部と前記シールド部との距離（ｍｍ）であり、Ｖａは前記距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたものであり、Ｖｂは前記距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたものである。ここで、ΔＱ１はＶａ－Ｖ間の区間（Δｄ）におけるＱ因子の変化率（曲線勾配）であり、ΔＱ２はＶ－Ｖｂ間の区間ΔｄにおけるＱ因子の変化率（曲線勾配）を意味する。
【0030】
Ｑ因子は、インダクタンスと抵抗とがともに考慮された特性なので、Ｑ因子が最大の増加率を有するように磁性部とシールド部との間の間隔を調整すると、無線充電装置が適正厚さを有しながら、充電効率が高く発熱が最小化され得る。このように、Ｑ因子が最大の増加率を有するポイントは、ΔＱ１からΔＱ２を減じた値が最大となるポイントで確認し得る。ただし、無線充電装置の細部構成要素によってＱ因子の全体的なレベルが変わり、△Ｑ１から△Ｑ２を減じた値も大きく変わり得る。しかしながら、ΔＱ１からΔＱ２を減じた値を当該無線充電装置のＱ因子で除すると、概ねの正規化値が導出され、それによって装置の細部構成に関係なく望ましい値の範囲を導出し得る。前記実現例によると、このような技術的思想が具体的な数式、すなわち前記式（１）により提示されている。
【0031】
前記式（１）の計算値は、１．１以上であることが無線充電装置の厚さ、充電効率および発熱問題の面で有意な技術的効果を有するようになり、もしこれより少ない場合、例えば１．０またはそれ以下の場合には、技術的効果が微々たることとなるか、またはむしろ低調となり得る。例えば、前記式（１）の計算値は、１．５以上、２．０以上、２．５以上、３．０以上、３．５以上、４．０以上、４．５以上、または５．０以上であり得る。一方、前記式（１）の計算値の上限値は特に限定されないが、例えば、前記式（１）の計算値が２０以下、１０以下、８以下、７以下、または６以下であり得る。具体的に、前記式（１）の計算値は、１．１～２０、１．１～１０、１．１～８、１．１～７、または１．１～６であり得る。
【0032】
前記無線充電装置は、電気自動車の無線充電標準周波数付近で高いＱ因子を有し得る。前記電気自動車の無線充電標準周波数は１００ｋＨｚ未満であり、例えば７９ｋＨｚ～９０ｋＨｚ、具体的に８１ｋＨｚ～９０ｋＨｚ、より具体的に約８５ｋＨｚであり得る。これは、携帯電話のようなモバイル電子機器に適用する周波数とは区別される帯域である。
【0033】
前記無線充電装置のＱ因子は、８５ｋＨｚの周波数にて３００以上であり得る。例えば、前記無線充電装置のＱ因子は、８５ｋＨｚの周波数にて、３５０以上、４００以上、４３０以上、４５０以上、５００以上、５５０以上、６００以上、６２０以上、または６３０以上であり得る。また、前記無線充電装置のＱ因子の上限値は特に限定されないが、例えば前記Ｑ因子は、１０００以下、９００以下、８００以下、７００以下、６００以下、または５００以下であり得る。
【0034】
前記無線充電装置のＱ因子は、各構成要素の材料および配置によって変わり得る。例えば、前記無線充電装置のＱ因子は、磁性部の材料がフェライト焼結体または高分子磁性体からなることによって変わり得る。また、前記コイル部を構成する導電性ワイヤの直径または導電性ワイヤの巻き回数によって、コイル部のインダクタンスおよび抵抗が変わるので、それに応じてＱ因子も変わり得る。
【0035】
［コイル部の抵抗を利用した実現例］
他の実現例によると、前記無線充電装置は下記式（２）を満足する。
－１．１≧［（△Ｒ１－△Ｒ２）／Ｒ］×１００．．．．．．（２）
ここで、△Ｒ１は（Ｒ－Ｒａ）／△ｄであり、△Ｒ２は（Ｒｂ－Ｒ）／△ｄであり、Ｒは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、Ｒａは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、Ｒｂは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｒ、Ｒａ、Ｒｂ、ΔＲ１、ΔＲ２、およびΔｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
他の実現例によると、前記無線充電装置は下記式（２）を満足する。
－１．１≧［（△Ｒ１－△Ｒ２）／Ｒ］×１００．．．．．．（２）
ここで、△Ｒ１は（Ｒ－Ｒａ）／△ｄであり、△Ｒ２は（Ｒｂ－Ｒ）／△ｄであり、Ｒは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、Ｒａは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、Ｒｂは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定された前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｒ、Ｒａ、Ｒｂ、ΔＲ１、ΔＲ２、およびΔｄは、それぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【0036】
前記式（２）に適用される特性のうち、抵抗（ｍΩ）および距離（ｍｍ）は各々の単位を有する特性であるが、前記式（２）にはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用され、それにより前記式（２）の計算値は単位を有しない。
【0037】
前記式（２）においてΔｄは、前記式（１）で例示した範囲内で定められ、具体的な一例として２ｍｍであり得る。
【0038】
磁性部とシールド部との間の距離によって変化するコイル部の抵抗を曲線で示す場合、前記磁性部と前記シールド部との間の距離Ｖ、それよりΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くした距離Ｖａ、および、逆にそれよりΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くした距離Ｖｂにおけるコイル部の抵抗をそれぞれＲ、ＲａおよびＲｂとし得る。ここで、ΔＲ１はＶａ－Ｖ間の区間Δｄにおける抵抗の変化率（曲線勾配）であり、ΔＲ２はＶ－Ｖｂ間の区間Δｄにおける抵抗の変化率（曲線勾配）を意味する。
【0039】
無線充電装置においてコイル部の抵抗は発熱を悪化させるので、コイル部の抵抗が最大の減少率を有するように磁性部とシールド部との間の間隔を調整すると、無線充電装置が適正厚さを有しながら発熱が最小化され得る。このように、コイル部の抵抗が最大の減少率を有するポイントは、ΔＲ１からΔＲ２を減じた値が最小となるポイントで確認し得る。ただし、無線充電装置の細部構成要素によってコイル部の抵抗のレベルが変わり得るので、ΔＲ１からΔＲ２を減じた値も装置によって大きく変わり得る。しかし、ΔＲ１からΔＲ２を減じた値を当該コイル部の抵抗で除すると、概ねの正規化値が導出され、それにより装置の細部構成に関係なく望ましい値の範囲を導出し得る。前記実現例によると、このような技術的思想が具体的な数式、すなわち前記式（２）により提示されている。
【0040】
前記式（２）の計算値は、－１．１以下であることが無線充電装置の厚さおよび発熱問題の面で有意な技術的効果を有するようになり、もしそれより大きい場合、例えば－１．０またはそれ以上の場合には技術的効果が微々たるものとなるか、または、むしろ低調となり得る。例えば、前記式（２）の計算値は、－１．５以下、－２．０以下、－２．５以下、－３．０以下、－３．５以下、－４．０以下、－４．５以下、または－５．０以下であり得る。一方、前記式（２）の計算値の下限値は特に限定されないが、例えば、前記式（２）の計算値は、－２０以上、－１０以上、－８以上、－７以上、または－６以上であり得る。具体的に、前記式（２）の計算値は、－２０～－１．１、－１０～－１．１、－８～－１．１、－７～－１．１、または－６～－１．１であり得る。
【0041】
前記コイル部の抵抗は、８５ｋＨｚの周波数にて４０ｍΩ以上、５０ｍΩ以上、６０ｍΩ以上、または７０ｍΩ以上であり、また、１００ｍΩ以下、９０ｍΩ以下、８０ｍΩ以下、または７０ｍΩ以下であり、具体的に、４５ｍΩ～７５ｍΩまたは６５ｍΩ～９５ｍΩであり得るが、これに限定されない。
【0042】
［コイル部のインダクタンスを利用した実現例］
また他の実現例によると、前記無線充電装置は下記式（３）を満足する。
０．１≦［（△Ｌ１－△Ｌ２）／Ｌ］×１００．．．．．．（３）
ここで、△Ｌ１は（Ｌ－Ｌａ）／△ｄであり、△Ｌ２は（Ｌｂ－Ｌ）／△ｄであり、Ｌは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｌａは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｌｂは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、前記Ｌ、Ｌａ、Ｌｂ、ΔＬ１、ΔＬ２、およびΔｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
また他の実現例によると、前記無線充電装置は下記式（３）を満足する。
０．１≦［（△Ｌ１－△Ｌ２）／Ｌ］×１００．．．．．．（３）
ここで、△Ｌ１は（Ｌ－Ｌａ）／△ｄであり、△Ｌ２は（Ｌｂ－Ｌ）／△ｄであり、Ｌは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｌａは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｌｂは前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定された前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、前記Ｌ、Ｌａ、Ｌｂ、ΔＬ１、ΔＬ２、およびΔｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【0043】
前記式（３）に適用される特性のうち、インダクタンス（μＨ）および距離（ｍｍ）は各々の単位を有する特性であるが、前記式（３）にはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用され、それにより前記式（３）の計算値は単位を有しない。
【0044】
前記式（３）においてΔｄは、前述の式（１）で例示した範囲内で定められ、具体的な一例として２ｍｍであり得る。
【0045】
磁性部とシールド部との間の距離に応じて変化するコイル部のインダクタンスを曲線で示す場合、前記磁性部と前記シールド部との間の距離（Ｖ）、それよりΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くした距離（Ｖａ）、および、逆にそれよりΔｄ（ｍｍ）の分さらに広くした距離Ｖｂにおけるコイル部のインダクタンスをそれぞれＬ、Ｌａ、Ｌｂとし得る。ここで、ΔＬ１はＶａ－Ｖ間の区間Δｄにおけるインダクタンスの変化率（曲線勾配）であり、ΔＬ２はＶ－Ｖｂ間の区間Δｄにおけるインダクタンスの変化率（曲線勾配）を意味する。
【0046】
無線充電装置において、コイル部のインダクタンスは充電効率と概ね比例するので、コイル部のインダクタンスが最大の増加率を有するように磁性部とシールド部との間隔を調整すると、無線充電装置が適正厚さを有しながら充電効率が高くあり得る。このように、コイル部のインダクタンスが最大の増加率を有するポイントは、ΔＬ１からΔＬ２を減じた値が最大となるポイントで確認し得る。ただし、無線充電装置の細部構成要素によってコイル部のインダクタンスのレベルが変わり得るので、ΔＬ１からΔＬ２を減じた値も装置によって大きく変わり得る。しかし、ΔＬ１からΔＬ２を減じた値を当該コイル部のインダクタンスで除すると、概ねの正規化値が導出され、それによって装置の細部構成に関係なく望ましい値の範囲を導出し得る。前記実現例によると、このような技術的思想が具体的な数式、すなわち前記式（３）により提示されている。
【0047】
前記式（３）の計算値は、０．１以上であることが無線充電装置の厚さおよび充電効率の面で有意な技術的効果を有するようになり、もしこれより少ない場合、例えば０またはそれ以下の場合には技術的効果が微々たるものとなるか、または、むしろ低調となり得る。例えば、前記式（３）の計算値は、０．２以上、０．３以上、０．４以上、０．５以上、０．６以上、０．７以上、０．８以上、または０．９以上であり得る。一方、前記式（３）の計算値の上限値は特に限定されないが、例えば、前記式（３）の計算値が５以下、３以下、２以下、１．５以下、または１．３以下であり得る。具体的に、前記式（３）の計算値は、０．１～５、０．１～３、０．１～２、０．１～１．５、または０．１～１．３であり得る。
【0048】
前記コイル部のインダクタンスは、８５ｋＨｚの周波数にて３０μＨ以上、４０μＨ以上、４５μＨ以上、５０μＨ以上、７０μＨ以上、または９０μＨ以上であり、また、１２０μＨ以下、１１０μＨ以下、１００μＨ以下、８０μＨ以下、６０μＨ以下、または５０μＨ以下であり、具体的に３０μＨ～６０μＨまたは７０μＨ～１２０μＨであり得るが、これに限定されない。
【0049】
具体的な一例として、前記コイル部は、８５ｋＨｚの周波数にて４５μＨ以上のインダクタンスおよび８０ｍΩ以下の抵抗を有し、前記無線充電装置は、８５ｋＨｚの周波数にて３５０以上のＱ因子を有し得る。ただし、前記コイル部のインダクタンスと抵抗は、コイル部の細部構成によって、また、磁性部とシールド部との間の距離によって変わることがあり、前記例示の範囲に限定されない。
【0050】
［構成要素間の距離］
図８は、一実現例による無線充電装置の断面図を拡大して示すものである。
図８を参照すると、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖは、一定範囲内に調整され得る。例えば、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖを近くするほど無線充電装置の全体厚さが薄くなるという利点はあるが、図３および図４に示すように、インダクタンスが減少し抵抗が増加して無線充電装置の充電効率が低下し、発熱が悪化し得る。逆に、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖを遠くするほどインダクタンスが増加し抵抗が減少して、無線充電装置の充電効率が向上し発熱を減らし得るが、無線充電装置の全体厚さが厚くなる問題がある。
図８は、一実現例による無線充電装置の断面図を拡大して示すものである。
図８を参照すると、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖは、一定範囲内に調整され得る。例えば、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖを近くするほど無線充電装置の全体厚さが薄くなるという利点はあるが、図３および図４に示すように、インダクタンスが減少し抵抗が増加して無線充電装置の充電効率が低下し、発熱が悪化し得る。逆に、磁性部３００とシールド部４００との間の距離Ｖを遠くするほどインダクタンスが増加し抵抗が減少して、無線充電装置の充電効率が向上し発熱を減らし得るが、無線充電装置の全体厚さが厚くなる問題がある。
【0051】
具体的に、前記磁性部と前記シールド部との間の距離は、１ｍｍ以上、２ｍｍ以上、３ｍｍ以上、３．５ｍｍ以上、４ｍｍ以上、４．５ｍｍ以上、または５ｍｍ以上であり得る。また、前記磁性部と前記シールド部との間の距離は、９ｍｍ以下、７ｍｍ以下、６．５ｍｍ以下、６ｍｍ以下、５．５ｍｍ以下、または５ｍｍ以下であり得る。例えば、前記磁性部と前記シールド部との間の距離は、１ｍｍ～９ｍｍ、３ｍｍ～７ｍｍ、３．５ｍｍ～６．５ｍｍ、４ｍｍ～６ｍｍ、４．５ｍｍ～５．５ｍｍ、５ｍｍ～７ｍｍ、または３ｍｍ～５ｍｍであり得る。より具体的に、前記磁性部と前記シールド部との間の距離は４ｍｍ～６ｍｍであり得る。
【0052】
また、コイル部２００と磁性部３００との間の距離Ｄも、一定範囲内に調整され得る。例えば、磁性部がコイル部から離れるほどインダクタンスが減少して、無線充電装置のＱ因子を下げることにより、充電効率が低下し発熱が悪化し得る。逆に、コイル部と磁性部との距離が近いほどインダクタンスは増加するが、コイルと磁性体が密着すると組立に困難があり、外部の衝撃に脆弱であり得る。
【0053】
例えば、前記コイル部と前記磁性部との間の距離は、０ｍｍ超、１ｍｍ以上、１．５ｍｍ以上、２ｍｍ以上、または２．５ｍｍ以上であり得る。また、前記コイル部と前記磁性部との間の距離は、１０ｍｍ以下、５ｍｍ以下、４ｍｍ以下、３．５ｍｍ以下、３ｍｍ以下、または２．５ｍｍ以下であり得る。例えば、前記コイル部と前記磁性部との間の距離は、１ｍｍ～５ｍｍ、１ｍｍ～３ｍｍ、１．５ｍｍ～４ｍｍ、１．５ｍｍ～３．５ｍｍ、１．５ｍｍ～２．５ｍｍ、２ｍｍ～３．５ｍｍ、２．５ｍｍ～３．５ｍｍであり得る。より具体的に、前記コイル部と前記磁性部との間の距離は、１ｍｍ～３ｍｍであり得る。
【0054】
［コイル部］
前記コイル部は導電性ワイヤを含む。前記導電性ワイヤは導電性物質を含む。例えば、前記導電性ワイヤは導電性金属を含み得る。具体的に、前記導電性ワイヤは、銅、ニッケル、金、銀、亜鉛、および錫からなる群より選択される１種以上の金属を含み得る。
前記コイル部は導電性ワイヤを含む。前記導電性ワイヤは導電性物質を含む。例えば、前記導電性ワイヤは導電性金属を含み得る。具体的に、前記導電性ワイヤは、銅、ニッケル、金、銀、亜鉛、および錫からなる群より選択される１種以上の金属を含み得る。
【0055】
前記導電性ワイヤは、多数の微細線がねじれた後被覆されたリッツワイヤ(litz wire)であり得る。例えば、前記リッツワイヤは、１０本以上、１００本以上、または５００本以上の微細線からなり、具体的に５００本～１５００本の微細線からなり得る。
【0056】
また、前記導電性ワイヤは、絶縁性外皮により被覆され得る。例えば、前記絶縁性外皮は、絶縁性高分子樹脂を含み得る。具体的に、前記絶縁性外皮は、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）樹脂、ポリエチレン（ＰＥ）樹脂、テフロン樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂などを含み得る。
【0057】
前記導電性ワイヤは、平面コイル状で巻き付けられ得る。具体的に、前記平面コイルは、平面螺旋コイル(planar spiral coil)を含み得る。また、前記コイル部の平面形状は、円形、楕円形、多角形、または角の丸い多角形の形状であり得るが、特に限定されない。
【0058】
図９は、コイル部の平面図の例示を示す。図９を参照すると、前記コイル部２００は、平面上で内部が中空の形状を有し、これにより、外部寸法（または外径）Ｏｄおよび内部寸法（または内径）Ｉｄを有し得る。例えば、前記外部寸法および内部寸法は、前記コイル部が平面上で円形ドーナツ状の場合には、外部の径および内部の径のことを意味し、前記コイル部が平面上で四角ドーナツ状である場合には、外部四角形状の辺の長さおよび内部の中空の四角領域の辺の長さのことを意味し得る。
【0059】
具体的に、前記コイル部２００の外部寸法Ｏｄは、５０ｍｍ～１０００ｍｍ、１００ｍｍ～５００ｍｍ、１００ｍｍ～３００ｍｍ、２００ｍｍ～８００ｍｍ、３００ｍｍ～４００ｍｍ、または５００ｍｍ～１０００ｍｍであり得る。また、前記コイル部２００の内部寸法Iｄは、５ｍｍ～３００ｍｍ、１０ｍｍ～２００ｍｍ、１００ｍｍ～２００ｍｍ、１５０ｍｍ～２５０ｍｍ、または２０ｍｍ～１５０ｍｍであり得る。
【0060】
前記平面コイルにおいて、導電性ワイヤの巻き回数は、５回～５０回、１０回～３０回、５回～３０回、１５回～５０回、または２０回～５０回であり得る。
【0061】
具体的な一例として、前記コイル部は、前記導電性ワイヤが５回～１５回巻きつけられた平面螺旋コイルであって、３００ｍｍ～４００ｍｍの外部寸法および１５０ｍｍ～２５０ｍｍの内部寸法を有し得る。
【0062】
前記のような好ましい平面コイル寸法および規格範囲内であるとき、電気自動車のような大容量電力伝送を求める分野に好適であり得る。
【0063】
前記平面コイル形状内で前記導電性ワイヤ間の間隔は、０．１ｃｍ～１ｃｍ、０．１ｃｍ～０．５ｃｍ、または０．５ｃｍ～１ｃｍであり得る。
【0064】
図８を参照すると、コイル部２００を構成する導電性ワイヤの直径Ｃも一定範囲内に調整され得る。例えば、前記導電性ワイヤの直径は、１ｍｍ以上、２ｍｍ以上、３ｍｍ以上、４ｍｍ以上、または５ｍｍ以上であり得る。また、前記導電性ワイヤの直径は、１０ｍｍ以下、８ｍｍ以下、７ｍｍ以下、６ｍｍ以下、または５ｍｍ以下であり得る。具体的に、前記導電性ワイヤの直径は、１ｍｍ～１０ｍｍまたは２ｍｍ～８ｍｍであり得る。より具体的に、前記導電性ワイヤの直径は、３ｍｍ～７ｍｍであり得る。具体的な一例として、前記コイル部は、直径３ｍｍ～７ｍｍの導電性ワイヤが５回～２０回巻きつけられたものであり得る。
【0065】
［磁性部］
前記磁性部は、前記コイル部上に配置され、無線充電の効率を増大させる。
前記磁性部の材料は特に限定されず、無線充電装置に用いられる磁性体であり得る。
前記磁性部は、前記コイル部上に配置され、無線充電の効率を増大させる。
前記磁性部の材料は特に限定されず、無線充電装置に用いられる磁性体であり得る。
【0066】
例えば、前記磁性部は、フェライト磁性体および高分子磁性体のうち少なくとも１つを含み得る。
【0067】
一例として、前記磁性部は、フェライト系磁性体を含み得る。例えば、前記フェライト系磁性体の具体的な化学式は、ＭＯＦｅ２Ｏ３（ここで、Ｍは、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｎｉなどの１種以上の２価金属元素である）で表され得る。具体的に、前記磁性部は、焼結されたフェライト系磁性体を含むものが透磁率のような磁性特性の面から有利である。前記焼結フェライト系磁性体は、原料成分を混合してか焼後粉砕し、これをバインダー樹脂と混合して成形し焼成して、シート状またはブロック状に製造され得る。具体的に、前記フェライト系磁性体は、Ｎｉ－Ｚｎ系、Ｍｇ－Ｚｎ系、またはＭｎ－Ｚｎ系フェライトを含んでよく、特に、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライトは、８５ｋＨｚの周波数にて室温乃至１００℃以上の温度範囲にわたって高い透磁率、低い透磁損失、および高い飽和磁束密度を示し得る。
【0068】
他の例として、前記磁性部は、高分子樹脂および前記高分子樹脂内に分散している磁性粉末を含み得る。これにより、前記磁性部は、高分子樹脂によって磁性粉末が互いに結合されることによって、広い面積において全体的に欠陥が少ないとともに、衝撃による損傷が少なくあり得る。前記磁性粉末は、酸化物系磁性粉末、金属系磁性粉末、またはこれらの混合粉末であり得る。例えば、前記酸化物系磁性粉末はフェライト系粉末、具体的にＮｉ－Ｚｎ系、Ｍｇ－Ｚｎ系、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライト粉末であり得る。また、前記金属系磁性粉末は、Ｆｅ－Ｓｉ－Ａｌ合金磁性粉末、またはＮｉ－Ｆｅ合金磁性粉末であり、より具体的に、センダスト（sendust）粉末またはパーマロイ（permalloy）粉末であり得る。また、前記磁性粉末は、ナノ結晶質（nanocrystalline）磁性粉末であり、例えば、Ｆｅ系ナノ結晶質磁性粉末であり、具体的にＦｅ－Ｓｉ－Ａｌ系ナノ結晶質磁性粉末、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｃｒ系ナノ結晶質磁性粉末、または、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ－Ｃｕ－Ｎｂ系ナノ結晶質磁性粉末であり得る。前記磁性粉末の平均粒径は、３ｎｍ～１ｍｍ、１μｍ～３００μｍ、１μｍ～５０μｍ、または１μｍ～１０μｍの範囲であり得る。前記磁性部は、前記磁性粉末を１０重量％以上、５０重量％以上、７０重量％以上、または８５重量％以上の量で含み得る。例えば、前記磁性部は、前記磁性粉末を１０重量％～９９重量％、１０重量％～９５重量％、または５０重量％～９５重量％の量で含み得る。前記高分子樹脂として、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン（ＡＢＳ）樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリフェニルスルフィド（ＰＳＳ）樹脂、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）樹脂、シリコーン樹脂、アクリル樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリエステル樹脂、イソシアネート樹脂、エポキシ樹脂などが例示され得るが、これに限定されるものではない。
【0069】
前記磁性部は、シート状またはブロック状を有し得る。図８を参照すると、前記磁性部３００の厚さＭは、０．５ｍｍ～１０ｍｍであり、具体的に１ｍｍ～９ｍｍ、２ｍｍ～８ｍｍ、または３ｍｍ～７ｍｍであり得る。前記磁性部の面積は、２００ｃｍ２以上、４００ｃｍ２以上、または６００ｃｍ２以上であり、また、１００００ｃｍ２以下であり得る。また、前記磁性部は、多数の磁性単位体が組み合わされて構成され、この際、前記磁性単位体の面積は、６０ｃｍ２以上、９０ｃｍ２以上、または９５ｃｍ２～９００ｃｍ２であり得る。
【0070】
前記磁性部は、前記コイル部と平行な方向に延びる形状を有し得る。例えば、前記磁性部が平面シートの形状を有し、前記コイル部が平面コイルの形状を有し、前記磁性部と前記コイル部とが互いに平行に配置され得る。前記磁性部の平面形状は、多角形、角の丸い多角形、または円形の形状であり得る。例えば、前記磁性部は、四角シート形状の場合、一辺の長さが１００ｍｍ～７００ｍｍ、２００ｍｍ～５００ｍｍ、または３００ｍｍ～３５０ｍｍであり得る。具体的な一例として、前記磁性部は、一辺の長さが３００ｍｍ～３５０ｍｍの四角シートであって、３ｍｍ～７ｍｍの厚さを有し得る。
【0071】
前記磁性部は、電気自動車の無線充電標準周波数近傍において、一定レベルの磁性特性を有し得る。前記磁性部の８５ｋＨｚにおける透磁率は、材料によって変わり得るが５以上、例えば、５～１５００００であり、具体的な材料により５～３００、５００～３５００、または１００００～１５００００であり得る。また、前記磁性部の８５ｋＨｚにおける透磁損失は、材料によって変わり得るが０以上、例えば、０～５００００であり、具体的な材料により０～１０００、１～１００、１００～１０００、または５０００～５００００であり得る。
【0072】
［シールド部］
前記シールド部は、前記磁性部上に配置され、電磁波遮蔽によって外部に電磁波が漏れて発生し得る電磁干渉（ＥＭＩ）を抑制する。
前記シールド部は、前記磁性部上に配置され、電磁波遮蔽によって外部に電磁波が漏れて発生し得る電磁干渉（ＥＭＩ）を抑制する。
【0073】
前記シールド部は、前記コイル部と一定間隔離間して配置され得る。例えば、前記シールド部と前記コイル部との離間距離は、１０ｍｍ以上または１５ｍｍ以上であり、具体的に１０ｍｍ～３０ｍｍまたは１０ｍｍ～２０ｍｍであり得る。
【0074】
前記シールド部は金属を含んで良く、具体的に、前記シールド部は金属板であり得るが、特に限定されない。具体的な一例として、前記シールド部の材料はアルミニウムであり、その外、電磁波遮蔽能を有する金属または合金材料が使用され得る。
【0075】
図８を参照すると、前記シールド部４００の厚さＳは、０．２ｍｍ～１０ｍｍ、０．５ｍｍ～５ｍｍ、または１ｍｍ～３ｍｍであり得る。また、前記シールド部の面積は、２００ｃｍ２以上、４００ｃｍ２以上、または６００ｃｍ２以上であり得る。
【0076】
前記シールド部は、前記磁性部と平行な方向に延びる形状を有し得る。例えば、前記磁性部と前記シールド部とが平面シート状を有し、互いに平行に配置され得る。前記シールド部の平面形状は、多角形、角の丸い多角形、または円形の形状であり得る。例えば、前記シールド部が四角シートの形状である場合、一辺の長さは１００ｍｍ～７００ｍｍ、２００ｍｍ～５００ｍｍ、または３００ｍｍ～４００ｍｍであり得る。具体的な一例として、前記シールド部は、一辺の長さが３００ｍｍ～４００ｍｍの四角シートであって、１ｍｍ～３ｍｍの厚さを有し得る。
【0077】
［その他の構成要素］
図５～図７を参照して、前記無線充電装置１０は、コイル部２００を支持する支持部１００をさらに含み得る。前記支持部は、平板構造またはコイル部を固定させ得るよう、コイル部の形状に沿って溝が掘られた構造を有し得る。例えば、前記支持部１００は、コイルトレイであり得る。
図５～図７を参照して、前記無線充電装置１０は、コイル部２００を支持する支持部１００をさらに含み得る。前記支持部は、平板構造またはコイル部を固定させ得るよう、コイル部の形状に沿って溝が掘られた構造を有し得る。例えば、前記支持部１００は、コイルトレイであり得る。
【0078】
また、前記実現例による無線充電装置１０は、前記シールド部４００と前記磁性部３００との間の空間を確保するためのスペーサをさらに含み得る。前記スペーサの材質および構造は、無線充電装置に用いられる通常のスペーサの材質および構造を採用し得る。
【0079】
前記実現例による無線充電装置１０は、前述の構成要素を保護するハウジング６００をさらに含み得る。例えば、前記ハウジングは、下面ハウジング６１０、側面ハウジング６２０、および上面ハウジング６３０が結合された構成を有し得るが、これに特に限定されない。
【0080】
前記ハウジングは、前記コイル部、シールド部、磁性部などの構成要素が適切に配置され組み立てられ得るようにする。前記ハウジングの材質および構造は、無線充電装置に使用される通常のハウジングの材質および構造を採用し得る。例えば、前記ハウジングは、耐久性に優れるプラスチック素材を利用して作製し得る。
【0081】
（移動手段）
前記無線充電装置は、送信機と受信機との間の大容量の電力伝送を求める電気自動車のような移動手段などに有用である。
前記無線充電装置は、送信機と受信機との間の大容量の電力伝送を求める電気自動車のような移動手段などに有用である。
【0082】
また、前記無線充電装置は、前記移動手段に対応して無線電力送信を行うステーション（または充電所）にも適用され得る。つまり、一実現例によるステーションもまた、前述のような構成および特徴を有する無線充電装置を含み得る。
【0083】
図１０は、無線充電のための受信機２１と送信機２２との断面図を例示する。前記受信機２１および前記送信機２２は、それぞれ前述の実現例による無線充電装置と同じ構造を有する。無線充電の際に送信機２２に電力が印加されると、磁束３０によって誘導された電力が受信機２１に発生し、無線電力伝送が行われることとなる。
【0084】
図１１は、無線充電装置が適用された移動手段、具体的に電気自動車を示すものであり、下部に無線充電装置を備え、電気自動車用無線充電システムが設けられた駐車区域において無線で充電され得る。
【0085】
図１１を参照して、一実現例による移動手段１は、前記実現例による無線充電装置を受信機２１として含む。前記無線充電装置は、移動手段１の無線充電の受信機２１として機能し、無線充電の送信機２２から電力供給を受け得る。
【0086】
一実現例による移動手段は、無線充電装置を含み、前記無線充電装置は、導電性ワイヤを含むコイル部と、前記コイル部上に配置される磁性部と、前記磁性部上に配置されるシールド部とを含み、下記式（１）を満足する。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
１．１≦［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００．．．．．．（１）
ここで、△Ｑ１は（Ｑ－Ｑａ）／△ｄであり、△Ｑ２は（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄであり、Ｑは８５ｋＨｚの周波数にて測定された前記無線充電装置のＱ因子であり、Ｑａは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離をΔｄ（ｍｍ）の分さらに狭くしたときに測定されたＱ因子であり、Ｑｂは、前記無線充電装置において前記磁性部と前記シールド部との間の距離を△ｄ（ｍｍ）の分さらに広くしたときに測定されたＱ因子であり、前記Ｑ因子は２×π×ｆ×Ｌ／Ｒで計算され、ここで、ｆは周波数（ｋＨｚ）であり、Ｌは前記コイル部のインダクタンス（μＨ）であり、Ｒは前記コイル部の抵抗（ｍΩ）であり、前記Ｑ、Ｑａ、Ｑｂ、ｆ、Ｌ、Ｒ、△Ｑ１、△Ｑ２、および△ｄはそれぞれの単位を除いた数値のみが適用される。
【0087】
前記移動手段に含まれる無線充電装置の各構成要素の構成および特徴は、前述の通りである。また、前記移動手段に含まれる無線充電装置は、前記式（１）で計算される値が１．１以上であり、これにより可能な利となる効果も同様に適用され得る。
【0088】
前記移動手段は、前記無線充電装置から電力伝送を受けるバッテリーをさらに含み得る。前記無線充電装置は、無線で電力伝送を受けて前記バッテリーに伝達し、前記バッテリーは前記電気自動車の駆動系に電力を供給し得る。前記バッテリーは、前記無線充電装置またはその他追加の有線充電装置から伝達される電力によって充電され得る。
【0089】
また、前記移動手段は、充電に関する情報を無線充電システムの送信機に伝達する信号伝送機をさらに含み得る。このような充電に関する情報は、充電速度のような充電効率、充電状態などであり得る。
【0090】
（実施例）
以下、前記実現例をより具体的な例示を挙げて説明するが、前記実現例の範囲がこれらの範囲に限定されるものではない。
以下、前記実現例をより具体的な例示を挙げて説明するが、前記実現例の範囲がこれらの範囲に限定されるものではない。
【0091】
（無線充電装置の製造例）
図５、６および７は、一実現例による無線充電装置の分解斜視図、斜視図および断面図をそれぞれ示すものであり、これらの図面のように無線充電装置を作製した。
図５、６および７は、一実現例による無線充電装置の分解斜視図、斜視図および断面図をそれぞれ示すものであり、これらの図面のように無線充電装置を作製した。
【0092】
（装置Ａ）
支持部１００としてコイルトレイを使用しており、前記コイルトレイの溝にコイル部２００を安着させ固定した。コイル部２００は、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが３２０ｍｍ×３２０ｍｍ、内部寸法Ｉｄが１６０ｍｍ×１６０ｍｍであり、全体的に角の丸い四角形状の平面螺旋コイル（planar spiral coil）であって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が９回巻きつけられたものを用意した。
支持部１００としてコイルトレイを使用しており、前記コイルトレイの溝にコイル部２００を安着させ固定した。コイル部２００は、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが３２０ｍｍ×３２０ｍｍ、内部寸法Ｉｄが１６０ｍｍ×１６０ｍｍであり、全体的に角の丸い四角形状の平面螺旋コイル（planar spiral coil）であって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が９回巻きつけられたものを用意した。
【0093】
磁性部３００は、３２０ｍｍ×３２０ｍｍ×５ｍｍ（横×縦×厚さ）の寸法で用意し、磁性部の材料はフェライト焼結体または高分子磁性体にした。まず、フェライト焼結体の場合、フェライトスラリーをシート状に成形し焼結して、８０ｍｍ×８０ｍｍ×５ｍｍ（横×縦×厚さ）のフェライト単位体１６個を得た後、これらを結合して３２０ｍｍ×３２０ｍｍ×５ｍｍ（横×縦×厚さ）の磁性部を作製した。また、高分子磁性体の場合、当該寸法（３２０ｍｍ×３２０ｍｍ×５ｍｍ）の形状を成形し得るモールドを先に作製した後、磁性粉末スラリーを射出成形機により前記モールドに注入して磁性部を得た。
【0094】
シールド部４００は、３５０ｍｍ×３５０ｍｍ×２ｍｍ（横×縦×厚さ）の寸法を有するアルミニウム板を用いた。
【0095】
（装置Ｂ）
コイル部２００として、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが３２０ｍｍ×３２０ｍｍ、内部寸法Ｉｄが１２５ｍｍ×１２５ｍｍで、全体的に角の丸い四角形状の平面螺旋コイルであって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が１６回巻きつけられたものを用いたことを除いては、前記装置Ａの製造方法と同様の手順を繰り返して、無線充電装置を製造した。
コイル部２００として、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが３２０ｍｍ×３２０ｍｍ、内部寸法Ｉｄが１２５ｍｍ×１２５ｍｍで、全体的に角の丸い四角形状の平面螺旋コイルであって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が１６回巻きつけられたものを用いたことを除いては、前記装置Ａの製造方法と同様の手順を繰り返して、無線充電装置を製造した。
【0096】
（装置Ｃ）
支持部１００としてコイルトレイを使用しており、前記コイルトレイの溝にコイル部２００を安着させ固定した。コイル部２００は、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが６７５ｍｍ×５３４ｍｍ、内部寸法Ｉｄが３００ｍｍ×１６０ｍｍであり、全体的に角の丸い矩形状の平面螺旋コイルであって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が１６回巻きつけられたものを用意した。
支持部１００としてコイルトレイを使用しており、前記コイルトレイの溝にコイル部２００を安着させ固定した。コイル部２００は、図９を参照して、外部寸法Ｏｄが６７５ｍｍ×５３４ｍｍ、内部寸法Ｉｄが３００ｍｍ×１６０ｍｍであり、全体的に角の丸い矩形状の平面螺旋コイルであって、直径５ｍｍの導電性ワイヤ（１０００本からなるリッツワイヤ）が１６回巻きつけられたものを用意した。
【0097】
磁性部３００は、フェライトスラリーをシート状に成形し焼結して、厚さ５ｍｍのフェライト単位体１６個を得た後、これらを結合して６７５ｍｍ×５３４ｍｍ×５ｍｍ（横×縦×厚さ）の磁性部を作製した。
【0098】
シールド部４００は、６７５ｍｍ×５３４ｍｍ×２ｍｍ（横×縦×厚さ）の寸法を有するアルミニウム板を使用した。
【0099】
（実験例１：コイル部－磁性部間の距離による特性変化）
先般製造した無線充電装置（装置ＡまたはＢ）において、図８を参照して、コイル部－磁性部間の距離Ｄを２ｍｍに固定し、スペーサにより磁性部－シールド部間の距離Ｖを多様に変化させながら、ＬＣＲメータを用いて８５ｋＨｚの周波数（ｆ）および５Ｖの電圧にて、コイル部のインダクタンス（Ｌ）および抵抗（Ｒ）を測定した後、これに基づいてＱ因子を算出して、その結果を下記表１および図２～４に示した。
先般製造した無線充電装置（装置ＡまたはＢ）において、図８を参照して、コイル部－磁性部間の距離Ｄを２ｍｍに固定し、スペーサにより磁性部－シールド部間の距離Ｖを多様に変化させながら、ＬＣＲメータを用いて８５ｋＨｚの周波数（ｆ）および５Ｖの電圧にて、コイル部のインダクタンス（Ｌ）および抵抗（Ｒ）を測定した後、これに基づいてＱ因子を算出して、その結果を下記表１および図２～４に示した。
【0100】
また、これらの測定データに基づいて式（１）～（３）の値を算出し、その結果を表２～７に示す。
式（１）の計算値＝［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００
式（２）の計算値＝［（△Ｒ１－△Ｒ２）／Ｒ］×１００
式（３）の計算値＝［（△Ｌ１－△Ｌ２）／Ｌ］×１００
ここで、
△Ｑ１＝（Ｑ－Ｑａ）／△ｄ、△Ｑ２＝（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄ、
△Ｒ１＝（Ｒ－Ｒａ）／△ｄ、△Ｒ２＝（Ｒｂ－Ｒ）／△ｄ、
△Ｌ１＝（Ｌ－Ｌａ）／△ｄ、△Ｌ２＝（Ｌｂ－Ｌ）／△ｄ、
Ｑａ、Ｒａ、Ｌａは磁性部－シールド部間距離をΔｄの分さらに狭くしたときのＱ、Ｒ、Ｌ、
Ｑｂ、Ｒｂ、Ｌｂは、磁性部－シールド部間距離をΔｄの分さらに広くしたときのＱ、Ｒ、Ｌ、
△ｄ＝２．０ｍｍである。
式（１）の計算値＝［（△Ｑ１－△Ｑ２）／Ｑ］×１００
式（２）の計算値＝［（△Ｒ１－△Ｒ２）／Ｒ］×１００
式（３）の計算値＝［（△Ｌ１－△Ｌ２）／Ｌ］×１００
ここで、
△Ｑ１＝（Ｑ－Ｑａ）／△ｄ、△Ｑ２＝（Ｑｂ－Ｑ）／△ｄ、
△Ｒ１＝（Ｒ－Ｒａ）／△ｄ、△Ｒ２＝（Ｒｂ－Ｒ）／△ｄ、
△Ｌ１＝（Ｌ－Ｌａ）／△ｄ、△Ｌ２＝（Ｌｂ－Ｌ）／△ｄ、
Ｑａ、Ｒａ、Ｌａは磁性部－シールド部間距離をΔｄの分さらに狭くしたときのＱ、Ｒ、Ｌ、
Ｑｂ、Ｒｂ、Ｌｂは、磁性部－シールド部間距離をΔｄの分さらに広くしたときのＱ、Ｒ、Ｌ、
△ｄ＝２．０ｍｍである。
【0101】
前記表に示すように、装置Ａにおいて磁性部とシールド部との間の距離が４．０ｍｍ～６．０ｍｍの場合（焼結フェライト）または４．５ｍｍ～６．０ｍｍの場合（高分子磁性体）に、式（１）の計算値が１．１以上と確認された。一方、この区間を外れると、Ｑ因子が低いため共振特性が低調となるか、またはＱ因子のさらなる向上はなく、装置の全体厚さだけ増加するという問題があった。特に、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合、式（１）の計算値が最も高いものと確認された。
【0102】
前記表に示すように、装置Ｂにおいて磁性部とシールド部との間の距離が４．０ｍｍ～６．０ｍｍの場合（焼結フェライト）または４．０ｍｍ～６．５ｍｍの場合（高分子磁性体）に、式（１）の計算値が１．１以上と確認された。一方、この区間を外れると、Ｑ因子が低いため共振特性が低調となるか、またはＱ因子のさらなる向上はなく、装置の全体厚さだけ増加するという問題があった。特に、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合に、式（１）の計算値が最も高いものと確認された。
【0103】
前記表に示すように、装置Ａにおいて磁性部とシールド部との間の距離が４．０ｍｍ～６．０ｍｍの場合（焼結フェライト）、または４．５ｍｍ～６．０ｍｍの場合（高分子磁性体）に、式（２）の計算値が－１．１以下と確認された。一方、この区間を外れると、コイル部の抵抗が増加して無線充電中に発熱が悪化するか、または抵抗のさらなる減少はなく、装置の全体厚さだけ増加するという問題があった。特に、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合に、式（２）の計算値が最も低いものと確認された。
【0104】
前記表に示すように、装置Ｂにおいて磁性部とシールド部との間の距離が４．０ｍｍ～６．０ｍｍの場合（焼結フェライトおよび高分子磁性体）に、式（２）の計算値が－１．１以下と確認された。一方、この区間を外れると、コイル部の抵抗が増加して無線充電中に発熱が悪化するか、または抵抗のさらなる減少はなく、装置の全体厚さだけ増加するという問題があった。特に、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合に、式（２）の計算値が最も低いものと確認された。
【0105】
前記表に示すように、装置Ａにおいて磁性部とシールド部との間の距離が２．０ｍｍ～６．５ｍｍの場合（焼結フェライト）、または２．０ｍｍ～５．０ｍｍの場合（高分子磁性体）に、式（３）の計算値が０．１以上と確認された。一方、この区間を外れると、コイル部のインダクタンスが低いため充電効率が低下するか、またはインダクタンスのさらなる向上はなく、装置の全体厚さだけ増加するという問題があった。
【0106】
前記表に示すように、装置Ｂにおいて磁性部とシールド部との間の距離が４．０ｍｍ～６．５ｍｍの場合（焼結フェライト）、または５．０ｍｍ～６．５ｍｍの場合（高分子磁性体）に、式（３）の計算値が０．１以上と確認された。一方、この区間を外れると、コイル部のインダクタンスが低いため充電効率が低下するか、またはインダクタンスのさらなる向上はなく、装置の全体厚さだけが増加するという問題があった。特に、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合に、式（３）の計算値が最も高いものと確認された。
【0107】
（実験例２：充填効率の測定）
充電効率を測定するための受信機として、先般製造した無線充電装置ＡまたはＢを用い、送信機として、先般製造した無線充電装置Ｃを用いた。送信機の電圧を３８０Ｖに固定し、受信機の電流を２０Ａに固定した状態で、送信機の電流を変化して送信電力を調整し、受信機の受信電力が８．８ｋＷになったとき、下記式に基づいて充電効率を計算した。
充電効率（％）＝（受信電力（ｋＷ）／送信電力（ｋＷ））×１００
充電効率を測定するための受信機として、先般製造した無線充電装置ＡまたはＢを用い、送信機として、先般製造した無線充電装置Ｃを用いた。送信機の電圧を３８０Ｖに固定し、受信機の電流を２０Ａに固定した状態で、送信機の電流を変化して送信電力を調整し、受信機の受信電力が８．８ｋＷになったとき、下記式に基づいて充電効率を計算した。
充電効率（％）＝（受信電力（ｋＷ）／送信電力（ｋＷ））×１００
【0108】
その結果、装置ＡおよびＢの両方において、磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍの場合に最も高い充電効率（最大８７．７％）が測定された。一方、磁性部とシールド部間の距離が５．０ｍｍより狭くなる場合は充電効率が徐々に低下しており、逆に磁性部とシールド部との間の距離が５．０ｍｍより広くなると、それ以上の充電効率の向上は確認されなかった。
【符号の説明】
【0109】
１：移動手段
１０：無線充電装置
２１：受信機
２２：送信機
３０：磁束
１００：支持部
２００：コイル部
３００：磁性部
４００：シールド部
６００：ハウジング
６１０：下面ハウジング
６２０：側面ハウジング
６３０：上面ハウジング
Ｉｄ：内部寸法
Ｏｄ：外部寸法、
Ｃ：導電性ワイヤの直径
Ｄ：コイル部と磁性部との間の距離
Ｍ：磁性部の厚さ
Ｓ：シールド部の厚さ
Ｖ：シールド部と磁性部との間の距離
１０：無線充電装置
２１：受信機
２２：送信機
３０：磁束
１００：支持部
２００：コイル部
３００：磁性部
４００：シールド部
６００：ハウジング
６１０：下面ハウジング
６２０：側面ハウジング
６３０：上面ハウジング
Ｉｄ：内部寸法
Ｏｄ：外部寸法、
Ｃ：導電性ワイヤの直径
Ｄ：コイル部と磁性部との間の距離
Ｍ：磁性部の厚さ
Ｓ：シールド部の厚さ
Ｖ：シールド部と磁性部との間の距離
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
