特許 7473315 防音部材

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-04-15

(45)【発行日】2024-04-23

(54)【発明の名称】防音部材

(51)【国際特許分類】

   G10K 11/168 20060101AFI20240416BHJP

   G10K 11/16 20060101ALI20240416BHJP

【ＦＩ】

G10K11/168

G10K11/16 120

【請求項の数】 3

(21)【出願番号】P 2019183180

(22)【出願日】2019-10-03

(65)【公開番号】P2021060459

(43)【公開日】2021-04-15

【審査請求日】2022-08-12

【前置審査】

(73)【特許権者】

【識別番号】000110804

【氏名又は名称】ニチアス株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000154

【氏名又は名称】弁理士法人はるか国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】三木 達郎

(72)【発明者】

【氏名】菊地 和紘

(72)【発明者】

【氏名】笹川 哲矢

(72)【発明者】

【氏名】藤澤 生磨

【審査官】堀 洋介

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１７－１６７２５１（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１７／２０８９３０（ＷＯ，Ａ１）

【文献】三木達郎，「技術レポート」繊維系多孔質吸音材料のＢｉｏｔパラメータの推定，ニチアス技術時報 ２０１８年 １号 Ｎｏ．３８０［オンライン］，2018年01月01日，第１８－２３頁，［検索日 2020.09.16］，インターネット：<URL:https://www.nichias.co.jp/research/technique/pdf/380/03.pdf>

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｇ１０Ｋ １１／１６－１１／１６８

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

音源側から順に配置される、
第一の弾性多孔質体層と、
第一のフィルム層と、
第二の弾性多孔質体層と、
第二のフィルム層と、
を含み、
前記第一の弾性多孔質体層及び前記第二の弾性多孔質体層の各々は、
厚さが０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であり、
嵩密度が２５ｋｇ／ｍ^３以上、２０００ｋｇ／ｍ^３以下であり、
ヤング率が７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下であり、
前記第一の弾性多孔質体層の粘性特性長Λ１（μｍ）に対する厚さＬ１（ｍｍ）の比（Ｌ１／Λ１）と、前記第二の弾性多孔質体層の粘性特性長Λ２（μｍ）に対する厚さＬ２（ｍｍ）の比（Ｌ２／Λ２）との合計（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が、０．１１以上であり、
前記第一の弾性多孔質体層及び前記第二の弾性多孔質体層の一方の嵩密度に対する他方の嵩密度の比が０．８以上、１．１以下である、
防音部材。

【請求項2】

前記第一の弾性多孔質体層及び前記第二の弾性多孔質体層が、繊維体層である、
請求項１に記載の防音部材。

【請求項3】

前記第一のフィルム層及び前記第二のフィルム層が、エラストマーフィルム層である、
請求項１又は２に記載の防音部材。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、防音部材に関する。

【背景技術】

【0002】

特許文献１には、音源に対向して配置される第１の吸音材と、第１の吸音材の音源とは反対側の面に積層され、ＪＩＳ Ｌ１０１８で測定した通気率が１０ｃｃ／ｃｍ^２・ｓｅｃ以下である第１の軟質遮音層と、第１の軟質遮音層に積層される第２の吸音材と、第２の吸音材に積層され、ＪＩＳ Ｌ１０１８で測定した通気率が１０ｃｃ／ｃｍ^２・ｓｅｃ以下で、かつＪＩＳ Ｋ７１２７で測定したヤング率が前記第１の軟質遮音層よりも５倍以上大きい第２の軟質遮音層とを備え、少なくとも第２の軟質遮音層と第２の吸音材とが、部分的に、もしくは全面で接着されている、防音材が記載されている。

【0003】

非特許文献１には、Ｂｉｏｔパラメータの音響特性に対する感度解析について記載されている。非特許文献２には、Ｂｉｏｔ理論（弾性多孔質振動伝播理論）を用いた軽量防音カバーの開発とそのトランスミッションへの適用事例について記載されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】国際公開第２０１２／１０２３４５号公報

【非特許文献】

【0005】

【文献】Ｂｉｏｔパラメータの音響特性に対する感度解析 ニチアス技術時報 ２０１６年 ４号 Ｎｏ．３７５

【文献】Ｂｉｏｔ理論（弾性多孔質振動伝播理論）を用いた軽量防音カバーの開発とそのトランスミッションへの適用事例 ニチアス技術時報 ２０１６年 ４号 Ｎｏ．３７５

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

しかしながら、非特許文献１，２に記載されているように、Ｂｉｏｔ理論に基づく解析は、防音部材の防音特性の評価に有用であることは確認されていたものの、所望の防音特性を有する新たな防音部材が具体的にどのような構成を備えるべきかといった点は依然として試行錯誤せざるを得なかった。

【0007】

本発明は、上記課題に鑑みて為されたものであり、優れた防音特性を有する防音部材を提供することをその目的の一つとする。

【課題を解決するための手段】

【0008】

上記課題を解決するための本発明の一実施形態に係る防音部材は、音源側から順に配置される、第一の弾性多孔質体層と、第一のフィルム層と、第二の弾性多孔質体層と、第二のフィルム層と、を含み、前記第一の弾性多孔質体層及び前記第二の弾性多孔質体層の各々は、厚さが０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であり、嵩密度が２５ｋｇ／ｍ^３以上、２０００ｋｇ／ｍ^３以下であり、ヤング率が７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下であり、前記第一の弾性多孔質体層の粘性特性長Λ１（μｍ）に対する厚さＬ１（ｍｍ）の比（Ｌ１／Λ１）と、前記第二の弾性多孔質体層の粘性特性長Λ２（μｍ）に対する厚さＬ２（ｍｍ）の比（Ｌ２／Λ２）との合計（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が、０．１１以上である。本発明によれば、優れた防音特性を有する防音部材が提供される。

【0009】

また、前記防音部材において、前記第一の弾性多孔質体層及び前記第二の弾性多孔質体層が、繊維体層であることとしてもよい。また、前記防音部材において、前記第一のフィルム層及び前記第二のフィルム層が、エラストマーフィルム層であることとしてもよい。

【発明の効果】

【0010】

本発明によれば、優れた防音特性を有する防音部材が提供される。

【図面の簡単な説明】

【0011】

【図1】本発明の一実施形態に係る防音部材に含まれる主な構成を模式的に示す説明図である。

【図2A】数値シミュレーションにより得られた、第一の吸音層の粘性特性長Λ１に対する厚さＬ１の比（Ｌ１／Λ１）と、第二の吸音層の粘性特性長Λ２に対する厚さＬ２の比（Ｌ２／Λ２）との合計（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）と、透過損失と挿入損失との合計との相関関係を示す説明図である。

【図2B】数値シミュレーションにより得られた、第一の吸音層の厚さＬ１と、第二の吸音層の厚さＬ２との合計（Ｌ１＋Ｌ２）と、透過損失と挿入損失との合計との相関関係を示す説明図である。

【図2C】数値シミュレーションにより得られた、第一の吸音層の粘性特性長Λ１と、第二の吸音層の粘性特性長Λ２との合計（Λ１＋Λ２）と、透過損失と挿入損失との合計との相関関係を示す説明図である。

【発明を実施するための形態】

【0012】

以下に、本発明の一実施形態について説明する。なお、本発明は本実施形態に限られるものではない。

【0013】

図１には、本実施形態に係る防音部材１に含まれる主な構成を模式的に示す。防音部材１は、音源Ｓ側から順に配置される、第一の弾性多孔質体層１０と、第一のフィルム層１２と、第二の弾性多孔質体層２０と、第二のフィルム層２２と、を含み、当該第一の弾性多孔質体層１０及び当該第二の弾性多孔質体層２０の各々は、厚さが０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であり、嵩密度が２５ｋｇ／ｍ^３以上、２０００ｋｇ／ｍ^３以下であり、ヤング率が７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下であり、当該第一の弾性多孔質体層１０の粘性特性長Λ１（μｍ）に対する厚さＬ１（ｍｍ）の比（Ｌ１／Λ１）と、当該第二の弾性多孔質体層２０の粘性特性長Λ２（μｍ）に対する厚さＬ２（ｍｍ）の比（Ｌ２／Λ２）との合計（以下、「特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）」という。）が、０．１１以上である。

【0014】

すなわち、本発明の発明者らは、優れた防音特性を有する防音部材の開発において鋭意検討を重ねた結果、意外にも、上記特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が所定範囲内である防音部材が、透過損失のみならず挿入損失にも優れることを独自に見出し、本発明を完成するに至った。

【0015】

図１に示すように、防音部材１においては、上記４つの層１０，１２，２０，２２のうち、第一の弾性多孔質体層１０が音源Ｓに最も近い位置に配置され、当該第一の弾性多孔質体層１０の当該音源Ｓと反対側に第一のフィルム層１２が配置され、当該第一のフィルム層１２の当該音源Ｓと反対側に第二の弾性多孔質体層２０が配置され、当該第二の弾性多孔質体層２０の当該音源Ｓと反対側に第二のフィルム層２２が配置される。

【0016】

なお、音源Ｓは、防音の対象となる音を発するものであれば特に限られない。音源Ｓが発する騒音の周波数は特に限られないが、例えば、１０Ｈｚ以上、１０ｋＨｚ以下の範囲内であることとしてもよく、１００Ｈｚ以上、２５００Ｈｚ以下の範囲内であることとしてもよい。

【0017】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０は、弾性多孔質体から構成される。弾性多孔質体は、弾性を有し吸音性を示す多孔質体であれば特に限られないが、例えば、繊維体又は発泡成形体であることとしてもよい。すなわち、第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０は、それぞれ独立に、繊維体又は発泡成形体から構成されてもよい。

【0018】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０が繊維体から構成される繊維体層である場合、当該第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０は、有機繊維の繊維体から構成されてもよいし、無機繊維の繊維体から構成されてもよいが、有機繊維の繊維体から構成される有機繊維体層であることが好ましい。

【0019】

有機繊維は、例えば、樹脂繊維、綿、羊毛、木毛、クズ繊維及びケナフ繊維からなる群より選択される１以上である。有機繊維は、樹脂繊維であることが好ましく、熱可塑性樹脂繊維であることが特に好ましい。

【0020】

樹脂繊維は、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維等のポリエステル繊維、ナイロン繊維等のポリアミド繊維、ポリエチレン繊維やポリプロピレン繊維等のポリオレフィン繊維、及びアクリル繊維からなる群より選択される１以上である。

【0021】

無機繊維は、例えば、グラスウール、ロックウール、シリカ繊維、アルミナ繊維、シリカ－アルミナ繊維、アラミド繊維、岩綿長繊維及びウィスカー（ＳｉＣ等）からなる群より選択される１以上である。

【0022】

繊維体は、有機繊維及び／又は無機繊維を樹脂（例えば、熱硬化性樹脂）でフェルト状に加工したもの（いわゆるレジンフェルト）であることが好ましい。具体的に、繊維体は、部分的に接合された有機繊維から構成されることが好ましい。この場合、繊維体は、第一の有機繊維と、当該第一の有機繊維より融点が低い第二の有機繊維とを含む有機繊維体であって、当該第一の有機繊維は、当該第二の有機繊維によって部分的に接合されていることとしてもよい。

【0023】

また、繊維体は、バインダーで接合された無機繊維から構成されることとしてもよい。この場合、バインダーとしては、例えば、フェノール樹脂等の樹脂を使用することができる。繊維体は、不織布であることとしてもよい。繊維体は、ニードルパンチが施されたものであることとしてもよい。

【0024】

発泡成形体は、連通気泡を有するものであれば特に限られない。発泡成形体は、例えば、連通気泡が形成されるように樹脂を発泡させることにより製造される。また、発泡成形体は、樹脂の発泡後に、当該発泡に形成された気泡にクラッシング加工等により連通性を付与することにより製造されることとしてもよい。

【0025】

発泡成形体を構成する樹脂は、発泡成形が可能なものであれば特に限られず、例えば、熱可塑性樹脂であることとしてもよい。具体的に、発泡成形体を構成する樹脂は、例えば、ポリウレタン、ポリエチレン及びポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリスチレン、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ニトリルブタジエンゴム、クロログレンゴム、スチレンゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、ＥＰＤＭ及びエチレン－酢酸ビニル共重合体からなる群より選択される１種以上であることとしてもよい。

【0026】

防音部材１において、第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、厚さが０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下である。すなわち、第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１は、０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であり、第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２は、０．５ｍｍ以上、１０ｍｍ以下である。このため、第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１と、第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２との合計（Ｌ１＋Ｌ２）は、１ｍｍ以上、２０ｍｍ以下である。各弾性多孔質体層１０，２０の厚さは、１ｍｍ以上、９ｍｍ以下であることとしてもよく、２ｍｍ以上、８ｍｍ以下であることとしてもよく、３ｍｍ以上、７ｍｍ以下であることとしてもよい。

【0027】

第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１と、第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１に対する、第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２の比（第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２を、第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１で除して算出される比）（Ｌ２／Ｌ１）は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0028】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、嵩密度が２５ｋｇ／ｍ^３以上、１０００ｋｇ／ｍ^３以下である。すなわち、第一の弾性多孔質体層１０の嵩密度は、２５ｋｇ／ｍ^３以上、１０００ｋｇ／ｍ^３以下であり、第二の弾性多孔質体層２０の嵩密度は、２５ｋｇ／ｍ^３以上、１０００ｋｇ／ｍ^３以下である。各弾性多孔質体層１０，２０の嵩密度は、２５ｋｇ／ｍ^３以上、８５０ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、３５ｋｇ／ｍ^３以上、６５０ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、４５ｋｇ／ｍ^３以上、５５０ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよい。各弾性多孔質体層１０，２０の嵩密度は、ＪＩＳ Ｌ １９１３：２０１０に準拠した方法により測定される厚さ及び単位面積あたりの質量に基づき算出される。

【0029】

第一の弾性多孔質体層１０の嵩密度と、第二の弾性多孔質体層２０の嵩密度とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体層１０の嵩密度に対する、第二の弾性多孔質体層２０の嵩密度の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0030】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、ヤング率が７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下である。すなわち、第一の弾性多孔質体層１０のヤング率は、７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下であり、第二の弾性多孔質体層２０のヤング率は、７０００Ｐａ以上、２８０００Ｐａ以下である。各弾性多孔質体層１０，２０のヤング率は、９０００Ｐａ以上、２１０００Ｐａ以下であることとしてもよく、１１０００Ｐａ以上、１７０００Ｐａ以下であることとしてもよい。各弾性多孔質体層１０，２０のヤング率は、例えば、市販の測定装置（ｍｏｄｅｌ ＱＭＡ２０１１、Ｍｅｃａｎｕｍ社製）を用いて測定される。

【0031】

第一の弾性多孔質体層１０のヤング率と、第二の弾性多孔質体層２０のヤング率とは、互いに独立に設定することができる。すなわち、第一の弾性多孔質体層１０のヤング率と、第二の弾性多孔質体層２０のヤング率とは、同一であってもよいし、異なっていてもよい。

【0032】

第一の弾性多孔質体層１０のヤング率に対する、第二の弾性多孔質体層２０のヤング率の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0033】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、例えば、真密度が５００ｋｇ／ｍ^３以上、３０００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、８００ｋｇ／ｍ^３以上、２５００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、１０００ｋｇ／ｍ^３以上、２０００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよい。各弾性多孔質体層１０，２０の真密度は、ＪＩＳ Ｋ ００６１：２００１により測定される。

【0034】

第一の弾性多孔質体層１０の真密度と、第二の弾性多孔質体層２０の真密度とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体層１０の真密度に対する、第二の弾性多孔質体層２０の真密度の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0035】

第一の弾性多孔質体層１０及び／又は第二の弾性多孔質体層２０が繊維体層である場合、当該繊維体層を構成する繊維の平均繊維径は、特に限られないが、例えば、１μｍ以上、１０００μｍ以下の範囲内であることとしてもよい。

【0036】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、例えば、迷路度が１．０（－）以上、１．５（－）以下であることとしてもよく、１．０（－）以上、１．３（－）以下であることとしてもよく、１．０（－）以上、１．１（－）以下であることとしてもよい。各弾性多孔質体層１０，２０の迷路度は、例えば、市販の測定装置（迷路度・特性長測定システム Ｔｏｒｖｉｔｈ、日本音響エンジニアリング株式会社製）を用いて測定される。

【0037】

第一の弾性多孔質体層１０の迷路度と、第二の弾性多孔質体層２０の迷路度とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体層１０の迷路度に対する、第二の弾性多孔質体層２０の迷路度の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0038】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、例えば、損失係数が０（－）以上、１．０（－）以下であることとしてもよく、０．０５（－）以上、０．５（－）以下であることとしてもよく、０．１（－）以上、０．３（－）以下であることとしてもよい。

【0039】

第一の弾性多孔質体層１０の損失係数と、第二の弾性多孔質体層２０の損失係数とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体層１０の損失係数に対する、第二の弾性多孔質体層２０の損失係数の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0040】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、例えば、ポアソン比が０以上、０．５以下であることとしてもよく、０以上、０．３以下であることとしてもよく、０以上、０．１以下であることとしてもよい。なお、第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０が繊維体層である場合、そのポアソン比はほぼ０（ゼロ）である。

【0041】

第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、例えば、粘性特性長が１５μｍ以上、１６０μｍ以下であることとしてもよく、２０μｍ以上、１００μｍ以下であることとしてもよく、２５μｍ以上、７０μｍ以下であることとしてもよい。

【0042】

各弾性多孔質体層１０，２０の粘性特性長は、例えば、市販の測定装置（迷路度・特性長測定システム Ｔｏｒｖｉｔｈ、日本音響エンジニアリング株式会社製）を用いて測定される。

【0043】

また、各弾性多孔質体層１０，２０の粘性特性長は、下記の式（Ｉ）により表される（参考文献：Allard，Propagation of Sound in Porous Media: Modelling Sound Absorbing Materials，Wiley (2009)）。

【数1】

【0044】

式（Ｉ）において、Λは粘性特性長（μｍ）を示し、σは流れ抵抗（Ｎｓ／ｍ^４）を示し、φは空隙率（－）を示し、ηは空気の粘性（Ｐａ・ｓ）を示し、α_∞は迷路度（－）を示し、Ｑは形状パラメータを示す。

【0045】

なお、空隙率φは、下記の式（ＩＩ）により算出される。式（ＩＩ）において、ρは嵩密度（ｋｇ／ｍ^３）を示し、ρ_ｔは真密度（ｋｇ／ｍ^３）を示す。

【数2】

【0046】

第一の弾性多孔質体１０の粘性特性長と、第二の弾性多孔質体２０の粘性特性長とは、互いに独立に設定することができる。ただし、第一の弾性多孔質体１０の粘性特性長に対する、第二の弾性多孔質体２０の粘性特性長の比は、例えば、０．８以上、１．２以下であることとしてもよく、０．９以上、１．１以下であることとしてもよい。

【0047】

第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２は、フィルムから構成される。第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２は、樹脂フィルムから構成されることが好ましく、熱可塑性樹脂から構成されることが特に好ましい。さらに、第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２は、エラストマーフィルムから構成されることが好ましく、熱可塑性エラストマー（ＴＰＥ）から構成されることが特に好ましい。

【0048】

熱可塑性エラストマーは、例えば、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル熱可塑性エラストマー、及びポリオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる群より選択される１以上である。

【0049】

第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２の厚さは、第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の厚さより小さい。第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２の各々の厚さは、例えば、１μｍ以上、２００μｍ以下であることとしてもよく、１０μｍ以上、１００μｍ以下であることとしてもよく、２０μｍ以上、８０μｍ以下であることとしてもよい。

【0050】

第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２は、非多孔質フィルムから構成されることが好ましい。第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２の各々の嵩密度及び真密度は、例えば、５００ｋｇ／ｍ^３以上、２０００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、６５０ｋｇ／ｍ^３以上、１５００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよく、８００ｋｇ／ｍ^３以上、１３００ｋｇ／ｍ^３以下であることとしてもよい。

【0051】

各フィルム層１２，２２は、各弾性多孔質体層１０，１２の振動変形に追従することができる柔軟性を有することが好ましい。第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２の各々のヤング率は、例えば、１ＭＰａ以上、１００００ＭＰａ以下であることとしてもよく、１０ＭＰａ以上、５０００ＭＰａ以下であることとしてもよく、２００ＭＰａ以上、９００ＭＰａ以下であることとしてもよい。各フィルム層１２，２２のヤング率は、ＪＩＳ Ｋ７１２７：１９９９に準拠した方法により測定される。

【0052】

第一の弾性多孔質体層１０と第一のフィルム層１２とは、他の層を介して隣接して配置されていてもよいし、互いに接して配置されていてもよいが、図１に示すように、互いに接して配置されていることが好ましい。

【0053】

同様に、第二の弾性多孔質体２０と第二のフィルム層２２とは、他の層を介して隣接して配置されていてもよいし、互いに接して配置されていてもよいが、図１に示すように、互いに接して配置されていることが好ましい。

【0054】

また、第一のフィルム層１２と第二の弾性多孔質体層２０とは、他の層を介して隣接して配置されていてもよいし、互いに接して配置されていてもよいが、図１に示すように、互いに接して配置されていることが好ましい。

【0055】

上記４つの層１０，１２，２０，２２は、プレス成形（好ましくは熱プレス成形）により一体的に成形された、プレス成形体（好ましくは熱プレス成形体）ことが好ましい。この場合、第一の弾性多孔質体層１０と第一のフィルム層１２とが接して配置されていることが好ましく、当該第一のフィルム層１２と第二の弾性多孔質体層２０とが接して配置されていることが好ましく、当該第二の弾性多孔質体層２０と第二のフィルム層２２とが接して配置されていることが好ましい。

【0056】

なお、防音部材１は、上記４つの層１０，１２，２０，２２に加えて、さらに他の層を含むこととしてもよい。すなわち、防音部材１は、例えば、第一の弾性多孔質体層１０の音源Ｓ側にさらに他の層を含んでもよく、及び／又は、第二のフィルム層２２の当該音源Ｓと反対側にさらに他の層を含んでもよい。

【0057】

そして、防音部材１において特徴的なことの一つは、特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が、０．１１以上という特定の範囲内にあることである。この特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）は、第一の弾性多孔質体層１０の粘性特性長Λ１（ｍｍ）に対する厚さＬ１（ｍｍ）の比（Ｌ１／Λ１）と、第二の弾性多孔質体層２０の粘性特性長Λ２（ｍｍ）に対する厚さＬ２（ｍｍ）の比（Ｌ２／Λ２）との和として算出される。

【0058】

防音部材１の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）は、例えば、０．１３以上であることが好ましく、０．１５以上であることがより好ましく、０．１７以上であることが特に好ましい。

【0059】

防音部材１の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）の上限値は、特に限られないが、当該特有パラメータは、例えば、１．００以下であることとしてもよく、０．８０以下であることとしてもよく、０．６０以下であることとしてもよく、０．５０以下であることとしてもよい。防音部材１の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）の範囲は、上記いずれかの下限値と、上記いずれかの上限値とを任意に組み合わせて特定してもよい。

【0060】

図２Ａには、数値シミュレーションにより求められた、防音部材の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）（横軸）と、当該防音部材の垂直透過損失と挿入損失との合計値（ｄＢ）（縦軸）との関係を示す。

【0061】

数値シミュレーションは、市販の音響解析ソフトウェア（ＡＣＴＲＡＮ（登録商標）、株式会社Ｆｒｅｅ Ｆｉｅｌｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ社製）をインストールしたコンピュータを用いて行った。

【0062】

具体的に、図１に示す防音部材１と同様に、音源側から順に積層された、弾性多孔質体である第一の吸音層（第一の弾性多孔質体層１０に相当）と、フィルムである第一の遮音層（第一のフィルム層１２に相当）と、弾性多孔質体である第二の吸音層（第二の弾性多孔質体層２０に相当）と、フィルムである第二の遮音層（第二のフィルム層２２に相当）とから構成される平板形状の防音部材試料の垂直方向に一次元で振動と音が伝搬するモデルを作成して、当該防音部材試料の垂直透過損失及び挿入損失を計算した。空気の物性値としては、上記ソフトウェアＡＣＴＲＡＮ（登録商標）に搭載されている物性値を用いた。

【0063】

数値シミュレーションにおいては、防音部材試料の第一の吸音層及び第二の吸音層の各々について、真密度ρ_ｔを１３８０ｋｇ／ｍ^３、繊維径を２０．８μｍ、迷路度α_∞を１、損失係数を０．３、ポアソン比を０に固定した上で、厚さを０．５ｍｍから１０ｍｍまで、嵩密度を２５ｋｇ／ｍ^３から１３８０ｋｇ／ｍ^３まで、ヤング率を７０００Ｐａから２８０００Ｐａまで変化させて、当該防音部材試料の垂直透過損失及び挿入損失を算出した。

【0064】

図２Ａにおいてプロットされている各点は、この数値シミュレーションによって算出された結果である。なお、図２Ａの縦軸に示す垂直透過損失と挿入損失との合計値（ｄＢ）は、上記数値シミュレーションによって周波数１００Ｈｚ以上、２５００Ｈｚ以下の範囲で算出された結果に、人の耳の周波数特性（低い音は聞こえにくい等）を考慮した重み付けによる補正を施して算出された平均値である。

【0065】

図２Ａに示すように、本発明の発明者らが、どのような構成を有する防音部材が優れた防音特性を有するのか、特に、透過損失のみならず、挿入損失をも向上させるために必要な構成について鋭意検討を重ねた結果、意外にも、第一の弾性多孔質体層１０の粘性特性長Λ１（μｍ）に対する厚さＬ１（ｍｍ）の比（Ｌ１／Λ１）と、第二の弾性多孔質体層２０の粘性特性長Λ２（μｍ）に対する厚さＬ２（ｍｍ）の比（Ｌ２／Λ２）との合計という特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が、当該透過損失と挿入損失との合計と高い相関を示すことを見出した。

【0066】

本発明に係る防音部材１は、図２Ａにプロットされた点のうち、横軸の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が０．１１以上（より具体的には、０．１１以上、０．５０以下）の範囲にプロットされた点に対応する構成及び防音特性（具体的には、音響損失と挿入損失との合計が８ｄＢ以上の防音特性）を有するものである。

【0067】

図２Ａにおいて、白抜きの丸印でプロットされた点は、実際に、本発明に係る防音部材１の一例として実現した実施例の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）及び防音特性を示す。

【0068】

すなわち、この実施例に係る防音部材１は、音源側から順に積層された、第一の弾性多孔質体層１０と、第一のフィルム層１２と、第二の弾性多孔質体層２０と、第二のフィルム層２２とから構成される平板形状の熱プレス成形体であり、その特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）が０．１８（－）であり、音響損失と挿入損失との合計が１６．７ｄＢであった。

【0069】

具体的に、実施例に係る防音部材１を構成する第一の弾性多孔質体層１０及び第二の弾性多孔質体層２０の各々は、他の樹脂繊維で部分的に接合され平均繊維径が２０．８μｍであるＰＥＴ繊維にニードルパンチを施した不織布（有機繊維体層）であり、厚さが５ｍｍであり、嵩密度が１００ｋｇ／ｍ^３であり、真密度が１３８０ｋｇ／ｍ^３であり、ヤング率が１４０００Ｐａであり、粘性特性長が５３μｍであり、迷路度が１（－）であり、損失係数が０．１８２（－）であり、ポアソン比がほぼ０（ゼロ）であった。

【0070】

また、実施例に係る防音部材１を構成する第一のフィルム層１２及び第二のフィルム層２２の各々は、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの非多孔質フィルムであり、厚さが０．３μｍであり、嵩密度及び真密度が１１６７ｋｇ／ｍ^３であり、ヤング率が４６１ＭＰａであった。

【0071】

一方、図２Ａにおいて、黒塗りの菱形印は、比較例１として、音源側から順に積層された、ポリウレタンフォームである第一の吸音層と、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの非多孔質フィルムである第一の遮音層と、ポリウレタンフォームである第二の吸音層と、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの非多孔質フィルムである第二の遮音層とから構成される平板形状の熱プレス成形体である防音部材についてプロットしたものである。比較例１に係る防音部材の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）は０．０９（－）であり、音響損失と挿入損失との合計は２ｄＢであった。

【0072】

また、図２Ａにおいて、黒塗りの三角印は、比較例２として、ポリウレタンフォームである１つの吸音層から構成される防音部材についてプロットしたものである。比較例２に係る防音部材の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）は０．０９（－）であり、音響損失と挿入損失との合計は１ｄＢであった。

【0073】

また、図２Ａにおいて、黒塗りの丸印は、比較例３として、上記実施例に係る防音部材１に弾性多孔質体層１０，２０として含まれる不織布と同一の有機繊維体（ＰＥＴ繊維体）である１つの吸音層から構成される防音部材についてプロットしたものである。比較例３に係る防音部材の特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）は０．０６（－）であり、音響損失と挿入損失との合計は３ｄＢであった。

【0074】

図２Ｂは、上述した数値シミュレーションの結果を、横軸を第一の吸音層の厚さ（第一の弾性多孔質体層１０の厚さＬ１に相当）と第二の吸音層の厚さ（第二の弾性多孔質体層２０の厚さＬ２に相当）との合計（Ｌ１＋Ｌ２）としてプロットしたものである。

【0075】

図２Ｃは、上述した数値シミュレーションの結果を、横軸を第一の吸音層の粘性特性長（第一の弾性多孔質体層１０の粘性特性長Λ１に相当）と第二の吸音層の粘性特性長（第二の弾性多孔質体層２０の粘性特性長Λ２に相当）との合計（Λ１＋Λ２）としてプロットしたものである。

【0076】

図２Ｂ及び図２Ｃに示すように、吸音層の厚さの合計（Ｌ１＋Ｌ２）のみ、又は粘性特性長の合計（Λ１＋Λ２）のみを指標として用いた場合には、図２Ａに示すように特有パラメータ（Ｌ１／Λ１＋Ｌ２／Λ２）を指標として用いた場合のように、透過損失と挿入損失との合計との間に高い相関が見出されず、実施例に係る防音部材と、比較例１～３に係る防音部材とを明確に区別することはできなかった。

【図1】

【図2A】

【図2B】

【図2C】