特許 7473818 エンドミル

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-04-16

(45)【発行日】2024-04-24

(54)【発明の名称】エンドミル

(51)【国際特許分類】

   B23C 5/10 20060101AFI20240417BHJP

【ＦＩ】

B23C5/10 Z

【請求項の数】 9

(21)【出願番号】P 2021508921

(86)(22)【出願日】2020-03-05

(86)【国際出願番号】 JP2020009333

(87)【国際公開番号】W WO2020195663

(87)【国際公開日】2020-10-01

【審査請求日】2023-01-19

(31)【優先権主張番号】P 2019062303

(32)【優先日】2019-03-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000233066

【氏名又は名称】株式会社ＭＯＬＤＩＮＯ

(74)【代理人】

【識別番号】100124316

【弁理士】

【氏名又は名称】塩田 康弘

(72)【発明者】

【氏名】北川 隆浩

(72)【発明者】

【氏名】居原田 有輝

【審査官】山本 忠博

(56)【参考文献】

【文献】国際公開第２０１６／１５２６１１（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２００６－０１５４１８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１０－２６４５９２（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１３／０９９９５４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１６／０８４８７７（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２００４－１８１５６３（ＪＰ，Ａ）

【文献】米国特許第０５４６７６７０（ＵＳ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｂ２３Ｃ ５／１０

Ｂ２３Ｂ ５１／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

工具本体の回転軸方向の先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて複数本の底刃と、この各底刃に連続する外周刃とを有する切れ刃部を備え、前記工具本体の回転方向に隣接する前記外周刃間に切屑排出溝が形成されたエンドミルであり、
前記底刃には前記切れ刃部を回転軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から前記半径方向中心、もしくはその付近まで連続する複数本の親底刃と、この親底刃に前記工具本体の回転方向に間隔を置き、前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から前記半径方向中心側の中途まで連続する複数本の子底刃とがあり、
前記親底刃のすくい面とこの親底刃に回転方向前方側に隣接する前記子底刃の２番面との間に第一ギャッシュが形成され、前記子底刃のすくい面とこの子底刃に回転方向前方側に隣接する前記親底刃の２番面との間に第二ギャッシュが形成され、
前記第一ギャッシュの前記切屑排出溝側に、前記第一ギャッシュと前記切屑排出溝に連続する第三ギャッシュが形成され、前記第二ギャッシュの前記切屑排出溝側に、前記第二ギャッシュと前記切屑排出溝に連続する第四ギャッシュが形成され、
前記親底刃の前記すくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第一ギャッシュを構成する第一ギャッシュ面との間の境界線である第一ギャッシュの谷と、前記子底刃の前記すくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第二ギャッシュを構成する第二ギャッシュ面との間の境界線である第二ギャッシュの谷とが半径方向中心寄りの位置で交わると共に、
この交点に前記子底刃の半径方向中心側の端部が交わりながら、前記親底刃の半径方向中心側の端部とその延長線とは交わらないことを特徴とするエンドミル。

【請求項2】

前記親底刃に連続するコーナーＲ刃のすくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第三ギャッシュを構成する第三ギャッシュ面との間の境界線である第三ギャッシュの谷が前記第一ギャッシュの谷に連続し、前記子底刃に連続するコーナーＲ刃のすくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第四ギャッシュを構成する第四ギャッシュ面との間の境界線である第四ギャッシュの谷が前記第二ギャッシュの谷に連続していることを特徴とする請求項１に記載のエンドミル。

【請求項3】

前記子底刃の前記半径方向中心側の端部は、前記親底刃の前記半径方向中心側の端部より前記第二ギャッシュ寄りに位置していることを特徴とする請求項１、もしくは請求項２に記載のエンドミル。

【請求項4】

前記親底刃のすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第一ギャッシュを構成する第一ギャッシュ面と前記回転軸とのなす角度は、前記親底刃から前記親底刃に連続する前記外周刃までのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第三ギャッシュを構成する第三ギャッシュ面と前記回転軸とのなす角度より大きいことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のエンドミル。

【請求項5】

前記子底刃のすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第二ギャッシュを構成する第二ギャッシュ面と前記回転軸とのなす角度は、前記子底刃から前記子底刃に連続する前記外周刃までのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第四ギャッシュを構成する第四ギャッシュ面と前記回転軸とのなす角度より大きいことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のエンドミル。

【請求項6】

前記底刃と前記外周刃との間に、前記底刃と前記外周刃に連続するコーナーＲ刃が形成され、前記親底刃のすくい面は前記第一ギャッシュを構成し、前記子底刃のすくい面は前記第二ギャッシュを構成していることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれかに記載のエンドミル。

【請求項7】

前記底刃の前記半径方向中心付近における軸方向すくい角は０°以下であることを特徴とする請求項６に記載のエンドミル。

【請求項8】

前記切れ刃部を回転軸と垂直方向から見たとき、前記切屑排出溝に面する前記外周刃は左ねじれ状態に形成されていることを特徴とする請求項６、もしくは請求項７に記載のエンドミル。

【請求項9】

前記底刃の前記半径方向中心付近における軸方向すくい角と前記外周刃のねじれ角との差は２０°以下であることを特徴とする請求項７、もしくは請求項８に記載のエンドミル。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は複数本の底刃を有し、底刃が切削した切屑の、切屑排出溝への誘導効果を高め得る形態のエンドミルに関するものである。

【背景技術】

【0002】

エンドミルの底刃が、または底刃と底刃に連続するコーナーＲ刃が切削した切屑の切屑排出溝への排出性は底刃すくい面の回転方向前方側に連続して形成されるギャッシュと、ギャッシュに工具本体の軸方向に連続する切屑排出溝との関係で決まる。切屑排出性にはギャッシュ自体の切屑の収容能力、またはギャッシュ自体が、切屑が停滞しにくい形態をすることも寄与する。

【0003】

例えばラジアスエンドミルの場合、ギャッシュは基本的には底刃とコーナーＲ刃に跨る両すくい面とその回転方向前方側に位置する底刃の２番面（逃げ面）までの領域に形成される（特許文献１～３参照）。この形態では、ある底刃が切削した切屑はその回転方向前方側に位置する底刃の２番面の後方側の空間であるギャッシュを経由してのみ、切屑排出溝へ向かう。このため、ギャッシュの切屑収容能力の程度によってはギャッシュ内に切屑が詰まり、切屑の排出性が低下することが想定される。

【0004】

これに対し、底刃として工具本体の回転方向に、切れ刃が半径方向外周側の端部から半径方向中心まで連続する複数本の親底刃と、半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する複数本の子底刃の、長さの相違する２種類の底刃を形成した形態がある（特許文献４参照）。この例では親底刃の回転方向前方側に、親底刃（稜線）の長さ方向に沿って複数個のギャッシュを形成している。

【0005】

詳しくは、親底刃のすくい面に連続する、回転軸寄りの第一ギャッシュの切屑排出溝側（回転方向後方側）に第二ギャッシュを形成し、第一ギャッシュの子底刃側（回転方向前方側）に第三ギャッシュを形成している。この特許文献４のようにエンドミルの底刃を親底刃と子底刃の２種類の底刃に分割させ、親底刃の長さ方向に沿って３個のギャッシュを形成すれば、親底刃が切削した切屑を親底刃の長さ方向（半径方向）両側に分散させる機能を第一ギャッシュに持たせることができる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【文献】特開２００４－１４１９７５号公報（段落００１３～００４４、図１、図２）

【文献】特開２００８－１１０４７２号公報（段落００１５～００２４、図１～図３）

【文献】特開２０１８－１９２５６６号公報（段落００１８～００２８、図１～図６）

【文献】国際公開第２０１６／１５２６１１号（請求項１、段落００１０～００４７）

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

只、特許文献４では親底刃が切削した切屑を親底刃の長さ方向両側に分散させることができるものの、子底刃が切削した切屑を分散させることまでは考慮されていない。

【0008】

本発明は上記背景より、底刃を親底刃と子底刃とに分割した場合に、より切屑の排出性を高める形態のエンドミルを提案するものである。

【課題を解決するための手段】

【0009】

請求項１に記載の発明のエンドミルは、工具本体の回転軸方向の先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて複数本の底刃と、この各底刃に連続する外周刃とを有する切れ刃部を備え、前記工具本体の回転方向に隣接する前記外周刃間に切屑排出溝が形成されたエンドミルであり、
前記底刃には前記切れ刃部を回転軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心、もしくはその付近まで連続する複数本の親底刃と、この親底刃に前記工具本体の回転方向に間隔を置き、前記切れ刃部を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する複数本の子底刃とがあり、
前記親底刃のすくい面とこの親底刃に回転方向前方側に隣接する前記子底刃の２番面との間に第一ギャッシュが形成され、前記子底刃のすくい面とこの子底刃に回転方向前方側に隣接する前記親底刃の２番面との間に第二ギャッシュが形成され、
前記第一ギャッシュの前記切屑排出溝側に、前記第一ギャッシュと前記切屑排出溝に連続する第三ギャッシュが形成され、前記第二ギャッシュの前記切屑排出溝側に、前記第二ギャッシュと前記切屑排出溝に連続する第四ギャッシュが形成され、
前記親底刃の前記すくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第一ギャッシュを構成する第一ギャッシュ面との間の境界線である第一ギャッシュの谷と、前記子底刃の前記すくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、前記第二ギャッシュを構成する第二ギャッシュ面との間の境界線である第二ギャッシュの谷とが半径方向中心寄りの位置で交わると共に、
この交点に前記子底刃の半径方向中心側の端部が交わりながら、前記親底刃の半径方向中心側の端部とその延長線とは交わらないことを特徴とする。
請求項２に記載の発明のエンドミルは、請求項１において親底刃に連続するコーナーＲ刃のすくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、第三ギャッシュを構成する第三ギャッシュ面との間の境界線である第三ギャッシュの谷が第一ギャッシュの谷に連続し、子底刃に連続するコーナーＲ刃のすくい面とこのすくい面に回転方向前方側に対向し、第四ギャッシュを構成する第四ギャッシュ面との間の境界線である第四ギャッシュの谷が第二ギャッシュの谷に連続していることを特徴とする。

【0010】

「切れ刃部を回転軸方向（軸方向）の端面側から見たとき」とは、図２－（ａ）に示す、エンドミル本体（工具本体）を先端側から軸方向のシャンク部３側に向かって見たときの端面を言う。切れ刃部２の各切れ刃は少なくとも底刃４（４１、４２）と底刃４に連続する外周刃６を持ち、底刃４の半径方向外周側にはコーナＲ刃５が連続することもある（請求項６）。切れ刃が底刃４と外周刃６からなる場合、エンドミル１はスクエアエンドミルであり、底刃４と外周刃６との間にコーナＲ刃５が形成される場合、エンドミル１は図示するようなラジアスエンドミルになる。

【0011】

エンドミル１がラジアスエンドミルの場合（請求項６）、底刃４と外周刃６との間に、底刃４と外周刃６の双方に連続するコーナーＲ刃５が形成される。親底刃４１のすくい面４１ａは第一ギャッシュ８を構成し、子底刃４２のすくい面４２ａは第二ギャッシュ９を構成する（請求項６）。この場合、親底刃４１のすくい面４１ａは主に親底刃４１とコーナーＲ刃５の境界線かその付近から回転軸（半径方向中心）Ｏ側に向かって形成される。子底刃４２のすくい面４２ａは主に子底刃４２とコーナーＲ刃５の境界線かその付近から回転軸（半径方向中心）Ｏ側に向かって形成されるが、共にコーナーＲ刃５の外周刃６寄りの位置から形成されることもある。

【0012】

請求項１における「底刃には親底刃と子底刃とがあり」とは、底刃４として親底刃４１と子底刃４２の、２種類の底刃があることを言う。底刃４は親底刃４１と子底刃４２の２種類あるため、コーナーＲ刃５は親底刃４１と子底刃４２の半径方向外周側に形成される。また親底刃４１と子底刃４２は回転軸（半径方向中心）Ｏに関して対になるように形成されるため、切れ刃（底刃４）の本数（枚数）は主には４本（枚）であるが、それより多いこともある。図面では親底刃４１と子底刃４２が共に２枚あり、底刃４にコーナーＲ刃５が連続する４枚刃のラジアスエンドミルの例を示している。以下では半径方向中心Ｏを中心Ｏとも、回転軸Ｏとも言う。

【0013】

「切れ刃部を回転軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心、もしくはその付近まで連続する親底刃」とは、図１－（ａ）、図２－（ａ）に示すように親底刃４１が半径方向中心（回転軸）Ｏに交わるまで半径方向外周側の端部から半径方向中心Ｏまで連続するか、もしくはその付近を通過するまで連続することを言う。図２－（ａ）では親底刃４１を通る線と子底刃４２を通る線、または親底刃４１に沿った線と子底刃４２に沿った線の延長線を二点鎖線で示している。この延長線は底刃４１、４２を通り、回転軸Ｏ寄りの位置から半径方向外周側へ延びる線を言い、主に直線を指す。「底刃４１、４２に沿った延長線」は底刃４１、４２が曲線を描くような場合には曲線の曲率を持ちながら、回転軸Ｏ寄りの位置から半径方向外周側へ延びる線を言い、主に曲線を指す。

【0014】

「親底刃が中心付近を通過する」とは、親底刃４１を通る線が中心（回転軸）Ｏより、親底刃４１が面する第一ギャッシュ８寄り（回転方向前方側）を通過することを言う。または親底刃４１を通る線が中心Ｏを挟んで対になる側の親底刃４１の２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側の境界線に連続することを言う。この場合、親底刃４１の２番面４１ｂは中心Ｏを挟んだ側に位置する親底刃４１の２番面４１ｂに帯状に連続する。親底刃４１の２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側の境界線は、２番面４１ｂとその回転方向ｒ後方側に隣接する、後述の第二ギャッシュ面９ａとの境界線である。回転方向ｒはエンドミル本体（工具本体）が被削材を切削するときに回転軸Ｏ回りに回転する向きを言う。

【0015】

請求項１における「半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する子底刃」とは、子底刃４２が中心（回転軸）Ｏに交わる手前まで半径方向外周側の端部から半径方向中心Ｏ寄りの位置まで連続し、中心Ｏには到達しないことを言う。「子底刃４２の半径方向中心側の端部が中心Ｏにまで到達しないこと」は、具体的には（言い換えれば）「子底刃４２の半径方向中心側の端部が親底刃４１とは交わらず、子底刃４２の中心Ｏ側の端部と親底刃（稜線）４１との間に空隙が形成されること」である。

【0016】

第一ギャッシュ８は親底刃４１のすくい面４１ａとこれに回転方向ｒ前方側に対向する第一ギャッシュ面８ａとで構成され、第二ギャッシュ９は子底刃４２のすくい面４２ａとこれに回転方向ｒ前方側に対向する第二ギャッシュ面９ａとで構成される。請求項１では子底刃４２の半径方向中心Ｏ側（中心Ｏ寄り）の端部が親底刃４１（中心Ｏ）に交わらず、子底刃４２の中心Ｏ側の端部と親底刃（稜線）４１との間には空隙が形成される。このことから、親底刃４１のすくい面４１ａは中心Ｏを挟んだ反対側に位置する親底刃４１の２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側に位置する第二ギャッシュ９を構成する第二ギャッシュ面９ａに空間的に連続し、第一ギャッシュ８内の空間と第二ギャッシュ９内の空間は連通する。

【0017】

「空間的に連続する（空間が連通する）」とは、すくい面４１ａと第二ギャッシュ面９ａとの間に、子底刃４２が中心Ｏにまで、または２番面４１ｂにまで連続する場合のような、子底刃４２による仕切り（壁）が存在しない状態のことを言う。すくい面４１ａと第二ギャッシュ面９ａとの間に仕切りがないことで、第一ギャッシュ８内の切屑の第二ギャッシュ９内への移動と、第二ギャッシュ９内の切屑の第一ギャッシュ８内への移動が自由に生じ易くなる。

【0018】

第一ギャッシュ８内と第二ギャッシュ９内の空間が連通することで、例えば親底刃４１が切削し、第一ギャッシュ８内に入り込んだ切屑の一部は第二ギャッシュ９内にも入り込み得るため、切屑が第一ギャッシュ８と第二ギャッシュ９に分散し易くなる。同様に子底刃４２が切削し、第二ギャッシュ９内に入り込んだ切屑の一部は第一ギャッシュ８内にも入り込み得るため、切屑が第二ギャッシュ９と第一ギャッシュ８に分散し易くなる。結果として、親底刃４１と子底刃４２が切削した切屑が第一ギャッシュ８内と第二ギャッシュ９内のいずれかに集中することが回避され易くなり、第一ギャッシュ８内に切屑が詰まる事態と第二ギャッシュ９内に切屑が詰まる事態が回避され易くなる。

【0019】

特に図２－（ａ）に示すように子底刃４２、４２の半径方向中心Ｏ側の端部が、親底刃４１の半径方向中心Ｏ側の端部より、または中心Ｏより第二ギャッシュ９寄りに位置していれば（請求項３）、親底刃４１が切削した切屑の第一ギャッシュ８を通じた排出性と、切屑の第一ギャッシュ８と第二ギャッシュ９への分散効果が高まる。

【0020】

「子底刃４２、４２の半径方向中心Ｏ側の端部が、親底刃４１の半径方向中心Ｏ側の端部より、または中心Ｏより第二ギャッシュ９寄りに位置していること」は、「対になる子底刃４２、４２を通る各延長線が中心Ｏとは交わらず、中心Ｏを挟む位置にあること」とも言い換えられる。親底刃４１は中心Ｏに近い位置から半径方向外周側へ、外周刃６へ向けて連続して形成され、親底刃４１の中心Ｏに近い位置から第二ギャッシュ９側には形成されないため、「親底刃４１の半径方向中心Ｏ側の端部」は親底刃４１の（形成）開始位置を指す。

【0021】

この場合、子底刃４２の半径方向中心Ｏ側の端部が親底刃４１の半径方向中心Ｏ側の端部、または中心Ｏより第二ギャッシュ９寄りに位置することで、第一ギャッシュ８内の容積が第二ギャッシュ９内の容積より相対的に大きくなる。この結果、第一ギャッシュ８の切屑の収容能力が相対的に増すため、第一ギャッシュ８内での切屑の詰まりや停滞が生じにくくなり、第一ギャッシュ８から切屑排出溝７への切屑の排出性が向上する。

【0022】

また子底刃４２の半径方向中心Ｏ側の端部が親底刃４１の半径方向中心Ｏ側の端部より第二ギャッシュ９寄りに位置することで、子底刃４２を通る延長線が中心Ｏを通る場合より、親底刃４１が切削した切屑の一部を第二ギャッシュ９側へ送り込み易くなる。切屑が第一ギャッシュ８と第二ギャッシュ９との境界部分に停滞するような場合には、境界部分に存在する切屑が第一ギャッシュ８側へ戻りにくくなり、上記した切屑の分散効果が向上する。この結果、切屑が第一ギャッシュ８と第二ギャッシュ９との境界部分に停滞することによる親底刃４１による被削材の切削への影響が低減される。

【0023】

請求項１では子底刃４２の半径方向中心側の端部が中心Ｏにまで到達しないことと、子底刃４２の２番面４２ｂの回転方向ｒ後方側に第一ギャッシュ８を構成する第一ギャッシュ面８ａが形成されることで、子底刃４２の２番面４２ｂの回転方向の幅が制約されることになる。特に子底刃４２の中心Ｏ寄りの２番面４２ｂの幅が小さくなる傾向があるため、切削中、子底刃４２に折損等が生じ易くなる可能性がある。但し、この可能性は切れ刃部２に、または切れ刃部２を含む工具本体のシャンク部３を除く部分全体に、ＨＲＣ５０以上、更にはＨＲＣ６０近くの、あるいはＨＲＣ６０を超える高硬度材の切削加工に適用されている、例えば上層にＴｉＳｉの窒化物、または炭窒化物を設けた硬質皮膜を被覆することで、低下させることが可能である。

【0024】

また第一ギャッシュ８の切屑排出溝７側に、第一ギャッシュ８と切屑排出溝７に連続する第三ギャッシュ１０が形成されていることで、親底刃４１が切削した切屑は第一ギャッシュ８と第三ギャッシュ１０に分散して入り込む。親底刃４１にコーナーＲ刃５が連続する場合（請求項６）には、親底刃４１とコーナーＲ刃５が切削した切屑が第一ギャッシュ８と第三ギャッシュ１０に分散して入り込む。

【0025】

同様に第二ギャッシュ９の切屑排出溝７側に、第二ギャッシュ９と切屑排出溝７に連続する第四ギャッシュ１１が形成されていることで、子底刃４２が切削した切屑は第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１に分散して入り込む。子底刃４２にコーナーＲ刃５が連続する場合（請求項６）には、子底刃４２とコーナーＲ刃５が切削した切屑が第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１に分散して入り込む。

【0026】

第三ギャッシュ１０と第四ギャッシュ１１に入り込んだ切屑はそれぞれのシャンク部３側に連続する切屑排出溝７へ排出されようとするため、第三ギャッシュ１０と第四ギャッシュ１１内での切屑の停滞が生じにくくなる。併せて第一ギャッシュ８内の切屑の第三ギャッシュ１０への排出と第二ギャッシュ９内の切屑の第四ギャッシュ１１への排出が円滑に生じ易くなる。

【0027】

本発明では第一ギャッシュ８の切屑排出溝７側に第三ギャッシュ１０が形成され、親底刃４１のすくい面４１ａが形成する第一ギャッシュ８が（第一ギャッシュ８と第三ギャッシュ１０の）２段に形成される。このことから、図５－（ａ）に示すように（ｂ）に示すギャッシュが１段の場合との対比では、第一ギャッシュ８と第三ギャッシュ１０を合わせた親底刃４１の回転方向ｒ前方側のギャッシュ全体での容積が第一ギャッシュ８のみの容積より拡大する。図５－（ａ）のハッチングは直接には第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１を合わせた領域を示しているが、第一ギャッシュ８と第三ギャッシュ１０を合わせた領域も（ｂ）との対比では、第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１を合わせた領域と同じ状況にある。

【0028】

同様に第二ギャッシュ９の切屑排出溝７側に第四ギャッシュ１１が形成され、子底刃４２のすくい面４２ａが形成する第二ギャッシュ９が（第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１）の２段に形成される。このことから、第二ギャッシュ９と第四ギャッシュ１１を合わせた子底刃４２の回転方向ｒ前方側のギャッシュ全体での容積も第二ギャッシュ９のみの容積より拡大する。

【0029】

図６－（ａ）は親底刃４１のすくい面４１ａとそれに対向する第一ギャッシュ面８ａから構成される第一ギャッシュ８を軸方向に端面側から見たときの様子を示している。（ｂ）は親底刃４１と子底刃４２の区別がなく、本発明の子底刃４２に相当する底刃の中心側の端部が、親底刃４１に相当する底刃の中心側の端部に連続している従来のエンドミルのギャッシュを示している。本発明では（ｂ）との対比では子底刃４２の２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側に第一ギャッシュ面８ａが形成されていることで、第一ギャッシュ８の容積が従来の対応するギャッシュの容積より拡大していることが分かる。

【0030】

特に図１－（ｂ）、（ｃ）に示すように第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏとのなす角度φ１を、第三ギャッシュ面１０ａと回転軸Ｏとのなす角度φ２より大きくすれば（請求項４）（φ１＞φ２）、切屑の排出性はより向上する。第一ギャッシュ面８ａは親底刃４１のすくい面４１ａの回転方向ｒ前方側に対向し、第一ギャッシュ８を構成する。第三ギャッシュ面１０ａは親底刃４１から親底刃４１に連続する外周刃６までのすくい面４１ａ、６ａに回転方向ｒ前方側に対向し、第三ギャッシュ１０を構成する。「親底刃４１から外周刃６まで」には、コーナーＲ刃５と外周刃６が含まれ、ここでのすくい面にはコーナーＲ刃５のすくい面５ａが含まれる。この場合の外周刃６は親底刃４１に連続する。

【0031】

この場合、工具本体の第一ギャッシュ８寄り部分の剛性を確保しつつ、第一ギャッシュ８を半径方向回転軸（中心）Ｏ寄りから形成しながらも、第一ギャッシュ面８ａと第三ギャッシュ面１０ａが同一面（同一平面）である場合より、第一ギャッシュ８の容積を大きくすることができる。結果、第一ギャッシュ８の切屑収容能力が高まることで、切屑の排出性が向上する。

【0032】

例えば工具本体の第一ギャッシュ８寄り部分の剛性を確保しつつ、第一ギャッシュ面８ａを第三ギャッシュ面１０ａと同一面にしようとすれば、第一ギャッシュ面８ａは図１－（ｃ）の第三ギャッシュ面１０ａに沿った、あるいは平行な接線である二点鎖線Ｌ１を描くようになる。結果、第一ギャッシュ８を半径方向回転軸Ｏ寄りから形成することが難しくなる。

【0033】

一方、第一ギャッシュ８を回転軸Ｏ寄りから形成しながら、第一ギャッシュ面８ａを第三ギャッシュ面１０ａと同一面にしようとすれば、第一ギャッシュ面８ａと第三ギャッシュ面１０ａは第三ギャッシュ面１０ａに沿った、あるいは平行な回転軸Ｏ寄りの接線である二点鎖線Ｌ２を描くようになる。結果、工具本体の第一ギャッシュ８寄り部分の剛性が低下し易くなる。上記のφ１＞φ２を満たせば、工具本体の第一ギャッシュ８寄り部分の剛性を確保しつつ、第一ギャッシュ８を回転軸Ｏ寄りから形成しながらも、第一ギャッシュ８の容積を大きくすることができることになる。

【0034】

「第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏとのなす角度φ１」は第一ギャッシュ面８ａを通る接線の内、回転軸Ｏに最も近い方向を向いた接線と回転軸Ｏとのなす角度を言う。「第三ギャッシュ面１０ａと回転軸Ｏとのなす角度φ２」も第三ギャッシュ面１０ａを通る接線の内、回転軸Ｏに最も近い方向を向いた接線と回転軸Ｏとのなす角度を言う。

【0035】

「第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏとのなす角度φ１」は第一ギャッシュ面８ａが平面であると仮定したときの、第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏを通る縦断面とがなす角度でもある。ここでの「縦断面」は工具本体の回転軸Ｏが鉛直方向を向いた使用状態にあるときの鉛直面（回転軸Ｏに平行な鉛直断面）である。「第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏとのなす角度φ１が、第三ギャッシュ面１０ａと回転軸Ｏとのなす角度φ２より大きい」（φ１＞φ２）とは、第三ギャッシュ面１０ａと縦断面（鉛直面）とのなす角度φ２より第一ギャッシュ面８ａと縦断面（鉛直面）とのなす角度φ１が大きいことを言い、縦断面を基準にしたとき、第三ギャッシュ面１０ａより第一ギャッシュ面８ａが寝た（倒れた）状態にあることを言う。

【0036】

同様に図１－（ｃ）、図４に示すように第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏとのなす角度φ３を、第四ギャッシュ面１１ａと回転軸Ｏとのなす角度φ４より大きくすれば（請求項５）（φ３＞φ４）、切屑の排出性はより向上する。第二ギャッシュ面９ａは子底刃４２のすくい面４２ａに回転方向ｒ前方側に対向し、第二ギャッシュ９を構成する。第四ギャッシュ面１１ａは子底刃４２から子底刃４２に連続する外周刃６までのすくい面４２ａ、６ａに回転方向ｒ前方側に対向し、第四ギャッシュ１１を構成する。「子底刃４２から外周刃６まで」には、コーナーＲ刃５と外周刃６が含まれ、ここでのすくい面にはコーナーＲ刃５のすくい面５ａが含まれる。この場合の外周刃６は子底刃４２に連続する。

【0037】

この場合、工具本体の第二ギャッシュ９寄り部分の剛性を確保しつつ、第二ギャッシュ９を半径方向回転軸（中心）Ｏ寄りから形成しながらも、第二ギャッシュ面９ａと第四ギャッシュ面１１ａが同一面（同一平面）である場合より、第二ギャッシュ９の容積を大きくすることができる。結果、第二ギャッシュ９の切屑収容能力が高まることで、切屑の排出性が向上する。

【0038】

例えば工具本体の第二ギャッシュ９寄り部分の剛性を確保しつつ、第二ギャッシュ面９ａを第四ギャッシュ面１１ａと同一面にしようとすれば、第二ギャッシュ面９ａは図１－（ｃ）の第四ギャッシュ面１１ａに沿った、あるいは平行な接線である二点鎖線Ｌ１を描くようになる。結果、第二ギャッシュ９を半径方向回転軸Ｏ寄りから形成することが難しくなる。

【0039】

一方、第二ギャッシュ９を回転軸Ｏ寄りから形成しながら、第二ギャッシュ面９ａを第四ギャッシュ面１１ａと同一面にしようとすれば、第二ギャッシュ面９ａと第四ギャッシュ面１１ａは第四ギャッシュ面１１ａに沿った、あるいは平行な回転軸Ｏ寄りの接線である二点鎖線Ｌ２を描くようになる。結果、工具本体の第二ギャッシュ９寄り部分の剛性が低下し易くなる。上記のφ３＞φ４を満たせば、工具本体の第二ギャッシュ９寄り部分の剛性を確保しつつ、第二ギャッシュ９を回転軸Ｏ寄りから形成しながらも、第二ギャッシュ９の容積を大きくすることができることになる。

【0040】

「第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏとのなす角度φ３」は第二ギャッシュ面９ａを通る接線の内、回転軸Ｏに最も近い方向を向いた接線と回転軸Ｏとのなす角度を言う。「第四ギャッシュ面１１ａと回転軸Ｏとのなす角度φ４」も第四ギャッシュ面１１ａを通る接線の内、回転軸Ｏに最も近い方向を向いた接線と回転軸Ｏとのなす角度を言う。

【0041】

「第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏとのなす角度φ３」は第二ギャッシュ面９ａが平面であると仮定したときの、第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏを通る縦断面（鉛直面）とがなす角度でもある。「第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏとのなす角度φ３が、第四ギャッシュ面１１ａと回転軸Ｏとのなす角度φ４より大きい」（φ３＞φ４）とは、第四ギャッシュ面１１ａと縦断面（鉛直面）とのなす角度φ４より第二ギャッシュ面９ａと縦断面（鉛直面）とのなす角度φ３が大きいことを言い、縦断面を基準にしたとき、第四ギャッシュ面１１ａより第二ギャッシュ面９ａが寝た（倒れた）状態にあることを言う。

【0042】

なお、ラジアスエンドミルの場合（請求項６）、底刃４の半径方向中心付近における軸方向すくい角θ１を０°以下にすることで（請求項７）、ＨＲＣ５０以上、更にはＨＲＣ６０以上の高硬度鋼の切削加工において、工具損傷が抑制される傾向がある。これは、底刃４、または底刃４からコーナーＲ刃５へかけての切れ刃とすくい面とのなす角度が鈍角になることで、軸方向すくい角θ１が正の場合より切れ刃を含む切れ刃部の剛性が高まるため、あるいは切れ刃部（の回転軸Ｏに平行な鉛直断面）に鋭角部分がないためと考えられる。

【0043】

高硬度鋼の切削加工においては、底刃４の半径方向中心付近における軸方向すくい角θ１は－１０°以下、特に－１５°以下とすることが好ましい。但し、ネガ（負）のすくい角が大きくなり過ぎると製造が困難になるので、底刃４の半径方向中心付近における軸方向すくい角θ１は－３０°以上とすること（－３０°≦θ１≦－１０°）が好ましい。更に言えば、底刃４の半径方向中心付近における軸方向すくい角θ１は－２５°以上とすること（－２５°≦θ１≦－１５°）が好ましい。

【0044】

ここで、外周刃６が右ねじれ状態で形成されていると仮定したときに、軸方向すくい角θ１がマイナス側に大きくなれば、前記のように底刃４（４１、４２）にコーナーＲ刃５が連続する（ラジアスエンドミルの）場合（請求項６）に、コーナーＲ刃５（稜線）の曲線を円弧形状に形成し難くなる。「外周刃６が右ねじれ状態」とは具体的に言えば、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、コーナーＲ刃５から外周刃６に移行する部分が回転方向ｒ後方側へ傾斜した状態になることである。このため、コーナーＲ刃５の曲線の全長がコーナーＲ刃５の曲率半径を半径とする円弧の１／４（１／４円弧）を描きにくくなり、コーナーＲ刃５は１／４円弧分の長さより短くなる傾向がある。

【0045】

ここでの「底刃４」は親底刃４１と子底刃４２を含む。「親底刃の半径方向中心Ｏ付近における軸方向すくい角θ１」は親底刃すくい面４１ａの中心Ｏに近い部分での軸方向すくい角であり、子底刃４２の軸方向すくい角も同様である（θ１は子底刃４２の軸方向すくい角も指す）。例えば軸方向すくい角θ１が負（－）であれば、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときに親底刃４１のすくい面４１ａと子底刃４２のすくい面４２ａが見える状態になる。

【0046】

これに対し、特に図３－（ａ）、図４に示すように切れ刃部２を回転軸Ｏと垂直方向（回転軸Ｏに垂直な方向）から見たとき、切屑排出溝７に面する外周刃６が左ねじれ状態に形成されていれば（請求項８）、次のことが言える。すなわち、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たとき、コーナーＲ刃５から外周刃６に移行する部分が回転方向ｒ後方側へ傾斜した状態になりにくく、底刃４から外周刃６の開始点までの区間のすくい面４１ａ～５ａ（６ａ）を平坦面、もしくはそれに近い曲面に形成し易くなる。

【0047】

この結果、コーナーＲ刃５の曲線に１／４円弧分の長さを与え易くなり、コーナーＲ刃５を１／４円弧形状に形成し易く、コーナーＲ刃５の１／４円弧精度を確保し易くなる。この場合、外周刃６が左ねじれ状態でない場合との対比では、底刃４からコーナーＲ刃５までの区間が切削した切屑を外周刃６が工具本体の回転時に切れ刃部２からシャンク部３側へかけ、回転方向ｒ前方側に送り込み易くなるため、切屑排出溝７での切屑の排出性が向上する。

【0048】

またコーナーＲ刃５を１／４円弧形状に形成し易くする上では、底刃４の半径方向中心付近における軸方向すくい角と外周刃６のねじれ角との差を２０°以下にすることが適切である（請求項９）。底刃４の工具回転軸付近における軸方向すくい角と外周刃６のねじれ角との差が２０°以下であれば、底刃４の軸方向すくい角と外周刃６のねじれ角との差が抑えられ、底刃４からコーナーＲ刃５へかけてのすくい面を平面に近付けることができることに因る。

【発明の効果】

【0049】

底刃として半径方向外周側の端部から半径方向中心かその付近まで連続する複数本の親底刃と、半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する複数本の子底刃を形成し、親底刃すくい面の回転方向前方側に第一ギャッシュを形成し、子底刃すくい面の回転方向前方側に第二ギャッシュを形成しているため、親底刃と子底刃が切削した切屑を第一ギャッシュと第二ギャッシュに分散させることができる。

【0050】

また第一ギャッシュの切屑排出溝側に第三ギャッシュを形成し、第二ギャッシュの切屑排出溝側に第四ギャッシュを形成しているため、親底刃、またはコーナーＲ刃が切削した切屑を第一ギャッシュと第三ギャッシュ内に落下させ、子底刃、またはコーナーＲ刃が切削した切屑を第二ギャッシュと第四ギャッシュ内に落下させることができる。

【0051】

同時に第三ギャッシュと第四ギャッシュに入り込んだ切屑は切屑排出溝へ排出されようとするため、第三ギャッシュと第四ギャッシュ内での切屑の停滞が生じにくくなり、第一ギャッシュ内の切屑の第三ギャッシュへの排出と第二ギャッシュ内の切屑の第四ギャッシュへの排出を円滑に生じさせることができる。

【図面の簡単な説明】

【0052】

【図1】（ａ）はエンドミルの切れ刃部を端面寄りの位置から見たときの切れ刃の形成例を示した斜視図、（ｂ）は回転軸Ｏと第一ギャッシュ面及び第三ギャッシュ面とのなす角度を示した斜視図、（ｃ）は第一ギャッシュ面と第三ギャッシュ面との関係、及び第二ギャッシュ面と第四ギャッシュ面との関係を示した縦断面図である。

【図2】（ａ）は図１の切れ刃部の端面図であり、図４のｘ－ｘ線矢視図、（ｂ）は（ａ）の中心部の拡大図、（ｃ）は子底刃前方側の第二ギャッシュを示した（ｂ）の拡大図である。

【図3】（ａ）は切れ刃部を側面側から見たときの第一ギャッシュと第二ギャッシュ、及び切屑排出溝の関係を示した斜視図（側面図）、（ｂ）は（ａ）の第二ギャッシュ部分の拡大図である。

【図4】エンドミル本体のシャンク部を除いた切れ刃部を含む部分と、回転軸Ｏと第二ギャッシュ面及び第四ギャッシュ面とのなす角度を示した斜視図（側面図）である。

【図5】（ａ）はギャッシュが２段に形成された本発明のエンドミルの切れ刃部を側面側から見たときの第二ギャッシュと第四ギャッシュの領域をハッチングで示した斜視図、（ｂ）はギャッシュが２段ではない従来のエンドミルの切れ刃部を側面側から見たときのギャッシュの領域をハッチングで示した斜視図である。

【図6】（ａ）は本発明のエンドミルの切れ刃部を端面側から見たときの第一ギャッシュの領域をハッチングで示した斜視図、（ｂ）は従来のエンドミルの切れ刃部を端面側から見たときのギャッシュの領域をハッチングで示した斜視図である。

【図7】本発明のエンドミルのシャンク部を含めた全体を示した側面図である。

【図8】外周刃の径方向すくい角β２の計測位置を示した工具本体の軸に垂直な断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0053】

図１～図３は工具本体の回転軸方向の先端部側に、半径方向中心側から外周側へかけて複数本の底刃４１、４２と、各底刃４１、４２に連続する外周刃６とを有する切れ刃部２を備え、工具本体の回転方向ｒに隣接する外周刃６、６間に切屑排出溝７が形成され、底刃として複数本の親底刃４１と複数本の子底刃４２が形成されたエンドミル１の製作例を示す。

【0054】

図示する例では図７に示すような金型の隅部の加工に適する、首下長の長い小径エンドミルの例を示しているが、本発明のエンドミル１は図７に示す形態には限られない。図４は図７のシャンク部３を除いた切れ刃部２側の部分を示している。図２－（ａ）は図４に示すエンドミル１をｘ－ｘ線の方向に見た様子を示している。

【0055】

図示する例ではまた、エンドミル１が、底刃４１、４２と外周刃６との間に、双方に連続するコーナーＲ刃５が形成されたラジアスエンドミルの場合の例を示しているが、エンドミル１はコーナーＲ刃５がないスクエアエンドミルの場合もある。図面ではコーナーＲ刃５を有することに関連し、コーナーＲ刃５（稜線）の曲線（曲面）区間に１／４円弧分の長さを与え易くするために、図３－（ａ）に示す底刃４１、４２の半径方向中心（回転軸）Ｏ付近における軸方向すくい角θ１と、コーナーＲ刃５の底刃４１、４２側の軸方向すくいθ２を０°以下にしている。

【0056】

また、例では図２－（ａ）に示すように切れ刃部２を回転軸Ｏと垂直方向から見たとき、切屑排出溝７に面する外周刃６を左ねじれ状態に形成している。但し、軸方向すくい角が０°以下であることと、外周刃６が左ねじれ状態であることは必ずしも本発明では必要ではない。回転軸Ｏの方向は工具本体の軸方向を指す。

【0057】

参考までに、図示するエンドミル１の製作例では底刃４１、４２の中心（回転軸）Ｏ付近における軸方向すくい角θ１が－２０°、コーナーＲ刃５の底刃４１、４２側の軸方向すくい角θ２が－２０°の場合である。本発明では少なくとも底刃４１、４２の軸方向すくい角θ１が０°以下であればよく、ラジアスエンドミルの場合には軸方向すくい角θ１、θ２が０°以下であればよい。

【0058】

高硬度鋼の切削加工においては、底刃４１、４２の中心（回転軸）Ｏ付近における軸方向すくい角θ１は主に－３０°～－１０°、望ましくは－２５°～－１５°の範囲にあることが適切である。また、コーナーＲ刃５の底刃４１、４２側の軸方向すくい角θ２は－２５°～－１５°であることが好ましい。更に言えば、コーナーＲ刃５の軸方向すくい角θ２は底刃４（４１、４２）側から外周刃６側にかけて角度を大きくする（０°に近づける）ことが好ましい。

【0059】

また図示する例では図３－（ａ）に示す底刃４１、４２の軸方向逃げ角α１が１０°、コーナーＲ刃５の底刃４１、４２側の軸方向逃げ角α２が１０°である。図２－（ｃ）、図８に示すコーナーＲ刃５の外周刃６側の径方向すくい角β１が０°、外周刃６の径方向すくい角β２が０°となっている。更に図３－（ａ）に示す外周刃６側の径方向逃げ角γ１が１３°、図２－（ａ）に示す径方向逃げ角γ２が１１°である。但し、これら軸方向逃げ角α１、α２、径方向すくい角β１、β２、径方向逃げ角γ１、γ２の数値は一例に過ぎず、これらの数値には限定されない。

【0060】

なお、コーナーＲ刃５の径方向すくい角β１と外周刃６の径方向すくい角β２は図２－（ａ）、（ｃ）では正（＋）に見える。但し、各すくい角β１、β２は図８に示すように工具本体の回転軸Ｏに直交する断面上、半径方向外周寄りの工具径Ｄの４％の区間での計測値を採用しているため、上記したβ１、β２の数値には幅が生じ得る。

【0061】

親底刃４１は図２－（ａ）～（ｃ）に示すように切れ刃部２を回転軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の端部から半径方向中心（回転軸）Ｏ、もしくはその付近まで連続する。子底刃４２は親底刃４１に工具本体の回転方向ｒに間隔を置き、切れ刃部２を軸方向の端面側から見たときの半径方向外周側の他の端部から半径方向中心側の中途まで連続する。

【0062】

親底刃４１と子底刃４２は中心（回転軸）Ｏに関して対になるように形成される。親底刃４１の中心Ｏ側は中心Ｏかその付近まで連続することから、図面では工具本体の先端部を端面側から見たとき、親底刃４１の２番面４１ｂ（以下、親底刃２番面４１ｂ）を中心Ｏを挟んだ側に位置する親底刃２番面４１ｂに帯状に連続させている。この場合、中心Ｏを挟んで両側に位置する親底刃２番面４１ｂ、４１ｂが幅を持ったまま連続することで、親底刃４１に一定の剛性が確保される。

【0063】

親底刃４１のすくい面４１ａ（以下、親底刃すくい面４１ａ）とこの親底刃４１に回転方向ｒ前方側に隣接する子底刃４２の２番面４２ｂ（以下、子底刃２番面４２ｂ）との間に第一ギャッシュ８が形成される。子底刃４２のすくい面４２ａ（以下、子底刃すくい面４２ａ）とこの子底刃４２に回転方向ｒ前方側に隣接する親底刃２番面４１ｂとの間に第二ギャッシュ９が形成される。第一ギャッシュ８は親底刃すくい面４１ａと、その親底刃４１の回転方向ｒ前方側に位置する子底刃２番面４２ｂの回転方向ｒ後方側に形成される第一ギャッシュ面８ａから構成される。第二ギャッシュ９は子底刃すくい面４２ａと、その子底刃４２の回転方向ｒ前方側に位置する親底刃２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側に形成される第二ギャッシュ面９ａから構成される。

【0064】

子底刃４２は半径方向外周側の端部から半径方向中心Ｏ側の中途までしか連続しないため、図１、図２等に示すように子底刃４２の中心Ｏ側の端部は中心Ｏまでは到達しない。この関係で、子底刃４２の中心Ｏ側の端部とそれに半径方向に対向する親底刃２番面４１ｂとの間には空隙が形成される。

【0065】

この結果、親底刃すくい面４１ａ上の空間は中心Ｏを挟んだ側に位置する親底刃２番面４１ｂの回転方向ｒ後方側に形成された第二ギャッシュ面９ａ上の空間と連通する。すなわち、第一ギャッシュ８内の空間と第二ギャッシュ９内の空間は子底刃４２を挟んで連通するため、例えば親底刃４１が切削し、その回転方向前方側の第一ギャッシュ８内に入り込んだ切屑は第二ギャッシュ９内に移動し得る状態にあり、子底刃４２が切削し、その回転方向前方側の第二ギャッシュ９内に入り込んだ切屑は第一ギャッシュ８内に移動し得る状態にある。

【0066】

図１－（ａ）、（ｂ）に示すように第一ギャッシュ８の切屑排出溝７側には第一ギャッシュ８と切屑排出溝７に連続する第三ギャッシュ１０が形成され、第二ギャッシュ９の切屑排出溝７側には第二ギャッシュ９と切屑排出溝７に連続する第四ギャッシュ１１が形成されている。第三ギャッシュ１０と第四ギャッシュ１１の形成により第一ギャッシュ８内の切屑は第三ギャッシュ１０を経由して切屑排出溝７へ排出され、第二ギャッシュ９内の切屑は第四ギャッシュ１１を経由して切屑排出溝７へ排出される。

【0067】

第三ギャッシュ１０は親底刃４１に連続するコーナーＲ刃５のすくい面５ａ（以下、コーナーＲ刃すくい面５ａとも言う）、または外周刃６のすくい面６ａ（以下、外周刃すくい面６ａとも言う）と、そのコーナーＲ刃５、または外周刃６の回転方向ｒ前方側に位置する第三ギャッシュ面１０ａとから構成される。第三ギャッシュ面１０ａは第一ギャッシュ面８ａに工具本体の軸方向に連続する。第三ギャッシュ１０は親底刃すくい面４１ａとコーナーＲ刃すくい面５ａとに、またはコーナーＲ刃すくい面５ａと外周刃すくい面６ａとに跨ることもある。

【0068】

第四ギャッシュ１１は子底刃すくい面４２ａに連続するコーナーＲ刃すくい面５ａ、または外周刃すくい面６ａと、そのコーナーＲ刃５、または外周刃６の回転方向ｒ前方側に位置する第四ギャッシュ面１１ａから構成される。第四ギャッシュ面１１ａは第二ギャッシュ面９ａに工具本体の軸方向に連続する。第四ギャッシュ１１は子底刃すくい面４２ａとコーナーＲ刃すくい面５ａとに、またはコーナーＲ刃すくい面５ａと外周刃すくい面６ａとに跨ることもある。

【0069】

図１、図２－（ａ）、図３に示すように親底刃すくい面４１ａはこれと工具本体の軸方向に連続した面をなすコーナーＲ刃すくい面５ａ、または外周刃すくい面６ａより、回転軸Ｏを通る工具本体の縦断面（鉛直面）に対して傾斜している。すなわち、親底刃すくい面４１ａと鉛直面とのなす角度は、すくい面５ａ、６ａと鉛直面とのなす角度より大きく、親底刃すくい面４１ａはすくい面５ａ、６ａより寝た（倒れた）、より水平に近い面をなしている。同じく第一ギャッシュ面８ａはこれと工具本体の軸方向に連続した面をなす第三ギャッシュ面１０ａより鉛直面に対して傾斜し、第一ギャッシュ面８ａと鉛直面とのなす角度φ１は第三ギャッシュ面１０ａと鉛直面とのなす角度φ２より大きい。

【0070】

従って第一ギャッシュ８を構成する親底刃すくい面４１ａと第一ギャッシュ面８ａとの間の対向する方向、あるいは回転方向ｒの距離（円弧の周長）は第三ギャッシュ１０を構成するすくい面５ａ、６ａと第三ギャッシュ面１０ａとの間の距離（円弧の周長）より大きい。この結果、第一ギャッシュ８の切屑の収容能力が第三ギャッシュ１０の収容能力より大きくなっている。また第一ギャッシュ８を構成するすくい面４１ａと第一ギャッシュ面８ａが切屑を第三ギャッシュ１０へ誘導する漏斗状の形状になっているため、第一ギャッシュ８内に存在する切屑を第三ギャッシュ１０へ誘導する効果を持ち、第一ギャッシュ８内に切屑を停滞させない効果も持つ。

【0071】

同様に子底刃すくい面４２ａはこれと工具本体の軸方向に連続した面をなすコーナーＲ刃すくい面５ａ、または外周刃すくい面６ａより、鉛直面に対して傾斜している。すなわち、子底刃すくい面４２ａと鉛直面とのなす角度は、すくい面５ａ、６ａと鉛直面とのなす角度より大きく、子底刃すくい面４２ａはすくい面５ａ、６ａより水平に近い面をなしている。同じく第二ギャッシュ面９ａはこれと工具本体の軸方向に連続した面をなす第四ギャッシュ面１１ａより鉛直面に対して傾斜し、第二ギャッシュ面９ａと鉛直面とのなす角度φ３は第四ギャッシュ面１１ａと鉛直面とのなす角度φ４より大きい。

【0072】

従って第二ギャッシュ９を構成するすくい面４２ａと第二ギャッシュ面９ａとの間の対向する方向、あるいは回転方向ｒの距離（円弧の周長）は第四ギャッシュ１１を構成するすくい面５ａ、６ａと第四ギャッシュ面１１ａとの間の距離（円弧の周長）より大きい。この結果、第二ギャッシュ９の切屑の収容能力が第四ギャッシュ１１の収容能力より大きくなっている。また第二ギャッシュ９を構成するすくい面４２ａと第二ギャッシュ面９ａが切屑を第四ギャッシュ１１へ誘導する漏斗状の形状になっているため、第二ギャッシュ９内に存在する切屑を第四ギャッシュ１１へ誘導する効果と、第二ギャッシュ９内に切屑を停滞させない効果を持つ。

【0073】

親底刃２番面４１ｂ、またはコーナーＲ刃５の２番面５ｂ（以下、コーナーＲ刃２番面５ｂ）の回転方向ｒ後方側には図１－（ａ）に示すように３番面５ｃが形成される。３番面５ｃの回転方向ｒ後方側に第四ギャッシュ面１１ａが位置し、３番面５ｃの軸方向シャンク部３側に切屑排出溝７が位置する。３番面５ｃは図２－（ａ）に示すコーナーＲ刃２番面５ｂと図３－（ａ）に示す外周刃６の２番面６ｂ（以下、外周刃２番面６ｂ）に跨る。

【0074】

同様に子底刃４２、またはコーナーＲ刃２番面５ｂの回転方向ｒ後方側にも３番面５ｃが形成され、３番面５ｃの回転方向ｒ後方側に第三ギャッシュ面１０ａが位置し、３番面５ｃの軸方向シャンク部３側に切屑排出溝７が位置する。３番面５ｃはコーナーＲ刃２番面５ｂと外周刃２番面６ｂに跨る。外周刃２番面６ｂの回転方向ｒ後方側に切屑排出溝７が位置する。

【符号の説明】

【0075】

１……エンドミル（工具本体）、
２……切れ刃部、３……シャンク部、
４１……親底刃、４１ａ……親底刃のすくい面、４１ｂ……親底刃の２番面、
４２……子底刃、４２ａ……子底刃のすくい面、４２ｂ……子底刃の２番面、
５……コーナーＲ刃、５ａ……コーナーＲ刃のすくい面、５ｂ……コーナーＲ刃の２番面、５ｃ……コーナーＲ刃の３番面、
６……外周刃、６ａ……外周刃のすくい面、６ｂ……外周刃の２番面、
７……切屑排出溝、
８……第一ギャッシュ、８ａ……第一ギャッシュ面、
９……第二ギャッシュ、９ａ……第二ギャッシュ面、
１０……第三ギャッシュ、１０ａ……第三ギャッシュ面、
１１……第四ギャッシュ、１１ａ……第四ギャッシュ面、
φ１……第一ギャッシュ面８ａと回転軸Ｏ（鉛直面）とのなす角度、
φ２……第三ギャッシュ面１０ａと回転軸Ｏ（鉛直面）とのなす角度、
φ３……第二ギャッシュ面９ａと回転軸Ｏ（鉛直面）とのなす角度、
φ４……第四ギャッシュ面１１ａと回転軸Ｏ（鉛直面）とのなす角度、
θ１……底刃４１、４２の軸方向すくい角、
θ２……コーナーＲ刃５の底刃側の軸方向すくい角、
α１……底刃４１、４２の軸方向逃げ角、
α２……コーナＲ刃５の底刃側の軸方向逃げ角、
β１……コーナＲ刃５の外周側の径方向すくい角、
β２……外周刃６の径方向すくい角、
γ１……コーナＲ刃５の外周側の径方向逃げ角、
γ２……外周刃６の径方向逃げ角
Ｌ１……第三ギャッシュ面１０ａ、第四ギャッシュ面１１ａに沿った（平行な）接線、
Ｌ２……第三ギャッシュ面１０ａ、第四ギャッシュ面１１ａに沿った（平行な）回転軸Ｏ寄りの接線。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】