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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-04-16
(45)【発行日】2024-04-24
(54)【発明の名称】塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム
(51)【国際特許分類】
B65D 65/02 20060101AFI20240417BHJP
C08J 5/18 20060101ALI20240417BHJP
【ＦＩ】
B65D65/02 E
C08J5/18 CEV
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2020151589
(22)【出願日】2020-09-09
(65)【公開番号】P2021046254
(43)【公開日】2021-03-25
【審査請求日】2023-06-09
(31)【優先権主張番号】P 2019164807
(32)【優先日】2019-09-10
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000000033
【氏名又は名称】旭化成株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100079108
【弁理士】
【氏名又は名称】稲葉 良幸
(74)【代理人】
【識別番号】100109346
【弁理士】
【氏名又は名称】大貫 敏史
(74)【代理人】
【識別番号】100117189
【弁理士】
【氏名又は名称】江口 昭彦
(74)【代理人】
【識別番号】100134120
【弁理士】
【氏名又は名称】内藤 和彦
(72)【発明者】
【氏名】広崎 真司
【審査官】家城 雅美
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１４－１７２３１２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１５／０９３４４８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１９－０４３６７９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ６５Ｄ ６５／０２
Ｃ０８Ｊ ５／１８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、ＴＤ方向の引裂強度が１０．０～５０．０ｃＮであり、
温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、
前記塩化ビニリデン系樹脂が塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含有し、
前記塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油を０．５～３重量％、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を３～８重量％含有し、
厚みが６～１８μｍである、
塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
【請求項2】
ＭＤ方向の引張弾性率が４００～５５０ＭＰａである、請求項１に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムに関する。
【背景技術】
【0002】
塩化ビニリデン系樹脂は、透明性、耐水性及びガスバリア性等の特性に優れているため、ラップフィルム等として用いられている。近年、臭気の強い食品や廃棄物等、ガスバリア性や保香性が求められる用途にはラップフィルムが多く使用されており、上記対象物をラップフィルムで包装することが行われている。
【0003】
例えば、特許文献１には、縦裂けトラブルが抑制され、かつ、密着性及び透明性に優れるポリ塩化ビニリデン樹脂ラップフィルムに関する技術が開示されている。
【0004】
また、特許文献２には、臭気を克服しつつ、押出成形時の熱分解を抑制し、かつ、フィルムの過剰密着現象や引出性の低下等、物性の経時変化も少ない塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムに関する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２０１１－１６８７５０号公報
【文献】特開２００８－７４９５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
従来の家庭用ラップフィルムは、消費者が使用することを想定して、原反の状態から、ロールカッターなどのスリッターカッターを用いて、シートの長手方向に沿った縦方向にカットし、所望の幅にスリットして製品化される。このとき、家庭用ラップフィルムの長手方向と垂直な方向（すなわちＴＤ方向）の引裂強度が低いと、スリッターカッターでカットする際に、フィルムがスリッターカッターの進行方向以外へも裂けてしまい、生産性が悪化するという問題がある。
また、家庭用ラップフィルムは、フィルムをロール状として、容器に入れられて使用されるが、自己密着性を有するため、ロール状に巻かれたフィルムを一旦容器内に巻き戻ると、ロール本体に密着したカット端面を剥離させて、収納容器から引き出し、使用するのに少なからぬ煩雑性が生ずる。特に、家庭用ラップフィルムのＴＤ方向の引裂強度が低いと、この煩雑性が悪化する。
さらに、家庭用ラップフィルムは、切断用刃を備えた箱に収納され、使用される長さに、この刃で切断されて使用される。家庭用ラップフィルムのＴＤ方向の引裂強度が低いと鋸刃に沿って切断されず、フィルムが鋸刃に沿ってまっすぐに切断できない傾向がある。このため、鋸刃に沿った直進カット性が悪化する。
また、家庭用ラップフィルムは、フィルムをロール状として、容器に入れられて使用されるが、自己密着性を有するため、ロール状に巻かれたフィルムを一旦容器内に巻き戻ると、ロール本体に密着したカット端面を剥離させて、収納容器から引き出し、使用するのに少なからぬ煩雑性が生ずる。特に、家庭用ラップフィルムのＴＤ方向の引裂強度が低いと、この煩雑性が悪化する。
さらに、家庭用ラップフィルムは、切断用刃を備えた箱に収納され、使用される長さに、この刃で切断されて使用される。家庭用ラップフィルムのＴＤ方向の引裂強度が低いと鋸刃に沿って切断されず、フィルムが鋸刃に沿ってまっすぐに切断できない傾向がある。このため、鋸刃に沿った直進カット性が悪化する。
【0007】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、生産性に優れ、フィルムをカットした際の鋸刃に沿った直進カット性が十分な塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するために本発明者が鋭意検討を重ねた結果、特定の塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超え、温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油と、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物とを特定量で含有し、厚みを６～１８μｍとすることで、生産性に優れ、フィルムをカットした際の鋸刃に沿った直進カット性が十分な塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムが得られることを見出した。
【0009】
すなわち、本発明は下記の通りである。
［１］
塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、
ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超え、
温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、
前記塩化ビニリデン系樹脂が塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含有し、
前記塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油を０．５～３重量％、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を３～８重量％含有し、
厚みが６～１８μｍである、
塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
［２］
ＭＤ方向の引張弾性率が４００～５５０ＭＰａである、上記［１］に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
［１］
塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、
ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超え、
温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、
前記塩化ビニリデン系樹脂が塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含有し、
前記塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油を０．５～３重量％、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を３～８重量％含有し、
厚みが６～１８μｍである、
塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
［２］
ＭＤ方向の引張弾性率が４００～５５０ＭＰａである、上記［１］に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、生産性に優れ、フィルムをカットした際の鋸刃に沿った直進カット性が十分な、塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムが得られる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施形態」という）について詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態に制限されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
【0013】
〔塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム〕
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム（以下、単に「ラップフィルム」という場合がある。）は、塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超え、温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、前記塩化ビニリデン系樹脂が塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含有し、前記塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油を０．５～３重量％、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を３～８重量％含有し、厚みが６～１８μｍである。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム（以下、単に「ラップフィルム」という場合がある。）は、塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超え、温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、前記塩化ビニリデン系樹脂が塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含有し、前記塩化ビニリデン系樹脂に対して、エポキシ化植物油を０．５～３重量％、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を３～８重量％含有し、厚みが６～１８μｍである。
【0014】
＜低温結晶化開始温度＞
低温結晶化開始温度は、ラップフィルム製造後の熱安定性を示す指標であり、分子鎖の再配列の程度、すなわち、フィルムの物理的劣化による裂けやすさを評価することができる。
本実施形態のラップフィルムは、温度変調型示差走査熱量計（温度変調型ＤＳＣ）にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、好ましくは４０～５４℃であり、さらに好ましくは４０～４６℃であり、さらにより好ましくは４０～４３℃である。低温結晶化開始温度が上記範囲であることにより、フィルム中の物理的劣化が進行しない程度に結晶化が進行することで、フィルムの裂けの伝播を抑制するとともに、フィルムと鋸刃が接触した際に鋸刃に沿ってフィルムが破断する。このため、鋸刃に沿ってフィルムを切断した際に、鋸刃に沿った方向以外の、意図しない方向へフィルムが裂けることを防ぐことができ、直進カット性が向上する。
低温結晶化開始温度が４０℃未満である場合、フィルムの結晶化進行が十分ではなく、フィルム強度が過剰となり、スリッターカッターでのカット性が低下し、生産性悪化の原因となる。一方、低温結晶化開始温度が６０℃を超える場合、既に分子鎖の再配列が進行し、フィルム中の物理劣化が起きるため、スリッターカッターでフィルムをスリットした際に、意図しない方向への裂けが発生しやすくなる。
低温結晶化開始温度は、ラップフィルム製造後の熱安定性を示す指標であり、分子鎖の再配列の程度、すなわち、フィルムの物理的劣化による裂けやすさを評価することができる。
本実施形態のラップフィルムは、温度変調型示差走査熱量計（温度変調型ＤＳＣ）にて測定される低温結晶化開始温度が４０～６０℃であり、好ましくは４０～５４℃であり、さらに好ましくは４０～４６℃であり、さらにより好ましくは４０～４３℃である。低温結晶化開始温度が上記範囲であることにより、フィルム中の物理的劣化が進行しない程度に結晶化が進行することで、フィルムの裂けの伝播を抑制するとともに、フィルムと鋸刃が接触した際に鋸刃に沿ってフィルムが破断する。このため、鋸刃に沿ってフィルムを切断した際に、鋸刃に沿った方向以外の、意図しない方向へフィルムが裂けることを防ぐことができ、直進カット性が向上する。
低温結晶化開始温度が４０℃未満である場合、フィルムの結晶化進行が十分ではなく、フィルム強度が過剰となり、スリッターカッターでのカット性が低下し、生産性悪化の原因となる。一方、低温結晶化開始温度が６０℃を超える場合、既に分子鎖の再配列が進行し、フィルム中の物理劣化が起きるため、スリッターカッターでフィルムをスリットした際に、意図しない方向への裂けが発生しやすくなる。
【0015】
ここで、「低温結晶化開始温度」とは、温度変調型ＤＳＣによる昇温測定で得られる非可逆成分の温度－熱流曲線において、低温結晶化に起因する発熱ピークの補外開始温度（昇温測定において低温側のベースラインを高温側に延長した線と、結晶化ピークの低温側の曲線にこう配が最大になる点で引いた接線の交点の温度）をいい、以下の方法により測定される。
パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置（ＤＳＣ）（入力補償型ダブルファーネス ＤＳＣ ８５００）を使用し、ステップスキャン測定モードにより、非可逆成分の温度－熱流曲線を得る。この際のステップスキャン測定の条件は、測定温度を０～１８０℃、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、昇温ステップ幅を４℃とし、等温時間を１ｍｉｎとする。得られた温度－熱流曲線において、低温結晶化に起因する発熱ピークの補外開始温度を低温結晶化開始温度とする。
パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置（ＤＳＣ）（入力補償型ダブルファーネス ＤＳＣ ８５００）を使用し、ステップスキャン測定モードにより、非可逆成分の温度－熱流曲線を得る。この際のステップスキャン測定の条件は、測定温度を０～１８０℃、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、昇温ステップ幅を４℃とし、等温時間を１ｍｉｎとする。得られた温度－熱流曲線において、低温結晶化に起因する発熱ピークの補外開始温度を低温結晶化開始温度とする。
【0016】
ＤＳＣ昇温測定中に結晶化と結晶融解は競争して起こるため、従来のＤＳＣ測定方法では微結晶の形成・成長と融解に由来する熱流が相殺されてしまい、微結晶の熱挙動を検討することは難しく、従来のラップフィルムと本実施形態を区別することが困難であった。一方、温度変調型ＤＳＣを利用した場合、結晶化等の非可逆成分と結晶融解やガラス転移等の可逆成分の熱流に分離することができ、微結晶の熱挙動を評価することが可能となる。
【0017】
ラップフィルムの低温結晶化開始温度を４０～６０℃とするためには、例えば、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率の積(ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率)や、延伸時の温度を調整することにより、延伸過程で掛かる応力を調整し、配向結晶化の程度を適宜設定すること等が挙げられる。
【0018】
ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率の好ましい範囲としては、１１～２１倍であり、好ましくは、１１～１８倍であり、さらに好ましくは１１～１４倍であり、特に好ましくは１１～１３倍である。
【0019】
本実施形態のラップフィルムの厚みは、６～１８μｍであり、９～１２μｍが好ましい。ラップフィルムの厚みが６μｍ以上である場合、フィルムの引張強度が高く、使用時のフィルム切れを抑制できる。また、引裂強度の著しい低下がなく、巻回体からフィルムを引き出す際、及び化粧箱の中に巻き戻ったフィルム端部を摘み出す際、化粧箱付帯の切断刃でカットした端部からフィルムが裂けるトラブルを低減できる。一方、ラップフィルムの厚みが１８μｍ以下である場合、フィルム切断刃でフィルムをカットするのに必要な力を低減でき、カット性が良好であり、また、フィルムが容器形状にフィットしやすく、容器への密着性が向上する。すなわち、フィルム切れのトラブル抑制、カット性、及び密着性のバランスの観点から、ラップフィルムの厚みが特定範囲に調整される。特に、厚みが６～１８μｍのラップフィルムは、引裂強度の著しい低下はないものの、決して十分ではなく、フィルムの裂けトラブルが起こりやすい傾向にあるため、本発明の効果が顕著となる。ラップフィルムの厚みは、公知の方法により調整することができ、例えば、押出速度を３ｋｇ／ｈｒ～２００ｋｇ／ｈｒの範囲内で適宜選択することにより調整することができる。
【0020】
ラップフィルムの厚みは、後述する実施例に記載された方法に従って測定することができる。
【0021】
＜引裂強度＞
本実施形態のラップフィルムは、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮ超である。ここで、ＴＤ方向とは、巻回体からラップフィルムを引き出す方向に垂直な方向をいう。引裂強度は、後述の実施例に記載された方法によって測定される。
本実施形態のラップフィルムは、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮ超である。ここで、ＴＤ方向とは、巻回体からラップフィルムを引き出す方向に垂直な方向をいう。引裂強度は、後述の実施例に記載された方法によって測定される。
【0022】
ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超える場合には、フィルムのＴＤ方向への裂けの伝播が止まる傾向にある。また、スリッターカッターの進行方向へフィルムが裂けるので、生産性が向上する。フィルムの鋸刃に沿ったカットは、フィルムの裂けの伝播により生じるのではなく、主に、鋸刃とフィルムが接触して、破断することに起因する。したがって、本実施形態のラップフィルムは、フィルム一枚での測定時のＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮ超であることにより、鋸刃に沿ってフィルムを切断した際に、鋸刃に沿った方向以外の意図しない方向へフィルムが裂けることを防ぐことができ、鋸刃に沿った直進カット性が向上する。このため、特に巻回体からラップフィルムを引き出す際の裂けを低減でき、また、ラップフィルム使用時の意図しない裂けトラブルを抑制できる傾向にある。さらに、フィルム強度が向上するため、ラップフィルムを輸送する際に、フィルムの端面に傷が付きにくくなる傾向にあり、消費者がラップフィルムを使用する際に、フィルムが裂けにくく、使い勝手が向上する。
【0023】
フィルム一枚で測定した時のＴＤ方向の引裂強度は６．０ｃＮ超～５０．０ｃＮであり、好ましくは１０．０～５０．０ｃＮであり、さらに好ましくは２０．０～５０．０ｃＮであり、さらにより好ましくは３０．０～５０．０ｃＮである。フィルム一枚で測定した時のＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮ以下である場合、フィルム強度が十分ではなく、ラップフィルムを輸送する際に、フィルムの端面に傷が付きやすい傾向があり、消費者がラップフィルムを使用する際に、フィルムが裂けてしまい、使用するのに少なからぬ煩雑性が生じる。ＴＤ方向の引裂強度が５０．０ｃＮ以下である場合には、鋸刃に沿った直進カット性が高くなる傾向にある。
【0024】
本実施形態のラップフィルムのＴＤ方向の引裂強度は、塩化ビニリデン系樹脂の組成、添加剤組成、フィルムの延伸倍率、延伸速度、及びフィルムの厚み、ダイスリットの内径等によって調整できる。例えば、ＴＤ方向の引裂強度は、ＴＤ方向の延伸倍率を低くしたり、ラップフィルムを厚くすることによって向上する傾向にあり、ＴＤ方向の延伸倍率を高くしたり、ラップフィルムを薄くすることによって低下する傾向にある。また、ダイスリットの内径を大きくすると、ＴＤ方向へ延伸する際に、同一倍率へ延伸する場合であっても延伸速度が低下するため、ＴＤ方向の引裂強度が向上する傾向にある。これは、ＴＤ方向への延伸速度が低下することにより、ＴＤ方向への分子鎖配向度が低下することが原因であると推定される。
【0025】
＜引張弾性率＞
本実施形態のラップフィルムは、ＭＤ方向の引張弾性率が４００～５５０ＭＰａである。ここで、ＭＤ方向とは、巻回体からラップフィルムを引き出す方向をいう。引張弾性率は、後述の実施例に記載された方法によって測定される。
本実施形態のラップフィルムは、ＭＤ方向の引張弾性率が４００～５５０ＭＰａである。ここで、ＭＤ方向とは、巻回体からラップフィルムを引き出す方向をいう。引張弾性率は、後述の実施例に記載された方法によって測定される。
【0026】
本実施形態のラップフィルムは、ＭＤ方向の引張弾性率が４００ＭＰａ以上であることにより、鋸刃でフィルムをカットした後、フィルムのカット端面を摘まむ際に、カット端面が剛性を保ち、摘まみやすさが向上する傾向にある。一方、ＭＤ方向の引張弾性率が５５０ＭＰａ以下であることにより、フィルムが適度な柔軟性を保つことができ、カット端面の強度が向上して、カット端面を摘まんだ際に裂けが発生しにくくなる傾向にある。ＭＤ方向の引張弾性率は、４００～５２０ＭＰａが好ましく、４００～４８０ＭＰａがより好ましく、４００～４６０ＭＰａがさらにより好ましい。この時、ＴＤ方向の引裂強度が６．０ｃＮを超えていると、フィルムをカットした際の小さな千切れが発生しにくい傾向にある。このため、カット端面を摘まむ際にフィルムの裂けを抑止でき、カット端面を摘まみやすくなる傾向にある。
【0027】
本実施形態のラップフィルムのＭＤ方向の引張弾性率は、塩化ビニリデン系樹脂の組成、添加剤組成、フィルムの延伸倍率、及び延伸速度等によって調整できる。例えば、ＭＤ方向の引張弾性率は、延伸倍率を高くしたり、添加剤量を低減することによって向上する傾向にあり、延伸倍率を低くしたり、添加剤量を増加することによって低下する傾向にある。
【0028】
＜塩化ビニリデン系樹脂＞
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、塩化ビニリデン系樹脂を含有する。
本実施形態に用いる塩化ビニリデン系樹脂は、塩化ビニリデン繰り返し単位を含むものであれば特に限定されず、塩化ビニリデン繰り返し単位以外に、例えば塩化ビニル、メチルアクリレート、ブチルアクリレート等のアクリル酸エステル；メチルメタアクリレート、ブチルメタアクリレート等のメタアクリル酸エステル；アクリロニトリル；酢酸ビニル等、塩化ビニリデンと共重合可能な単量体が一種又は二種以上共重合されていてもよい。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、塩化ビニリデン系樹脂を含有する。
本実施形態に用いる塩化ビニリデン系樹脂は、塩化ビニリデン繰り返し単位を含むものであれば特に限定されず、塩化ビニリデン繰り返し単位以外に、例えば塩化ビニル、メチルアクリレート、ブチルアクリレート等のアクリル酸エステル；メチルメタアクリレート、ブチルメタアクリレート等のメタアクリル酸エステル；アクリロニトリル；酢酸ビニル等、塩化ビニリデンと共重合可能な単量体が一種又は二種以上共重合されていてもよい。
【0029】
塩化ビニリデン共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは８０．０００～２００，０００であり、より好ましくは９０，０００～１８０，０００であり、さらに好ましくは１００，０００～１７０，０００である。重量平均分子量（Ｍｗ）が上記範囲内であることにより、ラップフィルムの機械強度がより向上する傾向にある。重量平均分子量が上記範囲内である塩化ビニリデン系樹脂は、例えば、塩化ビニリデンモノマーと塩化ビニルモノマーの仕込み比率や、重合開始剤の量、又は重合温度を制御することにより得ることができる。なお、本実施形態において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエ－ションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ法）により、標準ポリスチレン検量線を用いて求めることができる。
【0030】
塩化ビニリデン系樹脂が共重合樹脂である場合、塩化ビニリデン繰り返し単位の比率は、特に限定されないが、塩化ビニリデン繰り返し単位を７２～９３ｍｏｌ％含むものが好ましく、８１～９０ｍｏｌ％含むものがより好ましい。塩化ビニリデン繰り返し単位が７２ｍｏｌ％以上である場合、塩化ビニリデン系樹脂のガラス転移温度が低くフィルムが軟らかくなるため、冬場等の低温環境下での使用時にもフィルムの裂けを低減できる傾向にある。一方、塩化ビニリデン繰り返し単位が９３ｍｏｌ％以下である場合、結晶性の大幅な上昇を抑制し、フィルム延伸時の成形加工性の悪化を抑制できる傾向にある。
特に、塩化ビニリデン繰り返し単位を７２ｍｏｌ％以上含む塩化ビニリデン系樹脂からなるラップフィルムは、夏場等の高温下で保管・流通する際、熱を受けて微結晶が形成・成長し、物理的な劣化が起こりやすく、結果としてフィルム使用時の裂けトラブルが発生しやすい傾向にあるため、本発明の効果がより顕著となる。
特に、塩化ビニリデン繰り返し単位を７２ｍｏｌ％以上含む塩化ビニリデン系樹脂からなるラップフィルムは、夏場等の高温下で保管・流通する際、熱を受けて微結晶が形成・成長し、物理的な劣化が起こりやすく、結果としてフィルム使用時の裂けトラブルが発生しやすい傾向にあるため、本発明の効果がより顕著となる。
【0031】
塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量は、例えば、高分解のプロトン核磁気共鳴測定装置（４００ＭＨｚ以上）を用いて測定することができる。より具体的には、ラップフィルムの再沈濾過物を、下記の手順に従って得る。
試料 ０．５ｇをＴＨＦ（テトラヒドロフラン）１０ｍｌに溶解し、メタノール約３０ｍｌを加えて樹脂分を析出した後、遠心分離にて析出物を分離、乾燥する。
こうして得た再沈濾過物を、真空乾燥し、５重量％を重水素化テトラヒドロフランに溶解させた溶液を、測定雰囲気温度約２７℃にてＨ－ＮＭＲ測定する。得られたスペクトル中のテトラメチルシランを基準とした特有の化学シフトを用いて塩化ビニリデン繰り返し単位を計算する。例えば、塩化ビニリデンと塩化ビニルの共重合体では、３．５０～４．２０ｐｐｍ、２．８０～３．５０ｐｐｍ、２．００～２．８０ｐｐｍのピークを利用して計算する。
試料 ０．５ｇをＴＨＦ（テトラヒドロフラン）１０ｍｌに溶解し、メタノール約３０ｍｌを加えて樹脂分を析出した後、遠心分離にて析出物を分離、乾燥する。
こうして得た再沈濾過物を、真空乾燥し、５重量％を重水素化テトラヒドロフランに溶解させた溶液を、測定雰囲気温度約２７℃にてＨ－ＮＭＲ測定する。得られたスペクトル中のテトラメチルシランを基準とした特有の化学シフトを用いて塩化ビニリデン繰り返し単位を計算する。例えば、塩化ビニリデンと塩化ビニルの共重合体では、３．５０～４．２０ｐｐｍ、２．８０～３．５０ｐｐｍ、２．００～２．８０ｐｐｍのピークを利用して計算する。
【0032】
塩化ビニリデン系樹脂の含有量は、ラップフィルムの総量に対して、好ましくは７７～９４重量％であり、より好ましくは８５～９４重量％である。塩化ビニリデン系樹脂の含有量が上記範囲内であることにより、添加剤等による可塑化効果によってフィルムが伸びやすくなるのを抑制でき、フィルムのカット性が一層高くなる傾向にある。
【0033】
ラップフィルム中の各成分の含有量を測定する方法は分析対象物によって異なる。例えば、塩化ビニリデン系樹脂の含有量は、ラップフィルムの再沈濾過物を真空乾燥し、重量測定して得ることができる。一方、エポキシ化植物油の含有量は、例えば、ＮＭＲを使用する方法を用いることができる。また、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルの含有量は、アセトン等の有機溶媒を用いてラップフィルムから添加剤を抽出し、ガスクロマトグラフィー分析して得ることができる。
【0034】
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、前記塩化ビニリデン系樹脂に加えて、必要に応じて、各種添加剤を含有してもよい。前記添加剤としては、特に制限されず、例えば、エポキシ化植物油等の公知の安定剤、及びクエン酸エステルや二塩基酸エステル等の公知の可塑剤等が挙げられる。
【0035】
＜エポキシ化植物油＞
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、ラップフィルムの色調変化の抑制の観点から、エポキシ化植物油を含有することが好ましい。エポキシ化植物油は、塩化ビニリデン系樹脂押出加工用安定剤としても作用する。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、ラップフィルムの色調変化の抑制の観点から、エポキシ化植物油を含有することが好ましい。エポキシ化植物油は、塩化ビニリデン系樹脂押出加工用安定剤としても作用する。
【0036】
エポキシ化植物油としては、特に限定されないが、一般的に、食用油脂をエポキシ化して製造されるものが挙げられる。具体的には、例えば、エポキシ化大豆油（ＥＳＯ）、エポキシ化アマニ油が挙げられるが、これらの中でも、高温下にラップフィルムを保管した際、化粧箱からのフィルムの引出性悪化を抑制できる傾向にあるため、ＥＳＯが好ましい。
【0037】
本実施形態のラップフィルムがエポキシ化植物油を含有する場合、その含有量は特に限定されないが、ラップフィルムの色調変化の抑制、ブリードによるべたつき防止等の観点から、塩化ビニリデン系樹脂に対し、０．５～３重量％が好ましく、１～２重量％がより好ましい。
【0038】
エポキシ化植物油含有量のＮＭＲを使用した測定方法は下記の手順に従う。
サンプルを５０ｍｇ秤量し、重溶媒（溶媒：重水素化ＴＨＦ、内部標準：テレフタル酸ジメチル、容量：０．７ｍｌ）に溶かし、４００ＭＨｚプロトンＮＭＲ（積算回数：５１２回）測定する。８．０５～８．１１ｐｐｍの積分値に対する２．２３～２．３３ｐｐｍの積分値の比を積分比とし、絶対検量線法で定量値を計算する。
積分比＝積分値（２．２３～２．３３ｐｐｍ）／積分値（８．０５～８．１１ｐｐｍ）
サンプルを５０ｍｇ秤量し、重溶媒（溶媒：重水素化ＴＨＦ、内部標準：テレフタル酸ジメチル、容量：０．７ｍｌ）に溶かし、４００ＭＨｚプロトンＮＭＲ（積算回数：５１２回）測定する。８．０５～８．１１ｐｐｍの積分値に対する２．２３～２．３３ｐｐｍの積分値の比を積分比とし、絶対検量線法で定量値を計算する。
積分比＝積分値（２．２３～２．３３ｐｐｍ）／積分値（８．０５～８．１１ｐｐｍ）
【0039】
本実施形態のラップフィルムは、成形加工性等の観点から、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも１種の化合物を含有することが好ましい。
【0040】
＜クエン酸エステル＞
本実施形態のラップフィルムに用いられるクエン酸エステルは、特に限定されないが、クエン酸トリエチル、クエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリエチル、ＡＴＢＣ、アセチルクエン酸トリ－ｎ－（２－エチルヘキシル）などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、ＡＴＢＣが好ましい。
本実施形態のラップフィルムに用いられるクエン酸エステルは、特に限定されないが、クエン酸トリエチル、クエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリエチル、ＡＴＢＣ、アセチルクエン酸トリ－ｎ－（２－エチルヘキシル）などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、ＡＴＢＣが好ましい。
【0041】
＜二塩基酸エステル＞
本実施形態のラップフィルムに含まれる二塩基酸エステルとしては、特に限定されないが、アジピン酸ジブチル、アジピン酸ジｎ－ヘキシル、アジピン酸ジ－２－エチルヘキシル、アジピン酸ジオクチル等のアジピン酸エステル系；アゼライン酸ジ－２－エチルヘキシル、アゼライン酸オクチル等のアゼライン酸エステル系；セバシン酸ジブチル（ＤＢＳ）、セバシン酸ジ－２－エチルヘキシル等のセバシン酸エステル系などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、ＤＢＳが好ましい。
本実施形態のラップフィルムに含まれる二塩基酸エステルとしては、特に限定されないが、アジピン酸ジブチル、アジピン酸ジｎ－ヘキシル、アジピン酸ジ－２－エチルヘキシル、アジピン酸ジオクチル等のアジピン酸エステル系；アゼライン酸ジ－２－エチルヘキシル、アゼライン酸オクチル等のアゼライン酸エステル系；セバシン酸ジブチル（ＤＢＳ）、セバシン酸ジ－２－エチルヘキシル等のセバシン酸エステル系などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、ＤＢＳが好ましい。
【0042】
前記クエン酸エステルや二塩基酸エステルの合計含有量は、特に限定されないが、より優れた成形加工性の付与、及び添加剤高含有時のラップフィルムの過剰な密着性防止等の観点から、塩化ビニリデン系樹脂に対し、３～８重量％が好ましく、３～７重量％がより好ましく、３～５重量％がさらに好ましく、３．５～５重量％が特に好ましい。
【0043】
特に、塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムが、クエン酸エステルや二塩基酸エステルを３重量％以上含有する場合、塩化ビニリデン系樹脂の分子鎖の運動性が高くなるため、微結晶の形成や成長等の再配列が発生しやすく、高温下に晒されると物理的に劣化しやすくなり、また、フィルムが伸びやすくなるため切断刃がフィルムに食い込みにくくなり、カット性が低下する傾向にあるため、本発明の効果がより顕著となる。
【0044】
＜その他の配合物＞
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、前記エポキシ化植物油、クエン酸エステル、及び二塩基酸エステル以外の配合物（以下、「その他の配合物」という。）、例えば可塑剤、安定剤、耐候性向上剤、染料又は顔料等の着色剤、防曇剤、抗菌剤、滑剤、核剤、ポリエステル等のオリゴマー、ＭＢＳ（メチルメタクリレート－ブタジエン－スチレン共重合体）等のポリマー等を含有してもよい。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、前記エポキシ化植物油、クエン酸エステル、及び二塩基酸エステル以外の配合物（以下、「その他の配合物」という。）、例えば可塑剤、安定剤、耐候性向上剤、染料又は顔料等の着色剤、防曇剤、抗菌剤、滑剤、核剤、ポリエステル等のオリゴマー、ＭＢＳ（メチルメタクリレート－ブタジエン－スチレン共重合体）等のポリマー等を含有してもよい。
【0045】
前記可塑剤としては、特に限定されないが、具体的には、フタル酸ジメチル、フタル酸ジエチル、フタル酸ジオクチル、グリセリン、グリセリンエステル、ワックス、流動パラフィン、及びリン酸エステル等が挙げられる。
【0046】
前記安定剤としては、特に限定されないが、具体的には、２，５－ｔ－ブチルハイドロキノン、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、４，４'－チオビス－（６－ｔ－ブチルフェノール）、２，２'－メチレン－ビス－（４－メチル－６－ｔ－ブチルフェノール）、オクタデシル－３－（３'，５'－ジ－ｔ－ブチル－４'－ヒドロキシフェニル）ブロピオネート、及び４，４'－チオビス－（６－ｔ－ブチルフェノール）等の酸化防止剤；ラウリン酸塩、ミリスチン酸塩、パルミチン酸塩、ステアリン酸塩、イソステアリン酸塩、オレイン酸塩、リシノール酸塩、２－エチル－ヘキシル酸塩、イソデカン酸塩、ネオデカン酸塩、及び安息香酸カルシウム等の熱安定剤が挙げられる。
【0047】
前記耐候性向上剤としては、特に限定されないが、具体的には、エチレン－２－シアノ－３，３'－ジフェニルアクリレート、２－（２'－ヒドロキシ－５'－メチルフェニル）ベンゾリトリアゾール、２－（２'－ヒドロキシ－３'－ｔ－ブチル－５'－メチルフェニル）５－クロロベンゾトリアゾール、２－ヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、及び２，２'－ジヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン等の紫外線吸収剤が挙げられる。
【0048】
前記染料又は顔料等の着色剤としては、特に限定されないが、具体的には、カーボンブラック、フタロシアニン、キナクリドン、インドリン、アゾ系顔料、及びベンガラ等が挙げられる。
【0049】
前記防曇剤としては、特に限定されないが、具体的には、グリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン脂肪酸アルコールエーテル、ポリオキシエチレングリセリン脂肪酸エステル、及びポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル等が挙げられる。
【0050】
前記抗菌剤としては、特に限定されないが、具体的には、銀系無機抗菌剤等が挙げられる。
【0051】
前記滑剤としては、特に限定されないが、具体的には、エチレンビスステロアミド、ブチルステアレート、ポリエチレンワックス、パラフィンワックス、カルナバワックス、ミリスチン酸ミリスチル、ステアリン酸ステアリル等の脂肪酸炭化水素系滑剤、高級脂肪酸滑剤、脂肪酸アミド系滑剤、及び脂肪酸エステル滑剤等が挙げられる。
【0052】
前記核剤としては、特に限定されないが、具体的には、リン酸エステル金属塩等が挙げられる。
【0053】
前記その他の配合物の含有量は、ラップフィルムに対して５重量％以下であることが好ましく、より好ましくは３重量％以下、さらに好ましくは１重量％以下、特に好ましくは０．１重量％以下である。
【0054】
〔塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法〕
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法は、特に制限されないが、例えば、塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押し出しした後、ＭＤ方向及びＴＤ方向に延伸する塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法であって、ダイスリットの内径を４０ｍｍ～８００ｍｍとし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との積の値(ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率)を１１～２１倍とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．５～７．５倍とし、ＴＤ方向の延伸倍率を１．５～６．０倍とし、延伸温度を２５～４０℃とする方法を用いることができる。ここで、延伸温度とは、フィルムを延伸する際の、フィルム付近の雰囲気温度である。ダイスリットの内径の好ましい範囲は１００ｍｍ～８００ｍｍであり、より好ましくは１６０ｍｍ～８００ｍｍであり、さらにより好ましくは３１０ｍｍ～８００ｍｍであり、特に好ましくは４７０ｍｍ～８００ｍｍである。なお、ダイスリットの内径を４０～１００ｍｍと小さくする場合には、ＴＤ方向の延伸倍率等を適宜調整する。ＴＤ方向の延伸倍率の好ましい範囲は１．８～２．５倍である。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法は、特に制限されないが、例えば、塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押し出しした後、ＭＤ方向及びＴＤ方向に延伸する塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法であって、ダイスリットの内径を４０ｍｍ～８００ｍｍとし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との積の値(ＭＤ延伸倍率×ＴＤ延伸倍率)を１１～２１倍とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．５～７．５倍とし、ＴＤ方向の延伸倍率を１．５～６．０倍とし、延伸温度を２５～４０℃とする方法を用いることができる。ここで、延伸温度とは、フィルムを延伸する際の、フィルム付近の雰囲気温度である。ダイスリットの内径の好ましい範囲は１００ｍｍ～８００ｍｍであり、より好ましくは１６０ｍｍ～８００ｍｍであり、さらにより好ましくは３１０ｍｍ～８００ｍｍであり、特に好ましくは４７０ｍｍ～８００ｍｍである。なお、ダイスリットの内径を４０～１００ｍｍと小さくする場合には、ＴＤ方向の延伸倍率等を適宜調整する。ＴＤ方向の延伸倍率の好ましい範囲は１．８～２．５倍である。
【0055】
以下、本実施形態のラップフィルムの好ましい製造方法について説明する。
まず、塩化ビニリデン系樹脂と、必要に応じて、エポキシ化植物油、クエン酸エステル又は二塩基酸エステルから選ばれる少なくとも一種の化合物と、必要に応じて種々の添加剤とを、リボンブレンダー又はヘンシェルミキサー等で均一に混合させ、２４時間熟成させて塩化ビニリデン系樹脂組成物を製造する。その後、図１にラップフィルムの製造工程の一例の概略図を示すように、該樹脂組成物を押出機（１）により溶融させ、ダイ（２）から管状に押出され、ソック（４）が形成される。ソック（４）の外側を冷水槽（６）にて冷水に接触させ、ソック（４）の内部にはソック液（５）を注入することにより、内外から冷却して固化させる。固化されたソック（４）は、第１ピンチロール（７）にて折り畳まれ、パリソン（８）が成形される。
まず、塩化ビニリデン系樹脂と、必要に応じて、エポキシ化植物油、クエン酸エステル又は二塩基酸エステルから選ばれる少なくとも一種の化合物と、必要に応じて種々の添加剤とを、リボンブレンダー又はヘンシェルミキサー等で均一に混合させ、２４時間熟成させて塩化ビニリデン系樹脂組成物を製造する。その後、図１にラップフィルムの製造工程の一例の概略図を示すように、該樹脂組成物を押出機（１）により溶融させ、ダイ（２）から管状に押出され、ソック（４）が形成される。ソック（４）の外側を冷水槽（６）にて冷水に接触させ、ソック（４）の内部にはソック液（５）を注入することにより、内外から冷却して固化させる。固化されたソック（４）は、第１ピンチロール（７）にて折り畳まれ、パリソン（８）が成形される。
【0056】
続いて、パリソン（８）の内側にエアを注入することにより、再度パリソン（８）は開口されて管状となる。このとき、ソック（４）内面に表面塗布したソック液（５）はパリソン（８）の開口剤としての効果を発現する。パリソン（８）は、温水により延伸に適した温度まで再加熱される。パリソン（８）の外側に付着した温水は、第２ピンチロール（９）にて搾り取られる。適温まで加熱された管状のパリソン（８）にエアを注入してバブル（１０）を成形し、延伸フィルムが得られる。その後延伸フィルムは、第３ピンチロール（１１）で折り畳まれ、ダブルプライフィルム（１２）となる。ダブルプライフィルム（１２）は、巻き取りロール（１３）にて巻き取られる。さらに、このフィルムはスリットされて、１枚のフィルムになるように剥がしながら巻き取られ、一時的に１～３日間原反の状態で保管される。最終的には原反から紙管に巻き返され、化粧箱に詰められることで、化粧箱に収納された塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム巻回体が得られる。
【0057】
上記記載の第１ピンチロール（７）から第３ピンチロール（１１）までの工程が延伸工程であり、第１ピンチロール（７）と第３ピンチロール（１１）の回転速度比でＭＤ方向の延伸倍率が決まり、パリソン（８）の延伸温度やバブル（１０）の大きさでＴＤ方向の延伸倍率を調整できる。また、ＭＤ方向の延伸倍率は、パリソン（８）をＭＤ方向に伸ばした延伸比をいい、例えば、図１においては、第１ピンチロール（７）の回転速度に対する第３ピンチロール（１１）の回転速度の比によってＭＤ方向の延伸倍率を算出できる。また、パリソン（８）の幅の長さに対するダブルプライフィルム（１２）の幅の長さの比によってＴＤ方向の延伸倍率を算出できる。
【0058】
また、第１ピンチロール（７）や第３ピンチロール（１１）の回転速度を変更すること、又は、第１ピンチロール（７）と第３ピンチロール（１１）の間の距離を変更することにより、パリソン（８）の延伸速度、特にＭＤ方向の延伸速度を変更することができる。
【0059】
ＭＤ方向の平均延伸速度は、パリソンが第１ピンチロール（７）と第３ピンチロール（１１）の間を通過する時間に対するＭＤ方向への延伸倍率をいい、例えば、図１においては、第１ピンチロール（７）の回転速度、第３ピンチロール（１１）の回転速度、及びパリソン（８）が第１ピンチロール（７）と第３ピンチロール（１１）間を通過するのに要する時間によって算出できる。ＴＤ方向の平均延伸速度は、パリソン（８）がバブル（１０）まで膨らむのに要する時間に対するＴＤ方向への延伸倍率をいい、例えば、図１においては、パリソン（８）及びバブル（１０）の静止画像を利用して測定した延伸長と第３ピンチロール（１１）の回転速度から算出したＴＤ方向の延伸に要する時間と、ＴＤ方向の延伸倍率から算出できる。
【0060】
一方、第３ピンチロール（１１）より巻き取りロール（１３）の回転速度を遅くすることで、延伸フィルムを緩和させることができる。一般的に、延伸後に赤外ヒーター等の熱を利用してフィルムを緩和させる場合があるが、本実施形態のラップフィルムを製造する場合、熱によりフィルムの裂けの原因である微結晶の形成・成長が起こり、結晶化開始温度は６０℃を超えてしまう。そのため、緩和時の雰囲気温度を２５～３２℃に設定することが好ましい。
【0061】
フィルムをスリットした後、原反の状態で保管する条件は、特に制限されないが、延伸後２４時間以上５～１９℃で保管することが好ましい。特に、保管の際の雰囲気温度は、フィルム裂けトラブル増加を誘発する微結晶の形成・成長を抑制する点で重要となる。原反の保管場所は、フィルムの製造工程に隣接していたり、温調管理されていない等のため、比較的高温下であることが多い。スリット原反保管時の雰囲気温度が１９℃以下である
ことは、分子鎖の再配列によるフィルムの物理劣化を抑制でき、巻回体からフィルムを引き出す際、及び化粧箱の中に巻き戻ったフィルム端部を摘み出す際、化粧箱付帯の切断刃でカットした端部からフィルムが裂けやすくなるのを抑制できるので、好ましい。
ことは、分子鎖の再配列によるフィルムの物理劣化を抑制でき、巻回体からフィルムを引き出す際、及び化粧箱の中に巻き戻ったフィルム端部を摘み出す際、化粧箱付帯の切断刃でカットした端部からフィルムが裂けやすくなるのを抑制できるので、好ましい。
【0062】
一方、スリット原反保管時の雰囲気温度が５℃以上であることは、フィルムを十分に緩和し、その後の流通・保管時に２０℃以上に晒された場合、分子鎖の再配列が起こりにくくする観点から好ましい。
そのため、スリット原反を２４時間以上、５～１９℃で保管することが好ましく、これにより、微結晶の形成・成長を抑制しつつ、非晶部の分子鎖を配向緩和させたフィルムが得られる。原反保管時に分子鎖の配向を緩和させることにより、フィルムの流通及び保管時に高温下に晒されても微結晶が形成・成長しにくくなり、裂けトラブルを抑制することができる。
そのため、スリット原反を２４時間以上、５～１９℃で保管することが好ましく、これにより、微結晶の形成・成長を抑制しつつ、非晶部の分子鎖を配向緩和させたフィルムが得られる。原反保管時に分子鎖の配向を緩和させることにより、フィルムの流通及び保管時に高温下に晒されても微結晶が形成・成長しにくくなり、裂けトラブルを抑制することができる。
【0063】
スリット原反は、保管後、特に制限されないが、例えば紙管等に巻き返され、巻回体(１６)として、図２に示すようなフィルム切断刃（１５）を備える化粧箱（１４）に収納される。図２に例示するように、ラップフィルム（１７）は、使用時に引き出されて使用される。
【実施例】
【0064】
以下、実施例及び比較例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらにより何ら制限されるものではない。実施例及び比較例で用いた評価方法は、以下の通りである。
【0065】
（測定方法）
＜塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量＞
ラップフィルムの塩化ビニリデン繰り返し単位の比率は、高分解のプロトン核磁気共鳴測定装置を用いて測定した。ラップフィルムの再沈濾過物を真空乾燥し、５重量％を重水素化テトラヒドロフランに溶解させた溶液を、測定雰囲気温度約２７℃にてＨ－ＮＭＲ測定した。例えば、塩化ビニリデンと塩化ビニルの共重合体に関しては、テトラメチルシランを基準とした共重合体の３．５０～４．２０ｐｐｍ、２．８０～３．５０ｐｐｍ、２．００～２．８０ｐｐｍのピークを利用して塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量を計算した。
＜塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量＞
ラップフィルムの塩化ビニリデン繰り返し単位の比率は、高分解のプロトン核磁気共鳴測定装置を用いて測定した。ラップフィルムの再沈濾過物を真空乾燥し、５重量％を重水素化テトラヒドロフランに溶解させた溶液を、測定雰囲気温度約２７℃にてＨ－ＮＭＲ測定した。例えば、塩化ビニリデンと塩化ビニルの共重合体に関しては、テトラメチルシランを基準とした共重合体の３．５０～４．２０ｐｐｍ、２．８０～３．５０ｐｐｍ、２．００～２．８０ｐｐｍのピークを利用して塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量を計算した。
【0066】
＜フィルムの厚み＞
ラップフィルムの厚み測定にはダイアルゲージ（テクロック社製）を利用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。
ラップフィルムの厚み測定にはダイアルゲージ（テクロック社製）を利用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。
【0067】
＜引裂強度＞
ラップフィルムの引裂強度測定は軽荷重引裂試験機 Ｄ型（東洋精機製）を使用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中にて評価した。ラップフィルムの引裂強度測定はラップフィルムを１０枚重ねた状態と、ラップフィルム１枚のみでの測定の両方について行った。この時、フルスケールの２０～８０％になるように測定レンジを適宜選択した。フルスケールの２０％未満となる場合には、最も小さい測定レンジを選択した。また、フィルムを重ねる際には、フィルムにシワが入らない様に、タルクをまぶしてから、フィルム１０枚を重ねた。引裂方向のサンプル長さは６３．５ｍｍとし、サンプル幅は５０.０ｍｍとした。測定の際には、振り子を持ち上げてから止めた後、試験片、又は、積層した試験片を注意深くつまみ具に取り付け、スリットを入れる位置がフィルム幅の中央となるように、クランプをしっかりと締め付けた。その後、装置に取り付けられたナイフでフィルムにスリットを入れた後、振り子を注意深く解放し、試験片を引き裂くのに要した力の値を読み取った。引裂線がスリットの延長線より１０ｍｍ以上それた試験は除外し、代わりに追加の試験片の試験を行った。ただし、この場合、引裂きがエンボス加工された模様の線に沿っている場合はこの限りではない。測定結果は小数点第二位の値を四捨五入した。
ラップフィルムの引裂強度測定は軽荷重引裂試験機 Ｄ型（東洋精機製）を使用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中にて評価した。ラップフィルムの引裂強度測定はラップフィルムを１０枚重ねた状態と、ラップフィルム１枚のみでの測定の両方について行った。この時、フルスケールの２０～８０％になるように測定レンジを適宜選択した。フルスケールの２０％未満となる場合には、最も小さい測定レンジを選択した。また、フィルムを重ねる際には、フィルムにシワが入らない様に、タルクをまぶしてから、フィルム１０枚を重ねた。引裂方向のサンプル長さは６３．５ｍｍとし、サンプル幅は５０.０ｍｍとした。測定の際には、振り子を持ち上げてから止めた後、試験片、又は、積層した試験片を注意深くつまみ具に取り付け、スリットを入れる位置がフィルム幅の中央となるように、クランプをしっかりと締め付けた。その後、装置に取り付けられたナイフでフィルムにスリットを入れた後、振り子を注意深く解放し、試験片を引き裂くのに要した力の値を読み取った。引裂線がスリットの延長線より１０ｍｍ以上それた試験は除外し、代わりに追加の試験片の試験を行った。ただし、この場合、引裂きがエンボス加工された模様の線に沿っている場合はこの限りではない。測定結果は小数点第二位の値を四捨五入した。
【0068】
＜引張弾性率＞
ラップフィルムの引張弾性率測定はオートグラフＡＧ－ＩＳ（島津製作所製）を使用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中にて評価した。５ｍｍ／ｍｉｎの引張速度、チャック間距離１００ｍｍ、フィルム幅１０ｍｍの条件で２％伸長時の荷重を測定し、測定サンプルの断面積で割り返してから、５０倍にして引張弾性率を測定した。測定の際には、試験機の軸に試験片のＭＤ方向が一致するように、つかみ具に取り付けた。試験片は、滑りを防ぐために、かつ、試験中につかみ部分がずれないように、つかみ具で均等にしっかりと締めた（つかみ具間の圧力によって、試験片の割れ、及び、圧延が起きてはならない）。また、測定結果は有効数字を２桁として、端数を四捨五入して、整数で示した。
ラップフィルムの引張弾性率測定はオートグラフＡＧ－ＩＳ（島津製作所製）を使用し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中にて評価した。５ｍｍ／ｍｉｎの引張速度、チャック間距離１００ｍｍ、フィルム幅１０ｍｍの条件で２％伸長時の荷重を測定し、測定サンプルの断面積で割り返してから、５０倍にして引張弾性率を測定した。測定の際には、試験機の軸に試験片のＭＤ方向が一致するように、つかみ具に取り付けた。試験片は、滑りを防ぐために、かつ、試験中につかみ部分がずれないように、つかみ具で均等にしっかりと締めた（つかみ具間の圧力によって、試験片の割れ、及び、圧延が起きてはならない）。また、測定結果は有効数字を２桁として、端数を四捨五入して、整数で示した。
【0069】
＜低温結晶化開始温度＞
ラップフィルムの低温結晶化開始温度測定には、パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置（ＤＳＣ）（入力補償型ダブルファーネス ＤＳＣ ８５００）を使用し、ステップスキャン測定モード（サンプル重量：６ｍｇ、サンプルパン材質：アルミ製、測定温度：０～１８０℃、昇温速度：１０℃／ｍｉｎ、昇温ステップ幅：４℃、等温時間：１ｍｉｎ）を利用した。空のアルミ製サンプルパンについても条件にて測定し、これをブランクとした。温度－熱流曲線の非可逆成分において、低温結晶化に起因する発熱が開始する温度を低温結晶化開始温度とした。
ラップフィルムの低温結晶化開始温度測定には、パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置（ＤＳＣ）（入力補償型ダブルファーネス ＤＳＣ ８５００）を使用し、ステップスキャン測定モード（サンプル重量：６ｍｇ、サンプルパン材質：アルミ製、測定温度：０～１８０℃、昇温速度：１０℃／ｍｉｎ、昇温ステップ幅：４℃、等温時間：１ｍｉｎ）を利用した。空のアルミ製サンプルパンについても条件にて測定し、これをブランクとした。温度－熱流曲線の非可逆成分において、低温結晶化に起因する発熱が開始する温度を低温結晶化開始温度とした。
【0070】
（評価方法）
＜カット端面の摘まみやすさ＞
ラップフィルムを鋸刃でカットした後に、カット端面を摘まんで、ラップフィルムを引出す動作を想定し、ラップフィルムを鋸刃でカットした際に生じるカット端面の摘まみやすさを官能評価した。ラップフィルムのカット端面の摘まみやすさに関する官能評価は、以下の方法によって実施して評価する。すなわち、熟練した評価者１０名（男女含む）が、市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、２２ｃｍ×５０ｍ）に収納したラップフィルムを手で引き出して鋸刃で切断した後、カット端面の摘まみやすさについて１点～１０点の１点刻み（１０点が最も優れた摘まみやすさであり、１点が最も摘まみにくいとした。）で、各々評価した。評価者１０名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムのカット端面の摘まみやすさを評価した。摘まみやすさの評価が「Ａ」であれば、ラップフィルムは非常に快い摘まみやすさであり、摘まみやすさが非常に優れるといえる。評価が「Ｂ」であれば、ラップフィルムは快い摘まみやすさである。評価が「Ｃ」であれば、ラップフィルムは摘まみやすさが良好であるといえる。評価が「Ｄ」であれば、ラップフィルムの摘まみやすさには特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは摘まみやすさが劣っている。
[評価基準]
Ａ：８．０点以上
Ｂ：６．０点超過８．０点未満
Ｃ：４．０点超過６．０点未満
Ｄ：２．０点超過４．０点未満
×：２．０点以下
＜カット端面の摘まみやすさ＞
ラップフィルムを鋸刃でカットした後に、カット端面を摘まんで、ラップフィルムを引出す動作を想定し、ラップフィルムを鋸刃でカットした際に生じるカット端面の摘まみやすさを官能評価した。ラップフィルムのカット端面の摘まみやすさに関する官能評価は、以下の方法によって実施して評価する。すなわち、熟練した評価者１０名（男女含む）が、市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、２２ｃｍ×５０ｍ）に収納したラップフィルムを手で引き出して鋸刃で切断した後、カット端面の摘まみやすさについて１点～１０点の１点刻み（１０点が最も優れた摘まみやすさであり、１点が最も摘まみにくいとした。）で、各々評価した。評価者１０名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムのカット端面の摘まみやすさを評価した。摘まみやすさの評価が「Ａ」であれば、ラップフィルムは非常に快い摘まみやすさであり、摘まみやすさが非常に優れるといえる。評価が「Ｂ」であれば、ラップフィルムは快い摘まみやすさである。評価が「Ｃ」であれば、ラップフィルムは摘まみやすさが良好であるといえる。評価が「Ｄ」であれば、ラップフィルムの摘まみやすさには特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは摘まみやすさが劣っている。
[評価基準]
Ａ：８．０点以上
Ｂ：６．０点超過８．０点未満
Ｃ：４．０点超過６．０点未満
Ｄ：２．０点超過４．０点未満
×：２．０点以下
【0071】
＜鋸刃に沿った直進カット性＞
ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性に関する官能評価は、以下の方法によって実施して評価した。すなわち、熟練した評価者１０名（男女含む）が、市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、２２ｃｍ×５０ｍ）に収納したラップフィルムを手で引き出して鋸刃で切断する際の鋸刃に沿った直進カット性（フィルムが鋸刃に沿ってまっすぐに切断できるか否か）について１点～１０点の１点刻み（１０点が最も優れた鋸刃に沿った直進カット性であり、１点が鋸刃に沿った直進カットしにくいとした。）で、各々評価した。評価者１０名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性を評価した。摘まみやすさの評価が「Ａ」であれば、ラップフィルムは非常に快い鋸刃に沿った直進カット性であり、鋸刃に沿った直進カット性が非常に優れるといえる。評価が「Ｂ」であれば、ラップフィルムは快い鋸刃に沿った直進カット性である。評価が「Ｃ」であれば、ラップフィルムは鋸刃に沿った直進カット性が良好であるといえる。評価が「Ｄ」であれば、ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性には特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは鋸刃に沿った直進カット性が劣っている。
[評価基準]
Ａ：８．０点以上
Ｂ：６．０点超過８．０点未満
Ｃ：４．０点超過６．０点未満
Ｄ：２．０点超過４．０点未満
×：２．０点以下
ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性に関する官能評価は、以下の方法によって実施して評価した。すなわち、熟練した評価者１０名（男女含む）が、市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、２２ｃｍ×５０ｍ）に収納したラップフィルムを手で引き出して鋸刃で切断する際の鋸刃に沿った直進カット性（フィルムが鋸刃に沿ってまっすぐに切断できるか否か）について１点～１０点の１点刻み（１０点が最も優れた鋸刃に沿った直進カット性であり、１点が鋸刃に沿った直進カットしにくいとした。）で、各々評価した。評価者１０名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性を評価した。摘まみやすさの評価が「Ａ」であれば、ラップフィルムは非常に快い鋸刃に沿った直進カット性であり、鋸刃に沿った直進カット性が非常に優れるといえる。評価が「Ｂ」であれば、ラップフィルムは快い鋸刃に沿った直進カット性である。評価が「Ｃ」であれば、ラップフィルムは鋸刃に沿った直進カット性が良好であるといえる。評価が「Ｄ」であれば、ラップフィルムの鋸刃に沿った直進カット性には特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは鋸刃に沿った直進カット性が劣っている。
[評価基準]
Ａ：８．０点以上
Ｂ：６．０点超過８．０点未満
Ｃ：４．０点超過６．０点未満
Ｄ：２．０点超過４．０点未満
×：２．０点以下
【0072】
＜スリット時の裂け発生率＞
ダブルプライフィルムを市販の紙管（株式会社昭和丸筒製、商品名Ｇコア、内径：７７ｍｍ、厚み：１０ｍｍ、長さ：４００ｍｍ）を使用し、フィルムを紙管に巻き取った。巻き取った原反の両端をカッター刃でカットしてスリットを行った。スリットは、フィルムダブルプライフィルムの幅が８０ｍｍとなるように、スリット幅を適宜調整して行った。スリットの際のフィルム搬送速度は５０ｍ／分で行い、巻長は３００ｍで行った。スリット作業中に、フィルムが裂けてフィルムが搬送できなくなる確率（％）を算出した。Ｎ数は３０００回で行った（単位：％）。評価は下記に従って行った。
[評価基準]
Ａ：スリット時の裂け発生率０．０３％以下（裂け発生本数１本以下／３０００本）。
Ｂ：スリット時の裂け発生率０．０３％より高く０．０７％以下（裂け発生本数１本より多く２本以下／３０００本）。
Ｃ：スリット時の裂け発生率０．０７％より高く０．１０％以下（裂け発生本数２本より多く３本以下／３０００本）。
Ｄ：スリット時の裂け発生率０．１０％より高く０．２０％以下（裂け発生本数３本より多く６本以下／３０００本）。
×：スリット時の裂け発生率０．２０％より高い（裂け発生本数６本より多い／３０００本）。
ダブルプライフィルムを市販の紙管（株式会社昭和丸筒製、商品名Ｇコア、内径：７７ｍｍ、厚み：１０ｍｍ、長さ：４００ｍｍ）を使用し、フィルムを紙管に巻き取った。巻き取った原反の両端をカッター刃でカットしてスリットを行った。スリットは、フィルムダブルプライフィルムの幅が８０ｍｍとなるように、スリット幅を適宜調整して行った。スリットの際のフィルム搬送速度は５０ｍ／分で行い、巻長は３００ｍで行った。スリット作業中に、フィルムが裂けてフィルムが搬送できなくなる確率（％）を算出した。Ｎ数は３０００回で行った（単位：％）。評価は下記に従って行った。
[評価基準]
Ａ：スリット時の裂け発生率０．０３％以下（裂け発生本数１本以下／３０００本）。
Ｂ：スリット時の裂け発生率０．０３％より高く０．０７％以下（裂け発生本数１本より多く２本以下／３０００本）。
Ｃ：スリット時の裂け発生率０．０７％より高く０．１０％以下（裂け発生本数２本より多く３本以下／３０００本）。
Ｄ：スリット時の裂け発生率０．１０％より高く０．２０％以下（裂け発生本数３本より多く６本以下／３０００本）。
×：スリット時の裂け発生率０．２０％より高い（裂け発生本数６本より多い／３０００本）。
【0073】
＜振動試験での傷発生率＞
ラップフィルムの出荷後の流通、及び家庭での保管を想定し、製造直後のラップフィルム巻回体を２８℃に設定した恒温槽にて１ヶ月間保管した。その後、流通時の振動を再現するために、振動試験機（アイデックス株式会社製、品番「ＢＦ－５０ＵＣ」）を用いて、容器（化粧箱）内に収容されたラップフィルム巻回体を振動させた。振動試験は下記のとおりに行った。
まず、１つの直方体状の容器（化粧箱内寸；４２ｍｍ×４２ｍｍ×約２３３ｍｍ）内に巻回体を１本収容した巻回体収容体６０個を、隙間ができないように段ボール箱（内寸２８ｃｍ×４６ｃｍ×２４ｃｍ）に収容し、巻回体の長手方向が振動台に対し垂直になるように、振動台にベルトで固定した。このとき、幅８０ｍｍのラップフィルムを、ラップ端面と紙管端面との間の距離が２ｍｍとなるように巻き直した。さらに、ラップ端面と紙管端面の距離が２ｍｍとなる側が振動台に対して近くなるように固定した。２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気中で、振動試験機を運転して振動試験を行った。振動試験はオートモードを使用し、３０秒の間に５Ｈｚ、３０Ｈｚ、５Ｈｚの順に周波数を変化させたサイクルにて、２０分間行った。
その後、２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気中で裂けトラブル評価を行った。評価者として、日常、食品包装用ラップフィルムを使用する１００人を選出した。評価者は、収容体に収容された幅約８ｃｍの巻回体からフィルムを５０ｃｍ引き出した後、化粧箱に付帯するブリキ製のフィルム切断刃で切断する一連の作業を１０回ずつ実施した。すなわち、１００人が１０回ずつで計１０００回のうち、巻回体からフィルムを引き出す際に、裂けが発生し、円滑にフィルムが引き出せなかった回数から、フィルムの裂けトラブル発生率を導出した。
フィルムの裂けトラブル発生率は、以下の５段階で評価した。すなわち、裂けトラブル発生率が５％未満の場合は、裂けトラブルがほとんどなく、使い勝手に非常に優れるものとして「Ａ」と評価した。また、裂けトラブル発生率が５％以上１０％未満の場合は、裂けトラブルが少なく、使い勝手に優れるものとして「Ｂ」と評価した。さらに、裂けトラブル発生率が１０％以上１５％未満の場合は、裂けトラブルがあまりなく、使い勝手が良いものとして「Ｃ」と評価した。また、裂けトラブル発生率が１５％以上２０％未満の場合は、裂けトラブルがやや多く、使い勝手が悪いものとして「Ｄ」と評価した。そして、裂けトラブル発生率が２０％以上の場合は、裂けトラブルが非常に多く、使い勝手が非常に悪いものとして「×」と評価した。
ラップフィルムの出荷後の流通、及び家庭での保管を想定し、製造直後のラップフィルム巻回体を２８℃に設定した恒温槽にて１ヶ月間保管した。その後、流通時の振動を再現するために、振動試験機（アイデックス株式会社製、品番「ＢＦ－５０ＵＣ」）を用いて、容器（化粧箱）内に収容されたラップフィルム巻回体を振動させた。振動試験は下記のとおりに行った。
まず、１つの直方体状の容器（化粧箱内寸；４２ｍｍ×４２ｍｍ×約２３３ｍｍ）内に巻回体を１本収容した巻回体収容体６０個を、隙間ができないように段ボール箱（内寸２８ｃｍ×４６ｃｍ×２４ｃｍ）に収容し、巻回体の長手方向が振動台に対し垂直になるように、振動台にベルトで固定した。このとき、幅８０ｍｍのラップフィルムを、ラップ端面と紙管端面との間の距離が２ｍｍとなるように巻き直した。さらに、ラップ端面と紙管端面の距離が２ｍｍとなる側が振動台に対して近くなるように固定した。２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気中で、振動試験機を運転して振動試験を行った。振動試験はオートモードを使用し、３０秒の間に５Ｈｚ、３０Ｈｚ、５Ｈｚの順に周波数を変化させたサイクルにて、２０分間行った。
その後、２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気中で裂けトラブル評価を行った。評価者として、日常、食品包装用ラップフィルムを使用する１００人を選出した。評価者は、収容体に収容された幅約８ｃｍの巻回体からフィルムを５０ｃｍ引き出した後、化粧箱に付帯するブリキ製のフィルム切断刃で切断する一連の作業を１０回ずつ実施した。すなわち、１００人が１０回ずつで計１０００回のうち、巻回体からフィルムを引き出す際に、裂けが発生し、円滑にフィルムが引き出せなかった回数から、フィルムの裂けトラブル発生率を導出した。
フィルムの裂けトラブル発生率は、以下の５段階で評価した。すなわち、裂けトラブル発生率が５％未満の場合は、裂けトラブルがほとんどなく、使い勝手に非常に優れるものとして「Ａ」と評価した。また、裂けトラブル発生率が５％以上１０％未満の場合は、裂けトラブルが少なく、使い勝手に優れるものとして「Ｂ」と評価した。さらに、裂けトラブル発生率が１０％以上１５％未満の場合は、裂けトラブルがあまりなく、使い勝手が良いものとして「Ｃ」と評価した。また、裂けトラブル発生率が１５％以上２０％未満の場合は、裂けトラブルがやや多く、使い勝手が悪いものとして「Ｄ」と評価した。そして、裂けトラブル発生率が２０％以上の場合は、裂けトラブルが非常に多く、使い勝手が非常に悪いものとして「×」と評価した。
【0074】
［実施例１］
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９３．４重量％、５．５重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、押出機の先端に取り付けられた環状ダイでのスリット出口での溶融樹脂温度が１７０℃になるように押出機の加熱条件を調節しながら、環状に７ｋｇ／ｈｒの押出速度で押出した。ダイスリットの内径は４９ｍｍとした。
これを過冷却した後、インフレーション延伸によって、延伸温度は２５℃で、ＭＤ方向は７．４倍に延伸し、ＴＤ方向は１．９倍に延伸して筒状フィルムとし、ダブルプライフィルムの幅９３ｍｍの２枚重ねのフィルムを巻取速度１８ｍ／ｍｉｎにて巻き取った。このフィルムを、８０ｍｍの幅にスリットし、１枚のフィルムに剥がしながら外径９７ｍｍの紙管に巻き直した。その後、３０時間の間１５℃で保管し、外径３６ｍｍ、長さ２３ｃｍの紙管に５０ｍ巻き取ることで、ラップフィルムの巻回体を得た。このとき、ラップフィルムの端面と紙管端面との間の距離は２ｍｍとなるように巻き直した。
評価結果を表１に示す。
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９３．４重量％、５．５重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、押出機の先端に取り付けられた環状ダイでのスリット出口での溶融樹脂温度が１７０℃になるように押出機の加熱条件を調節しながら、環状に７ｋｇ／ｈｒの押出速度で押出した。ダイスリットの内径は４９ｍｍとした。
これを過冷却した後、インフレーション延伸によって、延伸温度は２５℃で、ＭＤ方向は７．４倍に延伸し、ＴＤ方向は１．９倍に延伸して筒状フィルムとし、ダブルプライフィルムの幅９３ｍｍの２枚重ねのフィルムを巻取速度１８ｍ／ｍｉｎにて巻き取った。このフィルムを、８０ｍｍの幅にスリットし、１枚のフィルムに剥がしながら外径９７ｍｍの紙管に巻き直した。その後、３０時間の間１５℃で保管し、外径３６ｍｍ、長さ２３ｃｍの紙管に５０ｍ巻き取ることで、ラップフィルムの巻回体を得た。このとき、ラップフィルムの端面と紙管端面との間の距離は２ｍｍとなるように巻き直した。
評価結果を表１に示す。
【0075】
［実施例２］
９ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．０倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
９ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．０倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0076】
［実施例３］
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１０３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１０３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0077】
［実施例４］
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１０８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１０８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0078】
［実施例５］
１３ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１１３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１３ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１１３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0079】
［実施例６］
１５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．５倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１２３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＴＤ方向の延伸倍率を２．５倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１２３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0080】
［実施例７］
１６２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を７８８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を４４１３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１６２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を７８８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を４４１３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0081】
［実施例８］
１６０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を６３１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３５３４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１６０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を６３１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３５３４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0082】
［実施例９］
１４２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を４７５ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を２６６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１４２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を４７５ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を２６６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0083】
［実施例１０］
１１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を３１８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を１７８１ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
１１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を３１８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を１７８１ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0084】
［実施例１１］
６４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１６１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を９０２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
６４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１６１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を９０２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0085】
［実施例１２］
４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0086】
［実施例１３］
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９１．４重量％、７．５重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９１．４重量％、７．５重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0087】
［実施例１４］
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９５．９重量％、３．０重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
重量平均分子量１２０,０００の塩化ビニリデン系樹脂（塩化ビニリデン繰り返し単位が８５ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１５ｍｏｌ％）、ＡＴＢＣ（アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業（株））、ＥＳＯ（ニューサイザー５１０Ｒ、日本油脂（株））をそれぞれ９５．９重量％、３．０重量％、１．１重量％の割合で混ぜたもの合計１０ｋｇをヘンシェルミキサーにて５分間混合させ、２４時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、４４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を５９９ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表１に示す。
【0088】
［実施例１５］
６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を１．８倍にし、ダブルプライフィルムの幅を８８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を１．８倍にし、ダブルプライフィルムの幅を８８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0089】
［比較例１］
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．３倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２７４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．３倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２７４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0090】
［比較例２］
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を５０ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を２８０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を５０ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を２８０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0091】
［比較例３］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、８ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．８倍、ＴＤ方向の延伸倍率を４．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２０１ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、８ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．８倍、ＴＤ方向の延伸倍率を４．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２０１ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0092】
［比較例４］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を５８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３２５ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を５８ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３２５ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0093】
［比較例５］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、９ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１７６ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、９ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１７６ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0094】
［比較例６］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を６１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３４２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を６１ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３４２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0095】
［比較例７］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、８ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．９倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、８ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．９倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．１倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５２ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0096】
［比較例８］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を８９ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を４９８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍、ダイスリットの内径を８９ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を４９８ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0097】
［比較例９］
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を６．８倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ダイスリットの内径を５０ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を１６７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１０ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を６．８倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ダイスリットの内径を５０ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を１６７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0098】
［比較例１０］
５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３６４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ダイスリットの内径を１０７ｍｍにし、ダブルプライフィルムの幅を３６４ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0099】
［比較例１１］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．２倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．２倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0100】
［比較例１２］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．１倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１０５,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８４ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が１６ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を２．３重量％とし、ＥＳＯの添加量を２．２重量％とし、ＤＡＬＧの添加量を２．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．１倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0101】
［比較例１３］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を７．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0102】
［比較例１４］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を１５７ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0103】
［比較例１５］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、１２ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を３．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を３．２倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0104】
［比較例１６］
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を１．９倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を１３０,０００とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を８０ｍｏｌ％、塩化ビニル繰り返し単位が２０ｍｏｌ％とし、ＡＴＢＣの添加量を５．２重量％とし、ＥＳＯの添加量を１．８重量％として、５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を１．９倍にし、ダブルプライフィルムの幅を９３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0105】
［比較例１７］
１６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。その後、特開２０００－３３５６２８号公報に記載の方法で凸エンボスをフィルム表面に形成した。評価結果を表２に示す。
１６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。その後、特開２０００－３３５６２８号公報に記載の方法で凸エンボスをフィルム表面に形成した。評価結果を表２に示す。
【0106】
［比較例１８］
１６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１６ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を５．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．３倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２６０ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0107】
［比較例１９］
７ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を１．９倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
７ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を１．９倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0108】
［比較例２０］
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．２倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１１ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．２倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0109】
［比較例２１］
１５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１５ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を２．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．４倍にし、ダブルプライフィルムの幅を３６３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0110】
［比較例２２］
４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．１倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２７４ｍｍにし、延伸温度を３５℃にし、ダブルプライフィルムの幅を２７３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
４ｋｇ／ｈｒの押出速度とし、ＭＤ方向の延伸倍率を４．１倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．６倍にし、ダブルプライフィルムの幅を２７４ｍｍにし、延伸温度を３５℃にし、ダブルプライフィルムの幅を２７３ｍｍにしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0111】
［比較例２３］
４ｋｇ／ｈｒの押出速度にしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
４ｋｇ／ｈｒの押出速度にしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0112】
［比較例２４］
１４ｋｇ／ｈｒの押出速度にしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
１４ｋｇ／ｈｒの押出速度にしたこと以外は、実施例１と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表２に示す。
【0113】
【表1】
【0114】
【表2】
【0115】
表１に示すとおり、実施例１～１５で得られたラップフィルムは、スリッターカッターでカットする際のフィルムの裂けがないため生産性に優れ、フィルムをカットした際の鋸刃に沿った直進カット性にも優れていた。
【図1】
【図2】
