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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-04-17
(45)【発行日】2024-04-25
(54)【発明の名称】ポリオレフィン系樹脂発泡体シート及びそれを用いた粘着テープ
(51)【国際特許分類】
C08J 9/06 20060101AFI20240418BHJP
C09J 7/26 20180101ALI20240418BHJP
C09J 7/38 20180101ALI20240418BHJP
C09J 201/00 20060101ALI20240418BHJP
【ＦＩ】
C08J9/06 CES
C09J7/26
C09J7/38
C09J201/00
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2020555254
(86)(22)【出願日】2020-07-31
(86)【国際出願番号】 JP2020029567
(87)【国際公開番号】W WO2021020581
(87)【国際公開日】2021-02-04
【審査請求日】2023-04-10
(31)【優先権主張番号】P 2019141517
(32)【優先日】2019-07-31
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000002174
【氏名又は名称】積水化学工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100129746
【弁理士】
【氏名又は名称】虎山 滋郎
(72)【発明者】
【氏名】石田 昌也
【審査官】増永 淳司
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１９－０５９８１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０５９９３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０６５２５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１８／１８１４９８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１７／０９４７２３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特表２０１８－５２１１８２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０２０／１７５６９８（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ９／０６
Ｃ０９Ｊ ７／２６
Ｃ０９Ｊ ７／３８
Ｃ０９Ｊ ２０１／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、
厚さが１．５ｍｍ以下であり、
２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下であり、
プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含み、
前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含むポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項2】
９０℃の温度での層間強度が０．４０ＭＰａ以上である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項3】
ＭＤの平均気孔径及びＴＤの平均気孔径の少なくとも一方の平均気孔径が２５０μｍ以下である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項4】
架橋度が３０～７０質量％である請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項5】
見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である請求項１～４のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項6】
前記樹脂（Ａ）及び前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなり、
前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項7】
前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５～４５質量部である請求項６に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項8】
請求項１～７のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂発泡体シート及びそれを用いた粘着テープに関する。
【背景技術】
【0002】
ポリオレフィン系樹脂発泡体は、一般的に柔軟性、軽量性、衝撃吸収性及び断熱性に優れており、表皮材との積層体、断熱材、クッション材等として汎用されている。また、ポリオレフィン系樹脂発泡体は、優れた柔軟性、及び優れた衝撃吸収性を有することから、電子機器の固定用フォームテープとして使用されている（例えば、特許文献１～３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１９－５９８１９号公報
【文献】特開２０１８－５３２２４号公報
【文献】特開２０１９－６５１５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
近年、センターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載ディスプレイは、大型化及び曲面化が進み、モジュールのパネル固定用フォームテープに対してさらに高い柔軟性が求められている。さらに、日光等の影響でモジュールに熱がかかることが懸念されており、固定用フォームテープへの耐熱性も同時に求められている。また、モジュールは車両に使用されることで高い振動を受けることがあるので、固定用フォームテープへの耐衝撃性もさらに求められている。
発泡体基材に耐熱性能を持たせる単純な手法の一つとして、融点の高い樹脂を原料として用いることが考えられる。一方で、高融点樹脂を用いた発泡体は、その樹脂特性上、硬くなることが一般的である。その結果、基材の柔軟性が低下してテープ用途を想定した際の曲面追従性が低下したり（テープ浮き）、耐衝撃性が低下したりすることが問題点として考えられている。
そこで、本発明は、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することを目的とする。
発泡体基材に耐熱性能を持たせる単純な手法の一つとして、融点の高い樹脂を原料として用いることが考えられる。一方で、高融点樹脂を用いた発泡体は、その樹脂特性上、硬くなることが一般的である。その結果、基材の柔軟性が低下してテープ用途を想定した際の曲面追従性が低下したり（テープ浮き）、耐衝撃性が低下したりすることが問題点として考えられている。
そこで、本発明は、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明は、特定の加熱収縮率、層間強度及び圧縮強度を有する発泡体シートを用いることによって、上記課題を解決できるとの知見に基づいてなされたのである。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１０］を提供する。
［１］９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下であるポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［２］９０℃の温度での層間強度が０．４０ＭＰａ以上である上記［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］ＭＤの平均気孔径及びＴＤの平均気孔径の少なくとも一方の平均気孔径が２５０μｍ以下である上記［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］架橋度が３０～７０質量％である上記［１］～［３］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなる上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含む上記［６］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体樹脂シート。
［８］前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である上記［７］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［９］前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５～４５質量部である上記［７］又は［８］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１０］上記［１］～［９］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１０］を提供する。
［１］９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下であるポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［２］９０℃の温度での層間強度が０．４０ＭＰａ以上である上記［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］ＭＤの平均気孔径及びＴＤの平均気孔径の少なくとも一方の平均気孔径が２５０μｍ以下である上記［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］架橋度が３０～７０質量％である上記［１］～［３］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含む樹脂組成物を発泡させてなる上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］前記樹脂（Ａ）が、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含む上記［６］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体樹脂シート。
［８］前記樹脂組成物における前記ポリプロピレン系樹脂及び前記エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５０～９０質量部である上記［７］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［９］前記樹脂組成物における前記オレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量が、前記樹脂組成物の樹脂成分１００質量部に対して、５～４５質量部である上記［７］又は［８］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［１０］上記［１］～［９］のいずれか１つに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シートと、前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える粘着テープ。
【発明の効果】
【0006】
本発明によれば、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シート、及びそれを用いた粘着テープを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【発明を実施するための形態】
【0008】
［ポリオレフィン系樹脂発泡体シート］
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、単に「発泡体シート」と呼ぶ場合がある）は、９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下である。これにより、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供することができる。以下、本発明の発泡体シートを詳細に説明する。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、単に「発泡体シート」と呼ぶ場合がある）は、９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下である。これにより、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れたポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供することができる。以下、本発明の発泡体シートを詳細に説明する。
【0009】
（９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤ及びＴＤの収縮率）
本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は５％以下である。発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が５％よりも大きいと、車両内の高温環境下での使用に対して十分な耐熱性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐熱性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は、好ましくは４．５％以下であり、より好ましくは４．０％以下であり、さらに好ましくは３．５％以下である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば０．１％である。
なお、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が、上記範囲内であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は５％以下である。発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が５％よりも大きいと、車両内の高温環境下での使用に対して十分な耐熱性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐熱性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率は、好ましくは４．５％以下であり、より好ましくは４．０％以下であり、さらに好ましくは３．５％以下である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば０．１％である。
なお、本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の両方の収縮率が、上記範囲内であることがより好ましい。
【0010】
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤ及びＴＤの加熱収縮率（％）を算出して、その値を本発明の発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率とする。また、本発明において「ＭＤ」は、Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎを意味し、シートの押出方向等と一致する方向である。「ＴＤ」は、Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎを意味し、ＭＤに直交しかつシートの表面に平行な方向である。
発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0011】
（２３℃の温度での層間強度）
本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は０．８０ＭＰａ以上である。発泡体シートの２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ未満であると、モジュールが車両に使用されることで受ける高い振動に対して十分な耐衝撃性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐衝撃性の観点から、本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は、好ましくは０．９０ＭＰａ以上であり、より好ましくは１．５０ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば５．００ＭＰａである。
発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。その測定方法は、発泡体シートを厚み方向に引張り、シートが破壊（剥離）する際の最大荷重を測定するものである。本発明の発泡体シートの層間強度測定において生じる破壊は、発泡体シートの内部で生じるので、層間強度は、発泡体シートの厚み方向の引張強度を主として反映したものとなる。
なお、２３℃の温度での発泡体シートの層間強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は０．８０ＭＰａ以上である。発泡体シートの２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ未満であると、モジュールが車両に使用されることで受ける高い振動に対して十分な耐衝撃性を有する発泡体シートが得られない場合がある。発泡体シートの耐衝撃性の観点から、本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は、好ましくは０．９０ＭＰａ以上であり、より好ましくは１．５０ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの２３℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば５．００ＭＰａである。
発泡体シートの２３℃の温度での層間強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。その測定方法は、発泡体シートを厚み方向に引張り、シートが破壊（剥離）する際の最大荷重を測定するものである。本発明の発泡体シートの層間強度測定において生じる破壊は、発泡体シートの内部で生じるので、層間強度は、発泡体シートの厚み方向の引張強度を主として反映したものとなる。
なお、２３℃の温度での発泡体シートの層間強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0012】
（９０℃の温度での層間強度）
本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、好ましくは０．４０ＭＰａ以上である。発泡体シートの９０℃の温度での層間強度が０．４０ＭＰａ以上であると、車両内の高温環境下においてもモジュールが車両に使用されることで受ける高い振動に対して十分な耐衝撃性を有する発泡体シートが得られる。車両内の高温環境下における発泡体シートの耐衝撃性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、より好ましくは０．５０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは０．６０ＭＰａ以上であり、特に好ましくは０．７０ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば３．００ＭＰａである。
発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。なお、９０℃の温度での発泡体シートの層間強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、好ましくは０．４０ＭＰａ以上である。発泡体シートの９０℃の温度での層間強度が０．４０ＭＰａ以上であると、車両内の高温環境下においてもモジュールが車両に使用されることで受ける高い振動に対して十分な耐衝撃性を有する発泡体シートが得られる。車両内の高温環境下における発泡体シートの耐衝撃性の観点から、本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、より好ましくは０．５０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは０．６０ＭＰａ以上であり、特に好ましくは０．７０ＭＰａ以上である。本発明の発泡体シートの９０℃の温度での層間強度の範囲の上限値は、とくに限定されないが、例えば３．００ＭＰａである。
発泡体シートの９０℃の温度での層間強度は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。なお、９０℃の温度での発泡体シートの層間強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量等を調節することにより調整することができる。
【0013】
（厚さ）
本発明の発泡体シートの厚さは１．５ｍｍ以下である。発泡体シートの厚さが１．５ｍｍよりも大きいと、曲面を有する車載用電子機器への使用に対して、発泡体シートが厚すぎる場合がある。このような観点から、発泡体シートの厚さは、より好ましくは１．０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下であり、よりさらに好ましくは０．３ｍｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートの厚さの範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、０．０３ｍｍである。また、表面及び裏面の両方の面が平滑な面である発泡体シートを得られるという観点から、本発明の発泡体シートは、厚さ方向に対して垂直な方向に厚い発泡体シートをスライスすることによって得られた発泡体シートではないことが好ましい。
本発明の発泡体シートの厚さは１．５ｍｍ以下である。発泡体シートの厚さが１．５ｍｍよりも大きいと、曲面を有する車載用電子機器への使用に対して、発泡体シートが厚すぎる場合がある。このような観点から、発泡体シートの厚さは、より好ましくは１．０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下であり、よりさらに好ましくは０．３ｍｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートの厚さの範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、０．０３ｍｍである。また、表面及び裏面の両方の面が平滑な面である発泡体シートを得られるという観点から、本発明の発泡体シートは、厚さ方向に対して垂直な方向に厚い発泡体シートをスライスすることによって得られた発泡体シートではないことが好ましい。
【0014】
（２５％圧縮強度）
本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は８００ｋＰａ以下である。発泡体シートの２５％圧縮強度が８００ｋＰａよりも大きいと、発泡体シートの柔軟性が不十分となり、曲面追従性が著しく低下する場合がある。また、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は３０ｋＰａ以上であることが好ましい。発泡体シートの２５％圧縮強度が３０ｋＰａ以上であると、電子機器への使用もしくは車載用電子機器への使用に対して、十分な機械的強度を有する発泡体シートを得ることができる。発泡体シートの柔軟性及び機械的強度の観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、好ましくは３０～８００ｋＰａであり、より好ましくは４０～７５０ｋＰａであり、さらに好ましくは５０～７００ｋＰａであり、特に好ましくは６０～６５０ｋＰａである。なお、発泡体シートの２５％圧縮強度はＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して測定することができる。また、発泡体シートの２５％圧縮強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量、発泡体シートの架橋度等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は８００ｋＰａ以下である。発泡体シートの２５％圧縮強度が８００ｋＰａよりも大きいと、発泡体シートの柔軟性が不十分となり、曲面追従性が著しく低下する場合がある。また、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は３０ｋＰａ以上であることが好ましい。発泡体シートの２５％圧縮強度が３０ｋＰａ以上であると、電子機器への使用もしくは車載用電子機器への使用に対して、十分な機械的強度を有する発泡体シートを得ることができる。発泡体シートの柔軟性及び機械的強度の観点から、本発明の発泡体シートの２５％圧縮強度は、好ましくは３０～８００ｋＰａであり、より好ましくは４０～７５０ｋＰａであり、さらに好ましくは５０～７００ｋＰａであり、特に好ましくは６０～６５０ｋＰａである。なお、発泡体シートの２５％圧縮強度はＪＩＳ Ｋ ７１８１に準拠して測定することができる。また、発泡体シートの２５％圧縮強度は、発泡体シートを構成する樹脂の種類及び含有量、発泡体シートの架橋度等を調節することにより調整することができる。
【0015】
（ＭＤ及びＴＤの平均気泡径）
本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、好ましくは２５０μｍ以下である。ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下であると、発泡体シートの機械的強度が改善されるとともに発泡体シートの耐衝撃性がさらに改善される。発泡体シートの機械的強度の観点及び耐衝撃性の観点から、ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、より好ましくは２３０μｍ以下であり、さらに好ましくは２００μｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、１２０μｍである。
なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の両方の平均気泡径が、上記範囲内であることがより好ましい。また、発泡体シートの架橋度を調節することにより、ＭＤ及びＴＤの平均気泡径を調整できる。
本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、好ましくは２５０μｍ以下である。ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径が２５０μｍ以下であると、発泡体シートの機械的強度が改善されるとともに発泡体シートの耐衝撃性がさらに改善される。発泡体シートの機械的強度の観点及び耐衝撃性の観点から、ＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径は、より好ましくは２３０μｍ以下であり、さらに好ましくは２００μｍ以下である。なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の少なくとも一方の平均気泡径の範囲の下限値は特に限定されないが、例えば、１２０μｍである。
なお、本発明の発泡体シートにおけるＭＤの平均気泡径及びＴＤの平均気泡径の両方の平均気泡径が、上記範囲内であることがより好ましい。また、発泡体シートの架橋度を調節することにより、ＭＤ及びＴＤの平均気泡径を調整できる。
【0016】
（架橋度）
本発明の発泡体シートの架橋度は、好ましくは３０～７０質量％である。発泡体シートの架橋度が３０～７０質量％であると、発泡体シートの気孔のＭＤ及びＴＤの平均気孔径を所望の範囲に調整しやすくなる。また、層間強度を高くしやすくなる。このような観点から、発泡体シートの架橋度は、より好ましくは４０～７０質量％であり、さらに好ましくは４５～６５質量％であり、特に好ましくは５０～６０質量％である。なお、架橋度は後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。また、発泡体シートの架橋度は、架橋助剤の種類及び含有量、電離性放射線の照射線量等を調節することにより調整することができる。
本発明の発泡体シートの架橋度は、好ましくは３０～７０質量％である。発泡体シートの架橋度が３０～７０質量％であると、発泡体シートの気孔のＭＤ及びＴＤの平均気孔径を所望の範囲に調整しやすくなる。また、層間強度を高くしやすくなる。このような観点から、発泡体シートの架橋度は、より好ましくは４０～７０質量％であり、さらに好ましくは４５～６５質量％であり、特に好ましくは５０～６０質量％である。なお、架橋度は後述する実施例に記載の方法にしたがって測定することができる。また、発泡体シートの架橋度は、架橋助剤の種類及び含有量、電離性放射線の照射線量等を調節することにより調整することができる。
【0017】
（見掛け密度）
本発明の発泡体シートの見掛け密度は、好ましくは０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である。発泡体シートの見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３であると、発泡体シートの耐熱性を向上させ、かつ柔軟性と耐衝撃性とをバランスよく向上させることができる。このような観点から、発泡体シートの見掛け密度は、より好ましくは０．０７～０．６ｇ／ｃｍ３であり、さらに好ましくは０．０７～０．５ｇ／ｃｍ３であり、特に好ましくは０．１～０．５ｇ／ｃｍ３である。
本発明の発泡体シートの見掛け密度は、好ましくは０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３である。発泡体シートの見掛け密度が０．０６～０．７ｇ／ｃｍ３であると、発泡体シートの耐熱性を向上させ、かつ柔軟性と耐衝撃性とをバランスよく向上させることができる。このような観点から、発泡体シートの見掛け密度は、より好ましくは０．０７～０．６ｇ／ｃｍ３であり、さらに好ましくは０．０７～０．５ｇ／ｃｍ３であり、特に好ましくは０．１～０．５ｇ／ｃｍ３である。
【0018】
（曲げ弾性率）
本発明の発泡体シートの曲げ弾性率は、好ましくは１５０ｋＰａ以下である。本発明の発泡体シートの曲げ弾性率が１５０ｋＰａ以下であると、発泡体シートの曲面追従性がさらに良好となる。曲面追従性の観点から、発泡体シートの曲げ弾性率は、より好ましくは１００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは５０ｋＰａ以下である。なお、発泡体シートの曲げ弾性率の下限値はとくに限定されないが、例えば、５ｋＰａ以上である。曲げ弾性率は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
本発明の発泡体シートの曲げ弾性率は、好ましくは１５０ｋＰａ以下である。本発明の発泡体シートの曲げ弾性率が１５０ｋＰａ以下であると、発泡体シートの曲面追従性がさらに良好となる。曲面追従性の観点から、発泡体シートの曲げ弾性率は、より好ましくは１００ｋＰａ以下であり、さらに好ましくは５０ｋＰａ以下である。なお、発泡体シートの曲げ弾性率の下限値はとくに限定されないが、例えば、５ｋＰａ以上である。曲げ弾性率は、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
【0019】
（樹脂組成物）
本発明の発泡体シートは、プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）（以下、単に「樹脂（Ａ）」という場合がある）を含む樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（Ｃ）」という場合がある）を発泡させてなるものであることが好ましい。さらに、本発明の発泡体シートは、樹脂組成物（Ｃ）を架橋させ、かつ発泡させてなるものであることがより好ましい。また、樹脂組成物（Ｃ）は、樹脂（Ａ）に加えて、ポリエチレン系樹脂（Ｂ）（以下、単に「樹脂（Ｂ）」という場合がある）をさらに含むことがより好ましい。
本発明の発泡体シートは、プロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）（以下、単に「樹脂（Ａ）」という場合がある）を含む樹脂組成物（以下、「樹脂組成物（Ｃ）」という場合がある）を発泡させてなるものであることが好ましい。さらに、本発明の発泡体シートは、樹脂組成物（Ｃ）を架橋させ、かつ発泡させてなるものであることがより好ましい。また、樹脂組成物（Ｃ）は、樹脂（Ａ）に加えて、ポリエチレン系樹脂（Ｂ）（以下、単に「樹脂（Ｂ）」という場合がある）をさらに含むことがより好ましい。
【0020】
樹脂組成物（Ｃ）における樹脂（Ａ）の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは５５～９９質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）における樹脂（Ａ）の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは７５～９７質量部である。
【0021】
樹脂（Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーを含むことが好ましい。このような樹脂（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くし、２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定範囲に調整しやすくなる。このような観点から、樹脂（Ａ）における、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマーの含有量の合計は、好ましくは８０～１００質量％であり、より好ましくは９０～１００質量％であり、さらに好ましくは９５～１００質量％である。
【0022】
＜ポリプロピレン系樹脂＞
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなる。ポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体が挙げられる。プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体の何れであってもよいが、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）であることが好ましい。ランダムポリプロピレンを使用することで、発泡体シートの耐熱性がさらに改善される。
プロピレンと他のオレフィンとの共重合体において、プロピレンと共重合される他のオレフィンとしては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等のα－オレフィンが挙げられ、これらの中ではエチレンが特に好ましい。すなわち、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）としてはエチレン－プロピレンランダム共重合体がより好ましい。
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むことにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなる。ポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体が挙げられる。プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体の何れであってもよいが、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）であることが好ましい。ランダムポリプロピレンを使用することで、発泡体シートの耐熱性がさらに改善される。
プロピレンと他のオレフィンとの共重合体において、プロピレンと共重合される他のオレフィンとしては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等のα－オレフィンが挙げられ、これらの中ではエチレンが特に好ましい。すなわち、プロピレンのランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）としてはエチレン－プロピレンランダム共重合体がより好ましい。
【0023】
樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは３０～７０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは３５～６５質量部であり、さらに好ましくは４０～６０質量部であり、よりさらに好ましくは４０～５０質量部である。
【0024】
＜エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム＞
樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムを含むことにより、発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン及びプロピレンが実質的にランダムに共重合した非晶質又は低結晶性のゴム状物質である。
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン単位及びプロピレン単位に加え、他のモノマー単位を有していてもよい。他のモノマー単位を形成するモノマーとしては、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソプレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン等の炭素数４～８の共役ジエン、ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロオクタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン等の炭素数５～１５の非共役ジエン、酢酸ビニル等のビニルエステル化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸等が挙げられる。これらのモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中では炭素数５～１５の非共役ジエンが好ましく、入手容易性の観点から、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）がより好ましく、５－エチリデン－２－ノルボルネンがさらに好ましい。
樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムを含むことにより、発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン及びプロピレンが実質的にランダムに共重合した非晶質又は低結晶性のゴム状物質である。
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン単位及びプロピレン単位に加え、他のモノマー単位を有していてもよい。他のモノマー単位を形成するモノマーとしては、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソプレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン等の炭素数４～８の共役ジエン、ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロオクタジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン等の炭素数５～１５の非共役ジエン、酢酸ビニル等のビニルエステル化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等の不飽和カルボン酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸等が挙げられる。これらのモノマーは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中では炭素数５～１５の非共役ジエンが好ましく、入手容易性の観点から、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）がより好ましく、５－エチリデン－２－ノルボルネンがさらに好ましい。
【0025】
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムのエチレン単位の含有量は、通常３０～８５質量％、好ましくは４０～８０質量％、より好ましくは４５～７５質量％であり、プロピレン単位の含有量は、通常１０～６０質量％、好ましくは１５～５０質量％であり、非共役ジエン等のその他の単量体単位の含有量は、通常０～２０質量％、好ましくは０～１０質量％である。
【0026】
エチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、エチレン－プロピレン共重合体ゴム（ＥＰＲ）及びエチレン－プロピレン－ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）がより好ましく、ＥＰＤＭがさらに好ましい。なお、ＥＰＤＭとしては、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴム、エチレン－プロピレン－１，４－ヘキサジエン共重合ゴム、及びエチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが挙げられ、これらの中では、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴムが好ましい。
これらのエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
これらのエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムは、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【0027】
樹脂組成物（Ｃ）におけるエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは１０～３０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは１５～２５質量部であり、さらに好ましくは１７～２３質量部である。
【0028】
樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは５０～９０質量部である。このような樹脂組成物（Ｃ）を用いることにより、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くし、２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。このような観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの合計の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分１００質量部に対して、より好ましくは５５～８５質量部であり、さらに好ましくは６０～８０質量部であり、特に好ましくは６０～７０質量部である。
【0029】
＜オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）＞
オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、一般的には、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂をハードセグメントとし、ＥＰＲ、ＥＰＤＭ等のポリオレフィン系ゴムをソフトセグメントとしたものである。ＴＰＯは、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。ＴＰＯは、ポリオレフィン系樹脂のマトリックス中にポリオレフィン系ゴムの微粒子が分散しているものが好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯは、上述のポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムのうちの少なくとも一方のポリオレフィン系化合物がプロピレン由来の構成単位を有する。樹脂（Ａ）がこのようなＴＰＯを含むことにより、発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯでは、ポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムの両方がプロピレン由来の構成単位を有することがより好ましい。また、ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯの市販品には、例えば、株式会社プライムポリマー製のオレフィン系熱可塑性エラストマー（製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分）が挙げられる。
オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）は、一般的には、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂をハードセグメントとし、ＥＰＲ、ＥＰＤＭ等のポリオレフィン系ゴムをソフトセグメントとしたものである。ＴＰＯは、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。ＴＰＯは、ポリオレフィン系樹脂のマトリックス中にポリオレフィン系ゴムの微粒子が分散しているものが好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯは、上述のポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムのうちの少なくとも一方のポリオレフィン系化合物がプロピレン由来の構成単位を有する。樹脂（Ａ）がこのようなＴＰＯを含むことにより、発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯでは、ポリオレフィン系樹脂及びポリオレフィン系ゴムの両方がプロピレン由来の構成単位を有することがより好ましい。また、ポリオレフィン系樹脂はポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
本発明の発泡体シートに使用されるＴＰＯの市販品には、例えば、株式会社プライムポリマー製のオレフィン系熱可塑性エラストマー（製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分）が挙げられる。
【0030】
発泡体シートにおける２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくするという観点から、樹脂組成物（Ｃ）の樹脂成分におけるＴＰＯの含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは５～４５質量部であり、より好ましくは１０～４０質量部であり、さらに好ましくは１５～３５質量部であり、特に好ましくは２５～３５質量部である。
【0031】
樹脂（Ａ）がポリプロピレン系樹脂を含むと、発泡体シートにおける９０℃の温度での加熱収縮を低くしやすくなる。また、樹脂（Ａ）がエチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）をさらに含むと、ポリプロピレン系樹脂及びエチレン－プロピレンランダム共重合ゴムの間の相溶性が改善されるとともに、２３℃の温度での層間強度を高くし、２５％圧縮強度を所定の範囲に調整しやすくなる。このような観点から、樹脂（Ａ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム及びオレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）を含むことが好ましい。
【0032】
＜ポリエチレン系樹脂（Ｂ）＞
樹脂組成物（Ｃ）はポリエチレン系樹脂（Ｂ）をさらに含むことが好ましい。これにより、発泡体シートの柔軟性及び耐衝撃性がさらに良好になる。ポリエチレン系樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン系樹脂、中密度ポリエチレン系樹脂、高密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂が挙げられるが、これらの中では直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂（ＬＬＤＰＥ）が好ましい。
樹脂組成物（Ｃ）はポリエチレン系樹脂（Ｂ）をさらに含むことが好ましい。これにより、発泡体シートの柔軟性及び耐衝撃性がさらに良好になる。ポリエチレン系樹脂としては、例えば、低密度ポリエチレン系樹脂、中密度ポリエチレン系樹脂、高密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂が挙げられるが、これらの中では直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂（ＬＬＤＰＥ）が好ましい。
【0033】
直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂は、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ３以上０．９５０ｇ／ｃｍ３未満のポリエチレンであり、好ましくは密度が０．９１０～０．９４０ｇ／ｃｍ３のものである。発泡体は、密度が低い直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂を含有することで、樹脂組成物を発泡体に加工する際の加工性や、発泡体を成形体に成形する際の成形性等が良好になりやすい。なお、上記樹脂の密度はＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して測定したものである。
【0034】
直鎖状低密度ポリエチレンは、通常、エチレンを主成分（全モノマーの８０質量％以上、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上）とした、エチレンと少量のα－オレフィンの共重合体である。ここで、α－オレフィンとしては、炭素数３～１２、好ましくは炭素数４～１０のものが挙げられ、具体的には、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン等が挙げられる。なお、共重合体において、これらα－オレフィンは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、これらのポリエチレン系樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上のものを併用してもよい。
また、これらのポリエチレン系樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上のものを併用してもよい。
【0035】
発泡体シートの柔軟性及び耐衝撃性の観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるポリエチレン系樹脂（Ｂ）の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは１～４５質量部であり、より好ましくは３～２５質量部であり、さらに好ましくは４～１２質量部である。
【0036】
＜その他の樹脂成分＞
本発明の目的を阻害しない範囲であれば、樹脂組成物（Ｃ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム、オレフィン系熱可塑性エラストマー及びポリエチレン系樹脂以外の樹脂成分を含んでもよい。かかる樹脂成分としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アルキルアクリレ－ト共重合体、又はこれらに無水マレイン酸を共重合した変性共重合体等が挙げられる。
本発明の目的を阻害しない範囲であれば、樹脂組成物（Ｃ）は、ポリプロピレン系樹脂、エチレン－プロピレンランダム共重合ゴム、オレフィン系熱可塑性エラストマー及びポリエチレン系樹脂以外の樹脂成分を含んでもよい。かかる樹脂成分としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アルキルアクリレ－ト共重合体、又はこれらに無水マレイン酸を共重合した変性共重合体等が挙げられる。
【0037】
発泡体シートの耐熱性及び機械的強度を向上させるとともに柔軟性、耐衝撃性及び成形性を確保するという観点から、樹脂組成物（Ｃ）におけるプロピレン由来の構成単位を有する樹脂（Ａ）及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）の含有量の合計は、好ましくは７０～９９質量％であり、より好ましくは８０～９８質量％である。
【0038】
＜添加剤＞
樹脂組成物（Ｃ）は、上記オレフィン系樹脂以外に添加剤として、通常、架橋助剤及び発泡剤を含有する。また、樹脂組成物（Ｃ）は、分解温度調整剤をさらに含んでもよい。さらに、樹脂組成物（Ｃ）は酸化防止剤を含有することが好ましい。
樹脂組成物（Ｃ）は、上記オレフィン系樹脂以外に添加剤として、通常、架橋助剤及び発泡剤を含有する。また、樹脂組成物（Ｃ）は、分解温度調整剤をさらに含んでもよい。さらに、樹脂組成物（Ｃ）は酸化防止剤を含有することが好ましい。
【0039】
架橋助剤
架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート等の３官能（メタ）アクリレート系化合物、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート等の２官能（メタ）アクリレート系化合物、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらの中では、３官能（メタ）アクリレート系化合物がより好ましく、トリメチロールプロパントリメタクリレートがさらに好ましい。
架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて用いることができる。
架橋助剤を樹脂組成物（Ｃ）に添加することによって、少ない電離性放射線量で樹脂組成物（Ｃ）を架橋することが可能になる。そのため、電離性放射線の照射に伴う各樹脂分子の切断、劣化を抑制することができる。
架橋助剤の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）を発泡する際に、架橋度の調整、制御の容易さの観点から、樹脂成分１００質量部に対して０．２～２０質量部が好ましく、０．５～１０質量部がより好ましい。
架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート等の３官能（メタ）アクリレート系化合物、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ネオペンチルグリコールジメタクリレート等の２官能（メタ）アクリレート系化合物、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。これらの中では、３官能（メタ）アクリレート系化合物がより好ましく、トリメチロールプロパントリメタクリレートがさらに好ましい。
架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて用いることができる。
架橋助剤を樹脂組成物（Ｃ）に添加することによって、少ない電離性放射線量で樹脂組成物（Ｃ）を架橋することが可能になる。そのため、電離性放射線の照射に伴う各樹脂分子の切断、劣化を抑制することができる。
架橋助剤の含有量は、樹脂組成物（Ｃ）を発泡する際に、架橋度の調整、制御の容易さの観点から、樹脂成分１００質量部に対して０．２～２０質量部が好ましく、０．５～１０質量部がより好ましい。
【0040】
発泡剤
樹脂組成物（Ｃ）を発泡させる方法としては、化学的発泡法、物理的発泡法がある。化学的発泡法は、樹脂組成物（Ｃ）に添加した化合物の熱分解により生じたガスにより気泡を形成させる方法であり、物理的発泡法は、低沸点液体（発泡剤）を樹脂組成物（Ｃ）に含浸させた後、発泡剤を揮発させてセルを形成させる方法である。発泡法は特に限定されないが、均一な独立気泡発泡体シートを得る観点から、化学的発泡法が好ましい。
発泡剤としては、好ましくは熱分解型発泡剤が使用され、例えば分解温度が１６０～２７０℃程度の有機系又は無機系の化学発泡剤を用いることができる。
有機系発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
樹脂組成物（Ｃ）を発泡させる方法としては、化学的発泡法、物理的発泡法がある。化学的発泡法は、樹脂組成物（Ｃ）に添加した化合物の熱分解により生じたガスにより気泡を形成させる方法であり、物理的発泡法は、低沸点液体（発泡剤）を樹脂組成物（Ｃ）に含浸させた後、発泡剤を揮発させてセルを形成させる方法である。発泡法は特に限定されないが、均一な独立気泡発泡体シートを得る観点から、化学的発泡法が好ましい。
発泡剤としては、好ましくは熱分解型発泡剤が使用され、例えば分解温度が１６０～２７０℃程度の有機系又は無機系の化学発泡剤を用いることができる。
有機系発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
【0041】
無機系発泡剤としては、酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物、ニトロソ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミンがより好ましく、アゾジカルボンアミドが特に好ましい。
発泡剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
熱分解型発泡剤の添加量は、発泡体シートの気泡が破裂せずに適切に発泡させる観点から、樹脂成分１００質量部に対して１～２５質量部が好ましく、１．３～１５質量部がより好ましく１．５～１０質量部がさらに好ましい。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物、ニトロソ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミンがより好ましく、アゾジカルボンアミドが特に好ましい。
発泡剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
熱分解型発泡剤の添加量は、発泡体シートの気泡が破裂せずに適切に発泡させる観点から、樹脂成分１００質量部に対して１～２５質量部が好ましく、１．３～１５質量部がより好ましく１．５～１０質量部がさらに好ましい。
【0042】
分解温度調整剤
分解温度調整剤には、例えば、塩基性マグネシウム塩、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。これらの分解温度調整剤は、１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて使用することができる。これらの分解温度調整剤の中で、塩基性マグネシウム塩が好ましい。さらに、分解温度調整剤として好ましい塩基性マグネシウムは、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種のマグネシウム化合物である。樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムのいずれか一方のみを含有してもよいし、両方を含有してもよい。しかし、樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムの両方を含有することが好ましい。樹脂組成物（Ｃ）に、分解温度発泡剤を配合することにより、熱分解型発泡剤の分解温度を調節することができ、これにより、発泡体シートの気泡径をさらに高い精度で調整することができる。
発泡剤、特にアゾジカルボンアミドが加熱により分解されると、その一部が昇華物になり、フォギングが発生する。しかし、樹脂組成物（Ｃ）が塩基性マグネシウムを含有することでそのような昇華物によるフォギングの発生が防止される。したがって、本発明においては、発泡剤としてアゾジカルボンアミドを使用する場合には、樹脂組成物（Ｃ）は塩基性マグネシウムを含有することが好ましい。
分解温度調整剤には、例えば、塩基性マグネシウム塩、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。これらの分解温度調整剤は、１種を単独で、又は２種以上を組み合わせて使用することができる。これらの分解温度調整剤の中で、塩基性マグネシウム塩が好ましい。さらに、分解温度調整剤として好ましい塩基性マグネシウムは、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムからなる群から選択される少なくとも１種のマグネシウム化合物である。樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムのいずれか一方のみを含有してもよいし、両方を含有してもよい。しかし、樹脂組成物（Ｃ）は、酸化マグネシウム及び水酸化マグネシウムの両方を含有することが好ましい。樹脂組成物（Ｃ）に、分解温度発泡剤を配合することにより、熱分解型発泡剤の分解温度を調節することができ、これにより、発泡体シートの気泡径をさらに高い精度で調整することができる。
発泡剤、特にアゾジカルボンアミドが加熱により分解されると、その一部が昇華物になり、フォギングが発生する。しかし、樹脂組成物（Ｃ）が塩基性マグネシウムを含有することでそのような昇華物によるフォギングの発生が防止される。したがって、本発明においては、発泡剤としてアゾジカルボンアミドを使用する場合には、樹脂組成物（Ｃ）は塩基性マグネシウムを含有することが好ましい。
【0043】
樹脂組成物（Ｃ）において分解温度調整剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して、好ましくは０．０３～３．０質量部であり、より好ましくは０．０４～２．０質量部であり、さらに好ましくは０．０５～１．５質量部である。
【0044】
酸化防止剤
酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。これらの中では、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤が好ましく、フェノール系酸化防止剤と硫黄系酸化防止剤とを併用することがより好ましい。
フェノール系酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ｔｅｒｔ－ブチル－６－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等が挙げられる。
硫黄系酸化防止剤としては、ジラウリルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス（３－ラウリルチオプロピオネート）等が挙げられる。
これらのフェノール系酸化防止剤の中で２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールが好ましく、これらの硫黄系酸化防止剤の中でジラウリルチオジプロピオネートが好ましい。
これらの酸化防止剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して０．１～１０質量部が好ましく、０．２～５質量部がより好ましい。
また、樹脂組成物（Ｃ）は、必要に応じて、難燃剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、充填剤、顔料等の上記以外の添加剤を含有してもよい。
酸化防止剤としては、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。これらの中では、フェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤が好ましく、フェノール系酸化防止剤と硫黄系酸化防止剤とを併用することがより好ましい。
フェノール系酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ｎ－オクタデシル－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート、２－ｔｅｒｔ－ブチル－６－（３－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ヒドロキシ－５－メチルベンジル）－４－メチルフェニルアクリレート、テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等が挙げられる。
硫黄系酸化防止剤としては、ジラウリルチオジプロピオネート、ジミリスチルチオジプロピオネート、ジステアリルチオジプロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス（３－ラウリルチオプロピオネート）等が挙げられる。
これらのフェノール系酸化防止剤の中で２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールが好ましく、これらの硫黄系酸化防止剤の中でジラウリルチオジプロピオネートが好ましい。
これらの酸化防止剤は、単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
酸化防止剤の含有量は、樹脂成分１００質量部に対して０．１～１０質量部が好ましく、０．２～５質量部がより好ましい。
また、樹脂組成物（Ｃ）は、必要に応じて、難燃剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、充填剤、顔料等の上記以外の添加剤を含有してもよい。
【0045】
本発明の発泡体シートは耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性が優れているので、電子機器への用途、特に車載電子機器への用途に適している。特にセンターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載画像表示装置への用途に適しており、曲面を有する車載画像表示装置への用途により適している。
【0046】
＜発泡体シートの製造方法＞
本発明の発泡体シートは、例えば、樹脂組成物（Ｃ）を溶融混練して所望形状に成形した後、電離性放射線を照射して樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡することにより製造することができる。
具体的には、以下の工程１～３を有する製造方法がより好ましい。
工程１：樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を溶融混練した後、シート状の樹脂組成物（Ｃ）を得る工程
工程２：工程１で得られた樹脂組成物（Ｃ）に電離性放射線を照射して、架橋する工程
工程３：工程２で架橋した樹脂組成物（Ｃ）を、熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させて、発泡体シートを得る工程
本発明の発泡体シートは、例えば、樹脂組成物（Ｃ）を溶融混練して所望形状に成形した後、電離性放射線を照射して樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡することにより製造することができる。
具体的には、以下の工程１～３を有する製造方法がより好ましい。
工程１：樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を溶融混練した後、シート状の樹脂組成物（Ｃ）を得る工程
工程２：工程１で得られた樹脂組成物（Ｃ）に電離性放射線を照射して、架橋する工程
工程３：工程２で架橋した樹脂組成物（Ｃ）を、熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させて、発泡体シートを得る工程
【0047】
工程１では、樹脂組成物（Ｃ）を構成する各成分を混練装置に供給して、熱分解型発泡剤の分解温度未満の温度で溶融混練し、その後、溶融混練された樹脂組成物（Ｃ）を、好ましくは溶融混練で使用した混練装置でシート状に成形する。
ここで使用される混練装置としては、例えば、射出成形機、押出機（単軸押出機、二軸押出機等）、バンバリーミキサー、ロール等の汎用混練装置等が挙げられるが、射出成形機や押出機が好ましく、射出成形機を用いれば、生産性よく製造することができる。
射出成形機又は押出機の内部の樹脂温度は、好ましくは１２０～２２０℃、より好ましくは１４０～２００℃、さらに好ましくは１５０～１９５℃である。
ここで使用される混練装置としては、例えば、射出成形機、押出機（単軸押出機、二軸押出機等）、バンバリーミキサー、ロール等の汎用混練装置等が挙げられるが、射出成形機や押出機が好ましく、射出成形機を用いれば、生産性よく製造することができる。
射出成形機又は押出機の内部の樹脂温度は、好ましくは１２０～２２０℃、より好ましくは１４０～２００℃、さらに好ましくは１５０～１９５℃である。
【0048】
工程２では、シート状に成形された樹脂組成物（Ｃ）には電離性放射線が照射される。
電離性放射線としては、例えば、電子線、α線、β線、γ線、Ｘ線等が挙げられる。これらの中では、生産性及び照射を均一に行う観点から、電子線が好ましい。
電離性放射線の照射は、シート状に成形した樹脂組成物（Ｃ）の片面のみに照射してもよいし、両面に照射してもよい。
電離性放射線の加速電圧は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さにもよるが、例えば、厚さが０．０５～３ｍｍの場合、４００～１２００ｋＶであることが好ましく、５００～１１００ｋＶであることがより好ましく、６００～１０００ｋＶであることがより好ましい。
電離性放射線の照射線量は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さ等を考慮し、表面荒れやひび割れ等生じることなく、所望の架橋度を得ることができる量であれがよいが、通常、０．１～１０Ｍｒａｄが好ましく、０．２～５Ｍｒａｄがより好ましく、０．３～３Ｍｒａｄがより好ましい。
電離性放射線としては、例えば、電子線、α線、β線、γ線、Ｘ線等が挙げられる。これらの中では、生産性及び照射を均一に行う観点から、電子線が好ましい。
電離性放射線の照射は、シート状に成形した樹脂組成物（Ｃ）の片面のみに照射してもよいし、両面に照射してもよい。
電離性放射線の加速電圧は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さにもよるが、例えば、厚さが０．０５～３ｍｍの場合、４００～１２００ｋＶであることが好ましく、５００～１１００ｋＶであることがより好ましく、６００～１０００ｋＶであることがより好ましい。
電離性放射線の照射線量は、照射する発泡性樹脂組成物の厚さ等を考慮し、表面荒れやひび割れ等生じることなく、所望の架橋度を得ることができる量であれがよいが、通常、０．１～１０Ｍｒａｄが好ましく、０．２～５Ｍｒａｄがより好ましく、０．３～３Ｍｒａｄがより好ましい。
【0049】
工程３では、以上のように電離性放射線の照射により樹脂組成物（Ｃ）を架橋した後、樹脂組成物（Ｃ）を、発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させ、発泡体シートを得ることができる。なお、樹脂組成物（Ｃ）の発泡後、又は樹脂組成物（Ｃ）を発泡させつつ、ＭＤ方向又はＣＤ方向の何れか一方又は双方に樹脂組成物（Ｃ）を延伸してもよい。
ここで、樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡させる温度は、発泡剤として使用される熱分解型発泡剤の分解温度によるが、通常１４０～３００℃、好ましくは１５０～２８０℃、より好ましくは１６０～２６０℃である。
本発明の発泡体シートは、独立気泡構造であることが好ましいが、連続気泡を含む独立気泡構造であってもよい。
ここで、樹脂組成物（Ｃ）を加熱発泡させる温度は、発泡剤として使用される熱分解型発泡剤の分解温度によるが、通常１４０～３００℃、好ましくは１５０～２８０℃、より好ましくは１６０～２６０℃である。
本発明の発泡体シートは、独立気泡構造であることが好ましいが、連続気泡を含む独立気泡構造であってもよい。
【0050】
［粘着テープ］
本発明の粘着テープは、上記した本発明の発泡体シートを基材として用いた粘着テープであり、具体的には、本発明の発泡体シートと、本発明の発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える。
本発明の粘着テープは、好ましくは発泡体シートの両面に粘着層が設けられている。すなわち、本発明の粘着テープは、好ましくは両面テープである。
また、本発明の粘着テープは、曲面を有する隙間であっても隙間を密閉することができるので、曲面を有する電子機器の外部から内部への埃や水分等の侵入を、より確実に防止するために使用される。したがって、本発明の粘着テープは、電子機器のシール材として好適に用いることができ、特に車載用電子機器のシール材として好適に用いることができ、曲面を有する車載用電子機器のシール材としてより好適に用いることができる。
本発明の粘着テープは、上記した本発明の発泡体シートを基材として用いた粘着テープであり、具体的には、本発明の発泡体シートと、本発明の発泡体シートの少なくとも一方の面に設けた粘着層とを備える。
本発明の粘着テープは、好ましくは発泡体シートの両面に粘着層が設けられている。すなわち、本発明の粘着テープは、好ましくは両面テープである。
また、本発明の粘着テープは、曲面を有する隙間であっても隙間を密閉することができるので、曲面を有する電子機器の外部から内部への埃や水分等の侵入を、より確実に防止するために使用される。したがって、本発明の粘着テープは、電子機器のシール材として好適に用いることができ、特に車載用電子機器のシール材として好適に用いることができ、曲面を有する車載用電子機器のシール材としてより好適に用いることができる。
【0051】
粘着層とは、少なくとも発泡体シート側の反対側の面に粘着性を有する層である。粘着層には、例えば、粘着剤単体からなる粘着剤層、基材の両面に粘着剤層を備える両面テープ等が挙げられる。粘着テープを薄くできるという観点から好ましい粘着層は粘着剤層である。
粘着テープを構成する粘着層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍがさらに好ましい。
粘着テープを構成する粘着層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍがさらに好ましい。
【0052】
上記粘着層の粘着部分を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、シリコーン系粘着剤等が挙げられる。
粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、離形紙に塗布してある粘着剤を発泡体シートに対して転写する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。また、粘着剤層を発泡体シート上に積層する他の方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。一方、両面テープを発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、両面テープを発泡体シートに貼る方法等が挙げられる。
粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、離形紙に塗布してある粘着剤を発泡体シートに対して転写する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。また、粘着剤層を発泡体シート上に積層する他の方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。一方、両面テープを発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、両面テープを発泡体シートに貼る方法等が挙げられる。
【0053】
本発明の粘着テープは、耐熱性、柔軟性及び耐衝撃性に優れている発泡体シートを基材として用いるので、電子機器への用途、特に車載電子機器への用途に適している。特にセンターインフォメーションディスプレイ（ＣＩＤ）やヘッドアップディスプレイ（ＨＵＤ）といった車載画像表示装置への用途に適している。さらに、被着面が曲面であっても、曲面に追従して粘着テープを接着できるので、本発明の粘着テープは、曲面を有する車載画像表示装置への用途により適している。
【実施例】
【0054】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。
なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。
【0055】
（１）架橋度
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ３中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）
（２）発泡体シートの密度
発泡体シートの密度（見かけ密度）はＪＩＳ Ｋ７２２２に準拠して測定した。
（３）発泡体シートの厚さ
発泡体シートの厚さはダイヤルゲージを用いて計測した。
（４）平均気泡径
発泡体シートを５０ｍｍ四方にカットし、液体窒素に１分間浸した後にＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。その撮影画像の発泡体シートにおいて、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、ＭＤ及びＴＤの気泡径の平均値（平均気泡径）を算出した。
（５）加熱収縮
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）及びＴＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）を算出した。
（６）２５％圧縮強度
２５％圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
（７）２３℃及び９０℃の層間強度
図１に層間強度を評価するための試験装置の模式図を示す。発泡体シート１１の２５ｍｍ角範囲にプライマー（セメダイン株式会社製「ＰＰＸプライマー」）を塗布した後、塗布部分の中央に直径５ｍｍ分の接着剤１２（セメダイン株式会社製「ＰＰＸ」）を滴下した。その後直ちに、接着剤滴下部分に２５ｍｍ角のアルミ製治具１３を置き、発泡体シートと治具１３とを圧着した。その後、治具１３の大きさに沿って発泡体シートをカットした。カットした発泡体シートの治具１３を接着していない面にプライマーを塗布し、塗布部分の中央に直径５ｍｍ分の接着剤１２を滴下した。その後直ちに、接着剤滴下部分に１０ｍｍ角のアルミ製治具１４を置き、発泡体シートと治具１４とを圧着した。治具１４の周辺にはみ出した接着剤をふき取った後、治具１４の大きさに沿って発泡体シートに切り込み１５を入れた。これを室温で３０分間放置することで接着剤を養生し、層間強度測定用サンプルとした。
続いて、恒温槽内で試験が行えるように恒温槽を設けた試験機（株式会社エー・アンド・デイ製「テンシロン万能材料試験機」）に１ｋＮのロードセルを設置した。そして、発泡体シートのシート面が引張方向に対して垂直になるように層間強度測定用サンプルを試験機に取り付けた。恒温槽の温度を２３℃に設定した後、層間強度測定用サンプルの温度が２３℃になるまで放置した。そして、治具の一方を速度１００ｍｍ／分で垂直上向きに引っ張り、発泡体シートの１ｃｍ角の範囲のみを剥離させた。このときの最大荷重を測定し、１回目の測定結果とした。同様の操作を３回繰り返し、その平均値を２３℃の層間強度とした。
また、恒温槽の設定温度を２３℃から９０℃に変更した以外は、２３℃の層間強度と同様な方法で９０℃の層間強度を測定した。
（８）曲げ弾性率
発泡体シートを幅２５ｍｍ、長さ３０ｍｍにカットし、厚みが３０ｍｍとなる様にシートを重ね、その他の試験方法は（ＪＩＳ ７１７１、７２２１－２）を参考にし、テンシロン（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製、製品名：ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いて曲げ弾性率を測定した。
算出法としては、上記方法で測定した伸び量ｍｍを横軸、荷重Ｎを縦軸としてプロットし、伸び量０．５ｍｍ～５ｍｍ範囲内のプロットの傾きが最大となる時の傾き値を曲げ弾性率とした。
（９）落球試験
以下の手順で落球試験を実施した。
（ｉ）発泡体シートを横５０ｍｍ×縦７０ｍｍ×全辺の幅２ｍｍになるように打ち抜き、両面に粘着剤層を形成して、額縁状の試料を作製した。そして、図２（ａ）に示すように、額縁状の試料２１を横７０ｍｍ×縦９５ｍｍのＳＵＳ板（Ａ）２２に貼り付けた。なお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
（ｉｉ）図２（ｂ）に示すように、ＳＵＳ板（Ａ）２２に貼り付けた試料２１を用いて、中央に横２５ｍｍ×縦５０ｍｍの穴２３１を有する横１２０ｍｍ×縦１２０ｍｍのＳＵＳ板（Ｂ）２３に、ＳＡＳ板（Ａ）２２がその穴を塞ぐように、ＳＵＳ板（Ａ）２２を貼り付けた。
（ｉｉｉ）ＳＵＳ板（Ａ）２２全体に５ｋｇｆの荷重をかけ、ＳＵＳ板（Ａ）２２をＳＵＳ板（Ｂ）２３に１０秒間圧着した。その後、試料２１を用いてＳＵＳ板（Ｂ）２３に貼り付けたＳＵＳ板（Ａ）２２を２３℃で２４時間養生した。
（ｉｖ）図３（ａ）に示すように、ＳＵＳ板（Ｂ）２３に対してＳＵＳ板（Ａ）２２が下側になるようにして、試料２１を用いてＳＵＳ板（Ａ）２２を貼り付けたＳＵＳ（Ｂ）２３を枠形状の台２４の上に載せた。
（ｖ）横１００ｍｍ×縦１００ｍｍのＳＵＳ板の中央に直径２０ｍｍ×高さ４５ｍｍのＳＵＳ製の円柱を垂設した治具を用意した。図３（ｂ）に示すように、板２５１に対して円柱２５２が下側になるようにし、治具２５の円柱２５２の先端がＳＵＳ板（Ｂ）２３の穴の中央に位置するようにして、ＳＵＳ板（Ｂ）２３の穴２３１から現れているＳＵＳ板（Ａ）２２の上に治具２５を載せた。
（ｖｉ）図３（ｂ）に示すように、治具２５の板２５１に対して高さ７０ｃｍの位置から、重さ２８５．５ｇの鉄球２６を治具２５の板２５１の中央の位置に向けて落下させた。そして、以下の基準で、試料２１を評価した。
○：試料が破壊されなかった。
△：試料の一部で発泡体層間の破壊が見られた。
×：試料の全体で発泡体層間の破壊が見られた。
（１０）９０℃曲面追従性
発泡体シートに粘着剤層を持たせ、Ｒ（曲率半径）＝０．０９５（ｍ）を持つアクリル板に対して貼り付け、９０℃で２４ｈ静置させる。その後、貼り合わせ部分を確認し、テープ浮きやシワの発生の有無によって曲面追従性を評価した。テープ浮き及びシワの発生がない場合は、「○」と評価し、テープ浮きのシワの発生の少なくとも一方が発生した場合は、「×」と評価したなお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ３中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）
（２）発泡体シートの密度
発泡体シートの密度（見かけ密度）はＪＩＳ Ｋ７２２２に準拠して測定した。
（３）発泡体シートの厚さ
発泡体シートの厚さはダイヤルゲージを用いて計測した。
（４）平均気泡径
発泡体シートを５０ｍｍ四方にカットし、液体窒素に１分間浸した後にＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名ＶＨＸ－９００）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。その撮影画像の発泡体シートにおいて、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤ及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、ＭＤ及びＴＤの気泡径の平均値（平均気泡径）を算出した。
（５）加熱収縮
ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して、発泡体シートの９０℃でのＭＤ及びＴＤの寸法変化を測定し、ＭＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）及びＴＤにおける９０℃の加熱収縮率（％）を算出した。
（６）２５％圧縮強度
２５％圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
（７）２３℃及び９０℃の層間強度
図１に層間強度を評価するための試験装置の模式図を示す。発泡体シート１１の２５ｍｍ角範囲にプライマー（セメダイン株式会社製「ＰＰＸプライマー」）を塗布した後、塗布部分の中央に直径５ｍｍ分の接着剤１２（セメダイン株式会社製「ＰＰＸ」）を滴下した。その後直ちに、接着剤滴下部分に２５ｍｍ角のアルミ製治具１３を置き、発泡体シートと治具１３とを圧着した。その後、治具１３の大きさに沿って発泡体シートをカットした。カットした発泡体シートの治具１３を接着していない面にプライマーを塗布し、塗布部分の中央に直径５ｍｍ分の接着剤１２を滴下した。その後直ちに、接着剤滴下部分に１０ｍｍ角のアルミ製治具１４を置き、発泡体シートと治具１４とを圧着した。治具１４の周辺にはみ出した接着剤をふき取った後、治具１４の大きさに沿って発泡体シートに切り込み１５を入れた。これを室温で３０分間放置することで接着剤を養生し、層間強度測定用サンプルとした。
続いて、恒温槽内で試験が行えるように恒温槽を設けた試験機（株式会社エー・アンド・デイ製「テンシロン万能材料試験機」）に１ｋＮのロードセルを設置した。そして、発泡体シートのシート面が引張方向に対して垂直になるように層間強度測定用サンプルを試験機に取り付けた。恒温槽の温度を２３℃に設定した後、層間強度測定用サンプルの温度が２３℃になるまで放置した。そして、治具の一方を速度１００ｍｍ／分で垂直上向きに引っ張り、発泡体シートの１ｃｍ角の範囲のみを剥離させた。このときの最大荷重を測定し、１回目の測定結果とした。同様の操作を３回繰り返し、その平均値を２３℃の層間強度とした。
また、恒温槽の設定温度を２３℃から９０℃に変更した以外は、２３℃の層間強度と同様な方法で９０℃の層間強度を測定した。
（８）曲げ弾性率
発泡体シートを幅２５ｍｍ、長さ３０ｍｍにカットし、厚みが３０ｍｍとなる様にシートを重ね、その他の試験方法は（ＪＩＳ ７１７１、７２２１－２）を参考にし、テンシロン（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製、製品名：ＲＴＣ－１３１０Ａ）を用いて曲げ弾性率を測定した。
算出法としては、上記方法で測定した伸び量ｍｍを横軸、荷重Ｎを縦軸としてプロットし、伸び量０．５ｍｍ～５ｍｍ範囲内のプロットの傾きが最大となる時の傾き値を曲げ弾性率とした。
（９）落球試験
以下の手順で落球試験を実施した。
（ｉ）発泡体シートを横５０ｍｍ×縦７０ｍｍ×全辺の幅２ｍｍになるように打ち抜き、両面に粘着剤層を形成して、額縁状の試料を作製した。そして、図２（ａ）に示すように、額縁状の試料２１を横７０ｍｍ×縦９５ｍｍのＳＵＳ板（Ａ）２２に貼り付けた。なお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
（ｉｉ）図２（ｂ）に示すように、ＳＵＳ板（Ａ）２２に貼り付けた試料２１を用いて、中央に横２５ｍｍ×縦５０ｍｍの穴２３１を有する横１２０ｍｍ×縦１２０ｍｍのＳＵＳ板（Ｂ）２３に、ＳＡＳ板（Ａ）２２がその穴を塞ぐように、ＳＵＳ板（Ａ）２２を貼り付けた。
（ｉｉｉ）ＳＵＳ板（Ａ）２２全体に５ｋｇｆの荷重をかけ、ＳＵＳ板（Ａ）２２をＳＵＳ板（Ｂ）２３に１０秒間圧着した。その後、試料２１を用いてＳＵＳ板（Ｂ）２３に貼り付けたＳＵＳ板（Ａ）２２を２３℃で２４時間養生した。
（ｉｖ）図３（ａ）に示すように、ＳＵＳ板（Ｂ）２３に対してＳＵＳ板（Ａ）２２が下側になるようにして、試料２１を用いてＳＵＳ板（Ａ）２２を貼り付けたＳＵＳ（Ｂ）２３を枠形状の台２４の上に載せた。
（ｖ）横１００ｍｍ×縦１００ｍｍのＳＵＳ板の中央に直径２０ｍｍ×高さ４５ｍｍのＳＵＳ製の円柱を垂設した治具を用意した。図３（ｂ）に示すように、板２５１に対して円柱２５２が下側になるようにし、治具２５の円柱２５２の先端がＳＵＳ板（Ｂ）２３の穴の中央に位置するようにして、ＳＵＳ板（Ｂ）２３の穴２３１から現れているＳＵＳ板（Ａ）２２の上に治具２５を載せた。
（ｖｉ）図３（ｂ）に示すように、治具２５の板２５１に対して高さ７０ｃｍの位置から、重さ２８５．５ｇの鉄球２６を治具２５の板２５１の中央の位置に向けて落下させた。そして、以下の基準で、試料２１を評価した。
○：試料が破壊されなかった。
△：試料の一部で発泡体層間の破壊が見られた。
×：試料の全体で発泡体層間の破壊が見られた。
（１０）９０℃曲面追従性
発泡体シートに粘着剤層を持たせ、Ｒ（曲率半径）＝０．０９５（ｍ）を持つアクリル板に対して貼り付け、９０℃で２４ｈ静置させる。その後、貼り合わせ部分を確認し、テープ浮きやシワの発生の有無によって曲面追従性を評価した。テープ浮き及びシワの発生がない場合は、「○」と評価し、テープ浮きのシワの発生の少なくとも一方が発生した場合は、「×」と評価したなお、粘着剤層には、アクリル系粘着剤（積水化学工業株式会社製、型番：＃５７８２）を用いた。
【0056】
（実施例１～１０及び比較例１～４の発泡体シートの作製）
＜実施例１＞
４０質量部のランダムＰＰ、２０質量部のＥＰＤＭ、３５質量部のＴＰＯ、５質量部のＬＬＤＰＥ、３質量部の架橋助剤、３．５質量部の熱分解型発泡剤、１質量部の分解温度調整剤、及び０．５質量部の酸化防止剤、を単軸押出機に投入した。そして、樹脂温度１８０℃にて上述の原料を溶融混練して押し出し、厚さ０．３６ｍｍのシート状の樹脂組成物を得た。このシート状の樹脂組成物の両面に、電子線を照射することにより樹脂組成物を、４０質量％の架橋度になるように架橋した。その後、架橋した樹脂組成物をＭＤ及びＴＤに引き延ばしながら熱風オーブンにより２５０℃で５分間加熱し、その加熱により発泡させて、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例１の発泡体シートを得た。
＜実施例１＞
４０質量部のランダムＰＰ、２０質量部のＥＰＤＭ、３５質量部のＴＰＯ、５質量部のＬＬＤＰＥ、３質量部の架橋助剤、３．５質量部の熱分解型発泡剤、１質量部の分解温度調整剤、及び０．５質量部の酸化防止剤、を単軸押出機に投入した。そして、樹脂温度１８０℃にて上述の原料を溶融混練して押し出し、厚さ０．３６ｍｍのシート状の樹脂組成物を得た。このシート状の樹脂組成物の両面に、電子線を照射することにより樹脂組成物を、４０質量％の架橋度になるように架橋した。その後、架橋した樹脂組成物をＭＤ及びＴＤに引き延ばしながら熱風オーブンにより２５０℃で５分間加熱し、その加熱により発泡させて、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例１の発泡体シートを得た。
【0057】
＜実施例２＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例２の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例２の発泡体シートを得た。
【0058】
＜実施例３＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例３の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から４質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例３の発泡体シートを得た。
【0059】
＜実施例４＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から１．６質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．１ｍｍである実施例４の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から１．６質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．１ｍｍである実施例４の発泡体シートを得た。
【0060】
＜実施例５＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から１５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．０７５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが１．０ｍｍである実施例５の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から１５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．０７５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが１．０ｍｍである実施例５の発泡体シートを得た。
【0061】
＜実施例６＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．９質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から６０質量％にした。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例６の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．９質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から６０質量％にした。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例６の発泡体シートを得た。
【0062】
＜実施例７＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から１５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から７．３質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から６０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．０７５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが１．０ｍｍである実施例７の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から６０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から１５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から７．３質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から６０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．０７５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが１．０ｍｍである実施例７の発泡体シートを得た。
【0063】
＜実施例８＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から４．２質量部に変更し、架橋助剤の含有量を３質量部から４質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から７０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例８の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から４．２質量部に変更し、架橋助剤の含有量を３質量部から４質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から７０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例８の発泡体シートを得た。
【0064】
＜実施例９＞
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から１．９質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から７０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．１ｍｍである実施例９の発泡体シートを得た。
熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から１．９質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から７０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．５ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．１ｍｍである実施例９の発泡体シートを得た。
【0065】
＜実施例１０＞
電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から３０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例１０の発泡体シートを得た。
電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から３０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである実施例１０の発泡体シートを得た。
【0066】
＜比較例１＞
電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から２０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例１の発泡体シートを得た。
電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から２０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例１の発泡体シートを得た。
【0067】
＜比較例２＞
架橋助剤の配合量を３質量部から１質量部に変更して樹脂組成物の架橋度を４０質量％から２０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例２の発泡体シートを得た。
架橋助剤の配合量を３質量部から１質量部に変更して樹脂組成物の架橋度を４０質量％から２０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例２の発泡体シートを得た。
【0068】
＜比較例３＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から８０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２０質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から２０質量部に変更した。さらに、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例３の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から８０質量部に変更し、ＥＰＤＭの配合量を２０質量部から０質量部に変更し、ＴＰＯの配合量を３５質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から２０質量部に変更した。さらに、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例３の発泡体シートを得た。
【0069】
＜比較例４＞
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から４５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例４の発泡体シートを得た。
ランダムＰＰの配合量を４０質量部から０質量部に変更し、ＬＬＤＰＥの配合量を５質量部から４５質量部に変更し、熱分解型発泡剤の配合量を３．５質量部から３．７質量部に変更し、架橋助剤の配合量を３質量部から０質量部に変更するとともに電子線の照射線量を変えて樹脂組成物の架橋度を４０質量％から５０質量％に変更した。それ以外は、実施例１の発泡体シートと同様の作製方法で、見掛け密度が０．２ｇ／ｃｍ３であり、厚さが０．３ｍｍである比較例４の発泡体シートを得た。
【0070】
発泡体シートの物性及び評価結果を表１～３に示す。
【0071】
【表1】
【0072】
【表2】
【0073】
【表3】
【0074】
表１～３に示す樹脂成分及び添加剤の詳細は以下のとおりである。
ランダムＰＰ：エチレン－プロピレンランダム共重合体、日本ポリプロ株式会社製、製品名：ノバテックＦＹ６Ｃ、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、エチレン含有量：３質量％
ＥＰＤＭ：エチレン－プロピレン－ジエン共重合体、ＪＳＲ株式会社製、製品名：ＪＳＲ ＥＰ５１、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）＝２３、エチレン含有量：６７質量％、ＥＮＢ（エチリデンノルボルネン）含有量：５．８質量％
ＴＰＯ：オレフィン系熱可塑性エラストマー、株式会社プライムポリマー製、製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分、
ＬＬＤＰＥ：直鎖状低密度ポリエチレン、ダウケミカル社製、製品名：２０３６Ｐ、ＭＦＲ：２．５ｇ／１０分
架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート、東京化成工業株式会社製
熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
分解温度調整剤：酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム
酸化防止剤：２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ジラウリルチオジプロピオネート
ランダムＰＰ：エチレン－プロピレンランダム共重合体、日本ポリプロ株式会社製、製品名：ノバテックＦＹ６Ｃ、ＭＦＲ：２．４ｇ／１０分、エチレン含有量：３質量％
ＥＰＤＭ：エチレン－プロピレン－ジエン共重合体、ＪＳＲ株式会社製、製品名：ＪＳＲ ＥＰ５１、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）＝２３、エチレン含有量：６７質量％、ＥＮＢ（エチリデンノルボルネン）含有量：５．８質量％
ＴＰＯ：オレフィン系熱可塑性エラストマー、株式会社プライムポリマー製、製品名：プライムＴＰＯ、型番：Ｅ－２７１０、ＭＦＲ：２．８ｇ／１０分、
ＬＬＤＰＥ：直鎖状低密度ポリエチレン、ダウケミカル社製、製品名：２０３６Ｐ、ＭＦＲ：２．５ｇ／１０分
架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート、東京化成工業株式会社製
熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
分解温度調整剤：酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム
酸化防止剤：２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾール、ジラウリルチオジプロピオネート
【0075】
実施例１～１０の発泡体シートでは、発泡体シートの９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％以下であり、２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ以上であり、厚さが１．５ｍｍ以下であり、２５％圧縮強度が８００ｋＰａ以下であった。このため、落球試験の結果も９０℃曲面追従性も良好であった。一方、比較例１及び比較例２の発泡体シートでは、発泡体シートの２３℃の温度での層間強度が０．８０ＭＰａ未満であったので、落球試験の結果が悪かった。また、比較例３の発泡体シートでは、２５％圧縮強度が８００ｋＰａよりも大きかったため、９０℃の温度の曲面追従性が悪かった。さらに、比較例４の発泡体シートでは、９０℃の温度で１時間養生したときのＭＤの収縮率及びＴＤの収縮率の少なくとも一方の収縮率が５％よりも大きかったため、９０℃の温度の曲面追従性の測定中、大きな熱収縮が起こり、このため９０℃の温度の曲面追従性が悪かった。
【符号の説明】
【0076】
１１ 発泡体シート
１２ 接着剤
１３，１４ アルミ製治具
１５ 切り込み
２１ 額縁状の試料
２２ ＳＵＳ板（Ａ）
２３ ＳＵＳ板（Ｂ）
２４ 枠形状の台
２５ 治具
２６ 鉄球
２５１ 板
２５２ 円柱
１２ 接着剤
１３，１４ アルミ製治具
１５ 切り込み
２１ 額縁状の試料
２２ ＳＵＳ板（Ａ）
２３ ＳＵＳ板（Ｂ）
２４ 枠形状の台
２５ 治具
２６ 鉄球
２５１ 板
２５２ 円柱
【図1】
【図2】
【図3】