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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-04-23
(45)【発行日】2024-05-02
(54)【発明の名称】非接触給電構造
(51)【国際特許分類】
H02J 50/70 20160101AFI20240424BHJP
H02J 50/10 20160101ALI20240424BHJP
H02J 50/40 20160101ALI20240424BHJP
H02J 7/00 20060101ALI20240424BHJP
【ＦＩ】
H02J50/70
H02J50/10
H02J50/40
H02J7/00 301D
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2020138711
(22)【出願日】2020-08-19
(65)【公開番号】P2022034827
(43)【公開日】2022-03-04
【審査請求日】2023-05-29
(73)【特許権者】
【識別番号】506209422
【氏名又は名称】地方独立行政法人東京都立産業技術研究センター
(73)【特許権者】
【識別番号】305027401
【氏名又は名称】東京都公立大学法人
(74)【代理人】
【識別番号】100095337
【弁理士】
【氏名又は名称】福田 伸一
(74)【代理人】
【識別番号】100174425
【弁理士】
【氏名又は名称】水崎 慎
(74)【代理人】
【識別番号】100203932
【弁理士】
【氏名又は名称】高橋 克宗
(72)【発明者】
【氏名】秋山 美郷
(72)【発明者】
【氏名】佐野 宏靖
(72)【発明者】
【氏名】佐々木 秀勝
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 敬久
(72)【発明者】
【氏名】多氣 昌生
(72)【発明者】
【氏名】北原 真
【審査官】柳下 勝幸
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１８－１４３０６７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－００４６３８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－２８０２４１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－０８８６７３（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１６／１３５８９３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１４－１５０６９８（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１７／０３５８９６０（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０２Ｊ ５０／７０
Ｈ０２Ｊ ５０／１０
Ｈ０２Ｊ ５０／４０
Ｈ０２Ｊ ７／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
送電回路に含まれる第１送電コイルと、前記送電回路に含まれ、前記第１送電コイルから所定間隔を開けて離間される第２送電コイルと、
受電回路に含まれる第１受電コイルおよび第２受電コイルと、
を備え、
前記第１送電コイルと前記第２送電コイルとの間に、前記第１受電コイルおよび前記第２受電コイルを内挿配置させ、
前記第１送電コイルおよび前記第１受電コイルは、
前記第１送電コイルから前記第１受電コイルへ電力が伝送されるように離間して対向配置され、
前記第２送電コイルおよび前記第２受電コイルは、
前記第２送電コイルから前記第２受電コイルへ電力が伝送されるように離間して対向配置され、
前記第１送電コイルおよび前記第２送電コイルは、
前記第１送電コイルから前記第１受電コイルへ電力が伝送されるときに生じる第１の磁界の漏えいする磁力線と、
前記第２送電コイルから前記第２受電コイルへ電力が伝送されるときに生じる第２の磁界の漏えいする磁力線と、
が打ち消し合うように前記送電回路に備える電源に接続される、
ことを特徴とする非接触給電構造。
【請求項2】
前記第１送電コイル、第１受電コイル、第２受電コイルおよび第２送電コイルは、各コイル中心が同一軸線に沿うように配置されている、
ことを特徴とする請求項１に記載の非接触給電構造。
【請求項3】
前記第１送電コイルは、前記第１の磁界の漏えいする磁力線が、前記第２の磁界の漏えいする磁力線を打ち消す強さとなるように、該第１送電コイルの構造に応じた電流を前記電源から供給され、
前記第２送電コイルは、
前記第２の磁界の漏えいする磁力線が、前記第１の磁界の漏えいする磁力線を打ち消す強さとなるように、該第２送電コイルの構造に応じた電流を前記電源から供給される、
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の非接触給電構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、例えば、二次電池を備えた機器等に２つの受電コイルを設け、この２つの受電コイルを、送電側の回路に設けられた２つの送電コイルで挟み込むように配置し、各送受電コイル間で電力を伝送する非接触給電構造に関する。
【背景技術】
【0002】
電力を用いて動作する機器に二次電池を備え、充電器等を直接接触（接続）させることなく、非接触状態で二次電池に充電電力を供給する技術がある。
非接触状態で電力を伝送する場合には、上記の機器等である給電対象に設置された受電コイル等と、充電機器等に設置された送電コイル等とを対向配置して近接させ、電磁誘導などを用いて電力を伝送する。
非接触状態において電力の伝送効率を高めるため、例えば、二次電池等の負荷を有する給電対象側（受電側の回路）に２つの受電コイルを備え、また、各受電コイルに対向配置される２つの送電コイルを充電器等の電力供給側（送電側の回路）に備え、２対の送受電コイルを用いることが考えられる。
非接触状態で電力を伝送する場合には、上記の機器等である給電対象に設置された受電コイル等と、充電機器等に設置された送電コイル等とを対向配置して近接させ、電磁誘導などを用いて電力を伝送する。
非接触状態において電力の伝送効率を高めるため、例えば、二次電池等の負荷を有する給電対象側（受電側の回路）に２つの受電コイルを備え、また、各受電コイルに対向配置される２つの送電コイルを充電器等の電力供給側（送電側の回路）に備え、２対の送受電コイルを用いることが考えられる。
【0003】
２対の送受信コイルを用いて非接触給電を行う技術（非接触給電構造）として、例えば、次のようなものがある。バッテリ（二次電池）を備えた電動自転車の前輪に、一の受電コイルと他の受電コイルとを設ける。また、一の受電コイルと対向配置される一の送電コイルと、他の受電コイルと対向配置される他の送電コイルとを、電力供給側となる駐輪施設の支持部材に設ける。
この非接触給電構造は、駐輪施設に設けられた一の送電コイルと他の送電コイルとの間に、電動自転車の前輪を挟み込むように駐輪し、挟み込まれた前輪に設けられた一の受電コイルおよび他の受電コイルに対して非接触給電を行うように構成されている（例えば、特許文献１参照）。
この非接触給電構造は、駐輪施設に設けられた一の送電コイルと他の送電コイルとの間に、電動自転車の前輪を挟み込むように駐輪し、挟み込まれた前輪に設けられた一の受電コイルおよび他の受電コイルに対して非接触給電を行うように構成されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開２０１８－１４３０６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
非接触によって伝送される電力量を大きくするため、例えば、２対の送受電コイル（４つの送受電コイル）を備えた場合、各対の送受電コイル間に生じるそれぞれの磁界が互いに影響し合って、送受電コイルから離れた位置において磁界（不要磁界）が強め合う場所が生じる。
４つの送受電コイルを備えて非接触給電を行う場合、上記のように不要磁界が強め合う場所が生じるため、伝送電力の高出力化を図ると、周囲に存在する人体や機器などに影響が及ぶおそれがあり、電波法の準拠、および、人体等の安全性を確保することが必要になる。
４つの送受電コイルを備えて非接触給電を行う場合、上記のように不要磁界が強め合う場所が生じるため、伝送電力の高出力化を図ると、周囲に存在する人体や機器などに影響が及ぶおそれがあり、電波法の準拠、および、人体等の安全性を確保することが必要になる。
【0006】
本開示は、上記の問題点を解決するために行われたもので、非接触状態で電力を伝送するとき、不要な磁界を減衰させて周囲にいる人体や機器などに与える影響を抑制することができる非接触電力構造を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本開示に係る非接触給電構造は、送電回路に含まれる第１送電コイルと、前記送電回路に含まれ、前記第１送電コイルから所定間隔を開けて離間される第２送電コイルと、受電回路に含まれる第１受電コイルおよび第２受電コイルと、を備え、前記第１送電コイルと前記第２送電コイルとの間に、前記第１受電コイルおよび前記第２受電コイルを内挿配置させ、前記第１送電コイルおよび前記第１受電コイルは、前記第１送電コイルから前記第１受電コイルへ電力が伝送されるように離間して対向配置され、前記第２送電コイルおよび前記第２受電コイルは、前記第２送電コイルから前記第２受電コイルへ電力が伝送されるように離間して対向配置され、前記第１送電コイルおよび前記第２送電コイルは、前記第１送電コイルから前記第１受電コイルへ電力が伝送されるときに生じる第１の磁界の漏えいする磁力線と、前記第２送電コイルから前記第２受電コイルへ電力が伝送されるときに生じる第２の磁界の漏えいする磁力線と、が打ち消し合うように前記送電回路に備える電源に接続されることを特徴とする。
【0008】
また、前記第１送電コイル、第１受電コイル、第２受電コイルおよび第２送電コイルは、各コイル中心が同一軸線に沿うように配置されていることを特徴とする。
【0009】
また、前記第１送電コイルは、前記第１の磁界の漏えいする磁力線が、前記第２の磁界の漏洩する磁力線を打ち消す強さとなるように、該第１送電コイルの構造に応じた電流を前記電源から供給され、前記第２送電コイルは、前記第２の磁界の漏えいする磁力線が、前記第１の磁界の漏えいする磁力線を打ち消す強さとなるように、該第２送電コイルの構造に応じた電流を前記電源から供給されることを特徴とする。
【発明の効果】
【0010】
本開示によれば、非接触によって電力を伝送する際に、不要な磁界を減衰させて周囲に与える影響を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本開示の発明による実施の形態の非接触給電構造を備えた非接触給電回路の概略構成を示す説明図である。
【図2】４つの送受電コイルが発生させる磁界の向きの組み合わせを示す説明図である。
【図3】１対の送受電コイルが発生させる磁力線を示す説明図である。
【図6】解析を行った従来型の送受電コイルの配置を示す説明図である。
【図7】解析を行ったタイプＡの送受電コイルの配置を示す説明図である。
【図8】解析を行ったタイプＤの送受電コイルの配置を示す説明図である。
【図9】従来型、タイプＡおよびタイプＤの各送受電コイルによって生じるコイルから離れた位置の磁界強度の解析結果を示す説明図である。
【図10】体内誘導電界強度を解析するときに想定した状態を示す説明図である。
【図11】人体に生じる体内誘導電界強度の解析結果を示す説明図である。
【図12】解析によって得られた体内誘導電界強度の値を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、この発明の実施の一形態を説明する。
図１は、本開示の発明による実施の形態の非接触給電構造を備えた非接触給電回路１の概略構成を示す説明図である。
非接触給電回路１は、電源１４から供給される電力を、受電回路３側へ送電する第１送電コイル１０および第２送電コイル１３を備えた送電回路２と、送電回路２から送電された電力を受電する第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を備えて負荷１５に給電する受電回路３とを有している。
図１は、本開示の発明による実施の形態の非接触給電構造を備えた非接触給電回路１の概略構成を示す説明図である。
非接触給電回路１は、電源１４から供給される電力を、受電回路３側へ送電する第１送電コイル１０および第２送電コイル１３を備えた送電回路２と、送電回路２から送電された電力を受電する第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を備えて負荷１５に給電する受電回路３とを有している。
【0013】
送電回路２は、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３とを、受電回路３、もしくは第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を挟み込むことができるように離間して配置し、電源１４から第１送電コイル１０および第２送電コイル１３へ電力が供給されるように回路構成されている。
受電回路３は、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間に挟み込まれるように配置された第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を有し、第１受電コイル１１および第２受電コイル１２に伝送された電力が負荷１５へ給電されるように回路構成されている。
上記の各送受電コイルは、第１送電コイル１０が第１受電コイル１１と対向し、第２送電コイル１３が第２受電コイル１２と対向して、それぞれ対を形成するように配置されている。
受電回路３は、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間に挟み込まれるように配置された第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を有し、第１受電コイル１１および第２受電コイル１２に伝送された電力が負荷１５へ給電されるように回路構成されている。
上記の各送受電コイルは、第１送電コイル１０が第１受電コイル１１と対向し、第２送電コイル１３が第２受電コイル１２と対向して、それぞれ対を形成するように配置されている。
【0014】
また、非接触給電回路１は、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間に、第１受電コイル１１および第２受電コイル１２が挟み込まれたとき、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の各コイル中心孔が同一軸線（後述するｚ軸）に沿うように、換言すると、各コイル中心孔が同一の軸線上に配置されるように（ｚ軸が各コイル中心孔を貫通するように）、好ましくは、各コイルの中心軸が同一軸線に重なるように構成されている。
なお、負荷１５は、例えば、充電可能な二次電池などである。
なお、負荷１５は、例えば、充電可能な二次電池などである。
【0015】
次に動作について説明する。
図２は、４つの送受電コイルが発生させる磁界の向きの組み合わせを示す説明図である。図中、タイプＡ～Ｄのように配置された４つのコイルは、両端に配置された各コイルが第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３に相当し、中央に配置された２つのコイルが第１受電コイル１１ならびに第２受電コイル１２に相当する。図２に示した各矢印は、各コイルに発生する磁界の向きを示している。
図２は、４つの送受電コイルが発生させる磁界の向きの組み合わせを示す説明図である。図中、タイプＡ～Ｄのように配置された４つのコイルは、両端に配置された各コイルが第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３に相当し、中央に配置された２つのコイルが第１受電コイル１１ならびに第２受電コイル１２に相当する。図２に示した各矢印は、各コイルに発生する磁界の向きを示している。
【0016】
第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間に、第１受電コイル１１および第２受電コイル１２を挟み込むように（挟み込み型に）配置する場合、図２に示したように４つの磁界配置モード（タイプＡ～Ｄの送受電コイルの配置）が考えられる。
タイプＢは、例えば、第１送電コイル１０が発生する磁界の向きと第２送電コイル１３が発生する磁界の向きが同相となり、第１受電コイル１１に発生する磁界の向きと第２受電コイル１２に発生する磁界の向きが逆相となるように、各送受電コイルが配置構成されている。このように各送受電コイルを配置すると、受電回路３に電力が伝送されない。
タイプＣは、例えば、第１送電コイル１０が発生する磁界の向きと第２送電コイル１３が発生する磁界の向きとが逆相で、第１受電コイル１１に発生する磁界の向きと第２受電コイル１２に発生する磁界の向きとが同相となるように、各送受電コイルが配置構成されている。このように各送受電コイルを配置すると、受電回路３に電力が伝送されない。
タイプＢは、例えば、第１送電コイル１０が発生する磁界の向きと第２送電コイル１３が発生する磁界の向きが同相となり、第１受電コイル１１に発生する磁界の向きと第２受電コイル１２に発生する磁界の向きが逆相となるように、各送受電コイルが配置構成されている。このように各送受電コイルを配置すると、受電回路３に電力が伝送されない。
タイプＣは、例えば、第１送電コイル１０が発生する磁界の向きと第２送電コイル１３が発生する磁界の向きとが逆相で、第１受電コイル１１に発生する磁界の向きと第２受電コイル１２に発生する磁界の向きとが同相となるように、各送受電コイルが配置構成されている。このように各送受電コイルを配置すると、受電回路３に電力が伝送されない。
【0017】
非接触給電回路１は、送電回路２から受電回路３へ電力を伝送するため、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を、タイプＡまたはタイプＤのように（磁界配位を設定して）配置させることが必須になる。
以下、タイプＡのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３をタイプＡの送受電コイルと記載し、タイプＤのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３をタイプＤの送受電コイルと記載する。
以下、タイプＡのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３をタイプＡの送受電コイルと記載し、タイプＤのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３をタイプＤの送受電コイルと記載する。
【0018】
図３は、１対の送電コイル２０および受電コイル２１が発生させる磁力線１００を示す説明図である。以下、図３のように１対の送電コイル２０および受電コイル２１を対向させた送受電コイルを、従来型の送受電コイルと記載する。
図３の送電コイル２０および受電コイル２１は、各コイル（コイル中心）に生じる磁界の向きが、図中、ｚ軸方向に沿って生じるように配置構成（同相の磁界が生じるように構成）されている。
ここで例示する従来型の送受電コイルは、図中、ｚ軸の上側（ｙ軸方向の上側）において左回りの磁力線１００が生じる。
なお、図３、および、後述する図４、図５に図示したｚ軸は、各コイルの中心を貫通する中心軸であり、ｙ軸は、各コイルの径方向を示す。
図３～図５に示した各コイルの周囲に、実際に生じる磁界（磁力線）は、図示した環状の各磁力線の一部が各コイルの中心を貫通し、各コイルが配置された空間において、ｚ軸を中心に環状の磁力線を回転させたように生じる。
図３の送電コイル２０および受電コイル２１は、各コイル（コイル中心）に生じる磁界の向きが、図中、ｚ軸方向に沿って生じるように配置構成（同相の磁界が生じるように構成）されている。
ここで例示する従来型の送受電コイルは、図中、ｚ軸の上側（ｙ軸方向の上側）において左回りの磁力線１００が生じる。
なお、図３、および、後述する図４、図５に図示したｚ軸は、各コイルの中心を貫通する中心軸であり、ｙ軸は、各コイルの径方向を示す。
図３～図５に示した各コイルの周囲に、実際に生じる磁界（磁力線）は、図示した環状の各磁力線の一部が各コイルの中心を貫通し、各コイルが配置された空間において、ｚ軸を中心に環状の磁力線を回転させたように生じる。
【0019】
図４は、図２のタイプＡの送受電コイルが発生させる磁力線を示す説明図である。タイプＡのように、各送受電コイルに同相の磁界が生じる構成では、電力を伝送させる際に、例えば、図中、ｚ軸の上側において、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に、左回りの磁力線１０１が生じる。また、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間に、左回りの磁力線１０２が生じる。
なお、磁力線１０１は、第１送電コイル１０および第１受電コイル１１の近傍の磁力線（以下、各コイルの近傍に生じる磁力線をアンテナ近傍の磁力線と記載する）であり、磁力線１０２は、第２受電コイル１２および第２送電コイル１３のアンテナ近傍の磁力線である。
なお、磁力線１０１は、第１送電コイル１０および第１受電コイル１１の近傍の磁力線（以下、各コイルの近傍に生じる磁力線をアンテナ近傍の磁力線と記載する）であり、磁力線１０２は、第２受電コイル１２および第２送電コイル１３のアンテナ近傍の磁力線である。
【0020】
上記のように、電力を伝送させる際に、各送受電コイル間に生じる磁力線は、それぞれのコイルから離れた位置においても存在する。第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に生じる磁力線は、当該第１送電コイル１０および第１受電コイル１１から離れた位置においては磁力線１０３のように存在する。
第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０３は、例えば、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の設置位置（その周囲）に至る。磁力線１０３は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ伝送する電力を強くすると、さらに第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を超えて存在する。
磁力線１０１および磁力線１０３は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図４に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０３は、例えば、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の設置位置（その周囲）に至る。磁力線１０３は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ伝送する電力を強くすると、さらに第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を超えて存在する。
磁力線１０１および磁力線１０３は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図４に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
【0021】
また、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間に生じる磁力線は、当該第２受電コイル１２および第２送電コイル１３から離れた位置においては、磁力線１０４のように存在する。
第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０４は、例えば、第１受電コイル１１、第１送電コイル１０の設置位置（その周囲）に至る。磁力線１０４は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ伝送する電力を強くすると、さらに第１受電コイル１１、第１送電コイル１０を超えて存在する。
磁力線１０２および磁力線１０４は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図４に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
即ち、磁力線１０３と磁力線１０４とは、同一方向に作用する磁力線であり、磁力を強め合うことになる。
第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０４は、例えば、第１受電コイル１１、第１送電コイル１０の設置位置（その周囲）に至る。磁力線１０４は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ伝送する電力を強くすると、さらに第１受電コイル１１、第１送電コイル１０を超えて存在する。
磁力線１０２および磁力線１０４は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図４に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
即ち、磁力線１０３と磁力線１０４とは、同一方向に作用する磁力線であり、磁力を強め合うことになる。
【0022】
図５は、図２のタイプＤの送受電コイルが発生させる磁力線を示す説明図である。タイプＤのように各コイルを配置すると、一の対を形成する第１送電コイル１０および第１受電コイル１１において電力を伝送するときに第１の磁界が生じ、他の対を形成する第２送電コイル１３および第２受電コイル１２において電力を伝送するときに、第１の磁界に対して逆相の第２の磁界が生じる。
詳しくは、タイプＤの送受電コイルは、電力を伝送させる際に、例えば、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に、図中、ｚ軸の上側において左回りの磁力線１０１が生じる。また、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間に、右回りの磁力線１０５が生じる。なお、磁力線１０１は、第１送電コイル１０および第１受電コイル１１のアンテナ近傍の磁力線であり、磁力線１０５は、第２送電コイル１３および第２受電コイル１２のアンテナ近傍の磁力線である。
詳しくは、タイプＤの送受電コイルは、電力を伝送させる際に、例えば、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に、図中、ｚ軸の上側において左回りの磁力線１０１が生じる。また、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間に、右回りの磁力線１０５が生じる。なお、磁力線１０１は、第１送電コイル１０および第１受電コイル１１のアンテナ近傍の磁力線であり、磁力線１０５は、第２送電コイル１３および第２受電コイル１２のアンテナ近傍の磁力線である。
【0023】
上記のように、電力を伝送させる際に、各送受電コイルの間に生じる磁力線は、それぞれのコイルから離れた位置においても存在する。第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に生じる磁力線は、当該第１送電コイル１０および第１受電コイル１１から離れた位置においては磁力線１０６のように存在する。
第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０６は、例えば、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の設置位置（その周辺）に至る。磁力線１０６は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ伝送する電力を強くすると、さらに第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を超えて存在する。
磁力線１０１および磁力線１０６は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図５に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０６は、例えば、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の設置位置（その周辺）に至る。磁力線１０６は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ伝送する電力を強くすると、さらに第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を超えて存在する。
磁力線１０１および磁力線１０６は、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図５に示したように、ｚ軸の上側において左回りに生じる。
【0024】
また、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間において生じる磁力線は、当該第２受電コイル１２および第２送電コイル１３から離れた位置においては、磁力線１０７のようになる。
第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０７は、例えば、第１受電コイル１１、第１送電コイル１０の設置位置（その周辺）に至る。磁力線１０７は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ伝送する電力を強くすると、さらに第１受電コイル１１、第１送電コイル１０を超えて存在する。
磁力線１０５および磁力線１０７は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図５に示したように、ｚ軸の上側において右回りに生じる。
即ち、磁力線１０６と磁力線１０７とは、互いに逆方向に作用するものとなり、磁力を打ち消し合うことになる。
第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送することによって生じる磁力線１０７は、例えば、第１受電コイル１１、第１送電コイル１０の設置位置（その周辺）に至る。磁力線１０７は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ伝送する電力を強くすると、さらに第１受電コイル１１、第１送電コイル１０を超えて存在する。
磁力線１０５および磁力線１０７は、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送する際に生じることから、同一方向へ作用し、例えば、図５に示したように、ｚ軸の上側において右回りに生じる。
即ち、磁力線１０６と磁力線１０７とは、互いに逆方向に作用するものとなり、磁力を打ち消し合うことになる。
【0025】
本開示の非接触給電構造は、タイプＤのように各送受電コイルを配置し、これらのコイルから離れた位置において磁力線１０６および磁力線１０７が打ち消し合うように（磁界および誘導電界を減少させるように）構成したものである。
タイプＤのように、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を配置するとき、例えば、各コイル中心をｚ軸上に揃えると、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に生じるアンテナ近傍の磁力線１０１の強さを維持（電力を高い効率で伝送）させて、これらのコイルから離れた位置の磁力線１０６（漏えいする磁力線）の強さを減少させることができる。即ち、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送させる効率の劣化を抑えて、これらのコイルから離れた位置の不要な磁力線１０６（漏えいする磁力線）を減少させることができる。
また、上記のように各コイル中心を揃えることにより、第２送電コイル１３と第２受電コイル１２との間に生じるアンテナ近傍の磁力線１０５の強さを維持（電力を高い効率で伝送）させて、これらのコイルから離れた位置の磁力線１０７（漏えいする磁力線）の強さを減少させることができる。即ち、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送させる効率の劣化を抑えて、これらのコイルから離れた位置の不要な磁力線１０７（漏えいする磁力線）を減少させることができる。
タイプＤのように、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を配置するとき、例えば、各コイル中心をｚ軸上に揃えると、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間に生じるアンテナ近傍の磁力線１０１の強さを維持（電力を高い効率で伝送）させて、これらのコイルから離れた位置の磁力線１０６（漏えいする磁力線）の強さを減少させることができる。即ち、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送させる効率の劣化を抑えて、これらのコイルから離れた位置の不要な磁力線１０６（漏えいする磁力線）を減少させることができる。
また、上記のように各コイル中心を揃えることにより、第２送電コイル１３と第２受電コイル１２との間に生じるアンテナ近傍の磁力線１０５の強さを維持（電力を高い効率で伝送）させて、これらのコイルから離れた位置の磁力線１０７（漏えいする磁力線）の強さを減少させることができる。即ち、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送させる効率の劣化を抑えて、これらのコイルから離れた位置の不要な磁力線１０７（漏えいする磁力線）を減少させることができる。
【0026】
具体的には、非接触給電回路１、もしくは送電回路２は、例えば、電源１４から第１送電コイル１０に流れる電流の向きと、電源１４から第２送電コイル１３に流れる電流の向きが逆になるように、第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３が回路接続されている。
また、上記のように第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３にそれぞれ電流が流れたとき、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力の伝送を行うときに生じる磁界（磁力線１０１、磁力線１０６）に対して、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力の伝送を行うときに生じる磁界（磁力線１０５、磁力線１０７）が逆向きとなるように、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の各極性を定めて、各送受電コイルが回路接続されている。
また、上記のように第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３にそれぞれ電流が流れたとき、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力の伝送を行うときに生じる磁界（磁力線１０１、磁力線１０６）に対して、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力の伝送を行うときに生じる磁界（磁力線１０５、磁力線１０７）が逆向きとなるように、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３の各極性を定めて、各送受電コイルが回路接続されている。
【0027】
第１送電コイル１０へ流れる電流の大きさは、磁力線１０６が、磁力線１０７を打ち消すことができる強さとなるものである。この第１送電コイル１０に流れる電流は、当該第１送電コイル１０のコイルの構造に応じた値を有する。
また、第２送電コイル１３に流れる電流の大きさは、磁力線１０７が、磁力線１０６を打ち消すことができる強さとなるものである。この第２送電コイル１３に流れる電流は、当該第２送電コイル１３のコイルの構造に応じた値を有する。即ち、第１送電コイル１０および第２送電コイル１３が同様なコイルの構造を有する場合には、それぞれのコイルに流れる電流は同様な値を有するものとなる。
なお、上記のコイルの構造は、前述の漏えいした磁力線を打ち消す作用を大きくするための構造であり、例えば、上記の作用が大きくなるサイズでコイルを構成し、また、上記の作用が大きくなるようにコイル厚みを薄く構成した構造である。一例として、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１、および、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３は、いずれも同じ直径に形成され、十分に上記の作用が生じるように構成されている構造である。
また、第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３に流れる各電流は、いずれも送電回路２を介して電源１４から供給されるものである。
また、第２送電コイル１３に流れる電流の大きさは、磁力線１０７が、磁力線１０６を打ち消すことができる強さとなるものである。この第２送電コイル１３に流れる電流は、当該第２送電コイル１３のコイルの構造に応じた値を有する。即ち、第１送電コイル１０および第２送電コイル１３が同様なコイルの構造を有する場合には、それぞれのコイルに流れる電流は同様な値を有するものとなる。
なお、上記のコイルの構造は、前述の漏えいした磁力線を打ち消す作用を大きくするための構造であり、例えば、上記の作用が大きくなるサイズでコイルを構成し、また、上記の作用が大きくなるようにコイル厚みを薄く構成した構造である。一例として、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１、および、第２受電コイル１２と第２送電コイル１３は、いずれも同じ直径に形成され、十分に上記の作用が生じるように構成されている構造である。
また、第１送電コイル１０ならびに第２送電コイル１３に流れる各電流は、いずれも送電回路２を介して電源１４から供給されるものである。
【0028】
次に送受電コイルの各配置タイプにおける、コイルから離れた位置の磁界強度の解析（比較）結果を説明する。
図６は、解析を行った従来型の送受電コイルの配置を示す説明図、図７は、解析を行ったタイプＡの送受電コイルの配置を示す説明図、図８は、解析を行ったタイプＤの送受電コイルの配置を示す説明図である。
図６に示した送電コイル２０と受電コイル２１との間の距離ｄ１は、５［ｃｍ］である。
また、図７および図８に示した第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間の距離ｄ１は５［ｃｍ］である。図７および図８に示した第１受電コイル１１と第２受電コイル１２との間の距離ｄ２は８［ｃｍ］であり、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間の距離ｄ３は、１８［ｃｍ］である。
即ち、図７および図８に示した第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間の距離は５［ｃｍ］であり、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間の距離ｄ１と同様である。
図６は、解析を行った従来型の送受電コイルの配置を示す説明図、図７は、解析を行ったタイプＡの送受電コイルの配置を示す説明図、図８は、解析を行ったタイプＤの送受電コイルの配置を示す説明図である。
図６に示した送電コイル２０と受電コイル２１との間の距離ｄ１は、５［ｃｍ］である。
また、図７および図８に示した第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間の距離ｄ１は５［ｃｍ］である。図７および図８に示した第１受電コイル１１と第２受電コイル１２との間の距離ｄ２は８［ｃｍ］であり、第１送電コイル１０と第２送電コイル１３との間の距離ｄ３は、１８［ｃｍ］である。
即ち、図７および図８に示した第２受電コイル１２と第２送電コイル１３との間の距離は５［ｃｍ］であり、第１送電コイル１０と第１受電コイル１１との間の距離ｄ１と同様である。
【0029】
上記のように各コイルの間隔を設定して、従来型、タイプＡおよびタイプＤの各配置について、コイルから離れた位置の磁界強度を算出した。この算出においては、電源の発振周波数を８５［ｋＨｚ］と設定して磁界強度を求めた。また、図６～図８に示した各配置において、コイルから離れた位置の磁界強度を求める際には、受電回路３の受電電力が５００［Ｗ］となるように、それぞれ送電回路２の出力を調整（設定）して上記の算出を行った。
なお、実際に非接触給電回路１を構成する場合においても、送電回路２の出力調整を行い、即ち、第１送電コイル１０に流れる電流（電源１４から供給される電力）と、第２送電コイル１３に流れる電流（電源１４から供給される電力）とを、それぞれ適当な大きさに調整して、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送するときに生じる磁界の強さと、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送するときに生じる磁界の強さとを調整し、コイルから離れた位置において、磁力線１０６と磁力線１０７と（漏えいする磁力線）が打ち消し合うことができるように構成するとよい。
なお、実際に非接触給電回路１を構成する場合においても、送電回路２の出力調整を行い、即ち、第１送電コイル１０に流れる電流（電源１４から供給される電力）と、第２送電コイル１３に流れる電流（電源１４から供給される電力）とを、それぞれ適当な大きさに調整して、第１送電コイル１０から第１受電コイル１１へ電力を伝送するときに生じる磁界の強さと、第２送電コイル１３から第２受電コイル１２へ電力を伝送するときに生じる磁界の強さとを調整し、コイルから離れた位置において、磁力線１０６と磁力線１０７と（漏えいする磁力線）が打ち消し合うことができるように構成するとよい。
【0030】
図９は、従来型、タイプＡおよびタイプＤの各送受電コイルによって生じる、コイルから離れた位置の磁界強度の解析結果を示す説明図である。この図は、横軸が図３～図８に示したｙ軸方向の（各送受電コイルから離れた）距離を表し、縦軸が各距離における磁界強度を表している。なお、図９においては、距離がＹ、磁界強度がＨと表記されている。
図９に実線で示した特性は、タイプＡの送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。また、図９に一転鎖線で示した特性は、タイプＤの送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。また、図９に破線で示した特性は、従来型の送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。
また、図９の円で囲われた部分は、コイルから離れた位置と定めた概ねの範囲を表している。
図９に実線で示した特性は、タイプＡの送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。また、図９に一転鎖線で示した特性は、タイプＤの送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。また、図９に破線で示した特性は、従来型の送受電コイルが発生する磁界強度の距離特性である。
また、図９の円で囲われた部分は、コイルから離れた位置と定めた概ねの範囲を表している。
【0031】
図９に示した各特性を比較すると、タイプＡの特性は、コイルから離れた位置において従来型の特性と概ね同様な程度で変化（減少）し、距離に応じて（各送受電コイルから遠くなるほど）、概ね一定の割合で磁界強度が減少することがわかる。
また、タイプＤの特性は、コイルから離れた位置において、タイプＡ等に比べて磁化強度が大きく減少することがわかる。
また、タイプＤの特性は、コイルから離れた位置において、タイプＡ等に比べて磁化強度が大きく減少することがわかる。
【0032】
タイプＤは、前述のように図５に示した磁力線１０６および磁力線１０７が、互いに打ち消し合う。即ち、タイプＤのように各送受電コイルを配置すると、コイルから離れた位置において逆向きの磁界同士が打ち消し合うため、各送受電コイルから充分離れた位置では、磁界強度が急峻に減少する。このような作用は、図９を用いて説明した各特性の解析（比較）結果と整合する。
各送受電コイルをタイプＤのように配置すると、例えば、ＥＭＣ設計を行う際に優位になることがわかる。
各送受電コイルをタイプＤのように配置すると、例えば、ＥＭＣ設計を行う際に優位になることがわかる。
【0033】
次に送受電コイルの各配置タイプにおける体内誘導電界強度の解析（比較）結果を説明する。
図１０は、体内誘導電界強度を解析するときに想定した状態を示す説明図である。この図は、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３（または、図示されない送電コイル２０および受電コイル２１）を人の脚部２００に近付けた状態を示している。
図１０は、体内誘導電界強度を解析するときに想定した状態を示す説明図である。この図は、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３（または、図示されない送電コイル２０および受電コイル２１）を人の脚部２００に近付けた状態を示している。
【0034】
体内誘導電界の解析を行うとき、図１０に示したように、人の脚部２００から水平方向の距離がｄ４の位置に、例えば、第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３が、タイプＡまたはタイプＤのように配置されていると想定した。またさらに、タイプＡまたはタイプＤのように配置された４つの送受電コイルに替えて、従来型の送受電コイル（図示されない送電コイル２０および受電コイル２１）が配置されていると想定した。
また、これらの送受電コイルは、床または地面からの高さがｄ５の位置に設置されていると想定した。
具体的には、例えば、距離ｄ４は７［ｃｍ］、高さｄ５は３３［ｃｍ］と想定して解析を行った。
また、これらの送受電コイルは、床または地面からの高さがｄ５の位置に設置されていると想定した。
具体的には、例えば、距離ｄ４は７［ｃｍ］、高さｄ５は３３［ｃｍ］と想定して解析を行った。
【0035】
図１１は、人体３００，３０１に生じる体内誘導電界強度の解析結果を示す説明図である。この図は、人体を縦方向（身長方向）にスライスした面における体内誘導電界の強度分布を表している。
人体３００は、図示されない従来型に配置された送電コイル２０および受電コイル２１（１対の送受電コイル）を脚部２００に近付けている。
人体３０１は、図示されないタイプＤのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を脚部２００に近付けている。
人体３００は、図示されない従来型に配置された送電コイル２０および受電コイル２１（１対の送受電コイル）を脚部２００に近付けている。
人体３０１は、図示されないタイプＤのように配置された第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３を脚部２００に近付けている。
【0036】
人体３００と人体３０１とを比較すると、それぞれの脚部２００における体内誘導電界強度は、人体３０１の方が明らかに弱いことがわかる。
なお、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合は、概ね従来型の送受電コイルを人体３００に近付けた場合と同様な解析結果が得られる。ここでは、タイプＡの送受電コイルについて、体内誘導電界強度に関する解析結果等の説明を省略する。
なお、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合は、概ね従来型の送受電コイルを人体３００に近付けた場合と同様な解析結果が得られる。ここでは、タイプＡの送受電コイルについて、体内誘導電界強度に関する解析結果等の説明を省略する。
【0037】
図１２は、解析によって得られた体内誘導電界強度の値を示す説明図である。この図は、横軸が体内誘導電界強度の値を表し、縦軸が体内誘導電界強度の各値になる体内の範囲（電界強度が同一値になる範囲の大きさ）を表すヒストグラムである。
図１２には、従来型の送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度と、タイプＤの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度とを示している。
なお、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度は、従来型の送受電コイルを人体に近付けた場合と概ね同様になる。ここでは、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度について、図示ならびに説明を省略する。
図１２には、従来型の送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度と、タイプＤの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度とを示している。
なお、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度は、従来型の送受電コイルを人体に近付けた場合と概ね同様になる。ここでは、タイプＡの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度について、図示ならびに説明を省略する。
【0038】
図１２のヒストグラムから、従来型の送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度の平均値が８６．５［ｄＢμＶ／ｍ］であることがわかり、また、タイプＤの送受電コイルを人体に近付けた場合の体内誘導電界強度の平均値が７９．１［ｄＢμＶ／ｍ］であることがわかる。
即ち、タイプＤの送受電コイルは、従来型の送受電コイルに比べて、体内誘導電界強度が６［ｄＢ］以上小さくなり、人体に与える影響を抑えることができる。
即ち、タイプＤの送受電コイルは、従来型の送受電コイルに比べて、体内誘導電界強度が６［ｄＢ］以上小さくなり、人体に与える影響を抑えることができる。
【0039】
タイプＡおよびタイプＤの各送受電コイルを動作させた（電力の伝送が行われている）とき、例えば、１０［ｍ］離れた位置における漏えい磁界強度を測定したところ、次のような結果が得られた。
なお、漏えい磁界強度の検知にループアンテナを用い、直線状に並んでいる各送受電コイルに対して、ループ部分が対向する状態、ループ部分が直交する状態、および、ループ部分が水平になる状態において、それぞれ磁界強度の測定を行った。
なお、漏えい磁界強度の検知にループアンテナを用い、直線状に並んでいる各送受電コイルに対して、ループ部分が対向する状態、ループ部分が直交する状態、および、ループ部分が水平になる状態において、それぞれ磁界強度の測定を行った。
【0040】
（１）各受電コイル（第１受電コイル１１、第２受電コイル１２）の受電電力が２．５［Ｗ］となるように、各送電コイル（第１送電コイル１０、第２送電コイル１３）に電力（発振周波数８５ｋＨｚ）を供給すると、ループアンテナを対向する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が３５．１［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が１４．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを直交する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が３１．５［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が９．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを水平状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が２１．３［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が０．６［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
以上の各磁界強度は、実測値である。
また、ループアンテナを直交する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が３１．５［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が９．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを水平状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が２１．３［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が０．６［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
以上の各磁界強度は、実測値である。
【0041】
（２）各受電コイル（第１受電コイル１１、第２受電コイル１２）の受電電力が５００［Ｗ］となる場合（各送電コイルに発振周波数８５ｋＨｚの電力が供給されるとき）の漏えい磁界強度を、換算によって求めると、ループアンテナを対向する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が５８．１［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が３７．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを直交する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が５４．５［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が３２．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを水平状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が４４．３［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が２３．６［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを直交する状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が５４．５［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が３２．１［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
また、ループアンテナを水平状態とした場合には、タイプＡの漏えい磁界強度が４４．３［ｄＢμＡ／ｍ］、タイプＤの漏えい磁界強度が２３．６［ｄＢμＡ／ｍ］となった。
【0042】
上記の（１）および（２）の測定において得られた漏えい磁界強度は、いずれも電波法において許容される（発振周波数８５ｋＨｚにおいて）６８．４［ｄＢμＡ／ｍ］を下回っている。
特に、５００［Ｗ］の電力伝送時には、タイプＡに比べてタイプＤは漏えい磁界強度が相当小さくなることがわかる。
タイプＤの配置構成は、漏えい磁界強度を小さくすることが可能で、特に、大電力を伝送する場合に漏えい磁界強度を有効に抑制することができる。
特に、５００［Ｗ］の電力伝送時には、タイプＡに比べてタイプＤは漏えい磁界強度が相当小さくなることがわかる。
タイプＤの配置構成は、漏えい磁界強度を小さくすることが可能で、特に、大電力を伝送する場合に漏えい磁界強度を有効に抑制することができる。
【0043】
以上のように第１送電コイル１０、第１受電コイル１１、第２受電コイル１２、第２送電コイル１３をタイプＤのように配置し、コイルから離れた位置において、磁力線１０６および磁力線１０７（漏えいする磁力線）が打ち消し合うように構成することにより、コイルから離れた位置の磁界強度が抑制され、上記の各送受電コイルを有する機器等の近くに配置された、他の機器などに対する電磁両立性を向上させることができる。
また、上記の各送受電コイルを有する機器等の近くに人がいる場合、この人に発生する人体誘導電界の強度を抑制することができる。
また、上記の各送受電コイルを有する機器等の近くに人がいる場合、この人に発生する人体誘導電界の強度を抑制することができる。
【符号の説明】
【0044】
１ 非接触給電回路
２ 送電回路
３ 受電回路
１０ 第１送電コイル
１１ 第１受電コイル
１２ 第２受電コイル
１３ 第２送電コイル
１４ 電源
１５ 負荷
２０ 送電コイル
２１ 受電コイル
１００～１０７ 磁力線
２００ 脚部
３００，３０１ 人体
２ 送電回路
３ 受電回路
１０ 第１送電コイル
１１ 第１受電コイル
１２ 第２受電コイル
１３ 第２送電コイル
１４ 電源
１５ 負荷
２０ 送電コイル
２１ 受電コイル
１００～１０７ 磁力線
２００ 脚部
３００，３０１ 人体
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
