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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-04-30
(45)【発行日】2024-05-10
(54)【発明の名称】不織布の製造方法
(51)【国際特許分類】
D04H 3/033 20120101AFI20240501BHJP
D01D 5/098 20060101ALI20240501BHJP
【ＦＩ】
D04H3/033
D01D5/098
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2020070932
(22)【出願日】2020-04-10
(65)【公開番号】P2021167479
(43)【公開日】2021-10-21
【審査請求日】2023-04-03
(73)【特許権者】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001243
【氏名又は名称】弁理士法人谷・阿部特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】神野 文夫
(72)【発明者】
【氏名】徐 暁師
【審査官】斎藤 克也
(56)【参考文献】
【文献】特公昭６４－０６３０５（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特開昭５０－１３６４１１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５１－００７２７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－２０７３６８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０８－２２６０６３（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｄ０１Ｄ １／００ － １３／０２
Ｄ０４Ｈ １／００ － １８／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
不織布の製造方法であって、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸工程と、
冷却エアーを前記フィラメント集合体に送風し冷却する冷却工程と、
前記フィラメント集合体をイジェクター内のスリットから、矩形形状の断面を有する貫通路へと噴射する高圧エアーにより延伸する延伸工程と、
を備え、
前記延伸工程において、
前記貫通路内には、垂直方向からみて、前記貫通路の長辺の内壁に複数配置されるとともに、垂直方向に延在する整流子が設けられており、
垂直方向からみた、前記貫通路の長辺方向における、前記貫通路の幅をＷ、前記整流子の平均中心間隔をｗ１とし、前記貫通路の短辺方向における、前記貫通路の奥行をＤ、前記整流子の奥行をｄ１とし、前記整流子の総断面積をＡとしたときに、
ａ） ０．３≦ｄ１/Ｄ≦０．７５、
ｂ） ２０≦Ｗ/ｗ１≦５０、
ｃ） ０．０１≦Ａ/（Ｄ×Ｗ）≦０．２、
となることを特徴とする不織布の製造方法。
【請求項2】
前記貫通路内における前記整流子は、前記貫通路と比べ、垂直方向の長さが短いことを特徴とする請求項１に記載の不織布の製造方法。
【請求項3】
前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の少なくとも一方の内壁に、等間隔に設けられていることを特徴とする請求項１または２のいずれか一項に記載の不織布の製造方法。
【請求項4】
前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の内壁に、千鳥状に配列されていることを特徴とする請求項３に記載の不織布の製造方法。
【請求項5】
前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の不織布の製造方法。
【請求項6】
前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むことを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の不織布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フィラメント集合体を空気力学的に延伸させる延伸工程を備える不織布の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
不織布の製造方法において、フィラメントから不織布を形成するものがある。例えば、その製造方法の一つであるスパンボンド製法においては、紡糸工程により、紡糸口金の多数の紡糸孔から熱可塑性樹脂を溶融紡糸して、フィラメントの束であるフィラメント集合体を形成する。このフィラメント集合体は、冷却工程により、制御された一様流である冷却エアーが水平方向から送風され、所望の硬さに冷却された後に、延伸工程により、垂直方向に引っ張られる。その後、搬送工程により、直接捕集ベルト上に堆積するフィラメント集合体が搬送されるとともに、絡合工程により、フィラメント集合体同士を絡合させ不織布を形成している。
【0003】
ここで、延伸工程としては、空気力学的にフィラメント集合体を垂直方向に牽引するイジェクターが広く採用されている。このイジェクターは、フィラメント集合体を細繊化するために、極めて狭いスリットから比較的高圧の駆動流体を一様に噴射させて、フィラメント集合体の牽引速度を大きくするものである。
【0004】
また、近年、不織布における肌触りを向上させること、つまり、地合の均一性を向上させることが要望されている。これに対して、特許文献１には、イジェクターの吐出口のみに設けた一対の吐出口幅規定部材を微少変形させることにより、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを調整し、地合の均一性を向上させるものが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】国際公開第２０１７／０３８９７７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
このイジェクターにおいて、フィラメント集合体を牽引する駆動流体は、スリットから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていない。しかしながら、本発明者らは、噴射された高圧エアーが、内部通路を下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移することを見出した。よって、特許文献１においても同様に、駆動流体は、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移するため、イジェクターの吐出口の幅のみを微少変形させても、フィラメント集合体の偏りが生じてしまうという問題点を有していた。以下、この問題点を「乱流によるフィラメント集合体の偏り」という。
【0007】
本発明の目的は、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するために、不織布の製造方法は、溶融した熱可塑性樹脂をフィラメントから構成されるフィラメント集合体として押し出す紡糸工程と、冷却エアーを前記フィラメント集合体に送風し冷却する冷却工程と、前記フィラメント集合体をイジェクター内のスリットから、矩形形状の断面を有する貫通路へと噴射する高圧エアーにより延伸する延伸工程と、を備え、前記延伸工程において、前記貫通路内には、垂直方向からみて、前記貫通路の長辺の内壁に複数配置されるとともに、垂直方向に延在する整流子が設けられており、垂直方向からみた、前記貫通路の長辺方向における、前記貫通路の幅をＷ、前記整流子の平均中心間隔をｗ１とし、前記貫通路の短辺方向における、前記貫通路の奥行をＤ、前記整流子の奥行をｄ１とし、前記整流子の総断面積をＡとしたときに、ａ） ０．３≦ｄ１/Ｄ≦０．７５、ｂ） ２０≦Ｗ/ｗ１≦５０、ｃ） ０．０１≦Ａ/（Ｄ×Ｗ）≦０．２、となるものである。
【0009】
また、上記不織布の製造方法は、前記貫通路内における前記整流子は、前記貫通路と比べ、垂直方向の長さが短いものとしてもよい。
【0010】
また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の少なくとも一方の内壁に、等間隔に設けられているものとしてもよい。
【0011】
また、上記不織布の製造方法は、前記整流子は、垂直方向からみて、前記貫通路の一対の長辺の内壁に、千鳥状に配列されているものとしてもよい。
【0012】
また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であるものとしてもよい。
【0013】
また、上記不織布の製造方法は、前記熱可塑性樹脂がポリプロピレン樹脂、またはポリプロピレンーエチレン共重合体を含むものとしてもよい。
【発明の効果】
【0014】
本発明によれば、フィラメント集合体の引っ掛かりを抑制するとともに、フィラメント集合体の偏りを抑制する不織布の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【図1】本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【0016】
【0017】
＜不織布製造装置＞
本実施形態による複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３，４及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。
本実施形態による複数のフィラメントの束（以下、「フィラメント集合体」という）３，４及びこれを含む不織布５は、特別な装置を用いることなく、通常の複合溶融紡糸法による不織布製造装置により得ることができる。中でも、生産性に優れるスパンボンド法による不織布製造装置が好ましく用いられる。
【0018】
図１は、本発明の一実施形態に係るスパンボンド不織布製造装置（以下、「不織布製造装置」という）１００における概略図を、限定目的ではなく例示目的で示す。図中の白抜きの矢印Ａ、矢印Ｂ、矢印Ｃ及び矢印Ｄは、フィラメント集合体３の紡出方向、フィラメント集合体３の延伸方向、捕集ベルト５１の搬送方向（以下、「ＭＤ方向」ともいう）及び捕集ベルト５１の周回方向をそれぞれ表している。また、図中のＸ軸方向、Ｙ軸方向及びＺ軸方向は、搬送方向Ｃ（ＭＤ方向）、捕集ベルト５１におけるＭＤ方向と直交する方向（以下、「ＣＤ方向」ともいう）、及び、Ｘ軸方向及びＹ軸方向と直交する垂直方向を示すものである。
【0019】
不織布製造装置１００は、第１及び第２の押出機１１，１２（紡糸工程）と、紡糸口金（紡糸工程）２０と、冷却用送風機（冷却工程）３０と、イジェクター（延伸工程）４０と、捕集コンベア５０と、熱エンボスロール６０と、ワインダー７０と、から構成される。以下、それらの概要を順に説明する。
【0020】
第１の押出機１１は、第１の原料樹脂１を溶融しながら、螺旋状の第１のローター１３の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。同様に、第２の押出機１２は、第２の原料樹脂２を溶融しながら、螺旋状の第２のローター１４の回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２０へと送液する。
【0021】
（第１の原料樹脂）
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン系の樹脂が化学的に安定していて安全性が高いため、衛生材の用途として好ましく使用される。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）がより好ましく使用される。
第１の原料樹脂１は、熱可塑性樹脂を主成分とする。すなわち、第１の原料樹脂１は、第１の原料樹脂１の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含むことができる。第１の原料樹脂１に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン系の樹脂が化学的に安定していて安全性が高いため、衛生材の用途として好ましく使用される。複合繊維からなるフィラメントの紡糸性等の観点から、熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）がより好ましく使用される。
【0022】
（第２の原料樹脂）
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。
第２の原料樹脂２は、熱可塑性樹脂を主成分とする。詳細には、第２の原料樹脂２は、第２の原料樹脂２の全固形分を基準にして９０質量％以上１００質量％以下の量で熱可塑性樹脂を含む。
【0023】
第２の原料樹脂２の主成分に適用可能な熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレンーエチレン共重合体等のポリオレフィン樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂は、１種類を使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。複合繊維からなるフィラメントの触り心地などの風合いの観点から、熱可塑性樹脂には、ポリエチレン（ＰＥ）を好ましく使用することができる。
【0024】
（添加物）
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。安全性を確保しつつ必要な機能を発揮させるために、添加物は第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２を合わせた全固形分を基準にして１質量％以下とすることが好ましい。
複合繊維からなるフィラメントは、第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２のそれぞれにおいて、熱可塑性樹脂に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて添加物を含有していてもよい。安全性を確保しつつ必要な機能を発揮させるために、添加物は第１の原料樹脂１及び第２の原料樹脂２を合わせた全固形分を基準にして１質量％以下とすることが好ましい。
【0025】
添加物の原料としては、例えば、公知の耐熱安定剤及び耐候安定剤などの各種の安定剤、帯電防止剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、滑剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス等が挙げられる。
【0026】
安定剤としては、例えば、２，６－ジ－t－ブチル－４－メチルフェノール（ＢＨＴ）等の老化防止剤；テトラキス［メチレン－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン、β－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオン酸アルキルエステル、２，２’－オキザミドビス［エチル－３－（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のフェノール系酸化防止剤；ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、１，２-ヒドロキシステアリン酸カルシウムなどの脂肪酸金属塩；グリセリンモノステアレート、グリセリンジステアレート、ペンタエリスリトールモノステアレート、ペンタエリスリトールジステアレート、ペンタエリスリトールトリステアレート等の多価アルコール脂肪酸エステルなどを挙げることができる。また、これらを組み合わせて用いることもできる。
【0027】
滑剤としては、例えば、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ステアリン酸アミド等が挙げられる。
【0028】
また、シリカ、ケイ藻土、アルミナ、酸化チタン、酸化マグネシウム、軽石粉、軽石バルーン、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、塩基性炭酸マグネシウム、ドロマイト、硫酸カルシウム、チタン酸カリウム、硫酸バリウム、亜硫酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、アスベスト、ケイ酸カルシウム、モンモリロナイト、ベントナイト、グラファイト、アルミニウム粉、硫化モリブデン等の充填剤を含有していてもよい。
【0029】
紡糸口金２０は、所望の繊維構造を形成して吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有する。このノズルより、第１の押出機１１及び第２の押出機１２からのそれぞれ溶融物が複合した複合繊維からなるフィラメント集合体３を重力方向に紡出する。
【0030】
冷却用送風機３０は、一対の冷却用送風機３０Ｌ，３０Ｒからなるオープン型であり、紡出されたフィラメント集合体３に対し、紡出方向Ａと直交する方向であるＸ軸方向から冷却エアー３１を送風し、フィラメント集合体３を冷却する。また、フィラメント集合体３から排気される高温の分離ガス３２は、紡出方向Ａに沿わず、冷却用送風機３０の上方へと排気されることから、フィラメント集合体３を効率的に冷却することができる。
【0031】
イジェクター（延伸工程）４０は、オープン型であり、ボディー４２（図２参照）と、複数の整流子４５（図２参照）と、を備える。このボディー４２は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有し、整流子４５は、貫通路４２ｃ内に、垂直方向に延在するように複数配置される。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、ボディー４２内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。詳細は後述するが、この貫通路４２ｃ内に配置される複数の整流子４５が、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを整流するため、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができる。
【0032】
捕集コンベア５０は、捕集ベルト５１と、捕集ベルト５１の逆台形型の周回軌道の頂点に掛け回される第１乃至第４のロール５５～５８と、上側周回軌道における捕集ベルト５１の下方に対向配置される吸引ボックス５９と、を備える。この捕集ベルト５１は、第１乃至第４のロール５５～５８の少なくとも一つの駆動回転に伴い、時計回りに周回軌道を周回方向Ｄに移動する。イジェクター４０により延伸されたフィラメント集合体３は、直接、捕集コンベア５０の捕集ベルト５１上に所定の厚さに堆積されるとともに、搬送方向Ｃにある熱エンボスロール６０へと搬送される。
【0033】
熱エンボスロール６０は、所定温度に加熱された凹凸の円筒面と、平らな円筒面とを有する一対の円筒ロールを備える。一対の円筒ロールは、堆積されたフィラメント集合体４を圧搾し、圧力と熱によりフィラメント集合体４の一部を絡合させ、不織布５を形成する。この交絡処理は、熱エンボス法ともいわれ、この方法により得られる不織布５は、表面にエンボスのパターンが現れる。
【0034】
本実施形態による不織布５には、熱エンボス法の他、繊維の交絡処理の方法として、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、またはホットエアースルーにより熱融着させる方法を採用することができる。ニードルパンチ手段は、ニードルをフィラメント集合体４に差し込んで絡合させる方法である。ウォータージェット手段は、高圧の水をフィラメント集合体４に噴射して、絡合させる方法である。超音波手段は、超音波を利用して、一部のフィラメントを溶かして、絡合させる方法である。ホットエアースルーは、ホットエアーをフィラメント集合体４に吹き出して、一部のフィラメントを溶かして絡合させる方法である。
【0035】
（不織布）
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体４からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。
本実施形態による不織布５は、フィラメント集合体４からなり、１つの層からなる単層構成を有していてもよく、また、複数の層からなる多層構成を有していてもよい。
【0036】
ワインダー７０は、連続する不織布５に皺の発生させることなく、所定の巻き硬さで巻き取る。
【0037】
【0038】
イジェクター４０は、吸引口４２ａと、吐出口４２ｂと、吸引口４２ａ及び吐出口４２ｂを連通させる貫通路４２ｃと、を有するボディー４２を備える。ここで、吸引口４２ａ、吐出口４２ｂ及び貫通路４２ｃは、それぞれ、垂直方向に開口又は貫通し、Ｙ軸方向に長辺及びＸ軸方向に短辺を有する矩形形状又は矩形形状の断面を有する。このイジェクター４０は、ボディー４２内において、駆動流体であるイジェクター用高圧エアーＦを延伸方向Ｂの成分をもたせて噴射させることにより、内に低圧部を生成させる。この生成された低圧部により、フィラメント集合体３は、吸引口４２ａからボディー４２の内部に吸引され、圧力回復された駆動流体である吐出エアーＥとともに、吐出口４２ｂから外部に吐出される。
【0039】
駆動流体は、貫通路４２ｃ内の長辺方向（Ｙ軸方向）に延在するととともに、垂直方向（Ｚ軸方向）に極めて狭い間隙を有する一対のスリット４２ｄ（図２中には片側のみ図示）からイジェクター用高圧エアーＦを一様に噴射させていることから、牽引速度は極めて大きくなっている。ここで、本発明者らは、駆動流体が、一対のスリット４２ｄから噴射された直後においては、それほど大規模な乱流とはなっていないが、貫通路４２ｃを下流側へと移動するにつれて、非定常的でかつ大規模な渦を伴う乱流へと遷移していることを見出した。さらに、本発明者らは、貫通路４２ｃを下方に向けて移動する駆動流体は、短辺方向（Ｘ軸方向）と比べ長辺方向（Ｙ軸方向）への自由度が大きいため、乱流の影響は、特に、長辺方向（Ｙ軸方向）へと大きく表れることを見出した。具体的には、この乱流により、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３には、常に、長辺方向へと大きな揺れが生じており、捕集ベルト５１上に堆積されるフィラメント集合体４、つまり、不織布５にはＣＤ方向（Ｙ軸方向）への偏りが生じていた。そこで、本実施形態におけるイジェクター４０は、この乱流による影響を抑制するために、貫通路４２ｃ内に、長辺方向に複数配置されるとともに、吸引口４２ａから垂直方向に長さｌ１に延在する整流子４５を備えるものである。
【0040】
（整流子及び通過領域について）
図３を用いて、整流子４５及び通過領域ＰＡを説明する。まず、整流子４５は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみて、円形状の断面を有するものとする。図中において、貫通路４２ｃの長辺方向における、貫通路４２ｃの幅をＷとし、整流子４５の平均中心間隔をｗ１とする。また、図中において、貫通路４２ｃの短辺方向における、貫通路４２ｃの奥行をＤとし、整流子４５の奥行をｄ１とする。さらに、図中において、整流子４５の総断面積、つまり、各整流子４５の断面積Ａ１の合計をＡとする。次に、通過領域ＰＡ（図３中のドット領域参照）は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた貫通路４２ｃにおいて、整流子４５が設けられていない領域、つまり、駆動流体及びフィラメント集合体３が通過する領域として定義される。
図３を用いて、整流子４５及び通過領域ＰＡを説明する。まず、整流子４５は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみて、円形状の断面を有するものとする。図中において、貫通路４２ｃの長辺方向における、貫通路４２ｃの幅をＷとし、整流子４５の平均中心間隔をｗ１とする。また、図中において、貫通路４２ｃの短辺方向における、貫通路４２ｃの奥行をＤとし、整流子４５の奥行をｄ１とする。さらに、図中において、整流子４５の総断面積、つまり、各整流子４５の断面積Ａ１の合計をＡとする。次に、通過領域ＰＡ（図３中のドット領域参照）は、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた貫通路４２ｃにおいて、整流子４５が設けられていない領域、つまり、駆動流体及びフィラメント集合体３が通過する領域として定義される。
【0041】
（整流子について）
複数の整流子４５は、図２に示されるように、複数の整流子４５は、全体として逆Ｌ字形状を有し、吸引口４２ａが設けられるボディー４２の上端面に支持されるとともに、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態又は非固定状態で配置されている。本実施形態における複数の整流子４５は、全体として直線形状を有し、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有し、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態で配置されていても良い。また、本実施形態における整流子４５は、駆動流体により励振等を生じさせないために、剛性を高くすることが好ましい。さらに、本実施形態の貫通路４２ｃ内における複数の整流子４５の垂直方向の長さｌ１は、貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬと比べ、短く設定されている。つまり、複数の整流子４５の下端は、貫通路４２ｃ内に配置されている。ここで、吐出口４２ｂからフィラメント集合体３とともに、外部に吐出された吐出エアーＥは、急激な圧力回復により、流路面積が拡大するため、フィラメント集合体３は、短辺方向（Ｘ軸方向）及び長辺方向に拡散される。したがって、複数の整流子４５の下端を、貫通路４２ｃ内に配置することにより、フィラメント集合体３が整流子４５の下端部に引っ掛かることを抑制することができる。なお、本実施形態における貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬに対する整流子４５の垂直方向の長さｌ１の割合ｌ１／Ｌは、０．５以上、かつ、０．９５以下とすることが好ましい。
複数の整流子４５は、図２に示されるように、複数の整流子４５は、全体として逆Ｌ字形状を有し、吸引口４２ａが設けられるボディー４２の上端面に支持されるとともに、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態又は非固定状態で配置されている。本実施形態における複数の整流子４５は、全体として直線形状を有し、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有し、貫通路４２ｃに垂下された状態で、一方の長辺の内壁に固定状態で配置されていても良い。また、本実施形態における整流子４５は、駆動流体により励振等を生じさせないために、剛性を高くすることが好ましい。さらに、本実施形態の貫通路４２ｃ内における複数の整流子４５の垂直方向の長さｌ１は、貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬと比べ、短く設定されている。つまり、複数の整流子４５の下端は、貫通路４２ｃ内に配置されている。ここで、吐出口４２ｂからフィラメント集合体３とともに、外部に吐出された吐出エアーＥは、急激な圧力回復により、流路面積が拡大するため、フィラメント集合体３は、短辺方向（Ｘ軸方向）及び長辺方向に拡散される。したがって、複数の整流子４５の下端を、貫通路４２ｃ内に配置することにより、フィラメント集合体３が整流子４５の下端部に引っ掛かることを抑制することができる。なお、本実施形態における貫通路４２ｃの垂直方向の長さＬに対する整流子４５の垂直方向の長さｌ１の割合ｌ１／Ｌは、０．５以上、かつ、０．９５以下とすることが好ましい。
【0042】
（通過領域について）
通過領域ＰＡは、複数の整流子４５により、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、この複数の区分領域ＰＡ１が、垂直方向からみて閉じた領域とならないように、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されている。つまり、複数の区分領域ＰＡ１及び連通領域ＰＡ２は、互いに連通し、長辺方向に連通する一つの領域を構成している。ここで、複数の区分領域ＰＡ１は、主に、駆動流体を整流する整流領域として機能する一方、連通領域ＰＡ２は、主に、複数の区分領域ＰＡ１内において生じた駆動流体の揺れを吸収する緩衝領域として機能する。
通過領域ＰＡは、複数の整流子４５により、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、この複数の区分領域ＰＡ１が、垂直方向からみて閉じた領域とならないように、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されている。つまり、複数の区分領域ＰＡ１及び連通領域ＰＡ２は、互いに連通し、長辺方向に連通する一つの領域を構成している。ここで、複数の区分領域ＰＡ１は、主に、駆動流体を整流する整流領域として機能する一方、連通領域ＰＡ２は、主に、複数の区分領域ＰＡ１内において生じた駆動流体の揺れを吸収する緩衝領域として機能する。
【0043】
（複数の区分領域について）
複数の区分領域ＰＡ１は、整流領域として機能している。具体的には、複数の区分領域ＰＡ１において、整流子４５が、駆動流体における長辺方向への揺れを物理的に規制するため、駆動流体が整流され、駆動流体における乱流の遷移を大規模ではなく小規模なものに留めることができる。これにより、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３の揺れや、この揺れに起因して生じるフィラメント集合体３の偏りを効果的に抑制することができる。
複数の区分領域ＰＡ１は、整流領域として機能している。具体的には、複数の区分領域ＰＡ１において、整流子４５が、駆動流体における長辺方向への揺れを物理的に規制するため、駆動流体が整流され、駆動流体における乱流の遷移を大規模ではなく小規模なものに留めることができる。これにより、駆動流体により牽引されるフィラメント集合体３の揺れや、この揺れに起因して生じるフィラメント集合体３の偏りを効果的に抑制することができる。
【0044】
（連通領域について）
連通領域ＰＡ２は、緩衝領域として機能している。具体的には、連通領域ＰＡ２は、各区分領域ＰＡ１と比べ大きな面積を有しているため、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れが大きくなった場合などには、連通領域ＰＡ２において、この駆動流体の揺れをバッファーのように吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が大きく揺れて、整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができる。
連通領域ＰＡ２は、緩衝領域として機能している。具体的には、連通領域ＰＡ２は、各区分領域ＰＡ１と比べ大きな面積を有しているため、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れが大きくなった場合などには、連通領域ＰＡ２において、この駆動流体の揺れをバッファーのように吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が大きく揺れて、整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができる。
【0045】
本実施形態における複数の整流子４５の配置は、通過領域ＰＡが、長辺方向に区分される複数の区分領域ＰＡ１と、複数の区分領域ＰＡ１を長辺方向に互いに連通させる連通領域ＰＡ２と、から構成されるものであればよいため、以下に示すものも包含される。本実施形態における複数の整流子４５の配置は、長辺方向に沿って、整流子４５の平均中心間隔ｗ１を有するものであるが、これに限らず、例えば、同一の整流子４５の中心間隔を有するものであっても良い。また、本実施形態における複数の整流子４５の配置は、一方（片側）の長辺の内壁に設けられる片側配列であるが、これに限らず、例えば、一対（両側）の長辺の内壁に千鳥状に設けられる千鳥状の両側配列であっても良い。さらに、本実施形態における複数の整流子４５は、長辺の内壁と別体に設けられるものであるが、これに限らず、例えば、長辺の内壁に凹凸などを形成して一体的に設けられても良い。
【0046】
＜整流子の整流効果について＞
図４を用いて、整流子４５の整流効果について説明する。図中の（ａ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置しない状態（以下、「整流子なしの状態」という）を表す。図中の（ｂ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置した状態（以下、「整流子ありの状態」という）（図３参照）を表す。図中の（ｃ）は、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させた状態（表１中の実施例１乃至７参照）（以下、「整流子を最適化させた状態」という）を表す。また、図中の（１）は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより固定撮像領域（Ｙ軸）を撮影した時間経過（ｔ軸）の一部を示す撮像画像である。このＹ軸方向に幅を有し、時間軸方向に延在した複数の白い筋が、フィラメント集合体３の揺れを示す。さらに、図中の（２）は、撮影時間に対する平均輝度値を示す図であり、Ｙ軸方向に隣接するピークの間隔Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３が、フィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）を示す。このフィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３の算出は、撮像条件により、明確な輝度分布を有する撮像領域（Ｙ軸）の中心付近に対して行った。なお、高速度カメラにおける撮像条件は、フレームレートを３００００（ｆｐｓ）とし、撮像時間ｔを１８３３（ｍｓｅｃ）とした。
図４を用いて、整流子４５の整流効果について説明する。図中の（ａ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置しない状態（以下、「整流子なしの状態」という）を表す。図中の（ｂ）は、貫通路４２ｃ内に整流子４５を配置した状態（以下、「整流子ありの状態」という）（図３参照）を表す。図中の（ｃ）は、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させた状態（表１中の実施例１乃至７参照）（以下、「整流子を最適化させた状態」という）を表す。また、図中の（１）は、図２の矢印Ｇ方向から高速度カメラにより固定撮像領域（Ｙ軸）を撮影した時間経過（ｔ軸）の一部を示す撮像画像である。このＹ軸方向に幅を有し、時間軸方向に延在した複数の白い筋が、フィラメント集合体３の揺れを示す。さらに、図中の（２）は、撮影時間に対する平均輝度値を示す図であり、Ｙ軸方向に隣接するピークの間隔Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３が、フィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）を示す。このフィラメント集合体３の揺れ幅（偏りの幅）Ｐｐ１，Ｐｐ２，Ｐｐ３の算出は、撮像条件により、明確な輝度分布を有する撮像領域（Ｙ軸）の中心付近に対して行った。なお、高速度カメラにおける撮像条件は、フレームレートを３００００（ｆｐｓ）とし、撮像時間ｔを１８３３（ｍｓｅｃ）とした。
【0047】
（時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値について）
各時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値が示すように、複数の白い筋のＹ軸方向の幅、つまり、フィラメント集合体３の揺れが、（ａ）整流子なしの状態、（ｂ）整流子ありの状態、（ｃ）整流子を最適化させた状態の順で狭くなっていることが分かる。具体的なフィラメント集合体３の揺れ幅は、（ａ）整流子なしの状態において、Ｐｐ１＝４３．５（ｍｍ）、（ｂ）整流子ありの状態において、Ｐｐ２＝２２．５（ｍｍ）、（ｃ）整流子を最適化させた状態において、Ｐｐ３＝１２．９（ｍｍ）となっている。この結果は、貫通路４２ｃ内に複数の整流子４５を配置することにより、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦが整流され、フィラメント集合体３に生じる揺れを抑制するという効果を奏することを示している。また、詳細は後述するが、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化（表１中の実施例１乃至７参照）させることにより、フィラメント集合体３に生じる揺れをさらに抑制するという効果を奏することができる。つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。
各時間経過を示す撮像画像及び平均輝度値が示すように、複数の白い筋のＹ軸方向の幅、つまり、フィラメント集合体３の揺れが、（ａ）整流子なしの状態、（ｂ）整流子ありの状態、（ｃ）整流子を最適化させた状態の順で狭くなっていることが分かる。具体的なフィラメント集合体３の揺れ幅は、（ａ）整流子なしの状態において、Ｐｐ１＝４３．５（ｍｍ）、（ｂ）整流子ありの状態において、Ｐｐ２＝２２．５（ｍｍ）、（ｃ）整流子を最適化させた状態において、Ｐｐ３＝１２．９（ｍｍ）となっている。この結果は、貫通路４２ｃ内に複数の整流子４５を配置することにより、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦが整流され、フィラメント集合体３に生じる揺れを抑制するという効果を奏することを示している。また、詳細は後述するが、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化（表１中の実施例１乃至７参照）させることにより、フィラメント集合体３に生じる揺れをさらに抑制するという効果を奏することができる。つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。
【0048】
＜その他の整流子の様態について＞
図５を用いて、本実施形態におけるその他の整流子の様態について説明する。図３においては、整流子４５は、円形状の断面を有するものであったが、これに限らない。例えば、半円形状の整流子４５ａ、三角形状の整流子４５ｂ、矩形形状の整流子４５ｃ、平板形状の整流子４５ｄであっても良いし、これらの組み合わせでも良い。
図５を用いて、本実施形態におけるその他の整流子の様態について説明する。図３においては、整流子４５は、円形状の断面を有するものであったが、これに限らない。例えば、半円形状の整流子４５ａ、三角形状の整流子４５ｂ、矩形形状の整流子４５ｃ、平板形状の整流子４５ｄであっても良いし、これらの組み合わせでも良い。
【0049】
＜整流子の比較評価について＞
本発明の実施例１乃至実施例７の各実施例に係る整流子４５において、物性に係る８個のパラメータについて、比較例１乃至６に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメント集合体３の材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、複数の整流子４５は、図３に示すように、それぞれ円形状の断面を有し、貫通路４２ｃの一方（片側）の長辺の内壁に固定された片側配列として配置され、垂直方向の長さｌ１を、５００（ｍｍ）としている。さらに、貫通路４２ｃは、幅Ｗを、６００（ｍｍ）とし、貫通路４２ｃの奥行Ｄを、５（ｍｍ）とし、垂直方向の長さＬを、５８０（ｍｍ）とした。加えて、イジェクター４０のスリット４２ｄから駆動流体として噴射されるＹ軸方向の単位長さ当たりの風量を、１５８３（Ｎｍ3／ｈ／ｍ）とした。
本発明の実施例１乃至実施例７の各実施例に係る整流子４５において、物性に係る８個のパラメータについて、比較例１乃至６に対する比較評価を行った。この比較評価について、以下の表１に示す。ここで、比較評価における共通する条件として、フィラメント集合体３の材質は、ポリプロピレン樹脂とした。また、複数の整流子４５は、図３に示すように、それぞれ円形状の断面を有し、貫通路４２ｃの一方（片側）の長辺の内壁に固定された片側配列として配置され、垂直方向の長さｌ１を、５００（ｍｍ）としている。さらに、貫通路４２ｃは、幅Ｗを、６００（ｍｍ）とし、貫通路４２ｃの奥行Ｄを、５（ｍｍ）とし、垂直方向の長さＬを、５８０（ｍｍ）とした。加えて、イジェクター４０のスリット４２ｄから駆動流体として噴射されるＹ軸方向の単位長さ当たりの風量を、１５８３（Ｎｍ3／ｈ／ｍ）とした。
【0050】
【表1】
【0051】
＜糸切れ難さの評価について＞
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００ｍ2当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定する。この欠陥数が１２個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、８～１１個であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３～７個であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、２個以下であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。
フィラメントに糸切れが生じると、不織布５中に塊状のフィラメントとして出現する。よって、糸切れ難さの評価は、欠陥検出器（ＣＯＧＮＥＸ社製のＳｍａｒｔＶｉｅｗ自動欠陥検査システム）を用いて、不織布５の面積１２００００ｍ2当たりの塊状（凸状）のフィラメントの個数、つまり、欠陥数を測定する。この欠陥数が１２個以上であれば、糸切れの発生が多いため「×」、８～１１個であれば、糸切れの発生が少ないため「△」、３～７個であれば、糸切れの発生がほぼないため「○」、２個以下であれば、糸切れの発生がないため「◎」とした。
【0052】
＜地合の均一性の評価について＞
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値を算出した。この平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。
不織布には、フィラメントの太さのばらつきなどによりムラが生じる。よって、地合の均一性の評価は、地合計（野村商事株式会社製のＦＭＴ-ＭIII地合評価システム）を用いて、不織布５の光透過画像を取得し、地合指数（吸光度の変数係数であり、値が小さいほど地合が良好）を測定し、平均値を算出した。この平均値が４００以上であれば「×」、平均値が３５０以上４００未満であれば「△」、平均値が３００以上３５０未満であれば「○」、平均値が３００未満であれば「◎」とした。
【0053】
＜整流子について＞
「整流子４５の平均中心間隔ｗ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の中心同士の長辺方向（Ｙ軸方向）への離間距離を示す。
「整流子４５の平均中心間隔ｗ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の中心同士の長辺方向（Ｙ軸方向）への離間距離を示す。
【0054】
「整流子４５の奥行ｄ１(ｍｍ)」については、図３に示すように、円形状の断面を有する整流子４５の短辺方向（Ｘ軸方向）の大きさを示す。
【0055】
「整流子４５の総断面積Ａ(ｍｍ2)」については、図３に示すように、各整流子４５の断面積Ａ１を合計した面積を示す。
【0056】
＜貫通路における整流子について＞
「貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ」については、図３に示すように、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、貫通路４２ｃに対する整流子４５の割合、つまり、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１の割合を示すものである。この貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄは、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。
「貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ」については、図３に示すように、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、貫通路４２ｃに対する整流子４５の割合、つまり、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１の割合を示すものである。この貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄは、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。
【0057】
「整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１」については、図３に示すように、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１の個数を示すものである。この整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。
【0058】
「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）」については、図３に示すように、延伸方向Ｂ（垂直方向）からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を示すものである。この「貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）は、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」に影響を及ぼすパラメータである。
【0059】
本実施形態の貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ（表１参照）は、０．３～０．７５であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．３以上であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する複数の区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが０．７５以下であれば、長辺方向（Ｙ軸方向）からみた、通過領域ＰＡに対する緩衝領域として機能する連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）の割合を高めることができ、区分領域ＰＡ１内における駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。
【0060】
本実施形態の整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１（表１参照）は、２０～５０であるのが好ましい。ここで、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が２０以上であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を多くすることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が５０以下であれば、短辺方向（Ｘ軸方向）からみた、整流子４５間に形成される区分領域ＰＡ１（整流領域として機能）の個数を制限できるため、連通領域ＰＡ２（緩衝領域として機能）において、各区分領域ＰＡ１からの駆動流体の揺れが互いに干渉し合うことを抑制し、駆動流体の揺れを効果的に吸収することができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。
【0061】
本実施形態の貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）（表１参照）は、０．０１～０．２であるのが好ましい。ここで、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．０１以上であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める整流子４５の割合を高めることができ、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができる。これにより、フィラメント集合体３に生じる揺れや偏りを抑制することができ、「地合の均一性の評価」を向上させることができる。他方、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が０．２以下であれば、垂直方向からみた、貫通路４２ｃに占める通過領域ＰＡの割合を高めることができ、駆動流体及びフィラメント集合体３の通過をスムーズに行うことができる。これにより、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることを抑制することができ、「糸切れ難さの評価」を向上させることができる。
【0062】
＜整流子についての比較評価結果＞
実施例１乃至実施例７の評価の対比から明らかなように、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）を、それぞれ好ましい数値範囲、つまり、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、「糸切れ難さの評価」を「○」以上、かつ、「地合の均一性の評価」を「△」以上に向上させ得るとの結論を得た（実施例１乃至実施例７参照）。また、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の中央値よりの値であれば、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」を「◎」へと、より一層向上させることができる（実施例１参照）。ここで、連通領域ＰＡ２には、整流子４５が設けられていないものの、長辺方向に配置された複数の区分領域ＰＡ１との間で駆動流体の移動、つまり、短辺方向への移動が生じている。このため、連通領域ＰＡ２においても、長辺方向への駆動流体及びフィラメント集合体３の揺れが規制され、不織布５全体として、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」が向上するものと考えられる。このように、本実施形態において、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、フィラメント集合体３の糸切れを抑制するとともに、フィラメント集合体３の偏りを抑制するという効果を奏すること、つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。
実施例１乃至実施例７の評価の対比から明らかなように、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）を、それぞれ好ましい数値範囲、つまり、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、「糸切れ難さの評価」を「○」以上、かつ、「地合の均一性の評価」を「△」以上に向上させ得るとの結論を得た（実施例１乃至実施例７参照）。また、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄ、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１、及び、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の中央値よりの値であれば、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」を「◎」へと、より一層向上させることができる（実施例１参照）。ここで、連通領域ＰＡ２には、整流子４５が設けられていないものの、長辺方向に配置された複数の区分領域ＰＡ１との間で駆動流体の移動、つまり、短辺方向への移動が生じている。このため、連通領域ＰＡ２においても、長辺方向への駆動流体及びフィラメント集合体３の揺れが規制され、不織布５全体として、「糸切れ難さの評価」及び「地合の均一性の評価」が向上するものと考えられる。このように、本実施形態において、貫通路４２ｃ内における整流子４５を最適化させることにより、フィラメント集合体３の糸切れを抑制するとともに、フィラメント集合体３の偏りを抑制するという効果を奏すること、つまり、前述した特許文献１における問題点（乱流によるフィラメント集合体の偏り）を解消することができる。
【0063】
以上に対し、比較例１では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例３では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例５では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の下限値未満の値となっている。これにより、比較例１、３及び５では、複数の区分領域ＰＡ１を整流領域として効果的に機能させることや、整流子４５により、噴射されたイジェクター用高圧エアーＦを効果的に整流することができず、フィラメント集合体３に揺れ及び偏りが生じている。このため、「地合の均一性の評価」が「×」、「糸切れ難さの評価」が「△」へと低下している。また、比較例２では、貫通路４２ｃに対する整流子４５の奥行ｄ１/Ｄが、比較例４では、整流子４５の平均中心間隔に対する貫通路４２ｃの幅Ｗ/ｗ１が、比較例６では、貫通路４２ｃの断面積に対する整流子４５の総断面積Ａ/（Ｄ×Ｗ）が、それぞれ好ましい数値範囲の上限値を超えた値となっている。これにより、比較例２、４及び６では、連通領域ＰＡ２を緩衝領域として効果的に機能させることや、駆動流体及びフィラメント集合体３をスムーズに通過させることができず、フィラメント集合体３が整流子４５の上端部に引っ掛かることが生じている。このため、「糸切れ難さの評価」が「×」へと低下している。この際、比較例２、４及び６では、糸切れが多いため、エンボスが均一かつ十分にかからず、不織布を作成することができないため、「地合の均一性の評価」は、「－」（評価不能）となっている。
【0064】
＜その他＞
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。
本発明は、上述した各形態や、各実施例、随所に述べた変形例に限られることなく、本発明の技術的思想から逸脱しない範囲で、適宜の変更や変形が可能である。
【符号の説明】
【0065】
１ 第１の原料樹脂
２ 第２の原料樹脂
３ フィラメント集合体（延伸状態）
４ フィラメント集合体（搬送状態）
５ 不織布
１１ 第１の押出機
１２ 第２の押出機
２０ 紡糸口金
３０ 冷却用送風機
４０ イジェクター
４２ ボディー
４２ａ 吸引口
４２ｂ 吐出口
４２ｃ 貫通路
４２ｄ スリット
４５，４５ａ，４５ｂ，４５ｃ，４５ｄ 整流子
５０ 捕集コンベア
５９ 吸引ボックス
１００ スパンボンド不織布製造装置
Ａ 整流子の総断面積
Ａ１ 整流子の断面積
Ｄ 貫通路の奥行
ｄ１ 整流子の奥行
Ｅ 吐出エアー
Ｆ イジェクター用高圧エアー
Ｌ 貫通路の垂直方向の長さ
ｌ１ 整流子の垂直方向の長さ
ＰＡ 通過領域
ＰＡ１ 区分領域
ＰＡ２ 連通領域
Ｗ 貫通路の幅
ｗ１ 整流子の平均中心間隔
２ 第２の原料樹脂
３ フィラメント集合体（延伸状態）
４ フィラメント集合体（搬送状態）
５ 不織布
１１ 第１の押出機
１２ 第２の押出機
２０ 紡糸口金
３０ 冷却用送風機
４０ イジェクター
４２ ボディー
４２ａ 吸引口
４２ｂ 吐出口
４２ｃ 貫通路
４２ｄ スリット
４５，４５ａ，４５ｂ，４５ｃ，４５ｄ 整流子
５０ 捕集コンベア
５９ 吸引ボックス
１００ スパンボンド不織布製造装置
Ａ 整流子の総断面積
Ａ１ 整流子の断面積
Ｄ 貫通路の奥行
ｄ１ 整流子の奥行
Ｅ 吐出エアー
Ｆ イジェクター用高圧エアー
Ｌ 貫通路の垂直方向の長さ
ｌ１ 整流子の垂直方向の長さ
ＰＡ 通過領域
ＰＡ１ 区分領域
ＰＡ２ 連通領域
Ｗ 貫通路の幅
ｗ１ 整流子の平均中心間隔
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】