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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-05-27
(45)【発行日】2024-06-04
(54)【発明の名称】部品の支持構造
(51)【国際特許分類】
C22C 1/10 20230101AFI20240528BHJP
F16J 10/00 20060101ALI20240528BHJP
F16C 35/00 20060101ALI20240528BHJP
H02K 5/02 20060101ALI20240528BHJP
【ＦＩ】
C22C1/10 Z
F16J10/00 Z
F16C35/00
H02K5/02
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2020066790
(22)【出願日】2020-04-02
(65)【公開番号】P2021161521
(43)【公開日】2021-10-11
【審査請求日】2023-03-23
(73)【特許権者】
【識別番号】000003207
【氏名又は名称】トヨタ自動車株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100106150
【弁理士】
【氏名又は名称】高橋 英樹
(74)【代理人】
【識別番号】100082175
【弁理士】
【氏名又は名称】高田 守
(74)【代理人】
【識別番号】100113011
【弁理士】
【氏名又は名称】大西 秀和
(72)【発明者】
【氏名】田淵 元樹
(72)【発明者】
【氏名】浅田 俊昭
【審査官】岡田 隆介
(56)【参考文献】
【文献】特開平０２－１７３４７２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－００９０８８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－０３２２４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００５－１３３８７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－１８５２４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－０１９３０８（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開平０５－００６１７３（ＪＰ，Ｕ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２２Ｃ １／１０
Ｆ０４Ｃ ２／１８
Ｆ０４Ｄ １／０８
Ｆ１６Ｃ ３５／００
Ｆ１６Ｊ １０／００
Ｈ０５Ｋ ５／０２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第１部品と、前記第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第２部品と、
を備え、前記第１及び第２部品の一方が前記第１及び第２部品の他方を支持する支持構造であって、
前記第１部品は、特定方向において、前記第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で前記第２部品と向き合っており、
前記第２金属材料は、前記母材と、前記母材に混入された負熱膨張材料とからなり、
前記負熱膨張材料は、前記負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、前記第１部品と前記第２部品とが前記隙間を介して向き合っている場所での前記特定方向における前記第１部品の寸法と前記第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で前記母材に混入されており、
前記第１部品は、バルブであり、
前記第２部品は、前記バルブを摺動自在に支持するバルブボディであり、
前記バルブボディは、前記正の隙間を介して前記バルブと向き合っている第１対向面を含み、
前記負熱膨張材料は、前記第１対向面の周囲に位置する前記バルブボディの部位である第１周囲部のみにおいて前記母材に混入されている
ことを特徴とする部品の支持構造。
【請求項2】
前記第１周囲部は、前記バルブの外周側に位置する前記バルブボディの周壁を含むことを特徴とする請求項１に記載の部品の支持構造。
【請求項3】
前記バルブが前記バルブボディ内に配置され、前記バルブ及び前記バルブボディは、前記バルブの軸方向位置に応じて作動油の制御油圧を制御する油圧制御装置に備えられている
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の部品の支持構造。
【請求項4】
第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第１部品と、
前記第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第２部品と、
を備え、前記第１及び第２部品の一方が前記第１及び第２部品の他方を支持する支持構造であって、
前記第１部品は、特定方向において、前記第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で前記第２部品と向き合っており、
前記第２金属材料は、前記母材と、前記母材に混入された負熱膨張材料とからなり、
前記負熱膨張材料は、前記負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、前記第１部品と前記第２部品とが前記隙間を介して向き合っている場所での前記特定方向における前記第１部品の寸法と前記第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で前記母材に混入されており、
前記第１部品は、一対の軸受と前記一対の軸受によって回転自在に支持される一対の軸部を有する回転体とを前記複数の要素として含み、
前記第２部品は、前記一対の軸受を支持するケースであり、
前記一対の軸受のそれぞれは、前記回転体の軸方向において、前記回転体と前記ケースとによって挟まれており、
前記ケースは、前記負の隙間を介して前記一対の軸受と向き合っている一対の第２対向面を含み、
前記負熱膨張材料は、前記一対の第２対向面の周囲に位置する前記ケースの部位である第２周囲部のみにおいて前記母材に混入されている
ことを特徴とする部品の支持構造。
【請求項5】
前記第２周囲部は、前記一対の第２対向面の間を繋ぐ部位を含むことを特徴とする請求項４に記載の部品の支持構造。
【請求項6】
前記ケースは、車両に搭載されるトランスアクスルの構成部品である前記回転体を収容するトランスアクスルケースであることを特徴とする請求項４又は５に記載の部品の支持構造。
【請求項7】
第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第１部品と、
前記第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第２部品と、
を備え、前記第１及び第２部品の一方が前記第１及び第２部品の他方を支持する支持構造であって、
前記第１部品は、特定方向において、前記第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で前記第２部品と向き合っており、
前記第２金属材料は、前記母材と、前記母材に混入された負熱膨張材料とからなり、
前記負熱膨張材料は、前記負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、前記第１部品と前記第２部品とが前記隙間を介して向き合っている場所での前記特定方向における前記第１部品の寸法と前記第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で前記母材に混入されており、
前記第１部品は、回転電機のステータコアであり、
前記第２部品は、前記ステータコアの外周面に対向する内周面を有しかつ前記ステータコアを収容するケースであり、
前記ケースは、前記内周面から離れた位置において前記ステータコアを支持する支持部を含み、
前記ケースは、前記隙間を介して前記ステータコアの外周面と向き合っている第３対向面を含み、
前記負熱膨張材料は、前記第３対向面の周囲に位置する前記ケースの部位である第３周囲部のみにおいて前記母材に混入されている
ことを特徴とする部品の支持構造。
【請求項8】
第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第１部品と、
前記第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる第２部品と、
を備え、前記第１及び第２部品の一方が前記第１及び第２部品の他方を支持する支持構造であって、
前記第１部品は、特定方向において、前記第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で前記第２部品と向き合っており、
前記第２金属材料は、前記母材と、前記母材に混入された負熱膨張材料とからなり、
前記負熱膨張材料は、前記負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、前記第１部品と前記第２部品とが前記隙間を介して向き合っている場所での前記特定方向における前記第１部品の寸法と前記第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で前記母材に混入されており、
前記第１部品は、回転電機のステータコアであり、
前記第２部品は、前記ステータコアを収容するケースであり、
前記ステータコアは、前記ステータコアの外周側に位置する前記ケースの周壁に焼き嵌めされており、
前記ケースは、前記隙間を介して前記ステータコアの外周面と向き合っている第３対向面を含み、
前記負熱膨張材料は、前記第３対向面の周囲に位置する前記ケースの部位である第３周囲部のみにおいて前記母材に混入されている
ことを特徴とする部品の支持構造。
【請求項9】
前記第３周囲部は、前記ステータコアの外周側に位置する前記ケースの周壁を含むことを特徴とする請求項７又は８に記載の部品の支持構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
この発明は、部品の支持構造に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１には、部品の支持構造の一例として、次のような支持構造を有する油圧制御装置が開示されている。すなわち、この油圧制御装置では、バルブケース（バルブボディ）の内部に配置されたバルブスプール（バルブ）が、バルブボディによって往復方向に摺動自在に支持されている。より詳細には、バルブケースは、作動油の流入経路及び流出経路をそれぞれ複数有し、バルブスプールは、正の隙間を介してバルブケースに支持されている。このような構成を有するバルブによれば、バルブスプールの制御位置に応じて、作動油の油圧を制御することができる。
【0003】
また、特許文献２及び３には、負の熱膨張性を有する負熱膨張材料の組成の具体例が開示されている。特許文献４には、負熱膨張材料の製造方法が開示されている。特許文献５には、電子デバイスと銅等からなるヒートシンクとの間に、熱膨張率が低くかつ熱伝導率が少なくとも銅の１／３以上の複合材を挿入することで、熱による界面剥離を抑制する技術が開示されている。さらに、特許文献６には、磁性及び強誘電性を有するナノ粒子であって当該ナノ粒子の磁気転移温度以下の温度において負熱膨張率を有するナノ粒子からなる負熱膨張材料が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開２００４－３５９９９５号公報
【文献】国際公開第２０１４／０３０２９３号
【文献】特開２０１７－０４８０７１号公報
【文献】特開２０１７－０４８０７２号公報
【文献】特開２０１７－００８３３７号公報
【文献】特開２０１０－０２９９９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
特許文献１には、バルブスプールとバルブケースとの間で熱膨張率の差を生じさせないようにするために、バルブスプールとバルブケースとを同じ材質で形成することが記載されている。このような構成を採用することで、両者の隙間が温度によって変化することに起因する作動油の漏れを抑制し、油圧の制御性の低下を抑制できる。
【0006】
しかしながら、一方の部品を他方の部品によって支持する支持構造においては、熱膨張率以外のコスト又は耐摩耗性などの各種の観点から、異種の金属材料を選択することを要求される場合がある。
【0007】
本発明は、上述のような課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、一方の部品を他方の部品によって支持する支持構造において、線膨張係数の差に起因する弊害を低減しつつ異種の金属材料を選択可能とすることにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の第１の態様に係る部材の支持構造は、第１部品と第２部品とを備え、第１及び第２部品の一方が第１及び第２部品の他方を支持する。第１部品は、第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第２部品は、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第１部品は、特定方向において、第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で第２部品と向き合っている。第２金属材料は、母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが隙間を介して向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。第１部品は、バルブである。第２部品は、バルブを摺動自在に支持するバルブボディである。バルブボディは、正の隙間を介してバルブと向き合っている第１対向面を含む。負熱膨張材料は、第１対向面の周囲に位置するバルブボディの部位である第１周囲部のみにおいて母材に混入されている。
【0010】
バルブがバルブボディ内に配置されていてもよい。そして、バルブ及びバルブボディは、バルブの軸方向位置に応じて作動油の制御油圧を制御する油圧制御装置に備えられていてもよい。
【0012】
第１周囲部は、バルブの外周側に位置するバルブボディの周壁を含んでいてもよい。
【0015】
ケースは、車両に搭載されるトランスアクスルの構成部品である回転体を収容するトランスアクスルケースであってもよい。
【0016】
本発明の第２の態様に係る部材の支持構造は、第１部品と第２部品とを備え、第１及び第２部品の一方が第１及び第２部品の他方を支持する。第１部品は、第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第２部品は、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第１部品は、特定方向において、第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で第２部品と向き合っている。第２金属材料は、母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが隙間を介して向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。第１部品は、一対の軸受と一対の軸受によって回転自在に支持される一対の軸部を有する回転体とを複数の要素として含む。第２部品は、一対の軸受を支持するケースである。一対の軸受のそれぞれは、回転体の軸方向において、回転体とケースとによって挟まれている。ケースは、負の隙間を介して一対の軸受と向き合っている一対の第２対向面を含む。負熱膨張材料は、一対の第２対向面の周囲に位置するケースの部位である第２周囲部のみにおいて母材に混入されている。
【0017】
第２周囲部は、一対の第２対向面の間を繋ぐ部位を含んでいてもよい。
【0020】
本発明の第３の態様に係る部材の支持構造は、第１部品と第２部品とを備え、第１及び第２部品の一方が第１及び第２部品の他方を支持する。第１部品は、第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第２部品は、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第１部品は、特定方向において、第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で第２部品と向き合っている。第２金属材料は、母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが隙間を介して向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。第１部品は、回転電機のステータコアである。第２部品は、ステータコアの外周面に対向する内周面を有しかつステータコアを収容するケースである。ケースは、内周面から離れた位置においてステータコアを支持する支持部を含む。ケースは、隙間を介してステータコアの外周面と向き合っている第３対向面を含む。負熱膨張材料は、第３対向面の周囲に位置するケースの部位である第３周囲部のみにおいて母材に混入されている。
本発明の第４の態様に係る部材の支持構造は、第１部品と第２部品とを備え、第１及び第２部品の一方が第１及び第２部品の他方を支持する。第１部品は、第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第２部品は、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第１部品は、特定方向において、第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で第２部品と向き合っている。第２金属材料は、母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが隙間を介して向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。第１部品は、回転電機のステータコアである。第２部品は、ステータコアを収容するケースである。ステータコアは、ステータコアの外周側に位置するケースの周壁に焼き嵌めされている。ケースは、隙間を介してステータコアの外周面と向き合っている第３対向面を含む。負熱膨張材料は、第３対向面の周囲に位置するケースの部位である第３周囲部のみにおいて母材に混入されている。
本発明の第４の態様に係る部材の支持構造は、第１部品と第２部品とを備え、第１及び第２部品の一方が第１及び第２部品の他方を支持する。第１部品は、第１金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第２部品は、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成され、１つ又は複数の要素からなる。第１部品は、特定方向において、第２部品によって正、ゼロ又は負の隙間を介して挟み込まれた状態で第２部品と向き合っている。第２金属材料は、母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが隙間を介して向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。第１部品は、回転電機のステータコアである。第２部品は、ステータコアを収容するケースである。ステータコアは、ステータコアの外周側に位置するケースの周壁に焼き嵌めされている。ケースは、隙間を介してステータコアの外周面と向き合っている第３対向面を含む。負熱膨張材料は、第３対向面の周囲に位置するケースの部位である第３周囲部のみにおいて母材に混入されている。
【0021】
第３周囲部は、ステータコアの外周側に位置するケースの周壁を含んでいてもよい。
【0022】
第１部品は、オイルポンプのポンプロータであってもよい。そして、第２部品は、ポンプロータを収容し、かつ、ポンプロータを回転自在に支持するポンプボディであってもよい。
【0023】
ポンプボディは、正の隙間を介してポンプロータと向き合っている第４対向面を含んでいてもよい。そして、負熱膨張材料は、第４対向面の周囲に位置するポンプボディの部位である第４周囲部のみにおいて母材に混入されていてもよい。
【0024】
第４周囲部は、ポンプロータの外周側に位置するポンプボディの壁部を含んでいてもよい。
【0025】
ポンプボディの全体に対して負熱膨張材料を均一に混入させる場合、母材に対する負熱膨張材料の混入割合は、混入割合がゼロの場合と比べて第１金属材料と第２金属材料との線膨張係数の差を小さくする特定範囲内において第２金属材料の線膨張係数が第１金属材料の線膨張係数よりも小さくなる側の範囲内にあってもよい。
【0026】
第２部品の全体に対して負熱膨張材料を均一に混入させる場合、母材に対する負熱膨張材料の混入割合は、混入割合がゼロの場合と比べて第１金属材料と第２金属材料との線膨張係数の差を小さくする特定範囲内にあってもよい。
【0027】
混入割合は、特定範囲内において第２金属材料の線膨張係数を第１金属材料の線膨張係数と等しくする値であってもよい。
【発明の効果】
【0028】
本発明によれば、上述のように、第１金属材料と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料は、当該母材と、母材に混入された負熱膨張材料とからなる。そして、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、第１部品と第２部品とが向き合っている場所での特定方向における第１部品の寸法と第２部品の寸法との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。これにより、一方の部品を他方の部品によって支持する支持構造において、線膨張係数の差に起因する弊害を低減しつつ異種の金属材料を選択することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0029】
【図1】バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する実施の形態１に係る支持構造の一例を表した断面図である。
【図2】第２金属材料の母材に対する負熱膨張材料の混入割合Ｒと線膨張係数との関係を模式的に表したグラフである。
【図3】実施の形態１に係る部品の支持構造の効果を説明するためのグラフである。
【図4】実施の形態１に係る変形例において範囲Ｗ３の選択による効果を説明するためのグラフである。
【図5】負熱膨張材料をバルブボディに部分的に混入させた例を表した模式図である。
【図6】回転体を回転自在に支持する一対の軸受をケースによって支持する実施の形態２に係る支持構造の具体例を表した断面図である。
【図7】実施の形態２に係る部品の支持構造の効果を説明するためのグラフである。
【図9】締結具を介して回転電機のステータコアをケースによって支持する実施の形態３に係る支持構造の具体例を表した断面図である。
【図11】隙間Ｃ３の３つの設定例１～３及びそれらの効果を説明するためのグラフである。
【図13】焼き嵌めを利用して回転電機のステータコアをケースによって支持する実施の形態４に係る支持構造の具体例を表した断面図である。
【図14】オイルポンプのポンプロータを、当該ポンプロータを収容するポンプボディによって回転自在に支持する実施の形態５に係る支持構造の具体例を表した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0030】
以下に説明される実施の形態及び変形例において、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略又は簡略する。また、以下に示す実施の形態において各要素の個数、数量、量、範囲等の数に言及した場合、特に明示した場合や原理的に明らかにその数に特定される場合を除いて、その言及した数に、この発明が限定されるものではない。また、以下に示す実施の形態において説明する構造等は、特に明示した場合や明らかに原理的にそれに特定される場合を除いて、この発明に必ずしも必須のものではない。
【0031】
１．実施の形態１
図１から図５を参照して、本発明の実施の形態１及びその変形例について説明する。本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の一態様として、「バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する支持構造」が説明される。
図１から図５を参照して、本発明の実施の形態１及びその変形例について説明する。本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の一態様として、「バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する支持構造」が説明される。
【0032】
１－１．部品の支持構造の例
図１は、バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する実施の形態１に係る支持構造の一例を表した断面図である。図１には、油圧制御装置１０が表されている。油圧制御装置１０は、バルブボディ１２と、バルブボディ１２の内部に配置されたバルブ（バルブスプール）１４とを備えている。油圧制御装置１０は、例えば車両に搭載され、より詳細には、典型的にはパワートレーンに搭載される。
図１は、バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する実施の形態１に係る支持構造の一例を表した断面図である。図１には、油圧制御装置１０が表されている。油圧制御装置１０は、バルブボディ１２と、バルブボディ１２の内部に配置されたバルブ（バルブスプール）１４とを備えている。油圧制御装置１０は、例えば車両に搭載され、より詳細には、典型的にはパワートレーンに搭載される。
【0033】
バルブボディ１２には、図１に示すように、軸方向（紙面上下方向）に延びる円筒状の内部空間１２ａが形成されており、この内部空間１２ａの軸方向の両端は閉塞されている。そして、バルブボディ１２の内周面には、複数（一例として６つ）のポート１６が軸方向に所定間隔を置いて形成されている。また、内部空間１２ａの両端部には、リターンスプリング１８がそれぞれ配置されている。バルブ１４は、これらのリターンスプリング１８によって両側から内部空間１２ａの中央に向けて付勢されている。
【0034】
バルブ１４は、棒状に形成され、かつ、内部空間１２ａの中央側の４つのポート１６を開閉するための複数（一例として３つ）のランド（大径部）２０を有する。そして、内部空間１２ａの両端側に位置する２つのポート１６から選択的に内部空間１２ａに供給される作動油の油圧は、バルブ１４のランド２０に作用する。これら２つのポート１６からの油圧を調整することにより、バルブ１４の軸方向位置が変化し、中央側の４つのポート１６の開閉状態が変化する。その結果、油圧制御装置１０から作動油の供給を受ける装置（図示省略）の制御油圧が変更される。
【0035】
上述の構成を有する油圧制御装置１０では、バルブ１４をバルブボディ１２によって摺動自在に支持する支持構造が採用されている。なお、本実施形態では、このような支持構造を備える装置の例として油圧制御装置１０が説明されているが、この支持構造は、油圧制御以外の目的で備えられるバルブ及びバルブボディに採用されてもよい。
【0036】
また、油圧制御装置１０の例では、バルブ１４が本発明に係る「第１部品」の一例に相当し、バルブボディ１２が本発明に係る「第２部品」の一例に相当する。そして、より詳細には、この例では、ランド２０の外周面２０ａは、バルブ１４の径方向（本発明に係る「特定方向」の一例に相当）において、「正の隙間Ｃ１」を介して挟み込まれた状態でバルブボディ１２の内周面１２ｂと向き合っている。付け加えると、油圧制御装置１０の例では、バルブ１４（第１部品）は、バルブ１４の周方向の全体において隙間Ｃ１を介してバルブボディ（第２部品）と向き合っている。
【0037】
なお、バルブをバルブボディによって摺動自在に支持する支持構造の他の例では、図１に示す例とは逆に、バルブの内周面と、バルブボディの外周面とが互いに向き合っていてもよい。
【0038】
１－２．負熱膨張材料の混入割合Ｒの設定例
「第１部品」に相当するバルブ１４は、「第１金属材料」の一例である鉄（より詳細には、鉄系の材料）により形成されている。「第２部品」に相当するバルブボディ１２は、一例としてアルミニウム（又はアルミニウム合金）を母材とする「第２金属材料」により形成されている。第２金属材料は、マグネシウム合金などの他の金属材料であってもよい。鉄（第１金属材料）の線膨張係数は１１．７［ｐｐｍ／℃］程度であり、アルミニウム（第２金属材料の母材）のそれは２３［ｐｐｍ／℃］である。すなわち、バルブボディ１２は、バルブ１４の材料（第１金属材料）と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成されている。
「第１部品」に相当するバルブ１４は、「第１金属材料」の一例である鉄（より詳細には、鉄系の材料）により形成されている。「第２部品」に相当するバルブボディ１２は、一例としてアルミニウム（又はアルミニウム合金）を母材とする「第２金属材料」により形成されている。第２金属材料は、マグネシウム合金などの他の金属材料であってもよい。鉄（第１金属材料）の線膨張係数は１１．７［ｐｐｍ／℃］程度であり、アルミニウム（第２金属材料の母材）のそれは２３［ｐｐｍ／℃］である。すなわち、バルブボディ１２は、バルブ１４の材料（第１金属材料）と比べて線膨張係数の高い母材を有する第２金属材料により形成されている。
【0039】
そのうえで、第２金属材料は、母材であるアルミニウムと、当該母材に混入された負熱膨張材料とからなる。負熱膨張材料は、負の熱膨張性を有する。負熱膨張とは、温度が上昇すると体積が大きくなる通常の材料とは逆に、温度が上昇すると体積が小さくなることをいう。本発明に係る支持構造に適用可能な負熱膨張材料の具体例は特に限定されないが、例えば、Ｓｍ０．７８Ｙ０．２２Ｓ（一硫化サマリウムＳｍＳのサマリウム原子の一部をイットリウム原子に置換して得られる化合物）、β－ユークリプタイト（ＬｉＡｌＳｉＯ４）、タングステン酸ジルコニウム（ＺｒＷ２Ｏ８）、ビスマス－ニッケル酸化物（Ｂｉ０．９５Ｌａ０．０５ＮｉＯ３）、又は鉛－バナジウム酸化物（Ｐｂ０．７６Ｌａ０．０４Ｂｉ０．２０ＶＯ３）である。ここに例示された負熱膨張材料の線膨張係数［ｐｐｍ／℃］は、次の通りである。
Ｓｍ０．７８Ｙ０．２２Ｓ：－６５
β－ユークリプタイト（ＬｉＡｌＳｉＯ４）：－７．６
タングステン酸ジルコニウム（ＺｒＷ２Ｏ８）：－９
ビスマス－ニッケル酸化物（Ｂｉ０．９５Ｌａ０．０５ＮｉＯ３）：－８２
鉛－バナジウム酸化物（Ｐｂ０．７６Ｌａ０．０４Ｂｉ０．２０ＶＯ３）：－５９０
Ｓｍ０．７８Ｙ０．２２Ｓ：－６５
β－ユークリプタイト（ＬｉＡｌＳｉＯ４）：－７．６
タングステン酸ジルコニウム（ＺｒＷ２Ｏ８）：－９
ビスマス－ニッケル酸化物（Ｂｉ０．９５Ｌａ０．０５ＮｉＯ３）：－８２
鉛－バナジウム酸化物（Ｐｂ０．７６Ｌａ０．０４Ｂｉ０．２０ＶＯ３）：－５９０
【0040】
図２（Ａ）～図２（Ｃ）は、それぞれ、第２金属材料の母材に対する負熱膨張材料の混入割合Ｒと線膨張係数との関係を模式的に表したグラフである。上述のような負熱膨張材料が混入した第２金属材料の線膨張係数と混入割合Ｒ［ｖｏｌ％］との関係は、概略的には、図２（Ａ）～図２（Ｃ）の何れかで示される特性（直線、下に凸の曲線、又は上に凸の曲線）で表せると考えられる。以下の説明は、図２（Ａ）を例に挙げて行うが、図２（Ｂ）又は図２（Ｃ）の場合も同様である。なお、混入割合Ｒはｗｔ％で特定されてもよい。また、図２（Ａ）～図２（Ｃ）中の線膨張係数ゼロの位置は、一例であり、値α１よりは低くなるが負熱膨張材料の具体例に応じて異なるものとなる。
【0041】
図２中の線膨張係数α１、α２、α３は、それぞれ、第１金属材料、第２金属材料の母材及び負熱膨張材料の線膨張係数に対応している。すなわち、混入割合Ｒが０％の場合、第２金属材料の線膨張係数は母材の線膨張係数α２と等しくなる。また、混入割合Ｒが１００％の場合、第２金属材料の線膨張係数は負熱膨張材料の線膨張係数α３と等しくなる。そして、混入割合Ｒが０％から増加するにつれ、第２金属材料の線膨張係数が小さくなっていく。
【0042】
図２中の混入割合Ｒ１は、第２金属材料の線膨張係数が第１金属材料の線膨張係数α１と等しくなる場合の混入割合Ｒの値に相当する。また、線膨張係数α４は、混入割合Ｒが高いために第２金属材料の線膨張係数が第１金属材料の線膨張係数α１よりも低くなる場合において、第２金属材料と第１金属材料との間の線膨張係数α１の差（絶対値）が、第２金属材料の母材（混入割合Ｒがゼロ）と第１金属材料との差Δαと等しくなる時の線膨張係数の値に相当する。そして、混入割合Ｒ２は、混入割合Ｒが混入割合Ｒ１よりも高い側において第２金属材料が線膨張係数α４を有する時の混入割合Ｒの値に相当する。
【0043】
そのうえで、図２中に示される混入割合Ｒの特定範囲Ｗ１は、混入割合Ｒが０％よりも高く、Ｒ２よりも低い混入割合Ｒの範囲である。混入割合Ｒがこの特定範囲Ｗ１内にある場合には、「第１金属材料と第２金属材料との線膨張係数の差」は、混入割合Ｒがゼロの場合と比べて小さくなる。
【0044】
本実施形態では、「第２部品」に相当するバルブボディ１２の材料（第２金属材料）は、上述の特定範囲Ｗ１内の混入割合Ｒ１となるように決定されている。より詳細には、本実施形態では、一例としてバルブボディ１２の全体に対し、混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に均一に混入されている。このように負熱膨張材料が混入されたバルブボディ１２は、例えば、鋳造によって製造することができる。より具体的には、例えば、母材であるアルミニウムの溶湯をバルブボディ１２の成型のための型に流し込む前に、バルブボディ１２の全体の体積に対して混入割合Ｒ１で負熱膨張材料を混入させるために必要な量の負熱膨張材料が、上記の溶湯に添加される。
【0045】
バルブボディ１２の全体に対して負熱膨張材料を均一に混入させる場合において混入割合Ｒ１が選択されると、バルブボディ１２は、バルブ１４の第１金属材料（鉄）の線膨張係数α１と同等の線膨張係数を有するようになる。その結果、油圧制御装置１０の温度が変化した時に、バルブボディ１２は、バルブ１４と同様の熱膨張特性で膨張又は収縮することになる。このことは、バルブ１４とバルブボディ１２とが正の隙間Ｃ１を介して向き合っている場所（図１参照）でのバルブ１４の径方向におけるバルブ１４の寸法Ｌ１１とバルブボディ１２の寸法Ｌ２１との寸法差の温度変化（換言すると、隙間Ｃ１の温度変化）が、負熱膨張材料が混入されない場合（混入割合Ｒがゼロの場合）と比べて少なくなることを意味する。
【0046】
したがって、換言すると、本実施形態では、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、バルブ１４（第１部品）とバルブボディ１２（第２部品）とが隙間Ｃ１を介して向き合っている場所でのバルブ１４の径方向（特定方向；後述の図５（Ｂ）参照））における寸法Ｌ１１と寸法Ｌ２１との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
【0047】
１－３．効果
以上説明したように、本実施形態の油圧制御装置１０が備えるバルブボディ１２には、特定範囲Ｗ１に含まれる混入割合Ｒ１で部品（アルミニウム）の全体に対して負熱膨張材料が均一に混入されている。図３は、実施の形態１に係る部品の支持構造の効果を説明するためのグラフである。図３中の破線は、混入割合Ｒがゼロの比較例に対応し、実線は本実施形態の油圧制御装置１０に対応している。
以上説明したように、本実施形態の油圧制御装置１０が備えるバルブボディ１２には、特定範囲Ｗ１に含まれる混入割合Ｒ１で部品（アルミニウム）の全体に対して負熱膨張材料が均一に混入されている。図３は、実施の形態１に係る部品の支持構造の効果を説明するためのグラフである。図３中の破線は、混入割合Ｒがゼロの比較例に対応し、実線は本実施形態の油圧制御装置１０に対応している。
【0048】
図３に示す比較例では、母材（アルミニウム）のみからなる第２金属材料によってバルブボディが形成されている。このため、油圧制御装置１０の温度が上昇した時、このバルブボディは、第１金属材料（鉄）により形成されるバルブ１４よりも大きく膨張する。このため、バルブボディとバルブ１４との隙間Ｃ１は、破線で示すように温度の上昇に対して大きな傾きで増大する。
【0049】
これに対し、本実施形態によれば、バルブボディ１２はバルブ１４と同様の熱膨張特性を有するため、隙間Ｃ１は、実線で示すように、比較例と比べて緩やかな傾きで温度の上昇に対して増大する。すなわち、比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ１の変化（換言すると、図１に示す寸法Ｌ１１と寸法Ｌ２１との寸法差の温度変化）を抑制できるようになる。その結果、高温時に比較例と比べて隙間Ｃ１を介した作動油の漏れを抑制できるようになるので、油圧制御装置１０による油圧制御の精度を高めることができる。また、バルブ１４の摩耗及びかじりを簡易的に抑制できるようになるので、バルブ１４の表面に被膜処理を施す等の対策を不要とし、バルブ１４の製造コストを下げられる。
【0050】
１－４．変形例
（混入割合Ｒの他の設定例）
上述した実施の形態１においては、負熱膨張材料は、混入割合Ｒ１で母材に混入されている。しかしながら、混入割合Ｒは、図２に示す特定範囲Ｗ１内の値であれば、必ずしも混入割合Ｒ１に限られない。具体的には、混入割合Ｒ１よりも低い側の範囲Ｗ２（０＜Ｒ＜Ｒ１）内の任意の値が混入割合Ｒとして選択されてもよい。この範囲Ｗ２では、混入割合Ｒ１の例と比べると、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差は大きくなるが、混入割合Ｒがゼロの例（比較例）と比べると、当該差を小さくできる。このため、範囲Ｗ２が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ１の変化を抑制できる効果が得られる。そして、範囲Ｗ２内において混入割合Ｒが混入割合Ｒ１に近づくにつれ、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差を小さくできるので隙間Ｃ１の変化の抑制効果が高まる。
（混入割合Ｒの他の設定例）
上述した実施の形態１においては、負熱膨張材料は、混入割合Ｒ１で母材に混入されている。しかしながら、混入割合Ｒは、図２に示す特定範囲Ｗ１内の値であれば、必ずしも混入割合Ｒ１に限られない。具体的には、混入割合Ｒ１よりも低い側の範囲Ｗ２（０＜Ｒ＜Ｒ１）内の任意の値が混入割合Ｒとして選択されてもよい。この範囲Ｗ２では、混入割合Ｒ１の例と比べると、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差は大きくなるが、混入割合Ｒがゼロの例（比較例）と比べると、当該差を小さくできる。このため、範囲Ｗ２が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ１の変化を抑制できる効果が得られる。そして、範囲Ｗ２内において混入割合Ｒが混入割合Ｒ１に近づくにつれ、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差を小さくできるので隙間Ｃ１の変化の抑制効果が高まる。
【0051】
また、混入割合Ｒ１よりも高い側の範囲Ｗ３（Ｒ１＜Ｒ＜Ｒ２）内の任意の値が混入割合Ｒとして選択されてもよい。この範囲Ｗ３においても、混入割合Ｒ１の例と比べると、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差は大きくなるが、混入割合Ｒがゼロの例（比較例）と比べると、当該差を小さくできる。このため、範囲Ｗ３が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ１の変化を抑制できる効果が得られる。そして、範囲Ｗ３内において混入割合Ｒが混入割合Ｒ１に近づくにつれ、第２金属材料と第１金属材料との線膨張係数の差を小さくできるので隙間Ｃ１の変化の抑制効果が高まる。
【0052】
そして、油圧制御装置１０の例において範囲Ｗ３内の混入割合Ｒが選択された場合には、以下に図４を参照して説明する効果も得られる。図４（Ａ）及び図４（Ｂ）は、実施の形態１に係る変形例において範囲Ｗ３の選択による効果を説明するためのグラフである。なお、図４（Ｂ）中の隙間Ｃ１の温度特性の各波形の紙面上下位置は、一例であり、隙間Ｃ１の初期設定によって変化する。このことは、上述の図３も同じである。
【0053】
油圧制御装置１０の作動油の粘度と温度との間には、図４（Ａ）に示すような関係がある。すなわち、作動油の粘度は、低温時に高く、かつ、温度が高くなるにつれ低下する。このため、仮に隙間Ｃ１が温度に依らずに一定であると仮定した場合、温度が高くなって粘度が低くなるほど、作動油が隙間Ｃ１を通って漏れ出し易くなる。その一方で、範囲Ｗ３内の混入割合Ｒが選択された場合には、第２金属材料の線膨張係数は、第１金属材料の線膨張係数α１よりも低くなる。その結果、油圧制御装置１０の温度が上昇した時に、比較例とは逆に、内周側に位置するバルブ１４（第１部品）の方が外周側のバルブボディ１２（第２部品）と比べて大きく膨張することになる。このため、図４（Ｂ）に示すように、温度が高くなるにつれて隙間Ｃ１が小さくなる特性が得られる。つまり、温度が高くなるにつれ、作動油が漏れ出しにくくなるように隙間Ｃ１を変化させられるようになる。したがって、このような特性によって高温時に隙間Ｃ１が小さくなると、粘度が低くなっても隙間Ｃ１を通って作動油が漏れ出しにくくなる。以上のように、範囲Ｗ３が選択された場合には、混入割合Ｒ１又は範囲Ｗ２が選択された場合と比べて、高温時に作動油が隙間Ｃ１を通って漏れ出しにくくすることができ、油圧制御の精度をより効果的に高めることができる。
【0054】
（バルブボディに部分的に混入させた例）
図５（Ａ）及び５（Ｂ）は、負熱膨張材料をバルブボディ１２に部分的に混入させた例を表した模式図である。図５（Ｂ）は、図５（Ａ）のＸ１－Ｘ１断面図である。なお、図５（Ａ）では、バルブボディ１２周りの構成の図示が模式的に簡略化されている。このことは、後述の図８、１２及び１５についても同様である。
図５（Ａ）及び５（Ｂ）は、負熱膨張材料をバルブボディ１２に部分的に混入させた例を表した模式図である。図５（Ｂ）は、図５（Ａ）のＸ１－Ｘ１断面図である。なお、図５（Ａ）では、バルブボディ１２周りの構成の図示が模式的に簡略化されている。このことは、後述の図８、１２及び１５についても同様である。
【0055】
正の隙間Ｃ１を介してバルブ１４と向き合っているバルブボディ１２の内周面１２ｂのことを、「第１対向面」と称する。そして、この第１対向面の周囲に位置するバルブボディ１２の部位のことを、「第１周囲部」と称する。実施の形態１で説明されたバルブボディ１２には、このような第１周囲部だけでなく、バルブボディ１２の全体において混入割合Ｒ１で母材に均一に混ざるように負熱膨張材料が混入されている。このような例とは異なり、負熱膨張材料は、図５に示す例のように、第１周囲部のみを対象として混入されてもよい。第１周囲部は、バルブ１４の外周側に位置するバルブボディ１２の周壁１２ｃである。
【0056】
より具体的には、負熱膨張材料は、例えば、特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第１周囲部内の母材に均一に混入されてもよい。これにより、図１に示す寸法Ｌ１１と寸法Ｌ２１との寸法差の温度変化（隙間Ｃ１の温度変化）に与える影響の大きな部位を対象として、バルブボディ１２の線膨張係数をバルブ１４のそれに近づけることが可能となる。
【0057】
また、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて上記寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されていれば、必ずしも特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第１周囲部内の母材に均一に混入されていなくてもよい。すなわち、負熱膨張材料は、第１周囲部内の部位によって異なる混入割合Ｒ（ゼロを含む）で混入されていてもよい。具体的には、例えば、第１周囲部内のある部分では特定範囲Ｗ１の内外を問わずに高めの混入割合Ｒで混入され、第１周囲部内の他の一部分では混入されていなくてもよい。
【0058】
付け加えると、「第１周囲部」は、図５に示す設定例に代え、第１対向面の周囲に位置する部位であって負熱膨張材料の混入による隙間Ｃ１の温度変化（上記寸法差の温度変化）を抑制する効果を得るために必要な部位として、対象とする部品の支持構造に応じて適宜決定されればよい。このことは、後述の図８、１２及び１５についても同様である。
【0059】
以上のように部分的に負熱膨張材料が混入されたバルブボディ１２（第２部品）は、例えば、三次元造型機を用いて製造することができる。このことは、後述の図８、１２及び１５に示す例についても同様である。
【0060】
また、第１周囲部以外のバルブボディ１２の部位の一部又は全部については、第１周囲部から遠ざかるに従い、例えばゼロに向けて混入割合Ｒが連続的（又は段階的）に下げられるように負熱膨張材料が混入されてもよい。なお、このような例に係るバルブボディ１２も、例えば、三次元造型機を用いて製造することができる。
【0061】
２．実施の形態２
次に、図６～図８を参照して、本発明の実施の形態２及びその変形例について説明する。本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「回転体を回転自在に支持する一対の軸受をケースによって支持する支持構造」が説明される。
次に、図６～図８を参照して、本発明の実施の形態２及びその変形例について説明する。本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「回転体を回転自在に支持する一対の軸受をケースによって支持する支持構造」が説明される。
【0062】
２－１．部品の支持構造の例
図６は、回転体を回転自在に支持する一対の軸受をケースによって支持する実施の形態２に係る支持構造の具体例を表した断面図である。図６には、車両に搭載されるパワートレーンに含まれるトランスアクスルケース３０の内部構造の一例が表されている。トランスアクスルケース３０には、差動装置（ディファレンシャルギヤ）３２が収容されている。差動装置３２は、ディファレンシャルギヤケース３４を含む。ディファレンシャルギヤケース３４は、回転体であり、一般に、鉄系材料（例えば、鋳鉄）により形成され、リングギヤ３６と一体的に回転する。差動装置３２は、車輪に駆動力を伝達するドライブシャフト３８に連結されている。
図６は、回転体を回転自在に支持する一対の軸受をケースによって支持する実施の形態２に係る支持構造の具体例を表した断面図である。図６には、車両に搭載されるパワートレーンに含まれるトランスアクスルケース３０の内部構造の一例が表されている。トランスアクスルケース３０には、差動装置（ディファレンシャルギヤ）３２が収容されている。差動装置３２は、ディファレンシャルギヤケース３４を含む。ディファレンシャルギヤケース３４は、回転体であり、一般に、鉄系材料（例えば、鋳鉄）により形成され、リングギヤ３６と一体的に回転する。差動装置３２は、車輪に駆動力を伝達するドライブシャフト３８に連結されている。
【0063】
ディファレンシャルギヤケース３４は、各ドライブシャフト３８に対し、ドライブシャフト３８をその外周側から覆うように円筒状に形成された一対の軸部（円筒軸部）３４ａを有する。一対の軸部３４ａは、一対の軸受４０によって回転自在に支持されている。軸受４０は、一例として円すいころ軸受であるが、アンギュラ玉軸受等の他の転がり軸受であってもよい。そして、一対の軸受４０は、トランスアクスルケース３０によって支持されている。より詳細には、トランスアクスルケース３０は、各軸受４０を支持する軸受支持穴３０ａを備えている。軸受４０は、軸受支持穴３０ａに圧入によって固定されている。
【0064】
一対の軸受４０のそれぞれは、ディファレンシャルギヤケース３４の回転軸の軸方向Ｄにおいて、ディファレンシャルギヤケース３４とトランスアクスルケース３０とによって（後述のシム４２を介して）挟まれている。より詳細には、トランスアクスルケース３０は、図６の紙面左右方向に２つのピースに分割されており、この左右方向の両側から一対の軸受４０及びディファレンシャルギヤケース３４を（シム４２を介して）挟み込むように組み付けられている。
【0065】
そして、図６に示す例では、一対の軸受４０の一方（図６では、紙面右側）とこれに対向するトランスアクスルケース３０との間には、リング状のシム４２が介在している。厚さの異なる複数のシム４２が用意され、トランスアクスルケース３０の組み付けの際に、軸方向Ｄにおけるディファレンシャルギヤケース３４、軸受４０及びトランスアクスルケース３０の各部の寸法のばらつきを吸収するために適した厚さのシム４２が選定される。このように選定されたシム４２を一方の軸受４０とトランスアクスルケース３０（の２つのピース）との間に介在させることにより、一対の軸受４０のそれぞれに対して軸方向Ｄから所望の与圧（アキシャル荷重）を与えることができる。なお、与圧の利用により、ディファレンシャルギヤケース３４の支持剛性を高めることができる。
【0066】
図６に示す例では、第１金属材料の一例である鉄（より詳細には、鉄系の材料）により形成された一対の軸受４０、ディファレンシャルギヤケース３４及びシム４２が本発明に係る「複数の要素からなる第１部品」の一例に相当する。なお、一対の軸受４０、ディファレンシャルギヤケース３４及びシム４２のそれぞれを構成する第１金属材料は、同じでもよいし、異なっていてもよい。また、上述の与圧の利用により、紙面右側の軸受４０周りに関しては、シム４２（第１部品）が「負の隙間Ｃ２」を介してトランスアクスルケース３０（第２部品）と向き合っており、紙面左側の軸受４０周りに関しては、軸受４０（第１部品が「負の隙間Ｃ２」を介してトランスアクスルケース３０（第２部品）と向き合っている。
【0067】
なお、一対の軸受４０をディファレンシャルギヤケース３４とトランスアクスルケース３０とによって挟み込むことによって一対の軸受４０に与圧を付与するうえで、シム４２の存在は必ずしも必須ではない。シム４２を利用しない場合には、一対の軸受４０とディファレンシャルギヤケース３４とが「第１部品」に相当する。
【0068】
一方、第２金属材料により形成されたトランスアクスルケース３０が本発明に係る「第２部品」及び「ケース」の一例に相当する。第２金属材料の母材は、例えば、アルミニウム（又はアルミニウム合金）である。また、第２金属部品は、例えばマグネシウム合金であってもよい。
【0069】
なお、図６に示す例では、１つの要素であるトランスアクスルケース３０が「第２部品」に相当しているが、「第２部品」についても、「第１部品」と同様に、複数の要素からなるものであってもよい。また、「第２部品」としての「トランスアクスルケース」に収容される回転体（トランスアクスルの構成部品）は、一対の軸受によって回転自在に支持されるものであればディファレンシャルギヤケース３４に限られず、例えば、電動モータのロータであってもよい。さらに、「第２部品」としての「ケース」は、一対の軸受を支持するものであればトランスアクスルケース３０に限られず、例えば、（トランスアクスルの構成部品ではない）電動モータの回転軸を支持する一対の軸受を支持するケースであってもよい。
【0070】
２－２．負熱膨張材料の混入割合Ｒの設定例
本実施形態においても、トランスアクスルケース３０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース３０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、シム４２又は軸受４０（第１部品）とトランスアクスルケース３０（第２部品）とが隙間Ｃ２を介して向き合っている場所での軸方向Ｄ（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１２と第２部品の寸法Ｌ２２との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
本実施形態においても、トランスアクスルケース３０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース３０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、シム４２又は軸受４０（第１部品）とトランスアクスルケース３０（第２部品）とが隙間Ｃ２を介して向き合っている場所での軸方向Ｄ（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１２と第２部品の寸法Ｌ２２との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
【0071】
２－３．効果
以上説明したように、一対の軸受４０を支持するトランスアクスルケース３０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄により形成された軸受４０と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース３０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ２の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ２の変化を抑制できる効果が得られる。
以上説明したように、一対の軸受４０を支持するトランスアクスルケース３０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄により形成された軸受４０と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース３０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ２の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ２の変化を抑制できる効果が得られる。
【0072】
そのうえで、与圧が加えられた一対の軸受４０を利用する本実施形態では、次のような効果が得られる。図７は、実施の形態２に係る部品の支持構造の効果を説明するためのグラフである。混入割合Ｒがゼロの比較例では、トランスアクスルケース３０の高温時に一対の軸受４０の与圧を適切な値Ｐ１で確保した場合には、次のような課題がある。すなわち、図７中に破線で示すように、鉄（軸受）とアルミニウム（ディファレンシャルギヤケース）との線膨張係数の差に起因して、温度が低いほど与圧が過度に高くなってしまう。逆に、この比較例において低温時に適切な与圧を付与すると、高温時には与圧が不足してしまう。
【0073】
これに対し、混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が混入された第２金属材料を利用する本実施形態によれば、上述のように、温度変化に伴う隙間Ｃ２の変化を効果的に抑制できる。このことは、図７中に実線で表されるように温度変化に対する与圧の変化を小さくできることに繋がる。より詳細には、比較例と比べて低温時の設定与圧を低くできるので、軸受寿命、軸受損失及び軸支持剛性を良好に保つことが可能となる。
【0074】
【0075】
（トランスアクスルケースに部分的に混入させた例）
図８は、図６に示すトランスアクスルケース３０に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図８に示すように負の隙間Ｃ２を介して一対の軸受（シム４２を利用する図８では、紙面右側はシム４２であり、紙面左側は軸受４０）と向き合っているトランスアクスルケース３０の壁面３０ｂのことを、「一対の第２対向面」と称する。そして、この第２対向面の周囲に位置するトランスアクスルケース３０の部位のことを、「第２周囲部」と称する。
図８は、図６に示すトランスアクスルケース３０に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図８に示すように負の隙間Ｃ２を介して一対の軸受（シム４２を利用する図８では、紙面右側はシム４２であり、紙面左側は軸受４０）と向き合っているトランスアクスルケース３０の壁面３０ｂのことを、「一対の第２対向面」と称する。そして、この第２対向面の周囲に位置するトランスアクスルケース３０の部位のことを、「第２周囲部」と称する。
【0076】
図８に示す例では、負熱膨張材料は、第２周囲部のみを対象として母材に混入されている。第２周囲部は、一対の第２対向面（壁面３０ｂ）を繋ぐ部位３０ｃである。より具体的には、負熱膨張材料は、例えば、特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第２周囲部内の母材に均一に混入されてもよい。これにより、図６に示す寸法Ｌ１２と寸法Ｌ２２との寸法差の温度変化（隙間Ｃ２の温度変化）に与える影響の大きな部位を対象として、トランスアクスルケース３０の線膨張係数を鉄系の軸受４０、ディファレンシャルギヤケース３４及びシム４２のそれらに近づけることが可能となる。
【0077】
また、既述した油圧制御装置１０の例と同様に、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて上記寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されていれば、必ずしも特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第２周囲部内の母材に均一に混入されていなくてもよい。すなわち、負熱膨張材料は、第２周囲部内の部位によって異なる混入割合Ｒ（ゼロを含む）で混入されていてもよい。具体的には、例えば、第２周囲部内のある部分では特定範囲Ｗ１の内外を問わずに高めの混入割合Ｒで混入され、第２周囲部内の他の一部分では混入されていなくてもよい。
【0078】
さらに、第２周囲部以外のトランスアクスルケース３０の部位の一部又は全部については、第２周囲部から遠ざかるに従い、例えばゼロに向けて混入割合Ｒが連続的（又は段階的）に下げられるように負熱膨張材料が混入されてもよい。
【0079】
【0080】
３－１．部品の支持構造の例
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「締結具を介して回転電機のステータコアをケースによって支持する支持構造」が説明される。
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「締結具を介して回転電機のステータコアをケースによって支持する支持構造」が説明される。
【0081】
図９は、締結具を介して回転電機のステータコアをケースによって支持する実施の形態３に係る支持構造の具体例を表した断面図である。図９には、車両に搭載されるパワートレーンに含まれるトランスアクスルケース５０の内部構造の一例が表されている。トランスアクスルケース５０には、回転電機５２が収容されている。回転電機とは、電動機及び発電機のうちの少なくとも一方の機能を有するものをいう。回転電機５２は、回転軸５４と一体的に回転するロータ５６と、ロータ５６の外周側に位置するステータコア５８と、ステータコア５８に巻き付けられたステータコイル６０とを含む。
【0082】
ステータコア５８は、本発明に係る「第１部品」の一例に相当し、第１金属材料により形成されている。第１金属材料は、磁性材料であり、その一例は鉄（より詳細には、鉄系の磁性材料）である。より詳細には、ステータコア５８は、例えば、鉄を母材とする電磁鋼板を積層して構成されている。
【0083】
図１０は、図９に示す回転軸５４の軸方向からトランスアクスルケース５０内のステータコア５８を見た図である。図１０に示すように、トランスアクスルケース５０には、ステータコア５８を支持するための複数（一例として３つ）の支持部（例えば、ボス部）５０ａが設けられている。ステータコア５８の外周面５８ａには、これらの支持部５０ａに対応する貫通孔５８ｂが形成されている。ステータコア５８は、貫通孔５８ｂに挿入されるボルト等の締結具（図示省略）を介して、トランスアクスルケース５０の支持部５０ａによって支持されている。また、トランスアクスルケース５０は、ステータコア５８の外周面５８ａに対向する内周面５０ｂを有する。図１０には、トランスアクスルケース５０の内周面５０ｂを含む周壁５０ｃが二点鎖線で表されている。各支持部５０ａは、内周面５０ｂから離れた位置に設けられている。
【0084】
上述の構成を有するトランスアクスルケース５０は、本発明に係る「第２部品」の一例に相当する。トランスアクスルケース５０は、第２金属材料により形成されている。そして、このトランスアクスルケース５０の内周面５０ｂは、「隙間Ｃ３」を介してステータコア５８の外周面５８ａと向き合っている。この隙間Ｃ３の具体的な設定例は、図１１（Ａ）～１１（Ｃ）を参照して後述される。第２金属材料の母材は、例えば、アルミニウム（又はアルミニウム合金）である。また、第２金属材料は、例えばマグネシウム合金であってもよい。なお、第２金属材料により形成され、ステータコアを収容するケースは、トランスアクスルケース以外に、トランスアクスル用ではない他の用途で用いられる回転電機のケースであってもよい。
【0085】
３－２．負熱膨張材料の混入割合Ｒの設定例
本実施形態においても、トランスアクスルケース５０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース５０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ステータコア５８（第１部品）とトランスアクスルケース５０（第２部品）とが隙間Ｃ３を介して向き合っている場所でのステータコア５８の径方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１３と第２部品の寸法Ｌ２３との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
本実施形態においても、トランスアクスルケース５０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース５０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ステータコア５８（第１部品）とトランスアクスルケース５０（第２部品）とが隙間Ｃ３を介して向き合っている場所でのステータコア５８の径方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１３と第２部品の寸法Ｌ２３との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
【0086】
３－３．効果
以上説明したように、トランスアクスルケース５０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄（電磁鋼板）により形成されたステータコア５８と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース５０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ３の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ３の変化を抑制できる効果が得られる。
以上説明したように、トランスアクスルケース５０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄（電磁鋼板）により形成されたステータコア５８と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース５０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ３の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ３の変化を抑制できる効果が得られる。
【0087】
上述のように温度変化に伴う隙間Ｃ３の変化を効果的に抑制できる効果は、隙間Ｃ３の設定との関連において次のような効果に繋がる。図１１（Ａ）～１１（Ｃ）は、それぞれ、隙間Ｃ３の３つの設定例１～３及びそれらの効果を説明するためのグラフである。
【0088】
温度変化に対して隙間Ｃ３を実質的にゼロ相当で保持できれば、ステータコア５８の外周面５８ａをトランスアクスルケース５０の内周面５０ｂに対して安定的に適度に接触させた状態が得られる。このことは、ステータコア５８の放熱性能を高めるうえで有効である。その一方で、隙間Ｃ３が負側で大きく設定されていると、トランスアクスルケース５０がステータコア５８を締め付ける力（与圧）が過大となり、ステータコア５８のゆがみに起因する回転電機５２の効率低下が懸念される。
【0089】
図１１（Ａ）に示す比較例１（混入割合Ｒ＝０）の設定では、低温域において過大とならない程度の負の隙間Ｃ３が設定されている。この設定によれば、温度が上昇すると、隙間Ｃ３が正となり、ステータコアがトランスアクスルケースから離れてしまう。その結果、ステータコアの放熱性能が低下する。
【0090】
これに対し、負熱膨張材料の混入によって隙間Ｃ３の温度変化を抑制可能な本実施形態の構成によれば、設定例１を採用することができる。設定例１によれば、図１１（Ａ）に示すように、低温下での隙間Ｃ３の設定は比較例１と同等であるが、温度変化が生じても隙間Ｃ３を実質的にゼロ近辺で（より詳細には、ステータコア５８とトランスアクスルケース５０の接触が確保される負側におけるゼロ近辺で）保持できるようになる。このため、広い温度範囲において、トランスアクスルケース５０を利用したステータコア５８の放熱効果が良好に得られるようになる。
【0091】
次に、図１１（Ｂ）に示す比較例２（混入割合Ｒ＝０）では、広い温度範囲において負の隙間Ｃ３を設定することにより、高温下でも放熱効果を得るという設計思想が採用されている。しかしながら、この設定によれば、低温下において負の隙間Ｃ３が過大となってしまう。その結果、ステータコアのゆがみに起因する回転電機の効率低下が懸念される。これに対し、本実施形態の設定例２によれば、高温下で比較例２と同等の負の隙間Ｃ３を設定しつつ、低温下で負の隙間Ｃ３が過大となることに起因する回転電機の効率低下を抑制できる。すなわち、広い温度範囲において放熱効果を確保しつつ、低温下での与圧低下によって回転電機の効率低下を抑制できる。
【0092】
次に、図１１（Ｃ）に示す比較例３（混入割合Ｒ＝０）では、回転電機の効率低下を避けることが最も優先され、各温度域においてステータコアをトランスアクスルケースに接触させない設計思想が採用されている。しかしながら、この設定によれば、トランスアクスルケースを利用した放熱性能の向上を図れない。これに対し、本実施形態の設定例３によれば、低温下での隙間Ｃ３を正側でゼロ相当としつつ、温度上昇に伴う隙間Ｃ３の拡大が抑制される設定が得られる。これにより、回転電機の効率低下を回避しつつ、ステータコア５８とトランスアクスルケース５０との間に介在して断熱層として機能する空気層が、温度上昇に伴って大きくなることが抑制される。このため、比較例３と比べると、トランスアクスルケース５０への放熱効果を高めつつ回転電機の効率低下を回避できる設定が得られる。
【0093】
【0094】
（トランスアクスルケースに部分的に混入させた例）
図１２（Ａ）及び図１２（Ｂ）は、図９に示すトランスアクスルケース５０に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）のＸ２－Ｘ２断面図である。図１２（Ａ）、１２（Ｂ）に示すように隙間Ｃ３を介してステータコア５８の外周面５８ａと向き合っているトランスアクスルケース５０の内周面５０ｂのことを、「第３対向面」と称する。そして、この第３対向面の周囲に位置するトランスアクスルケース５０の部位のことを、「第３周囲部」と称する。
図１２（Ａ）及び図１２（Ｂ）は、図９に示すトランスアクスルケース５０に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）のＸ２－Ｘ２断面図である。図１２（Ａ）、１２（Ｂ）に示すように隙間Ｃ３を介してステータコア５８の外周面５８ａと向き合っているトランスアクスルケース５０の内周面５０ｂのことを、「第３対向面」と称する。そして、この第３対向面の周囲に位置するトランスアクスルケース５０の部位のことを、「第３周囲部」と称する。
【0095】
図１２に示す例では、負熱膨張材料は、第３周囲部のみを対象として母材に混入されている。第３周囲部は、ステータコア５８の外周側に位置するトランスアクスルケース５０の周壁５０ｃである。より具体的には、負熱膨張材料は、例えば、特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第３周囲部内の母材に均一に混入されてもよい。これにより、図９に示す寸法Ｌ１３と寸法Ｌ２３との寸法差の温度変化（隙間Ｃ３の温度変化）に与える影響の大きな部位を対象として、トランスアクスルケース５０の線膨張係数をステータコア５８のそれに近づけることが可能となる。
【0096】
また、負熱膨張材料が混入される第３周囲部は、より好ましくは、ステータコア５８の外周側に位置する周壁５０ｃとともに、図１２（Ａ）に示す側壁５０ｄを含んでいてもよい。側壁５０ｄは、回転軸５４の両端に位置するトランスアクスルケース５０の壁部である。この側壁５０ｄも第３周囲部に含まれる場合には、側壁５０ｄにおけるステータコア５８側の表面も、「第３対向面」に相当する。
【0097】
また、既述した油圧制御装置１０の例及びトランスアクスルケース３０の例と同様に、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて上記寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されていれば、必ずしも特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第３周囲部内の母材に均一に混入されていなくてもよい。すなわち、負熱膨張材料は、第３周囲部内の部位によって異なる混入割合Ｒ（ゼロを含む）で混入されていてもよい。具体的には、例えば、第３周囲部内のある部分では特定範囲Ｗ１の内外を問わずに高めの混入割合Ｒで混入され、第３周囲部内の他の一部分では混入されていなくてもよい。
【0098】
さらに、第３周囲部以外のトランスアクスルケース５０の部位の一部又は全部については、第３周囲部から遠ざかるに従い、例えばゼロに向けて混入割合Ｒが連続的（又は段階的）に下げられるように負熱膨張材料が混入されてもよい。
【0099】
４．実施の形態４
次に、図１３を参照して、本発明の実施の形態４及びその変形例について説明する。
次に、図１３を参照して、本発明の実施の形態４及びその変形例について説明する。
【0100】
４－１．部品の支持構造の例
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「焼き嵌めを利用して回転電機のステータコアをケースによって支持する支持構造」が説明される。
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「焼き嵌めを利用して回転電機のステータコアをケースによって支持する支持構造」が説明される。
【0101】
図１３は、焼き嵌めを利用して回転電機のステータコアをケースによって支持する実施の形態４に係る支持構造の具体例を表した断面図である。図１３に示す構成は、以下に説明する点を除き、図９に示す構成と同じである。
【0102】
具体的には、図１３に示す例では、トランスアクスルケース７０内に収容される回転電機７２は、ロータ５６及びステータコイル６０とともに、ステータコア７４を含む。そのうえで、本実施形態では、ステータコア７４（第１部品）は、ステータコア７４の外周側に位置するトランスアクスルケース７０（第２部品）の周壁７０ｃに焼き嵌めされている。したがって、ステータコア７４の外周面７４ａと内周面７０ｂとの隙間Ｃ４は負の隙間である。このように、本実施形態では、ステータコア７４は、負の隙間Ｃ４を介してトランスアクスルケース７０によって支持されている。
【0103】
４－２．負熱膨張材料の混入割合Ｒの設定例
本実施形態においても、トランスアクスルケース７０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース７０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ステータコア７４（第１部品）とトランスアクスルケース７０（第２部品）とが隙間Ｃ４を介して向き合っている場所でのステータコア７４の径方向（特定方向）における第１部品の寸法（図１０中の寸法Ｌ１３と同様）と第２部品の寸法（図１０中の寸法Ｌ２３と同様）との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
本実施形態においても、トランスアクスルケース７０の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてトランスアクスルケース７０の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ステータコア７４（第１部品）とトランスアクスルケース７０（第２部品）とが隙間Ｃ４を介して向き合っている場所でのステータコア７４の径方向（特定方向）における第１部品の寸法（図１０中の寸法Ｌ１３と同様）と第２部品の寸法（図１０中の寸法Ｌ２３と同様）との寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。
【0104】
４－３．効果
以上説明したように、トランスアクスルケース７０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄（電磁鋼板）により形成されたステータコア７４と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース７０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ４の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ４の変化を抑制できる効果が得られる。
以上説明したように、トランスアクスルケース７０には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄（電磁鋼板）により形成されたステータコア７４と同等の線膨張係数をトランスアクスルケース７０に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ４の変化（上述の寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ４の変化を抑制できる効果が得られる。
【0105】
そのうえで、本実施形態によれば、実施の形態２の軸受４０の与圧の設定に関する効果（図７参照）と同様に、温度変化に対する焼き嵌め圧力（ステータコア７４が焼き嵌めによりトランスアクスルケース７０から受ける圧力）の変化を小さくできる。より詳細には、比較例（混入割合Ｒ＝０）と比べて低温時に焼き嵌め圧力を低くできるので、大きな焼き嵌め圧力に起因するステータコア７４の歪みを抑制して回転電機７２の効率低下を抑制できる。一方、高温時には、図１１（Ａ）、１１（Ｂ）に示す設定例１、２と同様に、ステータコア７４からトランスアクスルケース７０への放熱性能を高めることもできる。
【0106】
【0107】
【0108】
【0109】
５－１．部品の支持構造の例
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「オイルポンプのポンプロータを、当該ポンプロータを収容するポンプボディによって回転自在に支持する支持構造」が説明される。
本実施形態では、本発明に係る「部品の支持構造」の他の態様として、「オイルポンプのポンプロータを、当該ポンプロータを収容するポンプボディによって回転自在に支持する支持構造」が説明される。
【0110】
図１４は、オイルポンプのポンプロータを、当該ポンプロータを収容するポンプボディによって回転自在に支持する実施の形態５に係る支持構造の具体例を表した断面図である。図１４には、車両に搭載されるパワートレーンに含まれるトランスアクスルケース８０の内部構造の一例が表されている。トランスアクスルケース８０には、回転電機８２が収容されている。回転電機８２のロータ８４と一体的に回転する回転軸８６の一端側には、オイルポンプ８８が配置されている。
【0111】
オイルポンプ８８は、ポンプロータ９０とポンプボディ９２とを含む。ポンプボディ９２には、ポンプロータ９０を収容する円筒凹状のポンプロータ収容穴９２ａが形成されている。ポンプロータ９０は、ポンプボディ９２によって（より詳細には、ポンプロータ収容穴９２ａによって）回転自在に支持されている。ポンプロータ９０は、回転軸８６の内側に挿入されたポンプ駆動軸９４によって回転駆動される。
【0112】
より具体的には、オイルポンプ８８は、一例として公知の内接ギヤ式のトロコイドポンプである。ポンプロータ９０は、星形状の外歯が形成されたインナーロータ９６と、円柱状に形成されたアウターロータ９８とからなる。アウターロータ９８には、インナーロータ９６を回転自在に収容するインナーロータ収容室（図示省略）が形成されている。このインナーロータ収容室には、インナーロータ９６の外歯と噛み合い、かつ、当該外歯と異なる数の星形状の内歯が形成されている。また、インナーロータ収容室は、ポンプボディ９２のポンプロータ収容穴９２ａの側壁９２ａ１と連通している。側壁９２ａ１には、インナーロータ収容室と連通するオイル吸入ポート及びオイル排出ポート（ともに図示省略）が形成されている。上述のポンプ駆動軸９４は、インナーロータ９６を回転駆動する。インナーロータ９６の回転中心とアウターロータ９８の回転中心とは互いに偏心している。アウターロータ９８は、インナーロータ９６の回転に伴い、インナーロータ９６と偏心した状態で同じ回転方向に回転する。そして、これら２つのロータ９６、９８の回転中に生じる外歯と内歯との隙間の変化に伴うインナーロータ収容室の容積変化を利用して、オイル吸入ポートからインナーロータ収容室に吸入されたオイルがオイル排出ポートから排出される。なお、側壁９２ａ１と反対側に位置するインナーロータ収容室の端部は、プレート１００によって閉塞されている。
【0113】
図１４に示すオイルポンプ８８の例では、ポンプロータ９０が本発明に係る「第１部品」の一例に相当し、ポンプボディ９２が本発明に係る「第２部品」の一例に相当する。ポンプロータ９０は、第１金属材料の一例である鉄（より詳細には、鉄系の材料）によって形成されており、ポンプボディ９２の母材の一例はアルミニウム（又はアルミニウム合金）である。また、第２金属材料は、例えばマグネシウム合金であってもよい。そして、ポンプロータ９０に含まれるアウターロータ９８の外周面９８ａは、この外周面９８ａの外周側に位置するポンプボディ９２の内周面９２ａ２と微小な正の隙間Ｃ５を介して向き合っている。また、ポンプボディ９２の側壁９２ａ１は、ポンプロータ９０の側壁９０ａと微小な正の隙間Ｃ５’を介して向き合っている。
【0114】
５－２．負熱膨張材料の混入割合Ｒの設定例
本実施形態においても、ポンプボディ９２の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてポンプボディ９２の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ポンプロータ９０（第１部品）とポンプボディ９２（第２部品）とが隙間Ｃ５を介して向き合っている場所での特定方向における寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。この例における寸法差には、図１４に示すように、ポンプロータ９０の径方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１４と第２部品の寸法Ｌ２４との寸法差と、ポンプロータ９０の幅方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１４’と第２部品の寸法Ｌ２４’との寸法差とが該当する。
本実施形態においても、ポンプボディ９２の母材（アルミニウム）には、負熱膨張材料が混入されている。混入割合Ｒは、実施の形態１及びその変形例と同様に特定範囲Ｗ内から選択でき、また、その一例は混入割合Ｒ１である。そして、本実施形態においても、一例としてポンプボディ９２の全体に対し、均一な混入割合Ｒ１で負熱膨張材料が母材に混入されている。すなわち、本実施形態においても、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて、ポンプロータ９０（第１部品）とポンプボディ９２（第２部品）とが隙間Ｃ５を介して向き合っている場所での特定方向における寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されている。この例における寸法差には、図１４に示すように、ポンプロータ９０の径方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１４と第２部品の寸法Ｌ２４との寸法差と、ポンプロータ９０の幅方向（特定方向）における第１部品の寸法Ｌ１４’と第２部品の寸法Ｌ２４’との寸法差とが該当する。
【0115】
５－３．効果
以上説明したように、ポンプロータ９０を回転自在に支持するポンプボディ９２には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄により形成されたポンプロータ９０と同等の線膨張係数をポンプボディ９２に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ５及びＣ５’の変化（上述の２つの寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ５及びＣ５’の変化を抑制できる効果が得られる。
以上説明したように、ポンプロータ９０を回転自在に支持するポンプボディ９２には、混入割合Ｒ１で母材（アルミニウム）に対して負熱膨張材料が混入されている。これにより、鉄により形成されたポンプロータ９０と同等の線膨張係数をポンプボディ９２に付与できる。その結果、実施の形態１と同様の理由により、混入割合Ｒがゼロの比較例と比べて、温度変化に伴う隙間Ｃ５及びＣ５’の変化（上述の２つの寸法差の温度変化）を効果的に抑制できるようになる。また、特定範囲Ｗ１内で混入割合Ｒ１以外の値が選択された場合であっても、比較例と比べて温度変化に伴う隙間Ｃ５及びＣ５’の変化を抑制できる効果が得られる。
【0116】
そのうえで、オイルポンプ８８の例では、上記オイル排出ポートに向かわずに隙間Ｃ５及びＣ５’を介して漏れるオイルの量が増えると、オイルポンプ８８の容積効率が低下する。混入割合Ｒがゼロの比較例では、高温時に隙間Ｃ５及びＣ５’が大きくなることで、容積効率が低下し易い。これに対し、本実施形態のオイルポンプ８８によれば、温度変化に伴う隙間Ｃ５及びＣ５’の変化を効果的に抑制できる効果が得られるため、高温時の容積効率を高めることができる。
【0117】
５－４．変形例
（混入割合Ｒの他の設定例）
実施の形態５において説明した支持構造に関しても、混入割合Ｒ１に代え、範囲Ｗ２又はＷ３（図２参照）内の任意の値が混入割合Ｒとして選択されてもよい。付け加えると、この支持構造においても、範囲Ｗ３の選択により、実施の形態１において図４（Ａ）及び図４（Ｂ）を参照して説明した効果が得られる。すなわち、混入割合Ｒ１又は範囲Ｗ２が選択された場合と比べて、作動油の粘度が低くなる高温時に作動油が隙間Ｃ５及びＣ５’を通って漏れ出しにくくすることができ、オイルポンプ８８の容積効率をより効果的に高めることができる。
（混入割合Ｒの他の設定例）
実施の形態５において説明した支持構造に関しても、混入割合Ｒ１に代え、範囲Ｗ２又はＷ３（図２参照）内の任意の値が混入割合Ｒとして選択されてもよい。付け加えると、この支持構造においても、範囲Ｗ３の選択により、実施の形態１において図４（Ａ）及び図４（Ｂ）を参照して説明した効果が得られる。すなわち、混入割合Ｒ１又は範囲Ｗ２が選択された場合と比べて、作動油の粘度が低くなる高温時に作動油が隙間Ｃ５及びＣ５’を通って漏れ出しにくくすることができ、オイルポンプ８８の容積効率をより効果的に高めることができる。
【0118】
（ポンプボディに部分的に混入させた例）
図１５（Ａ）及び図１５（Ｂ）は、図１４に示すポンプボディ９２に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図１５（Ｂ）は、図１５（Ａ）中の矢視Ｘ３の方向からオイルポンプ８８を見た図である。図１５（Ａ）に示すように隙間Ｃ５及びＣ５’を介してポンプロータ９０と向き合っているポンプボディ９２の内周面９２ａ２及び側壁９２ａ１の表面を、それぞれ「第４対向面」と称する。そして、これらの第４対向面の周囲に位置するポンプボディ９２の部位のことを、「第４周囲部」と称する。
図１５（Ａ）及び図１５（Ｂ）は、図１４に示すポンプボディ９２に負熱膨張材料を部分的に混入させた例を表した模式図である。図１５（Ｂ）は、図１５（Ａ）中の矢視Ｘ３の方向からオイルポンプ８８を見た図である。図１５（Ａ）に示すように隙間Ｃ５及びＣ５’を介してポンプロータ９０と向き合っているポンプボディ９２の内周面９２ａ２及び側壁９２ａ１の表面を、それぞれ「第４対向面」と称する。そして、これらの第４対向面の周囲に位置するポンプボディ９２の部位のことを、「第４周囲部」と称する。
【0119】
図１５に示す例では、負熱膨張材料は、第４周囲部のみを対象として母材に混入されている。第４周囲部は、ポンプロータ９０の外周側に位置するポンプボディ９２の壁部９２ｂである。この壁部９２ｂは、より詳細には、内周面９２ａ２からポンプロータ９０の径方向に所定の幅を有するリング状の部位として特定される。
【0120】
より具体的には、負熱膨張材料は、例えば、特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第４周囲部内の母材に均一に混入されてもよい。これにより、隙間Ｃ５及びＣ５’の温度変化に与える影響の大きな部位を対象として、ポンプボディ９２の線膨張係数をポンプロータ９０のそれに近づけることが可能となる。
【0121】
また、負熱膨張材料が混入される第４周囲部は、より好ましくは、上述の壁部９２ｂとともに、壁部９２ｃを含んでいてもよい。壁部９２ｃは、より詳細には、側壁９２ａ１に含まれる部位であって、側壁９２ａ１の表面からポンプロータ９０の軸方向に所定の幅を有する円板状の部位として特定される。
【0122】
また、既述した油圧制御装置１０の例及びトランスアクスルケース３０、５０、７０の例と同様に、負熱膨張材料は、当該負熱膨張材料が混入されない場合と比べて上記寸法差の温度変化を少なくする量で母材に混入されていれば、必ずしも特定範囲Ｗ１内の任意の混入割合Ｒで第４周囲部内の母材に均一に混入されていなくてもよい。すなわち、負熱膨張材料は、第４周囲部内の部位によって異なる混入割合Ｒ（ゼロを含む）で混入されていてもよい。具体的には、例えば、第４周囲部内のある部分では特定範囲Ｗ１の内外を問わずに高めの混入割合Ｒで混入され、第３周囲部内の他の一部分では混入されていなくてもよい。
【0123】
さらに、第４周囲部以外のポンプボディ９２の部位の一部又は全部については、第４周囲部から遠ざかるに従い、例えばゼロに向けて混入割合Ｒが連続的（又は段階的）に下げられるように負熱膨張材料が混入されてもよい。
【0124】
以上説明した各実施の形態に記載の例及び他の各変形例は、明示した組み合わせ以外にも可能な範囲内で適宜組み合わせてもよいし、また、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形してもよい。
【符号の説明】
【0125】
１０ 油圧制御装置
１２ バルブボディ
１２ｂ バルブボディの内周面（第１対向面）
１２ｃ バルブボディの周壁（第１周囲部）
１４ バルブ
２０ バルブのランド
２０ａ ランドの外周面
３０ トランスアクスルケース
２０ｂ トランスアクスルケースの壁面（一対の第２対向面）
３０ｃ 一対の第２対向面（壁面３０ｂ）を繋ぐ部位（第２周囲部）
３４ ディファレンシャルギヤケース
４０ 軸受
４２ シム
５０、７０、８０ トランスアクスルケース
５０ｂ、７０ｂ トランスアクスルケースの内周面（第３対向面）
５０ｃ、７０ｃ トランスアクスルケースの周壁（第３周囲部）
５０ｄ トランスアクスルケースの側壁（第３周囲部）
５８、７４ 回転電機のステータコア
８８ オイルポンプ
９０ ポンプロータ
９２ ポンプボディ
９２ａ１ ポンプボディの側壁（第４対向面）
９２ａ２ ポンプボディのポンプロータ収容穴の内周面（第４対向面）
９２ｂ、９２ｃ ポンプボディ９２の壁部（第４周囲部）
９８ ポンプロータのアウターロータ
１２ バルブボディ
１２ｂ バルブボディの内周面（第１対向面）
１２ｃ バルブボディの周壁（第１周囲部）
１４ バルブ
２０ バルブのランド
２０ａ ランドの外周面
３０ トランスアクスルケース
２０ｂ トランスアクスルケースの壁面（一対の第２対向面）
３０ｃ 一対の第２対向面（壁面３０ｂ）を繋ぐ部位（第２周囲部）
３４ ディファレンシャルギヤケース
４０ 軸受
４２ シム
５０、７０、８０ トランスアクスルケース
５０ｂ、７０ｂ トランスアクスルケースの内周面（第３対向面）
５０ｃ、７０ｃ トランスアクスルケースの周壁（第３周囲部）
５０ｄ トランスアクスルケースの側壁（第３周囲部）
５８、７４ 回転電機のステータコア
８８ オイルポンプ
９０ ポンプロータ
９２ ポンプボディ
９２ａ１ ポンプボディの側壁（第４対向面）
９２ａ２ ポンプボディのポンプロータ収容穴の内周面（第４対向面）
９２ｂ、９２ｃ ポンプボディ９２の壁部（第４周囲部）
９８ ポンプロータのアウターロータ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】