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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-05-28
(45)【発行日】2024-06-05
(54)【発明の名称】ポリオレフィン系樹脂発泡体シート
(51)【国際特許分類】
C08J 9/04 20060101AFI20240529BHJP
C08L 23/00 20060101ALI20240529BHJP
C08K 5/51 20060101ALI20240529BHJP
【ＦＩ】
C08J9/04 101
C08J9/04 CES
C08L23/00
C08K5/51
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2020064285
(22)【出願日】2020-03-31
(65)【公開番号】P2021161251
(43)【公開日】2021-10-11
【審査請求日】2022-12-20
(73)【特許権者】
【識別番号】000002174
【氏名又は名称】積水化学工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100129746
【弁理士】
【氏名又は名称】虎山 滋郎
(74)【代理人】
【識別番号】100165021
【弁理士】
【氏名又は名称】千々松 宏
(74)【代理人】
【識別番号】100154391
【弁理士】
【氏名又は名称】鈴木 康義
(72)【発明者】
【氏名】永井 麻美
(72)【発明者】
【氏名】乾 延彦
【審査官】村守 宏文
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１４－１５２２１８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－１２８９３３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－１７３９４１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ９／００－ ９／４２
Ｂ２９Ｃ ４４／００－ ４４／６０
Ｂ２９Ｃ ６７／２０
Ｃ０８Ｋ ３／００－ １３／０８
Ｃ０８Ｌ １／００－１０１／１４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下の熱可塑性樹脂発泡体シートであり、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下であり、難燃剤を含有し、前記難燃剤がリン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩及びリン系スピロ化合物から選ばれる１種以上を含む、ポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項2】
見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３以下である、請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項3】
厚みが１５ｍｍ以下である、請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項4】
前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートを構成するポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂から選ばれる１種以上である、請求項１～３のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項5】
前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂の併用である、請求項４に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【請求項6】
面密度が５ｇ／ｍ
２
以上３００ｇ／ｍ
２
以下の熱可塑性樹脂発泡体シートである、請求項１～５のいずれか１項に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリオレフィン系樹脂を発泡してなるポリオレフィン系樹脂発泡体シートに関し、特に航空機の内装用衝撃吸収材等に使用されるポリオレフィン系樹脂発泡体シートに関する。
【背景技術】
【0002】
従来より、ポリオレフィン系樹脂発泡体は、軽量性、断熱性、衝撃吸収性、耐水性、耐薬品性、及び機械強度等の諸特性に優れていることから、建材、電化製品、自動車、航空機等、広い分野に用いられている。ポリオレフィン系樹脂発泡体は易燃性であるため、難燃性が要求される用途に使用する場合には各種の難燃剤を比較的多量に配合される。例えば特許文献１には、特定のエチレン系共重合体９０～３０重量％からなる樹脂成分１００重量部と、所定の金属水酸化物５０～１５０重量部と、赤燐２～２５重量部と、酸化チタン２～２５重量部と、熱安定剤０．１～５重量部とを含有する樹脂組成物を架橋及び発泡させたノンハロゲン系難燃性樹脂発泡体が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特許第３５８０５５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１に記載された樹脂発泡体のように樹脂組成物に対して難燃剤を多量に配合すると適正な粘度範囲から外れるため発泡性が低下し、発泡体の密度が高くなる。その結果、発泡体シートの重量が増加するため、例えば航空機等の軽量性が要求される用途に使用することが困難であった。
【0005】
本発明は、上記従来の事情を鑑みてなされたものであって、軽量性を維持しつつ、高い難燃性を有するポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供する。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者らは、鋭意検討した結果、面密度を所定の範囲とし、熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における最大吸収率を熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して所定の倍率にすることにより、軽量性と難燃性とを兼ね備えるポリオレフィン系樹脂発泡体シートが得られることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［８］を要旨とする。
［１ 面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下の熱可塑性樹脂発泡体シートであり、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下である、熱可塑性樹脂発泡体シート。
［２］ 見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３以下である、［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］ 厚みが１５ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］ 前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートを構成するポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂から選ばれる１種以上である、［１］～［３］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］ 前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂の併用である、［４］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］ 難燃剤を含有する、［１］～［５］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］ 前記難燃剤がリン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、リン系スピロ化合物、及びハロゲン系難燃剤から選ばれる１種以上を含む、［６］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［８］ 前記難燃剤がリン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩及びリン系スピロ化合物から選ばれる１種以上を含む、［６］又は［７］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［８］を要旨とする。
［１ 面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下の熱可塑性樹脂発泡体シートであり、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下である、熱可塑性樹脂発泡体シート。
［２］ 見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３以下である、［１］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［３］ 厚みが１５ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［４］ 前記ポリオレフィン系樹脂発泡体シートを構成するポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂から選ばれる１種以上である、［１］～［３］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［５］ 前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリエチレン樹脂及びポリプロピレン樹脂の併用である、［４］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［６］ 難燃剤を含有する、［１］～［５］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［７］ 前記難燃剤がリン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、リン系スピロ化合物、及びハロゲン系難燃剤から選ばれる１種以上を含む、［６］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
［８］ 前記難燃剤がリン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩及びリン系スピロ化合物から選ばれる１種以上を含む、［６］又は［７］に記載のポリオレフィン系樹脂発泡体シート。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、軽量性を維持しつつ、高い難燃性を有するポリオレフィン系樹脂発泡体シートを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
［ポリオレフィン系樹脂発泡体シート］
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、「発泡体シート」ともいう）は、面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下であり、昇温速度１０℃／分にて測定した熱重量・示差熱分析において、重量減少率が５～３０％の温度範囲において少なくとも１つの発熱ピークを有するものである。本発明においては、発泡体シートの面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下であるため軽量であり、航空機等の軽量化が必要とされる用途に用いることができる。また、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下であるため難燃性に優れている。
以下、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シートについて更に詳細に説明する。
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シート（以下、「発泡体シート」ともいう）は、面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下であり、昇温速度１０℃／分にて測定した熱重量・示差熱分析において、重量減少率が５～３０％の温度範囲において少なくとも１つの発熱ピークを有するものである。本発明においては、発泡体シートの面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下であるため軽量であり、航空機等の軽量化が必要とされる用途に用いることができる。また、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下であるため難燃性に優れている。
以下、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シートについて更に詳細に説明する。
【0010】
＜面密度＞
本発明の発泡体シートは、面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下である。前記面密度が５ｇ／ｍ２未満であると、発泡体シートの密度が小さくなり過ぎて機械強度が低下すると共に衝撃吸収性も低下する。一方、前記面密度が４００ｇ／ｍ２を超えると、発泡体シートの重量が大きくなり、航空機等の軽量性が求められる用途に用いることができなくなる。これらの観点から、発泡体シートの面密度は、好ましくは１０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは２０ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは３０ｇ／ｍ２以上であり、そして、好ましくは３５０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは３００ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは２５０ｇ／ｍ２以下である。一般的に難燃剤を含有する発泡体シートの面密度は高くなる傾向にあるが、本発明においては架橋度、発泡倍率及び難燃剤の量を調整することにより前記範囲とすることができ、軽量な発泡体シートとすることができる。
なお、本発明における面密度は、実施例に記載の方法で測定することができる。
本発明の発泡体シートは、面密度が５ｇ／ｍ２以上４００ｇ／ｍ２以下である。前記面密度が５ｇ／ｍ２未満であると、発泡体シートの密度が小さくなり過ぎて機械強度が低下すると共に衝撃吸収性も低下する。一方、前記面密度が４００ｇ／ｍ２を超えると、発泡体シートの重量が大きくなり、航空機等の軽量性が求められる用途に用いることができなくなる。これらの観点から、発泡体シートの面密度は、好ましくは１０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは２０ｇ／ｍ２以上、更に好ましくは３０ｇ／ｍ２以上であり、そして、好ましくは３５０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは３００ｇ／ｍ２以下、更に好ましくは２５０ｇ／ｍ２以下である。一般的に難燃剤を含有する発泡体シートの面密度は高くなる傾向にあるが、本発明においては架橋度、発泡倍率及び難燃剤の量を調整することにより前記範囲とすることができ、軽量な発泡体シートとすることができる。
なお、本発明における面密度は、実施例に記載の方法で測定することができる。
【0011】
＜ＩＲ測定における最大吸収率に＞
本発明の発泡体シートは、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下である。熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して０．０９倍未満であると、難燃剤が熱分解する前に難燃剤が揮発などにより発泡体シートから除去されてしまう場合がある。これにより、難燃剤の効果が十分に発揮できず、燃焼を十分には抑制できない場合がある。熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して２．００倍よりも大きいと、発泡体シートにおける難燃剤の含有量が発泡体シートの燃焼を抑制することに対して過大である場合がある。このような観点から、熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して、０．１０倍以上１．５０倍以下であることが好ましく、０．２０倍以上１．３０倍以下であることがより好ましく、０．３０倍以上１．２０倍以下であることがさらに好ましい。
なお、ＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率は後述する測定方法により測定することができる。
本発明の発泡体シートは、２３℃～５５０℃に昇温して熱分解させた後の残留物のＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率が、熱分解させる前のＩＲ測定における同範囲の最大吸収率に対して０．０９倍以上２．００倍以下である。熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して０．０９倍未満であると、難燃剤が熱分解する前に難燃剤が揮発などにより発泡体シートから除去されてしまう場合がある。これにより、難燃剤の効果が十分に発揮できず、燃焼を十分には抑制できない場合がある。熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して２．００倍よりも大きいと、発泡体シートにおける難燃剤の含有量が発泡体シートの燃焼を抑制することに対して過大である場合がある。このような観点から、熱分解させた後の残留物の上記最大吸収率が、熱分解させる前の発泡体シートの最大吸収率に対して、０．１０倍以上１．５０倍以下であることが好ましく、０．２０倍以上１．３０倍以下であることがより好ましく、０．３０倍以上１．２０倍以下であることがさらに好ましい。
なお、ＩＲ測定における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率は後述する測定方法により測定することができる。
【0012】
＜見掛け密度＞
本発明において、発泡体シートの見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。発泡体シートの見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３以下であると、発泡体シートを十分に軽量化することができる。発泡体シートの軽量化の観点から、発泡体シートの見掛け密度は、０．０４０ｇ／ｃｍ３以下がより好ましく、０．０３５ｇ／ｃｍ３以下が更に好ましい。一方、発泡体シートの見掛け密度は、０．０１０ｇ／ｃｍ３以上が好ましく、０．０１３ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。発泡体シートの見掛け密度を０．０１０ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、軽量性を維持しつつ機械強度を確保することができる。
本発明のように発泡体シートが難燃剤を含有する場合、発泡性組成物の粘度が高くなるため発泡倍率を高くし、密度を小さくすることが難しいが、本発明においては後述する実施例で使用するような難燃剤を用い、架橋度等を調整しつつ発泡させるため見掛け密度を前記範囲に調整することが可能である。
本発明において、発泡体シートの見掛け密度は０．０４５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。発泡体シートの見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ３以下であると、発泡体シートを十分に軽量化することができる。発泡体シートの軽量化の観点から、発泡体シートの見掛け密度は、０．０４０ｇ／ｃｍ３以下がより好ましく、０．０３５ｇ／ｃｍ３以下が更に好ましい。一方、発泡体シートの見掛け密度は、０．０１０ｇ／ｃｍ３以上が好ましく、０．０１３ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。発泡体シートの見掛け密度を０．０１０ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、軽量性を維持しつつ機械強度を確保することができる。
本発明のように発泡体シートが難燃剤を含有する場合、発泡性組成物の粘度が高くなるため発泡倍率を高くし、密度を小さくすることが難しいが、本発明においては後述する実施例で使用するような難燃剤を用い、架橋度等を調整しつつ発泡させるため見掛け密度を前記範囲に調整することが可能である。
【0013】
＜架橋度（ゲル分率）＞
本発明の発泡体シートは、軽量であっても機械強度を向上させる観点から、架橋したものが好ましく、その場合の架橋度（ゲル分率）は、１５～６５質量％が好ましく、２０～６０質量％がより好ましい。ゲル分率が前記下限値以上であると、発泡体シートにおいて十分な架橋が形成されるため機械強度が高くなりやすい。また、架橋度がこれら上限値以下であると、発泡体シートの柔軟性等を確保しやすくなる。さらに、架橋度を上記範囲内とすることで面密度を前記範囲に調整しやすくなる。このような観点から、架橋度は、２５～５５質量％が更に好ましく、３０～５５質量％がより更に好ましく、３５～５５質量％がより更に好ましい。
なお、架橋度は後述する測定方法により測定することができる。
本発明の発泡体シートは、軽量であっても機械強度を向上させる観点から、架橋したものが好ましく、その場合の架橋度（ゲル分率）は、１５～６５質量％が好ましく、２０～６０質量％がより好ましい。ゲル分率が前記下限値以上であると、発泡体シートにおいて十分な架橋が形成されるため機械強度が高くなりやすい。また、架橋度がこれら上限値以下であると、発泡体シートの柔軟性等を確保しやすくなる。さらに、架橋度を上記範囲内とすることで面密度を前記範囲に調整しやすくなる。このような観点から、架橋度は、２５～５５質量％が更に好ましく、３０～５５質量％がより更に好ましく、３５～５５質量％がより更に好ましい。
なお、架橋度は後述する測定方法により測定することができる。
【0014】
＜厚さ＞
本発明の発泡体シートの厚さは、機械強度及び衝撃吸収性を良好にする観点から、１５ｍｍ以下が好ましく、２～１５ｍｍが好ましく、３～１４ｍｍがより好ましい。
本発明の発泡体シートの厚さは、機械強度及び衝撃吸収性を良好にする観点から、１５ｍｍ以下が好ましく、２～１５ｍｍが好ましく、３～１４ｍｍがより好ましい。
【0015】
＜ポリオレフィン系樹脂＞
ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体等が挙げられ、これらの中でも、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂から選ばれる１種以上を用いることが好ましく、ポリエチレン樹脂とポリプロピレン樹脂とを併用することがより好ましい。ポリエチレン樹脂とポリプロピレン樹脂とを併用することにより架橋度や発泡倍率を調整しやすくなるため、軽量性に優れる発泡体シートを得やすくなる。
ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体等が挙げられ、これらの中でも、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂から選ばれる１種以上を用いることが好ましく、ポリエチレン樹脂とポリプロピレン樹脂とを併用することがより好ましい。ポリエチレン樹脂とポリプロピレン樹脂とを併用することにより架橋度や発泡倍率を調整しやすくなるため、軽量性に優れる発泡体シートを得やすくなる。
【0016】
≪ポリエチレン樹脂≫
ポリエチレン樹脂としては、低密度ポリエチレン樹脂（０．９３ｇ／ｃｍ３以下、ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン樹脂（０．９３０ｇ／ｃｍ３より大きく０．９４２ｇ／ｃｍ３未満、ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン樹脂（０．９４２ｇ／ｃｍ３以上、ＨＤＰＥ）が挙げられる。また、低密度ポリエチレン樹脂の好適な具体例としては、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（ＬＬＤＰＥ）が挙げられる。
ポリエチレン樹脂としては、低密度ポリエチレン樹脂（０．９３ｇ／ｃｍ３以下、ＬＤＰＥ）、中密度ポリエチレン樹脂（０．９３０ｇ／ｃｍ３より大きく０．９４２ｇ／ｃｍ３未満、ＭＤＰＥ）、高密度ポリエチレン樹脂（０．９４２ｇ／ｃｍ３以上、ＨＤＰＥ）が挙げられる。また、低密度ポリエチレン樹脂の好適な具体例としては、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（ＬＬＤＰＥ）が挙げられる。
【0017】
これらの中では、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂、高密度ポリエチレン樹脂が好ましく、低密度ポリエチレン樹脂がより好ましい。これらの樹脂を使用することで、発泡体シートの圧縮強度変化率を低くしやすくなる。
なお、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂の密度は、好ましくは０．９０ｇ／ｃｍ３以上であり、より好ましくは０．９１ｇ／ｃｍ３以上０．９３ｇ／ｃｍ３以下である。また、高密度ポリエチレン樹脂の密度は、好ましくは０．９８ｇ／ｃｍ３以下であり、より好ましくは０．９５ｇ／ｃｍ３以上０．９７ｇ／ｃｍ３以下である。高密度ポリエチレン樹脂や直鎖状低密度ポリエチレン樹脂の密度をこれら範囲内とすることで、発泡体シートの柔軟性を損なうことなく、圧縮強度変化率等を低くしやすくなる。
なお、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂の密度は、好ましくは０．９０ｇ／ｃｍ３以上であり、より好ましくは０．９１ｇ／ｃｍ３以上０．９３ｇ／ｃｍ３以下である。また、高密度ポリエチレン樹脂の密度は、好ましくは０．９８ｇ／ｃｍ３以下であり、より好ましくは０．９５ｇ／ｃｍ３以上０．９７ｇ／ｃｍ３以下である。高密度ポリエチレン樹脂や直鎖状低密度ポリエチレン樹脂の密度をこれら範囲内とすることで、発泡体シートの柔軟性を損なうことなく、圧縮強度変化率等を低くしやすくなる。
【0018】
ポリエチレン樹脂は、エチレンのホモポリマーでもよいが、エチレンを主成分（全モノマーの好ましくは７５質量％以上、より好ましくは９０質量％以上）とした、エチレンと少量のα－オレフィンの共重合体等でもよい。α－オレフィンとしては、好ましくは炭素数３～１２、より好ましくは炭素数４～１０のものが挙げられ、具体的には、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン等が挙げられる。なお、共重合体において、これらのα－オレフィンは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、ポリエチレン樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
また、ポリエチレン樹脂は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0019】
≪ポリプロピレン樹脂≫
ポリプロピレン樹脂としては、プロピレンの単独重合体であるホモポリプロピレンでもよいし、プロピレンを主成分（全モノマーの好ましくは７５質量％以上、より好ましくは９０質量％以上）とした、プロピレンと少量のエチレン及びプロピレン以外のα－オレフィンとの共重合体等が挙げられる。
プロピレンと、エチレン及びプロピレン以外のα－オレフィンとの共重合体としては、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体等が挙げられるが、これらの中でも、ランダム共重合体（すなわち、ランダムポリプロピレン）が好ましい。
プロピレン以外のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン等の炭素数４～１０程度のα－オレフィン等が挙げられるが、これらの中でも、成形性及び耐熱性の観点から、エチレンが好ましい。なお、共重合体において、これらのα－オレフィンは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、ポリプロピレン樹脂は、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
ポリオレフィン系樹脂として使用するエチレン－酢酸ビニル共重合体は、例えば、エチレン由来の構成単位を５０質量％以上含有するエチレン－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
ポリプロピレン樹脂としては、プロピレンの単独重合体であるホモポリプロピレンでもよいし、プロピレンを主成分（全モノマーの好ましくは７５質量％以上、より好ましくは９０質量％以上）とした、プロピレンと少量のエチレン及びプロピレン以外のα－オレフィンとの共重合体等が挙げられる。
プロピレンと、エチレン及びプロピレン以外のα－オレフィンとの共重合体としては、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体等が挙げられるが、これらの中でも、ランダム共重合体（すなわち、ランダムポリプロピレン）が好ましい。
プロピレン以外のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン等の炭素数４～１０程度のα－オレフィン等が挙げられるが、これらの中でも、成形性及び耐熱性の観点から、エチレンが好ましい。なお、共重合体において、これらのα－オレフィンは単独で又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
また、ポリプロピレン樹脂は、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
ポリオレフィン系樹脂として使用するエチレン－酢酸ビニル共重合体は、例えば、エチレン由来の構成単位を５０質量％以上含有するエチレン－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
【0020】
本発明においては、チーグラー・ナッタ化合物、メタロセン化合物、酸化クロム化合物等の重合触媒で重合されたポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、又はこれらの混合物のいずれを用いてもよい。メタロセン化合物の重合触媒により得られた、ポリエチレン樹脂、特に直鎖状低密度ポリエチレンを用いることにより、柔軟性が高く、高い衝撃吸収性を有する発泡体シートを得やすくなる。
【0021】
＜難燃剤＞
本発明の発泡体シートは、好ましくは難燃剤を含み、当該難燃剤としては、例えば、リン系難燃剤、ハロゲン系難燃剤を挙げることができる。これら難燃剤の中でも、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、リン系スピロ化合物、及びハロゲン系難燃剤から選ばれる１種以上が好ましい。中でもリン系難燃剤が好ましく、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩及びリン系スピロ化合物から選ばれる１種以上がより好ましい。このような難燃剤は後述する発泡剤との関係で発泡性組成物の粘度が高くなりすぎないため、発泡体シートの見掛け密度を前記範囲に調整しやすくなる。よって、前記難燃剤を用いることにより、難燃性と軽量性とを兼ね備えた発泡体シートを得やすくなる。
本発明の発泡体シートは、好ましくは難燃剤を含み、当該難燃剤としては、例えば、リン系難燃剤、ハロゲン系難燃剤を挙げることができる。これら難燃剤の中でも、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、リン系スピロ化合物、及びハロゲン系難燃剤から選ばれる１種以上が好ましい。中でもリン系難燃剤が好ましく、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩及びリン系スピロ化合物から選ばれる１種以上がより好ましい。このような難燃剤は後述する発泡剤との関係で発泡性組成物の粘度が高くなりすぎないため、発泡体シートの見掛け密度を前記範囲に調整しやすくなる。よって、前記難燃剤を用いることにより、難燃性と軽量性とを兼ね備えた発泡体シートを得やすくなる。
【0022】
≪リン系難燃剤≫
リン系難燃剤としては、例えば、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、ホスファゼン系化合物、リン系スピロ化合物等が挙げられる。
リン系難燃剤としては、例えば、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、ホスファゼン系化合物、リン系スピロ化合物等が挙げられる。
【0023】
〔リン酸塩及びポリリン酸塩〕
リン酸塩としては、オルトリン酸メラミン塩、オルトリン酸ピペラジン塩、ピロリン酸メラミン塩、ピロリン酸ピペラジン塩、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム等が挙げられる。
リン酸塩としては、オルトリン酸メラミン塩、オルトリン酸ピペラジン塩、ピロリン酸メラミン塩、ピロリン酸ピペラジン塩、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム等が挙げられる。
【0024】
ポリリン酸塩としては、ポリリン酸アンモニウム塩、ポリリン酸メラミン塩、ポリリン酸メラミン・メラム・メレム塩、及びポリリン酸ピペラジン塩等が挙げられる。
これらの中でも、ピロリン酸メラミン塩、ピロリン酸ピペラジン塩、及びポリリン酸アンモニウム塩から選ばれる１種以上が好ましく、ピロリン酸ピペラジン塩とピロリン酸メラミン塩とを併用することがより好ましい。ピロリン酸ピペラジン塩とピロリン酸メラミン塩とを併用する場合、ピロリン酸ピペラジン塩に対するピロリン酸メラミン塩の質量比（ピロリン酸メラミン塩／ピロリン酸ピペラジン塩）は、０．２５以上１．０以下であることが好ましい。
これらの中でも、ピロリン酸メラミン塩、ピロリン酸ピペラジン塩、及びポリリン酸アンモニウム塩から選ばれる１種以上が好ましく、ピロリン酸ピペラジン塩とピロリン酸メラミン塩とを併用することがより好ましい。ピロリン酸ピペラジン塩とピロリン酸メラミン塩とを併用する場合、ピロリン酸ピペラジン塩に対するピロリン酸メラミン塩の質量比（ピロリン酸メラミン塩／ピロリン酸ピペラジン塩）は、０．２５以上１．０以下であることが好ましい。
【0025】
前記リン酸塩及びポリリン酸塩の例示における「メラミン」又は「ピペラジン」は、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルジアミノメタン、エチレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジエチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ－ジエチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－ジエチルエチレンジアミン、１，２－プロパンジアミン、１，３－プロパンジアミン、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、１，７－ジアミノへプタン、１，８－ジアミノオクタン、１，９ージアミノノナン、１，１０－ジアミノデカン、ｔｒａｎｓ－２，５－ジメチルピペラジン、１，４－ビス（２－アミノエチル）ピペラジン、１，４－ビス（３－アミノプロピル）ピペラジン、アセトグアナミン、ベンゾグアナミン、アクリルグアナミン、２，４－ジアミノ－６－ノニル－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－ハイドロキシ－１，３，５－トリアジン、２－アミノ－４，６－ジハイドロキシ－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－メトキシ－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－エトキシ－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－プロポキシ－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－イソプロポキシ－１，３，５－トリアジン、２，４－ジアミノ－６－メルカプト－１，３，５－トリアジン、２－アミノ－４，６－ジメルカプト－１，３，５－トリアジン、アンメリン、フタロジグアナミン、メラミンシアヌレート、ピロリン酸メラミン、ブチレンジグアナミン、ノルボルネンジグアナミン、メチレンジグアナミン、エチレンジメラミン、トリメチレンジメラミン、テトラメチレンジメラミン、ヘキサメチレンジメラミン、１，３－ヘキシレンジメランミンに置き換えた名称の化合物も使用することができる。
【0026】
本発明においては、前記リン酸塩及びポリリン酸塩の１種を単独で用いてもよく、また、イントメッセント系難燃剤として前記リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる２種以上を混合して用いてもよく、更に、イントメッセント系難燃剤として、前記リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上と金属酸化物とを混合して用いてもよい。
リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上と併用する金属酸化物としては、例えば、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、二酸化ケイ素、酸化チタン、酸化マンガン（ＭｎＯ、ＭｎＯ２）、酸化鉄（ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４）、酸化銅、酸化ニッケル、酸化スズ、酸化アルミニウム、及びアルミン酸カルシウム等が挙げられる。これらの中でも、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、及び酸化カルシウムが好ましい。
リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上と、金属酸化物とを混合して用いる場合、これらの質量比は以下のとおりに調整することが好ましい。金属酸化物に対するリン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上の質量比〔リン酸塩及びポリリン酸塩の合計質量／金属酸化物の質量〕は、難燃性を向上させる観点から、好ましくは４以上１００以下、より好ましくは６以上５０以下、更に好ましくは１０以上３５以下である。
リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上と併用する金属酸化物としては、例えば、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、二酸化ケイ素、酸化チタン、酸化マンガン（ＭｎＯ、ＭｎＯ２）、酸化鉄（ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４）、酸化銅、酸化ニッケル、酸化スズ、酸化アルミニウム、及びアルミン酸カルシウム等が挙げられる。これらの中でも、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、及び酸化カルシウムが好ましい。
リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上と、金属酸化物とを混合して用いる場合、これらの質量比は以下のとおりに調整することが好ましい。金属酸化物に対するリン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上の質量比〔リン酸塩及びポリリン酸塩の合計質量／金属酸化物の質量〕は、難燃性を向上させる観点から、好ましくは４以上１００以下、より好ましくは６以上５０以下、更に好ましくは１０以上３５以下である。
【0027】
前記リン酸塩及びポリリン酸塩から選ばれる１種以上を含む難燃剤の市販品としては、例えば、株式会社ＡＤＥＫＡ製「アデカスタブ ＦＰ－２１００Ｊ」、「アデカスタブ ＦＰ－２２００Ｓ」、「アデカスタブ ＦＰ－２５００Ｓ」、クラリアントジャパン株式会社製「ＥＸＯＬＩＴ ＡＰ４２２」、「ＥＸＯＬＩＴ ＡＰ４６２」等が挙げられる。
【0028】
〔亜リン酸塩〕
亜リン酸塩としては、例えば、亜リン酸ナトリウム、亜リン酸アルミニウム等の亜リン酸金属塩が挙げられる。
亜リン酸塩としては、例えば、亜リン酸ナトリウム、亜リン酸アルミニウム等の亜リン酸金属塩が挙げられる。
【0029】
〔ホスファゼン系化合物〕
ホスファゼン系化合物は、分子中に－Ｐ＝Ｎ－結合を有する有機化合物である。ホスファゼン系化合物としては、比較的高い分解温度を有することより、好ましくは、下記一般式（１）で表されるものが好ましい。
ホスファゼン系化合物は、分子中に－Ｐ＝Ｎ－結合を有する有機化合物である。ホスファゼン系化合物としては、比較的高い分解温度を有することより、好ましくは、下記一般式（１）で表されるものが好ましい。
【0030】
【化1】
【0031】
上記式（１）中、Ｒ１～Ｒ６はそれぞれ独立に、炭素数１～１２のアルキル基、炭素数１～１２のアルコキシ基、炭素数６～１２のアリールオキシ基、アミノ基、ハロゲン原子のいずれかを示す。
このようなホスファゼン系化合物の例としては、大塚化学社から市販されている「ＳＰＢ－１００」等が挙げられる。
このようなホスファゼン系化合物の例としては、大塚化学社から市販されている「ＳＰＢ－１００」等が挙げられる。
【0032】
〔リン系スピロ化合物〕
リン系スピロ化合物としては、リン原子を有するスピロ化合物であれば特に限定されない。なお、スピロ化合物とは、二つの環状化合物が一つの炭素を共有した構造を有する化合物であり、リン原子を有するスピロ化合物とは、上記二つの環状化合物を構成する元素の少なくとも一つがリン原子である化合物である。
リン系スピロ化合物としては、例えば、分子内に、以下の式（２）で表される構造を有する化合物を用いることが好ましい。なお、式（２）において＊は、他の置換基との連結部分を示す。
リン系スピロ化合物としては、リン原子を有するスピロ化合物であれば特に限定されない。なお、スピロ化合物とは、二つの環状化合物が一つの炭素を共有した構造を有する化合物であり、リン原子を有するスピロ化合物とは、上記二つの環状化合物を構成する元素の少なくとも一つがリン原子である化合物である。
リン系スピロ化合物としては、例えば、分子内に、以下の式（２）で表される構造を有する化合物を用いることが好ましい。なお、式（２）において＊は、他の置換基との連結部分を示す。
【0033】
【化2】
【0034】
これらのリン系難燃剤は、１種を単独で、または２種以上を組み合わせて使用することができる。これらの中でも、発泡性組成物への粘度の影響が小さく、発泡倍率を調整しやすくする観点から、リン酸塩、ポリリン酸塩、亜リン酸塩、リン系スピロ化合物がより好ましい。
【0035】
≪ハロゲン系難燃剤≫
本発明においては、ハロゲン系難燃剤を用いてもよい。ハロゲン系難燃剤は、ガス相におけるラジカルトラップ効果により活性ＯＨラジカルを安定化させる。また、燃焼時、ハロゲン系難燃剤より生成するハロゲン化水素によって燃焼推進役となる活性なＯＨラジカル、Ｈラジカルがトラップされ安定化する。さらに、燃焼時、ハロゲン系難燃剤より生成するハロゲン水素は不燃性であるので、希釈効果を生じさせ、さらに酸素遮断効果も生じさせる。
ハロゲン系難燃剤としては、分子構造中にハロゲンを含有する難燃剤であれば特に限定されない。ハロゲン系難燃剤としては、例えば、臭素系難燃剤及び塩素系難燃剤が挙げられ、中でも、臭素系難燃剤が好ましい。
本発明においては、ハロゲン系難燃剤を用いてもよい。ハロゲン系難燃剤は、ガス相におけるラジカルトラップ効果により活性ＯＨラジカルを安定化させる。また、燃焼時、ハロゲン系難燃剤より生成するハロゲン化水素によって燃焼推進役となる活性なＯＨラジカル、Ｈラジカルがトラップされ安定化する。さらに、燃焼時、ハロゲン系難燃剤より生成するハロゲン水素は不燃性であるので、希釈効果を生じさせ、さらに酸素遮断効果も生じさせる。
ハロゲン系難燃剤としては、分子構造中にハロゲンを含有する難燃剤であれば特に限定されない。ハロゲン系難燃剤としては、例えば、臭素系難燃剤及び塩素系難燃剤が挙げられ、中でも、臭素系難燃剤が好ましい。
【0036】
臭素系難燃剤としては、分子構造中に臭素を含有する難燃剤であれば特に限定されない。臭素系難燃剤には、例えば、デカブロモジフェニルエーテル、オクタブロモジフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノールＡ（ＴＢＢＡ）、ＴＢＢＡエポキシオリゴマー、ＴＢＢＡカーボネートオリゴマー、ＴＢＢＡビス（ジブロモプロピルエーテル）、ＴＢＢＡビス（アリールエーテル）、ビス（ペンタブロモフェニル）エタン、１，２－ビス（２，４，６－トリブロモフェノキシ）エタン、２，４，６－トリス（２，４，６－チロブロモフェノキシ）－１，３，５－トリアジン、２，６－ ｏｒ （２，４－）ジブロモフェノールホモポリマー、臭素化ポリスチレン、ポリ臭素化スチレン、エチレンビステトラブロモフタルイミド、ヘキサブロモシクロドデカン、ヘキサブロモベンゼン、ペンタブロモベンジルアクリレートモノマー、ペンタブロモベンジルアクリレートポリマー等が挙げられる。これらの中でも、難燃性及び発泡性の観点から、ビス（ペンタブロモフェニル）エタンが好ましい。これらの臭素系難燃剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
【0037】
前記ハロゲン系難燃剤を用いる場合においては、アンチモン系難燃助剤を併用してもよい。アンチモン系難燃助剤は、ハロゲン系難燃剤との相乗効果により、発泡体シートの難燃性を改善できると共に、ハロゲン系難燃剤の含有量を低減できる。アンチモン系難燃助剤を用いると、燃焼時、ハロゲン系難燃剤と反応し、不燃性のハロゲン化アンチモンとなる。これにより、酸素遮蔽効果が生じる。
アンチモン系難燃助剤としては、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等が挙げられ、市販品としては、例えば、日本精鉱株式会社製の「ＰＡＴＯＸ－Ｍ」、「ＰＡＴＯＸ－ＭＫ」、「ＰＡＴＯＸ－Ｋ」等が挙げられる。
アンチモン系難燃助剤としては、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等が挙げられ、市販品としては、例えば、日本精鉱株式会社製の「ＰＡＴＯＸ－Ｍ」、「ＰＡＴＯＸ－ＭＫ」、「ＰＡＴＯＸ－Ｋ」等が挙げられる。
【0038】
アンチモン系難燃助剤の配合量は、ハロゲン系難燃剤との相乗効果の観点から、ハロゲン系難燃剤１００質量部に対して、好ましくは２０～８０質量部であり、より好ましくは３０～７０質量部であり、さらに好ましくは４０～６０質量部である。
【0039】
≪難燃剤の融点≫
本発明において用いる難燃剤の融点は、発泡体シートの発泡温度と同程度、もしくはそれ以上のものが好ましい。難燃剤の融点が発泡温度と同程度かそれ以上であると燃焼時の熱によって融解しやすくなり発泡体シートの燃焼を抑制することができる。この観点から、難燃剤の融点は２４０～６００℃が好ましく、２５０～５５０℃がより好ましく、２５５～５００℃が更に好ましい。
本発明において用いる難燃剤の融点は、発泡体シートの発泡温度と同程度、もしくはそれ以上のものが好ましい。難燃剤の融点が発泡温度と同程度かそれ以上であると燃焼時の熱によって融解しやすくなり発泡体シートの燃焼を抑制することができる。この観点から、難燃剤の融点は２４０～６００℃が好ましく、２５０～５５０℃がより好ましく、２５５～５００℃が更に好ましい。
【0040】
発泡体シート中の難燃剤の含有量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して、１～１００質量部であることが好ましく、３～８０質量部であることがより好ましく、５～５０質量部であることが更に好ましい。難燃剤の含有量を１質量部以上とすることにより、発泡体シートの難燃性が向上し、１００質量部以下とすることにより、発泡体シートの軽量化を維持すると共に加工性等が良好になる。
【0041】
＜発泡剤＞
本発明の発泡体シートは、ポリオレフィン系樹脂と、発泡剤とを含む発泡性組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、熱分解型発泡剤が好ましい。
熱分解型発泡剤としては、有機発泡剤、無機発泡剤が使用可能である。有機発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
無機発泡剤としては、炭酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミドがより好ましい。
熱分解型発泡剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
本発明の発泡体シートは、ポリオレフィン系樹脂と、発泡剤とを含む発泡性組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、熱分解型発泡剤が好ましい。
熱分解型発泡剤としては、有機発泡剤、無機発泡剤が使用可能である。有機発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
無機発泡剤としては、炭酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミドがより好ましい。
熱分解型発泡剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0042】
発泡性組成物における発泡剤の含有量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して、１質量部以上４０質量部以下が好ましく、５質量部以上３５質量部以下がより好ましく、１０質量部以上３０質量部以下がさらに好ましい。発泡剤の配合量を１質量部以上にすることで、発泡性シートは適度に発泡され、適度な柔軟性と衝撃吸収性を発泡体シートに付与することが可能になる。また、発泡剤の配合量を３０質量部以下にすることで、発泡体シートが必要以上に発泡することが防止され、発泡体シートの機械強度等を良好にすることができる。
【0043】
＜添加剤＞
発泡性組成物には、架橋助剤が配合されていてもよい。架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。架橋助剤をポリオレフィン系樹脂に添加することによって、後述する工程（２）において照射する電離性放射線量を低減して、電離性放射線の照射に伴う樹脂分子の切断、劣化を防止する。
架橋助剤としては具体的には、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物や、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。
これらの架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて使用する。
発泡性組成物には、架橋助剤が配合されていてもよい。架橋助剤としては、多官能モノマーを使用することができる。架橋助剤をポリオレフィン系樹脂に添加することによって、後述する工程（２）において照射する電離性放射線量を低減して、電離性放射線の照射に伴う樹脂分子の切断、劣化を防止する。
架橋助剤としては具体的には、トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、１，２，４－ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等の１分子中に３個の官能基を持つ化合物や、１，６－ヘキサンジオールジメタクリレート、１，９－ノナンジオールジメタクリレート、１，１０－デカンジオールジメタクリレート、ジビニルベンゼン等の１分子中に２個の官能基を持つ化合物、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート等が挙げられる。
これらの架橋助剤は、単独で又は２以上を組み合わせて使用する。
【0044】
架橋助剤の添加量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して０．５～１０質量部が好ましく、１．０～８質量部がより好ましく、１．５～５質量部が更に好ましい。該添加量を０．５質量部以上とすることにより発泡体シートが所望する架橋度を安定して得ることが可能となり、１０質量部以下とすることにより発泡体シートの架橋度の制御が容易となる。
【0045】
発泡性組成物には、分解温度調整剤が配合されていてもよい。分解温度調整剤は、熱分解型発泡剤の分解温度を低くしたり、分解速度を速めたり調節するものとして配合されるものであり、具体的な化合物としては、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。分解温度調整剤は、発泡体シートの表面状態等を調整するために、例えばポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。
【0046】
発泡性組成物には、酸化防止剤が配合されていてもよい。酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等のフェノール系酸化防止剤、ジラウリルチオジプロピオネート等のイオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。酸化防止剤は、例えばポリオレフィン系樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。
発泡性組成物には、これら以外にも、熱安定剤、着色剤、帯電防止剤、充填材等の発泡体に一般的に使用する添加剤が配合されてもよい。
発泡性組成物には、これら以外にも、熱安定剤、着色剤、帯電防止剤、充填材等の発泡体に一般的に使用する添加剤が配合されてもよい。
【0047】
発泡体シートにおいては、ポリオレフィン系樹脂は主成分となるものであり、ポリオレフィン系樹脂の含有量は、発泡体シート全量基準で、例えば４５質量％以上、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上である。
【0048】
＜発泡体シートの製造方法＞
本発明の発泡体シートは、ポリオレフィン系樹脂を一般的な方法で発泡することにより製造することができるものであり、その製造方法に制限はなく、少なくともポリオレフィン系樹脂と発泡剤とを含む発泡性組成物を必要に応じて架橋した後、発泡することにより製造することもできる。
具体的に、本発明の発泡体シートは、例えば以下の工程（１）～（３）を有する方法により製造することができる。
工程（１）：ポリオレフィン系樹脂、熱分解型発泡剤、及びその他の添加剤を押出機に供給して溶融混練し、押出機からシート状に押出すことによってシート状にされた発泡性組成物を得る工程
工程（２）：シート状にされた発泡性組成物を架橋する工程
工程（３）：架橋させたシート状の発泡性組成物を加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、好ましくはＭＤ方向又はＴＤ方向の何れか一方又は双方に延伸する工程
なお、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの製造方法としては、この方法のほかに、国際公開第２００５／００７７３１号に記載された方法により製造することも可能である。
本発明の発泡体シートは、ポリオレフィン系樹脂を一般的な方法で発泡することにより製造することができるものであり、その製造方法に制限はなく、少なくともポリオレフィン系樹脂と発泡剤とを含む発泡性組成物を必要に応じて架橋した後、発泡することにより製造することもできる。
具体的に、本発明の発泡体シートは、例えば以下の工程（１）～（３）を有する方法により製造することができる。
工程（１）：ポリオレフィン系樹脂、熱分解型発泡剤、及びその他の添加剤を押出機に供給して溶融混練し、押出機からシート状に押出すことによってシート状にされた発泡性組成物を得る工程
工程（２）：シート状にされた発泡性組成物を架橋する工程
工程（３）：架橋させたシート状の発泡性組成物を加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、好ましくはＭＤ方向又はＴＤ方向の何れか一方又は双方に延伸する工程
なお、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの製造方法としては、この方法のほかに、国際公開第２００５／００７７３１号に記載された方法により製造することも可能である。
【0049】
発泡性組成物を発泡させる方法としては、特に制限はなく、例えば、発泡性組成物を熱風により加熱する方法、赤外線により加熱する方法、塩浴により加熱する方法、オイルバスにより加熱する方法等が挙げられ、これらは併用してもよい。
なお、発泡性組成物の発泡は、熱分解型発泡剤を用いる例に限定されず、ブタンガス等による物理発泡を用いてもよい。
なお、発泡性組成物の発泡は、熱分解型発泡剤を用いる例に限定されず、ブタンガス等による物理発泡を用いてもよい。
【0050】
発泡性組成物を架橋する方法としては、例えば、発泡性組成物に電子線、α線、β線、γ線等の電離性放射線を照射する方法、発泡性組成物に予め有機過酸化物を配合しておき、発泡性組成物を加熱して有機過酸化物を分解させる方法等が挙げられ、これらの方法は併用されてもよい。これらの中では、電離性放射線を照射する方法が好ましい。
電離性放射線の照射量は、ゲル分率が前記範囲となるように、０．５～２０Ｍｒａｄが好ましく、１．０～１２Ｍｒａｄがより好ましい。
電離性放射線の照射量は、ゲル分率が前記範囲となるように、０．５～２０Ｍｒａｄが好ましく、１．０～１２Ｍｒａｄがより好ましい。
【0051】
架橋に使用する有機過酸化物としては、例えば、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の添加量は、ポリオレフィン系樹脂１００質量部に対し、０．０１～５質量部が好ましく、０．１～３質量部がより好ましい。有機過酸化物の添加量が上記範囲内であると、発泡性組成物の架橋が進行しやすく、また、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体シート中に有機過酸化物の分解残渣の量を抑制する。
【0052】
本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シートは、上記したように、延伸されていることが好ましい。延伸は発泡性組成物を発泡させて発泡体シートを得た後に行ってもよいし、発泡性組成物を発泡させつつ行ってもよい。なお、発泡性組成物を発泡させて発泡体シートを得た後、発泡体シートを延伸する場合には、発泡体シートを冷却することなく発泡時の溶融状態を維持したまま続けて発泡体シートを延伸したほうがよいが、発泡体シートを冷却した後、再度、発泡体シートを加熱して溶融又は軟化状態とした上で発泡体シートを延伸してもよい。
【0053】
また、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートのＭＤ方向における延伸倍率は、１．１～３．０倍が好ましく、１．３～２．８倍がより好ましい。ポリオレフィン系樹脂発泡体シートのＭＤ方向における延伸倍率を上記下限値以上とすると、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの柔軟性及び引張強度が良好になりやすくなる。一方、上限値以下とすると、発泡体シートが延伸中に破断したり、発泡中の発泡体シートから発泡ガスが抜けて発泡倍率が低下したりすることが防止され、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートの柔軟性や引張強度が良好になり、品質も均一なものとしやすくなる。また、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートは、ＴＤ方向にも上記範囲の延伸倍率で延伸されてもよい。
【0054】
［粘着テープ］
本発明においては、本発明に係る発泡体シートを基材として用い、発泡体シートの一方の面又は両面に粘着剤層を設けて、粘着テープとしてもよい。粘着テープの厚さは、通常２～１６ｍｍ程度である。
粘着テープを構成する粘着剤層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍが更に好ましい。粘着テープを構成する粘着剤層の厚さが５～２００μｍであると、粘着テープの厚さを薄くすることができる。
本発明においては、本発明に係る発泡体シートを基材として用い、発泡体シートの一方の面又は両面に粘着剤層を設けて、粘着テープとしてもよい。粘着テープの厚さは、通常２～１６ｍｍ程度である。
粘着テープを構成する粘着剤層の厚さは、５～２００μｍが好ましく、７～１５０μｍがより好ましく、１０～１００μｍが更に好ましい。粘着テープを構成する粘着剤層の厚さが５～２００μｍであると、粘着テープの厚さを薄くすることができる。
【0055】
発泡体シートの一方の面又は両面に設けられる粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤等を用いる。
発泡体シートに粘着剤を塗布し、粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。
発泡体シートに粘着剤を塗布し、粘着剤層を発泡体シート上に積層する方法としては、例えば、発泡体シートの少なくとも一方の面にコーター等の塗工機を用いて粘着剤を塗布する方法、発泡体シートの少なくとも一方の面にスプレーを用いて粘着剤を噴霧、塗布する方法、発泡体シートの一方の面に刷毛を用いて粘着剤を塗布する方法等が挙げられる。
【0056】
本発明の発泡体シートを用いた粘着テープは、航空機内の衝撃吸収材として好適に用いることができる。また、電子機器本体内に内装される衝撃吸収材等として用いることもできる。
【0057】
［積層シート］
本発明においては、上記した発泡体シートと、該発泡体シートの片面又は両面に設けられる金属シートとを備えた積層シートとしてもよい。該積層シートは、金属層を備えることにより強度及び防水性が向上し、かつ上記した発泡体シートを用いているため軽量でありかつ難燃性に優れる。
金属シートの種類としては、例えばアルミニウム、銅、鉛などが挙げられ、中でも軽量であることより、アルミニウムが好ましい。
金属シートの厚さは、好ましくは５０～４００μｍであり、より好ましくは８０～３００μｍである。
本発明においては、上記した発泡体シートと、該発泡体シートの片面又は両面に設けられる金属シートとを備えた積層シートとしてもよい。該積層シートは、金属層を備えることにより強度及び防水性が向上し、かつ上記した発泡体シートを用いているため軽量でありかつ難燃性に優れる。
金属シートの種類としては、例えばアルミニウム、銅、鉛などが挙げられ、中でも軽量であることより、アルミニウムが好ましい。
金属シートの厚さは、好ましくは５０～４００μｍであり、より好ましくは８０～３００μｍである。
【0058】
発泡体シートの片面又は両面に金属シートを設ける方法としては、特に限定されず、例えば、公知の粘着剤又は接着剤を用いて発泡体シートの片面又は両面に金属シートを貼り合せるとよい。
さらに、該積層シートの一方の面又は両面に上記した粘着剤層を設けて使用してもよい。
さらに、該積層シートの一方の面又は両面に上記した粘着剤層を設けて使用してもよい。
【0059】
上記積層シートは、軽量性及び難燃性に優れると共に、強度が高く防水性に優れるため、上記した航空機の用途に好適に使用することができる。
【実施例】
【0060】
本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
【0061】
［測定方法］
本明細書における各物性の測定方法は、次の通りである。
＜見掛け密度及び面密度＞
発泡体シートの見掛け密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に準拠して測定した。
発泡体シートの面密度は、見掛け密度と厚みから計算により求めた。
本明細書における各物性の測定方法は、次の通りである。
＜見掛け密度及び面密度＞
発泡体シートの見掛け密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５に準拠して測定した。
発泡体シートの面密度は、見掛け密度と厚みから計算により求めた。
【0062】
＜熱分解前後における最大吸収率の比＞
熱分解前の発泡体シートに対して、ＩＲ測定計（ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製、ＦＴ-ＩＲ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ Ｆｒｏｎｔｉｅｒ）を用いて、全反射（ＡＴＲ）法によりＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換－赤外分光分析）スペクトルの測定を行った。得られたＦＴ－ＩＲスペクトルから、熱分解前の発泡体シートにおける２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率を算出した。
昇温速度１０℃／分にて２３℃から５５０℃に発泡体シートを昇温し、発泡体シートを熱分解し、残留物を作製した。発泡体シートの熱分解後の残留物に対して、同じＩＲ測定計を用いて、全反射法によりＦＴ－ＩＲスペクトルの測定を行った。得られたＦＴ－ＩＲスペクトルから、発泡体シートの熱分解後の残留物における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率を算出した。
発泡体シートの熱分解後の残留物の最大吸収率を熱分解前の発泡体シートの最大吸収率で割り算して、熱分解前後における最大吸収率の比を算出した。
熱分解前の発泡体シートに対して、ＩＲ測定計（ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製、ＦＴ-ＩＲ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ Ｆｒｏｎｔｉｅｒ）を用いて、全反射（ＡＴＲ）法によりＦＴ－ＩＲ（フーリエ変換－赤外分光分析）スペクトルの測定を行った。得られたＦＴ－ＩＲスペクトルから、熱分解前の発泡体シートにおける２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率を算出した。
昇温速度１０℃／分にて２３℃から５５０℃に発泡体シートを昇温し、発泡体シートを熱分解し、残留物を作製した。発泡体シートの熱分解後の残留物に対して、同じＩＲ測定計を用いて、全反射法によりＦＴ－ＩＲスペクトルの測定を行った。得られたＦＴ－ＩＲスペクトルから、発泡体シートの熱分解後の残留物における２７００～３０００ｃｍ－１の範囲の最大吸収率を算出した。
発泡体シートの熱分解後の残留物の最大吸収率を熱分解前の発泡体シートの最大吸収率で割り算して、熱分解前後における最大吸収率の比を算出した。
【0063】
＜最大発熱量、及び合計発熱量＞
発泡体シートの最大発熱量、及び合計発熱量は、ＦＡＲ ＰＡＲＴ ２５．８５３（ｄ） Ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｆ Ｐａｒｔ ＩＶに準拠して測定した。
発泡体シートの最大発熱量、及び合計発熱量は、ＦＡＲ ＰＡＲＴ ２５．８５３（ｄ） Ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｆ Ｐａｒｔ ＩＶに準拠して測定した。
【0064】
＜架橋度（ゲル分率）＞
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の重量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ3中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の重量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝（Ｂ／Ａ）×１００
発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の重量Ａ（ｍｇ）を精秤した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ3中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の重量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋度（質量％）を算出した。
架橋度（質量％）＝（Ｂ／Ａ）×１００
【0065】
＜難燃性の評価＞
発泡体シートの難燃性評価については、既述の最大発熱量、合計発熱量に基づいて評価した。
具体的には、５分間の試験中の最大発熱量が６５ｋｗ／ｍ２以下、試験開始後２分間の合計発熱量が６５ｋｗ・ｍｉｎ／ｍ２以下である場合を合格とし、それ以外の場合を不合格にした。
発泡体シートの難燃性評価については、既述の最大発熱量、合計発熱量に基づいて評価した。
具体的には、５分間の試験中の最大発熱量が６５ｋｗ／ｍ２以下、試験開始後２分間の合計発熱量が６５ｋｗ・ｍｉｎ／ｍ２以下である場合を合格とし、それ以外の場合を不合格にした。
【0066】
＜使用原料＞
実施例及び比較例で用いた材料は以下のとおりである。
〔ポリオレフィン系樹脂〕
・ポリプロピレン：日本ポリプロ株式会社製「ＥＧ７Ｆ」
・ポリエチレン：ダウ・ケミカル社製「５２２０Ｇ」
〔架橋助剤〕
・架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート
実施例及び比較例で用いた材料は以下のとおりである。
〔ポリオレフィン系樹脂〕
・ポリプロピレン：日本ポリプロ株式会社製「ＥＧ７Ｆ」
・ポリエチレン：ダウ・ケミカル社製「５２２０Ｇ」
〔架橋助剤〕
・架橋助剤：トリメチロールプロパントリメタクリレート
【0067】
〔発泡剤〕
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
〔酸化防止剤〕
・酸化防止剤Ａ：２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール
・酸化防止剤Ｂ：ジラウリルチオジプロピオネート
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
〔酸化防止剤〕
・酸化防止剤Ａ：２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール
・酸化防止剤Ｂ：ジラウリルチオジプロピオネート
【0068】
〔難燃剤〕
・難燃剤Ａ：リン系化合物、帝人株式会社「ファイヤガード ＦＣＸ－２１０」、融点２５７℃
・難燃剤Ｂ：イントメッセント系難燃剤（複合物）、株式会社ＡＤＥＫＡ「アデカスタブ ＦＰ－２５００Ｓ」、融点２７０℃
・難燃剤Ｃ：トリス（β－クロロプロピル）ホスフェート、大八化学工業株式会社「ＴＭＣＰＰ」、融点２３℃以下（常温で液体）
・難燃剤Ｄ：ビス（ペンタブロモフェニル）エタン、アルベマール日本株式会社「ＳＡＹＴＥＸ８０１０」、融点３５０℃
・難燃剤Ｅ：亜リン酸アルミニウム、太平化学産業株式会社「ＡＰＡ－１００」、融点：融解する前に分解
〔難燃助剤〕
・難燃助剤：三酸化アンチモン、日本精鉱株式会社「ＰＡＴＯＸ－Ｍ」、融点６５６℃
・難燃剤Ａ：リン系化合物、帝人株式会社「ファイヤガード ＦＣＸ－２１０」、融点２５７℃
・難燃剤Ｂ：イントメッセント系難燃剤（複合物）、株式会社ＡＤＥＫＡ「アデカスタブ ＦＰ－２５００Ｓ」、融点２７０℃
・難燃剤Ｃ：トリス（β－クロロプロピル）ホスフェート、大八化学工業株式会社「ＴＭＣＰＰ」、融点２３℃以下（常温で液体）
・難燃剤Ｄ：ビス（ペンタブロモフェニル）エタン、アルベマール日本株式会社「ＳＡＹＴＥＸ８０１０」、融点３５０℃
・難燃剤Ｅ：亜リン酸アルミニウム、太平化学産業株式会社「ＡＰＡ－１００」、融点：融解する前に分解
〔難燃助剤〕
・難燃助剤：三酸化アンチモン、日本精鉱株式会社「ＰＡＴＯＸ－Ｍ」、融点６５６℃
【0069】
実施例１
ポリプロピレン８０質量部、ポリエチレン２０質量部、架橋助剤３．２質量部、熱分解型発泡剤２０質量部、難燃剤Ａ１５質量部、及び酸化防止剤Ａ０．５質量部、酸化防止剤Ｂ０．３質量部をラボプラストミルで混練した。その後、１８０℃、１５ＭＰａで熱プレスすることにより、厚み１ｍｍの発泡性ポリオレフィン樹脂シート（以下、「発泡性シート」という）を作製した。
続いて、作製した発泡性シートの両面から加速電圧１０００ｋＶ、１．４Ｍｒａｄの電子線を照射した。その後、発泡性シートを２５０℃に設定した熱風オーブンに４分間投入した後すみやかに取出し、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートを得た。
得られた発泡体シートの評価結果を表１に示す。
ポリプロピレン８０質量部、ポリエチレン２０質量部、架橋助剤３．２質量部、熱分解型発泡剤２０質量部、難燃剤Ａ１５質量部、及び酸化防止剤Ａ０．５質量部、酸化防止剤Ｂ０．３質量部をラボプラストミルで混練した。その後、１８０℃、１５ＭＰａで熱プレスすることにより、厚み１ｍｍの発泡性ポリオレフィン樹脂シート（以下、「発泡性シート」という）を作製した。
続いて、作製した発泡性シートの両面から加速電圧１０００ｋＶ、１．４Ｍｒａｄの電子線を照射した。その後、発泡性シートを２５０℃に設定した熱風オーブンに４分間投入した後すみやかに取出し、ポリオレフィン系樹脂発泡体シートを得た。
得られた発泡体シートの評価結果を表１に示す。
【0070】
実施例２～７、比較例１～４
発泡性組成物の配合を表１に示すように変更すると共に、表1の厚みになるように発泡性シートの厚みを調整したことと、架橋度（ゲル分率）になるように架橋時の線量を調整したこと以外は実施例１と同様に実施した。
得られた発泡体シートの評価結果を表１に示す。また、一例として、２５００～４０００ｃｍ－１の範囲における熱分解前後の実施例５のＦＴ－ＩＲスペクトルを図１に示す。図１において、Ｔbeforeは、熱分解前の発泡体シートの２７００～３０００ｃｍ－１の範囲における最小透過率（％）を示す。Ｔafterは、発泡体シートの熱分解後の残留物の２７００～３０００ｃｍ－１の範囲における最小透過率（％）を示す。最大吸収率（％）は１００％から最小透過率（％）を引き算した値である。
発泡性組成物の配合を表１に示すように変更すると共に、表1の厚みになるように発泡性シートの厚みを調整したことと、架橋度（ゲル分率）になるように架橋時の線量を調整したこと以外は実施例１と同様に実施した。
得られた発泡体シートの評価結果を表１に示す。また、一例として、２５００～４０００ｃｍ－１の範囲における熱分解前後の実施例５のＦＴ－ＩＲスペクトルを図１に示す。図１において、Ｔbeforeは、熱分解前の発泡体シートの２７００～３０００ｃｍ－１の範囲における最小透過率（％）を示す。Ｔafterは、発泡体シートの熱分解後の残留物の２７００～３０００ｃｍ－１の範囲における最小透過率（％）を示す。最大吸収率（％）は１００％から最小透過率（％）を引き算した値である。
【0071】
【表1】
【0072】
上記の結果より明らかなように、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体シートは、軽量性を維持しつつ、高い難燃性を有するため、航空機等の軽量化が求められる用途について好適に使用することができる。
【図1】
