特許 7502815 空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材及びその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-06-11

(45)【発行日】2024-06-19

(54)【発明の名称】空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材及びその製造方法

(51)【国際特許分類】

   C22C 23/00 20060101AFI20240612BHJP

   C22C 23/02 20060101ALI20240612BHJP

   C22F 1/06 20060101ALI20240612BHJP

   C22F 1/00 20060101ALN20240612BHJP

【ＦＩ】

C22C23/00

C22C23/02

C22F1/06

C22F1/00 602

C22F1/00 611

C22F1/00 630K

C22F1/00 650A

C22F1/00 650Z

C22F1/00 681

C22F1/00 687

C22F1/00 685Z

C22F1/00 691B

C22F1/00 691C

C22F1/00 694A

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2023001147

(22)【出願日】2023-01-06

(65)【公開番号】P2023110866

(43)【公開日】2023-08-09

【審査請求日】2023-01-10

(31)【優先権主張番号】111104005

(32)【優先日】2022-01-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】TW

(73)【特許権者】

【識別番号】517009073

【氏名又は名称】安立材料科技股▲ふん▼有限公司

(74)【代理人】

【識別番号】100082418

【弁理士】

【氏名又は名称】山口 朔生

(74)【代理人】

【識別番号】100167601

【弁理士】

【氏名又は名称】大島 信之

(74)【代理人】

【識別番号】100201329

【弁理士】

【氏名又は名称】山口 真二郎

(74)【代理人】

【識別番号】100220917

【弁理士】

【氏名又は名称】松本 忠大

(72)【発明者】

【氏名】林俊凱

(72)【発明者】

【氏名】郭建奕

(72)【発明者】

【氏名】范謹▲ティン▼

【審査官】鈴木 毅

(56)【参考文献】

【文献】特開平０６－０２５７８８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平０４－１７６８３９（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１６／１２１７２２（ＷＯ，Ａ１）

【文献】中国特許出願公開第１１００２９２５４（ＣＮ，Ａ）

【文献】中国特許出願公開第１０８４５６８１３（ＣＮ，Ａ）

【文献】中国特許出願公開第１０８１７９３３５（ＣＮ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１６／１５２５６９（ＷＯ，Ａ１）

【文献】中国特許出願公開第１０８６６０３４７（ＣＮ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ２２Ｃ ２３／００ － ２３／０６

Ｃ２２Ｆ １／０６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

熔化温度と、前記熔化温度よりも高い引火温度とを有するマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金であって、かつ組成を重量百分率で表して、５～１５ｗｔ％のＬｉ、１．５～９．０ｗｔ％のＡｌ、０．５～１．５ｗｔ％のＺｎ、０．４～１．３ｗｔ％のＹ、０．１８～１．０１ｗｔ％のＮｄ、０．０９～０．６５ｗｔ％のＣｅ、及びバランス量のＭｇと不可避不純物からなることを特徴とする、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金。

【請求項2】

前記マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の引火点が６２０℃～７００℃の間にあることを特徴とする、請求項１に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金。

【請求項3】

５１％の冷間圧延率にて冷間圧延処理を行った後、降伏強度（ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）が２０１ＭＰａ～２４０ＭＰａの間にあることを特徴とする、請求項１に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材。

【請求項4】

５１％の冷間圧延率にて冷間圧延処理を行った後、伸長率が２０％～２５％の間にあることを特徴とする、請求項１に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材。

【請求項5】

熔解凝固を経た鋳放し状態または熱処理を経た後の熱処理状態であり、かつ前記熱処理は、時効硬化処理、焼鈍軟化処理及び均質化処理からなる群から選択されるいずれか１種の処理であることを特徴とする、請求項１に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材。

【請求項6】

前記マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を鋳型成形または射出成形を利用して加工した構造部材であることを特徴とする、請求項３または４に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材。

【請求項7】

前記マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を、真空アーク熔融法、電熱糸加熱法、誘導加熱法、急速凝固法、機械的合金法及び粉末冶金法からなる群から選択される１種の製法を利用して作製されることを特徴とする、請求項１に記載のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の技術分野に係り、特に、空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金及びその用途に関するものである。

【背景技術】

【0002】

周知のように、軽量合金は、アルミニウム合金、チタン合金、マグネシウム－リチウム合金の３種類に大別され、その内、マグネシウム－リチウム合金は、さらにマグネシウム－リチウム－亜鉛系合金（ＬＺ－ｓｅｒｉｅｓ ａｌｌｏｙ）、マグネシウム－リチウム－アルミニウム系合金（ＬＡ－ｓｅｒｉｅｓ ａｌｌｏｙ）、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛系合金（ＬＡＺ－ｓｅｒｉｅｓ ａｌｌｏｙ）に分けられる。なおかつ、研究資料には、ＬＡＺ系マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、熱放射放熱能力がＬＺ系マグネシウム－リチウム－亜鉛合金またはＬＡ系マグネシウム－リチウム－アルミニウム合金よりも優れていることが指摘されている。

【0003】

近年、ノートブック型パソコンの軽量薄型化を絶えず求め続け、このため、高い放熱能力と低比重を兼ね備えるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を、ノートブック型パソコンの外部筐体の最適な製造材料とすることになる。研究資料には、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、通常、９～１２％のリチウムを含有し、かつその比重が約１．４５～１．６０であることが指摘されている。このほか、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、さらに高い比強度、良好な耐衝撃性、切削が容易でかつ電磁干渉の遮蔽が可能などの利点をも有し、このため、各種の軽量構造部材の加工に応用が可能となることから、自転車、自動車、あるいは航空機器の製造に広く応用されている。

【0004】

長期にわたって、金属構造部材の成形製造を熟知しているエンジニアであれば、金属構造部材の成形製造は、通常、以下のステップ（１）～（２）を含み、即ち、ステップ（１）にて、金属材料を坩堝内に装入し、空気熔融法を利用してそれを熔化し、次に、ステップ（２）にて、排滓完了後、坩堝内の熔融状態の金属材料を金型内に注入し、鋳型成形を経て構造部材となることが必ず知っているはずである。残念ながら、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、引火温度が通常その熔融温度よりも低いため、空気熔融法を利用してマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を熔化させることができない。より詳細に説明すると、電気炉を利用して坩堝内に置かれたマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を加熱する過程において、加熱を受けるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の温度が引火温度にまで上昇すると、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金に直ちにフラッシュオーバが生じ、この時、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の温度は、熔融温度にまだ達していない。これに鑑みて、真空熔融法を利用してマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の熔融を行うことしかできない。換言すれば、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、前述に紹介した金属構造部材の成形製造モードに適用することができない。

【0005】

前述の説明から分かるように、その引火温度を熔融温度よりも高くさせるに従って、空気熔融法を利用してそれを熔化することができるために、現有のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金に対して改良を行う必要がある。これに鑑みて、本願の発明者は、極力研究発明した結果、遂に本発明にかかる空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金及びその用途を研究開発して完成させた。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

本発明の主要な目的は、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を提供することである。本発明は、その引火点がその熔点よりも高いため、空気熔融を利用してそれを熔融することに適すると共に、そして鋳型成形または射出成形を利用して構造部材が加工されてなる。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記目的を達成するため、本発明が提供するかかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の一実施例は、その組成を重量百分率で表して、５～１５ｗｔ％のＬｉ、１．５～９．０ｗｔ％のＡｌ、０．５～１．５ｗｔ％のＺｎ、０．４～１．３ｗｔ％のＹ、０．１８～１．０１ｗｔ％のＮｄ、０．０９～０．６５ｗｔ％のＣｅ、及びバランス量のＭｇと不可避不純物からなり、その内、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、引火点がその熔点よりも高いに従って、空気熔融を利用してそれを熔融することに適した。

【0008】

一実施例において、前記マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の引火点が６２０℃～７００℃の間にある。

【0009】

一実施例において、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材は、５１％の冷間圧延率にて冷間圧延処理を行った後、降伏強度（ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）が２０１ＭＰａ～２４０ＭＰａの間にある。

【0010】

一実施例において、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材は、５１％の冷間圧延率にて冷間圧延処理を行った後、伸長率が２０％～２５％の間にある。

【0011】

一実施例において、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材は、真空アーク熔融法、電熱糸加熱法、誘導加熱法、急速凝固法、機械的合金法及び粉末冶金法からなる群から選択される１種の製法を利用して作製される。

【0012】

一実行可能な実施例において、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、熔解・凝固を経て得られた合金バルク材である。

【0013】

別の実行可能な実施例において、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金から製造された部材は、熔解凝固を経た鋳放し状態または熱処理を経た後の熱処理状態であり、かつかかる熱処理は、時効硬化処理、焼鈍軟化処理及び均質化処理からなる群から選択されるいずれか１種の処理である。

【発明の効果】

【0014】

さらに、本発明は、一種のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の用途を同時に提供し、それが鋳型成形または射出成形を利用して加工されてなる構造部材に応用され、例えば、３Ｃ（パソコン・通信・消費性）製品の筐体部材、内部構成部材や車輪リムなどが挙げられる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】実験サンプルＥのグレースケール画像を示す図である。

【図2】実験サンプルＦのグレースケール画像を示す図である。

【図3】実験サンプルＧと対照サンプルＤとの伸長率（Ｐｅｒｃｅｎｔ ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ，％ＥＬ）を示す統計棒グラフである。

【図4】実験サンプルＧの降伏強度（Ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ＹＳ）を示す統計棒グラフである。

【発明を実施するための形態】

【0016】

本発明が提供する空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金をより明瞭に記述するために、添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施例を以下に詳細に説明する。

【0017】

本発明が提供する一種のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、その組成を重量百分率で表して、５～１５ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、１．５～９．０ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、０．５～１．５ｗｔ％の亜鉛（Ｚｎ）、０．０１～１．３ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．１８～１．０１ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）、０．０９～０．６５ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物を含む。特に、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、引火点がその熔点よりも高いため、空気熔融を利用してそれを熔融することに適すると共に、そして鋳型成形または射出成形を利用して構造部材が加工されてなる。

【0018】

実際の応用時に、かかるマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、熔解・凝固を経て得られた合金バルク材である。なおかつ、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、真空アーク熔融法、電熱糸加熱法、誘導加熱法や急速凝固法などを利用することができる。特に説明することは、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、熔解凝固を経た鋳放し状態の合金または熱処理を経た後の熱処理状態の合金であることがより好ましい。長期にわたって、合金の設計と製造を行う材料エンジニアであれば、かかる熱処理は、均質化処理、時効硬化処理、あるいは焼鈍軟化処理であってもよいことが分かるであろう。

【0019】

一般に、金属構造部材の成形製造は、通常、以下のステップ（１）～（２）を含み、即ち、ステップ（１）にて、金属材料を坩堝内に装入し、空気熔融法を利用してそれを熔化し、次に、ステップ（２）にて、排滓完了後、鋳型成形あるいは射出成形を利用して坩堝内の熔融状態の金属材料をかかる金属構造部材として成形する。しかしながら、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ５２１、ＬＡＺ７２１、ＬＡＺ７７１、ＬＡＺ９２１及びＬＡＺ１４９１は、その引火温度が通常その熔融温度よりも低いため、空気熔融法を採用して熔融を行うことには適さず、従って前述に紹介した金属構造部材の成形製造モードに適用することができない。注意に値することは、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、引火点が６２０℃～７００℃の間にあるので、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ５２１、ＬＡＺ７２１、ＬＡＺ７７１、ＬＡＺ９２１及びＬＡＺ１４９１よりも高い点である。このため、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、前述の方法ステップを利用して、例えば、電子製品の筐体部材や自転車の車輪リムなどのような金属構造部材として加工することができる。

【0020】

上記本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、これによって的確に実施することが可能であることを実証するために、以下、多数組の実験資料の表現に沿って、実証を行った。

【実施例1】

【0021】

実験例１において、真空熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表１にまとめて示す。

【0022】

【表1】

【0023】

上記の表１から、対照サンプルＡは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ５２１であることが知見された。理解すべきことは、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ５２１は、５ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、２ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１ｗｔ％の亜鉛、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物（例えば、微量金属Ｍｎ）を含む。その一方、実験サンプルＡは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ５２１、０．７８ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．６５ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．４１ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。

【実施例2】

【0024】

実験例２において、真空熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表２にまとめて示す。

【0025】

【表2】

【0026】

上記の表２から、対照サンプルＢは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７２１であることが知見された。理解すべきことは、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７２１は、７ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、２ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１ｗｔ％の亜鉛、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物（例えば、微量金属Ｍｎ）を含む。その一方、実験サンプルＢは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７２１、０．３４ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．４１ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．２８ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。

【実施例3】

【0027】

実験例３において、真空熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表３にまとめて示す。

【0028】

【表3】

【0029】

上記の表３から、対照サンプルＣは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７７１であることが知見された。理解すべきことは、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７７１は、７ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、７ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１ｗｔ％の亜鉛、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物（例えば、微量金属Ｍｎ）を含む。その一方、実験サンプルＣは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ７７１、０．９２ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．４６ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．２８ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。

【実施例4】

【0030】

実験例４において、真空熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表４にまとめて示す。

【0031】

【表4】

【0032】

上記の表４から、対照サンプルＤは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１であることが知見された。理解すべきことは、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１は、９ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、２ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１ｗｔ％の亜鉛、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物（例えば、微量金属Ｍｎ）を含む。その一方、実験サンプルＤは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１、０．６３ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．５１ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．２５ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空アーク熔融を行ったことにより得られたものである。なおかつ、実験サンプルＥは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１、０．５７ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．１４ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．０８ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。

【実施例5】

【0033】

実験例５において、真空アーク熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表５にまとめて示す。

【0034】

【表5】

【0035】

上記の表５から、対照サンプルＥは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ１４９１であることが知見された。理解すべきことは、マグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ１４９１は、１４ｗｔ％のリチウム（Ｌｉ）、９ｗｔ％のアルミニウム（Ａｌ）、１ｗｔ％の亜鉛、及びバランス量のマグネシウム（Ｍｇ）と不可避不純物（例えば、微量金属Ｍｎ）を含む。その一方、実験サンプルＦは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ１４９１、１．２ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．８ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．６ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。

【0036】

多数個の対照サンプルと多数個の実験サンプルに関連する測定データを下記の表６Ａ、表６Ｂ、表７Ａと表７Ｂにまとめて示す。

【0037】

【表6A】

【0038】

【表6B】

【0039】

【表7A】

【0040】

【表7B】

【0041】

図１は、実験サンプルＥのグレースケール画像を示す図であり、かつ図２は、実験サンプルＦのグレースケール画像を示す図である。注意に値することは、図１と図２において図示するＴ１、Ｔ２とＴ３は、サンプリング位置を示している点である。サンプルのデータを測定する際、それぞれこれらの３つの位置でサンプリングをしたのち、引火点と熔点の測定及び組成分析を行った。このため、実験サンプルＥの組成分析結果を下記の表８に示し、かつ実験サンプルＦの組成分析結果を下記の表９に示す。

【0042】

【表8】

【0043】

【表9】

【実施例6】

【0044】

さらに、本願の発明者は、また、実験例６を完成した。実験例６において、真空アーク熔融炉を利用して本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金のサンプルを製造し、かかるサンプルの組成を下記の表１０にまとめて示す。

【0045】

【表10】

【0046】

上記の表１０から、実験サンプルＧは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１、０．３５ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．３６ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．２５ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものであることが知見された。なおかつ、実験サンプルＨは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１、０．５７ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．１４ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．０８ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。その一方、実験サンプルＩは、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金ＬＡＺ９２１、０．５８ｗｔ％のイットリウム（Ｙ）、０．４９ｗｔ％のネオジム（Ｎｄ）及び０．３２ｗｔ％のセリウム（Ｃｅ）に対して真空熔融を行ったことにより得られたものである。なおかつ、実験サンプルＧ～Ｉに関連する測定データを下記の表１１にまとめて示す。

【0047】

【表11】

【0048】

さらに、本願の発明者は、また、実験サンプルＧ（即ち、ＬＡＺ９２１＋Ｙ＋Ｎｄ＋Ｃｅ）及び対照サンプルＤ（即ち、ＬＡＺ９２１）に対して機械的性質の測定を行った。図３は、実験サンプルＧと対照サンプルＤとの伸長率（Ｐｅｒｃｅｎｔ ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ，％ＥＬ）を示す統計棒グラフである。図３に示すように、対照サンプルＤは、鋳放し状態にて計測された伸長率が２４．６％ＥＬである。なおかつ、冷間圧延を経て５１％の冷間圧延変形量を有する場合には、対照サンプルＤで計測された伸長率が１１．９％ＥLだけが残っていた。その一方、図３に示すように、実験サンプルＧは、鋳放し状態にて計測された伸長率が３１．０％ＥＬである。なおかつ、冷間圧延を経て５１％の冷間圧延変形量を有する場合には、実験サンプルＧで計測された伸長率が２３．７％ＥLである。このため、図３の実験データから、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金（例えば、ＬＡＺ９２１）に比べて、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、冷間加工ひずみ硬化に対する抑制力がより優れたものとなることが実証された。

【0049】

加えて、本願の発明者は、また、実験サンプルＧに対して熱処理を行うと共に、その降伏強度（ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ）を測定した。図４は、実験サンプルＧの降伏強度（Ｙｉｅｌｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ＹＳ）を示す統計棒グラフである。図４に示すように、冷間圧延処理を経て５１％の冷間圧延変形量を有する場合には、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金の降伏強度が２０１ＭＰａ～２４０ＭＰａの間にある。このため、図４の実験データから、商業用のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金（例えば、ＬＡＺ９２１）に比べて、本発明のマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金は、圧延材強度がより優れたものとなることが実証された。

【0050】

こうして、上記のように、本発明にかかる空気熔融を利用して行う加工に適したマグネシウム－リチウム－アルミニウム－亜鉛合金を既に十分かつ明瞭に説明してきた。しかしながら、強調すべき点は、上記の詳細な説明は、本発明の実行可能な実施例を具体的に説明したものであり、但し、本発明の特許範囲はこれらの実施例に限定されるものではなく、本発明の技術的精神を逸脱しない限り、その等効果実施又は変更は、なお、本発明の特許請求の範囲内に含まれるものとする。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】