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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-06-17
(45)【発行日】2024-06-25
(54)【発明の名称】被覆アーク溶接棒
(51)【国際特許分類】
B23K 35/365 20060101AFI20240618BHJP
B23K 35/30 20060101ALN20240618BHJP
【ＦＩ】
B23K35/365 E
B23K35/30 330A
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2021166450
(22)【出願日】2021-10-08
(65)【公開番号】P2023056937
(43)【公開日】2023-04-20
【審査請求日】2023-06-05
(73)【特許権者】
【識別番号】302040135
【氏名又は名称】日鉄溶接工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001519
【氏名又は名称】弁理士法人太陽国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】渡部 雅大
(72)【発明者】
【氏名】高橋 将
(72)【発明者】
【氏名】三浦 瑠太
(72)【発明者】
【氏名】小松 実紗子
【審査官】山本 佳
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１４－１５１３３８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２１－０４９５７６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－３６７３９３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５８－０５３３９３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５７－２０６５９４（ＪＰ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１９０３４９７（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開２００６－２８９４９４（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２００６／０２１９６８５（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２３Ｋ ３５／３６５
Ｂ２３Ｋ ３５／３０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
鋼心線と、前記鋼心線を被覆する被覆剤とを含む被覆アーク溶接棒であって、前記被覆剤は、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％、
Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％、
金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％、
金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％、
鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％、
Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％、並びに
残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物
からなり、
前記被覆アーク溶接棒の全質量に対する前記被覆剤の質量割合が、３０～３４％である、被覆アーク溶接棒。
【請求項2】
前記被覆剤が、前記被覆剤を構成する成分の一部に替えて、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を、Ａｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％以下含む、請求項１に記載の被覆アーク溶接棒。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、被覆アーク溶接棒に関する。
【背景技術】
【0002】
低水素系被覆アーク溶接棒は、鉄心に被覆剤を塗装して製造され、被覆剤中には金属炭酸塩や金属弗化物等が主成分として含まれている。これらは、溶接時にアーク熱により分解されてＣＯ２ガスを発生し、溶融池を大気から遮断して良好な溶接を実現する。また、溶接時にＣＯ２ガスで遮断して溶接を行うので、溶接金属中の酸素量が低く、得られた溶接継手の機械的性質が優れている。このため低温靭性が重要視される大型の海洋構造物やパイプライン等の構造物の溶接に広く使用されている。
【0003】
低水素系被覆アーク溶接棒には、交流電源で使用される場合と直流電源で使用される場合があるが、現地溶接を行う場合及び日本国外では直流電源が主流である。直流電源を用いる溶接棒の場合には、直流電源特有の磁気吹きやアークの向きの乱れを抑制するように被覆剤の成分を調整する必要がある。
【0004】
低温靭性と溶接作業性を両立した被覆アーク溶接棒として、例えば、特許文献１には、スラグの剥離性を改善させるために、被覆剤にＡｌ酸化物及びＭｇＯを適量含有し、機械性能は金属炭酸塩、Ｓｉ、Ｔｉ、及びＢの含有量を適正にすることで、低温靭性と溶接作業性を両立する被覆アーク溶接棒が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２０２１－４９５７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１に開示されている被覆アーク溶接棒は、スラグ剥離性が良好であるものの強度が６３０ＭＰａを超える溶接金属を形成する場合は、低電流域のアークが不安定になり、溶接作業性が低下する。
被覆剤に金属ＳｉやＳｉ合金を積極的に含有すると、溶接作業性が良好になる反面、溶接金属中にＳｉが多く歩留まり、低温靭性が劣化する傾向がある。例えば、Ｎｉを含有することで低温靭性を向上させることは可能であるが、高価なＮｉ粉を使用するので、被覆アーク溶接棒のコスト上昇が避けられない。
このように溶接金属の低温靭性と溶接作業性を両立し、かつコスト上昇を抑えることは難しい課題である。特に直流電源を用いて多層盛溶接や鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で溶接する場合には、溶接金属の低温靭性と溶接作業性の両立が課題となる。
被覆剤に金属ＳｉやＳｉ合金を積極的に含有すると、溶接作業性が良好になる反面、溶接金属中にＳｉが多く歩留まり、低温靭性が劣化する傾向がある。例えば、Ｎｉを含有することで低温靭性を向上させることは可能であるが、高価なＮｉ粉を使用するので、被覆アーク溶接棒のコスト上昇が避けられない。
このように溶接金属の低温靭性と溶接作業性を両立し、かつコスト上昇を抑えることは難しい課題である。特に直流電源を用いて多層盛溶接や鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で溶接する場合には、溶接金属の低温靭性と溶接作業性の両立が課題となる。
【0007】
また、被覆アーク溶接棒は、通常、溶接金属の強度を向上させる目的として被覆剤にＭｏを含有している。Ｍｏは少量で溶接金属の強度を向上させる効果があるが、溶接金属の再熱部に島状マルテンサイトの生成を助長するため、低温靭性の低下が見られる。このＭｏの影響を考慮しつつ低温靭性の確保のため、Ｓｉ、Ｍｎや強脱酸剤であるＡｌ及びＭｇ等を含有している。また、Ｔｉ及びＢを含有することでアシキュラーフェライトを発現させている。
しかし、Ｓｉの含有量によっては溶接金属中にＳｉが多く歩留まり、Ｓｉもまた島状マルテンサイトの生成を助長するため、十分な低温靭性を確保することが難しい。
しかし、Ｓｉの含有量によっては溶接金属中にＳｉが多く歩留まり、Ｓｉもまた島状マルテンサイトの生成を助長するため、十分な低温靭性を確保することが難しい。
【0008】
溶接棒から形成される溶着金属の機械的性質は、溶接棒と母材（鋼材）から形成される溶接金属の機械的性質と相関がある。
そこで、本開示は、合金コストの低減が可能であり、アークの安定性等の溶接作業性に優れ、強度が５９０ＭＰａ以上であり、かつ低温靭性が良好な溶着金属が得られる被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
そこで、本開示は、合金コストの低減が可能であり、アークの安定性等の溶接作業性に優れ、強度が５９０ＭＰａ以上であり、かつ低温靭性が良好な溶着金属が得られる被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
前記課題を解決するための本開示の要旨は、以下の通りである。
＜１＞ 鋼心線と、前記鋼心線を被覆する被覆剤とを含む被覆アーク溶接棒であって、
前記被覆剤は、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％、
Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％、
金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％、
金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％、
鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％、
Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％、並びに
残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物
からなり、
前記被覆アーク溶接棒の全質量に対する前記被覆剤の質量割合が、３０～３４％である、被覆アーク溶接棒。
＜２＞ 前記被覆剤が、前記被覆剤を構成する成分の一部に替えて、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を、Ａｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％以下含む、＜１＞に記載の被覆アーク溶接棒。
＜１＞ 鋼心線と、前記鋼心線を被覆する被覆剤とを含む被覆アーク溶接棒であって、
前記被覆剤は、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％、
Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％、
金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％、
金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％、
鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％、
Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％、並びに
残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物
からなり、
前記被覆アーク溶接棒の全質量に対する前記被覆剤の質量割合が、３０～３４％である、被覆アーク溶接棒。
＜２＞ 前記被覆剤が、前記被覆剤を構成する成分の一部に替えて、前記被覆剤の全質量に対する質量％で、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を、Ａｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％以下含む、＜１＞に記載の被覆アーク溶接棒。
【発明の効果】
【0010】
本開示によれば、合金コストの低減が可能であり、アークの安定性等の溶接作業性に優れ、強度が５９０ＭＰａ以上であり、かつ低温靭性が良好な溶着金属が得られる被覆アーク溶接棒が提供される。
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本開示の被覆アーク溶接棒について詳細に説明する。
なお、本明細書中において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値に「超」又は「未満」が付されていない場合は、これらの数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。「～」の前後に記載される数値に「超」又は「未満」が付されている場合の数値範囲は、これらの数値を下限値又は上限値として含まない範囲を意味する。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある段階的な数値範囲の上限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値に置き換えてもよく、実施例に示されている値に置き換えてもよい。また、ある段階的な数値範囲の下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の下限値に置き換えてもよく、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
含有量について、「％」は特に断りのない限り「質量％」を意味する。
また、含有量（％）について下限値を限定せずに「～％以下」として上限値のみを限定している場合は、０％超～上限値の範囲内で含み得ることを意味する。
なお、本明細書中において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値に「超」又は「未満」が付されていない場合は、これらの数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。「～」の前後に記載される数値に「超」又は「未満」が付されている場合の数値範囲は、これらの数値を下限値又は上限値として含まない範囲を意味する。
本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある段階的な数値範囲の上限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値に置き換えてもよく、実施例に示されている値に置き換えてもよい。また、ある段階的な数値範囲の下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の下限値に置き換えてもよく、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
含有量について、「％」は特に断りのない限り「質量％」を意味する。
また、含有量（％）について下限値を限定せずに「～％以下」として上限値のみを限定している場合は、０％超～上限値の範囲内で含み得ることを意味する。
【0012】
本開示の発明者らは、低温靭性に有効な合金元素の含有量について検討した結果、溶接棒の被覆剤における金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の含有量を適量とすることで、溶接金属中に歩留まるＳｉを低減でき、溶接金属の再熱部に生成する島状マルテンサイトも減少し、低温靭性を向上できることを見出した。
また、本開示の発明者らは、Ｓｉ、Ｍｎの脱酸剤以外にＡｌ、Ｍｇの強脱酸剤を適量含有することで、さらに低温靭性を向上できることを見出した。
また、本開示の発明者らは、Ｓｉ、Ｍｎの脱酸剤以外にＡｌ、Ｍｇの強脱酸剤を適量含有することで、さらに低温靭性を向上できることを見出した。
【0013】
そして、本開示の発明者らは、被覆アーク溶接棒の溶接作業性と溶接金属の強度及び低温靭性の両立かつコスト低減について鋭意研究した結果、スラグ剤を調整することで溶接作業性の向上を、低Ｓｉ－Ｍｎ－Ｔｉ－Ｂ－Ｍｏの成分系にすることで溶接金属の強度及び低温靭性の向上を、Ｎｉフリーや鉄合金の積極使用によりコストの低減を図ることができることを見出し、本開示の発明を完成させた。
【0014】
（鋼心線）
本開示の被覆アーク溶接棒における鋼心線は、公知の低水素系被覆アーク溶接棒に使用される鋼心線を用いることができる。例えば、ＪＩＳ Ｇ ３５０３：２００６に規定されるＳＷＲＹ１１の線材から製造した心線を用いることが好ましい。
本開示の被覆アーク溶接棒における鋼心線は、公知の低水素系被覆アーク溶接棒に使用される鋼心線を用いることができる。例えば、ＪＩＳ Ｇ ３５０３：２００６に規定されるＳＷＲＹ１１の線材から製造した心線を用いることが好ましい。
【0015】
（被覆剤）
本開示の被覆アーク溶接棒において鋼心線を被覆する被覆剤は、被覆剤全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％、
Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％、
金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％、
金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％、
鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％、
Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％、並びに
残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物
からなり、
被覆アーク溶接棒の全質量に対する被覆剤の質量割合が、３０～３４％である。
本開示の被覆アーク溶接棒において鋼心線を被覆する被覆剤は、被覆剤全質量に対する質量％で、
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％、
金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％、
Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％、
Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％、
金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％、
金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％、
鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％、
Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％、並びに
残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物
からなり、
被覆アーク溶接棒の全質量に対する被覆剤の質量割合が、３０～３４％である。
【0016】
以下、本開示の被覆アーク溶接棒における被覆剤の成分組成及び成分組成の限定理由について詳細に説明する。なお、各成分組成の含有量は、被覆剤全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載することとする。
【0017】
［金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計：２７～４７％］
金属炭酸塩は、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸マンガン等が挙げられる。金属炭酸塩は、アーク雰囲気中で分解して炭酸ガスを発生し、溶融池に侵入しようとする酸素、窒素及び水素等のガス成分から保護し、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止する効果がある。
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が２７％未満であると、溶融池のシールド効果が不足して、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が４７％を超えると、アークの吹付けが弱くなってアークが不安定になり、ビード形状が不良となる。したがって、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計は２７～４７％とする。
金属炭酸塩は、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウム、炭酸マンガン等が挙げられる。金属炭酸塩は、アーク雰囲気中で分解して炭酸ガスを発生し、溶融池に侵入しようとする酸素、窒素及び水素等のガス成分から保護し、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止する効果がある。
金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が２７％未満であると、溶融池のシールド効果が不足して、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計が４７％を超えると、アークの吹付けが弱くなってアークが不安定になり、ビード形状が不良となる。したがって、金属炭酸塩の１種又は２種以上の合計は２７～４７％とする。
【0018】
［金属弗化物の１種又は２種以上の合計：２～２２％］
金属弗化物は、蛍石、弗化マグネシウム、弗化アルミニウム等から含有され、溶融スラグの流動性を調整するとともに、弗素の蒸気圧が高いので、酸素、窒素及び水素等のガス成分から溶融池を保護する効果がある。金属弗化物の１種又は２種以上の合計が２％未満では、弗素による溶融池のシールド性が劣化して、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属弗化物の１種又は２種以上の合計が２２％を超えると、溶融スラグの融点が低下し、スラグ剥離性が不良となる。したがって、金属弗化物の１種又は２種以上の合計は２～２２％とする。
金属弗化物は、蛍石、弗化マグネシウム、弗化アルミニウム等から含有され、溶融スラグの流動性を調整するとともに、弗素の蒸気圧が高いので、酸素、窒素及び水素等のガス成分から溶融池を保護する効果がある。金属弗化物の１種又は２種以上の合計が２％未満では、弗素による溶融池のシールド性が劣化して、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属弗化物の１種又は２種以上の合計が２２％を超えると、溶融スラグの融点が低下し、スラグ剥離性が不良となる。したがって、金属弗化物の１種又は２種以上の合計は２～２２％とする。
【0019】
［Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計：１．０～７．０％］
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン、チタンスラグ、イルミナイト等から含有され、アーク安定剤及びスラグ粘性の調整剤として作用し、アークを安定にしてビード形状を良好にする効果がある。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計が１．０％未満では、アークが不安定となり、ビード形状が不良となる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計が７．０％を超えると、スラグが緻密になり、スラグ剥離性が不良となる。したがって、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計は１．０～７．０％とする。
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン、チタンスラグ、イルミナイト等から含有され、アーク安定剤及びスラグ粘性の調整剤として作用し、アークを安定にしてビード形状を良好にする効果がある。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計が１．０％未満では、アークが不安定となり、ビード形状が不良となる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計が７．０％を超えると、スラグが緻密になり、スラグ剥離性が不良となる。したがって、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ２換算値の合計は１．０～７．０％とする。
【0020】
［Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：２．０～８．０％］
Ｓｉ酸化物は、珪砂、長石、珪灰石、珪酸ソーダや珪酸カリウム等の水ガラスの固質分から含有され、スラグ粘性の調整剤及びスラグの被包性を良好にする効果がある。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が２．０％未満では、溶融スラグの粘性が十分に得られず、溶接ビードの形成が困難となり、ビード形状が不良となる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が８．０％を超えると、スラグの粘性が過剰となり、溶融スラグが溶融池に侵入して、スラグ被包性が不良となる。したがって、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計は２．０～８．０％とする。
なお、塗布剤に含まれるタルク及びヘクトライト中のＳｉ酸化物もＳｉＯ２換算値に含まれる。
Ｓｉ酸化物は、珪砂、長石、珪灰石、珪酸ソーダや珪酸カリウム等の水ガラスの固質分から含有され、スラグ粘性の調整剤及びスラグの被包性を良好にする効果がある。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が２．０％未満では、溶融スラグの粘性が十分に得られず、溶接ビードの形成が困難となり、ビード形状が不良となる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が８．０％を超えると、スラグの粘性が過剰となり、溶融スラグが溶融池に侵入して、スラグ被包性が不良となる。したがって、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計は２．０～８．０％とする。
なお、塗布剤に含まれるタルク及びヘクトライト中のＳｉ酸化物もＳｉＯ２換算値に含まれる。
【0021】
［Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１～２．０％］
Ａｌ酸化物は、アルミナ、長石、マイカ等から含有され、溶融スラグの粘性を調整してビード形状を良好にする効果がある。Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計が０．１％未満では、スラグの粘性が不十分でビード形状が不良になる。一方、Ａｌ酸化物の
Ａｌ２Ｏ３換算値の合計が２．０％を超えると、溶融スラグの粘性が過剰となり、溶融スラグが溶融池に侵入して、スラグ被包性が不良となる。したがって、Ａｌ酸化物の
Ａｌ２Ｏ３換算値の合計は０．１～２．０％とする。
Ａｌ酸化物は、アルミナ、長石、マイカ等から含有され、溶融スラグの粘性を調整してビード形状を良好にする効果がある。Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計が０．１％未満では、スラグの粘性が不十分でビード形状が不良になる。一方、Ａｌ酸化物の
Ａｌ２Ｏ３換算値の合計が２．０％を超えると、溶融スラグの粘性が過剰となり、溶融スラグが溶融池に侵入して、スラグ被包性が不良となる。したがって、Ａｌ酸化物の
Ａｌ２Ｏ３換算値の合計は０．１～２．０％とする。
【0022】
［金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：０．５～３．０％］
Ｓｉは、Ｆｅ－Ｓｉ、金属Ｓｉ、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｎ等から含有され、溶融池に入り込んだ酸素を脱酸させる目的として含有される。金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が０．５％未満では、脱酸不足となり、溶接金属中にピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が３．０％を超えると、多層盛溶接金属の再熱部においてはＳｉの増加に伴い、島状マルテンサイトが生成しやすくなり、靭性が低下する。したがって、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計は０．５～３．０％とする。
なお、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計とは、金属Ｓｉ及びＳｉ合金の１種又は２種以上のＳｉ換算値の合計を意味し、「金属Ｓｉ及びＳｉ合金」として、金属Ｓｉだけ含んでもよいし、Ｓｉ合金だけ含んでもよいし、金属Ｓｉ及びＳｉ合金の両方を含んでもよい。他の成分についても同様である。
Ｓｉは、Ｆｅ－Ｓｉ、金属Ｓｉ、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｎ等から含有され、溶融池に入り込んだ酸素を脱酸させる目的として含有される。金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が０．５％未満では、脱酸不足となり、溶接金属中にピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が３．０％を超えると、多層盛溶接金属の再熱部においてはＳｉの増加に伴い、島状マルテンサイトが生成しやすくなり、靭性が低下する。したがって、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計は０．５～３．０％とする。
なお、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計とは、金属Ｓｉ及びＳｉ合金の１種又は２種以上のＳｉ換算値の合計を意味し、「金属Ｓｉ及びＳｉ合金」として、金属Ｓｉだけ含んでもよいし、Ｓｉ合金だけ含んでもよいし、金属Ｓｉ及びＳｉ合金の両方を含んでもよい。他の成分についても同様である。
【0023】
［金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：２．０～８．０％］
Ｍｎは、金属Ｍｎ、Ｆｅ－Ｍｎ等の合金粉などから含有され、脱酸剤として作用するとともに溶接金属の強度及び靭性を向上させる効果がある。金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が２．０％未満では、焼入れ性が不足して溶接金属の強度が低下する。また、脱酸不足となり溶接金属の靭性が低下し、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が８．０％を超えると、溶接金属の強度が過剰に高くなる。したがって、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計は２．０～８．０％とする。
Ｍｎは、金属Ｍｎ、Ｆｅ－Ｍｎ等の合金粉などから含有され、脱酸剤として作用するとともに溶接金属の強度及び靭性を向上させる効果がある。金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が２．０％未満では、焼入れ性が不足して溶接金属の強度が低下する。また、脱酸不足となり溶接金属の靭性が低下し、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が８．０％を超えると、溶接金属の強度が過剰に高くなる。したがって、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計は２．０～８．０％とする。
【0024】
［Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計：０．０５～０．２５％］
Ｂは、Ｆｅ－Ｂ、硼砂、コレマナイト等の合金や酸化物で含有され、溶接金属中に固溶することでミクロ組織を微細化して靭性を向上させる効果がある。Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計が０．０５％未満では、溶接金属中に固溶するＢが不足して、靭性が低下する。一方、Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計が０．２５％を超えると、溶接金属の最終凝固域にＢが偏析して割れが発生しやすくなる。したがって、Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計は０．０５～０．２５％とする。
Ｂは、Ｆｅ－Ｂ、硼砂、コレマナイト等の合金や酸化物で含有され、溶接金属中に固溶することでミクロ組織を微細化して靭性を向上させる効果がある。Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計が０．０５％未満では、溶接金属中に固溶するＢが不足して、靭性が低下する。一方、Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計が０．２５％を超えると、溶接金属の最終凝固域にＢが偏析して割れが発生しやすくなる。したがって、Ｂ合金及びＢ酸化物のＢ換算値の合計は０．０５～０．２５％とする。
【0025】
［金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計：１．０～５．０％］
Ｔｉは、金属Ｔｉ、Ｆｅ－Ｔｉ等の合金粉等から含有され、強脱酸剤として作用して、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止する。また、溶接金属のミクロ組織を微細化して靭性を向上する効果がある。金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計が１．０％未満であると、脱酸が不足してピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｔｉ及びＴｉ合金がＴｉ換算値の合計で５．０％を超えると、溶接金属中にＴｉＣやＴｉＮ等の介在物を生成して、靭性を低下させる。したがって、金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計は１．０～５．０％とする。
Ｔｉは、金属Ｔｉ、Ｆｅ－Ｔｉ等の合金粉等から含有され、強脱酸剤として作用して、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止する。また、溶接金属のミクロ組織を微細化して靭性を向上する効果がある。金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計が１．０％未満であると、脱酸が不足してピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属Ｔｉ及びＴｉ合金がＴｉ換算値の合計で５．０％を超えると、溶接金属中にＴｉＣやＴｉＮ等の介在物を生成して、靭性を低下させる。したがって、金属Ｔｉ及びＴｉ合金のＴｉ換算値の合計は１．０～５．０％とする。
【0026】
［金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計：０．１～２．５％］
Ｍｏは、金属Ｍｏ、Ｆｅ－Ｍｏ等の合金粉などから含有され、溶接金属の強度を向上させる効果がある。金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計が０．１％未満では焼き入れ性が不足して溶接金属の強度が低下する。一方、金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計が２．５％を超えると、溶接金属の強度が過剰となり、溶接金属の靭性も低下する。したがって、金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計は０．１～２．５％とする。
Ｍｏは、金属Ｍｏ、Ｆｅ－Ｍｏ等の合金粉などから含有され、溶接金属の強度を向上させる効果がある。金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計が０．１％未満では焼き入れ性が不足して溶接金属の強度が低下する。一方、金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計が２．５％を超えると、溶接金属の強度が過剰となり、溶接金属の靭性も低下する。したがって、金属Ｍｏ及びＭｏ合金のＭｏ換算値の合計は０．１～２．５％とする。
【0027】
［鉄粉及び鉄合金粉のＦｅ換算値の合計：１５～３５％］
鉄粉及び鉄合金粉（以下、まとめて「鉄粉等」と称する場合がある。）は、直流電源特有の磁気吹きを緩和する効果がある。また、被覆剤が鉄粉等を含むことで溶接金属の溶着量が増加し、溶接効率を向上させる。鉄粉等のＦｅ分（Ｆｅ換算値）が１５％未満では、磁気吹きが発生しやすく、特に母材端部の溶接が困難となる。一方、鉄粉等のＦｅ換算値が３５％を超えると、溶接後半になると被覆アーク溶接棒自体が赤熱して棒焼けが発生するため、溶接が困難となる。したがって、鉄粉等のＦｅ換算値は１５～３５％とする。鉄粉等のＦｅ換算値には、Ｆｅ粉の含有量のほか、前述又は後述のＳｉ合金、Ｍｎ合金、Ｂ合金、Ｔｉ合金、Ａｌ合金、具体的には、Ｆｅ－Ｓｉ、Ｆｅ－Ｍｎ、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｎ、Ｆｅ－Ｂ、Ｆｅ－Ａｌ、Ｆｅ－Ｔｉなどの鉄合金粉のＦｅ分の含有量が含まれる。
鉄粉及び鉄合金粉（以下、まとめて「鉄粉等」と称する場合がある。）は、直流電源特有の磁気吹きを緩和する効果がある。また、被覆剤が鉄粉等を含むことで溶接金属の溶着量が増加し、溶接効率を向上させる。鉄粉等のＦｅ分（Ｆｅ換算値）が１５％未満では、磁気吹きが発生しやすく、特に母材端部の溶接が困難となる。一方、鉄粉等のＦｅ換算値が３５％を超えると、溶接後半になると被覆アーク溶接棒自体が赤熱して棒焼けが発生するため、溶接が困難となる。したがって、鉄粉等のＦｅ換算値は１５～３５％とする。鉄粉等のＦｅ換算値には、Ｆｅ粉の含有量のほか、前述又は後述のＳｉ合金、Ｍｎ合金、Ｂ合金、Ｔｉ合金、Ａｌ合金、具体的には、Ｆｅ－Ｓｉ、Ｆｅ－Ｍｎ、Ｆｅ－Ｓｉ－Ｍｎ、Ｆｅ－Ｂ、Ｆｅ－Ａｌ、Ｆｅ－Ｔｉなどの鉄合金粉のＦｅ分の含有量が含まれる。
【0028】
［Ｎａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計：１．０～３．５％］
Ｎａ酸化物及びＫ酸化物は、水ガラス中の珪酸ナトリウム及び珪酸カリウム、カリ長石、カリガラス及びソーダ長石等から含有され、アークを安定にする効果がある。Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上（いずれか一方又は両方）がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で１．０％未満では、アークが不安定となる。一方、Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で３．５％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなり、アンダーカットが発生しやすくなり、ビード形状が不良となる。したがって、Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で１．０～３．５％とする。
なお、本開示においてＮａ及びＯを含む化合物は他の元素を含むものもＮａ酸化物とみなす。例えば、塗布剤として含んでもよいアルギン酸ナトリウム（（ＮａＣ６Ｈ７Ｏ６）ｎ）及びヘクトライト（Ｎａ０．３（Ｍｇ，Ｌｉ）３Ｓｉ４Ｏ１０（ＯＨ）２）に含まれるＮａもＮａ２Ｏ換算値に含まれる。Ｋ酸化物についても同様である。
Ｎａ酸化物及びＫ酸化物は、水ガラス中の珪酸ナトリウム及び珪酸カリウム、カリ長石、カリガラス及びソーダ長石等から含有され、アークを安定にする効果がある。Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上（いずれか一方又は両方）がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で１．０％未満では、アークが不安定となる。一方、Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で３．５％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなり、アンダーカットが発生しやすくなり、ビード形状が不良となる。したがって、Ｎａ酸化物及びＫ酸化物の１種又は２種以上がＮａ２Ｏ換算値及びＫ２Ｏ換算値の合計で１．０～３．５％とする。
なお、本開示においてＮａ及びＯを含む化合物は他の元素を含むものもＮａ酸化物とみなす。例えば、塗布剤として含んでもよいアルギン酸ナトリウム（（ＮａＣ６Ｈ７Ｏ６）ｎ）及びヘクトライト（Ｎａ０．３（Ｍｇ，Ｌｉ）３Ｓｉ４Ｏ１０（ＯＨ）２）に含まれるＮａもＮａ２Ｏ換算値に含まれる。Ｋ酸化物についても同様である。
【0029】
［金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上のＡｌ換算値とＭｇ換算値との合計：３．５％以下］
被覆剤は、他の成分の一部に替えて、任意成分として金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を含んでもよい。Ａｌ又はＡｌ合金は、金属Ａｌ、Ｆｅ－Ａｌ、Ａｌ－Ｍｇ等の合金粉等から含有され、Ｍｇ又はＭｇ合金は、金属Ｍｇ、Ａｌ－Ｍｇ、Ｎｉ－Ｍｇ等の合金粉等から含有される。
被覆剤が、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を含有する場合、これらの成分は強脱酸剤として作用し、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止し、溶接金属の靭性をさらに向上させる効果がある。
金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上の合計含有量の下限値は特に限定されないが、ピットやブローホール等の溶接欠陥の発生を抑制する効果が十分に得て、また、溶接金属の靭性の向上効果も十分に得る観点から、Ａｌ換算値とＭｇ換算値の合計で１．０％以上であることが好ましい。
一方、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上がＡｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％を超えると、被覆アーク溶接棒の製造時に、Ａｌ及びＭｇとバインダー（水ガラス）中の水が反応して乾燥割れが発生しやすくなる。したがって、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上の含有量は、Ａｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％以下とする。
被覆剤は、他の成分の一部に替えて、任意成分として金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を含んでもよい。Ａｌ又はＡｌ合金は、金属Ａｌ、Ｆｅ－Ａｌ、Ａｌ－Ｍｇ等の合金粉等から含有され、Ｍｇ又はＭｇ合金は、金属Ｍｇ、Ａｌ－Ｍｇ、Ｎｉ－Ｍｇ等の合金粉等から含有される。
被覆剤が、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上を含有する場合、これらの成分は強脱酸剤として作用し、ピットやブローホール等の溶接欠陥を防止し、溶接金属の靭性をさらに向上させる効果がある。
金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上の合計含有量の下限値は特に限定されないが、ピットやブローホール等の溶接欠陥の発生を抑制する効果が十分に得て、また、溶接金属の靭性の向上効果も十分に得る観点から、Ａｌ換算値とＭｇ換算値の合計で１．０％以上であることが好ましい。
一方、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上がＡｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％を超えると、被覆アーク溶接棒の製造時に、Ａｌ及びＭｇとバインダー（水ガラス）中の水が反応して乾燥割れが発生しやすくなる。したがって、金属Ａｌ、Ａｌ合金、金属Ｍｇ及びＭｇ合金の１種又は２種以上の含有量は、Ａｌ換算値とＭｇ換算値との合計で３．５％以下とする。
【0030】
［残部：前記成分に該当しない塗装剤及び不純物］
本開示の低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤中の残部は、生産性向上のために含有されるタルク等の塗布剤に含まれる成分及び原料中のＣａ酸化物、Ｂａ酸化物などの不純物であり、合計で０．１～３％含まれる。
本開示の低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤中の残部は、生産性向上のために含有されるタルク等の塗布剤に含まれる成分及び原料中のＣａ酸化物、Ｂａ酸化物などの不純物であり、合計で０．１～３％含まれる。
【0031】
［被覆率（溶接棒全質量に対する被覆剤の質量％）：３０～３４％］
被覆剤の鋼心線の外周への被覆率は、溶接時の溶融池のシールド性に大きく影響する。被覆率が３０％未満では、スラグ剤の比率が少なくなり、溶融池のシールド性が不足して、溶接金属にＯ及びＮの含有量が増加して靭性が低下する。一方、被覆率が３４％を超えると、スラグ量が増え、アークが不安定になる。従って、被覆率は３０～３４％とする。
なお、溶接棒全質量に対する被覆剤の質量割合（被覆率：％）は、以下の式によって算出される値である。
被覆率％＝被覆剤質量／溶接棒全質量×１００
被覆剤の鋼心線の外周への被覆率は、溶接時の溶融池のシールド性に大きく影響する。被覆率が３０％未満では、スラグ剤の比率が少なくなり、溶融池のシールド性が不足して、溶接金属にＯ及びＮの含有量が増加して靭性が低下する。一方、被覆率が３４％を超えると、スラグ量が増え、アークが不安定になる。従って、被覆率は３０～３４％とする。
なお、溶接棒全質量に対する被覆剤の質量割合（被覆率：％）は、以下の式によって算出される値である。
被覆率％＝被覆剤質量／溶接棒全質量×１００
【0032】
［溶着金属の機械的特性］
本開示の被覆アーク溶接棒を用いて形成される溶着金属は、好ましくは、引張強さが５９０ＭＰａ以上であり、かつＪＩＳ Ｚ ３１１１：２００５に規定されるシャルピー衝撃試験の－４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが４０Ｊ以上である。
なお、溶着金属の引張強さの上限は特に限定されないが、溶着金属の引張強さが高いほど低温靭性は低下する傾向がある。溶着金属の引張強さと低温靭性の両立の観点から溶着金属の引張強さは７２０ＭＰａ以下でもよい。
本開示の被覆アーク溶接棒を用いて形成される溶着金属は、好ましくは、引張強さが５９０ＭＰａ以上であり、かつＪＩＳ Ｚ ３１１１：２００５に規定されるシャルピー衝撃試験の－４０℃でのシャルピー吸収エネルギーが４０Ｊ以上である。
なお、溶着金属の引張強さの上限は特に限定されないが、溶着金属の引張強さが高いほど低温靭性は低下する傾向がある。溶着金属の引張強さと低温靭性の両立の観点から溶着金属の引張強さは７２０ＭＰａ以下でもよい。
【0033】
［溶接方法］
本開示の被覆アーク溶接棒は、鋼材の被覆アーク溶接に用いられる。被覆アーク溶接方法は特に限定されず、例えば、鋼パイプ、鋼板などの鋼材の裏波溶接を行う際、本開示の被覆アーク溶接棒を用いて被覆アーク溶接を行うことで、溶接作業性に優れ、溶接金属の強度及び低温での靭性が良好な溶接継手を製造することができる。
本開示の被覆アーク溶接棒は、強度が５９０ＭＰａ以上かつ低温での靭性が優れる溶着金属を形成することができる。そのため、特に直流電源を用いた多層盛溶接や鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で溶接する場合に本開示の被覆アーク溶接棒を適用することで、アークの安定性等の溶接作業性が良好となり、溶接金属の強度及び低温靭性に優れる溶接継手を製造することができる。
本開示の被覆アーク溶接棒は、鋼材の被覆アーク溶接に用いられる。被覆アーク溶接方法は特に限定されず、例えば、鋼パイプ、鋼板などの鋼材の裏波溶接を行う際、本開示の被覆アーク溶接棒を用いて被覆アーク溶接を行うことで、溶接作業性に優れ、溶接金属の強度及び低温での靭性が良好な溶接継手を製造することができる。
本開示の被覆アーク溶接棒は、強度が５９０ＭＰａ以上かつ低温での靭性が優れる溶着金属を形成することができる。そのため、特に直流電源を用いた多層盛溶接や鋼パイプの円周溶接等の全姿勢で溶接する場合に本開示の被覆アーク溶接棒を適用することで、アークの安定性等の溶接作業性が良好となり、溶接金属の強度及び低温靭性に優れる溶接継手を製造することができる。
【実施例】
【0034】
以下、本開示の被覆アーク溶接棒の効果を実施例により更に詳細に説明するが、本開示の被覆アーク溶接棒は以下の実施例に限定されるものではない。
【0035】
[被覆アーク溶接棒の製造]
直径４．０ｍｍ、長さ４００ｍｍのＪＩＳ Ｇ ３５０３：２００６に規定されるＳＷＲＹ１１よりなる鋼心線（鋼材の全質量％で、Ｃ：０．０７％、Ｓｉ：０．１０％、Ｍｎ：０．４５％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００３％）に、表１及び表２に示す組成成分の被覆剤を溶接棒全質量に対して被覆率３０～３４質量％で塗布剤を用いて前記鋼心線に塗布した後に４１０℃で焼成した溶接棒を作製した。なお、表１及び表２の被覆剤成分について「－」との表記はその成分を意図的に含有させていないことを意味する。その他の残部は、原材料中に含まれる表に記載していないＣａ、Ｂａ等の酸化物などの不純物である。
製造した溶接棒を用いて、生産性、溶接作業性、溶接欠陥の有無及び機械的性質について調査した。
直径４．０ｍｍ、長さ４００ｍｍのＪＩＳ Ｇ ３５０３：２００６に規定されるＳＷＲＹ１１よりなる鋼心線（鋼材の全質量％で、Ｃ：０．０７％、Ｓｉ：０．１０％、Ｍｎ：０．４５％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００３％）に、表１及び表２に示す組成成分の被覆剤を溶接棒全質量に対して被覆率３０～３４質量％で塗布剤を用いて前記鋼心線に塗布した後に４１０℃で焼成した溶接棒を作製した。なお、表１及び表２の被覆剤成分について「－」との表記はその成分を意図的に含有させていないことを意味する。その他の残部は、原材料中に含まれる表に記載していないＣａ、Ｂａ等の酸化物などの不純物である。
製造した溶接棒を用いて、生産性、溶接作業性、溶接欠陥の有無及び機械的性質について調査した。
【0036】
【表1】
【0037】
【表2】
【0038】
[生産性]
生産性は、乾燥後の溶接棒に乾燥割れの有り無しを目視で確認し、長さ５ｍｍ以上の割れがある場合を不良、無い場合を良好と判定した。乾燥割れは、溶接作業中のアークの周りに形成される被覆剤による保護筒が不均一になる原因となり、アークを偏向させて溶接作業性を低下させる。
生産性は、乾燥後の溶接棒に乾燥割れの有り無しを目視で確認し、長さ５ｍｍ以上の割れがある場合を不良、無い場合を良好と判定した。乾燥割れは、溶接作業中のアークの周りに形成される被覆剤による保護筒が不均一になる原因となり、アークを偏向させて溶接作業性を低下させる。
【0039】
[機械的性質]
(溶着金属試験体)
ＪＩＳ Ｇ ３１０６：２０１７ ＳＭ４９０Ａの板厚２０ｍｍの鋼板に片側開先角度１０°、開先面にバタリング、ルートギャップ１６ｍｍの裏当金付開先を作製し、表１及び表２に示す被覆剤を備えた溶接棒を用い、ＡＷＳ Ａ５．５に準じて、直流電源を用いて溶接電流１７０Ａの溶接を施し溶着金属試験体とした。この溶着金属試験体を用いて以下の機械的性質を調べた。
(溶着金属試験体)
ＪＩＳ Ｇ ３１０６：２０１７ ＳＭ４９０Ａの板厚２０ｍｍの鋼板に片側開先角度１０°、開先面にバタリング、ルートギャップ１６ｍｍの裏当金付開先を作製し、表１及び表２に示す被覆剤を備えた溶接棒を用い、ＡＷＳ Ａ５．５に準じて、直流電源を用いて溶接電流１７０Ａの溶接を施し溶着金属試験体とした。この溶着金属試験体を用いて以下の機械的性質を調べた。
【0040】
（引張試験）
溶着金属試験体の板厚中央部から引張試験片（ＡＷＳ Ｂ４．０：２００７）を採取して試験片とした。引張試験を行い、引張強さが５９０ＭＰ以上となる場合を「良好」と判断した。
溶着金属試験体の板厚中央部から引張試験片（ＡＷＳ Ｂ４．０：２００７）を採取して試験片とした。引張試験を行い、引張強さが５９０ＭＰ以上となる場合を「良好」と判断した。
【0041】
（衝撃試験）
溶着金属試験体の板厚中央部から２ｍｍＶノッチ衝撃試験片（ＡＷＳ Ｂ４．０：２００７）を５本採取した。この試験片を用いて試験温度－４０℃でシャルピー衝撃試験を５回実施し、最小値と最大値を除いた３回の平均値を吸収エネルギーとした。吸収エネルギーが４０Ｊ以上の場合を「良好」と判断した。
溶着金属試験体の板厚中央部から２ｍｍＶノッチ衝撃試験片（ＡＷＳ Ｂ４．０：２００７）を５本採取した。この試験片を用いて試験温度－４０℃でシャルピー衝撃試験を５回実施し、最小値と最大値を除いた３回の平均値を吸収エネルギーとした。吸収エネルギーが４０Ｊ以上の場合を「良好」と判断した。
【0042】
[溶接作業性]
溶接作業性の評価として、前述した溶着金属試験体の溶接作業について以下の評価を行った。
溶接作業性の評価として、前述した溶着金属試験体の溶接作業について以下の評価を行った。
【0043】
（アーク吹付け）
アーク吹付けの評価は、溶接後のビード止端部のアンダーカットの有無で判断した。アンダーカットが溶着金属試験体のすべてのパスに発生していない場合を「良好」、１パスでもアンダーカットが発生した場合を「不良」とした。
アーク吹付けの評価は、溶接後のビード止端部のアンダーカットの有無で判断した。アンダーカットが溶着金属試験体のすべてのパスに発生していない場合を「良好」、１パスでもアンダーカットが発生した場合を「不良」とした。
【0044】
（アークの安定性）
アークの安定性は、溶接時の溶接電圧変動で判断をした。溶接電圧変動が±３Ｖ以内であれば「非常に良好」、溶接電圧変動が±５Ｖ以内であれば「良好」、溶接電圧変動が±５Ｖ以上であれば「不良」とした。
アークの安定性は、溶接時の溶接電圧変動で判断をした。溶接電圧変動が±３Ｖ以内であれば「非常に良好」、溶接電圧変動が±５Ｖ以内であれば「良好」、溶接電圧変動が±５Ｖ以上であれば「不良」とした。
【0045】
（ビード形状の健全性）
ビード形状の健全性は以下の方法で判断した。
溶着金属試験体の最終層において、余盛高さが５ｍｍ以下であり、かつビード幅が６～１２ｍｍである部分をビード良好部、ビード良好部以外の部分をビード不良部とした場合に、ビード不良部がなければ「良好」、一カ所でもビード不良部があれば「不良」とした。
ビード形状の健全性は以下の方法で判断した。
溶着金属試験体の最終層において、余盛高さが５ｍｍ以下であり、かつビード幅が６～１２ｍｍである部分をビード良好部、ビード良好部以外の部分をビード不良部とした場合に、ビード不良部がなければ「良好」、一カ所でもビード不良部があれば「不良」とした。
【0046】
（スラグ被包性）
スラグ被包性は以下の方法で判断した。
溶着金属試験体を作製開始から終了までのアークの状態をアークの向きに着目して観察した。アークの向きがアークの軸線から溶融値池の方向に２０度以上変化し、溶融スラグが溶融池に侵入した場合は「不良」と判断した。それ以外の場合は、溶接中に溶融スラグが溶融池に侵入しなかったと考え「良好」と判断した。
スラグ被包性は以下の方法で判断した。
溶着金属試験体を作製開始から終了までのアークの状態をアークの向きに着目して観察した。アークの向きがアークの軸線から溶融値池の方向に２０度以上変化し、溶融スラグが溶融池に侵入した場合は「不良」と判断した。それ以外の場合は、溶接中に溶融スラグが溶融池に侵入しなかったと考え「良好」と判断した。
【0047】
（スラグ剥離性）
スラグ剥離性は以下の方法で判断した。溶接後のスラグは空冷時間を設けると自然に剥がれ易くなる。溶接後、１０分間空冷した後にワイヤブラシでスラグを除去し、溶着金属試験体に残ったスラグの面積を観察した。残存面積が１ｃｍ２以下の場合（実質無い状態）をスラグ剥離性が「良好」と判断した。
スラグ剥離性は以下の方法で判断した。溶接後のスラグは空冷時間を設けると自然に剥がれ易くなる。溶接後、１０分間空冷した後にワイヤブラシでスラグを除去し、溶着金属試験体に残ったスラグの面積を観察した。残存面積が１ｃｍ２以下の場合（実質無い状態）をスラグ剥離性が「良好」と判断した。
【0048】
（棒焼け）
棒焼けは以下の方法で判断した。溶接前の溶着金属試験体を用意して、溶接棒の残棒長が１００ｍｍになるまで溶接を行った。その後、溶接棒を目視で確認し、赤熱していなかった場合を「良好」、赤熱していた場合を「不良」とした。
棒焼けは以下の方法で判断した。溶接前の溶着金属試験体を用意して、溶接棒の残棒長が１００ｍｍになるまで溶接を行った。その後、溶接棒を目視で確認し、赤熱していなかった場合を「良好」、赤熱していた場合を「不良」とした。
【0049】
（磁気吹き）
磁気吹きは以下の方法で判断した。溶接後の溶接棒先端において、保護筒の深さを測定し最大深さと最小深さの差が２ｍｍ以下の場合を「良好」とした。
磁気吹きは以下の方法で判断した。溶接後の溶接棒先端において、保護筒の深さを測定し最大深さと最小深さの差が２ｍｍ以下の場合を「良好」とした。
【0050】
[溶接欠陥]
溶接欠陥は、ＡＷＳ Ａ５．５に示す鋼溶接継手の放射線透過試験法に基づいて試験を行い、一つもきずが発生しない場合に無欠陥とした。
溶接欠陥は、ＡＷＳ Ａ５．５に示す鋼溶接継手の放射線透過試験法に基づいて試験を行い、一つもきずが発生しない場合に無欠陥とした。
【0051】
各評価結果を表３に示す。
【0052】
【表3】
【0053】
表１、表２及び表３において、溶接棒Ｎｏ．１～Ｎｏ．１６、Ｎｏ．３０、Ｎｏ．３１は本開示例であり、溶接棒Ｎｏ．１７～Ｎｏ．２９、Ｎｏ．３２は比較例である。
被覆剤の成分組成及び被覆率が本開示の範囲内にある溶接棒Ｎｏ．１～Ｎｏ．１６、Ｎｏ．３０、Ｎｏ．３１は溶接作業性が良好であり、溶着金属は、溶接欠陥が無く、５９０ＭＰａ以上の引張強さを有し、優れた靭性値が得られている。
被覆剤の成分組成及び被覆率が本開示の範囲内にある溶接棒Ｎｏ．１～Ｎｏ．１６、Ｎｏ．３０、Ｎｏ．３１は溶接作業性が良好であり、溶着金属は、溶接欠陥が無く、５９０ＭＰａ以上の引張強さを有し、優れた靭性値が得られている。
【0054】
溶接棒Ｎｏ．１７は金属炭酸塩の含有量が本開示の下限よりも少なく、溶着金属にピット及びブローホールが生じた。
溶接棒Ｎｏ．１８は金属弗化物の含有量が本開示の上限を超えており、スラグ剥離性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．１９はＴｉＯ２換算値が本開示の上限を超えており、スラグ剥離性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．２０はＳｉＯ２換算値が本開示の下限よりも少なく、ビード形状が不良であった。また、酸化物以外のＡｌ合金に含まれるＡｌ換算値と酸化物以外のＭｇ合金に含まれるＭｇ換算値の合計も本開示の上限を超えており、乾燥割れが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２１はＡｌ２Ｏ３換算値が本開示の上限を超えており、スラグ被包性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．２２はＳｉ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２３はＭｎ換算値が本開示の下限よりも少なく、低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２４はＢ換算値が本開示の上限を超えており、高温割れが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２５はＴｉ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２６はＭｏ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２７は鉄粉量（Ｆｅ換算値）が本開示の下限よりも少なく、磁気吹きが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２８はＮａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計が本開示の上限を超えており、アーク吹付けが不良でアンダーカットが発生し、ビード形状が不良となった。
溶接棒Ｎｏ．２９は被覆率が本開示の上限を超えており、アーク安定性が不良となった。
溶接棒Ｎｏ．３２はＡｌ換算値とＭｇ換算値が本開示の上限を超えており、乾燥割れが生じた。
溶接棒Ｎｏ．１８は金属弗化物の含有量が本開示の上限を超えており、スラグ剥離性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．１９はＴｉＯ２換算値が本開示の上限を超えており、スラグ剥離性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．２０はＳｉＯ２換算値が本開示の下限よりも少なく、ビード形状が不良であった。また、酸化物以外のＡｌ合金に含まれるＡｌ換算値と酸化物以外のＭｇ合金に含まれるＭｇ換算値の合計も本開示の上限を超えており、乾燥割れが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２１はＡｌ２Ｏ３換算値が本開示の上限を超えており、スラグ被包性が不良であった。
溶接棒Ｎｏ．２２はＳｉ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２３はＭｎ換算値が本開示の下限よりも少なく、低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２４はＢ換算値が本開示の上限を超えており、高温割れが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２５はＴｉ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２６はＭｏ換算値が本開示の上限を超えており、溶着金属の低温靭性が不十分であった。
溶接棒Ｎｏ．２７は鉄粉量（Ｆｅ換算値）が本開示の下限よりも少なく、磁気吹きが生じた。
溶接棒Ｎｏ．２８はＮａ酸化物のＮａ２Ｏ換算値及びＫ酸化物のＫ２Ｏ換算値の合計が本開示の上限を超えており、アーク吹付けが不良でアンダーカットが発生し、ビード形状が不良となった。
溶接棒Ｎｏ．２９は被覆率が本開示の上限を超えており、アーク安定性が不良となった。
溶接棒Ｎｏ．３２はＡｌ換算値とＭｇ換算値が本開示の上限を超えており、乾燥割れが生じた。