知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-06-24
(45)【発行日】2024-07-02
(54)【発明の名称】二軸配向ポリプロピレン系フィルム
(51)【国際特許分類】
B32B 27/32 20060101AFI20240625BHJP
B32B 7/023 20190101ALI20240625BHJP
B32B 7/022 20190101ALI20240625BHJP
B29C 55/12 20060101ALI20240625BHJP
【ＦＩ】
B32B27/32 E
B32B7/023
B32B7/022
B29C55/12
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2023570848
(86)(22)【出願日】2022-12-15
(86)【国際出願番号】 JP2022046275
(87)【国際公開番号】W WO2023127535
(87)【国際公開日】2023-07-06
【審査請求日】2024-03-06
(31)【優先権主張番号】P 2021214642
(32)【優先日】2021-12-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000003160
【氏名又は名称】東洋紡株式会社
(72)【発明者】
【氏名】金谷 敦史
(72)【発明者】
【氏名】今井 徹
【審査官】松岡 美和
(56)【参考文献】
【文献】特開２００２－１５４１８７（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１２／００２１２３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１８／１４２９８３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１５－１７８５９４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１４１１２２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１７／２２１７８１（ＷＯ，Ａ１）
【文献】欧州特許出願公開第０２１８１８４３（ＥＰ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０２１／０２２９４０８（ＵＳ，Ａ１）
【文献】米国特許第０６４１０１３２（ＵＳ，Ｂ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ３２Ｂ ７／０２２－７／０２３
Ｂ３２Ｂ ２７／３２
Ｂ２９Ｃ ５５／１２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の少なくとも３層からなり、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）が以下の（１）、（２）を満たし、かつ表面層（Ｂ）が以下の（Ｂ１）、（Ｂ２）を満たし、かつ表面層（Ｃ）が以下の（Ｃ１）、（Ｃ２）を満たすことを特徴とする二軸配向ポリプロピレン系フィルム。（１）表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上である。
（２）表面積２０００μｍ２中の５００ｎｍ以上の突起数が５０個以上、２００個以下である。
（Ｂ１）表面のマルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｂ２）表面の算術平均粗さが１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。
（Ｃ１）表面のマルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｃ２）表面の算術平均粗さが３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
【請求項2】
フィルムのヘイズ値が６％以下である、請求項１に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項3】
フィルムの縦方向の引張弾性率が２．０ＧＰａ以上であり、横方向の引張弾性率が３．０ＧＰａ以上である、請求項１又は２に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項4】
フィルム厚みが５μｍ以上、２００μｍ以下である、請求項１又は２に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項5】
請求項１又は２に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルムと無延伸ポリプロピレンフィルムとの積層体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、二軸配向ポリプロピレンフィルムに関する。詳細には、フィルムの巻き品位に優れ、無機物や有機物の蒸着層、コート層、他部材フィルムとのラミネートに使用する接着剤層との密着性に優れた二軸配向ポリプロピレンフィルムに関する。
【背景技術】
【0002】
従来、二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、その透明性や機械的特性において非常に優れたものであるところから、食品や繊維製品などを始めとする様々の物品の包装材料として広く用いられている。しかしながら、ポリプロピレン系フィルムの問題点としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂が無極性であることから表面エネルギーが小さく、そのために無機物や有機物での蒸着や、コーティング、他部材フィルムとのラミネートなどの加工で密着力が十分ではないことが指摘されている。
【0003】
特に、蒸着やコーティングによる薄膜層形成では密着力だけでなく、表面凹凸による突起部分で薄膜形成が出来ず、バリア性などが不良となる問題もある。一方で二軸配向ポリプロピレン系フィルムはその優れた柔軟性と平面性により滑り性が乏しく、フィルム同士で貼りつくブロッキングが発生するため、一般的にアンチブロッキング剤を添加し、表面凹凸を形成させる。そのため、形成した表面凹凸で蒸着やコーティングによる薄膜形成が不十分となり、バリア性などの不良につながる。
【0004】
このような問題点に対する対策として様々の方法が提案されており、例えば、プロピレン樹脂に分岐鎖状ポリプロピレンを混ぜ、ポリプロピレンのβ晶をα晶に結晶変態させることでフィルム表面に凹凸を形成させ、実質的に無機物や有機物によるアンチブロッキング剤を用いずに滑り性を良好とする方法（例えば、特許文献１等参照。）が開示されている。
【0005】
また、アンチブロッキング剤を用いて、フィルム表面層に凹凸を形成させ、インキや他部材フィルムとのラミネートでの密着性を上げる方法（例えば、特許文献２等参照。）が開示されている。
【0006】
しかしながら、フィルム巻き品位や蒸着層やコート層を形成後のガスバリア性についてより一層の向上が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】国際公開第２００７／０９４０７２号
【文献】国際公開第２０１８／１４２９８３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明は、二軸配向ポリプロピレンフィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、フィルムの巻き品位に優れ、蒸着層やコート層、他部材フィルムとのラミネートにおける接着剤層との密着性に優れた軸配向ポリプリロピレンフィルムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の少なくとも３層からなり、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）が以下の（１）、（２）を満たし、かつ表面層（Ｂ）が以下の（Ｂ１）、（Ｂ２）を満たし、かつ表面層（Ｃ）が以下の（Ｃ１）、（Ｃ２）を満たすことを特徴とする二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
（１）表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上である。
（２）表面積２０００μｍ２中に５００ｎｍ以上の突起数が５０個以上、２００個以下する。
（Ｂ１）表面のマルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｂ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。
（Ｃ１）表面のマルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｃ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
（１）表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上である。
（２）表面積２０００μｍ２中に５００ｎｍ以上の突起数が５０個以上、２００個以下する。
（Ｂ１）表面のマルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｂ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。
（Ｃ１）表面のマルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｃ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
【0010】
この場合において、フィルムのヘイズ値が６％以下であることが好適である。
【0011】
また、この場合において、フィルムの縦方向の引張弾性率が２．０ＧＰａ以上であり、横方向の引張弾性率が３．０ＧＰａ以上であることが好適である。
【0012】
さらにまた、この場合において、フィルム厚みが５μｍ以上、２００μｍ以下であることが好適である。
【0013】
さらにまた、前記のいずれかの二軸配向ポリプロピレン系フィルムと無延伸ポリプロピレンフィルムとの積層体が好適である。
【発明の効果】
【0014】
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、フィルムの巻き品位に優れ、蒸着層やコート層、他のフィルムとのラミネートにおける接着剤層と優れた密着性を示すものであった。
【発明を実施するための形態】
【0015】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の少なくとも３層からなり、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）が以下の（１）、（２）を満たし、かつ表面層（Ｂ）が以下の（Ｂ１）、（Ｂ２）を満たし、かつ表面層（Ｃ）が以下の（Ｃ１）、（Ｃ２）を満たすことを特徴とする二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
（１）表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上である。
（２）表面積２０００μｍ２中の５００ｎｍ以上の突起数が５０個以上、２００個以下である。
（Ｂ１）表面のマルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｂ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。
（Ｃ１）表面のマルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｃ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
（１）表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上である。
（２）表面積２０００μｍ２中の５００ｎｍ以上の突起数が５０個以上、２００個以下である。
（Ｂ１）表面のマルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｂ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下である。
（Ｃ１）表面のマルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である。
（Ｃ２）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
【0016】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の濡れ張力は、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）をぬらすと判定された混合液試薬の表面張力（ｍＮ／ｍ）の数値を表わし、蒸着層やコート層、接着剤層の濡れやすさに関係するものである。
【0017】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の表面積２０００μｍ２中の５００ｎｍ以上の突起の数が多いとフィルム同士でのブロッキングや金属などとの滑りにおいて、表面層（Ｂ）と他の表面層との接触面積が小さくなり、滑り性や耐ブロッキング性が向上し、ひいてはフィルムの巻き品位の向上につながる。
【0018】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の硬さを示すものである。マルテンス硬さが小さいことは、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）が柔らかいことを示し、表面層（Ｂ）の表面に積層された蒸着層やコート層、接着剤層の動きに表面層（Ｂ）が追従しやすく、蒸着層やコート層、接着剤層との密着性が向上し、ひいてはガスバリア性の向上につながる。
【0019】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａともいう。）は、走査型プローブ顕微鏡（ＡＦＭ）を使用し、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めたもので、比較的大きな山や谷の部分以外の、比較的平坦な箇所の表面の凹凸を表す指標であり、蒸着層やコート層、他の部材とのラミネートで使用する接着剤層との密着性に関係する。Ｒａが小さいと蒸着層やコート層、接着剤層がフィルム表面に均一に積層された、かつ密着性も向上し、ひいてはガスバリア性が向上する。
【0020】
（１）基材層（Ａ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは基材層（Ａ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは５５重量％以上であり、さらに好ましくは６０重量％以上であり、最も好ましくは７０重量％以上である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは基材層（Ａ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは５５重量％以上であり、さらに好ましくは６０重量％以上であり、最も好ましくは７０重量％以上である。
【0021】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の立体規則性の指標である１３Ｃ－ＮＭＲで測定されるメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）は、９３．５％以上、９９．５％以下であることが好ましい。より好ましくは、９４．０％以上であり、さらに好ましくは９６．０％以上であり、特に好ましくは９７．５％以上であり、最も好ましくは９８．５％以上である。ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド率３７．５％以上であると、弾性率が大きくなり、耐熱性も向上する。９９．５％が現実的な上限である。
【0022】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ）は、１８０，０００以上、５００，０００以下が好ましい。
１８０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が減少し、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｗの下限は１９０，０００、さらに好ましくは２００，０００であり、特に好ましくは２２０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は３５０，０００、さらに好ましくは３４０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
１８０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が減少し、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｗの下限は１９０，０００、さらに好ましくは２００，０００であり、特に好ましくは２２０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は３５０，０００、さらに好ましくは３４０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
【0023】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）は、２０，０００以上、２００，０００以下が好ましい。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は１００，０００、さらに好ましくは９０，０００、特に好ましくは８５，０００である。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は１００，０００、さらに好ましくは９０，０００、特に好ましくは８５，０００である。
【0024】
また、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂では２．５以上、１０．０以下が好ましい。より好ましくは３．０以上、９．０以下、さらに好ましくは３．５以上、７．０以下であり、特に好ましくは３．５以上、６．０以下である。Ｍｗ／Ｍｎが２．５以上であると高温での熱収縮率が低減しにくい。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
【0025】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が１．０ｇ／１０分以上、１０ｇ／１０分以下であることが好ましい。
基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、１．２ｇ／１０分であることがより好ましく、１．５ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．０ｇ／１０分であることがよりさらに好ましく、５．５ｇ／１０分であることが特に好ましい。基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、９．０ｇ／１０分であることがより好ましく、８．０ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、引張弾性率を高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる。
基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、１．２ｇ／１０分であることがより好ましく、１．５ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．０ｇ／１０分であることがよりさらに好ましく、５．５ｇ／１０分であることが特に好ましい。基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、９．０ｇ／１０分であることがより好ましく、８．０ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、引張弾性率を高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる。
【0026】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）には、添加剤やその他の樹脂を含有させてもよい。添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、造核剤、粘着剤、防曇剤、難燃剤、無機または有機の充填剤等が挙げられる。その他の樹脂としては、本発明で用いられるポリプロピレン樹脂以外のポリプロピレン樹脂、プロピレンとエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンとの共重合体であるランダムコポリマーや、各種エラストマー等が挙げられる。これらは、多段の反応器を用いて逐次重合するか、ポリプロピレン樹脂とヘンシェルミキサーでブレンドするか、事前に溶融混錬機を用いて作製したマスターペレットを所定の濃度になるようにポリプロピレンで希釈するか、予め全量を溶融混練して使用してもよい。表面抵抗率を下げるために加える界面活性剤が基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂に対して、６０００ｐｐｍ以下が好ましく、１５００ｐｐｍがより好ましく、５００ｐｐｍがさらに好ましく、１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
【0027】
（２）表面層（Ｂ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは表面層（Ｂ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは８０重量％以上であり、さらに好ましくは９０重量％以上であり、最も好ましくは９５重量％以上である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは表面層（Ｂ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは８０重量％以上であり、さらに好ましくは９０重量％以上であり、最も好ましくは９５重量％以上である。
【0028】
表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂として、メルトフローレート（ＭＦＲ）が異なる２種以上のポリプロピレン系樹脂の混合物を使用しても良い。
ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が小さい方が、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が大きく異ならず、表面に微少な凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなりやすいため、注意が必要である。
それぞれのポリプロピレン系樹脂としては、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分は合計で０．５モル％以下であることが好ましい。
ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が小さい方が、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が大きく異ならず、表面に微少な凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなりやすいため、注意が必要である。
それぞれのポリプロピレン系樹脂としては、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分は合計で０．５モル％以下であることが好ましい。
【0029】
本発明で用いるポリプロピレン樹脂は、チーグラー・ナッタ触媒やメタロセン触媒等の公知の触媒を用いて、原料のプロピレンを重合させることにより得られる。中でも、異種結合をなくすためにはチーグラー・ナッタ触媒を用い、立体規則性の高い重合が可能な触媒を用いることが好ましい。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
【0030】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂の立体規則性の指標である１３Ｃ－ＮＭＲで測定されるメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）は、９０．０％以上、９９．５％以下であることが好ましい。下限はより好ましくは、９２．０％以上であり、さらに好ましくは９３．０％以上であり、特に好ましくは９３．５％である。上限はより好ましくは、９９．０％以下であり、さらに好ましくは９８．５％以下であり、特に好ましくは９８．５％である。ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド率が９０．０％より大きいと、弾性率が大きくなり、耐熱性も向上する。
【0031】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ）は、２００，０００以上、５００，０００以下が好ましい。２００，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が減少し、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｗの下限は２２０，０００、さらに好ましくは２５０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は４００，０００、さらに好ましくは３６０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
より好ましいＭｗの下限は２２０，０００、さらに好ましくは２５０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は４００，０００、さらに好ましくは３６０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
【0032】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）は、２０，０００以上、２００，０００以下が好ましい。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は８０，０００、さらに好ましくは７０，０００、特に好ましくは６０，０００である。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は８０，０００、さらに好ましくは７０，０００、特に好ましくは６０，０００である。
【0033】
また、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎは、表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂では３．２以上、１０．０以下が好ましい。より好ましくは３．５以上、８．０以下、さらに好ましくは４．０以上、６以下であり、特に好ましくは４．５以上、６以下である。Ｍｗ／Ｍｎが３．２以上であると高温での熱収縮率が低減しにくい。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
【0034】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が１．０ｇ／１０分以上、８ｇ／１０分以下であることが好ましい。
表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、１．５ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．５ｇ／１０分であることが特に好ましい。表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、８ｇ／１０分であることがより好ましく、７ｇ／１０分であることがさらに好ましく、６ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、冷却ロールへの密着性も良好で、好適な表面突起の形成に有利であり、表面のマルテンス硬さを高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる、
表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、１．５ｇ／１０分であることがより好ましく、２．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．５ｇ／１０分であることが特に好ましい。表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、８ｇ／１０分であることがより好ましく、７ｇ／１０分であることがさらに好ましく、６ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、冷却ロールへの密着性も良好で、好適な表面突起の形成に有利であり、表面のマルテンス硬さを高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる、
【0035】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）には、添加剤やその他の樹脂を含有させてもよい。添加剤としては、例えば、アンチブロッキング剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、造核剤、粘着剤、防曇剤、難燃剤、無機または有機の充填剤等が挙げられる。その他の樹脂としては、本発明で用いられるポリプロピレン樹脂以外のポリプロピレン樹脂、プロピレンとエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンとの共重合体であるランダムコポリマーや、各種エラストマー等が挙げられる。これらは、多段の反応器を用いて逐次重合するか、ポリプロピレン樹脂とヘンシェルミキサーでブレンドするか、事前に溶融混錬機を用いて作製したマスターペレットを所定の濃度になるようにポリプロピレンで希釈するか、予め全量を溶融混練して使用してもよい。
【0036】
表面層（Ｂ）に含むアンチブロッキング剤としては、無機系及び有機系の粒子の中から、適宜選択して使用することができる。これらの中でも、ケイ素化合物を用いるのが特に好ましい。ケイ素化合物の例として、例えばケイ酸塩、シリカ、シロキサン結合による主骨格を有する化合物を挙げることができる。粒子形状は球形でも不定形でも良い。これらの粒子の中でも、シロキサン結合による主骨格を有する化合物とアクリル酸とからなる粒子（シリコーン系微粒子）が好ましい。シリコーン系微粒子は表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂へのなじみや分散性に優れるため透明性に優れ、表面層（Ｂ）に設けたコート層や蒸着層との親和性に優れ、コート層のハジキが少なく、あるいは蒸着層と密着性に優れることを見いだした。
粒子の好ましい平均粒子径は１．０μｍ以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．５μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
粒子の添加量は、４００ｐｐｍ以上、４０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。アンチブロッキング剤の添加量は４００ｐｐｍ以上、２３００ｐｐｍ以下がより好ましく、８００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍがさらに好ましく、１２００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下が特に好ましい。表面突起数やマルテンス硬度が既定の範囲内になるように実施する。５００ｐｐｍ以上ではフィルムの滑り性や耐ブロッキング性が優れ、４０００ｐｐｍ以下ではアンチブロッキング過剰量添加による失透やアルミ蒸着やコーティングなど薄膜層を施す際に粒子による薄膜層の貫通や、凸部分側面に薄膜が形成されることが起きにくく、バリア性低下や密着不良となりにくい。
粒子の好ましい平均粒子径は１．０μｍ以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．５μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
粒子の添加量は、４００ｐｐｍ以上、４０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。アンチブロッキング剤の添加量は４００ｐｐｍ以上、２３００ｐｐｍ以下がより好ましく、８００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍがさらに好ましく、１２００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下が特に好ましい。表面突起数やマルテンス硬度が既定の範囲内になるように実施する。５００ｐｐｍ以上ではフィルムの滑り性や耐ブロッキング性が優れ、４０００ｐｐｍ以下ではアンチブロッキング過剰量添加による失透やアルミ蒸着やコーティングなど薄膜層を施す際に粒子による薄膜層の貫通や、凸部分側面に薄膜が形成されることが起きにくく、バリア性低下や密着不良となりにくい。
【0037】
表面抵抗率を下げるために加える界面活性剤は６０００ｐｐｍ以下が好ましく、１５００ｐｐｍがより好ましく、５００ｐｐｍがさらに好ましく、１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
【0038】
（２）表面層（Ｃ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを３．０モル％以下であるポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は２．５モル％以下が好ましく、２．０モル％以下がより好ましい。共重合成分は０．５モル％以上が好ましく、１．０モル％以上がより好ましく、１．２モル％以上が特に好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、３．０モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは表面層（Ｃ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは８０重量％以上であり、さらに好ましくは９０重量％以上であり、最も好ましくは９５重量％以上である。共重合成分は０．５モル％以上であると蒸着層やコート層との密着性が向上する。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）はポリプロピレン系樹脂を主成分とするものである。表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを３．０モル％以下であるポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は２．５モル％以下が好ましく、２．０モル％以下がより好ましい。共重合成分は０．５モル％以上が好ましく、１．０モル％以上がより好ましく、１．２モル％以上が特に好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、３．０モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。ここでいう主成分とは表面層（Ｃ）において最も含有量が最も多いことを意味し、好ましくは５０重量％以上であり、より好ましくは８０重量％以上であり、さらに好ましくは９０重量％以上であり、最も好ましくは９５重量％以上である。共重合成分は０．５モル％以上であると蒸着層やコート層との密着性が向上する。
【0039】
表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂として、メルトフローレート（ＭＦＲ）が異なる２種以上のポリプロピレン系樹脂の混合物を使用しても良い。
ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が小さい方が、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が大きく異ならず、表面に微少な凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなりやすいため、注意が必要である。
それぞれのポリプロピレン系樹脂としては、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを５．０モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合したポリプロピレン樹脂の共重合成分は４．０モル％以下が好ましく、３．５モル％以下がより好ましい。共重合したポリプロピレン樹脂の共重合成分は１．０モル％以上が好ましく、１．５モル％以上がより好ましく、２．０モル％以上がさらに好ましく、２．５モル％以上が特に好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が小さい方が、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が大きく異ならず、表面に微少な凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなりやすいため、注意が必要である。
それぞれのポリプロピレン系樹脂としては、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを５．０モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合したポリプロピレン樹脂の共重合成分は４．０モル％以下が好ましく、３．５モル％以下がより好ましい。共重合したポリプロピレン樹脂の共重合成分は１．０モル％以上が好ましく、１．５モル％以上がより好ましく、２．０モル％以上がさらに好ましく、２．５モル％以上が特に好ましい。
炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
【0040】
本発明で用いるポリプロピレン樹脂は、チーグラー・ナッタ触媒やメタロセン触媒等の公知の触媒を用いて、原料のプロピレンを重合させることにより得られる。中でも、異種結合をなくすためにはチーグラー・ナッタ触媒を用い、立体規則性の高い重合が可能な触媒を用いることが好ましい。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
【0041】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂の立体規則性の指標である１３Ｃ－ＮＭＲで測定されるメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）は、９０．０％以上、９９．５％以下であることが好ましい。下限はより好ましくは、９２．０％以上であり、さらに好ましくは９３．０％以上であり、特に好ましくは９３．５％である。上限はより好ましくは、９９．０％以下であり、さらに好ましくは９８．５％以下であり、特に好ましくは９８．０％以下である。ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド率が９０．０％より大きいと、弾性率が大きくなり、耐熱性も向上する。
【0042】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ）は、２００，０００以上、５００，０００以下が好ましい。
２００，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が減少し、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｗの下限は２１０，０００、さらに好ましくは２２０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は４００，０００、さらに好ましくは３６０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
２００，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が減少し、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｗの下限は２１０，０００、さらに好ましくは２２０，０００であり、より好ましいＭｗの上限は４００，０００、さらに好ましくは３６０，０００、特に好ましくは３３０，０００である。
【0043】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）は、２０，０００以上、２００，０００以下が好ましい。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は１２０，０００、さらに好ましくは１００，０００、特に好ましくは８０，０００である。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減しにくい。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は１２０，０００、さらに好ましくは１００，０００、特に好ましくは８０，０００である。
【0044】
また、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎは、表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂では１．０以上、１０．０以下が好ましい。より好ましくは２．０以上、８．０以下である。Ｍｗ／Ｍｎが２．０以上であると高温での熱収縮率が低減しにくい。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
【0045】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が２ｇ／１０分以上、８ｇ／１０分以下であることが好ましい。
表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、２．３ｇ／１０分であることがより好ましく、２．５ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．８ｇ／１０分であることがよりさらに好ましく、３．０ｇ／１０分であることが特に好ましい。表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、９ｇ／１０分であることがより好ましく、８ｇ／１０分であることがさらに好ましく、７ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、冷却ロールへの密着性も良好で、好適な表面突起の形成に有利であり、表面のマルテンス硬さを高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる、
表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、２．３ｇ／１０分であることがより好ましく、２．５ｇ／１０分であることがさらに好ましく、２．８ｇ／１０分であることがよりさらに好ましく、３．０ｇ／１０分であることが特に好ましい。表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、９ｇ／１０分であることがより好ましく、８ｇ／１０分であることがさらに好ましく、７ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、冷却ロールへの密着性も良好で、好適な表面突起の形成に有利であり、表面のマルテンス硬さを高く、かつ高温での熱収縮率も小さく保つことができる、
【0046】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）には、添加剤やその他の樹脂を含有させてもよい。添加剤としては、例えば、アンチブロッキング剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、造核剤、粘着剤、防曇剤、難燃剤、無機または有機の充填剤等が挙げられる。その他の樹脂としては、本発明で用いられるポリプロピレン樹脂以外のポリプロピレン樹脂、プロピレンとエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンとの共重合体であるランダムコポリマーや、各種エラストマー等が挙げられる。これらは、多段の反応器を用いて逐次重合するか、ポリプロピレン樹脂とヘンシェルミキサーでブレンドするか、事前に溶融混錬機を用いて作製したマスターペレットを所定の濃度になるようにポリプロピレンで希釈するか、予め全量を溶融混練して使用してもよい。
【0047】
表面層（Ｃ）に含むアンチブロッキング剤としては、無機系及び有機系の粒子の中から、適宜選択して使用することができる。これらの中でも、ケイ素化合物を用いるのが特に好ましい。ケイ素化合物の例として、例えばケイ酸塩、シリカ、シロキサン結合による主骨格を有する化合物を挙げることができる。粒子形状は球形でも不定形でも良い。これらの粒子の中でも、シロキサン結合による主骨格を有する化合物とアクリル酸とからなる粒子（シリコーン系微粒子）が好ましい。シリコーン系微粒子は表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂へのなじみや分散性に優れるため透明性に優れ、表面層（Ｃ）に設けたコート層や蒸着層との親和性に優れ、コート層のハジキが少なく、あるいは蒸着層と密着性に優れることを見いだした。
粒子の好ましい平均粒子径は１．０以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．５μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
粒子の添加量は、４００ｐｐｍ以上、４０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。アンチブロッキング剤の添加量は４００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下がより好ましく、８００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍがさらに好ましく、１２００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下が特に好ましい。表面突起数やマルテンス硬度が既定の範囲内になるように実施する。５００ｐｐｍ以上ではフィルムの滑り性や耐ブロッキング性が優れ、４０００ｐｐｍ以下ではアンチブロッキング過剰量添加による失透やアルミ蒸着やコーティングなど薄膜層を施す際に粒子による薄膜層の貫通や、凸部分側面に薄膜が形成されないことが起きにくく、バリア性低下や密着不良となりにくい。
粒子の好ましい平均粒子径は１．０以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．５μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
粒子の添加量は、４００ｐｐｍ以上、４０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。アンチブロッキング剤の添加量は４００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下がより好ましく、８００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍがさらに好ましく、１２００ｐｐｍ以上、２５００ｐｐｍ以下が特に好ましい。表面突起数やマルテンス硬度が既定の範囲内になるように実施する。５００ｐｐｍ以上ではフィルムの滑り性や耐ブロッキング性が優れ、４０００ｐｐｍ以下ではアンチブロッキング過剰量添加による失透やアルミ蒸着やコーティングなど薄膜層を施す際に粒子による薄膜層の貫通や、凸部分側面に薄膜が形成されないことが起きにくく、バリア性低下や密着不良となりにくい。
【0048】
表面抵抗率を下げるために加える界面活性剤は６０００ｐｐｍ以下が好ましく、１５００ｐｐｍがより好ましく、５００ｐｐｍがさらに好ましく、１００ｐｐｍ以下が特に好ましい。
【0049】
（３）二軸配向ポリプロピレン系フィルム
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の３層構造、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）の４層構造、それ以上の多層構造であってもよい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の３層構造、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）の４層構造、それ以上の多層構造であってもよい。
【0050】
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム全体の厚みは１μｍ以上が好ましく、２μｍ以上がより好ましく、５μｍ以上がさらに好ましく、１０μｍ以上がよりさらに好ましいく、１５μｍ以上が特に好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム全体の厚みは１００μｍ以下が好ましく、８以下がより好ましく、６０μｍ以下がさらに好ましく、５０μｍ以下がよりさらに好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム全体の厚みは１００μｍ以下が好ましく、８以下がより好ましく、６０μｍ以下がさらに好ましく、５０μｍ以下がよりさらに好ましい。
【0051】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおける各層の厚み比率としては、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の厚みの合計／全基材層（Ａ）の厚みが、０．０１以上、０．５０以下であることが好ましく、０．０２以上、０．４０以下であることがより好ましく、０．０３以上、０．３０以下であることがさらに好ましく、０．０４以上、０．２０以下であることが特に好ましい。０．５０を超えると、収縮率が大きくなる傾向を示す。
【0052】
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計／フィルムの厚みが０．０１０以上であることが好ましく、０．０２０以上であることがより好ましく、０．０３０以上であることがさらに好ましく、０．０４０以上であることが特に好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計と基材層（Ａ）の厚みの比率としては、表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計／全基材層（Ａ）の厚みが０．５００以下であることが好ましく、０．４００以下であることがより好ましく、０．３００以下であることがさらに好ましく０．２００以下であることがよりさらに好ましく、０．１１５以下であることが特に好ましく０．１１０以下であることが最も好ましくい。表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計／全基材層（Ａ）の厚みが０．５００を以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計と基材層（Ａ）の厚みの比率としては、表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計／全基材層（Ａ）の厚みが０．５００以下であることが好ましく、０．４００以下であることがより好ましく、０．３００以下であることがさらに好ましく０．２００以下であることがよりさらに好ましく、０．１１５以下であることが特に好ましく０．１１０以下であることが最も好ましくい。表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の厚みの合計／全基材層（Ａ）の厚みが０．５００を以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
【0053】
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であることが好ましく、０．０３０以上であることがより好ましい。
表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であると蒸着層やコート層、接着剤層との密着性が向上する。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であることが好ましく、０．０７以下であることがより好ましく、０．０６以下であることがさらに好ましく０．０５５以下であることがよりさらに好ましい。表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であることが好ましく、０．０３０以上であることがより好ましい。
表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であると蒸着層やコート層、接着剤層との密着性が向上する。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であることが好ましく、０．０７以下であることがより好ましく、０．０６以下であることがさらに好ましく０．０５５以下であることがよりさらに好ましい。表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であると蒸着層やコート層、接着剤層との密着性が向上する。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であることが好ましく、０．０７以下であることがより好ましく、０．０６以下であることがさらに好ましく０．０５５以下であることがよりさらに好ましい。表面層（Ｂ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であることが好ましく、０．０３０以上であることがより好ましい。
表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０２以上であると蒸着層やコート層、接着剤層との密着性が向上する。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であることが好ましく、０．０７以下であることがより好ましく、０．０６以下であることがさらに好ましく０．０５５以下であることがよりさらに好ましい。表面層（Ｃ）の厚み／フィルムの厚みが０．０８以下であると収縮率が小さくなり好ましい。
【0054】
また、フィルム全体の厚みに対する、基材層（Ａ）の厚み、あるいは基材層（Ａ）及び中間層（Ｄ）の合計厚みは０．５０以上、０．９９以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．６０以上、０．９７以下、特に好ましくは０．７以上、０．９０％以下、最も好ましくは０．８０以上、０．９２以下である。
【0055】
（４）製造方法
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物を別々の押出機により溶融押し出しし、ダイスから共押出しして、冷却ロールで冷却して、未延伸シートを形成し、その未延伸シートを縦方向（ＭＤ）及び幅方向（ＴＤ）に延伸した後、熱固定処理することによって得ることができる。
溶融押出し温度は２００～２８０℃程度が好ましく、この温度範囲内で層を乱さずに良好な外観の積層フィルムを得るには、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物の粘度差（ＭＦＲ差）が５．０ｇ／１０分以下となるようにすることが好ましい。粘度差が５．０ｇ／１０分より大きいと、層が乱れて外観不良となりやすい。より好ましくは４．０ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３．０ｇ／１０分以下である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物を別々の押出機により溶融押し出しし、ダイスから共押出しして、冷却ロールで冷却して、未延伸シートを形成し、その未延伸シートを縦方向（ＭＤ）及び幅方向（ＴＤ）に延伸した後、熱固定処理することによって得ることができる。
溶融押出し温度は２００～２８０℃程度が好ましく、この温度範囲内で層を乱さずに良好な外観の積層フィルムを得るには、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物の粘度差（ＭＦＲ差）が５．０ｇ／１０分以下となるようにすることが好ましい。粘度差が５．０ｇ／１０分より大きいと、層が乱れて外観不良となりやすい。より好ましくは４．０ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３．０ｇ／１０分以下である。
【0056】
冷却ロール表面温度は２５～５０℃が好ましく、３０～４５℃がより好ましい。冷却ロール温度が５０℃以下であると、ポリプロピレン系樹脂の結晶化度が高くなりすぎず、形成した球晶に表面凹凸で表面層（Ｂ）または表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が大きくなりにくい。
【0057】
縦方向（ＭＤ）の延伸倍率の下限は、好ましくは４倍であり、より好ましくは４．２倍である。４倍以上であると膜厚ムラとなりにくい。ＭＤの延伸倍率の上限は好ましくは８倍であり、より好ましくは７倍である。８倍以下であると引き続き行うＴＤ延伸がおこないやすくなる。ＭＤの延伸温度の下限は好ましくは１１８℃であり、より好ましくは１２０℃であり、さらに好ましくは１２２℃である。１１８℃以上であると機械的負荷が大きくなりにくく、厚みムラが大きくなりにくく、フィルムの表面荒れが起こりにくい。ＭＤの延伸温度の上限は好ましくは１３５℃であり、より好ましくは１３２℃であり、さらに好ましくは１２８℃である。温度が高い方が熱収縮率の低下には好ましいが、ロールに付着し延伸できなくなることや、表面荒れが起こることがある。
【0058】
幅方向（ＴＤ）の延伸倍率の下限は好ましくは７倍であり、より好ましくは７．５倍であり、さらに好ましくは８倍である。７倍以上であると厚みムラが大きくなりにくい。ＴＤ延伸倍率の上限は好ましくは１５倍であり、より好ましくは１２倍であり、さらに好ましくは１０倍である。上記を超えると熱収縮率が高くなったり、延伸時に破断したりすることがある。
基材層に使用するポリプロピレン樹脂のメソペンダット分率が高くない場合は、ＴＤ延伸での予熱温度は好ましくは延伸温度より１～１０℃高く設定する。
基材層に使用するポリプロピレン樹脂のメソペンダット分率が高い場合は、ＴＤ延伸での予熱温度は速やかに延伸温度付近にフィルム温度を上げるため、好ましくは延伸温度より１０～２０℃高く設定する。ＴＤの延伸温度の下限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１５２℃であり、さらに好ましくは１５４℃、特に好ましくは１５６℃である。１５０℃以上であると充分に軟化しやすく、破断したり、熱収縮率が高くなったりしにくい。ＴＤ延伸温度の上限は好ましくは１６４℃であり、より好ましくは１６２℃であり、さらに好ましくは１６０℃である。熱収縮率を低くするためには温度は高い方が好ましいが、１７０℃以上であると低分子成分の融解や、再結晶化による配向の低下が起こりにくく、表面荒れやフィルムの白化も起こりにくい。
基材層に使用するポリプロピレン樹脂のメソペンダット分率が高くない場合は、ＴＤ延伸での予熱温度は好ましくは延伸温度より１～１０℃高く設定する。
基材層に使用するポリプロピレン樹脂のメソペンダット分率が高い場合は、ＴＤ延伸での予熱温度は速やかに延伸温度付近にフィルム温度を上げるため、好ましくは延伸温度より１０～２０℃高く設定する。ＴＤの延伸温度の下限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１５２℃であり、さらに好ましくは１５４℃、特に好ましくは１５６℃である。１５０℃以上であると充分に軟化しやすく、破断したり、熱収縮率が高くなったりしにくい。ＴＤ延伸温度の上限は好ましくは１６４℃であり、より好ましくは１６２℃であり、さらに好ましくは１６０℃である。熱収縮率を低くするためには温度は高い方が好ましいが、１７０℃以上であると低分子成分の融解や、再結晶化による配向の低下が起こりにくく、表面荒れやフィルムの白化も起こりにくい。
【0059】
延伸後のフィルムは熱固定される。熱固定温度の下限は好ましくは１６８℃であり、より好ましくは１７０℃であり、さらに好ましくは１７３℃である。１６８℃以上であると熱収縮率が高くなりにくく、熱収縮率を低くするために長時間の処理を行う必要がない。熱固定温度の上限は好ましくは１８０℃であり、より好ましくは１７８℃である。１８０℃以下であると低分子成分の融解や、再結晶化による配向の低下が起こりにくく、表面荒れやフィルムの白化も起こりにくい。
【0060】
熱固定時には緩和（リラックス）させることが好ましい。リラックス率の下限は好ましくは２％であり、より好ましくは３％であり、さらに好ましくは５％である。２％以上であると熱収縮率が高くなりにくい。リラックス率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。１０％以下であると厚みムラが大きくなりにくい。
【0061】
さらに、熱収縮率を低下させるために、上記の工程で製造されたフィルムを一旦ロール状に巻き取った後、オフラインでアニールさせることもできる。
【0062】
こうして得られた二軸配向ポリプロピレン系フィルムに、必要に応じて、コロナ放電、プラズマ処理、火炎処理等を施した後、ワインダーで巻き取ることにより本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムロールを得ることができる。
【0063】
（フィルム特性）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、下記特性に特徴がある。ここで本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける「縦方向」とは、フィルム製造工程における流れ方向に対応する方向であり、「幅方向」とは、前記のフィルム製造工程における流れ方向と直交する方向である。フィルム製造工程における流れ方向が不明なポリプロピレンフィルムについては、フィルム表面に対して垂直方向に広角Ｘ線を入射し、α型結晶の（１１０）面に由来する散乱ピークを円周方向にスキャンし、得られた回折強度分布の回折強度が最も大きい方向を「縦方向」、それと直交する方向を「幅方向」とする。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、下記特性に特徴がある。ここで本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにおける「縦方向」とは、フィルム製造工程における流れ方向に対応する方向であり、「幅方向」とは、前記のフィルム製造工程における流れ方向と直交する方向である。フィルム製造工程における流れ方向が不明なポリプロピレンフィルムについては、フィルム表面に対して垂直方向に広角Ｘ線を入射し、α型結晶の（１１０）面に由来する散乱ピークを円周方向にスキャンし、得られた回折強度分布の回折強度が最も大きい方向を「縦方向」、それと直交する方向を「幅方向」とする。
【0064】
（濡れ張力）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上であることが好ましい。濡れ張力は３８ｍＮ／ｍ以上であると、蒸着膜やコーティング膜、他部材フィルムとのラミネートに使用する接着剤との密着性が向上する。濡れ張力を３８ｍＮ／ｍ以上とするには、帯電防止剤や界面活性剤などの添加剤を使用することが通常行われているが、これらの方法では、表面抵抗値を下げる効果があるため、コロナ処理、火炎処理などの物理化学的な表面処理を行うことが好ましい。
例えば、コロナ処理では、予熱ロール、処理ロールを用い、空中で放電を行うことが好ましい。濡れ張力は４４ｍＮ／ｍ以下であることが好ましく、４３ｍＮ／ｍ以下であることがより好ましく、４２ｍＮ／ｍ以下であることがさらに好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上であることが好ましい。濡れ張力は３８ｍＮ／ｍ以上であると、蒸着膜やコーティング膜、他部材フィルムとのラミネートに使用する接着剤との密着性が向上する。濡れ張力を３８ｍＮ／ｍ以上とするには、帯電防止剤や界面活性剤などの添加剤を使用することが通常行われているが、これらの方法では、表面抵抗値を下げる効果があるため、コロナ処理、火炎処理などの物理化学的な表面処理を行うことが好ましい。
例えば、コロナ処理では、予熱ロール、処理ロールを用い、空中で放電を行うことが好ましい。濡れ張力は４４ｍＮ／ｍ以下であることが好ましく、４３ｍＮ／ｍ以下であることがより好ましく、４２ｍＮ／ｍ以下であることがさらに好ましい。
【0065】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の３次元粗さ計による表面２０００μｍ２中の５００ｎｍ以上の突起数は５０個以上、２００個以下であることが好ましい。表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の突起数は５０個以上、１８０個以下がより好ましく、６０個以上、１６０個以下がさらに好ましく、８０個以上、１５０個以下が特に好ましい。表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の突起の大きさが５００ｎｍ以上、かつその突起数が５０個以上の場合では、フィルムの滑り性やフィルム同士での空気抜け時間、耐ブロッキング性に優れる。突起数が２００個以下の場合、アルミニウム蒸着層やコート層を積層する際に突起によるアルミニウム蒸着層やコート層の貫通や、凸部分側面にアルミニウム蒸着層やコート層が形成されないことが起きにくく、密着性が向上しやすい。表面層（Ｂ））、表面層（Ｃ）の突起サイズと突起数を規定の範囲内とする方法はいくつかあるが、アンチブロッキング剤の種類、平均粒径や添加量で調整することが可能である。
【0066】
（マルテンス硬さ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは３５０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは３４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは３２０Ｎ／ｍｍ２以下であり、特に好ましくは３１０Ｎ／ｍｍ２以下であり、最も好ましくは３００Ｎ／ｍｍ２以下である。
マルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である場合、蒸着層やコート層と表面層（Ｂ）の表面の密着力が向上する。さらに表面層（Ｂ）の厚みとフィルムの比率を小さくしても密着性を向上しやすい。マルテンス硬さを３５０Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは１５０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは１８０Ｎ／ｍｍ２以上であり、さらに好ましくは２２０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以上である。
表面層（Ｂ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の表面層（Ｂ）の硬さを示すものである。マルテンス硬さが大きいことは、表面層（Ｂ）が硬いことを示し、表面層（Ｂ）の表面に形成された突起部の沈み込みが小さく、表面層（Ｂ）と他の表面層との接触面積が小さい状態が維持され、滑り性や耐ブロッキング性が向上し、ひいてはフィルムの巻き品位の向上につながる。
また本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは２７０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは２５０Ｎ／ｍｍ２以下であり、特に好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、最も好ましくは２３０Ｎ／ｍｍ２以下である。
マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である場合、蒸着層やコート層と表面層（Ｃ）の表面の密着力が向上する。さらに表面層（Ｃ）の厚みとフィルムの比率を小さくしても密着性を向上しやすい。マルテンス硬さを２７０Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは１５０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは１８０Ｎ／ｍｍ２以上であり、さらに好ましくは２２０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以上である。
表面層（Ｃ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の表面層（Ｂ）の硬さを示すものである。マルテンス硬さが大きいことは、表面層（Ｃ）が硬いことを示し、表面層（Ｃ）の表面に形成された突起部の沈み込みが小さく、表面層（Ｂ）と他の表面層との接触面積が小さい状態が維持され、滑り性や耐ブロッキング性が向上し、ひいてはフィルムの巻き品位の向上につながる。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは３５０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは３４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは３２０Ｎ／ｍｍ２以下であり、特に好ましくは３１０Ｎ／ｍｍ２以下であり、最も好ましくは３００Ｎ／ｍｍ２以下である。
マルテンス硬さが３５０Ｎ／ｍｍ２以下である場合、蒸着層やコート層と表面層（Ｂ）の表面の密着力が向上する。さらに表面層（Ｂ）の厚みとフィルムの比率を小さくしても密着性を向上しやすい。マルテンス硬さを３５０Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは１５０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは１８０Ｎ／ｍｍ２以上であり、さらに好ましくは２２０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以上である。
表面層（Ｂ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の表面層（Ｂ）の硬さを示すものである。マルテンス硬さが大きいことは、表面層（Ｂ）が硬いことを示し、表面層（Ｂ）の表面に形成された突起部の沈み込みが小さく、表面層（Ｂ）と他の表面層との接触面積が小さい状態が維持され、滑り性や耐ブロッキング性が向上し、ひいてはフィルムの巻き品位の向上につながる。
また本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは２７０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは２５０Ｎ／ｍｍ２以下であり、特に好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、最も好ましくは２３０Ｎ／ｍｍ２以下である。
マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以下である場合、蒸着層やコート層と表面層（Ｃ）の表面の密着力が向上する。さらに表面層（Ｃ）の厚みとフィルムの比率を小さくしても密着性を向上しやすい。マルテンス硬さを２７０Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは１５０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは１８０Ｎ／ｍｍ２以上であり、さらに好ましくは２２０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、よりさらに好ましくは２６０Ｎ／ｍｍ２以上である。
表面層（Ｃ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の表面層（Ｂ）の硬さを示すものである。マルテンス硬さが大きいことは、表面層（Ｃ）が硬いことを示し、表面層（Ｃ）の表面に形成された突起部の沈み込みが小さく、表面層（Ｂ）と他の表面層との接触面積が小さい状態が維持され、滑り性や耐ブロッキング性が向上し、ひいてはフィルムの巻き品位の向上につながる。
【0067】
（算術平均粗さ）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）は２．９ｎｍ以下がさらに好ましく、２．８ｎｍ以下がより好ましく、２．７ｎｍ以下が特に好ましい。算術平均粗さ（Ｒａ）は３．０ｎｍ以下の場合、蒸着層やコート層が突起部分での抜けが発生しにくく、ガスバリア性などに優れる。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は１．８ｎｍ以上がより好ましく、２．０ｎｍ以上がさらに好ましく、２．２ｎｍ以上が特に好ましく、２．３ｎｍ以上が最も好ましい。算術平均粗さ（Ｒａ）は１．５ｎｍ以上であると蒸着層やコート層との密着性が向上し、ガスバリア性などに優れる。
また本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上であると、蒸着やコーティング、ラミネートなどでの加工において、密着力が低下しにくい。算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍ以下の場合、蒸着やコーティングで抜けが発生しにくく、バリア性などに優れる。
表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は３．６ｎｍ以上がより好ましく、３．７ｎｍ以上がさらに好ましく、３．８ｎｍ以上が特に好ましく、３．９ｎｍ以上が最も好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５ｎｍ以上、３．０ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）は２．９ｎｍ以下がさらに好ましく、２．８ｎｍ以下がより好ましく、２．７ｎｍ以下が特に好ましい。算術平均粗さ（Ｒａ）は３．０ｎｍ以下の場合、蒸着層やコート層が突起部分での抜けが発生しにくく、ガスバリア性などに優れる。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は１．８ｎｍ以上がより好ましく、２．０ｎｍ以上がさらに好ましく、２．２ｎｍ以上が特に好ましく、２．３ｎｍ以上が最も好ましい。算術平均粗さ（Ｒａ）は１．５ｎｍ以上であると蒸着層やコート層との密着性が向上し、ガスバリア性などに優れる。
また本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）が３．５ｎｍ以上であると、蒸着やコーティング、ラミネートなどでの加工において、密着力が低下しにくい。算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍ以下の場合、蒸着やコーティングで抜けが発生しにくく、バリア性などに優れる。
表面層（Ｃ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は３．６ｎｍ以上がより好ましく、３．７ｎｍ以上がさらに好ましく、３．８ｎｍ以上が特に好ましく、３．９ｎｍ以上が最も好ましい。
【0068】
（表面抵抗値）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であることが好ましい。表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であることが蒸着膜やコーティング膜、接着剤との密着性の点でより好ましい。表面抵抗値は１４．５ＬｏｇΩ以上であるのがさらに好ましく、１５ＬｏｇΩ以上であることが特に好ましい。このためには界面活性剤を過剰に含ませないことが好ましい。表面抵抗値は１８ＬｏｇΩ以下であることが好ましく、１７ＬｏｇΩ以下であることがより好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であることが好ましい。表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であることが蒸着膜やコーティング膜、接着剤との密着性の点でより好ましい。表面抵抗値は１４．５ＬｏｇΩ以上であるのがさらに好ましく、１５ＬｏｇΩ以上であることが特に好ましい。このためには界面活性剤を過剰に含ませないことが好ましい。表面抵抗値は１８ＬｏｇΩ以下であることが好ましく、１７ＬｏｇΩ以下であることがより好ましい。
【0069】
（ヘイズ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムのヘイズは、６％以下が好ましく、０．２％以上、５．０％以下がより好ましく、０．３以上、４．５％がさらに好ましく、０．４％以上、４．０％が特に好ましい。上記範囲であると透明が要求される用途で使いやすくなることがある。ヘイズは例えば延伸温度、熱固定温度が高すぎる場合、冷却ロール温度が高く未延伸（原反）シートの冷却速度が遅い場合、低分子量成分が多すぎる場合に悪くなる傾向があり、これらを調節することで上記の範囲内とすることが出来る。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムのヘイズは、６％以下が好ましく、０．２％以上、５．０％以下がより好ましく、０．３以上、４．５％がさらに好ましく、０．４％以上、４．０％が特に好ましい。上記範囲であると透明が要求される用途で使いやすくなることがある。ヘイズは例えば延伸温度、熱固定温度が高すぎる場合、冷却ロール温度が高く未延伸（原反）シートの冷却速度が遅い場合、低分子量成分が多すぎる場合に悪くなる傾向があり、これらを調節することで上記の範囲内とすることが出来る。
【0070】
（引張弾性率）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの縦方向の引張弾性率は、１．５ＧＰａ以上、５．０ＧＰａ以下であることが好ましく、１．８ＧＰａ以上、５．０ＧＰａ以下であることがより好ましく、２．０ＧＰａ以上、４．０ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、２．１ＧＰａ以上、３．５ＧＰａ以下が特に好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの幅方向の引張弾性率は、３．０ＧＰａ以上、８．０ＧＰａ以上であることが好ましく、３．２ＧＰａ以上、７．０ＧＰａ以下であることがより好ましく、３．５ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、３．８ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが特に好ましく、４．０ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが最も好ましい。
引張弾性率が上記範囲であれば、腰が強くなり、フィルム厚みが小さくても使用できるため、フィルムの使用量を減らすことが可能となる。引張弾性率の測定方法は後述する。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの縦方向の引張弾性率は、１．５ＧＰａ以上、５．０ＧＰａ以下であることが好ましく、１．８ＧＰａ以上、５．０ＧＰａ以下であることがより好ましく、２．０ＧＰａ以上、４．０ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、２．１ＧＰａ以上、３．５ＧＰａ以下が特に好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの幅方向の引張弾性率は、３．０ＧＰａ以上、８．０ＧＰａ以上であることが好ましく、３．２ＧＰａ以上、７．０ＧＰａ以下であることがより好ましく、３．５ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、３．８ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが特に好ましく、４．０ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが最も好ましい。
引張弾性率が上記範囲であれば、腰が強くなり、フィルム厚みが小さくても使用できるため、フィルムの使用量を減らすことが可能となる。引張弾性率の測定方法は後述する。
【0071】
（熱収縮率）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での縦方向の熱収縮率は０．２％以上、１５．０％以下であることが好ましく、０．３％以上、１３．０％以下がより好ましく、０．５％以上、９．０％以下であることがさらに好ましく、１．０％以上、８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での幅方向の熱収縮率は０．５％以上、２０．０％以下であることが好ましく、１．０％以上、１５．０％以下がより好ましく、１．５％以上、１０．０％以下であることがさらに好ましく、１．８％以上、８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での縦方向の熱収縮率は０．２％以上、１５．０％以下であることが好ましく、０．３％以上、１３．０％以下がより好ましく、０．５％以上、９．０％以下であることがさらに好ましく、１．０％以上、８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での幅方向の熱収縮率は０．５％以上、２０．０％以下であることが好ましく、１．０％以上、１５．０％以下がより好ましく、１．５％以上、１０．０％以下であることがさらに好ましく、１．８％以上、８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能である。
【0072】
（積層フィルム）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムのガスバリア性や意匠性を高めたいときは、
蒸着層やコート層を設けるのが好ましい。
蒸着層の材料はアルミニウム、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯｘ（Ｘ＜２）、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２の混合物やＡｌとＳｉＯ２の混合物等などが挙げられる。
コート層の材料はポリ塩化ビニリデン、ナイロン、エチレンービニルアルコール共重合体、ポリビニルアルコールなどが挙げられる。蒸着層やコート層は薄膜層であることが好ましい。蒸着層の場合は５～４０ｎｍであることが好ましく、１０～３０ｎｍであることがより好ましい。コート層の場合は０．０５～０．５ｇ／ｍ２のコート量が好ましく、０．１０～０．３ｇ／ｍ２のコート量がより好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面に設けた蒸着層は部分的にしか剥がれがないのが好ましく、全く剥がれがないのがより好ましい。また、本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面に設けたコート層は部分的にしかハジキがないのが好ましく、ハジキがないのがより好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムのガスバリア性や意匠性を高めたいときは、
蒸着層やコート層を設けるのが好ましい。
蒸着層の材料はアルミニウム、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯｘ（Ｘ＜２）、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２の混合物やＡｌとＳｉＯ２の混合物等などが挙げられる。
コート層の材料はポリ塩化ビニリデン、ナイロン、エチレンービニルアルコール共重合体、ポリビニルアルコールなどが挙げられる。蒸着層やコート層は薄膜層であることが好ましい。蒸着層の場合は５～４０ｎｍであることが好ましく、１０～３０ｎｍであることがより好ましい。コート層の場合は０．０５～０．５ｇ／ｍ２のコート量が好ましく、０．１０～０．３ｇ／ｍ２のコート量がより好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面に設けた蒸着層は部分的にしか剥がれがないのが好ましく、全く剥がれがないのがより好ましい。また、本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面に設けたコート層は部分的にしかハジキがないのが好ましく、ハジキがないのがより好ましい。
【0073】
（蒸着層の作製方法）
蒸着層の作製には、真空蒸着法、スパッタ法、イオンプレーティング法などのＰＶＤ法（物理蒸着法）、あるいは、ＣＶＤ法（化学蒸着法）などの公知の製法が適宜用いられるが、物理蒸着法であることが好ましく、真空蒸着法であることがより好ましい。例えば、真空蒸着法においては、蒸着源材料としてアルミニウム、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯｘ（Ｘ＜２）、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２の混合物やＡｌとＳｉＯ２の混合物等が用いられ、加熱方式としては、抵抗加熱、高周波誘導加熱、電子ビ－ム加熱等を用いることができる。また、反応性ガスとして、酸素、窒素、水蒸気等を導入したり、オゾン添加、イオンアシスト等の手段を用いた反応性蒸着を用いてもよい。また、フィルム基材にバイアス等を加えたり、フィルム基材の温度を上げたり、あるいは、下げたりしたり等、本発明の目的を損なわない限りにおいて、作製条件を変更してもよい。スパッター法やＣＶＤ法等のほかの作製法でも同様である。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、包装用に限定されず、コンデンサーやモーターなどの絶縁フィルム、太陽電池のバックシーのベースフィルムとして用いることも可能である。
蒸着層の作製には、真空蒸着法、スパッタ法、イオンプレーティング法などのＰＶＤ法（物理蒸着法）、あるいは、ＣＶＤ法（化学蒸着法）などの公知の製法が適宜用いられるが、物理蒸着法であることが好ましく、真空蒸着法であることがより好ましい。例えば、真空蒸着法においては、蒸着源材料としてアルミニウム、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯｘ（Ｘ＜２）、Ａｌ２Ｏ３とＳｉＯ２の混合物やＡｌとＳｉＯ２の混合物等が用いられ、加熱方式としては、抵抗加熱、高周波誘導加熱、電子ビ－ム加熱等を用いることができる。また、反応性ガスとして、酸素、窒素、水蒸気等を導入したり、オゾン添加、イオンアシスト等の手段を用いた反応性蒸着を用いてもよい。また、フィルム基材にバイアス等を加えたり、フィルム基材の温度を上げたり、あるいは、下げたりしたり等、本発明の目的を損なわない限りにおいて、作製条件を変更してもよい。スパッター法やＣＶＤ法等のほかの作製法でも同様である。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、包装用に限定されず、コンデンサーやモーターなどの絶縁フィルム、太陽電池のバックシーのベースフィルムとして用いることも可能である。
【0074】
（積層体）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム又はそれに蒸着層やコート層を設けたものと、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリエステルからなる未延伸フィルム、一軸延伸フィルム、二軸延伸フィルムとの積層体を使用して、包装袋に加工するのが好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム又はそれに蒸着層やコート層を設けたものと、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリエステルからなる未延伸フィルム、一軸延伸フィルム、二軸延伸フィルムとの積層体を使用して、包装袋に加工するのが好ましい。
【0075】
（ラミネート積層体の作製方法）
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにヒートシール性を有するポリオレフィン系樹脂層を設けた積層体を使用して飲食品、医薬品、洗剤、シャンプ－、オイル、歯磨き、接着剤、粘着剤等の化学品ないし化粧品、その他の種々の物品の充填包装適性、保存適性等に優れた包装容器を製造することができる。
ヒートシール性を有するポリオレフィン系樹脂層としは熱によって溶融し相互に融着し得る樹脂のフィルムないしシ－トを使用することができ、具体的には、例えば、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状（線状）低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマ－樹脂、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、メチルペンテンポリマ－、ポリブテンポリマ－、ポリエチレンまたはポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂をアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フマ－ル酸、イタコン酸等の不飽和カルボン酸で変性した酸変性ポリオレフィン樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリ（メタ）アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、その他の各種の樹脂のフィルムないしシ－トを使用することができる。代表的なものは直鎖状（線状）低密度
ポリエチレンあるいはポリプロピレンからなるフィルムないしはシートである。
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムにヒートシール性を有するポリオレフィン系樹脂層を設けた積層体を使用して飲食品、医薬品、洗剤、シャンプ－、オイル、歯磨き、接着剤、粘着剤等の化学品ないし化粧品、その他の種々の物品の充填包装適性、保存適性等に優れた包装容器を製造することができる。
ヒートシール性を有するポリオレフィン系樹脂層としは熱によって溶融し相互に融着し得る樹脂のフィルムないしシ－トを使用することができ、具体的には、例えば、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状（線状）低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマ－樹脂、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、メチルペンテンポリマ－、ポリブテンポリマ－、ポリエチレンまたはポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂をアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フマ－ル酸、イタコン酸等の不飽和カルボン酸で変性した酸変性ポリオレフィン樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリ（メタ）アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、その他の各種の樹脂のフィルムないしシ－トを使用することができる。代表的なものは直鎖状（線状）低密度
ポリエチレンあるいはポリプロピレンからなるフィルムないしはシートである。
【0076】
ラミネート積層体の温度２３℃、相対湿度６５％下における酸素透過度の上限は、５０ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａであることが好ましく、より好ましくは３０ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａであり、さらに好ましくは２０ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａであり、特に好ましくは１５ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａである。酸素透過度の上限が５０ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａであると、酸素により劣化する物質や食品の保存性に優れる。温度２３℃、湿度６５％における積層ポリプロピレンフィルムの酸素透過度の下限は、特に限定されないが、好ましくは０．１ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａである。また、製造上の点から、０．１ｍＬ／ｍ２／ｄａｙ／ＭＰａが下限と考える。
【実施例】
【0077】
以下、実施例によって本発明をさらに詳述するが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施する場合は、本発明に含まれる。
【0078】
（測定方法）
実施例および比較例で用いた原料や得られたフィルム物性の測定方法は、以下の通りである。
実施例および比較例で用いた原料や得られたフィルム物性の測定方法は、以下の通りである。
【0079】
１）メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］単位：％）
メソペンタッド分率の測定は、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて行った。メソペンタッド分率は、「Ｚａｍｂｅｌｌｉら、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，第６巻，９２５頁（１９７３）」に記載の方法に従って算出した。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は、ＢＲＵＫＥＲ社製「ＡＶＡＮＣＥ５００」を用い、試料２００ｍｇをｏ－ジクロロベンゼンと重ベンゼンの８：２（体積比）の混合液に１３５℃で溶解し、１１０℃で行った。
メソペンタッド分率の測定は、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて行った。メソペンタッド分率は、「Ｚａｍｂｅｌｌｉら、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，第６巻，９２５頁（１９７３）」に記載の方法に従って算出した。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は、ＢＲＵＫＥＲ社製「ＡＶＡＮＣＥ５００」を用い、試料２００ｍｇをｏ－ジクロロベンゼンと重ベンゼンの８：２（体積比）の混合液に１３５℃で溶解し、１１０℃で行った。
【0080】
２）メルトフローレート（［ＭＦＲ］ｇ／１０分）
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。
原料樹脂の場合はペレット（パウダー）をそのまま必要量を秤り取って用いた。
フィルムの場合は必要量切り出した後、約５ｍｍ角にカットしたサンプルを用いた。
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。
原料樹脂の場合はペレット（パウダー）をそのまま必要量を秤り取って用いた。
フィルムの場合は必要量切り出した後、約５ｍｍ角にカットしたサンプルを用いた。
【0081】
３）分子量および分子量分布
原料樹脂及びフィルムの分子量および分子量分布は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて単分散ポリスチレン基準により求めた。ＧＰＣ測定での使用カラム、溶媒等の測定条件は以下のとおりである。
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴ×３
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
検出器：ＲＩ
測定温度：１４０℃
原料樹脂及びフィルムの分子量および分子量分布は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて単分散ポリスチレン基準により求めた。ＧＰＣ測定での使用カラム、溶媒等の測定条件は以下のとおりである。
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴ×３
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
検出器：ＲＩ
測定温度：１４０℃
【0082】
数平均分子量（Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、それぞれ、分子量校正曲線を介して得られたＧＰＣ曲線の各溶出位置の分子量（Ｍｉ）の分子数（Ｎｉ）により次式で定義される。
数平均分子量：Ｍｎ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）／ΣＮｉ
質量平均分子量：Ｍｗ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ ２）／Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）
分子量分布：Ｍｗ／Ｍｎ
ベースラインが明確でないときは、標準物質の溶出ピークに最も近い高分子量側の溶出ピークの高分子量側のすそ野の最も低い位置までの範囲でベースラインを設定することとした。
数平均分子量：Ｍｎ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）／ΣＮｉ
質量平均分子量：Ｍｗ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ ２）／Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）
分子量分布：Ｍｗ／Ｍｎ
ベースラインが明確でないときは、標準物質の溶出ピークに最も近い高分子量側の溶出ピークの高分子量側のすそ野の最も低い位置までの範囲でベースラインを設定することとした。
【0083】
４）融解ピーク温度（℃）、融解ピーク面積（Ｊ／ｇ）
ＳＩＩ製示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、サンプル量１０ｍｇ、昇温速度２０℃／分で測定した。ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピーク温度と融解ピーク面積を求めた。
ＳＩＩ製示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、サンプル量１０ｍｇ、昇温速度２０℃／分で測定した。ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピーク温度と融解ピーク面積を求めた。
【0084】
５）厚み（μｍ）
基材層（Ａ）と表面層（Ｂ）各層の厚みは、二軸延伸積層ポリプロピレン系フィルムを変性ウレタン樹脂で固めたものの断面をミクロトームで切り出し、微分干渉顕微鏡で観察して、測定した。
基材層（Ａ）と表面層（Ｂ）各層の厚みは、二軸延伸積層ポリプロピレン系フィルムを変性ウレタン樹脂で固めたものの断面をミクロトームで切り出し、微分干渉顕微鏡で観察して、測定した。
【0085】
６）ヘイズ（％）
ＪＩＳ Ｋ ７１０５に準じて２３℃で測定した。ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。
ＪＩＳ Ｋ ７１０５に準じて２３℃で測定した。ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。
【0086】
７）引張弾性率（ＧＰａ）
ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準じて測定した。フィルムの縦方向および幅方向に幅１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍの試料を、剃刀を用いて切り出して試料とした。２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置したあと、測定は２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下、チャック間距離１００ｍｍ、引っ張り速度２００ｍｍ／分の条件で行い、５回の測定結果の平均値を用いた。測定装置としては島津製作所社製オートグラフＡＧ５０００Ａを用いた。
ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準じて測定した。フィルムの縦方向および幅方向に幅１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍの試料を、剃刀を用いて切り出して試料とした。２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置したあと、測定は２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下、チャック間距離１００ｍｍ、引っ張り速度２００ｍｍ／分の条件で行い、５回の測定結果の平均値を用いた。測定装置としては島津製作所社製オートグラフＡＧ５０００Ａを用いた。
【0087】
８）熱収縮率
ＪＩＳＺ１７１２に準拠して以下の方法で測定した。フィルムを２０ｍｍ巾で２００ｍｍの長さでフィルムの縦方向、幅方向にそれぞれカットし、１５０℃の熱風オーブン中に吊るして５分間加熱した。加熱後の長さを測定し、元の長さに対する収縮した長さの割合で熱収縮率を求めた。
ＪＩＳＺ１７１２に準拠して以下の方法で測定した。フィルムを２０ｍｍ巾で２００ｍｍの長さでフィルムの縦方向、幅方向にそれぞれカットし、１５０℃の熱風オーブン中に吊るして５分間加熱した。加熱後の長さを測定し、元の長さに対する収縮した長さの割合で熱収縮率を求めた。
【0088】
９）濡れ張力（ｍＮ／ｍ）
Ｋ ６７６８ ：１９９９に順じて、フィルムを２３℃、相対湿度 ５０％で２４時間エージング後、下記手順でフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）の表面を測定した。
手順１）
測定は，温度 ２３℃，相対湿度 ５０％の標準試験室雰囲気（ＪＩＳ Ｋ ７１００ 参照）で行う。
手順２）
試験片をハンドコータ（４．１）の基板の上に置き，試験片の上に試験用混合液を数滴滴下して，直ちにワイヤバーを引いて広げる。
綿棒又はブラシを使用して試験用混合液を広げる場合は，液体は少なくとも ６ｃｍ２以上の面積に速やかに広げる。液体の量は，たまりを作らないで，薄層を形成する程度にする。
濡れ張力の判定は，試験用混合液の液膜を明るいところで観察し，３ 秒後の液膜の状態で行う。液膜破れを生じないで，３秒以上，塗布されたときの状態を保っているのは，ぬれていることになる。濡れが３秒以上保つ場合は，さらに，次に表面張力の高い混合液に進み，また逆に、３秒以下で液膜が破れる場合は，次の表面張力の低い混合液に進む。
この操作を繰り返し，試験片の表面を正確に、３秒間で濡らすことができる混合液を選ぶ。
手順３）
各々の試験には，新しい綿棒を使用する。ブラシ又はワイヤバーは，残留する液体が蒸発によって組成及び表面張力を変化させるので，使用ごとにメタノールで洗浄し，乾燥させる。
手順４）
試験片の表面を３秒間でぬらすことができる混合液を選ぶ操作を少なくとも ３回行う。このようにして選ばれた混合液の表面張力をフィルムの濡れ張力として報告する。
Ｋ ６７６８ ：１９９９に順じて、フィルムを２３℃、相対湿度 ５０％で２４時間エージング後、下記手順でフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）の表面を測定した。
手順１）
測定は，温度 ２３℃，相対湿度 ５０％の標準試験室雰囲気（ＪＩＳ Ｋ ７１００ 参照）で行う。
手順２）
試験片をハンドコータ（４．１）の基板の上に置き，試験片の上に試験用混合液を数滴滴下して，直ちにワイヤバーを引いて広げる。
綿棒又はブラシを使用して試験用混合液を広げる場合は，液体は少なくとも ６ｃｍ２以上の面積に速やかに広げる。液体の量は，たまりを作らないで，薄層を形成する程度にする。
濡れ張力の判定は，試験用混合液の液膜を明るいところで観察し，３ 秒後の液膜の状態で行う。液膜破れを生じないで，３秒以上，塗布されたときの状態を保っているのは，ぬれていることになる。濡れが３秒以上保つ場合は，さらに，次に表面張力の高い混合液に進み，また逆に、３秒以下で液膜が破れる場合は，次の表面張力の低い混合液に進む。
この操作を繰り返し，試験片の表面を正確に、３秒間で濡らすことができる混合液を選ぶ。
手順３）
各々の試験には，新しい綿棒を使用する。ブラシ又はワイヤバーは，残留する液体が蒸発によって組成及び表面張力を変化させるので，使用ごとにメタノールで洗浄し，乾燥させる。
手順４）
試験片の表面を３秒間でぬらすことができる混合液を選ぶ操作を少なくとも ３回行う。このようにして選ばれた混合液の表面張力をフィルムの濡れ張力として報告する。
【0089】
１０）表面抵抗値（ＬｏｇΩ）
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
【0090】
１０）マルテンス硬さ（Ｎ／ｍｍ２）
得られたフィルムを約２ｃｍ角に切り取り、厚さが約１ｍｍのガラス板上に、測定面の反対面を粘着剤にて固定した後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置して調湿した。測定面は表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）とした。この試料について、ダイナミック超微小硬度計（島津製作所製の「ＤＵＨ－２１１」を用いて、ＩＳＯ１４５７７－１（２００２）に準拠した方法により、下記測定条件で測定した。測定はフィルムの位置を変えて１０回行い、最大と最小を除いた８点の平均値を求めた。
得られたフィルムを約２ｃｍ角に切り取り、厚さが約１ｍｍのガラス板上に、測定面の反対面を粘着剤にて固定した後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置して調湿した。測定面は表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）とした。この試料について、ダイナミック超微小硬度計（島津製作所製の「ＤＵＨ－２１１」を用いて、ＩＳＯ１４５７７－１（２００２）に準拠した方法により、下記測定条件で測定した。測定はフィルムの位置を変えて１０回行い、最大と最小を除いた８点の平均値を求めた。
【0091】
＜測定条件＞
（設定）
・測定環境：温度２３℃・相対湿度５０％
・試験モード：負荷－除荷試験
・使用圧子：稜間角１１５度、三角錐圧子
・圧子弾性率：１．１４０×１０６Ｎ／ｍｍ２
・圧子ポアソン比：０．０７
・Ｃｆ－Ａｐ，Ａｓ補正：あり
（条件）
・試験力：０．１０ｍＮ
・負荷速度：０．００５０ｍＮ／ｓｅｃ
・負荷保持時間：５ｓｅｃ
・除荷保持時間：０ｓｅｃ
（設定）
・測定環境：温度２３℃・相対湿度５０％
・試験モード：負荷－除荷試験
・使用圧子：稜間角１１５度、三角錐圧子
・圧子弾性率：１．１４０×１０６Ｎ／ｍｍ２
・圧子ポアソン比：０．０７
・Ｃｆ－Ａｐ，Ａｓ補正：あり
（条件）
・試験力：０．１０ｍＮ
・負荷速度：０．００５０ｍＮ／ｓｅｃ
・負荷保持時間：５ｓｅｃ
・除荷保持時間：０ｓｅｃ
【0092】
１１）突起数
得られたフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）の表面積２０００μｍ２中に５００ｎｍ以上の突起数は、三次元粗さ計（小坂研究所社製、型番ＥＴ－３０ＨＫ）を使用し、触針圧２０ｍｇにて、Ｘ方向の測定長さ１ｍｍ、送り速さ１００μｍ／秒、Ｙ方向の送りピッチ２μｍで収録ライン数９９本、高さ方向倍率２００００倍、カットオフ８０μｍの測定を行い、基準高さからの高さを算出し、５００ｎｍ以上の突起数を計算した。
突起数はそれぞれ３回の試行を行い、その平均値で評価した。
得られたフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）の表面積２０００μｍ２中に５００ｎｍ以上の突起数は、三次元粗さ計（小坂研究所社製、型番ＥＴ－３０ＨＫ）を使用し、触針圧２０ｍｇにて、Ｘ方向の測定長さ１ｍｍ、送り速さ１００μｍ／秒、Ｙ方向の送りピッチ２μｍで収録ライン数９９本、高さ方向倍率２００００倍、カットオフ８０μｍの測定を行い、基準高さからの高さを算出し、５００ｎｍ以上の突起数を計算した。
突起数はそれぞれ３回の試行を行い、その平均値で評価した。
【0093】
１２）算術平均粗さ（Ｒａ）（ｎｍ）
得られたフィルムの表面層（Ｂ）上、及び表面層（Ｃ）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は、走査型プローブ顕微鏡（島津製作所製「ＳＰＭ－９７００」）を用いて測定した。ダイナミックモードにてＸ、Ｙ方向の測定長さが共に２μｍの範囲で測定し、得られた画像を補正（傾き、ラインフィット、ノイズライン除去）後、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めた。
得られたフィルムの表面層（Ｂ）上、及び表面層（Ｃ）表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は、走査型プローブ顕微鏡（島津製作所製「ＳＰＭ－９７００」）を用いて測定した。ダイナミックモードにてＸ、Ｙ方向の測定長さが共に２μｍの範囲で測定し、得られた画像を補正（傾き、ラインフィット、ノイズライン除去）後、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めた。
【0094】
１３）表面抵抗値（ＬｏｇΩ）
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
【0095】
１４）フィルムロールシワ評価
製膜した二軸配向ポリプロピレンフィルムを幅６００ｍｍ、巻長１５００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行い判定した。◎、○を合格とした。
◎：シワがない。
〇：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力を５Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える。
△：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力を２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える。
×：強いシワがあり、引き出したフィルムに張力を２０Ｎ／ｍ程度をかけてもシワが消えない。
製膜した二軸配向ポリプロピレンフィルムを幅６００ｍｍ、巻長１５００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行い判定した。◎、○を合格とした。
◎：シワがない。
〇：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力を５Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える。
△：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力を２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える。
×：強いシワがあり、引き出したフィルムに張力を２０Ｎ／ｍ程度をかけてもシワが消えない。
【0096】
１５）コート適性評価
ブタンジオールビニルアルコール共重合体（日本合成化学工業株式会社製、ニチゴ－Ｇ－ポリマーＯＫＳ－８０４９）をイソプロピルアルコール１５％水溶液に溶解させ、固形分濃度５％のコート液を調合した。フィルムロールから切り取ったフィルムの表面層（Ｂ）上、及び表面層（Ｃ）上に調合したコート液を垂らし、マイヤーバー＃３でドライ０．２ｇ／ｍ２のコート量となるようにコートした。その後ドライヤーで十分に溶液を揮発させ、コート層のハジキの評価を目視で行った。判定◎、○を合格とした。
◎：コート層のハジキがない
〇：コート層のハジキが９割ないが、僅かに微小なハジキがある
△：コート層のハジキが部分的にあり、コートハジキがない割合が９割未満
×：コート層のハジキが全面にある
ブタンジオールビニルアルコール共重合体（日本合成化学工業株式会社製、ニチゴ－Ｇ－ポリマーＯＫＳ－８０４９）をイソプロピルアルコール１５％水溶液に溶解させ、固形分濃度５％のコート液を調合した。フィルムロールから切り取ったフィルムの表面層（Ｂ）上、及び表面層（Ｃ）上に調合したコート液を垂らし、マイヤーバー＃３でドライ０．２ｇ／ｍ２のコート量となるようにコートした。その後ドライヤーで十分に溶液を揮発させ、コート層のハジキの評価を目視で行った。判定◎、○を合格とした。
◎：コート層のハジキがない
〇：コート層のハジキが９割ないが、僅かに微小なハジキがある
△：コート層のハジキが部分的にあり、コートハジキがない割合が９割未満
×：コート層のハジキが全面にある
【0097】
１６）アルミニウム蒸着膜密着評価
フィルムロールから繰り出したフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）上に、小型真空蒸着装置（アルバック機工株式会社製、ＶＷＲ－４００／ＥＲＨ）を使用してアルミニウム膜厚３０ｎｍとなるように蒸着を行った。得られた蒸着フィルムの蒸着面にニチバン社製セロテープ（登録商標）１８ｍｍ幅使用して９０°剥離法によりアルミニウム蒸着膜の密着状態を評価した。判定〇を合格とした。
○：アルミニウム蒸着膜の剥がれがない
△：部分的にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
×：全面にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
フィルムロールから繰り出したフィルムの表面層（Ｂ）、及び表面層（Ｃ）上に、小型真空蒸着装置（アルバック機工株式会社製、ＶＷＲ－４００／ＥＲＨ）を使用してアルミニウム膜厚３０ｎｍとなるように蒸着を行った。得られた蒸着フィルムの蒸着面にニチバン社製セロテープ（登録商標）１８ｍｍ幅使用して９０°剥離法によりアルミニウム蒸着膜の密着状態を評価した。判定〇を合格とした。
○：アルミニウム蒸着膜の剥がれがない
△：部分的にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
×：全面にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
【0098】
（原料樹脂）
下記実施例、比較例で使用したポリプロピレン系樹脂原料の詳細、フィルム製膜条件を表１～３に示す。
アンチブロッキング剤として使用するシリコーン粒子のマスターバッチはポリプロピレン樹脂として、表１に示すＭｎ＝５６，０００、Ｍｗ＝３１０，０００、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９４．８％であるプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製 ノバテック（登録商標）ＰＰ「ＦＬ２０３Ｄ」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－１」と略する）を用い、アンチブロッキング剤として使用しているシリコーン粒子は粒子径２．０μｍ、アンチブロッキング剤含有量は５０，０００ｐｐｍとした。また、表２記載のシリカ粒子のマスターバッチは粒子径２．７μｍ、アンチブロッキング剤含有量は５０，０００ｐｐｍとした。
下記実施例、比較例で使用したポリプロピレン系樹脂原料の詳細、フィルム製膜条件を表１～３に示す。
アンチブロッキング剤として使用するシリコーン粒子のマスターバッチはポリプロピレン樹脂として、表１に示すＭｎ＝５６，０００、Ｍｗ＝３１０，０００、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９４．８％であるプロピレン単独重合体（日本ポリプロ（株）製 ノバテック（登録商標）ＰＰ「ＦＬ２０３Ｄ」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－１」と略する）を用い、アンチブロッキング剤として使用しているシリコーン粒子は粒子径２．０μｍ、アンチブロッキング剤含有量は５０，０００ｐｐｍとした。また、表２記載のシリカ粒子のマスターバッチは粒子径２．７μｍ、アンチブロッキング剤含有量は５０，０００ｐｐｍとした。
【0099】
【表1】
【0100】
【表2】
【0101】
【表3】
【0102】
（実施例１）
基材層（Ａ）には表１に示すＭｎ＝８１，０００、Ｍｗ＝３２０，０００、ＭＦＲ＝２．２ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９９．２％であるプロピレン単独重合体（住友化学（株）製 ＰＰ「ＦＳ２０１２」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－２」と略する）を３０．０重量％、Ｍｎ＝６５，０００、Ｍｗ＝２４０，０００、ＭＦＲ＝７．５ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９８．９％であるプロピレン単独重合体（住友化学（株）製 ＰＰ「ＦＬＸ８０Ｅ４」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－３」と略する）を７０．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｂ）には、Ｍｎ＝５９，０００、Ｍｗ＝３１０，０００、ＭＦＲ＝５．３ｇ／１０分、であるプロピレン重合体（（株）プライムポリマー製プライムポリプロ「Ｆ―３００ＳＰ」：「ＰＰ－５」と略する）を９６．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｃ）には表１に示すＭｎ＝８０，０００、Ｍｗ＝２２０，０００、ＭＦＲ＝７．０ｇ／１０分、であるプロピレン－エチレン共重合体（日本ポリプロ（株）製ウィンテック（登録商標）ＰＰ「ＷＦＸ４Ｍ」：「ＰＰ－４」と略する）を５２．０重量％、ＰＰ－１を４５．０％、表２に示すマスターバッチＡを重量３．０％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、４０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６７℃で予熱後、１６３℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６９℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ａとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．０μｍ／１７．７μｍ／１．３μｍ）であった。
基材層（Ａ）には表１に示すＭｎ＝８１，０００、Ｍｗ＝３２０，０００、ＭＦＲ＝２．２ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９９．２％であるプロピレン単独重合体（住友化学（株）製 ＰＰ「ＦＳ２０１２」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－２」と略する）を３０．０重量％、Ｍｎ＝６５，０００、Ｍｗ＝２４０，０００、ＭＦＲ＝７．５ｇ／１０分、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］＝９８．９％であるプロピレン単独重合体（住友化学（株）製 ＰＰ「ＦＬＸ８０Ｅ４」：共重合モノマー量は０ｍｏｌ％；以下「ＰＰ－３」と略する）を７０．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｂ）には、Ｍｎ＝５９，０００、Ｍｗ＝３１０，０００、ＭＦＲ＝５．３ｇ／１０分、であるプロピレン重合体（（株）プライムポリマー製プライムポリプロ「Ｆ―３００ＳＰ」：「ＰＰ－５」と略する）を９６．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｃ）には表１に示すＭｎ＝８０，０００、Ｍｗ＝２２０，０００、ＭＦＲ＝７．０ｇ／１０分、であるプロピレン－エチレン共重合体（日本ポリプロ（株）製ウィンテック（登録商標）ＰＰ「ＷＦＸ４Ｍ」：「ＰＰ－４」と略する）を５２．０重量％、ＰＰ－１を４５．０％、表２に示すマスターバッチＡを重量３．０％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、４０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６７℃で予熱後、１６３℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６９℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ａとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．０μｍ／１７．７μｍ／１．３μｍ）であった。
【0103】
（実施例２）
表面層（Ｂ）に表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９７．０重量％の割合で配合したもの使用した。
また、表面層（Ｃ）には、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を４４．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％の配合で作成し、それ以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層（Ｂ）に表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９７．０重量％の割合で配合したもの使用した。
また、表面層（Ｃ）には、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を４４．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％の配合で作成し、それ以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0104】
（実施例３）
基材層（Ａ）の厚みを１７．２μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを１．０μｍ、表面層（Ｃ）の厚みを１．８μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
基材層（Ａ）の厚みを１７．２μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを１．０μｍ、表面層（Ｃ）の厚みを１．８μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0105】
（実施例４）
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１００重量％使用した。
また、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９６．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｃ）には表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０％、表２に示すマスターバッチＡを重量３．０％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６８℃で予熱後、１５５℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６５℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ｂとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．０μｍ／１７．７μｍ／１．３μｍ）であった。
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１００重量％使用した。
また、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９６．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％の割合で配合したものを使用した。
また、表面層（Ｃ）には表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０％、表２に示すマスターバッチＡを重量３．０％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６８℃で予熱後、１５５℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６５℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ｂとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレンフィルムの表面層（Ｂ）と表面層（Ｃ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．０μｍ／１７．７μｍ／１．３μｍ）であった。
【0106】
（実施例５）
表面層（Ｂ）に表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９７．０重量％の割合で配合したもの使用した。
また、表面層（Ｃ）に表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を４４．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％の配合で作成し、それ以外は実施例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層（Ｂ）に表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を９７．０重量％の割合で配合したもの使用した。
また、表面層（Ｃ）に表２に示すマスターバッチＡを４．０重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－５を４４．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－４を５２．０重量％の配合で作成し、それ以外は実施例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0107】
（比較例１）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４３．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には表２に示すマスターバッチＢを６．４重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９３．６重量％を使用した以外は実施例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４３．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には表２に示すマスターバッチＢを６．４重量％、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９３．６重量％を使用した以外は実施例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0108】
（比較例２）
基材層（Ａ）の厚みを１５．１μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを３．９μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
基材層（Ａ）の厚みを１５．１μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを３．９μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0109】
（比較例３）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを３．０重量％の割合で配合したものを使用した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを３．０重量％の割合で配合したものを使用した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0110】
（比較例４）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を９４．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合したものを使用した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を９４．０重量％、表２に示すマスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合したものを使用した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0111】
（比較例５）
フィルム製膜条件を下記に変更した以外は比較例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、第２の表面層（Ｂ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１７５℃で予熱後、１６６で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１７１℃で熱固定した。
このときの製膜条件を製膜条件ｃとした。
フィルム製膜条件を下記に変更した以外は比較例４と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、第２の表面層（Ｂ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１７５℃で予熱後、１６６で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１７１℃で熱固定した。
このときの製膜条件を製膜条件ｃとした。
【0112】
（比較例６）
表面層ＢにはＰＰ－１を９５．２重量％、マスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
表面層ＢにはＰＰ－１を９５．２重量％、マスターバッチＢを４．８重量％の割合で配合した以外は比較例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレンフィルムを得た。
【0113】
上記実施例、比較例で使用したフィルムの原料・製造方法、物性を表４－１、表４－２、表５－１、表５－２に示す。
【0114】
【表4-1】
【0115】
【表4-2】
【0116】
【表5-1】
【0117】
【表5-2】
【0118】
実施例１～５で得られた二軸配向ポリプロピレンフィルムは、フィルムロールにはシワがなく、優れたものであった。また、アルミニウム蒸着層の剥がれがなく、コート液のハジキもない密着性に優れるものであった。
それに対して、比較例１～６のフィルムは、いずれもロールの巻き品位及び／又は密着性や状態に劣るものであった。
それに対して、比較例１～６のフィルムは、いずれもロールの巻き品位及び／又は密着性や状態に劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【0119】
本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、二軸配向ポリプロピレンフィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、フィルムの巻き品位に優れ、蒸着層やコート層、他部材フィルムとのラミネートにおける接着剤層との密着性に優れる。
故に、加工原反に適したものである。菓子などに使用される食品包装用やラベル、工業用フィルム等に使用可能である。また、安価にフィルムを製造できるため、産業上有用である。
故に、加工原反に適したものである。菓子などに使用される食品包装用やラベル、工業用フィルム等に使用可能である。また、安価にフィルムを製造できるため、産業上有用である。