特許 7519403 組電池

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-07-10

(45)【発行日】2024-07-19

(54)【発明の名称】組電池

(51)【国際特許分類】

   H01M 10/6557 20140101AFI20240711BHJP

   H01M 10/613 20140101ALI20240711BHJP

   H01M 10/623 20140101ALI20240711BHJP

   H01M 10/647 20140101ALI20240711BHJP

   H01M 10/651 20140101ALI20240711BHJP

   H01M 10/6566 20140101ALI20240711BHJP

   H01M 10/625 20140101ALN20240711BHJP

   H01M 10/627 20140101ALN20240711BHJP

【ＦＩ】

H01M10/6557

H01M10/613

H01M10/623

H01M10/647

H01M10/651

H01M10/6566

H01M10/625

H01M10/627

【請求項の数】 6

(21)【出願番号】P 2022077344

(22)【出願日】2022-05-10

(65)【公開番号】P2023166681

(43)【公開日】2023-11-22

【審査請求日】2023-05-22

(73)【特許権者】

【識別番号】399107063

【氏名又は名称】プライムアースＥＶエナジー株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】000003207

【氏名又は名称】トヨタ自動車株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】520184767

【氏名又は名称】プライムプラネットエナジー＆ソリューションズ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100105957

【弁理士】

【氏名又は名称】恩田 誠

(74)【代理人】

【識別番号】100068755

【弁理士】

【氏名又は名称】恩田 博宣

(72)【発明者】

【氏名】坂井 遼太郎

(72)【発明者】

【氏名】村石 康輔

(72)【発明者】

【氏名】鈴木 健太郎

(72)【発明者】

【氏名】根本 雄太

(72)【発明者】

【氏名】池田 博昭

【審査官】小林 秀和

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１６－０７２１９８（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１３／０８４２９０（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１４／０８３５９９（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２０１６－０８１６８５（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１５－２２２６６３（ＪＰ，Ａ）

【文献】国際公開第２０１５／０７５７６６（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０１Ｍ １０／６５５７

Ｈ０１Ｍ １０／６１３

Ｈ０１Ｍ １０／６２３

Ｈ０１Ｍ １０／６４７

Ｈ０１Ｍ １０／６５１

Ｈ０１Ｍ １０／６５６６

Ｈ０１Ｍ １０／６２５

Ｈ０１Ｍ １０／６２７

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

外部端子を上部に備えたケースに電極体と電解液とが収容された単電池であって、一方向に沿って配列された複数の前記単電池と、互いに隣り合う前記ケースが備えるケース側壁の間に介在するスペーサと、を備える組電池であって、
前記電極体は、正極シートと負極シートとがセパレータを介して積層した積層体を捲回した偏平な捲回体であって、一対の相対する平面を備える偏平部と、一対の前記平面の上縁を繋ぐ上湾曲面を備える上湾曲部と、一対の前記平面の下縁を繋ぐ下湾曲面を備える下湾曲部と、を備え、かつ、前記ケースの内部で下方に偏って収容され、
前記スペーサは、前記ケース側壁のなかで前記上湾曲部から前記下湾曲部までと対向する部分において、前記ケース側壁を前記ケースの内側に向けて押圧するとともに、前記ケース側壁との間に冷却風が通過するための複数の流路を構成し、
前記ケース側壁のなかで前記上湾曲部と対向する第１対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第１冷却効率は、前記ケース側壁のなかで前記偏平部と対向する第２対向部における単位面積あたりの第２冷却効率よりも低い
組電池。

【請求項2】

複数の前記流路において、前記第１対向部に接する部分が第１部分であり、前記第２対向部に接する部分が第２部分であり、
前記第１部分における前記冷却風の進行方向に沿う第１平均流速は、前記第２部分における前記冷却風の進行方向に沿う第２平均流速よりも小さい
請求項１に記載の組電池。

【請求項3】

前記第１部分に位置する前記流路の第１流路断面積は、前記第２部分に位置する前記流路の第２流路断面積よりも小さくなるように構成されている
請求項２に記載の組電池。

【請求項4】

前記電解液は、前記下湾曲面と接触し、かつ、液面が前記上湾曲部よりも下方に位置し、
前記第１冷却効率は、前記ケース側壁のなかで前記下湾曲部と対向する第３対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第３冷却効率よりも低い
請求項１ないし３のうち何れか一項に記載の組電池。

【請求項5】

前記ケース側壁のなかで前記下湾曲部と対向する第３対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第３冷却効率は、前記第２冷却効率よりも低い
請求項１ないし３のうち何れか一項に記載の組電池。

【請求項6】

前記単電池の電池容量に対する前記外部端子と前記電極体との距離の値が１．５７ｍｍ／Ａｈ以上である
請求項１ないし３のうち何れか一項に記載の組電池。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、複数の単電池を、スペーサを介して並べて配置した組電池に関する。

【背景技術】

【0002】

二次電池の一例であるリチウムイオン二次電池は、組電池として構成された状態で車両駆動用の高出力電源等に広く用いられている。組電池は、電極体をケースに収容して構成された複数の単電池と、隣り合う単電池の間に１つずつ介在される複数のスペーサとを備える。複数の単電池は、隣り合う単電池の一方が備える正極の外部端子と、他方が備える負極の外部端子とがバスバーによって接続されることで直列に接続される（特許文献１参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】特開２０１６－９１６６５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

組電池は、組電池としての電池寿命の向上を目的として、組電池を構成する各単電池の電池寿命の向上が望まれている。一方、組電池では、充放電時において、各単電池の外部端子の温度が大きく上昇する。すると、外部端子での発熱が電極体のうち外部端子に近い部分に伝達されることで、当該部分の温度が上昇して電極体に温度ムラが生じる。電極体に生じる温度ムラは、単電池の電池寿命を低下させる一因となる。特に、ハイブリッド自動車等で用いられるような高入出力が要求される組電池では、上記の問題が生じやすい。

【課題を解決するための手段】

【0005】

上記課題を解決するための組電池は、外部端子を上部に備えたケースに電極体と電解液とが収容された単電池であって、一方向に沿って配列された複数の前記単電池と、互いに隣り合う前記ケースが備えるケース側壁の間に介在するスペーサと、を備える組電池であって、前記電極体は、正極シートと負極シートとがセパレータを介して積層した積層体を捲回した偏平な捲回体であって、一対の相対する平面を備える偏平部と、一対の前記平面の上縁を繋ぐ上湾曲面を備える上湾曲部と、一対の前記平面の下縁を繋ぐ下湾曲面を備える下湾曲部と、を備え、かつ、前記ケースの内部で下方に偏って収容され、前記スペーサは、前記ケース側壁のなかで前記上湾曲部から前記下湾曲部までと対向する部分において、前記ケース側壁を前記ケースの内側に向けて押圧するとともに、前記ケース側壁との間に冷却風が通過するための複数の流路を構成し、前記ケース側壁のなかで前記上湾曲部と対向する第１対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第１冷却効率は、前記ケース側壁のなかで前記偏平部と対向する第２対向部における単位面積あたりの第２冷却効率よりも低い。

【0006】

上記構成によれば、ケース内において、電極体がケースの上部に位置する外部端子に対して離れるように下方に偏って収容されることで、充放電時における外部端子での発熱を電極体に伝えにくくすることができる。したがって、電極体のうち外部端子に近い上湾曲部の温度上昇を抑えることができるため、電極体の温度ムラを抑えることができる。また、上湾曲部は、偏平部よりも薄い部分であるため、偏平部よりも充放電時の発熱量が少ない部分である。第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることで、上湾曲部の冷却量を偏平部の冷却量よりも低めて上湾曲部が過剰に冷却されることを防ぐことができる。これにより、電極体の温度ムラを抑えることができる。

【0007】

上記組電池において、複数の前記流路において、前記第１対向部と接する部分が第１部分であり、前記第２対向部と接する部分が第２部分であり、前記第１部分における前記冷却風の進行方向に沿う第１平均流速は、前記第２部分における前記冷却風の進行方向に沿う第２平均流速よりも小さいことが好ましい。上記構成によれば、第１平均流速を第２平均流速よりも小さくすることで、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることができる。

【0008】

上記組電池において、前記第１部分に位置する前記流路の第１流路断面積は、前記第２部分に位置する前記流路の第２流路断面積よりも小さくなるように構成されていることが好ましい。上記構成によれば、第１部分における冷却風の圧力損失を高めることができるため、第１平均流速を好適に小さくすることができる。さらに、流路断面積自体も第１部分が第２部分よりも小さくなることから、第１部及び第２部分における流路断面積の差異と平均流速の差異とによって、第１部分の流量を第２部分の流量よりも効果的に低めることができる。したがって、第１冷却効率を第２冷却効率よりも効果的に低めることができる。

【0009】

上記組電池において、前記電解液は、前記下湾曲面と接触し、かつ、液面が前記上湾曲部よりも下方に位置し、前記第１冷却効率は、前記ケース側壁のなかで前記下湾曲部と対向する第３対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第３冷却効率よりも低くてもよい。上記構成によれば、電解液の液面が上湾曲部よりも下方に位置することから、上湾曲部は、周囲に存在する電解液の熱容量の影響を受けない分だけ、下湾曲部と比較して冷却され易い。そのため、第１冷却効率を第３冷却効率よりも低くすることで、上湾曲部の冷却量を下湾曲部の冷却量よりも低めて上湾曲部が過剰に冷却されることを防ぐことができるため、電極体の温度ムラを抑えることができる。

【0010】

上記組電池において、前記ケース側壁のなかで前記下湾曲部と対向する第３対向部における単位面積あたりの前記冷却風による第３冷却効率は、前記第２冷却効率よりも低くてもよい。上記構成によれば、下湾曲部は、偏平部よりも薄い部分であるため、偏平部よりも充放電時の発熱量が少ない部分である。第３冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることで、下湾曲部の冷却量を偏平部の冷却量よりも低めて下湾曲部が過剰に冷却されることを防ぐことができるため、電極体の温度ムラを抑えることができる。

【0011】

上記組電池において、前記単電池の電池容量に対する前記外部端子と前記電極体との距離の値が１．５７ｍｍ／Ａｈ以上であることが好ましい。上記構成によれば、単電池の電池容量に対する外部端子と電極体との距離の値を１．５７ｍｍ／Ａｈ以上とすることで、外部端子での発熱を電極体に好適に伝えにくくすることができる。したがって、電極体のうち外部端子に近い上湾曲部の温度上昇を好適に抑えることができる。

【発明の効果】

【0012】

本発明によれば、電極体の温度ムラを抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【0013】

【図1】図１は、組電池の斜視図である。

【図2】図２は、組電池を構成する単電池を示す斜視図である。

【図3】図３は、電極体を展開した状態を示す斜視図である。

【図4】図４は、単電池の内部構造とスペーサの構造とを示す側面図である。

【図5】図５は、スペーサの正面図である。

【図6】図６は、単電池の内部構造とスペーサとの対応関係を示す正面図である。

【図7】図７は、スペーサの変更例を示す正面図である。

【発明を実施するための形態】

【0014】

以下、組電池の一実施形態について図１～図７を参照して説明する。
［組電池の構成］
図１に示すように、組電池１は、複数の単電池１０と、複数のスペーサ４０と、一対のエンドプレート５０と、複数の拘束バンド５１とを備える。複数の単電池１０は、所定の一方向である配列方向Ｘに配列される。一対のエンドプレート５０は、配列方向Ｘにおいて、組電池１の両端に配置される。各拘束バンド５１は、一対のエンドプレート５０を架橋するように取り付けられる。スペーサ４０は、配列方向Ｘにおいて、各単電池１０の間、及び、単電池１０とエンドプレート５０との間に１つずつ介在する。

【0015】

エンドプレート５０は、複数の単電池１０と複数のスペーサ４０とを配列方向Ｘに挟み込む。拘束バンド５１の各端は、ビスによってエンドプレート５０に固定される。拘束バンド５１は、配列方向Ｘに所定の拘束圧が加わるように取り付けられる。組電池１は、複数の単電池１０と複数のスペーサ４０とに対して、エンドプレート５０と拘束バンド５１とによって配列方向Ｘから拘束圧が加えられることで一体的に保持される。

【0016】

［単電池の構成］
図２に示すように、単電池１０は、例えば、非水二次電池であって、一例としてリチウムイオン二次電池である。単電池１０は、ケース１１を備える。ケース１１は、収容部１１Ａと、蓋体１２とを備える。収容部１１Ａは、電極体２０と非水電解液とを収容する。収容部１１Ａは、上側に開口を有した扁平な有底角型（直方体形状）の外形を有する。

【0017】

蓋体１２は、収容部１１Ａの開口を閉塞する。ケース１１は、収容部１１Ａに蓋体１２を取り付けることで密閉された電槽が構成される。収容部１１Ａは、配列方向Ｘにおいて、互いに向かい合うケース側壁１１Ｂを備える。ケース側壁１１Ｂは、組電池１の状態でスペーサ４０に押圧される平坦面を有する。収容部１１Ａ及び蓋体１２は、アルミニウム、もしくはアルミニウム合金等の金属で構成される。

【0018】

蓋体１２には、正極の外部端子１３Ａと、負極の外部端子１３Ｂとが設けられる。外部端子１３Ａ，１３Ｂは、電力の充放電に用いられる。電極体２０における正極側の端部である正極側集電部２０Ａは、正極の集電部材１４Ａを介して正極の外部端子１３Ａに電気的に接続される。電極体２０における負極側の端部である負極側集電部２０Ｂは、負極の集電部材１４Ｂを介して負極の外部端子１３Ｂに電気的に接続される。なお、外部端子１３Ａ，１３Ｂの形状は、図２に示す形状に限定されず、任意の形状であってよい。隣り合う単電池１０の正極の外部端子１３Ａと負極の外部端子１３Ｂとは、バスバー５２（図１参照）で電気的に接続されている。これにより、隣り合う単電池１０は、直列に電気接続されている。

【0019】

なお、集電部材１４Ａ，１４Ｂと蓋体１２の間には、絶縁性を有したガスケットが配置される。ガスケットは、集電部材１４Ａ，１４Ｂと蓋体１２とを電気的に絶縁するとともに、集電部材１４Ａ，１４Ｂと蓋体１２との間をシールする。また、蓋体１２は、非水電解液を注入するための注入口１５を備える。

【0020】

［電極体］
図３に示すように、電極体２０は、長尺の正極シート２１と負極シート２４とがセパレータ２７を介して積層した積層体を捲回した偏平な捲回体である。正極シート２１、負極シート２４、及びセパレータ２７は、それぞれの長手となる方向が長手方向Ｄ１と一致するように積層される。捲回前の積層体は、正極シート２１、セパレータ２７、負極シート２４、セパレータ２７の順に、厚さ方向に積層される。電極体２０は、セパレータ２７を挟んで積層された正極シート２１と負極シート２４とが、その帯形状の幅方向Ｄ２に延びる捲回軸Ｌ１周りに捲回された構造を有している。

【0021】

［正極シート］
正極シート２１は、正極集電体２２と、正極合材層２３とを備える。正極集電体２２は、長尺状に形成された箔状の電極基材である。正極合材層２３は、正極集電体２２の相対する２つの面の各々に設けられる。正極集電体２２は、幅方向Ｄ２の一端に、正極合材層２３が形成されずに正極集電体２２が露出した正極側未塗工部２２Ａを備える。

【0022】

正極集電体２２は、アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金から構成される金属箔が用いられる。正極集電体２２が備える正極側未塗工部２２Ａは、捲回体の状態において、向かい合う面が互いに圧接されて正極側集電部２０Ａを構成する。

【0023】

正極合材層２３は、液状体の正極合材ペーストの硬化体である。正極合材ペーストは、正極活物質、正極溶媒、正極導電材、及び、正極結着材を含む。正極合材層２３は、正極合材ペーストが乾燥されて正極溶媒が気化することで形成される。したがって、正極合材層２３は、正極活物質、正極導電材、及び、正極結着材を含む。

【0024】

正極活物質は、単電池１０における電荷担体であるリチウムイオンを吸蔵及び放出可能なリチウム含有複合金属酸化物が用いられる。リチウム含有複合酸化物は、リチウムと、リチウム以外の他の金属元素とを含む酸化物である。リチウム以外の他の金属元素は、例えば、ニッケル、コバルト、マンガン、バナジウム、マグネシウム、モリブデン、ニオブ、チタン、タングステン、アルミニウム、リチウム含有複合酸化物にリン酸鉄として含有される鉄からなる群から選択される少なくとも一種である。

【0025】

例えば、リチウム含有複合酸化物は、コバルト酸リチウム（ＬｉＣｏＯ_２）、ニッケル酸リチウム（ＬｉＮｉＯ_２）、マンガン酸リチウム（ＬｉＭｎ_２Ｏ_４）である。例えば、リチウム含有複合酸化物は、ニッケル、コバルト及びマンガンを含有する三元系リチウム含有複合酸化物であり、ニッケルコバルトマンガン酸リチウム（ＬｉＮｉＣｏＭｎＯ_２）である。例えば、リチウム含有複合酸化物は、リン酸鉄リチウム（ＬｉＦｅＰＯ_４）である。

【0026】

正極溶媒は、有機溶媒の一例であるＮＭＰ（Ｎ－メチル－２－ピロリドン）溶液が用いられる。正極導電材としては、例えば、アセチレンブラック、ケッチェンブラック等のカーボンブラック、カーボンナノチューブやカーボンナノファイバ等の炭素繊維、黒鉛が用いられる。正極結着材は、正極合材ペーストに含まれる樹脂成分の一例である。正極結着材は、例えば、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、スチレンブタジエンラバー（ＳＢＲ）等が用いられる。

【0027】

なお、正極シート２１は、正極側未塗工部２２Ａと正極合材層２３との境界に、絶縁層を備えてもよい。絶縁層は、絶縁性を有した無機成分と、結着材として機能する樹脂成分とを含む。無機成分は、粉末状のベーマイト、チタニア、及びアルミナからなる群から選択される少なくとも１つである。樹脂成分は、ＰＶＤＦ、ＰＶＡ、アクリルからなる群から選択される少なくとも１つである。

【0028】

［負極シート］
負極シート２４は、負極集電体２５と、負極合材層２６とを備える。負極集電体２５は、長尺状に形成された箔状の電極基材である。負極合材層２６は、負極集電体２５の相対する２つの面の各々に設けられる。負極集電体２５は、幅方向Ｄ２の一端であって、正極側未塗工部２２Ａと反対に位置する端部において、負極合材層２６が形成されずに負極集電体２５が露出した負極側未塗工部２５Ａを備える。

【0029】

負極集電体２５は、銅または銅を主成分とする合金から構成される金属箔が用いられる。負極側未塗工部２５Ａは、捲回体の状態において、向かい合う面が互いに圧接されて負極側集電部２０Ｂを構成する。

【0030】

負極合材層２６は、液状体の負極合材ペーストの硬化体である。負極合材ペーストは、負極活物質、負極溶媒、負極増粘材、及び、負極結着材を含む。負極合材層２６は、負極合材ペーストが乾燥されて負極溶媒が気化することで形成される。したがって、負極合材層２６は、負極活物質、負極増粘材、及び、負極結着材を含む。なお、負極合材層２６は、導電材のような添加剤をさらに含んでもよい。

【0031】

負極活物質は、リチウムイオンを吸蔵及び放出可能な材料である。負極活物質は、例えば、黒鉛、難黒鉛化炭素、易黒鉛化炭素、カーボンナノチューブ等の炭素材料等が用いられる。負極溶媒は、一例として、水である。負極分散材は、一例として、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ）を用いることができる。負極結着材は、正極結着材と同様のものを用いることができる。負極結着材は、一例としてＳＢＲである。

【0032】

［セパレータ］
セパレータ２７は、正極シート２１と負極シート２４との接触を防ぐとともに、正極シート２１及び負極シート２４の間で非水電解液を保持する。非水電解液に電極体２０を浸漬させると、セパレータ２７の端部から中央部に向けて非水電解液が浸透する。

【0033】

セパレータ２７は、ポリプロピレン製等の不織布である。セパレータ２７としては、例えば、多孔性ポリエチレン膜、多孔性ポリオレフィン膜、多孔性ポリ塩化ビニル膜等の多孔性ポリマー膜、及びイオン導電性ポリマー電解質膜等を用いることができる。

【0034】

図４に示すように、電極体２０は、捲回体の湾曲部分が上下に並ぶように、捲回軸Ｌ１が収容部１１Ａの底面に平行に延在する状態で配置される。捲回軸Ｌ１は、電極体２０がケース１１に収容された状態で、上下方向において、電極体２０のほぼ中心に位置する。

【0035】

電極体２０は、偏平部３１と、上湾曲部３２と、下湾曲部３３とを備える。偏平部３１は、相対する一対の平面３１Ｓを備える。上湾曲部３２は、偏平部３１の上部に位置する。上湾曲部３２は、一対の平面３１Ｓの上縁を繋ぐ上湾曲面３２Ｓを備える。上湾曲部３２は、偏平部３１の上端から上側に膨らむ形状を有する。下湾曲部３３は、偏平部３１の下部に位置する。下湾曲部３３は、一対の平面３１Ｓの下縁を繋ぐ下湾曲面３３Ｓを備える。下湾曲部３３は、偏平部３１の下端から下側に膨らむ形状を有する。電極体２０は、下湾曲部３３が収容部１１Ａの底面側に位置し、かつ、上湾曲部３２が蓋体１２側に位置するようにケース１１内に収容される。

【0036】

ケース側壁１１Ｂは、第１対向部１１Ｂ１と、第２対向部１１Ｂ２と、第３対向部１１Ｂ３とを備える。第１対向部１１Ｂ１は、ケース側壁１１Ｂのなかで上湾曲部３２と対向する部分である。第２対向部１１Ｂ２は、ケース側壁１１Ｂのなかで偏平部３１と対向する部分である。第３対向部１１Ｂ３は、ケース側壁１１Ｂのなかで下湾曲部３３と対向する部分である。

【0037】

ケース１１の内部において、電極体２０は、外部端子１３Ａ，１３Ｂに対して離れるように、下方に偏って収容される。電極体２０は、ケース１１の内部において、外部端子１３Ａ，１３Ｂは、単電池１０の充放電時において、発熱量が多い部分である。したがって、電極体２０を外部端子１３Ａ，１３Ｂに対して離れるように、下方に偏って収容することで、単電池１０の充放電時における外部端子１３Ａ，１３Ｂでの発熱を電極体２０に伝えにくくすることができる。

【0038】

電極体２０は、外部端子１３Ａ，１３Ｂに対して所定の距離Ｄを有した状態で、電極体２０と外部端子１３Ａ，１３Ｂとが集電部材１４Ａ，１４Ｂを介して接続される。外部端子１３Ａ，１３Ｂと電極体２０との距離Ｄは、単電池１０の電池容量に基づいて設定されることが好ましい。単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値は、１．５７ｍｍ／Ａｈ以上であることが好ましく、１．９６ｍｍ／Ａｈ以上であればより好ましい。単電池１０の電池容量に対する距離Ｄの値が上記の数値以上であれば、外部端子１３Ａ，１３Ｂでの発熱を電極体２０に好適に伝えにくくすることができる。なお、距離Ｄは、一例として、１０ｍｍ以上である。また、単電池１０の電池容量は、一例として、３．５Ａｈ以上６．５Ａｈ以下である。

【0039】

電極体２０が収容部１１Ａに収容されると、収容部１１Ａの開口は、蓋体１２が配置されてレーザ溶接等の固定方法によってシールされる。そして、ケース１１には、蓋体１２に設けられた注入口１５を介して非水電解液ＥＳが注入される。その後、注入口１５は、レーザ溶接等によってシールされる。非水電解液ＥＳは、少なくとも電極体２０と接触する量が注入される。非水電解液ＥＳは、一例として、下湾曲部３３と接触と接触し、かつ、液面が上湾曲部３２よりも下方に位置する程度の量が注入される。本実施形態では、非水電解液ＥＳは、非水電解液ＥＳの使用量の削減、及び、単電池１０及び組電池１の軽量化の観点から、下湾曲部３３の上端、もしくは下湾曲部３３の上端よりもわずかに下方の位置に液面が位置するように注入される。

【0040】

［非水電解液］
非水電解液ＥＳは、非水溶媒に支持塩が含有された組成物である。非水溶媒は、例えば、プロピレンカーボネート、エチレンカーボネート、ジエチルカーボネート、ジメチルカーボネート、エチルメチルカーボネートからなる群から選択された一種または二種以上の材料である。支持塩としては、例えば、ＬｉＰＦ_６、ＬｉＢＦ_４、ＬｉＣｌＯ_４、ＬｉＡｓＦ_６、ＬｉＣＦ_３ＳＯ_３、ＬｉＣ_４Ｆ_９ＳＯ_３、ＬｉＮ（ＣＦ_３ＳＯ_２）_２、ＬｉＣ（ＣＦ_３ＳＯ_２）_３、ＬｉＩ等から選択される一種または二種以上のリチウム化合物（リチウム塩）である。

【0041】

本実施形態では、非水溶媒としてエチレンカーボネートを採用している。非水電解液ＥＳには、添加剤としてのリチウム塩としてのリチウムビスオキサレートボレート（ＬｉＢＯＢ）が添加される。例えば、非水電解液におけるＬｉＢＯＢの濃度が０．００１以上０．１以下［ｍｏｌ／Ｌ］となるように、非水電解液にＬｉＢＯＢを添加する。

【0042】

［スペーサ］
図４に示すように、スペーサ４０は、基板部４１と、突出部４２とを備える。基板部４１は、一例として矩形平板で構成される。突出部４２は、基板部４１の一方の面に櫛歯状に並んで設けられる複数のリブ４３によって構成される。各リブ４３の先端面は、隣り合う単電池１０の一方が備えるケース側壁１１Ｂと面接触し得るように平面、かつ、基板部４１の一方の面からの高さが同じになるように構成されている。また、基板部４１の他方の面は、隣り合う単電池１０の他方が備えるケース側壁１１Ｂに押し当てられる押し当て面である。

【0043】

突出部４２は、隣り合うリブ４３の間に、各単電池１０を冷却するための冷却風が通過する複数の流路４４を構成する。複数の流路４４において、ケース側壁１１Ｂの第１対向部１１Ｂ１と接する部分が第１部分４４Ａである。第１部分４４Ａでは、上下方向において、１つの流路４４が位置する。複数の流路４４のうち、ケース側壁１１Ｂの第２対向部１１Ｂ２と接する部分が第２部分４４Ｂである。第２部分４４Ｂでは、複数の流路４４が上下に並ぶ。複数の流路４４のうち、ケース側壁１１Ｂの第３対向部１１Ｂ３と接する部分が第３部分４４Ｃである。第３部分４４Ｃでは、上下方向において、１つの流路４４が位置する。

【0044】

第１部分４４Ａに位置する各流路４４の第１流路幅Ｗ１は、第２部分４４Ｂに位置する各流路４４の第２流路幅Ｗ２よりも小さい。第１部分４４Ａに位置する各流路４４の第１流路断面積は、第２部分４４Ｂに位置する各流路４４の第２流路断面積よりも小さい。第１流路幅Ｗ１は、第３部分４４Ｃに位置する流路４４の第３流路幅Ｗ３よりも小さい。第１流路断面積は、第３部分４４Ｃに位置する各流路４４の第３流路断面積よりも小さい。第３流路幅Ｗ３は、第２流路幅Ｗ２と同じか、第２流路幅Ｗ２よりも大きい。第３流路断面積は、第２流路断面積と同じ、もしくは、それよりも大きい。

【0045】

第１流路幅Ｗ１は、一例として、５ｍｍ以上６ｍｍ以下が好ましい。第２流路幅Ｗ２及び第３流路幅Ｗ３は、一例として、５ｍｍ以上９ｍｍ以下、より好ましくは、６ｍｍよりも大きく、かつ９ｍｍ以下が好ましい。

【0046】

図５に示すように、複数のリブ４３は、上下に延びる中心線ＣＬを対称軸として線対称な形状を有する。中心線ＣＬは、スペーサ４０のなかで、電極体２０の捲回軸Ｌ１と平行な方向において中央に位置する。複数のリブ４３は、１つの第１リブ４３Ａ、複数の第２リブ４３Ｂ、複数の第３リブ４３Ｃ、及び複数の第４リブ４３Ｄによって構成される。

【0047】

第１リブ４３Ａは、捲回軸Ｌ１と平行な第１平行部と、捲回軸Ｌ１と垂直な第１垂直部とを備える。第１平行部は、複数のリブ４３のなかで最も上部に位置する。第１平行部は、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第１対向部１１Ｂ１の上端を押圧する。第１垂直部は、第１平行部の中央において、基板部４１の下端から第１平行部に向かって上下に延びる部分である。第１垂直部は、第１平行部と基板部４１の下端との間の空間を２つに区切る。第２リブ４３Ｂ、第３リブ４３Ｃ、及び第４リブ４３Ｄの各々は、第１平行部と基板部４１の下端との間において、第１垂直部を対称軸として線対称に配置される。

【0048】

第２リブ４３Ｂは、基板部４１の下端から上方に向かって延びるとともに、基板部４１の側縁に向かって延びる。第２リブ４３Ｂの一例は、捲回軸Ｌ１と平行な第２平行部と、捲回軸Ｌ１と垂直な第２垂直部と、第２平行部及び第２垂直部を繋ぐ円弧状の円弧部とを備える。第２リブ４３Ｂの一例は、捲回軸Ｌ１と平行な第２平行部と、第２平行部における中心線ＣＬ側の端部から基板部４１の下端に向かって円弧状に延びる円弧部とを備える。第２平行部は、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第２対向部１１Ｂ２を押圧する。特に、複数の第２リブ４３Ｂのうち最も下方に位置する第２リブ４３Ｂが備える第２平行部は、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第２対向部１１Ｂ２と第３対向部１１Ｂ３との境界を押圧する。

【0049】

第３リブ４３Ｃは、第１リブ４３Ａと第２リブ４３Ｂとの間、及び、２つの第２リブ４３Ｂの間に配置される。第３リブ４３Ｃの一例は、捲回軸Ｌ１と平行な第３平行部と、第３平行部における中心線ＣＬ側の端部から下方に向かって湾曲する湾曲端部とを備える。第１リブ４３Ａと第２リブ４３Ｂとの間に配置される第３リブ４３Ｃは、第１リブ４３Ａと第２リブ４３Ｂとの間に構成される流路４４を２つに分岐させる。同様に、２つの第２リブ４３Ｂの間に配置される第３リブ４３Ｃは、２つの第２リブ４３Ｂの間に構成される流路４４を２つに分岐させる。第１リブ４３Ａと第２リブ４３Ｂとの間に配置される第３リブ４３Ｃが備える第３平行部は、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第１対向部１１Ｂ１と第２対向部１１Ｂ２との境界を押圧する。２つの第２リブ４３Ｂの間に配置される第３リブ４３Ｃが備える第３平行部は、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第２対向部１１Ｂ２を押圧する。

【0050】

第４リブ４３Ｄは、基板部４１の下端において、第２リブ４３Ｂよりも中心線ＣＬから離れた位置に配置される。第４リブ４３Ｄは、捲回軸Ｌ１と平行に延びる第４平行部を備える。第４リブ４３Ｄは、主としてケース側壁１１Ｂのなかで第３対向部１１Ｂ３の下端を押圧する。

【0051】

また、組電池１の状態で、スペーサ４０には、下方から冷却風ＣＷが送風される。冷却風ＣＷは、スペーサ４０の下端において、リブ４３が構成する流路４４に流入した後、流路４４を通じてスペーサ４０の側縁近傍から流出する。

【0052】

例えば、第１リブ４３Ａと、第１リブ４３Ａに最も近い第２リブ４３Ｂとの間に構成される流路４４の場合では、冷却風ＣＷは、スペーサ４０の下端から流路４４に流入すると、第３部分４４Ｃを通じて第２部分４４Ｂに到達する。冷却風ＣＷの流量は、流路４４に流入してから第３リブ４３Ｃの位置に到達するまでは一定である。そして、冷却風ＣＷは、第２部分４４Ｂで第３リブ４３Ｃの位置まで到達すると、第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷと、そのまま第２部分４４Ｂを通過する冷却風ＣＷとに分岐する。第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷの流量は、分岐前の流量よりも少なくなる。また、第１流路断面積が第２流路断面積よりも小さいことから、第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷの流量は、第２部分４４Ｂを通過する冷却風ＣＷの流量よりも少なくなる。そして、第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷと、第２部分４４Ｂを通過する冷却風ＣＷとの各々が、スペーサ４０の側縁近傍から流出する。

【0053】

例えば、２つの第２リブ４３Ｂの間に構成される流路４４の場合では、冷却風ＣＷは、スペーサ４０の下端から流路４４に流入すると、第３部分４４Ｃを通じて第２部分４４Ｂに到達する。冷却風ＣＷの流量は、流路４４に流入してから第３リブ４３Ｃの位置に到達するまでは一定である。そして、冷却風ＣＷは、第２部分４４Ｂで第３リブ４３Ｃの位置まで到達すると、第２部分４４Ｂのなかで２つの流路４４に分岐する。そして、２つの流路４４に分岐した冷却風ＣＷの各々が、スペーサ４０の側縁近傍から流出する。この場合では、冷却風ＣＷの流量は、第１流路断面積が第２流路断面積よりも小さいことから、分岐前及び分岐後の各流路４４における冷却風ＣＷの流量が第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの流量よりも多くなる。なお、２つの第２リブ４３Ｂの間に第３リブ４３Ｃを備えない場合、流路４４における冷却風ＣＷの流量は一定であり、かつ、第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの流量よりも多くなる。

【0054】

例えば、第４リブ４３Ｄと、第４リブ４３Ｄに最も近い第２リブ４３Ｂとの間に構成される流路４４の場合では、冷却風ＣＷは、スペーサ４０の下端から流路４４に流入すると、第３部分４４Ｃを通じてスペーサ４０の側縁近傍から流出する。この場合、冷却風ＣＷの流量は、流路４４に流入してから、流路４４から流出するまでは一定である。なお、第１流路断面積が第３流路断面積よりも小さいことから、第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの流量は、第３部分４４Ｃにおける冷却風ＣＷの流量よりも少なくなる。

【0055】

以上より、複数の流路４４のうち、第１部分４４Ａに位置する各流路４４における冷却風ＣＷの第１流量は、第２部分４４Ｂに位置する各流路４４における冷却風ＣＷの第２流量よりも少ない。同様に、複数の流路４４のうち、第１流量は、第３部分４４Ｃに位置する各流路４４における冷却風ＣＷの第３流量よりも少ない。なお、第３流量は、第２流量と同じか第２流量よりも多い。一例として、第１流量は、第２流量に対して５０％以上８０％以下である。

【0056】

第１対向部１１Ｂ１は、第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。第２対向部１１Ｂ２は、第２部分４４Ｂを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。第３対向部１１Ｂ３は、第３部分４４Ｃを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。第１流量が第２流量よりも少ないことから、第１対向部１１Ｂ１の単位面積あたりの冷却風ＣＷによる第１冷却効率は、第２対向部１１Ｂ２の単位面積あたりの冷却風ＣＷによる第２冷却効率よりも低い。同様に、第１流量が第３流量よりも少ないことから、第１冷却効率は、第３対向部１１Ｂ３の単位面積あたりの冷却風ＣＷによる第３冷却効率よりも低い。第３冷却効率は、第２冷却効率と同じか第２冷却効率よりも高い。なお、ここでの冷却効率とは、単位時間あたりに対象物に及ぼす冷却量の大きさを意味する。例えば、第１冷却効率が第２冷却効率よりも低いことは、単位時間あたりにおいて、第１対向部１１Ｂ１における単位面積あたりの冷却量が、第２対向部１１Ｂ２における単位面積あたりの冷却量よりも小さいことを意味する。

【0057】

第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷは、第１部分４４Ａを通過しない冷却風ＣＷよりも流路４４内での経路の全長が長く、かつ第１流路断面積が第２流路断面積及び第３流路断面積よりも小さいため、流路４４内での圧力損失が大きくなり易い。そのため、第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの第１平均流速は、第２部分４４Ｂにおける冷却風ＣＷの第２平均流速よりも小さくなる。同様に、第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの第１平均流速は、第３部分４４Ｃにおける冷却風ＣＷの第３平均流速よりも小さくなる。第１部分４４Ａ、第２部分４４Ｂ、及び第３部分４４Ｃの各部における平均流速及び流路断面積の差異は、各部における流量の差異、ひいては冷却効率の差異に寄与する。なお、ここでの流速とは、冷却風ＣＷが流路４４内で単位時間あたりに進行方向に沿う方向へ移動した距離を意味する。

【0058】

［組電池の作用］
以下、図６を参照して、組電池１の作用について説明する。なお、図６では、電極体２０とスペーサ４０のリブ４３との位置関係を説明する便宜上、リブ４３の形状を二点鎖線で示す。

【0059】

図６に示すように、上湾曲部３２は、第１対向部１１Ｂ１を介して第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。偏平部３１は、第２対向部１１Ｂ２を介して第２部分４４Ｂを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。下湾曲部３３は、第３対向部１１Ｂ３を介して第３部分４４Ｃを通過する冷却風ＣＷによって冷却される。

【0060】

上湾曲部３２は、偏平部３１よりも電極体２０の厚さが薄い部分であるため、偏平部３１よりも充放電時の発熱量が少ない部分である。そこで、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くして上湾曲部３２の冷却量を偏平部３１の冷却量よりも低めることで、上湾曲部３２が過剰に冷却されることを防いでいる。

【0061】

また、下湾曲部３３は、上湾曲部３２と同様に偏平部３１よりも薄い部分であるため、偏平部３１よりも充放電時の発熱量が少ない部分である。一方、非水電解液ＥＳの液面が上湾曲部３２よりも下方に位置することから、上湾曲部３２は、周囲に存在する非水電解液ＥＳの熱容量の影響を受けない分だけ、下湾曲部３３と比較して冷却され易い。そこで、第１冷却効率を第３冷却効率よりも低くして上湾曲部３２の冷却量を下湾曲部３３の冷却量よりも低めることで、上湾曲部３２が過剰に冷却されることを防いでいる。

【0062】

［実施形態の効果］
上記実施形態によれば、以下に列挙する効果を得ることができる。
（１）ケース１１の内部において、電極体２０を下方に偏って収容することで、単電池１０の充放電時における外部端子１３Ａ，１３Ｂでの発熱を電極体２０に伝えにくくすることができる。これにより、電極体２０の温度ムラを抑えることができる。

【0063】

（２）第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることで、偏平部３１に対して上湾曲部３２が過剰に冷却されることを防ぐことができる。これにより、電極体２０の温度ムラを抑えることができる。

【0064】

（３）第１部分４４Ａにおける第１平均流速を第２部分４４Ｂにおける第２平均流速よりも小さくすることで、第１部分４４Ａにおける第１流量を第２部分４４Ｂにおける第２流量よりも低くすることができる。結果として、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることができる。

【0065】

（４）第１部分４４Ａに位置する各流路４４の第１流路断面積は、第２部分４４Ｂに位置する各流路４４の第２流路断面積よりも小さく構成されている。これにより、第１部分４４Ａにおける冷却風ＣＷの圧力損失を高めることができるため、第１平均流速を第２平均流速よりも小さくすることができる。また、第１部分４４Ａと第２部分４４Ｂとの間の流路断面積の差異及び平均流速の差異によって、第１流量を第２流量よりも効果的に低めることができる。結果として、第１冷却効率を第２冷却効率よりも効果的に低めることができる。

【0066】

（５）第１冷却効率を第３冷却効率よりも低くすることで、非水電解液ＥＳが下湾曲面３３Ｓと接触し、かつ、液面が上湾曲部３２よりも下方に位置した状態において、上湾曲部３２が過剰に冷却されることを防ぐことができる。これにより、電極体２０の温度ムラを抑えることができる。

【0067】

（６）単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値が１．５７ｍｍ／Ａｈ以上、より好ましくは１．９６ｍｍ／Ａｈ以上であれば、外部端子１３Ａ，１３Ｂでの発熱を電極体２０に好適に伝えにくくすることができる。

【0068】

［変更例］
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することができる。
・外部端子１３Ａ，１３Ｂでの発熱が電極体２０に悪影響を及ぼさないのであれば、単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値が１．５７ｍｍ／Ａｈ未満であってよい。この場合、少なくともケース１１の内部において、電極体２０が下方に偏って収容されていればよい。

【0069】

・第３冷却効率は、第２冷却効率よりも低くてもよい。例えば、非水電解液ＥＳの熱容量による冷却効率への影響が小さい場合や、非水電解液ＥＳの液面が上湾曲部３２もしくはそれ以上の高さにまで達している場合では、上湾曲部３２と同様に、下湾曲部３３の冷却量を偏平部３１よりも低めることが好ましい。第３冷却効率を第２冷却効率よりも低くして下湾曲部３３の冷却量を偏平部３１の冷却量よりも低めることで、下湾曲部３３が過剰に冷却されることを防ぐことができるため、電極体２０の温度ムラを抑えることができる。例えば、第３冷却効率が第１冷却効率と同等であってもよい。

【0070】

・第１流路断面積と第２流路断面積とが同じであってもよい。この場合、第１部分４４Ａにおける第１平均流速を、第２部分４４Ｂにおける第２平均流速よりも小さくすることで、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすればよい。例えば、第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷの流路４４内の経路の全長を、第２部分４４Ｂを通過し、かつ第１部分４４Ａを通過しない冷却風ＣＷの流路４４内の経路の全長よりも長くすることで、第１平均流速を第２平均流速よりも小さくしてもよい。

【0071】

・複数のリブ４３の形態は、図５に示す形状に限定されない。例えば、図７に示すように、リブ４３は、捲回軸Ｌ１と平行な複数の第５リブ４３Ｅによって構成されてもよい。この場合、複数の第５リブ４３Ｅは、隣り合う第５リブ４３Ｅの間に、各単電池１０を冷却するための冷却風ＣＷが通過する複数の流路４４を構成する。複数の流路４４において、ケース側壁１１Ｂを介して上湾曲部３２に対向して位置する部分が第１部分４４Ａである。第１部分４４Ａでは、上下方向において、１つの流路４４が位置する。複数の流路４４のうち、ケース側壁１１Ｂを介して偏平部３１に対向して位置する部分が第２部分４４Ｂである。第２部分４４Ｂでは、複数の流路４４が上下に並ぶ。複数の流路４４のうち、ケース側壁１１Ｂを介して下湾曲部３３に対向して位置する部分が第３部分４４Ｃである。第３部分４４Ｃでは、上下方向において、１つの流路４４が位置する。この場合、冷却風ＣＷは、スペーサ４０の一方の側縁において各流路４４に流入するとともに、他方の側縁において各流路４４から流出する。

【0072】

図７に示すリブ４３の形態において、第１部分４４Ａに位置する流路４４の第１流路幅Ｗ１は、第２部分４４Ｂに位置する１つの流路４４の第２流路幅Ｗ２よりも小さい。第１流路幅Ｗ１は、第３部分４４Ｃに位置する流路４４の第３流路幅Ｗ３よりも小さい。また、第５リブ４３Ｅは、基板部４１の一方の面からの高さが同じになるように構成されている。また、各流路４４は、一例として、何れも同じ長さを有する。この場合であっても、第１流路断面積が第２流路断面積及び第３流路断面積よりも小さいことから、第１部分４４Ａの第１平均流速は、第２部分４４Ｂの第２平均流速及び第３部分４４Ｃの第３平均流速よりも小さくなる。したがって、このような形態であっても、上記（１）～（６）に準じた効果を得ることができる。

【0073】

また、図７に示す形態において、第３部分４４Ｃに位置する流路４４の第３流路幅Ｗ３は、第２部分４４Ｂに位置する各流路４４の第２流路幅Ｗ２よりも小さくてもよい。例えば、第３流路幅Ｗ３は、第１流路幅Ｗ１と同じであってもよい。この場合、第３冷却効率が第２冷却効率よりも低くなることで、下湾曲部３３の冷却量を偏平部３１の冷却量よりも低めることができる。これにより、非水電解液ＥＳの熱容量による冷却効率への影響が小さい場合や、非水電解液ＥＳの液面が上湾曲部３２もしくはそれ以上の高さにまで達している場合に、下湾曲部３３が過剰に冷却されることを防ぐことができる。結果として、電極体２０の温度ムラを抑えることができる。

【0074】

なお、図７に示す形態において、隣り合う第５リブ４３Ｅの間隔を等しくすることで各流路４４の流路断面積を等しくしてもよい。この場合、各流路４４に流入する冷却風ＣＷの流速を、第１部分４４Ａ、第２部分４４Ｂ、及び第３部分４４Ｃの各々で変えることによって、第１部分４４Ａ、第２部分４４Ｂ、及び第３部分４４Ｃの各部における流量を制御してもよい。このような形態によっても、ケース側壁１１Ｂの各部に対する冷却効率を制御できる。

【0075】

・第１平均流速が第２平均流速よりも低ければ、第１部分４４Ａのなかに、第２部分４４Ｂにおける第２平均流速よりも流速が小さい部分が局所的に存在してもよい。また、第１冷却効率が第２冷却効率よりも低ければ、第１平均流速が第２平均流速以上であってもよい。例えば、第１部分４４Ａの第１流路断面積が第２部分４４Ｂの第２流路断面積よりも小さい場合に、第１部分４４Ａに流入する冷却風ＣＷの圧力を高めることで、第１平均流速を第２平均流速と同等以上としてもよい。この場合であっても、例えば、第１部分４４Ａにおける第１流量が、第２部分４４Ｂにおける第２流量よりも低ければ、第１冷却効率が第２冷却効率よりも低くなる。

【0076】

・第１部分４４Ａを通過する冷却風ＣＷの流路４４内の経路の全長が、第２部分４４Ｂを通過し、かつ第１部分４４Ａを通過しない冷却風ＣＷの流路４４内の経路の全長と同じかそれよりも短くてもよい。この場合でも、第１流路断面積が第２流路断面積及び第３流路断面積よりも小さいことから、第１部分４４Ａの第１平均流速は、第２部分４４Ｂの第２平均流速及び第３部分４４Ｃの第３平均流速よりも小さくなる。

【0077】

・単電池１０は、リチウムイオン二次電池に限定されず、ニッケル水素二次電池等であってもよい。また、電解液として非水電解液ＥＳではなく水系の電解液を用いた二次電池であってもよい。

【0078】

・リチウムイオン二次電池である単電池１０は、自動搬送機や荷役用の特殊自動車、電気自動車、ハイブリッド自動車等の他、コンピュータ、その他の電子機器に搭載されるものであってもよく、これ以外のシステムを構成するものであってもよい。例えば、船舶、航空機等の移動体に設けられるものであってもよく、発電所から変電所等を介して二次電池が設置されたビルや家庭等に電力を供給する電力供給システムであってもよい。

【0079】

［実施例］
以下、実施例、比較例について説明する。なお、以下の実施例は、上記実施形態の効果を説明するための一例であって、本発明を限定するものではない。

【0080】

［評価１］
評価１では、実施例１～３及び比較例１，２を用いて、単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値を変えたときの電極体２０に生じる温度ムラを評価した。単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値（ｍｍ／Ａｈ）は、実施例１では１．５７、実施例２では１．９６、実施例３では２．５１、比較例１では１．４０、比較例２では０．９４とした。実施例１～３及び比較例１，２では、非水電解液ＥＳの液面の位置を下湾曲部３３の上端と同じ程度の高さとした。また、冷却風ＣＷの流量は、第２流量と第３流量とがほぼ等しく、かつ、第１流量が第２流量及び第３流量の６０％程度になるように設定した。そして、実施例１～３及び比較例１，２の各々で単電池１０の放電を行った後、偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々で測定した温度（℃）の温度差の最大値を評価した。なお、偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々で測定した温度の温度差の最大値が３．０℃以下のものを好ましい形態として判定した。評価１の評価結果を表１に示す。なお、放電前において、偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々で測定した温度の温度差は、略ゼロである。

【0081】

【表1】

【0082】

表１に示すように、実施例１～３では、何れも温度差の最大値が３．０℃以下であった。特に、実施例２では、温度差の最大値が２．０℃以下であり、さらに、実施例３では、温度差の最大値が１．０℃以下であった。これに対して、比較例１，２では、何れも温度差の最大値が３．０℃よりも大きかった。以上より、単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値が大きくなるほど、電極体２０のなかでの温度差の最大値が小さくなる、すなわち、電極体２０に生じる温度ムラが小さくなることが確認された。

【0083】

［評価２］
評価２では、実施例４，５及び比較例３，４を用いて、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低めた場合と、第１冷却効率を第２冷却効率と同じにした場合とで、電極体２０に生じる温度ムラを評価した。実施例４，５及び比較例３，４では、単電池１０の電池容量（Ａｈ）に対する距離Ｄ（ｍｍ）の値を１．５７（ｍｍ／Ａｈ）とした。また、非水電解液ＥＳの液面の位置を下湾曲部３３の上端と同じ程度の高さとした。そして、第１流量、第２流量、及び第３流量の各々に対して、「流量１」または「流量２」の何れかの流量を設定した。なお、「流量１」は、「流量２」に対して６０％の流量である。そして、実施例４，５及び比較例３，４の各々で単電池１０の放電を行った。そして、偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々における放電後の温度（℃）を測定した。なお、放電後の偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々で測定した温度の温度差（℃）の最大値が３．０℃以下のものを好ましい形態として判定した。なお、放電前において、偏平部３１、上湾曲部３２、及び下湾曲部３３の各々で測定した温度の温度差は、略ゼロである。

【0084】

実施例４及び実施例５では、第１流量及び第３流量を「流量１」とし、かつ、第２流量を「流量２」とした。比較例３，４では、第１流量、第２流量、及び第３流量を「流量２」とした。また、実施例４及び比較例３では、放電時の周囲温度を常温（１５℃～２５℃程度）とした。また、実施例５及び比較例４では、放電時の周囲温度を高温（４０℃～５０℃程度）とした。評価２の評価結果を表２に示す。

【0085】

【表2】

【0086】

表２に示すように、実施例４，５では、放電後における各部の温度差の最大値が３℃以下であった。これに対して、比較例３，４では、放電後における各部の温度差の最大値が３℃超（４℃～５℃）であった。したがって、第１冷却効率を第２冷却効率よりも低くすることで、電極体２０の温度ムラが小さくなることが確認された。

【符号の説明】

【0087】

ＣＷ…冷却風
１…組電池
１０…単電池
１１…ケース
１１Ｂ…ケース側壁
１１Ｂ１…第１対向部
１１Ｂ２…第２対向部
１１Ｂ３…第３対向部
１３Ａ，１３Ｂ…外部端子
２０…電極体
２１…正極シート
２４…負極シート
２７…セパレータ
３１…偏平部
３１Ｓ…平面
３２…上湾曲部
３２Ｓ…上湾曲面
３３…下湾曲部
３３Ｓ…下湾曲面
４０…スペーサ
４１…基板部
４２…突出部
４３…リブ
４４…流路
４４Ａ…第１部分
４４Ｂ…第２部分
４４Ｃ…第３部分

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】