特許 7522240 磁性コア及びノイズフィルタ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-07-16

(45)【発行日】2024-07-24

(54)【発明の名称】磁性コア及びノイズフィルタ

(51)【国際特許分類】

   H01F 27/245 20060101AFI20240717BHJP

   H01F 17/06 20060101ALI20240717BHJP

   H01F 1/153 20060101ALI20240717BHJP

【ＦＩ】

H01F27/245

H01F17/06 F

H01F1/153 133

【請求項の数】 10

(21)【出願番号】P 2023007679

(22)【出願日】2023-01-20

【審査請求日】2024-05-17

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000139023

【氏名又は名称】株式会社リケン

(74)【代理人】

【識別番号】100147485

【弁理士】

【氏名又は名称】杉村 憲司

(74)【代理人】

【識別番号】230118913

【弁護士】

【氏名又は名称】杉村 光嗣

(74)【代理人】

【識別番号】100165696

【弁理士】

【氏名又は名称】川原 敬祐

(74)【代理人】

【識別番号】100179947

【弁理士】

【氏名又は名称】坂本 晃太郎

(72)【発明者】

【氏名】石原 大資

【審査官】井上 健一

(56)【参考文献】

【文献】実開平４－５９９２５（ＪＰ，Ｕ）

【文献】実開昭４９－４０７０７（ＪＰ，Ｕ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０１Ｆ ２７／２４５

Ｈ０１Ｆ １７／０６

Ｈ０１Ｆ １／１５３

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

複数の磁性積層片を備えており、前記複数の磁性積層片を組み合わせてなる磁性コアであって、
前記磁性積層片は、複数の軟磁性薄帯部材が接着部を介して積み重ねられることによってなり、かつ、
前記磁性積層片は、不連続部分を形成する２つの長手方向積層端面と、前記２つの長手方向積層端面のそれぞれに連なっているともに積層方向に湾曲させた湾曲部分とを備えており、
前記複数の磁性積層片は、隣り合う磁性積層片の前記不連続部分が重ならないように、短手方向に互いに当接させることによって、組み合わされており、さらに、
２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率が２０００以上である、磁性コア。

【請求項2】

前記磁性積層片のそれぞれは、前記不連続部分を有する環形状の磁性積層片である、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項3】

前記磁性積層片のそれぞれは、前記不連続部分を有するＵ字形状の磁性積層片である、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項4】

前記薄帯部材として、鉄基ナノ結晶材及び鉄基アモルファス材のうちの、少なくとも１つ以上を用いた、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項5】

前記複数の磁性積層片のそれぞれの、互いに当接する当接面の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚが、Ｒａ≦０．７μｍ、及びＲｚ≦１０μｍを満たす、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項6】

前記複数の磁性積層片のそれぞれの、互いに当接する当接面の平面度ＦＬが、ＦＬ≦２０μｍを満たす、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項7】

前記複数の磁性積層片のうちの隣り合う当該磁性積層片のうちの一方における前記不連続部分の間の中心位置と、当該磁性積層片のうちの一方と隣り合う他方の磁性積層片における前記不連続部分の間の中心位置とがなす角度が９０°以上２７０°以下である、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項8】

２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスに対する、８５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスの割合ΔＺ(２５－８５)１００ｋが、８０％以上である、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項9】

２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスに対する、１２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスの割合ΔＺ(２５－１２５)１００ｋが、７０％以上である、請求項１に記載された磁性コア。

【請求項10】

請求項１～９のいずれか１項に記載された磁性コアを備える、ノイズフィルタ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、磁性コア及びノイズフィルタに関する。

【背景技術】

【0002】

従来の磁性コアとしては、例えば、高周波トランス、チョークコイル等の磁心として、分割された円環状磁性体の断面同士を当接させる構造のカットコアが知られている（例えば、「特許文献１」参照。）。特許文献１には、分割されたカットコアの断面を研磨し、さらにエッジング処理することが好ましいことが開示されている。

【0003】

また、他の従来の磁性コアとしては、ノイズフィルタ向けとして、複数のナノ結晶合金箔の巻回コアを切断したのち樹脂を含浸させて固化した積層コアが知られている（例えば、「特許文献２」参照。）。引用文献２には、ナノ結晶合金箔の厚さに対する樹脂層の厚さを規定することで、切断後でもインピーダンスが低下しにくいことが開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】特開平０９－０２７４１２号公報

【文献】特開２０２１－１６３７７２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかしながら、上記従来の磁性コアはいずれも、使用中に高温となると、室温（常温）時と比べて、当該磁性コアのインピーダンス及び透磁率が低下してしまい、期待した性能を発揮できないことがある。

【0006】

本発明の目的は、高温時においても性能を維持することができる、磁性コア及びノイズフィルタを提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

（１）本発明に係る、磁性コアは、複数の磁性積層片を備えており、前記複数の磁性積層片を組み合わせてなる磁性コアであって、前記磁性積層片は、複数の軟磁性薄帯部材が接着部を介して積み重ねられることによってなり、かつ、前記磁性積層片は、不連続部分を形成する２つの長手方向積層端面と、前記２つの長手方向積層端面のそれぞれに連なっているともに積層方向に湾曲させた湾曲部分とを備えており、前記複数の磁性積層片は、隣り合う磁性積層片の前記不連続部分が重ならないように、短手方向に互いに当接させることによって、組み合わされている。

【0008】

（２）上記（１）の磁性コアにおいて、前記磁性積層片のそれぞれは、前記不連続部分を有する環形状の磁性積層片であるものとすることができる。

【0009】

（３）上記（１）の磁性コアにおいて、前記磁性積層片のそれぞれは、前記不連続部分を有するＵ字形状の磁性積層片であるものとすることができる。

【0010】

（４）上記（１）～（３）のいずれか１つの磁性コアは、前記薄帯部材として、鉄基ナノ結晶材及び鉄基アモルファス材のうちの、少なくとも１つ以上を用いることができる。

【0011】

（５）上記（１）～（４）のいずれか１つの磁性コアは、２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率が２０００以上であることが好ましい。

【0012】

（６）上記（１）～（５）のいずれか１つの磁性コアは、前記複数の磁性積層片のそれぞれの、互いに当接する当接面の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚが、Ｒａ≦０．７μｍ、及びＲｚ≦１０μｍを満たすことが好ましい。

【0013】

（７）上記（１）～（６）のいずれか１つの磁性コアは、前記複数の磁性積層片のそれぞれの、互いに当接する当接面の平面度ＦＬが、ＦＬ≦２０μｍを満たすことが好ましい。

【0014】

（８）上記（１）～（７）のいずれか１つの磁性コアにおいて、前記複数の磁性積層片のうちの隣り合う当該磁性積層片のうちの一方における前記不連続部分の間の中心位置と、当該磁性積層片のうちの一方と隣り合う他方の磁性積層片における前記不連続部分の間の中心位置とがなす角度が９０°以上２７０°以下であることが好ましい。

【0015】

（９）上記（１）～（８）のいずれか１つの磁性コアにおいて、２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスに対する、８５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスの割合ΔＺ(２５－８５)１００ｋが、８０％以上であることが好ましい。

【0016】

（１０）上記（１）～（９）のいずれか１つの磁性コアにおいて、２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスに対する、１２５°Ｃ、１００ｋＨｚにおけるインピーダンスの割合ΔＺ(２５－１２５)１００ｋが、７０％以上であることが好ましい。

【0017】

（１１）本発明に係る、ノイズフィルタは、上記（１）～（１０）のいずれか１つの磁性コアを備える。

【発明の効果】

【0018】

本発明によれば、高温時においても性能を維持することができる、磁性コア及びノイズフィルタを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0019】

【図1】本発明の第１の実施形態に係る、磁性コアを概略的に示す斜視図である。

【図2】図１の磁性コアを概略的に示す平面図である。

【図3】本発明の第２の実施形態に係る、磁性コアを概略的に示す斜視図である。

【図4】本発明の実施例１－１及び１―２と、当該実施例１－１及び１―２に対する比較例１－１及び１―２とにおいて、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺ-２５を基準としたときの、当該インピーダンスＺ-２５に対する各測定温度におけるインピーダンスＺの割合を示すグラフである。

【図5】従来の磁性コアを概略的に示す斜視図である。

【図6】図１の磁性コアにおける、２つの磁性積層片のうちの一方の２つの長手方向積層端面の間の中心位置と、当該２つの磁性積層片のうちの他方の２つの長手方向積層端面の間の中心位置とがなす角度θを、０°から３６０°までずらしたときの、インピーダンス最大値Ｚｍａｘに対する、各インピーダンスＺの割合Ｚ／Ｚｍａｘを示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0020】

以下、図面を参照して、本発明の例示的な実施形態に係る、磁性コア及びノイズフィルタについて、説明をする。

【0021】

図１には、本発明の第１の実施形態に係る、磁性コア１Ａが概略的かつ斜視的に示されている。

【0022】

磁性コア１Ａは、複数の磁性積層片２を備えている。磁性コア１Ａは、複数の磁性積層片２を組み合わせてなる。磁性積層片２は、複数の軟磁性薄帯部材３（以下、単に、「薄帯部材３」ともいう。）が接着部４を介して積み重ねられることによってなる。

【0023】

さらに、磁性積層片２は、不連続部分Ｃを形成する２つの長手方向積層端面５と、２つの長手方向積層端面５のそれぞれに連なっているともに積層方向に湾曲させた湾曲部分６とを備えている。複数の磁性積層片２は、隣り合う磁性積層片２の不連続部分Ｃが重ならないように、短手方向に互いに当接させることによって、組み合わされている。

【0024】

ここで、本実施形態において、「長手方向」とは、薄帯部材３の長手方向（長さ方向）をいう。図中、長手方向は、符号Ｌで示されている。また、本実施形態において、「短手方向」とは、薄帯部材３の短手方向（幅方向）をいう。図中、短手方向は、符号Ｗで示されている。さらに、本実施形態において、「積層方向」とは、薄帯部材３が積み重ねられている方向（薄帯部材３の厚さ方向）をいう。図中、積層方向は、符号Ｄで示されている。

【0025】

磁性コア１に使用される薄帯部材３は、保磁力が小さく透磁率が大きい軟磁性材料からなる軟磁性金属薄帯部材であることが好ましい。軟磁性材料としては、例えば、Ｆｅ－Ｎｉ系合金（パーマロイ）、Ｆｅ－Ｓｉ系合金（珪素鋼）等の軟磁性金属、Ｃｏ基アモルファス合金、Ｆｅ基アモルファス合金等のアモルファス合金、Ｆｅ基ナノ結晶合金等を用いることができる。実用的には、磁性コア１は、薄帯部材３として、鉄基ナノ結晶材及び鉄基アモルファス材のうちの、少なくとも１つ以上を用いるとよい。

【0026】

軟磁性金属薄帯部材としてＦｅ基ナノ結晶合金を用いる場合、例えば、一般式：（Ｆｅ_１－ａＭ_ａ）_{１００－ｘ－ｙ－ｚ－ｂ－ｃ－ｄ}Ａ_ｘＭ’_ｙＭ”_ｚＸ_ｂＳｉ_ｃＢ_ｄ（原子％）（式中、ＭはＣｏ,Ｎｉから選ばれた少なくとも１種の元素を、ＡはＣｕ，Ａｕから選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ’はＴｉ，Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ及びＷから選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ”はＣｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｉｎ，白金属元素，Ｍｇ，Ｎ及びＳから選ばれた少なくとも１種の元素、ＸはＣ，Ｇｅ，Ｇａ，Ａｌ及びＰから選ばれた少なくとも１種の元素を示し、ａ，ｘ，ｙ，ｚ，ｂ，ｃ及びｄはそれぞれ０≦ａ≦０．１，０．１≦ｘ≦３，１≦ｙ≦１０，０≦ｚ≦１０，０≦ｂ≦１０，１１≦ｃ≦１７，３≦ｄ≦１０，及び６５≦１００－ｘ－ｙ－ｚ－ｂ－ｃ－ｄ≦８５を満たす。）により表される組成の合金を使用することができる。また、Ｆｅ基ナノ結晶合金の成分組成は特に限定されないが、原子％で、Ｃｕ：０．５～２．０％、Ｎｂ：１．０～５．０％、Ｓｉ：１１．０～１５．０％、Ｂ：５．０～１０．０％であり、残部が実質的にＦｅからなる成分組成とすることが好ましい。

【0027】

ただし、磁性コア１に使用される材料は、軟磁性の特性を満足するものであれば、この限りではない。

【0028】

磁性積層片２を形成するための磁性積層体は、薄帯部材３の原料としての金属箔を所定のサイズ、形状にしたものを束ねることによって作製することができる。あるいは、前記磁性積層体は、薄帯部材３の原料となる金属箔を所定のサイズ、形状にしたものをロール状に巻き取ることによって作製することができる。

【0029】

金属箔の充填率（磁性積層片２に占める薄帯部材（磁性体）６の割合）は、金属箔を束ねるときの拘束力や巻き取るときの張力により調整することができる。金属箔の充填率は、例えば、６５ｖｏｌ％から８５ｖｏｌ％までの範囲で調整することができる。充填率が少ない場合、磁性体の割合が少ないため、透磁率が低下する。このため、充填率が少ない場合、磁性積層片２の体積を大きくする必要がある。反対に、充填率が多い場合、薄帯層（薄帯部材３）の間の距離が短いことから、樹脂などの接着剤が奥まで十分に浸透しなくなる。このため、充填率が多い場合、薄帯部材３と樹脂とを用いた磁性積層コアの固化成型ができなくなる。

【0030】

薄帯部材３として積層した金属箔は、成型時の歪みを取り除くために熱処理を行う。また、アモルファス合金は、熱処理を行うことによって、内部にナノ結晶を析出させることができる。熱処理を行うときの温度としては、例えば、３５０°Ｃから７００°Ｃの間の温度が挙げられる。また、熱処理が行われる雰囲気としては、例えば、窒素、アルゴンなどの不活性雰囲気、大気が挙げられる。

【0031】

熱処理した磁性積層コアの薄帯層（薄帯部材３）の間には、接着部４が介材している。これによって、互いに隣り合う薄帯部材３を固定させ、磁性積層体の形状を維持させることができる。接着部４は、薄帯部材３の間に接着剤を挿入することによって形成することができる。前記接着剤は、有機系接着剤と、無機系接着剤とのいずれも使用することができる。有機系接着剤としては、例えば、アクリル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、シリコーン系樹脂、シリコーン系エラストマーなどが挙げられる。無機系接着剤としては、例えば、水ガラス、ベントナイト系溶剤、アルミナ系溶剤、シリカ系溶剤などが挙げられる。接着剤の粘度は、例えば、２０００ｍＰａ・ｓ以下とすることが好ましい。接着剤の粘度が高い場合、当該接着剤を薄帯部材３の間に満遍なく浸透（挿入）させるためには、例えば、樹脂の温度を調整することによって若しくは有機溶剤などの希釈剤を添加するによって粘度を調整し、又は、接着剤を塗布するときに減圧を行うことができる。また、複数の薄帯部材３を、接着部４を介して積み重ねる場合、薄帯部材３の間に接着剤を挿入するのではなく、当該薄帯部材３を積層する前に当該薄帯部材３の表面に接着剤を塗布することもできる。

【0032】

上述のように、接着剤を浸透させた磁性積層体は、必要に応じて接着剤を硬化させるために熱処理を行う。熱処理温度又は時間は使用する接着剤に合わせて適切な条件で行う必要がある。例えば、硬化のための熱硬化処理は、例えば、５０～５００°Ｃの熱処理温度で、０．５時間～１０時間の時間をかけて行う。前記熱硬化処理は、低温から複数回に分けて段階的に行うこともできる。

【0033】

磁性積層片２は、接着固化した磁性積層コアに切り欠き部を設けることによって作製することができる。この場合、切り欠き部は、不連続部分Ｃを構成する。前記切り欠き部は、例えば、切断加工を行うことによって設けることができる。前記切断は、切断砥石を用いた湿式の外周スライサなどで行われる。前記切断砥石には、例えば、レジノイド結合剤を使用したＧＣ砥石が適している。前記切断砥石において、結合度はＫ～Ｐ、粒度は８０～１５０の範囲で、砥石の厚さは０．５～１．５ｍｍ程度の範囲のものが適している。

【0034】

磁性積層片２は、当該磁性積層片２の側面のうち、少なくとも他の磁性積層片２と当接する面（以下、「当接面」ともいう。）に、研磨加工を行うことが好ましい。

【0035】

ここで、磁性積層片２の側面とは、当該磁性積層片２の短手方向一方側側面Ｆ１又は当該磁性積層片２の短手方向他方側側面Ｆ２をいう。言い換えれば、磁性積層片２の側面とは、当該磁性積層片２の長手方向積層端面５、当該磁性積層片２の積層方向一方側側面Ｆ３及び当該磁性積層片２の積層方向他方側側面Ｆ４以外の面をいう。

【0036】

研磨面（当接面）の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚはそれぞれ、Ｒａ≦０．７μｍ、及びＲｚ≦１０μｍが好ましい。これより粗い場合、当接面同士の間に生じた空間が、磁束の流れを妨げるため、透磁率が低下してしまう。算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚのそれぞれの下限値は、加工可能な範囲であれば、特に限定されないが、量産工法で可能な範囲とすることが好ましい。さらに好ましくは、Ｒａ≦０．３５μｍ、及びＲｚ≦５μｍである。

【0037】

研磨面（当接面）の平面度ＦＬはＦＬ≦２０μｍが好ましい。平面度ＦＬが２０μｍより大きい場合、当接面同士の間に生じた空間が、磁束の流れを妨げるため、透磁率が低下してしまう。さらに、当接面の平面度ＦＬは、ＦＬ≦１０μｍを満たすことが好ましい。平面度ＦＬの下限値は、加工可能な範囲であれば、特に限定されないが、量産工法で可能な範囲とすることが好ましい。

【0038】

磁性コア１Ａは、２つの磁性積層片２を備えている。本実施形態において、２つの磁性積層片２は、２つの磁性積層片２のうちの一方の磁性積層片２における短手方向一方側側面Ｆ１と、２つの磁性積層片２のうちの他方の磁性積層片２における短手方向他方側側面Ｆ２とを重ね合わせに当接させることによって組み合わされている。

【0039】

詳細には、本実施形態において、２つの磁性積層片２は、当該２つの磁性積層片２の一方の磁性積層片（図面上側に位置する磁性積層片）２の短手方向他方側側面（図面下側に位置する下面）Ｆ２と、当該２つの磁性積層片２の他方の磁性積層片（図面下側に位置する磁性積層片）２の短手方向一方側側面（図面上側に位置する上面）Ｆ１と、を当接させている。

【0040】

図２には、磁性コア１Ａが積層方向から平面的に示されている。

【0041】

磁性コア１Ａにおいて、２つの磁性積層片２は、図２に示すように、平面視において、一方の不連続部分Ｃが他方の不連続部分Ｃと重ならないように組み合わされている。また、図２には、磁性積層片２における２つの長手方向積層端面５の間の中心位置が符号Ｐで示されている。中心位置Ｐは、２つの長手方向積層端面５の間の中間に位置している。磁性コア１Ａでは、中心位置Ｐは、当該磁性コア１Ａの中心軸線Оの周りの周方向の中間位置である。

【0042】

本発明によれば、複数の磁性積層片２のうちの隣り合う当該磁性積層片２のうちの一方における不連続部分Ｃの間の中心位置Ｐ１と、当該磁性積層片２うちの一方と隣り合う他方の磁性積層片２における不連続部分Ｃの間の中心位置Ｐ２とがなす角度θは、９０°以上２７０°以下であることが好ましい。

【0043】

図２を参照すれば、角度θは、平面視において、磁性コア１Ａの中心軸線Оと一方の磁性積層片（図面手前側に位置する磁性積層片）２の中心位置Ｐ１とを通る直線Ｌ１と、磁性コア１Ａの中心軸線Оと他方の磁性積層片（図面奥側に位置する磁性積層片）２の中心位置Ｐ２とを通る直線Ｌ２と、がなす角度である。角度θが９０°以上２７０°以下の範囲を超えると、磁束が流れる有効断面積が減少し、インピーダンス又は透磁率が大きく減少する。角度θはさらに好ましくは、１２０°以上３００°以下である。

【0044】

図２を参照すれば、磁性コア１Ａにおいて、一方の磁性積層片（図面手前側に位置する磁性積層片）２の中心位置Ｐ１と、他方の磁性積層片（図面奥側に位置する磁性積層片）２の中心位置Ｐ２と、がなす角度θは、１８０°である。

【0045】

磁性コア１Ａは、ケースに収納して使用することができる。これによって、磁性コア１Ａは、例えば、ノイズフィルタとして使用することができる。

【0046】

前記ケースの材質としては、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＡ（ポリアミド）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＡＢＳ(アクリロニトリルブタジエンスチレン)、ＡＳＡ(アクリロニトリルスチレンアクリルゴム)、シリコーン系樹脂、シリコーン系エラストマー等を用いることができる。

【0047】

前記ケースは、例えば、重ね合わせが可能な２つの半割り部分と、当該２つの半割り部分を開閉可能に連結したヒンジとを備えるヒンジケースとすることができる。各積層片は、２つの半割り部分の間に入れ込んだのち、当該２つの半割り部分を固定することによって、それぞれの側面を互いに当接させるようにすることができる。

【0048】

前記ケースには、各磁性積層片２の側面がより確実に当接されるように、当該ケースの内部及び外部の少なくとも１つから、当該磁性積層片２同士を押し付ける加重機構を備えることが好ましい。前記加重機構には、樹脂又は金属の板バネ又は突起物、バンドなどが用いることができる。ただし、前記加重機構は、各磁性積層片２の側面同士の当接が維持できるものであればその限りではない。

【0049】

前記加重機構によって積層片の側面に加わる荷重は、各磁性積層片２の質量の５倍～１００倍が好ましい。磁性積層片２の側面に加わる荷重が小さい場合、当該磁性積層片２の側面（当接面）は、使用時の振動又は衝撃によって離れる可能性がある。磁性積層片２の側面が離れた場合、磁性コア全体のインピーダンス及び透磁率が急激に低下してしまう。それに対して、磁性積層片２の側面に加わる荷重が大きい場合、各磁性積層片２に過大な歪みが生じてしまう虞がある。各磁性積層片２に過大な歪みが生じた場合、磁性コア全体のインピーダンス及び透磁率の低下につながる可能性がある。前記加重機構によって磁性積層片２の側面に加わる荷重を、各磁性積層片２の質量の５倍～１００倍とすれば、上述のような、各磁性積層片２の側面（当接面）の離れ又は当該磁性積層片２に生じる過大な歪みに起因する、磁性コア全体のインピーダンス及び透磁率の低下を抑制することができる。

【0050】

ただし、各磁性積層片２は、当該磁性積層片２それぞれの当接状態を維持することができるのであれば、必ずしもケースに収納する必要はない。例えば、各磁性積層片２は、ビニールテープ又は結束バンドなどを巻き付けることによって一体化させることもできる。これらの場合もまた、テープ又はバンド等で一体化された磁性コアは、ノイズフィルタ等として使用することができる。

【0051】

磁性積層片２は、不連続部分Ｃを有する環形状の磁性積層片とすることができる。例えば、図２を参照すれば、磁性コア１Ａにおいて、磁性積層片２は、不連続部分Ｃを有する円環形状の磁性積層片２Ａである。詳細には、磁性積層片２Ａは、２つの長手方向積層端面５と半円状の湾曲部分６とに加えて、２つの長手方向積層端面５と半円状の湾曲部分６とに連なる円弧状の湾曲部分７を備えている。２つの湾曲部分７は、２つの長手方向積層端面５と半円状の湾曲部分６とに連なる円弧状の湾曲部分７を備えている。２つの湾曲部分７は、図２に示すように、平面視において、互いに向かい合うように円弧状に湾曲している。本実施形態において、磁性積層片２Ａは、図２に示すように、平面視において、Ｃ字形状の磁性積層片である。

【0052】

磁性積層片２Ａは、互いの不連続部分Ｃが重ならないように組み合わされることによって、磁性コア１Ａの内部には、磁性コア１Ａの中心軸線Оに沿って延在する貫通孔が形成される。

【0053】

ただし、「環形状」とは、多角形形状を有した角環状を含む。すなわち、磁性積層片２Ａには、中空の多角形形状の一部を切り欠いて不連続部分Ｃが設けられた形状のものが含まれる。ただし、磁性積層片２は、円環状又は多角形状の一部を切り欠いたものに限定されるものではない。

【0054】

図３には、本発明の第２の実施形態に係る、磁性コア１Ｂが概略的かつ斜視的に示されている。

【0055】

本実施形態において、磁性積層片２は、図３に示すように、不連続部分Ｃを有するＵ字形状の磁性積層片２Ｂである。磁性積層片２Ｂもまた、図１及び２の磁性積層片２と同様に、２つの長手方向積層端面５と、半円状の湾曲部分６とを備えている。さらに、磁性積層片２Ｂは、長手方向積層端面５と半円状の湾曲部分６とに連なる長手部分８を備えている。２つの長手部分８は、それぞれ、互いに平行に直線的に延在している。すなわち、２つの長手方向積層端面５は、互いに向かい合うことなく、同一の方向に向いている。

【0056】

磁性積層片２Ｂもまた、互いの不連続部分Ｃが重ならないように組み合わされることによって、磁性コア１Ｂの内部には、磁性コア１Ｂの中心軸線Оに沿って延在する貫通孔が形成される。

【0057】

上述のとおり、磁性積層片２の形状は、複数の磁性積層片２を組み合わせることによって、磁性コア１の内部に貫通孔を形成することができるもの、つまり、磁性コア１全体として中心軸線Оの周りを周方向に周回する閉回路を形成することができるものであれば、限定されない。ここで、「周回する」とは、中心軸線Оの周りを１周することを意味する。また、ここで、「周回する」とは、中心軸線Оの周りを無端状に環状に１周する場合を含む意味である。

【0058】

磁性積層片２における短手方向一方側側面Ｆ１と、短手方向他方側側面Ｆ２と、積層方向一方側側面Ｆ３と、積層方向他方側側面Ｆ４と、長手方向積層端面５とが、それぞれがなす角度は任意の角度を選択できる。

【0059】

［実施例１－１］
実施例１－１として、図１に示すような環形状の一部に切り欠き部を設けた磁性積層片（２Ａ）を２つ使用することによって、磁性コア（１Ａ）を作製した。

【0060】

磁性積層片（２Ａ）を作製するにあたってはまず始めに、薄帯部材（３）として、主成分が原子％で、Ｃｕ：１％、Ｎｂ：３％、Ｓｉ：１３．５％、Ｂ：９％であり、残部が実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急冷して、幅１０ｍｍ厚さ２０μｍの薄帯状のＦｅ基アモルファス合金を得た。

【0061】

次いで、上記Ｆｅ基アモルファス合金を巻回して、外径ОＤ（＝２８．５ｍｍ）、内径ＩＤ（＝１８．０ｍｍ）、高さＷ（＝１０ｍｍ）の円筒状とした。その後、円筒状のＦｅ基アモルファス合金を、アルゴン雰囲気下にて４９０℃に保った熱処理炉に挿入し、１０分間熱処理を施した。これによって、Ｆｅ基ナノ結晶合金からなる、積層磁性体を作製した。次いで、得られた積層磁性体を、三菱ケミカル製エポキシ樹脂８０１Ｎ、及び硬化剤ＳＴ１２を規定量比で混合した溶液の中に浸し、－０．１ＭＰａＧまで真空引きを行ったのち、その真空状態を１０分保持した。その後、真空状態を大気圧中に開放することによって、積層磁性体に樹脂を含浸させた。樹脂を含浸させた積層磁性体はさらに、室温にて２４時間放置し、その後大気中８０°Ｃで３時間保持して、環状磁性体に含浸させた樹脂を硬化させた。

【0062】

磁性積層片（２Ａ）は、樹脂含浸後の積層磁性コアを、図１で示すように切断して切り欠き部（不連続部分Ｃ）を形成することによって作製した。積層磁性コアの切断は、平和テクニカ社製ファインカットＨＳ－１００型の高速精密切断機を用い、砥石は平和テクニカ社製のトクウストイシステンＢ（外径φ２０５ｍｍ、内径φ２５．４ｍｍ、厚さ０．７ｍｍ）を用いて手動で行い、これによって、幅１０ｍｍの不連続部分（Ｃ）を作製した。

【0063】

磁性積層片（２Ａ）の側面には、研磨を行った。研磨装置には、Ｓｔｒｕｅｒｓ製のＴｅｇｒａｍｉｎ－２５を用いた。前記研磨装置は、公転１００ｒｐｍ、自転５０ｒｐｍで同方向に回転させ、荷重は１５Ｎに設定した。研磨紙番手は、＃３２０から順に＃５００、＃８００、＃１２００、＃２０００、＃２５００と細かくしていった。

【0064】

上述の一連の作業によって、実施例１－１の磁性コアに用いられる磁性積層片（２Ａ）を得た。

【0065】

磁性積層片（２Ａ）の側面に施された研磨面の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚは、東京精密社製 ＳＵＲＦＣＯＭ１４００Ｇの表面粗さ測定機を用い、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２００１に準拠して測定した。測定箇所は、不連続部分（Ｃ）の中心位置Ｐから９０°、１８０°、２７０°の３か所で、測定面の中心付近を積層方向に内周側から外周側へ向かって測定し、平均値を算出した。このとき測定された磁性積層片２Ａは、算術平均粗さＲａが０．１μｍ、最大高さ粗さＲｚは２．０μｍの、側面（当接面）を有していた。

【0066】

また、磁性積層片（２Ａ）の側面に施された研磨面の平面度ＦＬは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２００１に準拠して測定した研磨面の断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和を指す。研磨面の平面度ＦＬは、表面粗さ測定と同様に東京精密社製 ＳＵＲＦＣＯＭ１４００Ｇの表面粗さ測定機を用いた。測定箇所は不連続部分（Ｃ）の中心位置Ｐから９０°、１８０°、２７０°の３か所で、積層方向に内周側から外周側へ向かって測定し、測定距離は測定方向の両端１０％を除いた積層方向厚さの８０％とし、３か所の平均値を算出した。このとき測定された磁性積層片２Ａの平面度ＦＬは、１．５μｍであった。

【0067】

実施例１－１では、上記２つの磁性積層片（２Ａ）を使用し、図２のように各不連続部分（Ｃ）の中心位置（Ｐ１，Ｐ２）がなす角度θが１８０°になるように、２つの磁性積層片（２Ａ）のそれぞれの側面を互いに当接させたのち、耐熱テープを用いて、２つの磁性積層片（２Ａ）の側面（当接面）同士を固定した。

【0068】

周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンスＺの測定には、キーサイト製４２９４Ａインピーダンスアナライザーを用いた。日星電気製の耐熱リード線ＦＮ－２－０．３ＳＱを磁性コアに１ターン通し、リード線用フィクスチャ（キーサイト製１６０４７Ｅ）を用いて測定した。測定時には、２つの磁性積層片（２Ａ）を上下に重ね、当該磁性積層片（２Ａ）の側面（Ｆ１，Ｆ２）には１００ｇのウエイトを載せて荷重をかけた。測定する磁性コア（１Ａ）は、エスペック製小型環境試験機ＳＨ－２２２に入れ、２５°Ｃから１２５°Ｃまでの各温度でインピーダンスＺを測定した。測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺをインピーダンスＺ２５とし、当該インピーダンスＺ２５に対する、各測定温度のインピーダンスＺの割合をΔＺ＝Ｚ／Ｚ２５とした。

【0069】

以下の表１には、インピーダンスＺの測定結果と、ΔＺの算出結果とが示されている。さらに、図４には、実施例１－１のΔＺの結果が示されている。

【0070】

【表1】

【0071】

［実施例１－２］
薄帯部材（３）として、主成分が原子％で、Ｓｉ：１３．５％、Ｂ：９％であり、残部が実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急冷して、幅１０ｍｍ厚さ２０μｍの薄帯状のＦｅ基アモルファス合金を得た。次いで、上記Ｆｅ基アモルファス合金を巻回して、外径ОＤ（＝２８．５ｍｍ）、内径ＩＤ（＝１８．０ｍｍ）、高さＷ（＝１０ｍｍ）の円筒状とした。その後、円筒状のＦｅ基アモルファス合金を、アルゴン雰囲気下にて５５０℃に保った熱処理炉に挿入し、１０分間熱処理を施し、歪み取りを行なった。これによって、Ｆｅ基アモルファス合金からなる、積層磁性体を作製した。その後の樹脂含浸および切断、研磨は実施例１－１と同様に行なった。測定方法も実施例１－１と同様に行なった。

【0072】

以下の表２には、インピーダンスＺの測定結果と、ΔＺの算出結果とが示されている。さらに、図４には、実施例１－２のΔＺの結果が示されている。

【0073】

【表2】

【0074】

ここで、図５には、従来の磁性コア１０が概略的かつ斜視的に示されている。

【0075】

（比較例１－１）
比較例１－１の磁性コアは、図５の磁性コア１０を基本としている。比較例１－１もまた、実施例１－１と同様に、Ｆｅ基アモルファス合金を巻回して含浸樹脂の硬化まで行うことによって、樹脂含浸後の磁性積層コアを得た。ただし、比較例１－１において、磁性積層片（２０）は、樹脂含浸後の磁性積層コアを、図５に示すように径方向に沿って半割することによって作製した。磁性積層片（２０）の切断面（１１）には、実施例１－１と同様に＃２５００まで研磨仕上げを行った。比較例１－１は、磁性積層片（２０）の切断面（研磨面）１１同士を当接させたのち、耐熱テープで固定することによって作製した。比較例１全体のインピーダンスＺの測定は実施例１と同様である。ただし、磁性積層片（２０）の切断面（１１）に加えたウエイトは、２ｋｇとし、磁性積層片（２０）の切断面１１に対して垂直方向に荷重がかかるようにウエイトを載せた。

【0076】

以下の表３には、インピーダンスＺの測定結果と、ΔＺの算出結果とが示されている。さらに、図４には、比較例１－１のΔＺの結果が示されている。

【0077】

【表3】

【0078】

（比較例１－２）
比較例１－２の磁性コアは、比較例１－１と同様に作製した磁性積層片（２０）の切断面（研磨面）１１同士を当接させ、耐熱テープで固定した。磁性積層片（２０）の切断面（１１）に加えたウエイトは、１０ｋｇとし、磁性積層片（２０）の切断面１１に対して垂直方向に荷重がかかるようにウエイトを載せた。

【0079】

以下の表４には、インピーダンスＺの測定結果と、ΔＺの算出結果とが示されている。さらに、図４には、比較例１－２のΔＺの結果が示されている。

【0080】

【表4】

【0081】

ここで、表１を参照すれば、実施例１－１は、測定温度が上昇してもインピーダンスＺは減少することはなく、測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺは、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺのΔＺ＝１０２％となった。また、表２を参照すれば、実施例１－２も同様に高温でも安定しており、測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺは、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺのΔＺ＝９８％となった。

【0082】

その一方で、比較例１－１は、表３に示すように、測定温度が上昇するとともにΔＺは減少していき、測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺは、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺのΔＺ＝１４％となった。比較例１－２もまた、表４に示すように、測定温度が上昇するとともにΔＺは減少していき、測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺは、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺのΔＺ＝６８％となった。

【0083】

比較例１－１及び比較例１－２のような、従来と同じ構成の磁性コアの場合、磁性積層片（２０）の切断面（１１）に加えたウエイトを１０ｋｇよりも大きくしても、測定温度８５°ＣにおけるインピーダンスＺは、表４に示したのと同様に、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺに対してΔＺ＝８０％を超えることがなかった。そして、測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺもまた、表４に示したのと同様に、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺに対してΔＺ＝７０％を超えることがなかった。

【0084】

これに対し、実施例１－１及び実施例１－２のような、本発明に係る構成の磁性コアの場合、２つの磁性積層片（２Ａ）の側面（当接面）同士を、１０ｋｇを超える荷重で固定しなくとも、耐熱テープを用いて固定するだけで、測定温度８５°ＣにおけるインピーダンスＺは、表１に示すように、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺに対してΔＺ＝８０％以上となっている。測定温度１２５°ＣにおけるインピーダンスＺもまた、表２に示すように、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺに対してΔＺ＝７０％以上となっている。

【0085】

図４には、実施例１－１及び１―２並びに比較例１－１及び１―２のそれぞれの、測定温度２５°ＣにおけるインピーダンスＺ２５を基準としたときの、当該インピーダンスＺ２５に対する各測定温度におけるインピーダンスＺの割合を示すグラフが示されている。図４を参照すれば、実施例１－１および１－２は、比較例１－１及び１―２に比べて、高温でも安定した性能を維持していることが明らかである。

【0086】

［実施例２］
実施例２の磁性コアは、図１及び２の磁性コア１Ａを基本としている。磁性積層片（２Ａ）もまた、実施例１－１および１－２と同様に含浸樹脂の硬化まで行ったのち、切り欠き部を形成することによって得た。ただし、磁性積層片（２Ａ）の不連続部分（切り欠き部）Ｃは幅１ｍｍとした。磁性積層片（２Ａ）の側面にもまた、実施例１－１および１－２と同様に研磨を行った。

【0087】

周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンスＺの測定は、幅１ｍｍの不連続部分（Ｃ）が設けられた、２つの磁性積層片（２Ａ）を使用して行った。実施例２では、各磁性積層片（２Ａ）の不連続部分（Ｃ）の中心位置（Ｐ１，Ｐ２）がなす角度θが所定の角度になるように各磁性積層片（２Ａ）の側面を当接させたのち、耐熱テープを用いて磁性積層片（２Ａ）の側面を互いに固定し、さらに、磁性積層片（２Ａ）の側面に１００ｇのウエイトを載せてインピーダンスＺを測定した。各不連続部分（Ｃ）の中心位置Ｐがなす角度θを０°から３６０°までずらしたときに測定されるインピーダンスＺの最大値をＺｍａｘとし、当該インピーダンスＺの最大値Ｚｍａｘに対する、各角度θで測定されるインピーダンスＺの割合Ｚ／Ｚｍａｘを図６に示す。

【0088】

図６に示すように、実施例２のインピーダンスＺは、角度θが１８０°のときに、最大値になることが分かる。また、実施例２のインピーダンスＺは、図６に示すように、角度θが小さくなるのにしたがって急激に減少する。言い換えれば、実施例２のインピーダンスＺは、θ＝０°に近づくにしたがって急激に減少する。また、実施例２のインピーダンスＺは、角度θが大きくなるのにしたがって急激に減少する。言い換えれば、実施例２のインピーダンスＺは、θ＝３６０°に近づくにしたがって急激に減少する。図６の測定結果中で、角度θが９０°から２７０°の範囲の、インピーダンスＺは、インピーダンスＺの最大値Ｚｍａｘの８０％以上となり、高いインピーダンスを維持できることが分かる。

【0089】

［実施例３］
実施例３の磁性コアもまた、図１及び２の磁性コア１Ａを基本としている。磁性積層片（２Ａ）は、実施例１－１と同様に幅１０ｍｍの不連続部分（切り欠き部）Ｃの作製まで行った。積層磁性片（２Ａ）の側面の研磨は、＃８００、＃１２００、＃２０００、＃２５００、１μｍアルミナフィルム、０．５μｍアルミナフィルムの各研磨紙番手とし、実施例３の磁性積層片（２Ａ）を作製した。

【0090】

磁性積層片（２Ａ）の当接面（研磨面）の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚと、当該当接面の平面度ＦＬとを、それぞれ、実施例１－１と同様に測定した。実施例３のインピーダンスＺの測定もまた、実施例１－１と同様の、各測定温度で測定した。

【0091】

インピーダンスＺからインピーダンス比透磁率μｒｚへの換算は、以下の式（１）によって行った。

【0092】

【数1】

【0093】

ここで、μ_０は真空の透磁率、Ｌｍは平均磁路長、ｆは測定周波数、Ａｅは有効断面積である。

【0094】

図１に示すように、磁性コアの外径をＯＤ、当該磁性コアの内径をＩＤ、当該磁性コアの組合せ後の厚さをＨＴとしたとき、平均磁路長Ｌｍ及び有効断面積Ａｅはそれぞれ、以下の式（２）、（３）によって算出される。

【0095】

【数2】

【0096】

【数3】

【0097】

ただし、式（３）において、ｄｒは、磁性体（薄帯部材）の充填率である。今回の充填率は、０．７５であった。

【0098】

各サンプルの測定結果を表５に示す。

【0099】

【表5】

【0100】

（比較例３）
比較例３の磁性コアもまた、図１及び２の磁性コア１Ａを基本としている。磁性積層片（２Ａ）は、実施例１と同様に幅１０ｍｍの不連続部分（切り欠き部）Ｃの作製まで行った。磁性積層片（２Ａ）の側面の研磨は、＃３２０、＃５００の各研磨紙番手とし、比較例３の磁性積層片を作製した。比較例３は、各測定は実施例３と同様である。各サンプルの測定結果を表５に示す。

【0101】

表５より、実施例３－１から実施例３－１２までを見ると、研磨の仕上げ番手が細かいほどインピーダンス比透磁率μｒｚが高くなり、このときの表面粗さと平面度とは良好である。

【0102】

その一方で、比較例３－１から比較例３－４までを見ると、表面粗さ（Ｒａ、Ｒｚ）と平面度（ＦＬ）とが悪化し、インピーダンス比透磁率μｒｚが低下している。１００ｋＨｚの２５°ＣにおけるインピーダンスＺ-２５に対する、各測定温度のインピーダンスＺの割合ΔＺは、実施例３－１から実施例３－１２までを見ると、８５°Ｃでは８０％以上を１２５°Ｃでは７０％以上を維持し、高温でも安定した性能を維持していることが分かる。

【0103】

［実施例４］
実施例４の磁性コアは、図３の磁性コア１Ｂを基本としている。実施例４は、磁性積層片（２Ｂ）を２つ使用することによって作製した。

【0104】

磁性積層片（２Ｂ）を作製するにあたってはまず始めに、薄帯部材（３）として、主成分が原子％で、Ｃｕ：１％、Ｎｂ：３％、Ｓｉ：１３．５％、Ｂ：９％であり、残部が実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急冷して、幅１０ｍｍ厚さ２０μｍの薄帯状のＦｅ基アモルファス合金を得た。

【0105】

次いで、上記Ｆｅ基アモルファス合金を、縦１０ｍｍ、横１１０ｍｍ、幅１０ｍｍ、長手方向端部Ｒ５ｍｍの芯に巻回して、長手外径１３０ｍｍ、短手外径３０ｍｍ、高さ１０ｍｍの扁平状巻回磁性体を作製した。これを芯材ごとアルゴン雰囲気下にて４９０°Ｃに保った熱処理炉に挿入し、１０分間熱処理を施した。その後、扁平状巻回コアから芯材を取り除き、樹脂含浸から硬化までは実施例１と同様に行った。樹脂含浸後の扁平状磁性積層コアの切断も、実施例１と同様に行った。ただし、切断位置は、長手方向の中心位置で扁平状磁性積層コアを半割にすることによって、Ｕ字形状の積層磁性片（２Ｂ）を得た。Ｕ字形状の積層磁性片（２Ｂ）の研磨は、実施例１と同様に、積層磁性片（２Ｂ）の側面を研磨した。実施例４には、２つの磁性積層片（２Ｂ）を使用した。実施例４の磁性コアは、図３のように、それぞれの磁性積層片（２Ｂ）の不連続部分（Ｃ）の中心位置がなす角度が１８０°になるように、当該磁性積層片（２Ｂ）の側面（研磨面）同士を当接させたのち、耐熱テープで固定することによって作製した。

【0106】

図３の磁性コア１Ｂは、特に、フラットケーブル、バスバー等の横幅方向に広い通電要素を挿入させることによって、ノイズ対策用コアとして使用することができる。磁性コア１Ｂによれば、縦幅方向（中心軸線Оに対して直交する２つの方向のうちの一方の方向）の寸法を縮小させつつ、横幅方向（中心軸線Оに対して直交する２つの方向のうちの他方の方向）に広い通電要素に適用することができる。加えて、磁性コア１Ｂによれば、互いに組み合わされた２つの磁性積層片２Ｂは、互いに長手部分８に沿って横幅方向に分けることができる。このため、磁性コア１Ｂによれば、当該磁性コア１Ｂを電力変換用のトランスとして使用する場合、２つの磁性積層片２Ｂが横方向に分かれるため、予め巻線しておいたコイルを挿入しやすくなる。その結果、磁性コア１Ｂによれば、ケーブルへの取り付け及び磁性コア１Ｂに対する巻線時の自動化が容易になり、作業性も向上する。

【0107】

ところで、図５に示すような、従来の磁性コア１０は、その使用中に高温となると、室温（常温）時と比べてインピーダンス及び透磁率が低下してしまい、期待した性能を発揮できないことがある。この原因の１つは、従来の磁性コア１０は、薄帯部材３を巻回した環状の積層磁性体を二つ割りに切断し、当該切断面同士を当接させるためである。

【0108】

具体的には、磁性コア１０が使用中に高温となる場合、磁性積層片２０の切断面同士の当接状態は、熱による磁性積層片２０の変形によって悪化する。この当接状態の悪化が、室温時と比べてインピーダンス及び透磁率を低下させる原因の１つとなる。

【0109】

これに対し、磁性コア１は、不連続部分Ｃを形成する２つの長手方向積層端面５と、２つの長手方向積層端面５の間に積層方向に湾曲させた湾曲部分６とを備えた、複数の磁性積層片２を備えており、これらの磁性積層片２は、互いの不連続部分Ｃが重ならないように、当該磁性積層片２の側面において、互いに当接している。

【0110】

長手方向積層端面５以外の表面、すなわち、磁性積層片２の側面は、長手方向積層端面５に比べて、温度変化による、面としての変形が小さい。

【0111】

その一方で、不連続部分Ｃを有する磁性積層片２は、従来と同様に、当該磁性積層片２単独では閉磁路を形成できない。しかしながら、複数の磁性積層片２のそれぞれを、互いの不連続部分Ｃが重ならないように、当該磁性積層片２の側面において当接させれば、磁性コア１全体としては閉磁路を形成することができる。その結果、磁性コア１は、従来と同様に、磁性コアとしての機能することができる。

【0112】

したがって、磁性コア１によれば、当該磁性コア１の側面同士を当接させることによって閉磁路を形成することで、高温時においても、インピーダンス及び透磁率が変化しにくい磁性コアを得ることができる。

【0113】

ところで、図５の磁性コア１０の場合、磁性積層片２０の切断面同士を固定するために、金属バネ又は金属バンドなどを用いることによって、切断面同士に大きな荷重を加えることがある。しかしながら、こうした大きな荷重は、磁性積層片２０の歪みの増加につながることから、好ましくない。また、磁性積層片２０の温度を下げるために冷却機構を追加することも考えられる。しかしながら、冷却機構の追加は、磁性コアの構造を複雑する。また、冷却機構の追加は、磁性コア全体の体積・重量の増加、コストの増加につながる。このため、冷却機構の追加もまた、好ましくない。

【0114】

これに対し、磁性コアは、磁性積層片２に大きな荷重を加えることなく、インピーダンス及び透磁率が変化しにくい磁性コアを得ることができる。加えて、磁性コア１は、高温時においても、インピーダンス及び透磁率が変化しにくいため、冷却機構の追加も不要となる。

【0115】

また、磁性コア１は、従来の磁性コア１０と同様に、複数に分割された磁性積層片２を備えることから、円環状の１つの磁性積層体を用いた場合に比べて、ケーブルへの取り付け及び磁性コアに対する巻線時の自動化が容易であり、良好な作業性も維持される。

【0116】

上述のように、本発明によれば、磁性積層片２に高透磁率の軟磁性薄帯部材３を用いることで、高いインピーダンス及び透磁率を有する磁性コアを得ることができ、かつ、磁性積層片２の一部に不連続部分Ｃがあるため、ケーブルへの取り付け及び磁性コアに対する巻線時の作業性に優れ、かつ高温環境となる場所でも安定して使用することができる。

【産業上の利用可能性】

【0117】

本磁性コアは、自動車、発電・電源設備、通信機器、ＯＡ／ＦＡ機器等の電子機器の電源ケーブルに装着され、これらの電子機器内で発生し、または、外部で発生してケーブル内を伝播するノイズを抑制するノイズ対策コア（ノイズフィルタ）として使用できる。また、磁性コアに導線を１次巻線することで、電子基板上に実装され、ノイズを抑制するコモンモードチョークコイルとして使用できる。さらに、磁性コアに導線を１次巻線、２次巻線することで、電力変換用のトランスとしても使用できる。

【0118】

上述したところは、本発明に係る、例示的な実施形態を示したにすぎず、特許請求の範囲に従えば、様々な変更が可能となる。例えば、各実施形態及び各実施例に用いられる構成（事項）は、互いに付加し、置き換えることができる。

【符号の説明】

【0119】

１：磁性コア， １Ａ：磁性コア（第１実施形態）， １Ｂ：磁性コア（第２実施形態），２：磁性積層片， ２Ａ：磁性積層片（Ｃ字形状）， ２Ｂ：磁性積層片（Ｕ字形状）， ３：薄帯部材， ４：接着部， ５：長手方向積層端面， ６：半円状の湾曲部分， ７：円弧状の湾曲部分， ８：長手部分， １０：磁性コア（従来）， １１：切断面， ２０；磁性積層片（従来） Ｆ１：磁性積層片２の短手方向一方側側面（磁性積層片の側面）， Ｆ２：磁性積層片２の短手方向他方側側面（磁性積層片の側面）

【要約】

【課題】高温時においても性能を維持することができる、磁性コア及びノイズフィルタを提供する。
【解決手段】磁性コア１は、複数の磁性積層片２を備える。磁性積層片２は、複数の軟磁性薄帯部材３が接着部４を介して積み重ねられることによってなる。磁性積層片２は、不連続部分Ｃを形成する２つの長手方向積層端面５と、２つの長手方向積層端面５のそれぞれに連なっているともに積層方向に湾曲させた湾曲部分６とを備える。磁性積層片２は、隣り合う磁性積層片２の不連続部分Ｃが重ならないように、短手方向に互いに当接させることによって、組み合わされている。
【選択図】図１

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】