ホーム > 特許ランキング > 王子ホールディングス株式会社
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-07-23
(45)【発行日】2024-07-31
(54)【発明の名称】緩衝材用紙および紙緩衝材
(51)【国際特許分類】
B65D 81/17 20060101AFI20240724BHJP
【ＦＩ】
B65D81/17
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2023213794
(22)【出願日】2023-12-19
【審査請求日】2024-02-26
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002620
【氏名又は名称】弁理士法人大谷特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】石川 友美子
(72)【発明者】
【氏名】平野 大信
(72)【発明者】
【氏名】松下 明裕
(72)【発明者】
【氏名】東川 一希
【審査官】吉澤 秀明
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２１－２９５００（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２２－１１９７４７（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１９／１３１９９４（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ６５Ｄ ８１／００－８１／１７
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
横方向に複数のミシン目部を有する緩衝材用紙であって、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、
坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部の縦方向の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である、緩衝材用紙。
【請求項2】
ミシン目部のタイ部の長さが０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である、請求項１に記載の緩衝材用紙。
【請求項3】
ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）が０．２以上３．５以下である、請求項１に記載の緩衝材用紙。
【請求項4】
乾燥紙力増強剤を含有し、乾燥紙力増強剤の含有量が０．０５質量％以上２．５０質量％以下である、請求項１に記載の緩衝材用紙。
【請求項5】
緩衝材用紙が、原料パルプとして古紙パルプを含有する、請求項１に記載の緩衝材用紙。
【請求項6】
原料パルプ中の古紙パルプの含有量が８０質量％以上である、請求項５に記載の緩衝材用紙。
【請求項7】
厚さが５０μｍ以上２５０μｍ以下である、請求項１に記載の緩衝材用紙。
【請求項8】
請求項１に記載の緩衝材用紙を、横方向に設けられた複数のミシン目部で交互に折り返して蛇腹状に積層してなる、積層物。
【請求項9】
請求項１～７のいずれか１項に記載の緩衝材用紙または請求項８に記載の積層物を構成する緩衝材用紙を折り曲げてなる、紙緩衝材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、緩衝材用紙および紙緩衝材に関する。
【背景技術】
【0002】
梱包用の段ボールケース等のケースの中に商品等の収容物を収納したときに生じるケースと収容物との隙間を埋め、また、輸送の際に生じる収容物に加わる振動・衝撃等を吸収するために、緩衝材が利用されている。
緩衝材として、エアーキャップ、エアークッション、発泡チップなどが使用されてきた。エアーキャップおよびエアークッションは、ポリエチレンなどの樹脂によって形成され、樹脂シートに多数の中空の突起が形成されたものである。発泡チップは、発泡性を有する樹脂により形成された、比較的小サイズの緩衝材であり、ケースと収容物との隙間を埋めるように詰めて使用する。
環境保護の観点から、上述したようなプラスチック製の緩衝材に代わり、紙製の緩衝材（紙緩衝材）が普及しつつある。
緩衝材として、エアーキャップ、エアークッション、発泡チップなどが使用されてきた。エアーキャップおよびエアークッションは、ポリエチレンなどの樹脂によって形成され、樹脂シートに多数の中空の突起が形成されたものである。発泡チップは、発泡性を有する樹脂により形成された、比較的小サイズの緩衝材であり、ケースと収容物との隙間を埋めるように詰めて使用する。
環境保護の観点から、上述したようなプラスチック製の緩衝材に代わり、紙製の緩衝材（紙緩衝材）が普及しつつある。
【0003】
特許文献１は、従来緩衝材の利点、すなわち、安価に製造することができ、焼却処分時に有害ガスが発生しない等の点から廃棄処分が容易に行え、しかも、不定型であるので汎用性があるといった利点をそのまま有し、さらに、優れた緩衝効果を有する紙製緩衝材およびその製造方法を提供することを目的として、軸線方向に亘ってスリットが形成された中空ドラムの前記スリットから前記中空ドラム内に紙片を供給し、前記紙片の先端を前記中空ドラムの内面に引っ掛け、さらに前記紙片の供給を続けることによって、前記紙片を前記中空ドラム内においてジグザグに折り曲げ、次いで、前記中空ドラム内のジグザグに折り曲げられた前記紙片を、前記中空ドラム内をその軸線方向に沿って移動可能な圧縮板を移動させることによって、前記中空ドラムの端部側から圧縮して丸めることを特徴とする、紙製緩衝材の製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特許第４３３１２９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
特許文献１に記載の紙緩衝材の製造方法は、紙片から折り曲げられた紙緩衝材の製造方法について検討されているが、紙緩衝材に使用される緩衝材用紙自体について検討されていない。
本発明は、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙を提供することを目的とする。さらに、本発明は、前記緩衝材用紙から得られる、積層物および紙緩衝材を提供することを目的とする。
なお、「積層性」とは、積層物を構成する際に、緩衝材用紙同士の水平方向の位置のズレを抑制できることを意味する。また、「折り曲げ加工性」とは、緩衝材用紙を、折り曲げることで折り目を形成して、紙緩衝材とする際の加工性を意味する。
本発明は、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙を提供することを目的とする。さらに、本発明は、前記緩衝材用紙から得られる、積層物および紙緩衝材を提供することを目的とする。
なお、「積層性」とは、積層物を構成する際に、緩衝材用紙同士の水平方向の位置のズレを抑制できることを意味する。また、「折り曲げ加工性」とは、緩衝材用紙を、折り曲げることで折り目を形成して、紙緩衝材とする際の加工性を意味する。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者らは、緩衝材用紙の坪量を特定の範囲内とし、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離を同一とし、さらに、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値、および、縦方向のミシン目部の引張強さを特定の範囲内とすることにより、上記の課題が解決されることを見出した。
すなわち、本発明は、以下の＜１＞～＜９＞に関する。
＜１＞ 横方向に複数のミシン目部を有する緩衝材用紙であって、
隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、
坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部の縦方向の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である、緩衝材用紙。
＜２＞ ミシン目部のタイ部の長さが０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である、＜１＞に記載の緩衝材用紙。
＜３＞ ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）が０．２以上３．５以下である、＜１＞または＜２＞に記載の緩衝材用紙。
＜４＞ 乾燥紙力増強剤を含有し、乾燥紙力増強剤の含有量が０．０５質量％以上２．５０質量％以下である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜５＞ 緩衝材用紙が、原料パルプとして古紙パルプを含有する、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜６＞ 原料パルプ中の古紙パルプの含有量が８０質量％以上である、＜５＞に記載の緩衝材用紙。
＜７＞ 厚さが５０μｍ以上２５０μｍ以下である、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜８＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙を、横方向に設けられた複数のミシン目部で交互に折り返して蛇腹状に積層してなる、積層物。
＜９＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙または＜８＞に記載の積層物を構成する緩衝材用紙を折り曲げてなる、紙緩衝材。
すなわち、本発明は、以下の＜１＞～＜９＞に関する。
＜１＞ 横方向に複数のミシン目部を有する緩衝材用紙であって、
隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、
坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部の縦方向の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である、緩衝材用紙。
＜２＞ ミシン目部のタイ部の長さが０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である、＜１＞に記載の緩衝材用紙。
＜３＞ ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）が０．２以上３．５以下である、＜１＞または＜２＞に記載の緩衝材用紙。
＜４＞ 乾燥紙力増強剤を含有し、乾燥紙力増強剤の含有量が０．０５質量％以上２．５０質量％以下である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜５＞ 緩衝材用紙が、原料パルプとして古紙パルプを含有する、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜６＞ 原料パルプ中の古紙パルプの含有量が８０質量％以上である、＜５＞に記載の緩衝材用紙。
＜７＞ 厚さが５０μｍ以上２５０μｍ以下である、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙。
＜８＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙を、横方向に設けられた複数のミシン目部で交互に折り返して蛇腹状に積層してなる、積層物。
＜９＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の緩衝材用紙または＜８＞に記載の積層物を構成する緩衝材用紙を折り曲げてなる、紙緩衝材。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙が提供される。さらに、本発明によれば、前記緩衝材用紙から得られる、積層物および紙緩衝材が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】本発明の一実施形態に係る、平行な複数のミシン目部を有する紙緩衝材用紙を示す図である。
【図2】本発明の一実施形態に係る積層物を示す図である。
【図3】実施例で使用した緩衝性を評価した装置を示す図である。
【図4】実施例で使用した折り曲げ加工性を評価した装置を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
［緩衝材用紙］
本実施形態の緩衝材用紙は、横方向に複数のミシン目部を有し、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である。
本実施形態によれば、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙が提供される。なお、緩衝材用紙が十分な積層性およびミシン目保持性を有することで、緩衝材用紙を蛇腹折して得られた積層物を保管や搬送する際に、間隔を空けずに箱詰めすることができ、また、積層物を用いて緩衝材作製機に用紙を連続して供給することができ、緩衝材作製機の負荷を低減することができる。
上記の効果が得られる理由としては、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、かつ、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であることにより、緩衝性と折り曲げ加工性に優れた緩衝材用紙が得られたと考えられる。また、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、かつ、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下であることにより、積層性に優れ、緩衝材作製機に供給される際にミシン目を保持できると考えられる。
なお、上記の効果が得られる理由は、これに限定されるものではない。
また、本実施形態の緩衝材用紙によれば、従来のプラスチックから形成された緩衝材に比べ、パルプを主体とする紙により形成されており、環境負荷が低減される。
以下、本発明について、さらに詳細に説明する。
本実施形態の緩衝材用紙は、横方向に複数のミシン目部を有し、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である。
本実施形態によれば、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙が提供される。なお、緩衝材用紙が十分な積層性およびミシン目保持性を有することで、緩衝材用紙を蛇腹折して得られた積層物を保管や搬送する際に、間隔を空けずに箱詰めすることができ、また、積層物を用いて緩衝材作製機に用紙を連続して供給することができ、緩衝材作製機の負荷を低減することができる。
上記の効果が得られる理由としては、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、かつ、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であることにより、緩衝性と折り曲げ加工性に優れた緩衝材用紙が得られたと考えられる。また、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、かつ、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下であることにより、積層性に優れ、緩衝材作製機に供給される際にミシン目を保持できると考えられる。
なお、上記の効果が得られる理由は、これに限定されるものではない。
また、本実施形態の緩衝材用紙によれば、従来のプラスチックから形成された緩衝材に比べ、パルプを主体とする紙により形成されており、環境負荷が低減される。
以下、本発明について、さらに詳細に説明する。
【0010】
本明細書中、「Ｘ～Ｙ」で表される数値範囲は、Ｘを下限値、Ｙを上限値として含む数値範囲を意味する。数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限および下限は任意に組み合わせることができる。
また、緩衝材用紙の縦方向とは、抄紙方向（ＭＤ）を意味し、また、横方向とは、抄紙方向と直交する方向（ＣＤ）を意味する。
また、緩衝材用紙の縦方向とは、抄紙方向（ＭＤ）を意味し、また、横方向とは、抄紙方向と直交する方向（ＣＤ）を意味する。
【0011】
本実施形態の緩衝材用紙は、紙基材を含み、紙基材は、原料としてパルプを含む。パルプの製法および種類は、特に限定されない。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、少なくとも紙基材を含み、これに、樹脂層等の塗工層や、ラミネート層等を有するものであってもよいが、紙基材のみからなることが好ましい。また、紙基材は、単層構成であっても、多層構成であってもよい。多層紙である場合、紙層の層数は、特に制限されないが、例えば、好ましくは２層以上７層以下、より好ましくは２層以上６層以下である。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、少なくとも紙基材を含み、これに、樹脂層等の塗工層や、ラミネート層等を有するものであってもよいが、紙基材のみからなることが好ましい。また、紙基材は、単層構成であっても、多層構成であってもよい。多層紙である場合、紙層の層数は、特に制限されないが、例えば、好ましくは２層以上７層以下、より好ましくは２層以上６層以下である。
【0012】
＜原料パルプ＞
本実施形態において、紙基材を構成するパルプとしては、環境負荷低減の観点から、天然パルプ繊維が好ましく、天然パルプ繊維としては、木材繊維（化学パルプ、機械パルプ）、非木材繊維、古紙パルプなどが必要に応じて任意に使用される。木材繊維のうち化学パルプとしては、木材チップ蒸解時に苛性ソーダと硫化ナトリウムを使用するクラフトパルプや、亜硫酸と亜硫酸水素塩を使用する亜硫酸パルプなどが挙げられる。これらのパルプは未晒品でも、漂白処理を施したもの（晒品）でもよい。また、機械パルプとしては、丸太をグラインダーで磨砕して得られるグラウンドウッドパルプ（ＧＰ）、製材工場の廃材をリファイナーで磨砕（リファイニング）して得られるリファイナーグラウンドウッドパルプ（ＲＧＰ）、木材チップを加熱、リファイニング処理して得られるサーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）などが挙げられる。
これらの中でも、古紙パルプ、針葉樹未晒クラフトパルプ（ＮＵＫＰ）および広葉樹未晒クラフトパルプ（ＬＵＫＰ）が好ましく使用される。
また、こうした木材繊維パルプのうち、針葉樹パルプの原料となる針葉樹としては、マツ、カラマツ、スギ、モミ、ヒノキ等が例示される。また、広葉樹パルプの原料となる広葉樹としては、ユーカリ、アカシア、カバ、ブナ、カエデ、ニレ、クリ等が例示される。
本実施形態において、紙基材を構成するパルプとしては、環境負荷低減の観点から、天然パルプ繊維が好ましく、天然パルプ繊維としては、木材繊維（化学パルプ、機械パルプ）、非木材繊維、古紙パルプなどが必要に応じて任意に使用される。木材繊維のうち化学パルプとしては、木材チップ蒸解時に苛性ソーダと硫化ナトリウムを使用するクラフトパルプや、亜硫酸と亜硫酸水素塩を使用する亜硫酸パルプなどが挙げられる。これらのパルプは未晒品でも、漂白処理を施したもの（晒品）でもよい。また、機械パルプとしては、丸太をグラインダーで磨砕して得られるグラウンドウッドパルプ（ＧＰ）、製材工場の廃材をリファイナーで磨砕（リファイニング）して得られるリファイナーグラウンドウッドパルプ（ＲＧＰ）、木材チップを加熱、リファイニング処理して得られるサーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）などが挙げられる。
これらの中でも、古紙パルプ、針葉樹未晒クラフトパルプ（ＮＵＫＰ）および広葉樹未晒クラフトパルプ（ＬＵＫＰ）が好ましく使用される。
また、こうした木材繊維パルプのうち、針葉樹パルプの原料となる針葉樹としては、マツ、カラマツ、スギ、モミ、ヒノキ等が例示される。また、広葉樹パルプの原料となる広葉樹としては、ユーカリ、アカシア、カバ、ブナ、カエデ、ニレ、クリ等が例示される。
【0013】
また、本実施形態で使用できる非木材繊維としては、コウゾ、ミツマタ、ガンピ、アマ、タイマ、ケナフ、チョマ、ジュート、サンヘンプなどの靱皮繊維類や、木綿、コットンリンターなどの種毛繊維類や、マニラ麻、サイザル麻、エスパルトなどの葉繊維類や、竹、イネワラ、ムギワラ、サトウキビバガスなどの茎繊維類などが挙げられる。特にコウゾ、ミツマタ、ケナフ、マニラ麻、サイザル麻、木綿、コットンリンターなどは、繊維長も長く、本実施形態の原紙の強度を向上させることができるため好適に用いられる。非木材繊維の蒸解は、木材繊維と同様の方法で行うことができる。
本実施形態で使用できる古紙パルプとしては、段ボール古紙、雑誌古紙などが挙げられる。
本実施形態で使用できる古紙パルプとしては、段ボール古紙、雑誌古紙などが挙げられる。
【0014】
これらのパルプ繊維は単独で、あるいは２種類以上を併用して使用することができる。また、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて合成樹脂繊維を混合することができる。使用できる合成樹脂繊維としては、例えば、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリアミド繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ポリ乳酸繊維などが挙げられる。
【0015】
本実施形態では、後述する所望の比引張強さおよび引張強さを得る観点、安価に緩衝材用紙を製造する観点から、原料パルプが少なくとも古紙パルプを含有することが好ましく、古紙パルプに加えて、針葉樹パルプおよび／または広葉樹パルプを含有してもよい。
後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点、および安価に緩衝材用紙を製造する観点から、原料パルプ中の古紙パルプの含有量は、好ましくは８０質量％以上１００質量％以下、より好ましくは８５質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上、よりさらに好ましくは９５質量％以上である。
後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点、および安価に緩衝材用紙を製造する観点から、原料パルプ中の古紙パルプの含有量は、好ましくは８０質量％以上１００質量％以下、より好ましくは８５質量％以上、さらに好ましくは９０質量％以上、よりさらに好ましくは９５質量％以上である。
【0016】
＜任意成分＞
紙基材は、必要に応じて、例えば、アニオン性、カチオン性、非イオン性もしくは両性の歩留剤、濾水性向上剤、乾燥紙力増強剤、湿潤紙力増強剤、填料、定着剤（硫酸バンド）、サイズ剤等の内添助剤、染料、蛍光増白剤等の任意成分を含んでいてもよく、乾燥紙力増強剤を含むことが好ましい。
乾燥紙力増強剤としては、カチオン化澱粉、ポリアクリルアミド、カルボキシメチルセルロース等が挙げられる。これらの中でも、後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点から、ポリアクリルアミド系の乾燥紙力増強剤が好ましい。
本実施形態の緩衝材用紙が乾燥紙力増強剤を含有する場合、乾燥紙力増強剤の含有量は、好ましくは０．０５質量％以上２．５０質量％以下であり、後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点から、より好ましくは０．２０質量％以上、さらに好ましくは０．４０質量％以上であり、そして、より好ましくは１．９０質量％以下、さらに好ましくは１．３０質量％以下、よりさらに好ましくは１．１０質量％以下である。
紙基材は、必要に応じて、例えば、アニオン性、カチオン性、非イオン性もしくは両性の歩留剤、濾水性向上剤、乾燥紙力増強剤、湿潤紙力増強剤、填料、定着剤（硫酸バンド）、サイズ剤等の内添助剤、染料、蛍光増白剤等の任意成分を含んでいてもよく、乾燥紙力増強剤を含むことが好ましい。
乾燥紙力増強剤としては、カチオン化澱粉、ポリアクリルアミド、カルボキシメチルセルロース等が挙げられる。これらの中でも、後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点から、ポリアクリルアミド系の乾燥紙力増強剤が好ましい。
本実施形態の緩衝材用紙が乾燥紙力増強剤を含有する場合、乾燥紙力増強剤の含有量は、好ましくは０．０５質量％以上２．５０質量％以下であり、後述する所望の比引張強さと引張強さを得る観点から、より好ましくは０．２０質量％以上、さらに好ましくは０．４０質量％以上であり、そして、より好ましくは１．９０質量％以下、さらに好ましくは１．３０質量％以下、よりさらに好ましくは１．１０質量％以下である。
【0017】
湿潤紙力増強剤としては、ポリアミドポリアミンエピクロロヒドリン、尿素ホルムアルデヒド樹脂、メラミンホルムアルデヒド樹脂等が挙げられる。
填料としては、タルク、カオリン、焼成カオリン、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、アルミナ、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、シリカ、ホワイトカーボン、ベントナイト、ゼオライト、セリサイト、スメクタイト等の無機填料、アクリル系樹脂、塩化ビニリデン系樹脂等の有機填料が挙げられる。
本実施形態の緩衝材用紙が湿潤紙力増強剤を含有する場合、湿潤紙力増強剤の含有量は、原料パルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上３質量部以下、より好ましくは０．０５質量部以上、さらに好ましくは０．１質量部以上であり、そして、より好ましくは１．５質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下である。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、湿潤紙力増強剤を含有しないことが好ましい。
填料としては、タルク、カオリン、焼成カオリン、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、アルミナ、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、シリカ、ホワイトカーボン、ベントナイト、ゼオライト、セリサイト、スメクタイト等の無機填料、アクリル系樹脂、塩化ビニリデン系樹脂等の有機填料が挙げられる。
本実施形態の緩衝材用紙が湿潤紙力増強剤を含有する場合、湿潤紙力増強剤の含有量は、原料パルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上３質量部以下、より好ましくは０．０５質量部以上、さらに好ましくは０．１質量部以上であり、そして、より好ましくは１．５質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下である。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、湿潤紙力増強剤を含有しないことが好ましい。
【0018】
サイズ剤としては、ロジンサイズ剤、合成サイズ剤、石油樹脂系サイズ剤等の内添サイズ剤、スチレン／アクリル酸共重合体、スチレン／メタクリル酸共重合体等の表面サイズ剤が挙げられる。
本実施形態の緩衝材用紙がサイズ剤を含有する場合、サイズ剤の含有量は、原料パルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上３質量部以下、より好ましくは０．０５質量部以上、さらに好ましくは０．１質量部以上であり、そして、より好ましくは１．５質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下である。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、サイズ剤を含有しないことが好ましい。
本実施形態の緩衝材用紙がサイズ剤を含有する場合、サイズ剤の含有量は、原料パルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上３質量部以下、より好ましくは０．０５質量部以上、さらに好ましくは０．１質量部以上であり、そして、より好ましくは１．５質量部以下、さらに好ましくは０．５質量部以下である。
なお、本実施形態の緩衝材用紙は、サイズ剤を含有しないことが好ましい。
【0019】
本実施形態の緩衝材用紙が定着剤を含有する場合、定着剤の含有量は、原料パルプ１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上５質量部以下、より好ましくは０．１質量部以上、さらに好ましくは０．５質量部以上であり、そして、より好ましくは３質量部以下、さらに好ましくは１．５質量部以下である。
【0020】
＜緩衝材用紙の製造方法＞
緩衝材用紙の製造方法は、上記の原料パルプを含むスラリーを抄紙して緩衝材原紙を得る工程と、緩衝材原紙にミシン目加工を施して緩衝材用紙を得る工程とを含むことが好ましい。
抄紙方法については、特に限定されず、例えばｐＨが４．５付近で抄紙を行う酸性抄紙法、ｐＨが約６～約９で抄紙を行う中性抄紙法等が挙げられる。
抄紙工程では、必要に応じて、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等の抄紙工程用薬剤を適宜添加できる。
抄紙機についても、特に限定されず、例えば長網式、円網式、傾斜式等の連続抄紙機、またはこれらを組み合わせた多層抄き合わせ抄紙機等が挙げられる。
緩衝材用紙の製造方法は、上記の原料パルプを含むスラリーを抄紙して緩衝材原紙を得る工程と、緩衝材原紙にミシン目加工を施して緩衝材用紙を得る工程とを含むことが好ましい。
抄紙方法については、特に限定されず、例えばｐＨが４．５付近で抄紙を行う酸性抄紙法、ｐＨが約６～約９で抄紙を行う中性抄紙法等が挙げられる。
抄紙工程では、必要に応じて、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等の抄紙工程用薬剤を適宜添加できる。
抄紙機についても、特に限定されず、例えば長網式、円網式、傾斜式等の連続抄紙機、またはこれらを組み合わせた多層抄き合わせ抄紙機等が挙げられる。
【0021】
本実施形態において、抄紙工程において、ワイヤー上に噴出される紙料の流れ速度（Ｊ）と、抄紙ワイヤー走行速度（Ｗ）との比である、ジェット／ワイヤー比（Ｊ／Ｗ比）は、後述するミシン目部を含まない縦方向の比引張強さとミシン目部を含まない横方向の比引張強さとの比（ミシン目部を含まない縦方向の比引張強度／ミシン目部を含まない横方向の比引張強さ）を所望の範囲とする観点から、適宜調整すればよい。
【0022】
また、抄紙後、少なくとも一方の面上に、水溶性樹脂および水懸濁性樹脂からなる群より選択される少なくとも１つ含有する塗工液を塗布する塗布工程を含んでもよい。上記塗布工程により、表面層が形成される。塗布装置としては、サイズプレス機等を用いることができる。
【0023】
上記抄紙工程、必要に応じて上記塗布工程を経て得られた緩衝材原紙にミシン目加工を施してミシン目部を形成して、本実施形態の緩衝材用紙を得ることができる。ミシン目加工工程は、例えば、上市されているミシン目加工機を用いて常法により行うことができる。上市されているミシン目加工機としては、例えば、ビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）、自動ミシン機（ホリゾン・ジャパン社製ＶＰ－６６Ａ）、板紙罫入れ装置（日本Ｔ．Ｍ．Ｃ．社製、Ｅ－８８８）が挙げられる。
【0024】
＜緩衝材用紙の特性＞
（坪量）
緩衝材用紙の坪量は、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下である。緩衝材用紙の坪量は、緩衝性の観点から、好ましくは５５ｇ／ｍ２以上であり、そして、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは１３５ｇ／ｍ２以下、より好ましくは１１０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは９０ｇ／ｍ２以下である。
緩衝材用紙の坪量は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して測定される。具体的には、実施例に記載の方法により測定される。
（坪量）
緩衝材用紙の坪量は、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下である。緩衝材用紙の坪量は、緩衝性の観点から、好ましくは５５ｇ／ｍ２以上であり、そして、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは１３５ｇ／ｍ２以下、より好ましくは１１０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは９０ｇ／ｍ２以下である。
緩衝材用紙の坪量は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して測定される。具体的には、実施例に記載の方法により測定される。
【0025】
（厚さ）
緩衝材用紙の厚さは、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは５０μｍ以上２５０μｍ以下であり、緩衝性の観点から、より好ましくは６５μｍ以上、さらに好ましくは８０μｍ以上、よりさらに好ましくは９５μｍ以上、一層好ましくは１１０μｍ以上であり、そして、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、より好ましくは２２０μｍ以下、さらに好ましくは１７０μｍ以下、よりさらに好ましくは１４０μｍ以下である。
緩衝材用紙の厚さは、ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して測定され、具体的には、実施例に記載の方法により測定される。
緩衝材用紙の厚さは、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは５０μｍ以上２５０μｍ以下であり、緩衝性の観点から、より好ましくは６５μｍ以上、さらに好ましくは８０μｍ以上、よりさらに好ましくは９５μｍ以上、一層好ましくは１１０μｍ以上であり、そして、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、より好ましくは２２０μｍ以下、さらに好ましくは１７０μｍ以下、よりさらに好ましくは１４０μｍ以下である。
緩衝材用紙の厚さは、ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して測定され、具体的には、実施例に記載の方法により測定される。
【0026】
（密度）
本実施形態の緩衝材用紙の密度は、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．９０ｇ／ｃｍ３以下である。一般に、同じ坪量であれば、密度が低い方が、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られる。
緩衝材用紙の密度は、より好ましくは０．４５ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ３以上、よりさらに好ましくは０．５５ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、より好ましくは０．８５ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．８０ｇ／ｃｍ３以下、よりさらに好ましくは０．７５ｇ／ｃｍ３以下、一層好ましくは０．７０ｇ／ｃｍ３以下である。
緩衝材用紙の密度は、抄紙工程におけるプレス圧を調整することにより、適宜調整することができる。
また、緩衝材用紙の密度は、緩衝材用紙の厚さおよび坪量から算出される。
本実施形態の緩衝材用紙の密度は、緩衝性および紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．９０ｇ／ｃｍ３以下である。一般に、同じ坪量であれば、密度が低い方が、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られる。
緩衝材用紙の密度は、より好ましくは０．４５ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ３以上、よりさらに好ましくは０．５５ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、より好ましくは０．８５ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．８０ｇ／ｃｍ３以下、よりさらに好ましくは０．７５ｇ／ｃｍ３以下、一層好ましくは０．７０ｇ／ｃｍ３以下である。
緩衝材用紙の密度は、抄紙工程におけるプレス圧を調整することにより、適宜調整することができる。
また、緩衝材用紙の密度は、緩衝材用紙の厚さおよび坪量から算出される。
【0027】
（比引張強さ）
本実施形態の緩衝材用紙は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さとの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下である。前記相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上であると、緩衝性に優れるので好ましい。前記相乗平均値が７０．０Ｎｍ／ｇ以下であると、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性に優れるので好ましい。
また、前記相乗平均値は、緩衝性の観点から、好ましくは２０．０Ｎｍ／ｇ以上、より好ましくは２３．０Ｎｍ／ｇ以上、さらに好ましくは２６．０Ｎｍ／ｇ以上である。前記相乗平均値は、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは５０．０Ｎｍ／ｇ以下、より好ましくは４５．０Ｎｍ／ｇ以下、さらに好ましくは４０．０Ｎｍ／ｇ以下である。
緩衝材用紙の、ミシン目部を含まない縦方向の引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の引張強さは、隣接する２つのミシン目で緩衝材用紙を切り離して得られるミシン目部を有しない試験紙について、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定し、縦方向の引張強さを坪量で除した値（縦方向の比引張強さ）と、横方向の引張強さを坪量で除した値（横方向の比引張強さ）の相乗平均を算出する。具体的には、実施例に記載の方法により測定および算出される。
前記比引張強さは、原料パルプの種類、配合比、紙力剤（乾燥紙力増強剤）の配合量、緩衝材用紙の密度等により、所望の範囲に調整することができる。原料パルプとして古紙パルプを用いる場合、紙力剤の配合量を増やすと、比引張強さが高くなる傾向がある。また、古紙パルプ、ＮＵＫＰおよびＬＵＫＰを使用する場合、ＮＵＫＰの比率を増やすと、比引張強さが高くなる傾向がある。
本実施形態の緩衝材用紙は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さとの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下である。前記相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上であると、緩衝性に優れるので好ましい。前記相乗平均値が７０．０Ｎｍ／ｇ以下であると、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性に優れるので好ましい。
また、前記相乗平均値は、緩衝性の観点から、好ましくは２０．０Ｎｍ／ｇ以上、より好ましくは２３．０Ｎｍ／ｇ以上、さらに好ましくは２６．０Ｎｍ／ｇ以上である。前記相乗平均値は、紙緩衝材とする際の折り曲げ加工性の観点から、好ましくは５０．０Ｎｍ／ｇ以下、より好ましくは４５．０Ｎｍ／ｇ以下、さらに好ましくは４０．０Ｎｍ／ｇ以下である。
緩衝材用紙の、ミシン目部を含まない縦方向の引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の引張強さは、隣接する２つのミシン目で緩衝材用紙を切り離して得られるミシン目部を有しない試験紙について、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定し、縦方向の引張強さを坪量で除した値（縦方向の比引張強さ）と、横方向の引張強さを坪量で除した値（横方向の比引張強さ）の相乗平均を算出する。具体的には、実施例に記載の方法により測定および算出される。
前記比引張強さは、原料パルプの種類、配合比、紙力剤（乾燥紙力増強剤）の配合量、緩衝材用紙の密度等により、所望の範囲に調整することができる。原料パルプとして古紙パルプを用いる場合、紙力剤の配合量を増やすと、比引張強さが高くなる傾向がある。また、古紙パルプ、ＮＵＫＰおよびＬＵＫＰを使用する場合、ＮＵＫＰの比率を増やすと、比引張強さが高くなる傾向がある。
【0028】
ミシン目部を含まない縦方向の引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の引張強さとの比（ミシン目部を含まない縦方向の引張強さ／ミシン目部を含まない横方向の引張強さ）（以下、比引張強さの縦横比ともいう）は、好ましくは１．０以上５．５以下である。比引張強さの縦横比が１．０以上であると、折り曲げ加工性に優れるので好ましい。また、比引張強さの縦横比が５．５以下であると、緩衝性に優れるので好ましい。
比引張強さの縦横比は、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは１．８以上であり、そして、より好ましくは４．０以下、さらに好ましくは３．０以下である。
比引張強さの縦横比は、抄紙工程におけるＪ／Ｗ比を調整することで、適宜調整することができる。
比引張強さの縦横比は、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは１．８以上であり、そして、より好ましくは４．０以下、さらに好ましくは３．０以下である。
比引張強さの縦横比は、抄紙工程におけるＪ／Ｗ比を調整することで、適宜調整することができる。
【0029】
（引張強さ）
本実施形態の緩衝材用紙は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部の縦方向の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である。本実施形態の緩衝材用紙は、ミシン目保持性の観点から、前記引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上である。前記引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上であると、緩衝材用紙を蛇腹折して得られた積層物を用いて、ミシン目の破れを抑制して、緩衝材作製機に緩衝材用紙を連続して供給することができるので好ましい。本実施形態の緩衝材用紙は、積層性の観点から、前記引張強さが３．０ｋＮ／ｍ以下である。前記引張強さが３．０ｋＮ／ｍ以下であると、積層物を製造する際に緩衝材用紙のズレを抑制できるので好ましい。
前記引張強さは、好ましくは０．７ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは０．９ｋＮ／ｍ以上、さらに好ましくは１．１ｋＮ／ｍ以上、よりさらに好ましくは１．３ｋＮ／ｍ以上であり、そして、好ましくは２．７ｋＮ／ｍ以下、より好ましくは２．４ｋＮ／ｍ以下、さらに好ましくは２．１ｋＮ／ｍ以下、よりさらに好ましくは１．８ｋＮ／ｍ以下、一層好ましくは１．５ｋＮ／ｍ以下である。
緩衝材用紙のミシン目部の縦方向の引張強さは、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定され、具体的には、実施例に記載の方法により測定および測定される。
前記引張強さは、原料パルプの種類、配合比、紙力剤（乾燥紙力増強剤）の配合量、緩衝材用紙の密度、ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）等により、所望の範囲に調整することができる。原料パルプとして古紙パルプを用いる場合、紙力剤の配合量を増やすと、引張強さが高くなる傾向がある。また、タイカット比を高くすると、引張強さが高くなる傾向がある。
本実施形態の緩衝材用紙は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部の縦方向の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である。本実施形態の緩衝材用紙は、ミシン目保持性の観点から、前記引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上である。前記引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上であると、緩衝材用紙を蛇腹折して得られた積層物を用いて、ミシン目の破れを抑制して、緩衝材作製機に緩衝材用紙を連続して供給することができるので好ましい。本実施形態の緩衝材用紙は、積層性の観点から、前記引張強さが３．０ｋＮ／ｍ以下である。前記引張強さが３．０ｋＮ／ｍ以下であると、積層物を製造する際に緩衝材用紙のズレを抑制できるので好ましい。
前記引張強さは、好ましくは０．７ｋＮ／ｍ以上、より好ましくは０．９ｋＮ／ｍ以上、さらに好ましくは１．１ｋＮ／ｍ以上、よりさらに好ましくは１．３ｋＮ／ｍ以上であり、そして、好ましくは２．７ｋＮ／ｍ以下、より好ましくは２．４ｋＮ／ｍ以下、さらに好ましくは２．１ｋＮ／ｍ以下、よりさらに好ましくは１．８ｋＮ／ｍ以下、一層好ましくは１．５ｋＮ／ｍ以下である。
緩衝材用紙のミシン目部の縦方向の引張強さは、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定され、具体的には、実施例に記載の方法により測定および測定される。
前記引張強さは、原料パルプの種類、配合比、紙力剤（乾燥紙力増強剤）の配合量、緩衝材用紙の密度、ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）等により、所望の範囲に調整することができる。原料パルプとして古紙パルプを用いる場合、紙力剤の配合量を増やすと、引張強さが高くなる傾向がある。また、タイカット比を高くすると、引張強さが高くなる傾向がある。
【0030】
（ミシン目部の間隔）
本実施形態の緩衝材用紙（図１の符号１０）は、横方向に複数のミシン目部（図１の符号１）を有し、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一である。複数のミシン目部は、積層性の観点から、平行であることが好ましい。
「隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一」とは、隣接するミシン目部間の距離のうちの最大値と最小値との差が最大値の１０％以下であることを意味し、好ましくは５％以下、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。例えば、図１に示す緩衝材用紙において、互いに隣接するミシン目部間の距離のうちの最大値が２００ｍｍ、最小値が１８０ｍｍである場合、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一である。
また、「複数のミシン目部が平行である」とは、２本のミシン目部がなす角度がすべて５度以下であることを意味し、好ましくは３度以下、より好ましくは１度以下である。
ミシン目部の間隔は、積層物のサイズ、緩衝材作製機に供給できる緩衝材用紙のサイズや紙緩衝材の形状等に応じて適宜選択することができる。ミシン目部の間隔は、例えば、１００ｍｍ以上５００ｍｍ以下である。
本実施形態の緩衝材用紙（図１の符号１０）は、横方向に複数のミシン目部（図１の符号１）を有し、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一である。複数のミシン目部は、積層性の観点から、平行であることが好ましい。
「隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一」とは、隣接するミシン目部間の距離のうちの最大値と最小値との差が最大値の１０％以下であることを意味し、好ましくは５％以下、より好ましくは１％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。例えば、図１に示す緩衝材用紙において、互いに隣接するミシン目部間の距離のうちの最大値が２００ｍｍ、最小値が１８０ｍｍである場合、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一である。
また、「複数のミシン目部が平行である」とは、２本のミシン目部がなす角度がすべて５度以下であることを意味し、好ましくは３度以下、より好ましくは１度以下である。
ミシン目部の間隔は、積層物のサイズ、緩衝材作製機に供給できる緩衝材用紙のサイズや紙緩衝材の形状等に応じて適宜選択することができる。ミシン目部の間隔は、例えば、１００ｍｍ以上５００ｍｍ以下である。
【0031】
（タイ部の長さ）
ミシン目部のタイ部の長さ（各繋ぎ部分の長さ）は、好ましくは０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下であり、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上、よりさらに好ましくは１．２ｍｍ以上であり、そして、より好ましくは２．７ｍｍ以下、さらに好ましくは２．４ｍｍ以下、よりさらに好ましくは２．１ｍｍ以下、一層好ましくは１．８ｍｍ以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記上限以下であることが好ましい。
ミシン目部のタイ部の長さ（各繋ぎ部分の長さ）は、好ましくは０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下であり、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上、よりさらに好ましくは１．２ｍｍ以上であり、そして、より好ましくは２．７ｍｍ以下、さらに好ましくは２．４ｍｍ以下、よりさらに好ましくは２．１ｍｍ以下、一層好ましくは１．８ｍｍ以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記上限以下であることが好ましい。
【0032】
（カット部の長さ）
ミシン目部のカット部の長さ（各切り込み線部分（図１符号１の各実線部分）の長さ）は、好ましくは０．３ｍｍ以上５．２ｍｍ以下であり、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上、よりさらに好ましくは１．２ｍｍ以上であり、そして、より好ましくは４．４ｍｍ以下、さらに好ましくは３．８ｍｍ以下、よりさらに好ましくは３．２ｍｍ以下、一層好ましくは２．７ｍｍ以下、より一層好ましくは２．４ｍｍ以下、さらに一層好ましくは２．１ｍｍ以下、特に好ましくは１．８ｍｍ以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記上限以下であることが好ましい。
ミシン目部のカット部の長さ（各切り込み線部分（図１符号１の各実線部分）の長さ）は、好ましくは０．３ｍｍ以上５．２ｍｍ以下であり、より好ましくは０．６ｍｍ以上、さらに好ましくは０．９ｍｍ以上、よりさらに好ましくは１．２ｍｍ以上であり、そして、より好ましくは４．４ｍｍ以下、さらに好ましくは３．８ｍｍ以下、よりさらに好ましくは３．２ｍｍ以下、一層好ましくは２．７ｍｍ以下、より一層好ましくは２．４ｍｍ以下、さらに一層好ましくは２．１ｍｍ以下、特に好ましくは１．８ｍｍ以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイ部の長さが前記上限以下であることが好ましい。
【0033】
（タイカット比）
ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）は、好ましくは０．２以上３．５以下であり、より好ましくは０．４以上、さらに好ましくは０．６以上、よりさらに好ましくは０．８以上であり、そして、より好ましくは３．１以下、さらに好ましくは２．７以下、よりさらに好ましくは２．３以下、一層好ましくは１．９以下、より一層好ましくは１．５以下、さらに一層好ましくは１．２以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイカット比が前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイカット比が前記上限以下であることが好ましい。
ミシン目部のタイカット比（タイ部の長さ／カット部の長さ）は、好ましくは０．２以上３．５以下であり、より好ましくは０．４以上、さらに好ましくは０．６以上、よりさらに好ましくは０．８以上であり、そして、より好ましくは３．１以下、さらに好ましくは２．７以下、よりさらに好ましくは２．３以下、一層好ましくは１．９以下、より一層好ましくは１．５以下、さらに一層好ましくは１．２以下である。ミシン目保持性の観点から、ミシン目部のタイカット比が前記下限以上であることが好ましく、積層性の観点から、ミシン目部のタイカット比が前記上限以下であることが好ましい。
【0034】
［積層物］
保管や搬送、緩衝材作製機に用紙を連続して供給する等の実用上の観点から、本実施形態の緩衝材用紙を、横方向に設けられた複数のミシン目部で交互に折り返して蛇腹状に積層して積層物（図２の符号２０）とすることが好ましい。
図２に示すように、積層物２０は、緩衝材用紙１０を、ミシン目部１で交互に折り返して、蛇腹状に積層したものである。ミシン目部は、緩衝材用紙のＣＤ方向に設けることが好ましい。
なお、積層枚数（ミシン目部の数＋１）は、例えば、３０以上１０００以下とすることができる。
保管や搬送、緩衝材作製機に用紙を連続して供給する等の実用上の観点から、本実施形態の緩衝材用紙を、横方向に設けられた複数のミシン目部で交互に折り返して蛇腹状に積層して積層物（図２の符号２０）とすることが好ましい。
図２に示すように、積層物２０は、緩衝材用紙１０を、ミシン目部１で交互に折り返して、蛇腹状に積層したものである。ミシン目部は、緩衝材用紙のＣＤ方向に設けることが好ましい。
なお、積層枚数（ミシン目部の数＋１）は、例えば、３０以上１０００以下とすることができる。
【0035】
［紙緩衝材］
本実施形態の紙緩衝材は、本実施形態の緩衝材用紙または本実施形態の積層物を構成する緩衝材用紙を折り曲げてなる。折り曲げ加工は、緩衝材用紙のＭＤ方向に沿って（ＣＤ方向に垂直に）、折り目が入るように行うことが好ましい。
また、その他の態様として、緩衝材用紙に凹凸加工を施して紙緩衝材としてもよく、また、これをさらに折り曲げて紙緩衝材としてもよい。なお、凹凸加工を施す場合、緩衝材用紙にクルパック処理（抄紙機上で縦方向に紙を微細に収縮する処理）等を施すことで、伸長性能を向上しておくことが好ましい。
緩衝材用紙の折り曲げは、人の手で行ってもよく、緩衝材作製機により手動または電動により行ってもよく、特に限定されない。なお、電動の緩衝材作製機により緩衝材用紙を折り曲げて、紙緩衝材を作製する場合であっても、折り曲げ加工性に劣る緩衝材用紙を使用した場合には、機械への負荷が高くなったり、緩衝材用紙が詰まる、破れる等の不具合を生じる傾向がある。
上市されている緩衝材作製機としては、例えば、Ｎｕｅｖｏｐａｋ社製Ｘ－ＦＩＬＬシリーズ、Ｎｕｅｖｏｐａｋ社製Ｘ－ＰＡＤシリーズ、Ｒａｎｐａｋ社製Ｐａｄｐａｋシリーズ、Ｒａｎｐａｋ社製ＦｉｌｌＰａｋシリーズ、Ｓｔｏｒｏｐａｃｋ社製ＰＡＰＥＲｐｌｕｓシリーズ、Ｓｅａｌｅｄ Ａｉｒ社製ＰｒｏＰａｄシリーズ、Ｓｅａｌｅｄ Ａｉｒ社製ＦａｓＦｉｌｌシリーズ等が例示される。
なお、緩衝材用紙の形状は、上述の積層物の他に、ロール状であってもよく、枚葉状であってもよい。
本実施形態の紙緩衝材は、梱包用の段ボールケース等のケースと、商品等の収容物との隙間を埋めるために使用されることが好ましく、これにより、輸送の際に生じる収容物に加わる振動・衝撃等を吸収するために、使用されることが好ましい。
本実施形態の紙緩衝材は、本実施形態の緩衝材用紙または本実施形態の積層物を構成する緩衝材用紙を折り曲げてなる。折り曲げ加工は、緩衝材用紙のＭＤ方向に沿って（ＣＤ方向に垂直に）、折り目が入るように行うことが好ましい。
また、その他の態様として、緩衝材用紙に凹凸加工を施して紙緩衝材としてもよく、また、これをさらに折り曲げて紙緩衝材としてもよい。なお、凹凸加工を施す場合、緩衝材用紙にクルパック処理（抄紙機上で縦方向に紙を微細に収縮する処理）等を施すことで、伸長性能を向上しておくことが好ましい。
緩衝材用紙の折り曲げは、人の手で行ってもよく、緩衝材作製機により手動または電動により行ってもよく、特に限定されない。なお、電動の緩衝材作製機により緩衝材用紙を折り曲げて、紙緩衝材を作製する場合であっても、折り曲げ加工性に劣る緩衝材用紙を使用した場合には、機械への負荷が高くなったり、緩衝材用紙が詰まる、破れる等の不具合を生じる傾向がある。
上市されている緩衝材作製機としては、例えば、Ｎｕｅｖｏｐａｋ社製Ｘ－ＦＩＬＬシリーズ、Ｎｕｅｖｏｐａｋ社製Ｘ－ＰＡＤシリーズ、Ｒａｎｐａｋ社製Ｐａｄｐａｋシリーズ、Ｒａｎｐａｋ社製ＦｉｌｌＰａｋシリーズ、Ｓｔｏｒｏｐａｃｋ社製ＰＡＰＥＲｐｌｕｓシリーズ、Ｓｅａｌｅｄ Ａｉｒ社製ＰｒｏＰａｄシリーズ、Ｓｅａｌｅｄ Ａｉｒ社製ＦａｓＦｉｌｌシリーズ等が例示される。
なお、緩衝材用紙の形状は、上述の積層物の他に、ロール状であってもよく、枚葉状であってもよい。
本実施形態の紙緩衝材は、梱包用の段ボールケース等のケースと、商品等の収容物との隙間を埋めるために使用されることが好ましく、これにより、輸送の際に生じる収容物に加わる振動・衝撃等を吸収するために、使用されることが好ましい。
【実施例】
【0036】
以下に実施例と比較例とを挙げて本発明の特徴をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例により限定的に解釈されるべきものではない。
【0037】
［評価および分析］
実施例および比較例の緩衝材用紙および紙緩衝材について、以下の評価および分析を行った。
実施例および比較例の緩衝材用紙および紙緩衝材について、以下の評価および分析を行った。
【0038】
〔緩衝材用紙〕
＜乾燥紙力増強剤の含有量＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
緩衝材用紙から約１５０μｇの試料を採取し、熱分解ＧＣ／ＭＳ分析装置（アジレント・テクノロジー社製ＧＣ８８９０／ＭＳＤ５９７７Ｂ）を用いた質量分析で緩衝材用紙に含まれるポリアクリルアミド系内添紙力増強剤の含有量を求めた。
＜乾燥紙力増強剤の含有量＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
緩衝材用紙から約１５０μｇの試料を採取し、熱分解ＧＣ／ＭＳ分析装置（アジレント・テクノロジー社製ＧＣ８８９０／ＭＳＤ５９７７Ｂ）を用いた質量分析で緩衝材用紙に含まれるポリアクリルアミド系内添紙力増強剤の含有量を求めた。
【0039】
＜坪量＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿した。
ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して、調湿後の緩衝材用紙の坪量を測定した。
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿した。
ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して、調湿後の緩衝材用紙の坪量を測定した。
【0040】
＜厚さ＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して、調湿後の緩衝材用紙の厚さを測定した。
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して、調湿後の緩衝材用紙の厚さを測定した。
【0041】
＜密度＞
測定した坪量と厚さから、坪量（ｇ／ｍ２）÷厚さ（μｍ）の式で密度を算出した。
測定した坪量と厚さから、坪量（ｇ／ｍ２）÷厚さ（μｍ）の式で密度を算出した。
【0042】
＜比引張強さ＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔で、ＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。無作為に選択した隣接する２つのミシン目で緩衝材用紙を切り離し、ミシン目を有しない紙を試験紙とした。試験紙は５つ作製した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、試験紙を２４時間調湿した後、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して、調湿後の試験紙の引張強さを測定した。なお、ＭＤ方向およびＣＤ方向の引張強さを測定した。
試験は横型引張試験機（Ｌｏｒｅｎｔｚｅｎ＆Ｗａｔｔｒｅ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いて行い、得られた引張強さ（５つの試験片の引張強さの平均値）を坪量で割ることで比引張強さを算出した。
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔で、ＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、後述の＜引張強さ＞と同様にして行った。無作為に選択した隣接する２つのミシン目で緩衝材用紙を切り離し、ミシン目を有しない紙を試験紙とした。試験紙は５つ作製した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、試験紙を２４時間調湿した後、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して、調湿後の試験紙の引張強さを測定した。なお、ＭＤ方向およびＣＤ方向の引張強さを測定した。
試験は横型引張試験機（Ｌｏｒｅｎｔｚｅｎ＆Ｗａｔｔｒｅ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いて行い、得られた引張強さ（５つの試験片の引張強さの平均値）を坪量で割ることで比引張強さを算出した。
【0043】
＜引張強さ＞
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔で、ＣＤ方向にミシン目加工を施して緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、表１のタイカット条件のミシン刃を付けたビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）にて線圧９．５ｍｍ／Ｎになるように加圧して実施した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿後、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して、調湿後のＭＤ方向の緩衝材用紙の引張強さを測定した。
なお、無作為に選択した１つのミシン目に沿って一度手作業で折り、戻したサンプルの当該ミシン目が測定治具の中心になるように設置した。試験は横型引張試験機（Ｌｏｒｅｎｔｚｅｎ＆Ｗａｔｔｒｅ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いて行った。同様にして、合計５つのミシン目について測定を行い、平均値をＭＤ方向の緩衝材用紙の引張強さとした。
緩衝材原紙を、長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔で、ＣＤ方向にミシン目加工を施して緩衝材用紙を得た。ミシン目加工は、表１のタイカット条件のミシン刃を付けたビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）にて線圧９．５ｍｍ／Ｎになるように加圧して実施した。
ＪＩＳ Ｐ ８１１１：１９９８に規定された調湿環境下にて、緩衝材用紙を２４時間調湿後、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して、調湿後のＭＤ方向の緩衝材用紙の引張強さを測定した。
なお、無作為に選択した１つのミシン目に沿って一度手作業で折り、戻したサンプルの当該ミシン目が測定治具の中心になるように設置した。試験は横型引張試験機（Ｌｏｒｅｎｔｚｅｎ＆Ｗａｔｔｒｅ社製、ＣＯＤＥ ＳＥ－０６４）を用いて行った。同様にして、合計５つのミシン目について測定を行い、平均値をＭＤ方向の緩衝材用紙の引張強さとした。
【0044】
＜積層性＞
緩衝材原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。ミシン目加工と蛇腹折り加工は、ビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）を用いて行った。ミシン目加工で使用したミシン刃のタイカット条件は表１の通りとし、線圧は９．５Ｎ／ｍｍとした。折り部の状態と積層物を構成する緩衝材用紙のズレを観察し、下の基準で評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。
なお、ズレは、最上と最下の紙の辺の位置の最大の差を示す。
「ズレ」について、図１に示す緩衝材用紙を例に取って補足説明する。図１に示す緩衝材用紙は、幅３８０ｍｍ、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れた緩衝材用紙である。図１に示す緩衝材用紙（ミシン目部の数は例えば３５）を用いて積層物を作製したことを想定したとき、「ズレ」は、測定点３ａと３ｃのＭＤ方向の距離および測定点３ｂと３ｄのＭＤ方向の距離のうち大きい方である。
Ａ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが５ｍｍ未満
Ｂ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが５ｍｍ以上１０ｍｍ未満
Ｃ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満
Ｄ：非ミシン目部での折りが見られる、または、非ミシン目部での折りが見られず、ズレが１５ｍｍ以上
緩衝材原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。ミシン目加工と蛇腹折り加工は、ビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）を用いて行った。ミシン目加工で使用したミシン刃のタイカット条件は表１の通りとし、線圧は９．５Ｎ／ｍｍとした。折り部の状態と積層物を構成する緩衝材用紙のズレを観察し、下の基準で評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。
なお、ズレは、最上と最下の紙の辺の位置の最大の差を示す。
「ズレ」について、図１に示す緩衝材用紙を例に取って補足説明する。図１に示す緩衝材用紙は、幅３８０ｍｍ、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れた緩衝材用紙である。図１に示す緩衝材用紙（ミシン目部の数は例えば３５）を用いて積層物を作製したことを想定したとき、「ズレ」は、測定点３ａと３ｃのＭＤ方向の距離および測定点３ｂと３ｄのＭＤ方向の距離のうち大きい方である。
Ａ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが５ｍｍ未満
Ｂ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが５ｍｍ以上１０ｍｍ未満
Ｃ：非ミシン目部での折りが見られず、ズレが１０ｍｍ以上１５ｍｍ未満
Ｄ：非ミシン目部での折りが見られる、または、非ミシン目部での折りが見られず、ズレが１５ｍｍ以上
【0045】
＜ミシン目保持性＞
緩衝材原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。ミシン目加工と蛇腹折り加工は、ビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）を用いて行った。ミシン目加工で使用したミシン刃のタイカット条件は表１の通りとし、線圧は９．５Ｎ／ｍｍとした。前記積層物を緩衝材自動製造機（ＮＵＥＶＯＰＡＫ社製、Ｘ－ＦＩＬＬＴＭＡタイプ）に設置し、速度１００ｍ／ｍｉｎで繰り出したときに、ミシン目部で破れた頻度を、下の基準で評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。なお、ミシン目部で破れた頻度は、ＣＤ方向にミシン目加工を施したミシン目部（全数４９９）のうち、破れが発生したミシン目部の数をカウントし、以下の式により算出した。
ミシン目部で破れた頻度（％）＝１００×破れが発生したミシン目部の数／全ミシン目部数（４９９）
Ａ：ミシン目部で破れた頻度が０．３％未満
Ｂ：ミシン目部で破れた頻度が０．３％以上１．０％未満
Ｃ：ミシン目部で破れた頻度が１．０％以上２．０％未満
Ｄ：ミシン目部で破れた頻度が２．０％以上
緩衝材原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。ミシン目加工と蛇腹折り加工は、ビジネスフォーム輪転印刷機（ミヤコシ社製ＭＶＦ－１８Ｂ）を用いて行った。ミシン目加工で使用したミシン刃のタイカット条件は表１の通りとし、線圧は９．５Ｎ／ｍｍとした。前記積層物を緩衝材自動製造機（ＮＵＥＶＯＰＡＫ社製、Ｘ－ＦＩＬＬＴＭＡタイプ）に設置し、速度１００ｍ／ｍｉｎで繰り出したときに、ミシン目部で破れた頻度を、下の基準で評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。なお、ミシン目部で破れた頻度は、ＣＤ方向にミシン目加工を施したミシン目部（全数４９９）のうち、破れが発生したミシン目部の数をカウントし、以下の式により算出した。
ミシン目部で破れた頻度（％）＝１００×破れが発生したミシン目部の数／全ミシン目部数（４９９）
Ａ：ミシン目部で破れた頻度が０．３％未満
Ｂ：ミシン目部で破れた頻度が０．３％以上１．０％未満
Ｃ：ミシン目部で破れた頻度が１．０％以上２．０％未満
Ｄ：ミシン目部で破れた頻度が２．０％以上
【0046】
＜折り曲げ加工性＞
折り曲げ加工性は、緩衝材製造機の折り曲げ加工工程における走行、繰り出し安定性である。実施例では、実用の製造を模して、ラボ機にて下記の方法によって評価を行った。
緩衝材用原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。この積層物を、ＭＤ方向の先端部（５ｃｍ程度）を幅方向に３ｃｍ間隔で交互に折り返し、ハリセン状にしたものを紙緩衝材手動製造機（ＮＵＥＶＯＰＡＫ社製、 Ｘ－ＦＩＬＬＴＭ ＭＭタイプ）の折り曲げ加工部に通した。
次に紙緩衝材手動製造機を図３のようにテンシロン万能材料試験機（Ａ＆Ｄ社製、ＲＴＩ１３１０）の下部に設置した。この時、紙緩衝材手動製造機の吐き出し口はテンシロン万能材料試験機の試験台から４５℃の角度で、テンシロン万能材料試験機の上部チャックの下端と吐き出し口の中央の高さが揃い、吐き出し口の横方向の中央と上部チャックの中央が揃うよう設置した。
最後に吐き出し口から突出したハリセン状の緩衝材を上部チャックでつかみ、１０００ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張り上げた。
折り曲げ加工部を通過する際の荷重を測定し、試験回数５回の平均値により、下の基準で折り曲げ加工性を評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。なお、加工部通過時の荷重が大きいほど、加工時の抵抗が強いことを表し、実用上、紙詰まりの発生や走行性が不安定になり、処理速度を上げることが難しくなる。
Ａ：最大荷重の平均値が８．０Ｎ未満
Ｂ：最大荷重の平均値が８．０Ｎ以上１７．０Ｎ未満
Ｃ：最大荷重の平均値が１７．０Ｎ以上２２．０Ｎ未満
Ｄ：最大荷重の平均値が２２．０Ｎ以上
折り曲げ加工性は、緩衝材製造機の折り曲げ加工工程における走行、繰り出し安定性である。実施例では、実用の製造を模して、ラボ機にて下記の方法によって評価を行った。
緩衝材用原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。この積層物を、ＭＤ方向の先端部（５ｃｍ程度）を幅方向に３ｃｍ間隔で交互に折り返し、ハリセン状にしたものを紙緩衝材手動製造機（ＮＵＥＶＯＰＡＫ社製、 Ｘ－ＦＩＬＬＴＭ ＭＭタイプ）の折り曲げ加工部に通した。
次に紙緩衝材手動製造機を図３のようにテンシロン万能材料試験機（Ａ＆Ｄ社製、ＲＴＩ１３１０）の下部に設置した。この時、紙緩衝材手動製造機の吐き出し口はテンシロン万能材料試験機の試験台から４５℃の角度で、テンシロン万能材料試験機の上部チャックの下端と吐き出し口の中央の高さが揃い、吐き出し口の横方向の中央と上部チャックの中央が揃うよう設置した。
最後に吐き出し口から突出したハリセン状の緩衝材を上部チャックでつかみ、１０００ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張り上げた。
折り曲げ加工部を通過する際の荷重を測定し、試験回数５回の平均値により、下の基準で折り曲げ加工性を評価した。評価がＡ～Ｃであれば、実用上問題はない。なお、加工部通過時の荷重が大きいほど、加工時の抵抗が強いことを表し、実用上、紙詰まりの発生や走行性が不安定になり、処理速度を上げることが難しくなる。
Ａ：最大荷重の平均値が８．０Ｎ未満
Ｂ：最大荷重の平均値が８．０Ｎ以上１７．０Ｎ未満
Ｃ：最大荷重の平均値が１７．０Ｎ以上２２．０Ｎ未満
Ｄ：最大荷重の平均値が２２．０Ｎ以上
【0047】
〔緩衝材〕
＜緩衝性＞
緩衝材用原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。この積層物を、紙緩衝材自動製造機（ＰＡＣＷＥＬＬ社製、ＮＵＥＶＯＰＡＫＴＭ Ｘ－ＦＩＬＬＴＭ Ａタイプ）に設置し、速度１００ｍ／ｍｉｎで繰り出し、長さ９０ｃｍの紙緩衝材を得た。
次に、コンクリート製の床の上に長さ２２．５ｃｍ×幅１８ｃｍ×高さ１０ｃｍの囲いを乗せ、得られた紙緩衝材を２２．５ｃｍごとに折り曲げ、囲い内の底面を覆うよう蛇腹状に設置した（図４）。
続いて、プラスチック容器に入った飲料（株式会社ヤクルト本社製、製品名：Ｎｅｗヤクルト、６５ｍＬ）を底面を鉛直下方に向けた状態で高さ４０ｃｍから、上記囲い内の緩衝材の上に繰り返し垂直自由落下させ、容器にへこみや傷などの変形が生じるまでに要した回数をカウントした。試験は５回ずつ行い、変形が生じるまでの平均回数（小数第一位を四捨五入）により緩衝性を下記の基準で評価した。評価がＡ、Ｂであれば、実用上問題はない。
Ａ：平均落下回数が８回以上
Ｂ：平均落下回数が４回以上８回未満
Ｃ：平均落下回数が４回未満
＜緩衝性＞
緩衝材用原紙を長さ１４０，０００ｍｍ幅３８０ｍｍに断裁し、ＭＤ方向２８０ｍｍ間隔でＣＤ方向にミシン目を入れて緩衝材用紙を得た。緩衝材用紙を蛇腹折りにして積層物を得た。この積層物を、紙緩衝材自動製造機（ＰＡＣＷＥＬＬ社製、ＮＵＥＶＯＰＡＫＴＭ Ｘ－ＦＩＬＬＴＭ Ａタイプ）に設置し、速度１００ｍ／ｍｉｎで繰り出し、長さ９０ｃｍの紙緩衝材を得た。
次に、コンクリート製の床の上に長さ２２．５ｃｍ×幅１８ｃｍ×高さ１０ｃｍの囲いを乗せ、得られた紙緩衝材を２２．５ｃｍごとに折り曲げ、囲い内の底面を覆うよう蛇腹状に設置した（図４）。
続いて、プラスチック容器に入った飲料（株式会社ヤクルト本社製、製品名：Ｎｅｗヤクルト、６５ｍＬ）を底面を鉛直下方に向けた状態で高さ４０ｃｍから、上記囲い内の緩衝材の上に繰り返し垂直自由落下させ、容器にへこみや傷などの変形が生じるまでに要した回数をカウントした。試験は５回ずつ行い、変形が生じるまでの平均回数（小数第一位を四捨五入）により緩衝性を下記の基準で評価した。評価がＡ、Ｂであれば、実用上問題はない。
Ａ：平均落下回数が８回以上
Ｂ：平均落下回数が４回以上８回未満
Ｃ：平均落下回数が４回未満
【0048】
［実施例１］
パルプ原料として、古紙（段ボール古紙：雑誌古紙＝８５：１５（質量比））パルプのパルプスラリーを得た。パルプ（固形分換算）１００質量部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系内添紙力増強剤（荒川化学工業株式会社製、ＰＳ１１７）を０．４０質量部（固形分換算）、硫酸バンドを１．２質量部（固形分換算）添加し、紙料を調製した。この紙料を用いて設定坪量を８０ｇ／ｍ２として、３層抄き長網抄紙機を用いて抄紙して、緩衝材原紙を得た。この時、各層の設定坪量は表層２２ｇ／ｍ２、中層２３ｇ／ｍ２、裏層３５ｇ／ｍ２とした。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
パルプ原料として、古紙（段ボール古紙：雑誌古紙＝８５：１５（質量比））パルプのパルプスラリーを得た。パルプ（固形分換算）１００質量部に対して、内添紙力増強剤としてポリアクリルアミド系内添紙力増強剤（荒川化学工業株式会社製、ＰＳ１１７）を０．４０質量部（固形分換算）、硫酸バンドを１．２質量部（固形分換算）添加し、紙料を調製した。この紙料を用いて設定坪量を８０ｇ／ｍ２として、３層抄き長網抄紙機を用いて抄紙して、緩衝材原紙を得た。この時、各層の設定坪量は表層２２ｇ／ｍ２、中層２３ｇ／ｍ２、裏層３５ｇ／ｍ２とした。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0049】
［実施例２］
内添紙力増強剤を０．７０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を０．７０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0050】
［実施例３］
内添紙力増強剤を１．３０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を１．３０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0051】
［実施例４］
内添紙力増強剤を１．２０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を１．２０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0052】
［実施例５］
内添紙力増強剤を０．３０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を０．３０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0053】
［実施例６］
実施例２と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
実施例２と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0054】
［実施例７］
実施例２と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
実施例２と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0055】
［実施例８］
内添紙力増強剤を１．００質量部（固形分換算）とし、設定坪量を６０ｇ／ｍ２（表層１７ｇ／ｍ２、中層１７ｇ／ｍ２、裏層２６ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を１．００質量部（固形分換算）とし、設定坪量を６０ｇ／ｍ２（表層１７ｇ／ｍ２、中層１７ｇ／ｍ２、裏層２６ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0056】
［実施例９］
内添紙力増強剤を０．１０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を１３０ｇ／ｍ２（表層３６ｇ／ｍ２、中層３７ｇ／ｍ２、裏層５７ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を０．１０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を１３０ｇ／ｍ２（表層３６ｇ／ｍ２、中層３７ｇ／ｍ２、裏層５７ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0057】
［実施例１０］
内添紙力増強剤を２．８０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を２．８０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0058】
［比較例１］
内添紙力増強剤を０．２０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を０．２０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0059】
［比較例２］
内添紙力増強剤を２．８０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を２．８０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0060】
［比較例３］
内添紙力増強剤を１．２０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を４０ｇ／ｍ２（表層１１ｇ／ｍ２、中層１２ｇ／ｍ２、裏層１７ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を１．２０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を４０ｇ／ｍ２（表層１１ｇ／ｍ２、中層１２ｇ／ｍ２、裏層１７ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0061】
［比較例４］
内添紙力増強剤を０．１０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を１６０ｇ／ｍ２（表層４４ｇ／ｍ２、中層４６ｇ／ｍ２、裏層７０ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を０．１０質量部（固形分換算）とし、設定坪量を１６０ｇ／ｍ２（表層４４ｇ／ｍ２、中層４６ｇ／ｍ２、裏層７０ｇ／ｍ２）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0062】
［比較例５］
内添紙力増強剤を無添加とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。なお、表１の「０．０２質量％」は、原料パルプ由来の乾燥紙力増強剤に由来する。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を無添加とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。なお、表１の「０．０２質量％」は、原料パルプ由来の乾燥紙力増強剤に由来する。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0063】
［比較例６］
内添紙力増強剤を３．５０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
内添紙力増強剤を３．５０質量部（固形分換算）とした以外は実施例１と同様の条件で緩衝材原紙を得た。緩衝材原紙を、上記［評価および分析］に記載の通りに断裁およびミシン目加工して緩衝材用紙を得た。
【0064】
得られた緩衝材用紙について、上述した評価を行った。
結果を以下の表に示す。
結果を以下の表に示す。
【0065】
【表1】
【0066】
実施例および比較例の結果から、本発明の緩衝材用紙は、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【0067】
本発明の緩衝材用紙は、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れ、中でも、折り曲げ加工性に優れ、緩衝性に優れる紙緩衝材が得られること、特に緩衝性に優れることから、紙緩衝材に好適に使用される。
【符号の説明】
【0068】
１ ミシン目部
２ａ 積層物とした際の最上面
２ｂ 積層物とした際の最下面
３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ 積層性評価の測定点
１０ 緩衝材用紙
２０ 積層物
２ａ 積層物とした際の最上面
２ｂ 積層物とした際の最下面
３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ 積層性評価の測定点
１０ 緩衝材用紙
２０ 積層物
【要約】
【課題】緩緩衝性に優れる紙緩衝材が得られるとともに、十分な積層性およびミシン目保持性を有し、折り曲げ加工性に優れる緩衝材用紙を提供すること。さらに、前記緩衝材用紙から得られる、積層物および紙緩衝材を提供すること。
【解決手段】横方向に複数のミシン目部を有する緩衝材用紙であって、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である、緩衝材用紙。
【選択図】なし
【解決手段】横方向に複数のミシン目部を有する緩衝材用紙であって、隣接するミシン目部同士の縦方向の距離が同一であり、坪量が５０ｇ／ｍ２以上１５０ｇ／ｍ２以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ミシン目部を含まない縦方向の比引張強さと、ミシン目部を含まない横方向の比引張強さの相乗平均値が１７．０Ｎｍ／ｇ以上７０．０Ｎｍ／ｇ以下であり、縦方向のミシン目部の引張強さが０．５ｋＮ／ｍ以上３．０ｋＮ／ｍ以下である、緩衝材用紙。
【選択図】なし
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
