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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-07-25
(45)【発行日】2024-08-02
(54)【発明の名称】放射冷却式空調服
(51)【国際特許分類】
A41D 13/005 20060101AFI20240726BHJP
A41D 13/002 20060101ALI20240726BHJP
A41D 31/00 20190101ALI20240726BHJP
A41D 31/02 20190101ALI20240726BHJP
B32B 5/24 20060101ALI20240726BHJP
【ＦＩ】
A41D13/005 103
A41D13/002 105
A41D31/00 502F
A41D31/00 502H
A41D31/02 B
A41D31/02 C
B32B5/24
【請求項の数】
19
(21)【出願番号】P 2020188626
(22)【出願日】2020-11-12
(65)【公開番号】P2022077682
(43)【公開日】2022-05-24
【審査請求日】2023-05-10
(73)【特許権者】
【識別番号】000000284
【氏名又は名称】大阪瓦斯株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001818
【氏名又は名称】弁理士法人Ｒ＆Ｃ
(72)【発明者】
【氏名】末光 真大
(72)【発明者】
【氏名】杉本 雅行
【審査官】冨江 耕太郎
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２０－５９９５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０２０／１９５７４３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０２０－１１１８３８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１９－５１５９６７（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０２０／０２２１５６（ＷＯ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０２０／００２５４２５（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ａ４１Ｄ１３／００－１３／１２、３１／００－３１／３２
Ｂ３２Ｂ１／００－４３／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
服本体に、当該服本体と着衣者との間を通して冷却用空気を流動させる送風部が備えられ、前記服本体の外面に放射冷却層が装着され、
前記放射冷却層が、放射面から赤外光を放射する赤外放射層と、当該赤外放射層における前記放射面の存在側とは反対側に位置させる光反射層とを備える形態に構成され、
前記赤外放射層が、吸収した太陽光エネルギーよりも大きな熱輻射エネルギーを波長８μｍから波長１４μｍの帯域で放つ厚みに調整された樹脂材料層であり、
前記光反射層が、銀または銀合金を備えた放射冷却式空調服。
【請求項2】
前記赤外放射層と前記光反射層との間に保護層を備える形態に構成され、前記保護層が、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラート樹脂である請求項１に記載の放射冷却式空調服。
【請求項3】
前記放射冷却層が、接着剤又は粘着剤の接続層にて前記服本体の外面に装着されている請求項１又は２に記載の放射冷却式空調服。
【請求項4】
前記放射冷却層における前記放射面に、凹凸部が形成されている請求項１～３のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項5】
前記光反射層は、波長０．４μｍから０．５μｍの反射率が９０％以上、波長０．５μｍより長波の反射率が９６％以上である請求項１～４のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項6】
前記樹脂材料層の膜厚が、波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均が１３％以下であり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均が４％以下であり、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均が１％以内であり、１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均が４０％以下となる光吸収特性を備え、且つ、
８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均が４０％以上となる熱輻射特性を備える状態の厚みに調整されている請求項１～５のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項7】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料は、炭素－フッ素結合、シロキサン結合、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エーテル結合、エステル結合、ベンゼン環のいずれかを１つ以上有する樹脂材料から選択される請求項１～６のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項8】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料の主成分がシロキサンであり、前記樹脂材料層の厚みが、１μｍ以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項9】
前記樹脂材料層の厚みが、１０μｍ以上である請求項７に記載の放射冷却式空調服。
【請求項10】
前記樹脂材料層の厚みが、２０ｍｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項11】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、フッ素樹脂もしくはシリコーンゴムである請求項１０に記載の放射冷却式空調服。
【請求項12】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを１つ以上有する炭化水素を主鎖とする樹脂材料、又は、側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上のシリコーン樹脂であり、前記樹脂材料層の厚みが５００μｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項13】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－フッ素結合、シロキサン結合を含む樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とのブレンドであり、前記樹脂材料層の厚みが５００μｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項14】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、フッ素樹脂であり、前記樹脂材料層の厚みが、３００μｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項15】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを一つ以上有する樹脂材料であり、前記樹脂材料層の厚みが、５０μｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項16】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－ケイ素結合を有する樹脂材料であり、前記樹脂材料層の厚みが、１０μｍ以下である請求項１～９のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項17】
前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、塩化ビニル樹脂又は塩化ビニリデン樹脂であり、前記樹脂材料層の厚みが、１００μｍ以下で１０μｍ以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項18】
前記光反射層が、銀または銀合金で構成され、その厚みが５０ｎｍ以上である請求項１～１７のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【請求項19】
前記赤外放射層と前記光反射層との間に保護層を備える形態に構成され、
前記保護層が、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラート樹脂であり、
前記光反射層が、前記保護層に隣接して位置する銀または銀合金と前記保護層から離れる側に位置するアルミまたはアルミ合金の積層構造である請求項３～１７のいずれか１項に記載の放射冷却式空調服。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、放射冷却作用を備えた放射冷却式空調服に関する。
【背景技術】
【0002】
空調服の従来例として、服本体に、当該服本体と着衣者との間を通して冷却用空気を流動させる送風部が備えられ、服本体の外面を外部に露出させるようにしたものがある（例えば、特許文献１、特許文献２参照）。
【0003】
ちなみに、特許文献１では、送風部が、吸い込んだ空気を該服本体と着衣者との間の空間に送り出すように構成されており、服本体と着衣者との間の空間を流動する空気が、服本体の襟部と着衣者の首との間の隙間や、服本体の袖口と着衣者の手首との間の隙間を通して排出されるように構成されている。
【0004】
また、特許文献２では、送風部が、該服本体と着衣者との間の空間の空気を外部に吸引排出するように構成されており、服本体と着衣者との間の空間が陰圧になり、服本体の襟部と着衣者の首との間の隙間や、服本体の袖口と着衣者の手首との間の隙間を通して、外部の空気が空気流通路内に流動するように構成されている。
ちなみに、この形態の空調服の場合には、服本体と着衣者との間に空気が流動する空間を形成する部材を、服本体の内面側に設けることが多い。
ちなみに、この形態の空調服の場合には、服本体と着衣者との間に空気が流動する空間を形成する部材を、服本体の内面側に設けることが多い。
【0005】
特許文献１及び２には、服本体を構成する素材についての詳細な説明は省略されているが、一般に、服本体を構成する素材としては、綿や、撥水加工したポリエステルが使用されることが多い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特許第６１５８６７５号公報
【文献】特許第４３９９７６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
従来の空調服は、使用する環境が日陰である日陰環境のときには涼感を得やすいものであるが、使用する環境が直射日光の照射がある昼間の日射環境のときには、涼感を得にくいものであり、暑く感じるものであった。
【0008】
すなわち、服本体を構成する素材が、撥水加工したポリエステル等の遮光タイプの場合には、服本体に太陽光が照射されると、太陽光が服本体に吸収され、服本体が着衣者よりも高温になり、その結果、服本体の内部が高温となることにより、暑く感じるものであった。
【0009】
また、服本体を構成する素材が、綿等の非遮光タイプの場合には、太陽光が服本体に吸収されることにより服本体が着衣者よりも高温になることは回避できるものであるが、服本体を透過した太陽光が着衣者を照射することにより、暑く感じるものであった。
【0010】
つまり、従来の空調服は、使用する環境が直射日光のある昼間の日射環境のときには、着衣者の表面温度が体温よりも上昇して、体感温度が上昇してしまう虞があり、改善が望まれるものであった。
【0011】
本発明は、かかる実状に鑑みて為されたものであって、その目的は、使用する環境が直射日光のある日射環境のときにも体感温度を下げることができる放射冷却式空調服を提供する点にある。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明の放射冷却式空調服は、服本体に、当該服本体と着衣者との間の空気流通路を通して冷却用空気を流動させる送風部が備えられ、
前記服本体の外面に放射冷却層が装着され、
前記放射冷却層が、放射面から赤外光を放射する赤外放射層と、当該赤外放射層における前記放射面の存在側とは反対側に位置させる光反射層とを備える形態に構成され、
前記赤外放射層が、吸収した太陽光エネルギーよりも大きな熱輻射エネルギーを波長８μｍから波長１４μｍの帯域で放つ厚みに調整された樹脂材料層であり、
前記光反射層が、銀または銀合金を備えた点を特徴とする。
前記服本体の外面に放射冷却層が装着され、
前記放射冷却層が、放射面から赤外光を放射する赤外放射層と、当該赤外放射層における前記放射面の存在側とは反対側に位置させる光反射層とを備える形態に構成され、
前記赤外放射層が、吸収した太陽光エネルギーよりも大きな熱輻射エネルギーを波長８μｍから波長１４μｍの帯域で放つ厚みに調整された樹脂材料層であり、
前記光反射層が、銀または銀合金を備えた点を特徴とする。
【0013】
すなわち、放射冷却とは、物質が周囲に赤外線などの電磁波を放射することでその温度が下がる現象のことを言う。この現象を利用すれば、たとえば、電気などのエネルギーを消費せずに冷却対象を冷やす放射冷却層を構成することができる。
【0014】
つまり、放射冷却層は、赤外放射層が、波長８μｍから１４μｍの帯域で大きな熱輻射エネルギーを放射し、光反射層が、赤外放射層を透過した光（紫外光、可視光、赤外光）を反射して放射面から放射させて、赤外放射層を透過した光（紫外光、可視光、赤外光）が冷却対象（服本体）に投射されて、冷却対象（服本体）が加温されることを回避することにより、昼間の日射環境においても冷却対象（服本体）を冷やすことができる。
【0015】
尚、光反射層は、赤外放射層を透過した光に加えて、赤外放射層から光反射層の存在側に放射される光を赤外放射層に向けて反射する作用も奏することになるが、以下の説明においては、光反射層が赤外放射層を透過した光（紫外光、可視光、赤外光）を反射することを目的として設けられるものであるとして説明する。
【0016】
説明を加えると、放射冷却層における赤外放射層としての樹脂材料層の放射面から入射する太陽光は、樹脂材料層を透過した後、樹脂材料層の放射面の存在側とは反対側にある光反射層で反射され、放射面から系外へ逃がされる。
なお、本明細書の記載において、単に光と称する場合、当該光の概念には紫外光（紫外線）、可視光、赤外光を含む。これらを電磁波としての光の波長で述べると、その波長が１０ｎｍから２００００ｎｍ（０．０１μｍから２０μｍ）の電磁波を含む。
なお、本明細書の記載において、単に光と称する場合、当該光の概念には紫外光（紫外線）、可視光、赤外光を含む。これらを電磁波としての光の波長で述べると、その波長が１０ｎｍから２００００ｎｍ（０．０１μｍから２０μｍ）の電磁波を含む。
【0017】
また、放射冷却層への伝熱（入熱）は、樹脂材料層で赤外線に変換されて、放射面から系外へ逃がされる。
このように、放射冷却層は、放射冷却層へ照射される太陽光を反射し、また、放射冷却層への伝熱（例えば、大気からの伝熱や、放射冷却層が冷却する服本体からの伝熱）を赤外光として系外へ放射することができる。
このように、放射冷却層は、放射冷却層へ照射される太陽光を反射し、また、放射冷却層への伝熱（例えば、大気からの伝熱や、放射冷却層が冷却する服本体からの伝熱）を赤外光として系外へ放射することができる。
【0018】
また、樹脂材料層が、吸収した太陽光エネルギーよりも大きな熱輻射エネルギーを波長８μｍから波長１４μｍの帯域で放つ厚みに調整されているから、銀または銀合金を備える光反射層にて太陽光を適切に反射させるようにしながら、昼間の日射環境においても、冷却機能を発揮することができる。
【0019】
従って、昼間の日射環境においても、服本体の外面に装着された放射冷却層によって、服本体を冷却することができ、その結果、昼間の日射環境においても、服本体の温度上昇を抑制できる。
もちろん、放射冷却層の存在によって、太陽光が服本体に照射されることが抑制されるから、太陽光が服本体を透過して着衣者に照射されることはない。
従って、昼間の日射環境においても放射冷却作用により服本体を冷却して、体感温度を低下させることができるのである。
もちろん、放射冷却層の存在によって、太陽光が服本体に照射されることが抑制されるから、太陽光が服本体を透過して着衣者に照射されることはない。
従って、昼間の日射環境においても放射冷却作用により服本体を冷却して、体感温度を低下させることができるのである。
【0020】
つまり、服本体と着衣者との間を通して冷却用空気を流動させることにより、着衣者の蒸散を促して着衣者を冷却することに加えて、服本体を放射冷却層によって冷却させることによって、服本体と着衣者との間を通して流動する冷却用空気の温度を低下させること等により、着衣者の体感温度を適切に低下させることができるのである。
【0021】
ちなみに、樹脂材料層は、柔軟性の高い樹脂材料にて形成されることになるから、樹脂材料層に柔軟性を持たせることができ、しかも、光反射層は、例えば銀の薄膜として構成する等により、柔軟性を備えさせることができる。
したがって、樹脂材料層と光反射層とを備える放射冷却層に柔軟性を持たせることができ、放射冷却層を服本体の外面に沿わせるようにしながら良好に装着できる。
したがって、樹脂材料層と光反射層とを備える放射冷却層に柔軟性を持たせることができ、放射冷却層を服本体の外面に沿わせるようにしながら良好に装着できる。
【0022】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の特徴構成によれば、使用する環境が直射日光のある日射環境のときにも体感温度を下げることができる。
【0023】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記赤外放射層と前記光反射層との間に保護層を備える形態に構成され、
前記保護層が、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラート樹脂である点にある。
前記保護層が、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラート樹脂である点にある。
【0024】
すなわち、赤外放射層としての樹脂材料層の放射面から入射する太陽光は、樹脂材料層及び保護層を透過した後、樹脂材料層の放射面の存在側とは反対側にある光反射層で反射され、放射面から系外へ逃がされる。
【0025】
また、保護層が、ポリオレフィン系樹脂にて厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下の形態に、又は、エチレンテレフタラート樹脂にて厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成されているから、昼間の日射環境においても、光反射層の銀または銀合金が変色することを抑制できるため、光反射層にて太陽光を適切に反射させるようにしながら、昼間の日射環境においても、冷却機能を的確に発揮させることができる。
【0026】
つまり、保護層が存在しない場合には、樹脂材料層にて発生したラジカルが光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することや、樹脂材料層を透過する水分が光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することにより、光反射層の銀または銀合金が短期間で変色して、光反射機能を適切に発揮しない状態になる虞があるが、保護層の存在により、光反射層の銀または銀合金が短期間で変色することを抑制できる。
【0027】
保護層にて光反射層の銀または銀合金の変色を抑制することについて説明を加える。
保護層が、ポリオレフィン系樹脂にて厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成される場合には、ポリオレフィン系樹脂は、波長０．３μｍから０．４μｍの紫外線の波長域の全域において紫外線の光吸収率が１０％以下である合成樹脂であるから、保護層が紫外線の吸収により劣化し難いものとなる。
保護層が、ポリオレフィン系樹脂にて厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成される場合には、ポリオレフィン系樹脂は、波長０．３μｍから０．４μｍの紫外線の波長域の全域において紫外線の光吸収率が１０％以下である合成樹脂であるから、保護層が紫外線の吸収により劣化し難いものとなる。
【0028】
そして、保護層を形成するポリオレフィン系樹脂の厚さが、３００ｎｍ以上であるから、樹脂材料層にて発生したラジカルが光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断し、また、樹脂材料層を透過する水分が光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断する等の遮断機能を良好に発揮することになり、光反射層を形成する銀又は銀合金の変色を抑制できることになる。
【0029】
つまり、ポリオレフィン系樹脂にて形成される保護層は、紫外線の吸収により、反射層から離れる表面側にラジカルを形成しながら劣化することになるが、厚さが３００ｎｍ以上であるから、形成したラジカルが光反射層に到達することはなく、また、ラジカルを形成しながら劣化するにしても、紫外線の吸収が低いことにより劣化の進み具合は遅いものであるから、上述の遮断機能を長期に亘って発揮することになる。
【0030】
保護層が、エチレンテレフタラート樹脂にて厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成される場合には、エチレンテレフタラート樹脂は、ポリオレフィン系樹脂よりも、波長０．３μｍから０．４μｍの紫外線の波長域において紫外線の光吸収率が高い樹脂材料であるが、厚さが１７μｍ以上であるから、樹脂材料層にて発生したラジカルが光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断し、また、樹脂材料層を透過する水分が光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断する等の遮断機能を長期に亘って良好に発揮することになり、保護層を形成する銀又は銀合金の変色を抑制できることになる。
【0031】
つまり、エチレンテレフタラート樹脂にて形成される保護層は、紫外線の吸収により、反射層から離れる表面側にラジカルを形成しながら劣化することになるが、厚さが１７μｍ以上であるから、形成したラジカルが反射層に到達することはなく、また、ラジカルを形成しながら劣化するにしても、厚さが１７μｍ以上であるから、上述の遮断機能を長期に亘って発揮することになる。
【0032】
尚、ポリオレフィン系樹脂及びエチレンテレフタラート樹脂にて保護層を形成する場合において、その厚さの上限を定める理由は、保護層が放射冷却に寄与しない断熱性を奏することを極力回避するためである。つまり、保護層は、厚さが厚くなるほど放射冷却に寄与しない断熱性を奏することになるから、反射層を保護する機能を発揮させながらも、放射冷却に寄与しない断熱性を奏することを極力回避するために、厚さの上限が定められることになる。
【0033】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、光反射層の銀または銀合金が短期間で変色することを抑制しながら服本体を良好に冷却できる。
【0034】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記放射冷却層が、接着剤又は粘着剤の接続層にて前記服本体の外面に装着されている点にある。
【0035】
すなわち、可撓性を有する服本体の外面に対して、接着剤又は粘着剤の接続層にて放射冷却層を密着させる状態に的確に装着できる。
ちなみに、服本体の外面は、一般的に、鏡面では無く、凹凸が存在する状態に形成されることになるが、接着剤又は粘着剤の接続層にて放射冷却層を服本体の外面に接続させるものであるから、光反射層に対して服本体の外面の凹凸が反映されるのを抑制して、光反射層を平坦な状態に維持することができる。
ちなみに、服本体の外面は、一般的に、鏡面では無く、凹凸が存在する状態に形成されることになるが、接着剤又は粘着剤の接続層にて放射冷却層を服本体の外面に接続させるものであるから、光反射層に対して服本体の外面の凹凸が反映されるのを抑制して、光反射層を平坦な状態に維持することができる。
【0036】
つまり、光反射層に対して服本体の外面の凹凸が反映されると、服本体の外面の凹凸に起因する光の散乱により、光反射層の反射率が低下して、光が吸収されてしまう不都合を生じる状態となるが、光反射層を平坦な状態に維持することにより、光反射層の反射率の低下を抑制することができる。
【0037】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、可撓性を有する服本体の外面に対して放射冷却層を密着させる状態に的確に装着できる。
【0038】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記放射冷却層における前記放射面が、凹凸状に形成されている点にある。
【0039】
すなわち、放射面が凹凸状に形成されることにより、放射面の表面積を増加させることができ、その結果、放射冷却層を風にて冷却して、冷却機能を向上させることができる。
【0040】
例えば、着衣者が作業を行う作業場に扇風機が設置される場合には、扇風機にて送風される風が放射面に対して通風されることにより、冷却機能を向上させることができる。
【0041】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、冷却機能を向上させることができる。
【0042】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記光反射層は、波長０．４μｍから０．５μｍの反射率が９０％以上、波長０．５μｍより長波の反射率が９６％以上である点にある。
【0043】
すなわち、太陽光スペクトルは波長０．３μｍから４μｍにかけて存在し、そして、波長が０．４μｍから大きくなるにつれて強度が大きくなり、特に波長０．５μｍから波長２．５μｍにかけての強度が大きい。
光反射層が、波長０．４μｍから０．５μｍにかけて９０％以上の反射率を示し、波長０．５μｍより長波の反射率が９６％以上である反射特性を備えると、光反射層が太陽光エネルギーを５％程度以下しか吸収しなくなる。
光反射層が、波長０．４μｍから０．５μｍにかけて９０％以上の反射率を示し、波長０．５μｍより長波の反射率が９６％以上である反射特性を備えると、光反射層が太陽光エネルギーを５％程度以下しか吸収しなくなる。
【0044】
その結果、夏場の南中時に、光反射層が吸収する太陽光エネルギーを５０Ｗ／ｍ２程度以下とすることができ、樹脂材料層による放射冷却を良好に行うことができる。
尚、本明細書では、太陽光について、断りのない場合、スペクトルはＡＭ１．５Ｇの規格とする。
尚、本明細書では、太陽光について、断りのない場合、スペクトルはＡＭ１．５Ｇの規格とする。
【0045】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、光反射層よる太陽光エネルギーの吸収を抑えて、樹脂材料層による放射冷却を良好に行うことができる。
【0046】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層の膜厚が、
波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均が１３％以下であり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均が４％以下であり、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均が１％以内であり、１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均が４０％以下となる光吸収特性を備え、且つ、
８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均が４０％以上となる熱輻射特性を備える状態の厚みに調整されている点にある。
波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均が１３％以下であり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均が４％以下であり、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均が１％以内であり、１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均が４０％以下となる光吸収特性を備え、且つ、
８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均が４０％以上となる熱輻射特性を備える状態の厚みに調整されている点にある。
【0047】
尚、波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均とは、０．４μｍから０．５μｍの範囲の波長毎の光吸収率の平均値を意味するものであり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均、及び、１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均も同様である。また、輻射率を含む他の同様な記載も同様な平均値を意味するものであり、以下、本明細書においては同様である。
【0048】
すなわち、樹脂材料層は、厚みによって光吸収率や輻射率（光放射率）が変化する。そのため、太陽光をできるだけ吸収せず、いわゆる大気の窓の領域の波長帯域（光の波長８μｍから２０μｍの領域）において大きな熱輻射を発するように樹脂材料層の厚みを調整する必要がある。
【0049】
具体的には、樹脂材料層における太陽光の光吸収率（光吸収特性）の観点において、波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均が１３％以下であり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均が４％以下であり、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均が１％以内であり、１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均が４０％以下とする必要がある。尚、２．５μｍから４μｍまでの光吸収率については、波長平均が１００％以下であればよい。
このような光吸収率が分布する場合、太陽光の光吸収率は１０％以下となり、エネルギーで言うと１００Ｗ以下となる。
このような光吸収率が分布する場合、太陽光の光吸収率は１０％以下となり、エネルギーで言うと１００Ｗ以下となる。
【0050】
つまり、太陽光の光吸収率は樹脂材料層の膜厚を厚くすると増加する。樹脂材料層を厚膜にすると、大気の窓の輻射率はほぼ１となり、その際に宇宙に放出する熱輻射は１２５Ｗ／ｍ２から１６０Ｗ／ｍ２となる。
上述の如く、光反射層での太陽光吸収は５０Ｗ／ｍ２以下であることが好ましい。
したがって、樹脂材料層と光反射層における太陽光吸収の和が１５０Ｗ／ｍ２以下であり、大気の状態がよければ冷却が進む。樹脂材料層は、以上のように太陽光スペクトルのピーク値付近の吸収率が小さなものを用いるのが良い。
上述の如く、光反射層での太陽光吸収は５０Ｗ／ｍ２以下であることが好ましい。
したがって、樹脂材料層と光反射層における太陽光吸収の和が１５０Ｗ／ｍ２以下であり、大気の状態がよければ冷却が進む。樹脂材料層は、以上のように太陽光スペクトルのピーク値付近の吸収率が小さなものを用いるのが良い。
【0051】
また、樹脂材料層の赤外光を放射する輻射率（熱輻射特性）の観点では、波長８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均が４０％以上となる必要がある。
すなわち、光反射層で吸収される５０Ｗ／ｍ２程度の太陽光の熱輻射を樹脂材料層から宇宙に放出させるには、それ以上の熱輻射を樹脂材料層が出す必要がある。
例えば、外気温が３０℃のとき、波長８μｍから１４μｍの大気の窓の熱輻射の最大は２００Ｗ／ｍ２である（輻射率１として計算）。この値が得られるのは、高山など、空気の薄いよく乾燥した環境の快晴時である。低地などでは大気の厚みが高山よりも厚くなるので、大気の窓の波長帯域は狭くなり、透過率は低下する。ちなみに、このことを「大気の窓が狭くなる」と呼ぶ。
すなわち、光反射層で吸収される５０Ｗ／ｍ２程度の太陽光の熱輻射を樹脂材料層から宇宙に放出させるには、それ以上の熱輻射を樹脂材料層が出す必要がある。
例えば、外気温が３０℃のとき、波長８μｍから１４μｍの大気の窓の熱輻射の最大は２００Ｗ／ｍ２である（輻射率１として計算）。この値が得られるのは、高山など、空気の薄いよく乾燥した環境の快晴時である。低地などでは大気の厚みが高山よりも厚くなるので、大気の窓の波長帯域は狭くなり、透過率は低下する。ちなみに、このことを「大気の窓が狭くなる」と呼ぶ。
【0052】
また、実際に放射冷却式空調服を使用する環境は多湿であることもあり、その場合も大気の窓は狭くなる。低地で利用する際の大気の窓域で発生する熱輻射は、状態の良いときで３０℃において１６０Ｗ／ｍ２と見積もられる（輻射率１として計算）。
また、日本ではよくあることであるが、空に靄があるときや、スモッグが存在する場合、大気の窓はさらに狭くなり、宇宙への放射は１２５Ｗ／ｍ２程度となる。
また、日本ではよくあることであるが、空に靄があるときや、スモッグが存在する場合、大気の窓はさらに狭くなり、宇宙への放射は１２５Ｗ／ｍ２程度となる。
【0053】
かかる事情を鑑みて、波長８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均は４０％以上（大気の窓帯での熱輻射強度が５０Ｗ／ｍ２以上）ないと中緯度帯の低地で用いることができない。
したがって、樹脂材料層の厚みを、上述した光学的規定の範囲になるように調整することにより、太陽光の光吸収による入熱よりも大気の窓における出熱の方が大きくなり、昼間の日射環境においても屋外で放射冷却できるようになる。
したがって、樹脂材料層の厚みを、上述した光学的規定の範囲になるように調整することにより、太陽光の光吸収による入熱よりも大気の窓における出熱の方が大きくなり、昼間の日射環境においても屋外で放射冷却できるようになる。
【0054】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、太陽光の光吸収による入熱よりも大気の窓における出熱の方が大きくなって、日射環境においても放射冷却できる。
【0055】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料は、炭素－フッ素結合、シロキサン結合、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エーテル結合、エステル結合、ベンゼン環のいずれかを１つ以上有する樹脂から選択される点にある。
【0056】
すなわち、樹脂材料層を形成する樹脂材料として、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エーテル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エステル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）、ベンゼン環のいずれかを１つ以上有する無色の樹脂材料を用いることができる。
【0057】
キルヒホッフの法則により、輻射率（ε）と光吸収率（Ａ）は等しい。光吸収率（Ａ）は吸収係数（α）から下記式１で求めることができる。
Ａ＝１－ｅｘｐ(－αｔ)・・・（式１） 尚、ｔは膜厚である。
つまり、樹脂材料層の厚みを厚くすると、吸収係数の大きな波長帯域で大きな熱輻射が得られる。屋外で放射冷却する場合、大気の窓の波長帯域である波長８μｍから１４μｍにおいて吸収係数の大きな材料を用いるとよい。また、太陽光の吸収を抑制するためには、波長０．３μｍから４μｍ、特に０．４μｍから２．５μｍの範囲で吸収係数を持たない、或いは小さな材料を用いるとよい。上記式１の吸収係数と光吸収率の関係式からわかるように、光吸収率（輻射率）は樹脂材料層の膜厚によって変化する。
Ａ＝１－ｅｘｐ(－αｔ)・・・（式１） 尚、ｔは膜厚である。
つまり、樹脂材料層の厚みを厚くすると、吸収係数の大きな波長帯域で大きな熱輻射が得られる。屋外で放射冷却する場合、大気の窓の波長帯域である波長８μｍから１４μｍにおいて吸収係数の大きな材料を用いるとよい。また、太陽光の吸収を抑制するためには、波長０．３μｍから４μｍ、特に０．４μｍから２．５μｍの範囲で吸収係数を持たない、或いは小さな材料を用いるとよい。上記式１の吸収係数と光吸収率の関係式からわかるように、光吸収率（輻射率）は樹脂材料層の膜厚によって変化する。
【0058】
日射環境下での放射冷却によって周囲の大気より温度を下げるためには、樹脂材料層を形成する樹脂材料として、大気の窓の波長帯域で大きな吸収係数をもち、太陽光の波長帯域で吸収係数を殆ど持たない材料を選ぶと、樹脂材料層の膜厚の調整によって、太陽光は殆ど吸収しないが、大気の窓の熱輻射を多く出す、つまりは太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0059】
樹脂材料層を形成する樹脂材料の吸収スペクトルについて説明を加える。
炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）に関しては、ＣＨＦおよびＣＦ２に起因する吸収係数が大気の窓である波長８μｍから１４μｍにかけた広帯域に大きく広がっており、特に８．６μｍで吸収係数が大きい。併せて、太陽光の波長帯域に関しては、エネルギーが大きな波長０．３μｍから２．５μｍで目立った吸収係数がない。
炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）に関しては、ＣＨＦおよびＣＦ２に起因する吸収係数が大気の窓である波長８μｍから１４μｍにかけた広帯域に大きく広がっており、特に８．６μｍで吸収係数が大きい。併せて、太陽光の波長帯域に関しては、エネルギーが大きな波長０．３μｍから２．５μｍで目立った吸収係数がない。
【0060】
Ｃ－Ｆ結合を有する樹脂材料としては、
完全フッ素化樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、
部分フッ素化樹脂であるポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）およびポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）およびポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、
フッ素化樹脂共重合体であるペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）、
四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、
エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、
エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
完全フッ素化樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、
部分フッ素化樹脂であるポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）およびポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）およびポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、
フッ素化樹脂共重合体であるペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）、
四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、
エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、
エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
【0061】
ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）を代表としての基本構造部のＣ－Ｃ結合、Ｃ－Ｈ結合、Ｃ－Ｆ結合の結合エネルギーを求めると、４．５０ｅＶ、４．４６ｅＶ、５．０５ｅＶとなる。それぞれ、波長０．２７５μｍ、波長０．２７８μｍ、波長０．２４６μｍに対応し、これら波長より短波長側の光を吸収する。
太陽光スペクトルは波長０．３００μｍより長波しか存在しないため、フッ素樹脂を用いた場合、太陽光の紫外線、可視光線、近赤外線をほとんど吸収しない。
尚、紫外線は波長０．４００μｍよりも短波長側の範囲とし、可視光線は波長０．４００μｍから０．８００μｍの範囲とし、近赤外線は波長０．８００μｍから３μｍの範囲とし、中赤外線は波長３μｍから８μｍの範囲とし、遠赤外線は波長８μｍよりも長波長側の範囲とする。
太陽光スペクトルは波長０．３００μｍより長波しか存在しないため、フッ素樹脂を用いた場合、太陽光の紫外線、可視光線、近赤外線をほとんど吸収しない。
尚、紫外線は波長０．４００μｍよりも短波長側の範囲とし、可視光線は波長０．４００μｍから０．８００μｍの範囲とし、近赤外線は波長０．８００μｍから３μｍの範囲とし、中赤外線は波長３μｍから８μｍの範囲とし、遠赤外線は波長８μｍよりも長波長側の範囲とする。
【0062】
シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）をもつ樹脂材料としては、シリコーンゴムおよびシリコーン樹脂が挙げられる。当該樹脂は、Ｃ－Ｓｉの結合の伸縮に起因する大きな吸収係数が波長１３．３μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面外変角（縦揺れ）に起因する吸収係数が波長１０μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面内変角（はさみ）に起因する吸収係数が波長８μｍ付近に小さく表れる。このように、大気の窓において大きな吸収係数を持つ。紫外領域に関しては、主鎖のＳｉ－Ｏ－Ｓｉの結合エネルギーが４．６０ｅＶであり、波長０．２６９μｍに対応し、この波長より短波長側の光を吸収する。太陽光スペクトルは波長０．３００μｍより長波しか存在しないため、シロキサン結合を用いた場合、太陽光の紫外線、可視光線、近赤外線をほとんど吸収しない。
【0063】
炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）に関しては、Ｃ－Ｃｌ伸縮振動による吸収係数が波長１２μｍを中心に半値幅１μｍ以上の広帯域に現れる。
また、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）を持つ樹脂材料としてはポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）が挙げられるが、ポリ塩化ビニルの場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。つまり、大気の窓の波長帯域で大きな熱輻射を出すことが可能である。なお、アルケンの炭素と塩素の結合エネルギーは３．２８ｅＶであり、その波長は０．３７８μｍに対応し、この波長より短波長側の光を吸収する。つまり、太陽光の紫外線を吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
また、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）を持つ樹脂材料としてはポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）が挙げられるが、ポリ塩化ビニルの場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。つまり、大気の窓の波長帯域で大きな熱輻射を出すことが可能である。なお、アルケンの炭素と塩素の結合エネルギーは３．２８ｅＶであり、その波長は０．３７８μｍに対応し、この波長より短波長側の光を吸収する。つまり、太陽光の紫外線を吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
【0064】
エーテル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エステル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）に関しては、波長７．８μｍから９．９μｍにかけて吸収係数を持つ。また、エステル結合、エーテル結合に含まれる炭素－酸素結合に関しては、波長８μｍから１０μｍの波長帯域にかけて強い吸収係数が現れる。
ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れるようになる。
これらの結合をもつ樹脂としては、ポリメタクリル酸メチル樹脂、エチレンテレフタラート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレートがある。例えばメタクリル酸メチルのＣ－Ｃ結合の結合エネルギーは３．９３ｅＶであり、波長０．３１５μｍに対応し、この波長より短波長の太陽光を吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れるようになる。
これらの結合をもつ樹脂としては、ポリメタクリル酸メチル樹脂、エチレンテレフタラート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレートがある。例えばメタクリル酸メチルのＣ－Ｃ結合の結合エネルギーは３．９３ｅＶであり、波長０．３１５μｍに対応し、この波長より短波長の太陽光を吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
【0065】
樹脂材料層を形成する樹脂材料が、前述の輻射率、吸収率特性を有すれば、樹脂材料層としては、一種類の樹脂材料の単層膜、あるいは、複数種類の樹脂材料の多層膜、複数種類がブレンドされた樹脂材料の単層膜、複数種類がブレンドされた樹脂材料の多層膜でも構わない。なお、ブレンドには、交互共重合体、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体といった共重合体や側鎖を置換した変性品も含まれる。
【0066】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、放射冷却層が太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0067】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料の主成分がシロキサンであり、
前記樹脂材料層の厚みが、１μｍ以上である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが、１μｍ以上である点にある。
【0068】
すなわち、上記式１のＡ＝１－ｅｘｐ（－αｔ）から分かるように、厚みｔによって、光吸収率（輻射率）は変化する。樹脂材料の光吸収率（輻射率）が、大気の窓において大きな吸収係数を持つ厚みが必要である。
シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）が主たる構成要素の樹脂材料の場合、１μｍ以上の膜厚があると、大気の窓における輻射強度が大きくなって、太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）が主たる構成要素の樹脂材料の場合、１μｍ以上の膜厚があると、大気の窓における輻射強度が大きくなって、太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0069】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料層を形成する樹脂材料の主成分がシロキサンである場合において、放射冷却層が太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0070】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層の厚みが、１０μｍ以上である点にある。
【0071】
すなわち、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）、ベンゼン環のいずれかが主たる構成要素の樹脂材料の場合、１０μｍ以上の膜厚があると、大気の窓における輻射強度が大きくなって、太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0072】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）、ベンゼン環のいずれかが主たる構成要素の樹脂材料の場合において、放射冷却層が太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0073】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層の厚みが、２０ｍｍ以下である点にある。
【0074】
すなわち、樹脂材料層を形成する樹脂材料の大気の窓の熱輻射は材料表面から約１００μｍ程度以内の範囲で生じる。
つまり、樹脂材料の厚みが厚くなっても放射冷却に寄与する厚みは変わらず、残りの厚みは放射冷却後の冷熱を断熱する作用を与える。理想的に太陽光を全く吸収しない樹脂材料層ができたとすると、太陽光は放射冷却式空調服の光反射層でのみ吸収される。
つまり、樹脂材料の厚みが厚くなっても放射冷却に寄与する厚みは変わらず、残りの厚みは放射冷却後の冷熱を断熱する作用を与える。理想的に太陽光を全く吸収しない樹脂材料層ができたとすると、太陽光は放射冷却式空調服の光反射層でのみ吸収される。
【0075】
樹脂材料の熱伝導率はおしなべて０．２Ｗ／ｍ・Ｋ程度であり、この熱伝導性を考慮して計算すると樹脂材料層の厚みが２０ｍｍを超えると、冷却面（光反射層における樹脂材料層の存在側とは反対側の面）の温度が上昇する。太陽光をまったく吸収しない理想的な樹脂材料が存在したとしても、樹脂材料の熱伝導率はおしなべて０．２Ｗ／ｍ・Ｋ程度であるので、２０ｍｍ以上の厚みにすると、樹脂材料層の熱輻射（放射冷却）によって、上記冷却面にて冷却する服本体を冷却することができず、服本体が日射を受けて加熱されてしまうため、２０ｍｍ以上の膜厚にすることはできない。
【0076】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、服本体を適切に冷却することができる。
【0077】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、フッ素樹脂もしくはシリコーンゴムである点にある。
【0078】
すなわち、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）が主たる構成要素のフッ素樹脂、つまり、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰP）は、太陽光スペクトルの紫外光域、可視光、近赤外域において殆ど光吸収性を持たない。
【0079】
また、シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）を主鎖とし、側鎖の分子量が小さい樹脂、つまり、シリコーンゴムは、フッ素樹脂と同様に、太陽光スペクトルの紫外光域、可視光、近赤外域において殆ど光吸収性を持たない。
フッ素樹脂およびシリコーンゴムの熱伝導率は０．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、この点に鑑みると、これら樹脂は厚さ２０ｍｍまで厚くしても放射冷却機能を発揮する。
フッ素樹脂およびシリコーンゴムの熱伝導率は０．２Ｗ／ｍ・Ｋであり、この点に鑑みると、これら樹脂は厚さ２０ｍｍまで厚くしても放射冷却機能を発揮する。
【0080】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料層の樹脂材料がフッ素樹脂あるいはシリコーンゴムである場合において、放射冷却層が放射冷却機能を適切に発揮させることができる。
【0081】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを１つ以上を有する炭化水素を主鎖とする樹脂、又は、側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上のシリコーン樹脂であり、
前記樹脂材料層の厚みが５００μｍ以下である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが５００μｍ以下である点にある。
【0082】
すなわち、樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）、ベンゼン環のいずれかを１つ以上を有する炭化水素を主鎖とする樹脂であった場合、或いは、側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上のシリコーン樹脂であった場合には、共有結合電子による紫外線吸収以外に、近赤外域に結合の変角や伸縮などの振動に基づく吸収が現れる。
【0083】
具体的には、ＣＨ３、ＣＨ２、ＣＨの第一励起状態への遷移の基準音による吸収がそれぞれ波長１．６μｍから１．７μｍ、波長１．６５μｍから１．７５μｍ、波長１．７μｍに現れる。さらに、ＣＨ３、ＣＨ２、ＣＨの結合音の基準音による吸収がそれぞれ波長１．３５μｍ、波長１．３８μｍ、波長１．４３μｍに現れる。さらに、ＣＨ２、ＣＨの第二励起状態への遷移の倍音がそれぞれ波長１．２４μｍあたりに現れる。Ｃ－Ｈ結合の変角や伸縮の基準音は波長２μｍから２．５μｍにかけて広帯域に分布している。また、Ｒ１－ＣＯ２－Ｒ２のような構造式を有する場合、波長１．９μｍあたりに大きな光吸収が存在する。
【0084】
例えば、ポリメタクリル酸メチル樹脂、エチレンテレフタラート樹脂、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンナフタレート、ポリ塩化ビニルは、近赤外域に関してＣＨ３、ＣＨ２、ＣＨに起因する同様の光吸収特性を示す。これら樹脂材料を熱伝導性の観点で規定した２０ｍｍの厚さまで厚くすると、太陽光に含まれる近赤外線を吸収して加熱される。したがって、これらの樹脂材料を用いる際は、厚さを５００μｍ以下にする必要がある。
【0085】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを１つ以上を有する炭化水素を主鎖とする樹脂、又は、側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上のシリコーン樹脂である場合において近赤外線の吸収を抑制できる。
【0086】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－フッ素結合、シロキサン結合を含む樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とのブレンドであり、前記樹脂材料層の厚みが５００μｍ以下である点にある。
【0087】
すなわち、樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）或いはシロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）を主鎖とする樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とをブレンドした樹脂材料の場合、ブレンドされた炭化水素を主鎖とする樹脂の割合に応じてＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３などに起因する近赤外域の光吸収が現れる。炭素－フッ素結合或いはシロキサン結合が主成分の場合、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での上限の２０ｍｍまで厚くすることができる。しかし、ブレンドされる炭化水素樹脂が主成分となる場合は厚さを５００μｍ以下にする必要がある。
【0088】
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムと炭化水素のブレンドには、フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖を炭化水素に置換したものや、フッ素モノマーおよびシリコーンモノマーと炭化水素モノマーの交互共重合体、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体も含まれる。なお、フッ素モノマーと炭化水素モノマーの交互共重合体としては、フルオロエチレン・ビニルエステル（ＦＥＶＥ）、フルオロオレフィンーアクリル酸エステル共重合体、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
【0089】
置換する炭化水素側鎖の分子量および割合に応じてＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３などに起因する近赤外域の光吸収が現れる。
側鎖や共重合として導入されるモノマーが低分子であるとき、あるいは、導入されるモノマーの密度が小さいとき、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での限界の２０ｍｍまで厚くすることができる。
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖や共重合されるモノマーとして高分子の炭化水素を導入する場合、樹脂の厚みを５００μｍ以下にする必要がある。
側鎖や共重合として導入されるモノマーが低分子であるとき、あるいは、導入されるモノマーの密度が小さいとき、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での限界の２０ｍｍまで厚くすることができる。
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖や共重合されるモノマーとして高分子の炭化水素を導入する場合、樹脂の厚みを５００μｍ以下にする必要がある。
【0090】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料が炭素－フッ素結合、シロキサン結合を含む樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とのブレンドである場合において、近赤外線の吸収を抑制できる。
【0091】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、フッ素樹脂であり、
前記樹脂材料層の厚みが、３００μｍ以下である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが、３００μｍ以下である点にある。
【0092】
すなわち、放射冷却層は実用の観点では、樹脂材料層の厚みは薄い方がよい。樹脂材料の熱伝導率は、金属やガラスなどよりも一般に低い。冷却対象物（服本体）を効果的に冷却するには、樹脂材料層の膜厚は必要最低限であるのがよい。樹脂材料層の膜厚を厚くするほどに大気の窓の熱輻射は大きくなり、ある膜厚を超えると大気の窓における熱輻射エネルギーは飽和する。
【0093】
飽和する樹脂材料層の膜厚は樹脂材料にもよるが、フッ素樹脂の場合は概ね３００μｍもあれば十分に飽和する。したがって、熱伝導度の観点で５００μｍよりも３００μｍ以下に樹脂材料層の膜厚を抑えるのが望ましい。
ちなみに、熱輻射は飽和していないが、厚みが１００μｍ程度であっても大気の窓領域において十分な熱輻射を得ることができる。厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり冷却対象物の温度をより効果的に下げられるので、例えば、フッ素樹脂の場合、１００μｍ程度以下の厚さにしてもよい。
ちなみに、熱輻射は飽和していないが、厚みが１００μｍ程度であっても大気の窓領域において十分な熱輻射を得ることができる。厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり冷却対象物の温度をより効果的に下げられるので、例えば、フッ素樹脂の場合、１００μｍ程度以下の厚さにしてもよい。
【0094】
また、フッ素樹脂の場合は、Ｃ－Ｆ結合に起因する吸収係数よりも炭素－ケイ素結合、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合に由来する吸収係数の方が大きい。当然、熱伝導度の観点で５００μｍよりも３００μｍ以下に膜厚を抑えるのが望ましいが、更に膜厚を薄くして熱伝導性を上げるとさらに大きな放射冷却効果が期待できる。
ちなみに、フッ素樹脂の一例としては、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）が好適に使用できる。
ちなみに、フッ素樹脂の一例としては、ポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）が好適に使用できる。
【0095】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、樹脂材料がフッ素樹脂である場合において放射冷却効果を向上できる。
【0096】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを一つ以上有する樹脂材料であり、
前記樹脂材料層の厚みが、５０μｍ以下である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが、５０μｍ以下である点にある。
【0097】
すなわち、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂材料の場合には、厚みが１００μｍであっても、大気の窓における熱輻射エネルギーは飽和しており、厚さ５０μｍでも大気の窓領域において十分な熱輻射が得られる。
樹脂材料の厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり冷却対象物の温度をより効果的に下げられるので、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり被冷却物を効果的に冷却することができる。
樹脂材料の厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり冷却対象物の温度をより効果的に下げられるので、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり被冷却物を効果的に冷却することができる。
【0098】
薄くする効用は断熱性を下げて冷熱を伝えやすくすること以外にもある。それは、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合を含む樹脂が呈する、近赤外域でのＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３由来の近赤外域の光吸収の抑制である。薄くすると、これらによる太陽光吸収を小さくすることができるので、放射冷却装置の冷却能力が高まる。
以上の観点から炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
以上の観点から炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
【0099】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環のいずれかを一つ以上有する樹脂材料において放射冷却効果を向上できる。
【0100】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、炭素－ケイ素結合を有する樹脂材料であり、
前記樹脂材料層の厚みが、１０μｍ以下である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが、１０μｍ以下である点にある。
【0101】
すなわち、炭素－ケイ素結合を有する樹脂材料の場合、厚さ５０μｍでも大気の窓領域において熱輻射が飽和しきっており、厚さ１０μｍでも大気の窓領域において十分な熱輻射が得られる。樹脂材料の厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり冷却対象物の温度をより効果的に下げられるので、炭素－ケイ素結合を含む樹脂材料の場合、１０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり冷却物対象を効果的に冷却することができる。薄くすると、太陽光吸収を小さくすることができるので、放射冷却式空調服の冷却能力が高まる。
【0102】
以上の観点から炭素－ケイ素結合を含む樹脂材料の場合、１０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日射環境において放射冷却効果を出すことができる。
【0103】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、炭素―ケイ素結合を有する樹脂材料において放射冷却効果を向上できる。
【0104】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記樹脂材料層を形成する樹脂材料が、塩化ビニル樹脂又は塩化ビニリデン樹脂であり、
前記樹脂材料層の厚みが、１００μｍ以下で１０μｍ以上である点にある。
前記樹脂材料層の厚みが、１００μｍ以下で１０μｍ以上である点にある。
【0105】
すなわち、厚みが１００μｍ以下で１０μｍ以上である塩化ビニル樹脂（ポリ塩化ビニル）又は塩化ビニリデン樹脂（ポリ塩化ビニリデン）は、大気の窓領域において十分な熱輻射が得られるものである。
塩化ビニル樹脂又は塩化ビニリデン樹脂は、その熱輻射特性が大気の窓領域において大きな熱輻射が得られるフッ素樹脂よりもやや劣るものの、シリコーンゴム等の他の樹脂材料よりも優れ、フッ素樹脂よりもかなり安価であるから、直射日光下で周囲温度よりも温度が低下する放射冷却装置を安価に構成するのに有効である。
塩化ビニル樹脂又は塩化ビニリデン樹脂は、その熱輻射特性が大気の窓領域において大きな熱輻射が得られるフッ素樹脂よりもやや劣るものの、シリコーンゴム等の他の樹脂材料よりも優れ、フッ素樹脂よりもかなり安価であるから、直射日光下で周囲温度よりも温度が低下する放射冷却装置を安価に構成するのに有効である。
【0106】
さらに、薄膜状の塩化ビニル樹脂又は塩化ビニリデン樹脂は、軟質性であるから、他物が接触しても傷がつき難いため、長期に亘って美麗な状態に維持できる。ちなみに、薄膜状のフッ素樹脂は、硬質性であるから、他物の接触により傷がつき易く、美麗な状態を維持し難いものである。
【0107】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、日射環境においても周囲温度よりも温度が低下しかつ傷がつき難い放射冷却層を安価に得ることができる。
【0108】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記光反射層が、銀または銀合金で構成され、その厚みが５０ｎｍ以上である点にある。
【0109】
すなわち、光反射層に上述の反射率特性、つまり、波長０．４μｍから０．５μｍの反射率が９０％以上、波長０．５μｍより長波の反射率が９６％以上である反射率特性を持たせるためには、光反射層における放射面側の反射材料としては、銀または銀合金である必要がある。
そして、銀または銀合金のみで前述の反射率特性を持たせた状態で太陽光を反射する場合、厚さが５０ｎｍ以上必要である。
そして、銀または銀合金のみで前述の反射率特性を持たせた状態で太陽光を反射する場合、厚さが５０ｎｍ以上必要である。
【0110】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、光反射層による太陽光エネルギーの吸収を的確に抑えて、樹脂材料層による放射冷却を良好に行うことができる。
【0111】
本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成は、前記赤外放射層と前記光反射層との間に保護層を備える形態に構成され、前記保護層が、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラート樹脂であり、前記光反射層が、前記保護層に隣接して位置する銀または銀合金と前記保護層から離れる側に位置するアルミまたはアルミ合金の積層構造である点にある。
【0112】
すなわち、光反射層に前述の反射率特性を持たせるためには、銀または銀合金とアルミまたはアルミ合金を積層させた構造にしてもよい。なお、この場合も放射面側の反射材料は銀または銀合金である必要がある。この場合、銀の厚みは１０ｎｍ以上必要であり、アルミの厚みは３０ｎｍ以上必要である。
【0113】
そして、アルミまたはアルミ合金は、銀または銀合金よりも安価であるから、適切な反射率特性を持たせながらも、光反射層の低廉化を図ることができる。
つまり、高価な銀または銀合金を薄くして、光反射層の低廉化を図るようにしながらも、光反射層を、銀または銀合金とアルミまたはアルミ合金との積層構造にすることにより、適切な反射率特性を持たせながらも、光反射層の低廉化を図ることができる。
つまり、高価な銀または銀合金を薄くして、光反射層の低廉化を図るようにしながらも、光反射層を、銀または銀合金とアルミまたはアルミ合金との積層構造にすることにより、適切な反射率特性を持たせながらも、光反射層の低廉化を図ることができる。
【0114】
要するに、本発明の放射冷却式空調服の更なる特徴構成によれば、適切な反射率特性を持たせながらも、光反射層の低廉化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【0115】
【図1】放射冷却式空調服の基本構成を説明する図である。
【図2】樹脂材料の吸収係数と波長帯域との関係を示す図である。
【図3】樹脂材料の光吸収率と波長との関係を示す図である。
【図4】シリコーンゴムの輻射率スペクトルを示す図である。
【図5】ＰＦＡの輻射率スペクトルを示す図である。
【図6】塩化ビニル樹脂の輻射率スペクトルを示す図である。
【図7】エチレンテレフタラート樹脂の輻射率スペクトルを示す図である。
【図8】オレフィン変成材料の輻射率スペクトルを示す図である。
【図9】放射面の温度と光反射層の温度との関係を示す図である。
【図10】シリコーンゴム及びペルフルオロアルコキシフッ素樹脂の光吸収率スペクトルを示す図である。
【図11】エチレンテレフタラート樹脂の光吸収率スペクトルを示す図である。
【図12】銀をベースにした光反射層の光反射率スペクトルを示す図である。
【図13】フルオロエチレンビニルエーテルの輻射率スペクトルを示す図である。
【図14】塩化ビニリデン樹脂の輻射率スペクトルを示す図である。
【図15】放射冷却層の実験結果を示す表である。
【図16】放射冷却式空調服の具体構成を示す図である。
【図17】放射冷却式空調服の具体構成を示す図である。
【図18】放射冷却式空調服の具体構成を示す図である。
【図19】放射冷却式空調服の具体構成を示す図である。
【図20】樹脂材料の光吸収率と波長との関係を示す図である。
【図21】ポリエチレンの光透過率と波長との関係を示す図である。
【図22】試験用構成を説明する図である。
【図23】保護層がポリエチレンの場合の試験結果を示す図である。
【図24】保護層が紫外線吸収アクリルの場合の試験結果を示す図である。
【図25】ポリエチレンの輻射率スペクトルを示す図である。
【図26】放射冷却布の実験結果を示すグラフである。
【図27】放射冷却層の別構成を説明する図である。
【図28】放射冷却層を凹凸状に形成した構成を示す図である。
【図29】放射冷却層の凹凸状の具体例を示す図である。
【図30】放射冷却層の凹凸状の具体例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0116】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
〔放射冷却式空調服の基本構成〕
図１に示すように、放射冷却式空調服Ｗは、着衣者Ｍが着る服本体Ｅに、当該服本体Ｅと着衣者Ｍとの間を通して冷却用空気を流動させる送風ファン１（送風部の一例）が備えられ、服本体Ｅの外面に放射冷却層ＣＰが装着されている。
つまり、放射冷却式空調服Ｗは、放射冷却層ＣＰの放射冷却作用により、服本体Ｅが冷却されるように構成されている。
〔放射冷却式空調服の基本構成〕
図１に示すように、放射冷却式空調服Ｗは、着衣者Ｍが着る服本体Ｅに、当該服本体Ｅと着衣者Ｍとの間を通して冷却用空気を流動させる送風ファン１（送風部の一例）が備えられ、服本体Ｅの外面に放射冷却層ＣＰが装着されている。
つまり、放射冷却式空調服Ｗは、放射冷却層ＣＰの放射冷却作用により、服本体Ｅが冷却されるように構成されている。
【0117】
ちなみに、例示する放射冷却式空調服Ｗは、服本体Ｅの背部の腰部側箇所に設けた左右一対の送風ファン１が、吸い込んだ空気を服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間に送り出すように構成されている。そして、服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間を流動する空気が、服本体Ｅの襟部と着衣者Ｍの首との間の隙間や、服本体Ｅの袖口と着衣者Ｍの手首との間の隙間を通して排出されるように構成されている。
【0118】
ちなみに、着衣者は、一般には、下着やワイシャツ等の衣服類を着た上で、その上に、放射冷却式空調服Ｗを着ることになる。つまり、送風ファン１により吸い込んだ空気が、着衣者Ｍが着た衣服類と服本体Ｅとの間を通して流動されることになる。
尚、図示は省略するが、服本体Ｅの前部には、当該前部を開閉する着脱用のファスナーが装着されている。また、後述の放射冷却布は服本体Ｅ全部に使用されてもよいし、服本体Ｅの一部に使用されてもよい。
尚、図示は省略するが、服本体Ｅの前部には、当該前部を開閉する着脱用のファスナーが装着されている。また、後述の放射冷却布は服本体Ｅ全部に使用されてもよいし、服本体Ｅの一部に使用されてもよい。
【0119】
本実施形態においては、服本体Ｅが、塩化ビニル樹脂を含浸させた布にて構成されている。尚、服本体Ｅとしては、ポリエステル等、各種の素材を用いることができる。
【0120】
放射冷却層ＣＰは、放射面Ｈから赤外光ＩＲを放射する赤外放射層Ａと、当該赤外放射層Ａにおける放射面Ｈの存在側とは反対側に位置させる光反射層Ｂと、赤外放射層Ａと光反射層Ｂとの間の保護層Ｄとを積層状態に備え、且つ、フィルム状に形成されている。
つまり、放射冷却層ＣＰが、放射冷却フィルムとして構成されている。
つまり、放射冷却層ＣＰが、放射冷却フィルムとして構成されている。
【0121】
光反射層Ｂは、赤外放射層Ａ及び保護層Ｄを透過した太陽光等の光Ｌを反射するものであり、その反射特性が、波長４００ｎｍ（０．４μｍ）から５００ｎｍ（０．５μｍ）の反射率が９０％以上、波長５００ｎｍより長波の反射率が９６％以上である。
太陽光スペクトルは、図１０に示す如く、波長３００ｎｍから４０００ｎｍにかけて存在し、波長４００ｎｍから大きくなるにつれ強度が大きくなり、特に波長５００ｎｍから波長１８００ｎｍにかけての強度が大きい。
太陽光スペクトルは、図１０に示す如く、波長３００ｎｍから４０００ｎｍにかけて存在し、波長４００ｎｍから大きくなるにつれ強度が大きくなり、特に波長５００ｎｍから波長１８００ｎｍにかけての強度が大きい。
【0122】
尚、本実施形態において、光Ｌとは、紫外光（紫外線）、可視光、赤外光を含むものであり、これらを電磁波としての光の波長で述べると、その波長が１０ｎｍから２００００ｎｍ（０．０１μｍから２０μｍの電磁波）の電磁波を含む。ちなみに、本書では、紫外光（紫外線）の波長域が、３００ｎｍから４００ｎｍの間であるとする。
【0123】
光反射層Ｂが、波長４００ｎｍから５００ｎｍにかけて９０％以上の反射特性を示し、波長５００ｎｍより長波の反射率が９６％以上反射特性を示すことにより、放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）が光反射層Ｂで吸収する太陽光エネルギーを５％以下に抑えることができ、すなわち夏場の南中時に吸収する太陽光エネルギーを５０Ｗ程度とすることができる。
【0124】
光反射層Ｂは、銀あるいは銀合金で構成される、又は、保護層Ｄに隣接して位置する銀または銀合金と保護層Ｄから離れる側に位置するアルミまたはアルミ合金の積層構造として構成されて、柔軟性を備えるものであって、その詳細は後述する。
【0125】
赤外放射層Ａは、吸収した太陽光エネルギーよりも大きな熱輻射エネルギーを波長８μｍから波長１４μｍの帯域で放つ厚みに調整された樹脂材料層Ｊとして構成されるものであって、その詳細は後述する。
【0126】
従って、放射冷却層ＣＰは、放射冷却層ＣＰに入射した光Ｌのうちの一部の光を、赤外放射層Ａの放射面Ｈにて反射し、放射冷却層ＣＰに入射した光Ｌのうちで樹脂材料層Ｊ及び保護層Ｄを透過した光（太陽光等）を、光反射層Ｂにて反射して、放射面Ｈから外部へ逃がすように構成されている。
【0127】
そして、光反射層Ｂにおける樹脂材料層Ｊの存在側とは反対側に位置する服本体Ｅからの放射冷却層ＣＰへの入熱（例えば、服本体Ｅからの熱伝導による入熱）を、樹脂材料層Ｊによって赤外光ＩＲに変換して放射することにより、服本体Ｅを冷却するように構成されている。
【0128】
つまり、放射冷却層ＣＰは、当該放射冷却層ＣＰへ照射される光Ｌを反射し、また、当該放射冷却層ＣＰへの伝熱（例えば、大気からの伝熱や服本体Ｅからの伝熱）を赤外光ＩＲとして外部に放射するように構成されている。
また、樹脂材料層Ｊ、保護層Ｄ及び光反射層Ｂが柔軟性を備えることによって、放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）が柔軟性を備えるように構成されている。
また、樹脂材料層Ｊ、保護層Ｄ及び光反射層Ｂが柔軟性を備えることによって、放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）が柔軟性を備えるように構成されている。
【0129】
〔樹脂材料層の概要〕
樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料は、厚みによって光吸収率や輻射率（光放射率）が変化する。そのため、太陽光をできるだけ吸収せず、いわゆる大気の窓の波長帯域（波長８μｍから波長１４μｍの帯域）において大きな熱輻射を発するように樹脂材料層Ｊの厚みを調整する必要がある。
樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料は、厚みによって光吸収率や輻射率（光放射率）が変化する。そのため、太陽光をできるだけ吸収せず、いわゆる大気の窓の波長帯域（波長８μｍから波長１４μｍの帯域）において大きな熱輻射を発するように樹脂材料層Ｊの厚みを調整する必要がある。
【0130】
具体的には、太陽光の光吸収率の観点で、樹脂材料層Ｊの厚みを、波長０．４μｍから０．５μｍの光吸収率の波長平均が１３％以下であり、波長０．５μｍから波長０．８μｍの光吸収率の波長平均が４％以下であり、波長０．８μｍから波長１．５μｍまでの光吸収率の波長平均が１％以内であり、波長１．５μｍから２．５μｍまでの光吸収率の波長平均が４０％以下であり、波長２．５μｍから４μｍまでの光吸収率の波長平均が１００％以下である状態の厚みに調整する必要がある。
このような吸収率分布の場合、太陽光の光吸収率は１０％以下となり、エネルギーで言うと１００Ｗ以下となる。
このような吸収率分布の場合、太陽光の光吸収率は１０％以下となり、エネルギーで言うと１００Ｗ以下となる。
【0131】
後述の如く、樹脂材料の光吸収率は樹脂材料の膜厚を厚くすると増加する。樹脂材料を厚膜にすると、大気の窓の輻射率はほぼ１となり、その際に宇宙に放出する熱輻射は１２５Ｗ／ｍ２から１６０Ｗ／ｍ２となる。保護層Ｄ及び光反射層Ｂでの太陽光吸収は５０Ｗ／ｍ２以下である。樹脂材料層Ｊ、保護層Ｄ及び光反射層Ｂにおける太陽光吸収の和が１５０Ｗ／ｍ２以下であり、大気の状態がよければ冷却が進む。樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料は、以上のように太陽光スペクトルのピーク値付近の光吸収率が小さなものを用いるのが良い。
【0132】
また、樹脂材料層Ｊの厚みは、赤外放射（熱輻射）の観点では、波長８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均が４０％以上となる状態の厚みに調整する必要がある。
保護層Ｄ及び光反射層Ｂで吸収される５０Ｗ／ｍ２程度の太陽光の熱エネルギーを、樹脂材料層Ｊの熱輻射より樹脂材料層Ｊから宇宙に放出させるには、それ以上の熱輻射を樹脂材料層Ｊが出す必要がある。
例えば、外気温が３０℃のとき、８μｍから１４μｍの大気の窓の熱輻射の最大は２００Ｗ／ｍ２である（輻射率１として計算）。この値が得られるのは、高山など、空気の薄いよく乾燥した環境の快晴時である。低地などでは大気の厚みが高山よりも厚くなるので、大気の窓の波長帯域は狭くなり、透過率は低下する。ちなみに、このことを「大気の窓が狭くなる」と呼ぶ。
保護層Ｄ及び光反射層Ｂで吸収される５０Ｗ／ｍ２程度の太陽光の熱エネルギーを、樹脂材料層Ｊの熱輻射より樹脂材料層Ｊから宇宙に放出させるには、それ以上の熱輻射を樹脂材料層Ｊが出す必要がある。
例えば、外気温が３０℃のとき、８μｍから１４μｍの大気の窓の熱輻射の最大は２００Ｗ／ｍ２である（輻射率１として計算）。この値が得られるのは、高山など、空気の薄いよく乾燥した環境の快晴時である。低地などでは大気の厚みが高山よりも厚くなるので、大気の窓の波長帯域は狭くなり、透過率は低下する。ちなみに、このことを「大気の窓が狭くなる」と呼ぶ。
【0133】
また、放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）を実際に使用する環境は多湿であることもあり、その場合においても大気の窓は狭くなる。低地で利用する際の大気の窓域で発生する熱輻射は、状態の良いときで３０℃において１６０Ｗ／ｍ２と見積もられる（輻射率１として計算）。また、日本ではよくあることであるが空に靄があるときや、スモッグが存在する場合、大気の窓はさらに狭くなり、宇宙への放射は１２５Ｗ／ｍ２程度となる。
かかる事情を鑑みて、波長８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均は４０％以上（大気の窓帯での熱輻射強度が５０Ｗ／ｍ２）ないと中緯度帯の低地で用いることができない。
かかる事情を鑑みて、波長８μｍから１４μｍの輻射率の波長平均は４０％以上（大気の窓帯での熱輻射強度が５０Ｗ／ｍ２）ないと中緯度帯の低地で用いることができない。
【0134】
したがって、上記事項を鑑みた光学的規定の範囲になるように樹脂材料層Ｊの厚みを調整すると、太陽光の光吸収による入熱よりも大気の窓における出熱の方が大きくなり、日射環境下でも屋外で放射冷却できるようになる。
【0135】
〔樹脂材料の詳細〕
樹脂材料には、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含む無色の樹脂材料を用いることができる。
それぞれの樹脂材料（炭素－酸素結合を除く）について、大気の窓の波長帯域における吸収係数を持つ波長域を図２に示す。
樹脂材料には、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、炭素－酸素結合（Ｃ－Ｏ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含む無色の樹脂材料を用いることができる。
それぞれの樹脂材料（炭素－酸素結合を除く）について、大気の窓の波長帯域における吸収係数を持つ波長域を図２に示す。
【0136】
キルヒホッフの法則により、輻射率（ε）と光吸収率（Ａ）は等しい。光吸収率は吸収係数（α）からＡ＝１－ｅｘｐ(－αｔ)の関係式（以下、光吸収率関係式と呼ぶ）で求めることができる。尚、ｔは膜厚である。
つまり、樹脂材料層Ｊの膜厚を調整すると、吸収係数の大きな波長帯域で大きな熱輻射が得られる。屋外で放射冷却する場合、大気の窓の波長帯域である波長８μｍから１４μｍにおいて吸収係数の大きな材料を用いるとよい。
また、太陽光の吸収を抑制するために波長０．３μｍから４μｍ、特に０．４μｍから２．５μｍの範囲で吸収係数を持たない、或いは小さな材料を用いるとよい。吸収係数と吸収率の関係式からわかるように、光吸収率（輻射率）は樹脂材料の膜厚によって変化する。
つまり、樹脂材料層Ｊの膜厚を調整すると、吸収係数の大きな波長帯域で大きな熱輻射が得られる。屋外で放射冷却する場合、大気の窓の波長帯域である波長８μｍから１４μｍにおいて吸収係数の大きな材料を用いるとよい。
また、太陽光の吸収を抑制するために波長０．３μｍから４μｍ、特に０．４μｍから２．５μｍの範囲で吸収係数を持たない、或いは小さな材料を用いるとよい。吸収係数と吸収率の関係式からわかるように、光吸収率（輻射率）は樹脂材料の膜厚によって変化する。
【0137】
直射日光の照射がある昼間の日射環境下での放射冷却によって周囲の大気より温度を下げるためには、大気の窓の波長帯域において大きな吸収係数をもち、太陽光の波長帯域では吸収係数を殆ど持たない材料を選ぶと、膜厚の調整によって太陽光は殆ど吸収しないが、大気の窓の熱輻射を多く出す、つまりは太陽光の入力よりも放射冷却による出力の方が大きな状態を作り出すことができる。
【0138】
炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）に関しては、ＣＨＦおよびＣＦ２に起因する吸収係数が大気の窓である波長８μｍから１４μｍにかけた広帯域に大きく広がっており、特に８．６μｍで吸収係数が大きい。併せて、太陽光の波長帯域に関しては、エネルギー強度が大きな０．３μｍから２．５μｍの波長で目立った吸収係数がない。
【0139】
炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）を有する樹脂材料としては、
完全フッ素化樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、
部分フッ素化樹脂であるポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）およびポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）およびポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、
フッ素化樹脂共重合体であるペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）、
四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、
エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、
エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
完全フッ素化樹脂であるポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、
部分フッ素化樹脂であるポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）およびポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）およびポリフッ化ビニル（ＰＶＦ）、
フッ素化樹脂共重合体であるペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）、
四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、
エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、
エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
【0140】
シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）をもつ樹脂材料としては、シリコーンゴムおよびシリコーン樹脂が挙げられる。
当該樹脂は、Ｃ－Ｓｉの結合の伸縮に起因する大きな吸収係数が波長１３．３μを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面外変角（縦揺れ）に起因する吸収係数が波長１０μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面内変角（はさみ）に起因する吸収係数が波長８μｍ付近に小さく表れる。
当該樹脂は、Ｃ－Ｓｉの結合の伸縮に起因する大きな吸収係数が波長１３．３μを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面外変角（縦揺れ）に起因する吸収係数が波長１０μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面内変角（はさみ）に起因する吸収係数が波長８μｍ付近に小さく表れる。
【0141】
炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）に関しては、Ｃ－Ｃｌ伸縮振動による吸収係数が波長１２μｍを中心に半値幅１μｍ以上の広帯域に現れる。
また、樹脂材料としては塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）が挙げられるが、塩化ビニル樹脂の場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。
また、樹脂材料としては塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）が挙げられるが、塩化ビニル樹脂の場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。
【0142】
エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）に関しては、波長７．８μｍから９．９μｍにかけて吸収係数を持つ。また、エステル結合、エーテル結合に含まれる炭素－酸素結合に関しては、波長８μｍから１０μｍの波長帯域にかけて強い吸収係数が現れる。
ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れるようになる。
ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れるようになる。
【0143】
これらの結合をもつ樹脂としては、メタクリル酸メチル樹脂、エチレンテレフタラート樹脂、トリメチレンテレフタレート樹脂、ブチレンテレフタレート樹脂、エチレンナフタレート樹脂、ブチレンナフタレート樹脂がある。
【0144】
〔光吸収の考察〕
上記した結合および官能基を持つ樹脂材料の紫外－可視領域における光吸収、つまり、太陽光吸収について考察する。紫外線から可視光の吸収の起源は結合に寄与する電子の遷移である。この波長域の吸収は、結合エネルギーを計算するとわかる。
先ずは、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）をもった樹脂材料の紫外から可視域に吸収係数が生じる波長について考える。ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）を代表としての基本構造部のＣ－Ｃ結合、Ｃ－Ｈ結合、Ｃ－Ｆ結合の結合エネルギーを求めると、４．５０ｅＶ、４．４６ｅＶ、５．０５ｅＶとなる。それぞれ、波長０．２７５μｍ、波長０．２７８μｍ、波長０．２４６μｍに対応し、これら波長の光を吸収する。
上記した結合および官能基を持つ樹脂材料の紫外－可視領域における光吸収、つまり、太陽光吸収について考察する。紫外線から可視光の吸収の起源は結合に寄与する電子の遷移である。この波長域の吸収は、結合エネルギーを計算するとわかる。
先ずは、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）をもった樹脂材料の紫外から可視域に吸収係数が生じる波長について考える。ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）を代表としての基本構造部のＣ－Ｃ結合、Ｃ－Ｈ結合、Ｃ－Ｆ結合の結合エネルギーを求めると、４．５０ｅＶ、４．４６ｅＶ、５．０５ｅＶとなる。それぞれ、波長０．２７５μｍ、波長０．２７８μｍ、波長０．２４６μｍに対応し、これら波長の光を吸収する。
【0145】
太陽光スペクトルは波長０．３００μｍより長波しか存在しないため、フッ素樹脂を用いた場合、太陽光の紫外線、可視光線、近赤外線をほとんど吸収しない。なお、紫外線の定義は波長０．４００μｍよりも短波長側、可視光線の定義は波長０．４００μｍから０．８００μｍ、近赤外線は波長０．８００μｍから３μｍの範囲とし、中赤外線は３μｍから８μｍの範囲とし、遠赤外線は波長８μｍよりも長波とする。
【0146】
厚さ５０μｍのＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂）の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、殆ど吸収率を持っていないことがわかる。なお、０．４μｍよりも短波長側で若干の吸収率スペクトルの増加がみられるが、この増加は測定に用いたサンプルの散乱の影響が表れているだけであり、実際には吸収率は増大していない。
【0147】
シロキサン結合（Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ）の紫外領域に関しては、主鎖のＳｉ－Ｏ－Ｓｉの結合エネルギーが４．６０ｅＶであり、波長２６９ｎｍに対応する。太陽光スペクトルは波長０．３００μｍより長波しか存在しないため、シロキサン結合が大多数の場合、太陽光の紫外線、可視光線、近赤外線をほとんど吸収しない。
【0148】
厚さ１００μｍのシリコーンゴムの紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、殆ど吸収率を持っていないことがわかる。なお、波長０．４μｍよりも短波長側で若干の吸収率スペクトルの増加がみられるが、この増加は測定に用いたサンプルの散乱の影響が表れているだけであり、実際には吸収率は増大していない。
【0149】
炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）に関して、アルケンの炭素と塩素の結合エネルギーは３．２８ｅＶであり、その波長は０．３７８μｍであるので、太陽光の内紫外線を多く吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
厚さ１００μｍの塩化ビニル樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、波長０．３８μｍよりも短波長側で光吸収が大きくなる。
厚さ１００μｍの塩化ビニリデン樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、波長０．４μｍよりも短波長側で若干の吸収率スペクトルの増加がみられる。
厚さ１００μｍの塩化ビニル樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、波長０．３８μｍよりも短波長側で光吸収が大きくなる。
厚さ１００μｍの塩化ビニリデン樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示すが、波長０．４μｍよりも短波長側で若干の吸収率スペクトルの増加がみられる。
【0150】
エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環をもつ樹脂としては、メタクリル酸メチル樹脂、エチレンテレフタラート樹脂、トリメチレンテレフタレート樹脂、ブチレンテレフタレート樹脂、エチレンナフタレート樹脂、ブチレンナフタレート樹脂がある。例えばアクリルのＣ－Ｃ結合の結合エネルギーは３．９３ｅＶであり、波長０．３１５μｍより短波長の太陽光を吸収するが、可視域については吸収をほとんど持たない。
【0151】
これら結合および官能基を持つ樹脂材の一例として、厚さ５ｍｍのメタクリル酸メチル樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示す。尚、例示するメタクリル酸メチル樹脂は、一般的に市販されているものであって、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が混入している。
５ｍｍと厚板であるために、吸収係数の小さな波長も大きくなり、波長０．３１５よりも長波の０．３８μｍよりも短波側で光吸収が大きくなる。
５ｍｍと厚板であるために、吸収係数の小さな波長も大きくなり、波長０．３１５よりも長波の０．３８μｍよりも短波側で光吸収が大きくなる。
【0152】
これら結合および官能基を持つ樹脂材の一例として厚さ４０μｍのエチレンテレフタラート樹脂の紫外から可視域の吸収率スペクトルを図３に示す。
図示のように、波長０．３１５μｍに近づくほどに吸収率が大きくなり、波長０．３１５μｍで急激に吸収率が大きくなる。なお、エチレンテレフタラート樹脂も、厚みを増していくと、波長０．３１５μｍより少し長波側において、Ｃ－Ｃ結合由来の吸収端による吸収率が大きくなり、市販されているメタクリル酸メチル樹脂と同様に紫外線における吸収率が増大する。
図示のように、波長０．３１５μｍに近づくほどに吸収率が大きくなり、波長０．３１５μｍで急激に吸収率が大きくなる。なお、エチレンテレフタラート樹脂も、厚みを増していくと、波長０．３１５μｍより少し長波側において、Ｃ－Ｃ結合由来の吸収端による吸収率が大きくなり、市販されているメタクリル酸メチル樹脂と同様に紫外線における吸収率が増大する。
【0153】
樹脂材料層Ｊは、前述の輻射率（光放射率）、光吸収率の特性を有する樹脂材料を用いるものであれば、一種類の樹脂材料の単層膜、複数種類の樹脂材料の多層膜、複数種類の樹脂材料がブレンドされた樹脂材料の単層膜、複数種類の樹脂材料がブレンドされた樹脂材料の多層膜でも構わない。
なお、ブレンドには、交互共重合体、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体といった共重合体や側鎖を置換した変性品も含まれる。
なお、ブレンドには、交互共重合体、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体といった共重合体や側鎖を置換した変性品も含まれる。
【0154】
〔シリコーンゴムの輻射率〕
図４に、シロキサン結合をもつシリコーンゴムの大気の窓における輻射率スペクトルを示す。
シリコーンゴムからは、Ｃ－Ｓｉの結合の伸縮に起因する大きな吸収係数が波長１３．３μを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面外変角（縦揺れ）に起因する吸収係数が波長１０μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面内変角（はさみ）に起因する吸収係数が波長８μｍ付近に小さく表れる。
この影響で、厚さ１μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて８０％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
図４に、シロキサン結合をもつシリコーンゴムの大気の窓における輻射率スペクトルを示す。
シリコーンゴムからは、Ｃ－Ｓｉの結合の伸縮に起因する大きな吸収係数が波長１３．３μを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面外変角（縦揺れ）に起因する吸収係数が波長１０μｍを中心にブロードに表れ、ＣＳｉＨ２の対象面内変角（はさみ）に起因する吸収係数が波長８μｍ付近に小さく表れる。
この影響で、厚さ１μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて８０％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
【0155】
ちなみに、図４には、無機材料である厚み１μｍの石英が銀上に存在するときの放射スペクトルを併せて示す。石英は厚み１μｍのとき、波長８μｍから１４μｍの間で狭帯域な輻射ピークしか持たない。
この熱輻射を波長８μｍから１４μｍの波長域で波長平均をすると、波長８μｍから１４μｍの輻射率は３２％となり、放射冷却性能を示すことが難しい。
この熱輻射を波長８μｍから１４μｍの波長域で波長平均をすると、波長８μｍから１４μｍの輻射率は３２％となり、放射冷却性能を示すことが難しい。
【0156】
樹脂材料層Ｊを用いた本発明の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、光反射層Ｂとして無機材料を用いる従来技術よりも薄い赤外放射層Ａでも放射冷却性能が得られる。つまり、無機材料である石英やテンパックスガラスにて赤外放射層Ａを形成する場合には、赤外放射層Ａが膜厚１μｍでは放射冷却性能が得られないが、樹脂材料層Ｊを用いた本発明の放射冷却層ＣＰでは、樹脂材料層Ｊが膜厚１μｍでも放射冷却性能を示す。
【0157】
〔ＰＦＡの輻射率〕
図５に、炭素－フッ素結合を持つ樹脂の代表例として、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）の大気の窓における輻射率を示す。ＣＨＦおよびＣＦ２に起因する吸収係数が大気の窓である波長８μｍから１４μｍにかけた広帯域に大きく広がっており、特に８．６μｍで吸収係数が大きい。
この影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて４５％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
図５に、炭素－フッ素結合を持つ樹脂の代表例として、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂（ＰＦＡ）の大気の窓における輻射率を示す。ＣＨＦおよびＣＦ２に起因する吸収係数が大気の窓である波長８μｍから１４μｍにかけた広帯域に大きく広がっており、特に８．６μｍで吸収係数が大きい。
この影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて４５％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
【0158】
〔塩化ビニル樹脂及び塩化ビニリデン樹脂の輻射率〕
図６に、炭素－塩素結合をもつ樹脂の代表例として、塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）の大気の窓における輻射率を示す。また、図１４に、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）の大気の窓における輻射率を示す。
炭素－塩素結合に関しては、Ｃ－Ｃｌ伸縮振動による吸収係数が波長１２μｍを中心に半値幅１μｍ以上の広帯域に現れる。
また、塩化ビニル樹脂の場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。塩化ビニリデン樹脂についても同様である。
これらの影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて４３％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
図６に、炭素－塩素結合をもつ樹脂の代表例として、塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）の大気の窓における輻射率を示す。また、図１４に、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）の大気の窓における輻射率を示す。
炭素－塩素結合に関しては、Ｃ－Ｃｌ伸縮振動による吸収係数が波長１２μｍを中心に半値幅１μｍ以上の広帯域に現れる。
また、塩化ビニル樹脂の場合、塩素の電子吸引の影響で、主鎖に含まれるアルケンのＣ－Ｈの変角振動に由来する吸収係数が波長１０μｍあたりに現れる。塩化ビニリデン樹脂についても同様である。
これらの影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて４３％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
【0159】
〔エチレンテレフタラート樹脂〕
図７に、エステル結合やベンゼン環を持つ樹脂の代表例として、エチレンテレフタラート樹脂の大気の窓における輻射率を示す。
エステル結合に関しては、波長７．８μｍから９．９μｍにかけて吸収係数を持つ。また、エステル結合に含まれる炭素－酸素結合に関しては、波長８μｍから１０μｍの波長帯域にかけて強い吸収係数が現れる。ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れる。
これらの影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて７１％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
図７に、エステル結合やベンゼン環を持つ樹脂の代表例として、エチレンテレフタラート樹脂の大気の窓における輻射率を示す。
エステル結合に関しては、波長７．８μｍから９．９μｍにかけて吸収係数を持つ。また、エステル結合に含まれる炭素－酸素結合に関しては、波長８μｍから１０μｍの波長帯域にかけて強い吸収係数が現れる。ベンゼン環を炭化水素樹脂の側鎖に導入すると、ベンゼン環自身の振動や、ベンゼン環の影響による周りの元素の振動によって、波長８．１μｍから１８μｍにかけて広く吸収が現れる。
これらの影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて７１％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入る。図示の通り、膜厚が厚くなると大気の窓領域における輻射率は増大する。
【0160】
〔オレフィン変成材料の輻射率〕
図８には、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含まない、主成分がオレフィンである、オレフィン変性材料の輻射率スペクトルを示す。サンプルは、蒸着した銀上にオレフィン樹脂をバーコーターで塗布し乾燥させることによって作製した。
図示の通り、大気の窓領域での輻射率は小さく、この影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて２７％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入らない。
図８には、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含まない、主成分がオレフィンである、オレフィン変性材料の輻射率スペクトルを示す。サンプルは、蒸着した銀上にオレフィン樹脂をバーコーターで塗布し乾燥させることによって作製した。
図示の通り、大気の窓領域での輻射率は小さく、この影響で、厚さ１０μｍの輻射率の波長平均は、波長８μｍから１４μｍにおいて２７％であり、波長平均４０％以上という規定の中に入らない。
【0161】
図示の輻射率はバーコーターとして塗布するために変性されたオレフィン樹脂のものであり、純粋なオレフィン樹脂の場合には、更に、大気の窓領域における輻射率は小さい。
このように、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含まないと放射冷却できない。
このように、炭素－フッ素結合（Ｃ－Ｆ）、炭素－塩素結合（Ｃ－Ｃｌ）、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ結合）、ベンゼン環を含まないと放射冷却できない。
【0162】
〔光反射層および樹脂材料層の表面の温度〕
樹脂材料層Ｊの大気の窓の熱輻射は樹脂材料の表面近傍で発生する。
図４より、シリコーンゴムの場合は１０μｍより厚いと大気の窓領域における熱輻射は増大しない。つまり、シリコーンゴムの場合、大気の窓における熱輻射の大部分は表面から深さ約１０μｍ以内の部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
樹脂材料層Ｊの大気の窓の熱輻射は樹脂材料の表面近傍で発生する。
図４より、シリコーンゴムの場合は１０μｍより厚いと大気の窓領域における熱輻射は増大しない。つまり、シリコーンゴムの場合、大気の窓における熱輻射の大部分は表面から深さ約１０μｍ以内の部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
【0163】
図５より、フッ素樹脂の場合は１００μｍより厚くなっても大気の窓領域における熱輻射の増大は殆どなくなる。つまり、フッ素樹脂場合、大気の窓における熱輻射は表面から深さ約１００μｍ以内の部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
図６より、塩化ビニル樹脂の場合は１００μｍより厚くなっても大気の窓領域における熱輻射の増大は殆どなくなる。つまり、塩化ビニル樹脂場合、大気の窓における熱輻射は表面から深さ約１００μｍ以内の部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
図１４より、塩化ビニリデン樹脂は、塩化ビニル樹脂と同様であることが分かる。
図６より、塩化ビニル樹脂の場合は１００μｍより厚くなっても大気の窓領域における熱輻射の増大は殆どなくなる。つまり、塩化ビニル樹脂場合、大気の窓における熱輻射は表面から深さ約１００μｍ以内の部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
図１４より、塩化ビニリデン樹脂は、塩化ビニル樹脂と同様であることが分かる。
【0164】
図７より、エチレンテレフタラート樹脂の場合は１２５μｍより厚くなっても大気の窓領域における熱輻射の増大は殆どなくなる。つまり、エチレンテレフタラート樹脂場合、大気の窓における熱輻射は表面から深さ約１００μｍの部分で生じており、より深い部分の輻射は外に出てこない。
【0165】
以上のように、樹脂材料表面から発生する大気の窓領域の熱輻射は、表面からの深さが概ね１００μｍ以内の部分で生じており、それ以上に樹脂の厚みが増していくと、熱輻射に寄与しない樹脂材料によって、放射冷却層ＣＰの放射冷却した冷熱が断熱される。
理想的に太陽光を全く吸収しない樹脂材料層Ｊを光反射層Ｂの上に作製することを考える。この場合、太陽光は放射冷却層ＣＰの光反射層Ｂでのみ吸収される。
樹脂材料の熱伝導率はおしなべて０．２Ｗ／ｍ／Ｋ程度であり、この熱伝導性を考慮して計算すると、樹脂材料層Ｊの厚みが２０ｍｍを超えると、冷却面（光反射層Ｂにおける樹脂材料層Ｊの存在側とは反対側の面）の温度が上昇する。
理想的に太陽光を全く吸収しない樹脂材料層Ｊを光反射層Ｂの上に作製することを考える。この場合、太陽光は放射冷却層ＣＰの光反射層Ｂでのみ吸収される。
樹脂材料の熱伝導率はおしなべて０．２Ｗ／ｍ／Ｋ程度であり、この熱伝導性を考慮して計算すると、樹脂材料層Ｊの厚みが２０ｍｍを超えると、冷却面（光反射層Ｂにおける樹脂材料層Ｊの存在側とは反対側の面）の温度が上昇する。
【0166】
太陽光をまったく吸収しない理想的な樹脂材料が存在したとしても、樹脂材料の熱伝導率はおしなべて０．２Ｗ／ｍ／Ｋ程度であるので、図９のように２０ｍｍを超えると光反射層Ｂが日射を受けて加熱されてしまい、光反射層側に設置された服本体Ｅは加熱される。つまり、放射冷却層ＣＰの樹脂材料の厚みは２０ｍｍ以下にする必要がある。
【0167】
なお、図９は、真夏の西日本の良く晴れた日の南中を想定して計算した放射冷却層（放射冷却フィルム）ＣＰの放射面Ｈの表面温度と光反射層Ｂの温度のプロットである。太陽光はＡＭ１．５とし、１０００Ｗ／ｍ２のエネルギー密度としている。外気温は３０℃であり、放射エネルギーは温度によって変わるが３０℃において１００Ｗである。樹脂材料層で太陽光の吸収はないものとしての計算である。無風状態を仮定し、対流熱伝達率は５Ｗ／ｍ２／Ｋとしている。
【0168】
〔シリコーンゴム等の光吸収率について〕
図１０に、側鎖がＣＨ３であるシリコーンゴムの厚さが１００μｍのときの太陽光スペクトルに対する光吸収率、及び、厚さ１００μｍのペルフルオロアルコキシフッ素樹脂の太陽光スペクトルに対する光吸収率スペクトルを示す。先に述べた通り、両樹脂ともに紫外域においては光吸収率を殆ど持たないことがわかる。
図１０に、側鎖がＣＨ３であるシリコーンゴムの厚さが１００μｍのときの太陽光スペクトルに対する光吸収率、及び、厚さ１００μｍのペルフルオロアルコキシフッ素樹脂の太陽光スペクトルに対する光吸収率スペクトルを示す。先に述べた通り、両樹脂ともに紫外域においては光吸収率を殆ど持たないことがわかる。
【0169】
シリコーンゴムに関して、近赤外域においては、光吸収率が波長２．３５μｍより長波側の域で増加する。但し、この波長域における太陽光スペクトルの強度は弱いため、波長２．３５μｍより長波側の光吸収率が１００％となっても吸収される太陽光エネルギーは２０Ｗ／ｍ２である。
【0170】
ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂に関しては、波長０．３μｍから２．５μｍの波長範囲では光吸収率を殆ど持たず、波長２．５μｍより長波長側で光吸収を持つ。但し、当該樹脂の膜厚を厚くし、波長２．５μｍより長波長側の光吸収率が１００％になったとしても、吸収される太陽光エネルギーは７Ｗ程度である。
【0171】
尚、樹脂材料層Ｊの厚さ（膜厚）を厚くしていくと、大気の窓領域の輻射率はほぼ１となる。つまり、厚膜の場合、低地で利用する際の大気の窓域で宇宙に放射する熱輻射は、３０℃において１６０Ｗ／ｍ２から１２５Ｗ／ｍ２程度となる。光反射層Ｂにおける光吸収は、上述の規定の如く、５０Ｗ／ｍ２程度であり、光反射層Ｂの光吸収とシリコーンゴム又はペルフルオロアルコキシフッ素樹脂を厚膜にした際の太陽光吸収を足しても宇宙に放射する熱輻射より小さい。
以上より、シリコーンゴム及びペルフルオロアルコキシフッ素樹脂の最大の膜厚は、熱伝導性の観点から２０ｍｍとなる。
以上より、シリコーンゴム及びペルフルオロアルコキシフッ素樹脂の最大の膜厚は、熱伝導性の観点から２０ｍｍとなる。
【0172】
〔炭化水素系樹脂の光吸収について〕
樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を１つ以上有する炭化水素を主鎖とする樹脂であった場合、或いは、シリコーン樹脂であり側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上の場合、先述の共有結合電子による紫外線吸収以外に、近赤外域に結合の変角や伸縮などの振動に基づく吸収が観測される。
樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料が、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を１つ以上有する炭化水素を主鎖とする樹脂であった場合、或いは、シリコーン樹脂であり側鎖の炭化水素の炭素数が２個以上の場合、先述の共有結合電子による紫外線吸収以外に、近赤外域に結合の変角や伸縮などの振動に基づく吸収が観測される。
【0173】
具体的には、ＣＨ３、ＣＨ２、ＣＨの第一励起状態への遷移の基準音による吸収がそれぞれ波長１．６μｍから１．７μｍ、波長１．６５μｍから１．７５μｍ、波長１．７μｍに現れる。さらに、ＣＨ３、ＣＨ２、ＣＨの結合音の基準音による吸収がそれぞれ波長１．３５μｍ、波長１．３８μｍ、波長１．４３μｍに現れる。さらに、ＣＨ２、ＣＨの第二励起状態への遷移の倍音がそれぞれ波長１．２４μｍあたりに現れる。Ｃ－Ｈ結合の変角や伸縮の基準音は波長２μｍから２．５μｍにかけて広帯域に分布している。
【0174】
また、エステル結合（Ｒ－ＣＯＯ－Ｒ）、エーテル結合（Ｃ－Ｏ－Ｃ）を有する場合、波長１．９μｍあたりに大きな光吸収が存在する。
これらに起因する光吸収率は、上述の光吸収率関係式より、樹脂材料の膜厚が薄いと小さくなり目立たなくなるが、膜厚が厚いと大きくなる。
これらに起因する光吸収率は、上述の光吸収率関係式より、樹脂材料の膜厚が薄いと小さくなり目立たなくなるが、膜厚が厚いと大きくなる。
【0175】
図１１には、エステル結合とベンゼン環を持つエチレンテレフタラート樹脂の膜厚を変化させた場合における光吸収率と太陽光のスペクトルとの関係を記す。
図示の如く、膜厚が２５μｍ、１２５μｍ、５００μｍと大きくなるごとに、それぞれの振動に起因する波長１．５μｍよりも長波域の光吸収が増加する。
また、長波長側だけでなく、紫外線領域から可視領域にかけての光吸収も増加する。これは、化学結合に起因する光の吸収端に広がりがあることに起因している。
図示の如く、膜厚が２５μｍ、１２５μｍ、５００μｍと大きくなるごとに、それぞれの振動に起因する波長１．５μｍよりも長波域の光吸収が増加する。
また、長波長側だけでなく、紫外線領域から可視領域にかけての光吸収も増加する。これは、化学結合に起因する光の吸収端に広がりがあることに起因している。
【0176】
膜厚が薄い時は最も大きな吸収係数を持つ波長で光吸収率が大きくなるが、膜厚が厚くなると、上述の光吸収率関係式より、広がりを持った吸収端の弱い吸収係数が吸収率となり出現する。このことにより、膜厚が厚くなると紫外線領域から可視領域にかけての光吸収が増加する。
厚さが２５μｍのときの太陽光スペクトルの吸収は１５Ｗ／ｍ２、厚さが１２５μｍのとき太陽光スペクトルの吸収は４１Ｗ／ｍ２、厚さが５００μｍの時の太陽光スペクトルの吸収は８８Ｗ／ｍ２である。
厚さが２５μｍのときの太陽光スペクトルの吸収は１５Ｗ／ｍ２、厚さが１２５μｍのとき太陽光スペクトルの吸収は４１Ｗ／ｍ２、厚さが５００μｍの時の太陽光スペクトルの吸収は８８Ｗ／ｍ２である。
【0177】
光反射層Ｂの光吸収は、上述の規定により５０Ｗ／ｍ２であるから、膜厚が５００μｍである場合、エチレンテレフタラート樹脂の太陽光吸収と光反射層Ｂの太陽光吸収の和が１３８Ｗ／ｍ２となる。日本の低地の夏場における、大気の窓の波長帯域の赤外放射の最大値は先述の通り３０℃において大気の状態の良い日で１６０Ｗ程度、通常は１２５Ｗ程度である。
以上より、エチレンテレフタラート樹脂の膜厚が５００μｍ以上では、放射冷却性能を発揮しなくなる。
以上より、エチレンテレフタラート樹脂の膜厚が５００μｍ以上では、放射冷却性能を発揮しなくなる。
【0178】
１．５μｍから４μｍの波長帯域の吸収スペクトルの起源は、官能基でなく主鎖の炭化水素の振動であり、炭化水素系樹脂であればエチレンテレフタラート樹脂と同様の挙動を示す。また、炭化水素系樹脂は紫外域に化学結合に起因する光吸収を有しており、紫外から可視についてもエチレンテレフタラート樹脂と同様の挙動を示す。
つまり、炭化水素樹脂であれば波長０．３μｍから４μｍまでエチレンテレフタラート樹脂と同様の挙動をとる。以上から、炭化水素系の樹脂の膜厚は５００μｍよりも薄い必要がある。
つまり、炭化水素樹脂であれば波長０．３μｍから４μｍまでエチレンテレフタラート樹脂と同様の挙動をとる。以上から、炭化水素系の樹脂の膜厚は５００μｍよりも薄い必要がある。
【0179】
〔ブレンド樹脂の光吸収について〕
樹脂材料が、炭素－フッ素結合或いはシロキサン結合を主鎖とする樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とをブレンドした樹脂材料である場合には、ブレンドされた炭化水素を主鎖とする樹脂の割合に応じてＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３などに起因する近赤外域の光吸収が現れる。
炭素－フッ素結合或いはシロキサン結合が主成分の場合、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での上限の２０ｍｍまで厚くすることができる。しかし、ブレンドされる炭化水素樹脂が主成分となる場合は厚さを５００μｍ以下にする必要がある。
樹脂材料が、炭素－フッ素結合或いはシロキサン結合を主鎖とする樹脂と、炭化水素を主鎖とする樹脂とをブレンドした樹脂材料である場合には、ブレンドされた炭化水素を主鎖とする樹脂の割合に応じてＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３などに起因する近赤外域の光吸収が現れる。
炭素－フッ素結合或いはシロキサン結合が主成分の場合、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での上限の２０ｍｍまで厚くすることができる。しかし、ブレンドされる炭化水素樹脂が主成分となる場合は厚さを５００μｍ以下にする必要がある。
【0180】
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムと炭化水素とのブレンドには、フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖を炭化水素に置換したものや、フッ素モノマーおよびシリコーンモノマーと炭化水素モノマーの交互共重合体、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体も含まれる。なお、フッ素モノマーと炭化水素モノマーの交互共重合体としては、フルオロエチレン・ビニルエステル（ＦＥＶＥ）、フルオロオレフィン－アクリル酸エステル共重合体、エチレン・四フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、エチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）が挙げられる。
【0181】
置換する炭化水素側鎖の分子量および割合に応じてＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３などに起因する近赤外域の光吸収が現れる。側鎖や共重合として導入されるモノマーが低分子であるとき、あるいは、導入されるモノマーの密度が小さいときには、炭化水素に起因する近赤外域の光吸収は小さくなるので、熱伝導性の観点での限界の２０ｍｍまで厚くすることができる。
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖や共重合されるモノマーとして高分子の炭化水素を導入する場合、樹脂の厚みを５００μｍ以下にする必要がある。
フッ素樹脂或いはシリコーンゴムの側鎖や共重合されるモノマーとして高分子の炭化水素を導入する場合、樹脂の厚みを５００μｍ以下にする必要がある。
【0182】
〔樹脂材料層の厚みについて〕
放射冷却層ＣＰの実用の観点では、樹脂材料層Ｊの厚みは薄い方がよい。樹脂材料の熱伝導率は、金属やガラスなどよりも一般に低い。服本体Ｅを効果的に冷却するには、樹脂材料層Ｊの膜厚は必要最低限であるのがよい。樹脂材料層Ｊの膜厚を厚くするほどに大気の窓の熱輻射は大きくなり、ある膜厚を超えると大気の窓における熱輻射エネルギーは飽和する。
放射冷却層ＣＰの実用の観点では、樹脂材料層Ｊの厚みは薄い方がよい。樹脂材料の熱伝導率は、金属やガラスなどよりも一般に低い。服本体Ｅを効果的に冷却するには、樹脂材料層Ｊの膜厚は必要最低限であるのがよい。樹脂材料層Ｊの膜厚を厚くするほどに大気の窓の熱輻射は大きくなり、ある膜厚を超えると大気の窓における熱輻射エネルギーは飽和する。
【0183】
飽和する膜厚は樹脂材料にもよるが、フッ素樹脂の場合は概ね３００μｍもあれば十分に飽和する。したがって、熱伝導度の観点で５００μｍよりも３００μｍ以下に膜厚を抑えるのが望ましい。さらに、熱輻射は飽和していないが、厚みが１００μｍ程度であっても大気の窓領域において十分な熱輻射を得ることができる。厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり服本体Ｅの温度をより効果的に下げられるので、フッ素樹脂の場合、１００μｍ程度以下の厚さにするのがよい。
【0184】
Ｃ－Ｆ結合に起因する吸収係数よりも炭素－ケイ素結合、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合に由来する吸収係数の方が大きい。当然、熱伝導度の観点で５００μｍよりも３００μｍ以下に膜厚を抑えるのが望ましいが、更に膜厚を薄くして熱伝導性を上げるとさらに大きな放射冷却効果が期待できる。
炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、厚みが１００μｍであっても飽和しており、厚さ５０μｍでも大気の窓領域において十分な熱輻射が得られる。樹脂材料の厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり服本体Ｅの温度をより効果的に下げられるので、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり服本体Ｅを効果的に冷却することができる。炭素－塩素結合の場合には、１００μｍ以下の厚さであれば、服本体Ｅを効果的に冷却することができる。
炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、厚みが１００μｍであっても飽和しており、厚さ５０μｍでも大気の窓領域において十分な熱輻射が得られる。樹脂材料の厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり服本体Ｅの温度をより効果的に下げられるので、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり服本体Ｅを効果的に冷却することができる。炭素－塩素結合の場合には、１００μｍ以下の厚さであれば、服本体Ｅを効果的に冷却することができる。
【0185】
薄くする効用は断熱性を下げて冷熱を伝えやすくすること以外にもある。それは、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合を含む樹脂が呈する、近赤外域でのＣＨ、ＣＨ２、ＣＨ３由来の近赤外域の光吸収の抑制である。薄くすると、これらによる太陽光吸収を小さくすることができるので、放射冷却層ＣＰの冷却能力が高まることになる。
以上の観点から、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
以上の観点から、炭素－塩素結合、炭素－酸素結合、エステル結合、エーテル結合、ベンゼン環を含む樹脂の場合、５０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
【0186】
炭素－ケイ素結合の場合、厚さ５０μｍでも大気の窓領域において熱輻射が飽和しきっており、厚さ１０μｍでも大気の窓領域において十分な熱輻射が得られる。樹脂材料層Ｊの厚さが薄い方が、熱貫流率が高まり服本体Ｅの温度をより効果的に下げられるので、炭素－ケイ素結合を含む樹脂の場合、１０μｍ以下の厚さにすると断熱性が小さくなり服本体Ｅを効果的に冷却することができる。薄くすると、太陽光吸収を小さくすることができるので、放射冷却層ＣＰの冷却能力が高まる。
以上の観点から、炭素－ケイ素結合を含む樹脂の場合、１０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
以上の観点から、炭素－ケイ素結合を含む樹脂の場合、１０μｍ以下の厚さにするとより効果的に日照下において放射冷却効果を出すことができる。
【0187】
〔光反射層の詳細〕
光反射層Ｂに上述の反射率特性を持たせるためには、放射面Ｈの存在側（樹脂材料層Ｊの存在側）の反射材料は銀または銀合金である必要がある。
図１２に示す通り、銀をベースとして光反射層Ｂを構成すれば、光反射層Ｂに求められる反射率が得られる。
光反射層Ｂに上述の反射率特性を持たせるためには、放射面Ｈの存在側（樹脂材料層Ｊの存在側）の反射材料は銀または銀合金である必要がある。
図１２に示す通り、銀をベースとして光反射層Ｂを構成すれば、光反射層Ｂに求められる反射率が得られる。
【0188】
銀または銀合金のみで太陽光を前記の反射率特性を持たせた状態で反射する場合、厚さが５０ｎｍ以上必要である。
但し、光反射層Ｂに柔軟性を備えさせるためには、厚さを１００μｍ以下にする必要がある。これ以上厚いと曲げにくくなる。
ちなみに、「銀合金」としては、銀に、銅、パラジウム、金、亜鉛、スズ、マグネシウム、ニッケル、チタンのいずれかを、例えば、０．４質量％から４．５質量％程度添加した合金を用いることができる。具体例としては、銀に銅とパラジウムを添加して作成した銀合金である「ＡＰＣ－ＴＲ（フルヤ金属製）」を用いることができる。
但し、光反射層Ｂに柔軟性を備えさせるためには、厚さを１００μｍ以下にする必要がある。これ以上厚いと曲げにくくなる。
ちなみに、「銀合金」としては、銀に、銅、パラジウム、金、亜鉛、スズ、マグネシウム、ニッケル、チタンのいずれかを、例えば、０．４質量％から４．５質量％程度添加した合金を用いることができる。具体例としては、銀に銅とパラジウムを添加して作成した銀合金である「ＡＰＣ－ＴＲ（フルヤ金属製）」を用いることができる。
【0189】
光反射層Ｂに上述の反射率特性を持たせるためには、保護層Ｄに隣接して位置する銀または銀合金と保護層Ｄから離れる側に位置するアルミまたはアルミ合金とを積層させた構造にしてもよい。尚、この場合においても、放射面Ｈの存在側（樹脂材料層Ｊの存在側）の反射材料は銀または銀合金である必要がある。
銀（銀合金）とアルミ（アルミ合金）の２層で構成する場合、銀の厚みは１０ｎｍ以上必要であり、アルミの厚みは３０ｎｍ以上必要である。
但し、光反射層Ｂに柔軟性を備えさせるためには、銀の厚さとアルミの厚さとの合計を１００μｍ以下にする必要がある。これ以上厚いと曲げにくくなる。
銀（銀合金）とアルミ（アルミ合金）の２層で構成する場合、銀の厚みは１０ｎｍ以上必要であり、アルミの厚みは３０ｎｍ以上必要である。
但し、光反射層Ｂに柔軟性を備えさせるためには、銀の厚さとアルミの厚さとの合計を１００μｍ以下にする必要がある。これ以上厚いと曲げにくくなる。
【0190】
ちなみに、「アルミ合金」としては、アルミに、銅、マンガン、ケイ素、マグネシウム、亜鉛、機械構造用炭素鋼、イットリウム、ランタン、ガドリニウム、テルビウムを添加した合金を用いることができる。
【0191】
銀および銀合金は雨や湿度に弱くそれらから保護をする必要があり、また、その変色を抑制する必要がある。そのために、図１６から図１９に示す如く、銀や銀合金に隣接させる形態で、銀を保護する保護層Ｄが必要である。
保護層Ｄの詳細は、後述する。
保護層Ｄの詳細は、後述する。
【0192】
〔実験結果について〕
ガラス基板上に銀を３００ｎｍの厚さで形成し、その上に、シロキサン結合を有するシリコーンゴム、炭素－フッ素結合を有するフルオロエチレンビニルエーテル、オレフィン変性体（オレフィン変成材料）、塩化ビニル樹脂をバーコーターで膜厚制御しつつ塗布し、放射冷却性能を測定した。
放射冷却性能の評価は外気温３５℃の６月下旬の屋外の南中後３時間で実施し、基板を断熱性高く保持したうえで、基板裏面の温度（℃）を測定した。但し、塩化ビニル樹脂については、外気温が２９℃のときに実施した。冶具に設置後５分後の温度が外気温より低いか、或いは高いかで放射冷却効果があるか否かを評価した。
放射冷却試験の結果を、図１５に示す。
ガラス基板上に銀を３００ｎｍの厚さで形成し、その上に、シロキサン結合を有するシリコーンゴム、炭素－フッ素結合を有するフルオロエチレンビニルエーテル、オレフィン変性体（オレフィン変成材料）、塩化ビニル樹脂をバーコーターで膜厚制御しつつ塗布し、放射冷却性能を測定した。
放射冷却性能の評価は外気温３５℃の６月下旬の屋外の南中後３時間で実施し、基板を断熱性高く保持したうえで、基板裏面の温度（℃）を測定した。但し、塩化ビニル樹脂については、外気温が２９℃のときに実施した。冶具に設置後５分後の温度が外気温より低いか、或いは高いかで放射冷却効果があるか否かを評価した。
放射冷却試験の結果を、図１５に示す。
【0193】
ちなみに、フルオロエチレンビニルエーテルの大気の窓領域の輻射率は、図１３に示す通りである。尚、シリコーンゴムの輻射率は、図４に示す通りであり、オレフィン変性体（オレフィン変成材料）の輻射率は、図８に示す通りであり、塩化ビニル樹脂の輻射率は、図６に示す通りである。
【0194】
シロキサン結合を有するシリコーンゴムの場合、理論から予想された通り１μｍ以上の厚みで放射冷却能力を発揮することがわかった。
炭素－フッ素結合を有するフルオロエチレンビニルエーテルは、理論で予測される１０μｍよりも薄い５μｍの膜厚で放射冷却能力を発揮することがわかった。この原因は、炭素－フッ素結合による大気の窓の光吸収のみならず、ビニルエーテルのエーテル結合による光吸収が加わり、それぞれ単独のときよりも大気の窓の光吸収率が増えたためである。
オレフィン変性体（オレフィン変成材料）は、大気の窓領域の熱輻射が殆どでないため放射冷却能力を持たない。
炭素－フッ素結合を有するフルオロエチレンビニルエーテルは、理論で予測される１０μｍよりも薄い５μｍの膜厚で放射冷却能力を発揮することがわかった。この原因は、炭素－フッ素結合による大気の窓の光吸収のみならず、ビニルエーテルのエーテル結合による光吸収が加わり、それぞれ単独のときよりも大気の窓の光吸収率が増えたためである。
オレフィン変性体（オレフィン変成材料）は、大気の窓領域の熱輻射が殆どでないため放射冷却能力を持たない。
【0195】
〔放射冷却式空調服の具体構成〕
放射冷却層ＣＰは、樹脂材料層Ｊ及び保護層Ｄを形成する樹脂材料が柔軟であるから、光反射層Ｂを薄膜にすると、光反射層Ｂにも柔軟性を備えさせることができ、その結果、放射冷却層ＣＰを、柔軟性を備えるフィルム（放射冷却フィルム）とすることができる。
放射冷却層ＣＰは、樹脂材料層Ｊ及び保護層Ｄを形成する樹脂材料が柔軟であるから、光反射層Ｂを薄膜にすると、光反射層Ｂにも柔軟性を備えさせることができ、その結果、放射冷却層ＣＰを、柔軟性を備えるフィルム（放射冷却フィルム）とすることができる。
【0196】
そして、図１６から図１９に示すように、フィルム状の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）を、接着剤又は粘着剤の接続層Ｓにて服本体Ｅの外面に装着することにより、服本体Ｅを冷却することができる。
接続層Ｓに用いる接着剤又は粘着剤としては、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等がある。
接続層Ｓに用いる接着剤又は粘着剤としては、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等がある。
【0197】
放射冷却層ＣＰをフィルム状に作製するには、種々の形態が考えられる。例えば、フィルム状に作製された光反射層Ｂに保護層Ｄ及び樹脂材料層Ｊを塗布して作ることが考えられる。あるいは、フィルム状に作製された光反射層Ｂに保護層Ｄ及び樹脂材料層Ｊを貼り付けて作ることが考えられる。或いは、フィルム状に作製された樹脂材料層Ｊの上に、保護層Ｄを塗布あるいは貼り付けて作成し、保護層Ｄの上に、蒸着・スパッタリング・イオンプレーティング・銀鏡反応などによって光反射層Ｂを作製することが考えられる。
【0198】
具体的に説明すると、図１６の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、光反射層Ｂを、銀又は銀合金の一層として形成する場合や、銀（銀合金）とアルミ（アルミ合金）の２層で構成する場合において、当該光反射層Ｂの上側に、保護層Ｄを形成し、保護層Ｄの上部に、樹脂材料層Ｊを形成したものであり、かつ、光反射層Ｂの下側にも、下側保護層Ｄｓを形成する。
【0199】
図１６の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）の作成方法としては、フィルム状の樹脂材料層Ｊの上に、保護層Ｄ、光反射層Ｂ、下側保護層Ｄｓを順次塗布して、一体的に成形する方法を採用することができる。
【0200】
図１７の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、光反射層Ｂを、アルミ（アルミ合金）として機能するアルミ箔にて形成されたアルミ層Ｂ１と、銀又は銀合金からなる銀層Ｂ２とから構成し、当該光反射層Ｂの上側に、保護層Ｄを形成し、保護層Ｄの上部に、樹脂材料層Ｊを形成したものである。
【0201】
図１７の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）の作成方法としては、アルミ箔にて構成されるアルミ層Ｂ１の上に、銀層Ｂ２、保護層Ｄ、樹脂材料層Ｊを順次塗布して、一体的に成形する方法を採用することができる。
尚、別の作成方法として、樹脂材料層Ｊをフィルム状に形成して、当該フィルム状の樹脂材料層Ｊの上に、保護層Ｄ、銀層Ｂ２を順次塗布し、アルミ層Ｂ１を銀層Ｂ２に貼り付ける方法を採用することができる。
尚、別の作成方法として、樹脂材料層Ｊをフィルム状に形成して、当該フィルム状の樹脂材料層Ｊの上に、保護層Ｄ、銀層Ｂ２を順次塗布し、アルミ層Ｂ１を銀層Ｂ２に貼り付ける方法を採用することができる。
【0202】
図１８の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、光反射層Ｂを、銀又は銀合金の一層として形成する場合や、銀（銀合金）とアルミ（アルミ合金）の２層で構成する場合において、当該光反射層Ｂの上側に、保護層Ｄを形成し、保護層Ｄの上部に、樹脂材料層Ｊを形成し、光反射層Ｂの下側に、ＰＥＴ等のフィルム層Ｆを形成したものである。
【0203】
図１８の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）の作成方法としては、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたフィルム層Ｆ（基材に相当）の上に、光反射層Ｂ、保護層Ｄを順次塗布して、一体的に成形し、保護層Ｄに対して、別途形成したフィルム状の樹脂材料層Ｊをのり層Ｎにて接着する方法を採用することができる。
のり層Ｎにて使用する接着剤（粘着剤）は、例えば、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等があり、太陽光に対して高い透明性を持つものが望ましい。
のり層Ｎにて使用する接着剤（粘着剤）は、例えば、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等があり、太陽光に対して高い透明性を持つものが望ましい。
【0204】
図１９の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、光反射層Ｂを、アルミ（アルミ合金）として機能するアルミ層Ｂ１と、銀又は銀合金（代替銀）からなる銀層Ｂ２とから構成し、アルミ層Ｂ１を、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたフィルム層Ｆ（基材に相当）の上部に形成し、銀層Ｂ２の上側に、保護層Ｄを形成し、保護層Ｄの上側に、樹脂材料層Ｊを形成したものである。
【0205】
図１９の放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）の作成方法としては、フィルム層Ｆの上に、アルミ層Ｂ１を塗布して、フィルム層Ｆとアルミ層Ｂ１とを一体的に成形し、別途、フィルム状の樹脂材料層Ｊの上に、保護層Ｄ、銀層Ｂ２を塗布して、樹脂材料層Ｊ、保護層Ｄ、銀層Ｂ２を一体形成し、アルミ層Ｂ１と銀層Ｂ２とをのり層Ｎにて接着する方法を採用することができる。
のり層Ｎにて使用する接着剤（粘着剤）は、例えば、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等があり、太陽光に対して高い透明性を持つものが望ましい。
のり層Ｎにて使用する接着剤（粘着剤）は、例えば、ウレタン系接着剤（粘着剤）、アクリル系接着剤（粘着剤）、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル）系接着剤（粘着剤）等があり、太陽光に対して高い透明性を持つものが望ましい。
【0206】
〔保護層の詳細〕
保護層Ｄは、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラートである。
ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン及びポリプロピレンがある。
保護層Ｄは、厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下のポリオレフィン系樹脂、又は、厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下のポリエチレンテレフタラートである。
ポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン及びポリプロピレンがある。
【0207】
【0208】
放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）は、夜間のみならず、日射環境下にても放射冷却作用を発揮するものであるから、光反射層Ｂが光反射機能を発揮する状態を維持するには、保護層Ｄにて光反射層Ｂを保護することにより、日射環境下で光反射層Ｂの銀が変色しないようにする必要がある。
【0209】
保護層Ｄが、ポリオレフィン系樹脂にて厚さが３００ｎｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成される場合には、ポリオレフィン系樹脂は、波長０．３μｍから０．４μｍの紫外線の波長域の全域において紫外線の光吸収率が１０％以下である合成樹脂であるから、保護層Ｄが紫外線の吸収により劣化し難いものとなる。
【0210】
そして、保護層Ｄを形成するポリオレフィン系樹脂の厚さが、３００ｎｍ以上であるから、樹脂材料層Ｊにて発生したラジカルが光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断し、また、樹脂材料層Ｊを透過する水分が光反射層Ｂを形成する銀又は銀合金に到達することを遮断する等の遮断機能を良好に発揮することになり、光反射層Ｂを形成する銀又は銀合金の変色を抑制できることになる。
【0211】
ちなみに、ポリオレフィン系樹脂にて形成される保護層Ｄは、紫外線の吸収により、光反射層Ｂから離れる表面側にラジカルを形成しながら劣化することになるが、厚さが３００ｎｍ以上であるから、形成したラジカルが光反射層Ｂに到達することはなく、また、ラジカルを形成しながら劣化するにしても、紫外線の吸収が低いことにより劣化の進み具合は遅いものであるから、上述の遮断機能を長期に亘って発揮することになる。
【0212】
保護層Ｄが、エチレンテレフタラート樹脂にて厚さが１７μｍ以上で、４０μｍ以下の形態に形成される場合には、エチレンテレフタラート樹脂は、ポリオレフィン系樹脂よりも、波長０．３μｍから０．４μｍの紫外線の波長域において紫外線の光吸収率が高い樹脂材料であるが、厚さが１７μｍ以上であるから、樹脂材料層Ｊにて発生したラジカルが光反射層Ｂを形成する銀又は銀合金に到達することを遮断し、また、樹脂材料層Ｊを透過する水分が光反射層を形成する銀又は銀合金に到達することを遮断する等の遮断機能を長期に亘って良好に発揮することになり、光反射層Ｂを形成する銀又は銀合金の変色を抑制できることになる。
【0213】
つまり、エチレンテレフタラート樹脂にて形成される保護層Ｄは、紫外線の吸収により、光反射層Ｂから離れる表面側にラジカルを形成しながら劣化することになるが、厚さが１７μｍ以上であるから、形成したラジカルが光反射層Ｂに到達することはなく、また、ラジカルを形成しながら劣化するにしても、厚さが１７μｍ以上であるから、上述の遮断機能を長期に亘って発揮することになる。
【0214】
説明を加えると、エチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）の劣化は紫外線によってエチレングリコールとテレフタル酸のエステル結合が開裂しラジカルが形成されることに起因する。この劣化は、エチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）における紫外線が照射される面の表面から順に進行する。
【0215】
例えば、大阪における強さの紫外線がエチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）に照射されると、１日あたり、照射される面より順に約９ｎｍのエチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）のエステル結合が開裂していく。エチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）は十分に重合しているので、開裂した表面のエチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）が光反射層Ｂの銀（銀合金）を攻撃することはないが、エチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）の開裂端が光反射層Ｂ銀（銀合金）まで到達すると、銀（銀合金）が変色する。
【0216】
従って、屋外で使用するうえで、保護層Ｄを１年以上耐久させるためには、９ｎｍ/日と３６５日とを積算して、約３μｍの厚さが必要となる。保護層Ｄのエチレンテレフタラート樹脂（ＰＥＴ）を３年以上耐久させるためには、厚さが１０μｍ以上必要である。５年以上耐久させるためには、厚さが１７μｍ以上必要である。
【0217】
尚、ポリオレフィン系樹脂及びエチレンテレフタラート樹脂にて保護層Ｄを形成する場合において、その厚さの上限を定める理由は、保護層Ｄが放射冷却に寄与しない断熱性を奏することを回避するためである。つまり、保護層Ｄは、厚さが厚くなるほど放射冷却に寄与しない断熱性を奏することになるから、光反射層Ｂを保護する機能を発揮させながらも、放射冷却に寄与しない断熱性を奏することを回避するために、厚さの上限が定められることになる。
【0218】
つまり、保護層Ｄが厚くなると、光反射層Ｂの銀（銀合金）の着色を防ぐうえでのデメリットは生じないが、放射冷却するうえでの問題が発生する。つまり、厚くすると放射冷却材料の断熱性を上げることになる。
例えば、保護層Ｄを形成する合成樹脂として優れている主成分がポリエチレンの樹脂は、図２５に示すように、大気の窓における輻射率が小さいため、厚く形成しても放射冷却に寄与しない。それどころか、厚くすると放射冷却材料の断熱性を上げることになる。次に、厚くなると主鎖の振動に由来する近赤外域の吸収が増加し、太陽光吸収が増える効果が増加する。
これら要因により、保護層Ｄが厚いことは、放射冷却にとって不利である。このような観点から、ポリオレフィン系樹脂にて形成される保護層Ｄの厚さは、５μｍ以下であることが好ましく、さらには、１μｍであることが一層好ましい。
例えば、保護層Ｄを形成する合成樹脂として優れている主成分がポリエチレンの樹脂は、図２５に示すように、大気の窓における輻射率が小さいため、厚く形成しても放射冷却に寄与しない。それどころか、厚くすると放射冷却材料の断熱性を上げることになる。次に、厚くなると主鎖の振動に由来する近赤外域の吸収が増加し、太陽光吸収が増える効果が増加する。
これら要因により、保護層Ｄが厚いことは、放射冷却にとって不利である。このような観点から、ポリオレフィン系樹脂にて形成される保護層Ｄの厚さは、５μｍ以下であることが好ましく、さらには、１μｍであることが一層好ましい。
【0219】
ところで、図１８に示すように、樹脂材料層Ｊと保護層Ｄとの間にのり層Ｎが位置する場合には、のり層Ｎからもラジカルが発生することになるが、保護層Ｄを形成するポリオレフィン系樹脂の厚さが３００ｎｍ以上であり、保護層Ｄを形成するエチレンテレフタラート樹脂の厚さが１７μｍ以上であれば、のり層Ｎにて発生したラジカルが光反射層Ｂの到達することを、長期に亘って抑制できる。
【0220】
〔保護層の考察〕
保護層Ｄによる銀の着色のされ方の違いを検討するために、図２２に示すような、赤外放射層Ａとしての樹脂材料層Ｊを備えない保護層Ｄを露出させたサンプルを作製し、模擬太陽光が照射された後の銀の着色を調べた。
つまり、保護層Ｄとして、紫外線を吸収する一般的なアクリル系樹脂（例えば、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が混入するメタクリル酸メチル樹脂）とポリエチレンとの二種類を、バーコーターで、光反射層Ｂとして銀を備えるフィルム層Ｆ（基材に相当）上に塗布したサンプルを形成し、保護層Ｄとしての機能を検討した。塗布した保護層Ｄの厚みは、それぞれ1０μｍと１μｍである。
尚、フィルム層Ｆ（基材に相当）は、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたものである。
保護層Ｄによる銀の着色のされ方の違いを検討するために、図２２に示すような、赤外放射層Ａとしての樹脂材料層Ｊを備えない保護層Ｄを露出させたサンプルを作製し、模擬太陽光が照射された後の銀の着色を調べた。
つまり、保護層Ｄとして、紫外線を吸収する一般的なアクリル系樹脂（例えば、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が混入するメタクリル酸メチル樹脂）とポリエチレンとの二種類を、バーコーターで、光反射層Ｂとして銀を備えるフィルム層Ｆ（基材に相当）上に塗布したサンプルを形成し、保護層Ｄとしての機能を検討した。塗布した保護層Ｄの厚みは、それぞれ1０μｍと１μｍである。
尚、フィルム層Ｆ（基材に相当）は、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたものである。
【0221】
図２４に示すように、保護層Ｄが紫外線を良く吸収するアクリル系樹脂の場合、保護層Ｄが紫外線で分解されラジカルを形成し、直ぐに銀が黄化して、放射冷却層ＣＰとして機能しなくなる（太陽光を吸収し、一般の材料のように日射が当たると温度上昇する）。
尚、図中の６００ｈの線は、ＪＩＳ規格５６００－７－７の条件でキセノンウエザー試験(紫外光エネルギーは６０Ｗ／ｍ２)を６００ｈ（時間）行った後の反射率スペクトルである。また、０ｈの線は、キセノンウエザー試験を行う前の反射率スペクトルである。
尚、図中の６００ｈの線は、ＪＩＳ規格５６００－７－７の条件でキセノンウエザー試験(紫外光エネルギーは６０Ｗ／ｍ２)を６００ｈ（時間）行った後の反射率スペクトルである。また、０ｈの線は、キセノンウエザー試験を行う前の反射率スペクトルである。
【0222】
図２３に示すように、保護層Ｄが紫外線の光吸収率が低いポリエチレンの場合には、近赤外域から可視域での反射率の低下がみられないことがわかる。つまり、主成分がポリエチレンの樹脂（ポリオレフィン系樹脂）は、地上に届く太陽光が持つ紫外線を殆ど吸収しないため、太陽光が当たってもラジカルを形成し難いので、日射が当たっても、光反射層Ｂとしての銀の着色が発生しない。
尚、図中の６００ｈの線は、ＪＩＳ規格５６００－７－７の条件でキセノンウエザー試験(紫外光エネルギーは６０Ｗ／ｍ２)を６００ｈ（時間）行った後の反射率スペクトルである。また、０ｈの線は、キセノンウエザー試験を行う前の反射率スペクトルである。
尚、図中の６００ｈの線は、ＪＩＳ規格５６００－７－７の条件でキセノンウエザー試験(紫外光エネルギーは６０Ｗ／ｍ２)を６００ｈ（時間）行った後の反射率スペクトルである。また、０ｈの線は、キセノンウエザー試験を行う前の反射率スペクトルである。
【0223】
なお、この波長帯域の反射率スペクトルが波打つ理由は、ポリエチレン層のファブリペロー共振である。キセノンウエザー試験の熱などによってポリエチレン層の厚みが変化したことによる原因で、この共振位置が０ｈの線と６００ｈの線とで多少変わっていることがわかるが、銀の黄化に由来する紫外－可視域における大きな反射率の低下は観測されない。
【0224】
尚、フッ素樹脂系も紫外線吸収の観点からは保護層Ｄを形成する材料に適用できるが、実際に保護層Ｄとして形成すると、形成段階で着色し、劣化するため、保護層Ｄを形成する材料としては用いることができない。
また、シリコーンも紫外線吸収の観点からは保護層Ｄを形成する材料に適用できるが、銀（銀合金）との密着性が極めて悪く、保護層Ｄを形成する材料としては用いることができない。
また、シリコーンも紫外線吸収の観点からは保護層Ｄを形成する材料に適用できるが、銀（銀合金）との密着性が極めて悪く、保護層Ｄを形成する材料としては用いることができない。
【0225】
〔放射冷却布の実験結果〕
一般的な布と放射冷却層ＣＰを備えた放射冷却布とで体感温度がどの程度異なるかについての実験結果を、図２６に示す。体感温度とは、黒体温度計で計測される温度のことをいう。実験日は８月１９日である。
白色布は、塩化ビニルを含浸させた布（カンボウプラス株式会社製Ｅ６５ＴＳ）であり、透湿性のないものを用いた。アルミ蒸着遮光フィルムは、日本ウエーブロック株式会社製のテクミラーを用いた。放射冷却布は、塩化ビニルを含浸させた布と放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）とをラミネートしたものである。
一般的な布と放射冷却層ＣＰを備えた放射冷却布とで体感温度がどの程度異なるかについての実験結果を、図２６に示す。体感温度とは、黒体温度計で計測される温度のことをいう。実験日は８月１９日である。
白色布は、塩化ビニルを含浸させた布（カンボウプラス株式会社製Ｅ６５ＴＳ）であり、透湿性のないものを用いた。アルミ蒸着遮光フィルムは、日本ウエーブロック株式会社製のテクミラーを用いた。放射冷却布は、塩化ビニルを含浸させた布と放射冷却層ＣＰ（放射冷却フィルム）とをラミネートしたものである。
【0226】
塩化ビニルを含浸させた布、アルミ蒸着遮光フィルム、放射冷却布の夫々にて閉空間を形成し、閉じた空間の空に面している側の温度を計測した。例えば放射冷却布の場合、人間が直立している際の肩の体感温度、屈んでいる際の背中の体感温度である。
図２６に示す如く、１２時の体感温度は、塩化ビニルを含浸させた布が４６．３℃、アルミ蒸着遮熱フィルムが４４．１℃、放射冷却布温度が３６．１℃であった。
図２６に示す如く、１２時の体感温度は、塩化ビニルを含浸させた布が４６．３℃、アルミ蒸着遮熱フィルムが４４．１℃、放射冷却布温度が３６．１℃であった。
【0227】
閉空間における熱中症指数ＷＢＧＴは、下記式にて計算できる。
つまり、ＷＢＧＴ＝０．７×湿球温度＋０．３×黒体温度で計算できる。
この式より、放射冷却布熱中症指数は、同じ湿度において、塩化ビニルを含浸させた布よりも３℃低温となり、アルミ蒸着遮熱フィルムよりも２．４℃低温となる。
そして、放射冷却布で形成された空調服の中に送風ファン１にて外気を強制的に取り込む場合（放射冷却式空調服の場合）、空調服の中の湿度は外気の相対湿度とほぼ同等となるとすると、同時刻の外気温が３５℃、相対湿度が５０％、湿球温度が２６．２℃であるので、塩化ビニルを含浸させた布白色布の熱中症指数が３２．２℃、アルミ蒸着遮熱フィルムの熱中症指数が３１．６℃、放射冷却式空調服Ｗの熱中症指数が２９．２℃となる。
つまり、ＷＢＧＴ＝０．７×湿球温度＋０．３×黒体温度で計算できる。
この式より、放射冷却布熱中症指数は、同じ湿度において、塩化ビニルを含浸させた布よりも３℃低温となり、アルミ蒸着遮熱フィルムよりも２．４℃低温となる。
そして、放射冷却布で形成された空調服の中に送風ファン１にて外気を強制的に取り込む場合（放射冷却式空調服の場合）、空調服の中の湿度は外気の相対湿度とほぼ同等となるとすると、同時刻の外気温が３５℃、相対湿度が５０％、湿球温度が２６．２℃であるので、塩化ビニルを含浸させた布白色布の熱中症指数が３２．２℃、アルミ蒸着遮熱フィルムの熱中症指数が３１．６℃、放射冷却式空調服Ｗの熱中症指数が２９．２℃となる。
【0228】
環境省が提示する熱中症指数に関する指針を参照すると、熱中症指数が３１．０℃以上の場合には、運動は原則中止、熱中症指数が２８℃から３１℃の場合には、厳重警戒（激しい運動は中止）と記載されている。
したがって、熱中症指数が２９．２℃となる放射冷却式空調服Ｗを着用すると、各種作業を行えることになる。
したがって、熱中症指数が２９．２℃となる放射冷却式空調服Ｗを着用すると、各種作業を行えることになる。
【0229】
〔放射冷却層の別構成〕
図２７に示すように、放射冷却層ＣＰは、フィルム層Ｆ（基材に相当）の上部にアンカー層Ｇを備え、当該アンカー層Ｇの上部に、光反射層Ｂ、保護層Ｄ、赤外放射層Ａを備える形態に構成してもよい。
尚、フィルム層Ｆ（基材に相当）は、例えば、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたものである。
図２７に示すように、放射冷却層ＣＰは、フィルム層Ｆ（基材に相当）の上部にアンカー層Ｇを備え、当該アンカー層Ｇの上部に、光反射層Ｂ、保護層Ｄ、赤外放射層Ａを備える形態に構成してもよい。
尚、フィルム層Ｆ（基材に相当）は、例えば、ＰＥＴ（エチレンテレフタラート樹脂）等にてフィルム状に形成されたものである。
【0230】
アンカー層Ｇは、フィルム層Ｆと光反射層Ｂとの密着を強めるために導入されている。つまり、フィルム層Ｆに、直接、銀（Ａｇ）を製膜しようとすると、簡単に剥がれが生じる虞がある。アンカー層Ｇは、アクリルやポリオレフィン、ウレタンが主成分であり、イソシアネート基を持つ化合物やメラミン樹脂が混合されているものが望ましい。太陽光に直接当たらない部分のコーティングであり、紫外線を吸収する素材であっても問題ない。
尚、フィルム層Ｆと光反射層Ｂとの密着を強める方法には、アンカー層Ｇを入れる以外の方法もある。例えば、フィルム層Ｆの製膜面にプラズマ照射して表面を荒らすと密着性は高まる。
尚、フィルム層Ｆと光反射層Ｂとの密着を強める方法には、アンカー層Ｇを入れる以外の方法もある。例えば、フィルム層Ｆの製膜面にプラズマ照射して表面を荒らすと密着性は高まる。
【0231】
〔接続層の考察〕
服本体Ｅの外面に放射冷却層ＣＰを装着する場合、接続層Ｓの厚さを、５μｍ以上で、１００μｍ以下にすることが良い。
すなわち、服本体Ｅの外面（表面）は鏡面でないことが多い。鏡面とは異なる服本体Ｅの外面（材料表面）は、数μｍレベル程度の傷や凹凸が無数に存在することが多い。
服本体Ｅの外面（材料表面）に存在するμｍレベルの凹凸が、放射冷却層ＣＰの光反射層Ｂ（銀層）に転写されると、反射率が下がることになる。
したがって、放射冷却層ＣＰに外面（材料表面）に存在する凹凸が反映されないようにする構造を導入する必要があり、このために、放射冷却層ＣＰを、５μｍから１００μｍ程度の厚みの接続層Ｓにて、服本体Ｅの外面に接合させるとよい。
服本体Ｅの外面に放射冷却層ＣＰを装着する場合、接続層Ｓの厚さを、５μｍ以上で、１００μｍ以下にすることが良い。
すなわち、服本体Ｅの外面（表面）は鏡面でないことが多い。鏡面とは異なる服本体Ｅの外面（材料表面）は、数μｍレベル程度の傷や凹凸が無数に存在することが多い。
服本体Ｅの外面（材料表面）に存在するμｍレベルの凹凸が、放射冷却層ＣＰの光反射層Ｂ（銀層）に転写されると、反射率が下がることになる。
したがって、放射冷却層ＣＰに外面（材料表面）に存在する凹凸が反映されないようにする構造を導入する必要があり、このために、放射冷却層ＣＰを、５μｍから１００μｍ程度の厚みの接続層Ｓにて、服本体Ｅの外面に接合させるとよい。
【0232】
接着剤や粘着剤にて構成される５μｍ以上の接続層Ｓが存在すると、接続層Ｓが服本体Ｅの外面の凹凸を吸収し、放射冷却層ＣＰの光反射層Ｂ（銀層）が平坦となる。
光反射層Ｂ（銀層）が平坦になると、太陽光反射率の低下(換言すると太陽光吸収率の増大)を防げることになる。
但し、接続層Ｓの厚みが厚くなると断熱性が向上する。断熱性が向上すると放射冷却層ＣＰの冷熱が断熱されるため、良くない。このような観点から不必要なほどに厚い接続層Ｓは不要であり、１００μｍの厚さがあれば十分である。
光反射層Ｂ（銀層）が平坦になると、太陽光反射率の低下(換言すると太陽光吸収率の増大)を防げることになる。
但し、接続層Ｓの厚みが厚くなると断熱性が向上する。断熱性が向上すると放射冷却層ＣＰの冷熱が断熱されるため、良くない。このような観点から不必要なほどに厚い接続層Ｓは不要であり、１００μｍの厚さがあれば十分である。
【0233】
〔放射冷却式空調服の別例示〕
図２８に示すように、放射冷却層ＣＰの放射面Ｈを凹凸状に形成するとよい。
つまり、例えば、放射面Ｈに凸部Ｕが存在する状態に形成してもよい。
凹凸状の例としては、直方体状の凸部Ｕが並ぶラインアンドスペース構造（図２９参照）、円錐柱の凸部Ｕを縦横に並べた構造（図３０参照）、図示は省略するが、三角柱やピラミッド状の凸部Ｕがラインアンドペース状に並んだ構造、方形体状の凸部Ｕが縦横に並んだ構造、凸部Ｕをランダムに形成した構造等、各種の構成を採用できる。
ちなみに、放射面Ｈを凹凸状に形成する際の高低差は、１００μｍ程度である。
図２８に示すように、放射冷却層ＣＰの放射面Ｈを凹凸状に形成するとよい。
つまり、例えば、放射面Ｈに凸部Ｕが存在する状態に形成してもよい。
凹凸状の例としては、直方体状の凸部Ｕが並ぶラインアンドスペース構造（図２９参照）、円錐柱の凸部Ｕを縦横に並べた構造（図３０参照）、図示は省略するが、三角柱やピラミッド状の凸部Ｕがラインアンドペース状に並んだ構造、方形体状の凸部Ｕが縦横に並んだ構造、凸部Ｕをランダムに形成した構造等、各種の構成を採用できる。
ちなみに、放射面Ｈを凹凸状に形成する際の高低差は、１００μｍ程度である。
【0234】
放射面Ｈを凹凸状に形成した場合の利点としては、放射面Ｈの表面積が増加することにより、例えば、放射冷却式空調服Ｗの着衣者が作業を行う作業場に扇風機が設置される場合には、扇風機にて送風される風が放射面Ｈに対して通風されることにより、冷却機能を向上させることができる。
【0235】
放射面Ｈを凹凸状に形成すると、見た目に関してもメリットがある。放射冷却層ＣＰの放射面Ｈ（上面）が鏡面である場合よりも、放射面Ｈが凹凸状に形成されている場合の方が、太陽光が散乱されるので、放射冷却層ＣＰのギラツキが低減される。
尚、放射面Ｈに「散乱する」という機能を付与しても、光反射層Ｂの銀（銀合金）における光吸収は増大しないので、放射冷却を良好に行うことができる。
尚、放射面Ｈに「散乱する」という機能を付与しても、光反射層Ｂの銀（銀合金）における光吸収は増大しないので、放射冷却を良好に行うことができる。
【0236】
〔別実施形態〕
以下、別実施形態を列記する。
（１）上記実施形態では、樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料として各種のものを例示したが、好適に使用できる樹脂材料としては、塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）、フッ化ビニル樹脂（ＰＶＦ）、フッ化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＦ）を挙げることができる。
以下、別実施形態を列記する。
（１）上記実施形態では、樹脂材料層Ｊを形成する樹脂材料として各種のものを例示したが、好適に使用できる樹脂材料としては、塩化ビニル樹脂（ＰＶＣ）、塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）、フッ化ビニル樹脂（ＰＶＦ）、フッ化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＦ）を挙げることができる。
【0237】
（２）上記実施形態では、保護層Ｄを備えさせる場合を例示したが、保護層Ｄを省略する形態で実施してもよい。
【0238】
（３）上記実施形態では、樹脂材料層Ｊの放射面Ｈを露出させる形態を例示したが、放射面Ｈを覆うハードコートを設けるようにしてもよい。
ハードコートとしては、ＵＶ硬化アクリル系、熱硬化アクリル系、ＵＶ硬化シリコーン系、熱硬化シリコーン系、有機無機ハイブリッド系、塩化ビニルが存在し、いずれを用いてもよい。添加材として有機系帯電防止剤を用いてもよい。
ＵＶ硬化アクリル系の中でもウレタンアクリレートは特によい。
ハードコートとしては、ＵＶ硬化アクリル系、熱硬化アクリル系、ＵＶ硬化シリコーン系、熱硬化シリコーン系、有機無機ハイブリッド系、塩化ビニルが存在し、いずれを用いてもよい。添加材として有機系帯電防止剤を用いてもよい。
ＵＶ硬化アクリル系の中でもウレタンアクリレートは特によい。
【0239】
ハードコートの成膜方法としては、グラビアコート法、バーコート法、ナイフコート法、ロールコート法、ブレードコート法、ダイコート法などを用いることができる。
ハードコート（塗膜）の厚みは１～５０μｍであり、特に２～２０μｍが望ましい。
ハードコート（塗膜）の厚みは１～５０μｍであり、特に２～２０μｍが望ましい。
【0240】
また、樹脂材料層Ｊの樹脂材料として、塩化ビニル樹脂を用いる場合において、塩化ビニル樹脂の可塑剤の量を減らし、硬質塩化ビニル樹脂、或いは、半硬質塩化ビニル樹脂にしてもよい。この場合、放射層の塩化ビニルそのものがハードコート層となる。
【0241】
（４）上記実施形態で例示する放射冷却式空調服Ｗは、服本体Ｅの背部の腰部側箇所に設けた送風ファン１が、外部から吸い込んだ空気を服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間に送り出すように構成されているが、これに代えて、送風ファン１が、服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間の空気を外部に吸引排出するようにしてもよい。この場合、服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間が陰圧になり、服本体Ｅの襟部と着衣者Ｍの首との間の隙間や、服本体Ｅの袖口と着衣者Ｍの手首との間の隙間を通して、外部の空気が服本体Ｅと着衣者Ｍとの間の空間に流動することになる。ちなみに、この形態の放射冷却式空調服Ｗの場合には、服本体Ｅと着衣者Ｍとの間に空気が流動する空間を形成する部材を、服本体Ｅの内面側に設けるとよい。
【0242】
なお、上記実施形態（別実施形態を含む、以下同じ）で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することが可能であり、また、本明細書において開示された実施形態は例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲内で適宜改変することが可能である。
【符号の説明】
【0243】
１ 送風部
Ａ 赤外放射層
Ｂ 光反射層
Ｄ 保護層
Ｅ 服本体
Ｈ 放射面
Ｊ 樹脂材料層
Ｕ 凹凸部
Ａ 赤外放射層
Ｂ 光反射層
Ｄ 保護層
Ｅ 服本体
Ｈ 放射面
Ｊ 樹脂材料層
Ｕ 凹凸部
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】