(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-07-29
(45)【発行日】2024-08-06
(54)【発明の名称】回転機
(51)【国際特許分類】
H02K 5/22 20060101AFI20240730BHJP
H02K 3/38 20060101ALI20240730BHJP
H02K 3/04 20060101ALI20240730BHJP
【ＦＩ】
H02K5/22
H02K3/38 A
H02K3/04 J
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2021050736
(22)【出願日】2021-03-24
(65)【公開番号】P2022148885
(43)【公開日】2022-10-06
【審査請求日】2023-08-30
(73)【特許権者】
【識別番号】000006105
【氏名又は名称】株式会社明電舎
(74)【代理人】
【識別番号】100114775
【弁理士】
【氏名又は名称】高岡 亮一
(74)【代理人】
【識別番号】100121511
【弁理士】
【氏名又は名称】小田 直
(74)【代理人】
【識別番号】100116001
【弁理士】
【氏名又は名称】森 俊秀
(74)【代理人】
【識別番号】100208580
【弁理士】
【氏名又は名称】三好 玲奈
(72)【発明者】
【氏名】倉澤 拓也
【審査官】島倉 理
(56)【参考文献】
【文献】実開昭６１－１１４９５８（ＪＰ，Ｕ）
【文献】実開昭６０－０２８４６０（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開２０１７－２２１０８３（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０２Ｋ ５／２２
Ｈ０２Ｋ ３／３８
Ｈ０２Ｋ ３／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
回転可能なロータと、前記ロータを内包するステータと、口出し線とを備え、前記ステータが、ステータコアと、前記ステータコアに巻き付けられるコイルとを備え、
前記口出し線が、前記コイルに導通する、回転機であって、
前記口出し線の横断面の外縁形状が楕円形であり、
少なくとも前記口出し線を覆う筐体の内部における、前記筐体と前記口出し線とが最接近する領域にて、前記口出し線が前記楕円形の長径方向を、前記筐体と前記口出し線とを最短距離で結ぶ仮想線分と直交する方向に沿わせる姿勢で配置される、
ことを特徴とする回転機。
【請求項2】
前記仮想線分の長さである空間距離が、前記口出し線の前記楕円形と同じ面積の真円における半径よりも大きい、ことを特徴とする請求項１に記載の回転機。
【請求項3】
前記口出し線の前記長径方向の長さである幅が、前記半径の１.２倍よりも大きく、且つ前記半径の１．５倍よりも小さい、ことを特徴とする請求項２に記載の回転機。
【請求項4】
前記空間距離が、前記半径よりも大きく、且つ前記半径の１．３倍よりも小さい、ことを特徴とする請求項３に記載の回転機。
【請求項5】
前記口出し線が、線長さ方向に延びる複数の丸型導体と、それら丸型導体を被覆する絶縁性の被覆材とを備える、ことを特徴とする請求項４に記載の回転機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、モータ、発電機（ダイナモ）等の回転機に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、回転可能なロータと、ロータを内包するステータと、ステータのコイルに導通する口出し線とを備える回転機が知られている。
【0003】
例えば、特許文献１に記載の回転機としてのモータユニットは、回転可能なロータと、ロータを内包するステータと、口出し線としての引出線とを備える。ステータは、ステータコアと、ステータコアに巻き付けられるコイルとを備える。口出し線の長さ方向の一端側はステータのコイルに電気接続され、口出し線の他端側には端子が装着される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開２０１９－３７０６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
このモータユニットのように、口出し線を備える回転機においては、運転時にサージ電圧等の一過性の過電圧が発生したとしても、口出し線と、モータハウジング等の筐体との間にコロナ放電を引き起こさないように設計することが望ましい。コロナ放電が発生すると、口出し線の絶縁性被覆の絶縁破壊など、回転機の故障の原因となる現象を発生させてしまうからである。一過性の過電圧によるコロナ放電の発生を有効に抑えるためには、口出し線と、筐体の内面との距離を十分に大きくする必要があるが、回転機の小型化が進められる近年においては、十分な距離をとることが難しくなってきている。
【0006】
本発明は、以上の背景に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、口出し線と筐体の内面との距離を拡大することなく、口出し線と筐体との間におけるコロナ放電の発生を抑えることができる回転機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0007】
上記目的を達成するために、本発明は、回転可能なロータと、前記ロータを内包するステータと、口出し線とを備え、前記ステータが、ステータコアと、前記ステータコアに巻き付けられるコイルとを備え、前記口出し線が、前記コイルに導通する、回転機であって、前記口出し線の横断面の外縁形状が楕円形であり、少なくとも前記口出し線を覆う筐体の内部における、前記筐体と前記口出し線とが最接近する領域にて、前記口出し線が前記楕円形の長径方向を、前記筐体と前記口出し線とを最短距離で結ぶ仮想線分と直交する方向に沿わせる姿勢で配置される、ことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、口出し線と筐体の内面との距離を拡大することなく、口出し線と筐体との間におけるコロナ放電の発生を抑えることができるという優れた効果がある。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】実施形態に係るモータを示す分解斜視図である。
【図2】同モータのステータを示す斜視図である。
【図3】同モータのリアカバー、Ｕ相用の口出し線、及びステータを部分的に示す模式図である。
【図4】同リアカバー及び同口出し線を示す断面図である。
【図5】第１比較例に係るモータのリアカバー及びＵ相用の口出し線を示す断面図である。
【図6】本発明者が行った実験によって得られた結果に基づく、電界強度の最大値の比率と、幅Ｗ／半径ｒの関係とを示すグラフである。
【図7】実施例に係るモータのリアカバー及び口出し線を示す断面図である。
【図8】第２比較例に係るモータのリアカバー及び口出し線を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、各図を用いて、本発明を適用した回転機としてのモータの一実施形態について説明する。
実施形態では説明を分かり易くするため、本発明の主要部以外の構造や要素については、簡略化または省略して説明する。また、各図において、同じ要素には同じ符号を付す。なお、各図に示す各要素の形状、寸法などは模式的に示したもので、実際の形状、寸法などを示すものではない。
実施形態では説明を分かり易くするため、本発明の主要部以外の構造や要素については、簡略化または省略して説明する。また、各図において、同じ要素には同じ符号を付す。なお、各図に示す各要素の形状、寸法などは模式的に示したもので、実際の形状、寸法などを示すものではない。
【0011】
図１は、実施形態に係るモータ１を示す分解斜視図である。モータ１は、インナーロータ型モータであり、円筒状のハウジング５２、フロントカバー５３、リアカバー５４、シャフト５５、ロータ（回転子）２、及びステータ（固定子）３を備える。ロータ２は、埋込磁石形回転子である。モータ１、車両用モータなどといった高出力密度を要求される埋込磁石型同期型モーター（ＩＰＭＳＭ：ｉｎｔｅｒｉｏｒ ｐｅｒｍａｎｅｎｔ ｍａｇｎｅｔ ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ ｍｏｔｏｒ）である。
【0012】
軸状のシャフト５５は、円柱状のロータ２をロータ２の回転軸線Ａに沿って貫通し、回転軸線Ａ上に位置する。シャフト５５は、ロータ２とともに回転軸線Ａを中心にして回転駆動する。円筒状のハウジング５２は、ヨークの役割を果たし、内周面で円筒状のステータ３を保持する。ハウジング５２は、回転軸線Ａ方向の両端に開口を有する。ロータ２は、ハウジング５２の内周面に保持されているステータ３の中空内に収容される。有底円筒状のフロントカバー５３は、底部を軸方向（回転軸線Ａと平行な方向）のフロント側に向けた状態で、ハウジング５２のフロント側に接続される。この接続により、フロントカバー５３は、底部に設けられたシャフト穴５３ｃにシャフト５５のフロント側を貫通させ、且つハウジング５２のフロント側の開口を塞ぐ。
【0013】
リアカバー５４は、ハウジング５２のリア側の開口を塞ぐように、ハウジング５２のリア側端部に固定される。
【0014】
ロータ２の外周側には、エアギャップを隔ててステータ３が配置される。即ち、中空構造のステータ３は、その中空にロータ２を内包する。モータ１は、コイルの電流制御によってステータ３の磁界を順番に切り替えることで、ロータ２の磁界との吸引力または反発力を生じせしめて、回転軸線Ａを中心としてロータ２を回転駆動させる。
【0015】
ロータ２は、ロータコア２ａと、磁石たる複数の永久磁石２ｂとを有する。ロータ２のロータコア２ａは、例えば、打ち抜き加工された珪素鋼板を軸方向に積層して形成される円筒状の部材である。ロータコア２ａを構成する個々の珪素鋼板の間には絶縁性接着剤が介在しており、個々の珪素鋼板は互いに絶縁状態にある。そして、ロータコア２ａの軸心部に形成される中空には、回転軸線Ａに沿ってシャフト（図１の５５）が嵌入される。モータ１において、シャフト５５は不図示の軸受によって回転自在に支持される。
【0016】
図２は、ステータ３を示す斜視図である。ステータ３は、ステータコア３ａを備える。円筒状のステータ３の内周側には、それぞれ回転軸線（図１のＡ）を中心とする径方向（以下、単に径方向と言う）の内側に向けて突出するティース３ｃが回転軸線を中心とする周方向（以下、単に周方向と言う）に等間隔をおいて複数並んで設けられている。互いに隣り合うティース３ｃの間の空間は、それぞれスロットを形成する。スロットには、コイル３ｂが巻き付けられる。
【0017】
複数のコイル３ｂのうち、三相交流電源のＵ相電源が供給されるＵ相用のコイル３ｂは、Ｕ相用の渡り線によって互いに電気接続される。また、Ｖ相電源が供給される複数のＶ相用のコイル３ｂは、Ｖ相用の渡り線によって互いに電気接続される。また、Ｗ相電源が供給される複数のＷ相用のコイル３ｂは、Ｗ相用の渡り線によって互いに電気接続される。
【0018】
モータ１は、Ｕ相用の口出し線１０Ｕ、Ｖ相用の口出し線１０Ｖ、及びＷ相用の口出し線１０Ｗを備える。Ｕ相用の口出し線１０Ｕの長さ方向の一端側には、Ｕ相用の渡り線が電気接続される。また、Ｕ相用の口出し線１０Ｕの長さ方向の他端側には、Ｕ相用の端子２０Ｕがカシメ加工によって装着される。Ｖ相用の口出し線１０Ｖの長さ方向の一端側には、Ｖ相用の渡り線が電気接続される。また、Ｖ相用の口出し線１０Ｖの長さ方向の他端側には、Ｖ相用の端子２０Ｖがカシメ加工によって装着される。Ｗ相用の口出し線１０Ｗの長さ方向の一端側には、Ｗ相用の渡り線が電気接続される。また、Ｗ相用の口出し線１０Ｗの長さ方向の他端側には、Ｗ相用の端子２０Ｗがカシメ加工によって装着される。
【0019】
図３は、モータ１のリアカバー５４、Ｕ相用の口出し線１０Ｕ、及びステータ３を部分的に示す模式図である。モータ１では、筐体を構成するフロントカバー（図１の５３）、ハウジング（図１の５２）、及びリアカバー５４のうち、筐体内においてリアカバー５４がＵ相用の口出し線１０Ｕに対して最も近づく。
【0020】
同図において、Ａ１という符号が付された領域は、筐体内において、筐体の一部たるリアカバー５４と、Ｕ相用の口出し線１０Ｕとが最接近する領域を示す。また、Ｌ１という符号が付された仮想線分は、リアカバー５４とＵ相用の口出し線１０Ｕとを仮想的に最短距離で結ぶ線分である。領域Ａ１におけるリアカバー５４とＵ相用の口出し線１０Ｕとの空間距離ｄは、仮想線分Ｌ１の長さと等しい。
【0021】
図４は、リアカバー５４及びＵ相用の口出し線１０Ｕを示す断面図である。Ｕ相用の口出し線１０Ｕは、銅などの導電性材料からなる導体１１Ｕと、導体１１Ｕを被覆する絶縁性材料からなる被覆材１２Ｕとを備える。Ｕ相用の口出し線１０Ｕの横断面の外縁形状は、図示のように楕円形である。同図において、ａという符号は前述の楕円形の長半径であり、ｂという符号は楕円形の短半径である（ａ＞ｂ）。また、Ｌ２という符号が付された仮想線分は、楕円形の長半径上を長半径の延在方向に沿って延びる線分（以下、長径方向線分Ｌ２と言う）。
【0022】
図５は、本発明の構成を備えない第１比較例に係るモータのリアカバー１５４及びＵ相用の口出し線１１０Ｕを示す断面図である。Ｕ相用の口出し線１１０Ｕは、導体１１１Ｕと、これを被覆する被覆材１１２Ｕとを備える。第１比較例に係るモータにおいては、各相用の口出し線の構造及び配置態様だけが、実施形態に係るモータ１と異なる。以下、第１比較例に係るモータにおけるＵ相用の口出し線１１０Ｕを、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕと言う。また、実施形態に係るモータ１におけるＵ相用の口出し線（図４の１０Ｕ）を、実施形態に係る口出し線１０Ｕと言う。なお、図５において、ｒは、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕの半径である。
【0023】
図５に示されるように、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕの横断面の外縁形状は、円形（真円形）である。また、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕの横断面の面積は、実施形態に係る口出し線１０Ｕの横断面の面積と同じである。第１比較例に係る口出し線１１０Ｕと、実施形態に係る口出し線１０Ｕとは、互いに同じ面積であることから、許容電流が互いに同じである。一般的な口出し線は、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕのように、横断面の外縁形状が円形である。
【0024】
第１比較例に係るモータと、実施形態に係るモータとにおいて、空間距離ｄは互いに同じである。よって、実施形態に係るモータ１は、第１比較例に係るモータと比較した場合に、リアカバー５４と口出し線１０Ｕとの距離を拡大することによるモータ１の大型化を引き起こしていない。
【0025】
文献「高電圧工学」（著者：日高邦彦、出版社：数理工学社 ２００９9年１月１０日初版発行）の４４頁の図３．８（ｂ）に記載されるように、空間距離ｄが半径ｒよりも小さい場合には、空間距離ｄを介して相対向する２つの球状電極の間に平等電界が形成される。平等電界においては、位置にかかわらず強度が一定となる。これに対し、不平等電界は、位置によって電界強度が異なる電界である。
【0026】
図４に示される実施形態に係るモータ１、及び図５に示される第１比較例に係るモータの何れにおいても、空間距離ｄを半径ｒよりも小さくすると、リアカバー（５４、１５４）と、口出し線（１０Ｕ、１１０Ｕ）との間に平等電界を形成することができる。しかしながら、かかる構成では、空間距離ｄが小さすぎることから、リアカバー（５４、１５４）と、口出し線（１０Ｕ、１１０Ｕ）との間でコロナ放電を容易に発生させてしまう。そこで、実施形態に係るモータ１、及び第１比較例に係るモータの何れにおいても、空間距離ｄを半径ｒよりも大きくしている。なお、上述のように、それら２つのモータにおいて、空間距離ｄは互いに同じである。
【0027】
実施形態に係るモータ１や、第１比較例に係るモータのように、空間距離ｄを半径ｒよりも大きくすると、リアカバー（５４、１５４）と口出し線（１０Ｕ、１１０Ｕ）との間に形成される電界が不平等電界になる。そして、サージ電圧等の一過性の過電圧が発生すると、口出し線（１０Ｕ、１１０Ｕ）における周方向の全域のうち、リアカバー（５４、１５４）に最も近づいている領域と、リアカバー（５４、１５４）との間で、コロナ放電が発生し易くなる。
【0028】
一般に、相対向する電極間においては、電極のエッジ部分に電気力線が集中することから、エッジ部分でコロナ放電を引き起こし易くなる。一方、口出し線（１０Ｕ、１１０Ｕ）は、横断面にエッジを有さないが、周方向における全域のうち、リアカバー（５４、１５４）との距離を最も近づける領域の曲がり具合が急になるほど（曲率が大きくなるほど）、コロナ放電を引き起こし易くなる。
【0029】
図４に示されるように、実施形態に係るモータ１では、リアカバー５４と口出し線１０Ｕとが最接近する領域（図３のＡ１）において、口出し線１０Ｕが楕円形の長径方向（長径方向線分Ｌ２）を、リアカバー５４と口出し線１０Ｕとを最短距離で結ぶ仮想線分Ｌ１と直交する方向に沿わせる姿勢で配置される。このような姿勢では、口出し線１０Ｕの周方向における全域のうち、曲がり具合を最も緩くする領域（曲率が最も小さくなる領域）を、リアカバー５４に最も近づける。前述の領域の曲率は、第１比較例に係る口出し線１１０Ｕの曲率よりも小さい。
【0030】
よって、実施形態に係るモータ１においては、第１比較例に係るモータに比べて、空間距離ｄを拡大することなく、口出し線１０Ｕとリアカバー５４との間におけるコロナ放電の発生を抑えることができる。
【0031】
なお、本発明において、「口出し線が楕円形の長径方向を筐体の内面と平行な方向に沿わせる姿勢」は、長径方向線分Ｌ２が仮想線分Ｌ１と直交する方向に延びる態様の他、次の態様を含む。即ち、長径方向線分Ｌ２が仮想線分Ｌ１と直交する方向から４５〔°〕未満の傾斜角度で傾斜する態様である。
【0032】
本発明において、円周率をπ、円の半径をｒ、楕円の長半径をａ、楕円の短半径をｂでそれぞれ表すと、円の面積は、πｒ２という式で求められる。また、楕円の面積は、πａｂという式で求められる。実施形態に係る口出し線１０Ｕの横断面と等しい横断面（真円状の断面）の円の半径ｒ（第１比較例に係る口出し線１１０Ｕの半径ｒ）は、πａｂ＝πｒ２という関係から、ｒ＝√ａ×√ｂという式で求められる。長半径ａ、短半径ｂのそれぞれの単位は、〔ｍｍ〕とする。また、長半径ａ、短半径ｂのそれぞれは、小数点以下第３位を四捨五入した小数点以下第２位までの数値とする。また、円の面積、楕円の面積のそれぞれは、小数点以下第３位を四捨五入した小数点以下第２位までの数値とする。また、円周率は、３．１４とする。楕円の幅Ｗは、２×長半径ａと同じ値である。
【0033】
楕円の幅Ｗを大きくしすぎると、楕円における長半径方向の両端部のそれぞれにおいて、線表面の曲がり具合を過剰に急カーブにしてしまう（曲率を過剰に大きくしてしまう）ことから、両端部においてコロナ放電を発生させ易くなってしまう。また、幅Ｗを小さくしすぎると、口出し線の横断面の外縁形状を楕円形状にすることによるコロナ放電の発生を抑える効果が十分に得られなくなってしまう。
【0034】
図６は、本発明者が行った実験によって得られた結果に基づく、電界強度の最大値の比率と、幅Ｗ／半径ｒの関係とを示すグラフである（幅Ｗ＝２×長半径ａ）。電界強度の最大値の比率は、空間距離ｄを半径ｒと等しくし、且つ幅Ｗと半径ｒとを等しくした（円形にした）場合における電界強度を１とした場合における比率である。図示のように、空間距離ｄを、半径ｒよりも大きく且つ半径ｒの１．３倍よりも小さくするという条件１のもとでは、幅Ｗを、半径ｒの１．２倍よりも大きく、且つ半径の１．５倍よりも小さくするという条件２を具備することで、前述の比率を有効な範囲まで低くし得ることがわかる。つまり、条件１のもとで、条件２を満足することで、一過性の過電圧による口出し線１０Ｕとリアカバー５４との間のコロナ放電の発生を有効に抑えることができる。
【0035】
そこで、実施形態に係るモータ１においては、前述の条件１及び条件２を何れも満足させている。
【0036】
次に、実施形態に係るモータ１に、より特徴的な構成を付加した実施例について説明する。なお、以下に特筆しない限り、実施例に係るモータ１の構成は、実施形態と同様である。
【0037】
図７は、実施例に係るモータ１のリアカバー５４及び口出し線１０Ｕを示す断面図である。実施例に係るモータ１においては、口出し線１０Ｕの被覆材１２Ｕが複数の丸型導体１３Ｕを内包する。図示の例では、被覆材１２Ｕが１０本の丸型導体１３Ｕを内包する。丸型導体１３Ｕは、図示のように、横断面の外縁の形状が円形となる導体である。かかる構成では、市販のエナメル線などの丸型導体１３Ｕを複数用いることで、横断面の外縁形状が楕円形となる口出し線１０Ｕを安価に製造することができる。
【0038】
被覆材１２Ｕの内部において、互いに隣り合う丸型導体１３Ｕと丸型導体１３Ｕとの間には、絶縁材（以下、内部絶縁材と言う）が存在している。
【0039】
図８は、第２比較例に係るモータのリアカバー１５４及び口出し線１１０Ｕを示す断面図である。第２比較例に係るモータにおいて、口出し線１１０Ｕの断面積は、実施例に係るモータ１における口出し線１０Ｕの断面積と同じである、空間距離ｄも、実施例と第２比較例とで互いに同じである。また、第２比較例においても、被覆材１１２Ｕが、１０本の丸型導体１１３Ｕを内包し、丸型導体の径は、実施例と第２比較例とで互いに同じである。
【0040】
図７に示される実施例と、図８に示される第２比較例とを比較すると、１０本の丸型導体（１３Ｕ、１１３Ｕ）のうち、リアカバー１５４に最も近づいた位置にある丸型導体の曲率は、実施例と第２比較例とで互いに同じである。しかしながら、曲率が同じであっても、同じ電位の丸型導体が集まった場合、丸型導体の集合体の全体的な形状が楕円であれば、円形である場合に比べて電界の強度を低減することが可能である。このため、実施例に係るモータ１では、第２比較例に係るモータに比べて、空間距離ｄを拡大することなく、口出し線１０Ｕとリアカバー５４との間におけるコロナ放電の発生を抑えることができる。
【0041】
なお、図６に示される実験結果を得た実験においては、実施例と同様の構成の口出し線１０Ｕを用いている。
【0042】
実施形態、実施例のそれぞれにおいて、Ｕ相用の口出し線１０Ｕについて詳しく説明したが、Ｖ相用の口出し線１０Ｖ、及びＷ相用の口出し線１０Ｗのそれぞれの構成は、Ｕ相用の口出し線１０Ｕの構成と同様である。
【0043】
回転機としてのモータ（１００）に本発明を適用した例について説明したが、回転機としての発電機（ダイナモ）に本発明を適用してもよい。
【0044】
本発明は上述の実施形態及び実施例に限られず、本発明の構成を適用し得る範囲内で、実施形態とは異なる構成を採用することもできる。本発明は、以下に説明する態様毎に特有の作用効果を奏する。
【0045】
〔第１態様〕
第１態様は、回転可能なロータ（例えばロータ２と、前記ロータを内包するステータ（例えばステータ３）と、口出し線（例えば口出し線１０Ｕ，１０Ｖ，１０Ｗ）とを備え、前記ステータが、ステータコア（例えばステータコア３ａ）と、前記ステータコアに巻き付けられるコイル（例えばコイル３ｂ）とを備え、前記口出し線が、前記コイルに導通する、回転機（例えばモータ１）であって、前記口出し線の横断面の外縁形状が楕円形であり、少なくとも前記口出し線を覆う筐体（例えばリアカバー５４）の内部における、前記筐体と前記口出し線とが最接近する領域（例えば領域Ａ１）にて、前記口出し線が前記楕円形の長径方向を、前記筐体と前記口出し線とを最短距離で結ぶ仮想線分（例えば仮想線分Ｌ１）と直交する方向に沿わせる姿勢で配置される、ことを特徴とするものである。
第１態様は、回転可能なロータ（例えばロータ２と、前記ロータを内包するステータ（例えばステータ３）と、口出し線（例えば口出し線１０Ｕ，１０Ｖ，１０Ｗ）とを備え、前記ステータが、ステータコア（例えばステータコア３ａ）と、前記ステータコアに巻き付けられるコイル（例えばコイル３ｂ）とを備え、前記口出し線が、前記コイルに導通する、回転機（例えばモータ１）であって、前記口出し線の横断面の外縁形状が楕円形であり、少なくとも前記口出し線を覆う筐体（例えばリアカバー５４）の内部における、前記筐体と前記口出し線とが最接近する領域（例えば領域Ａ１）にて、前記口出し線が前記楕円形の長径方向を、前記筐体と前記口出し線とを最短距離で結ぶ仮想線分（例えば仮想線分Ｌ１）と直交する方向に沿わせる姿勢で配置される、ことを特徴とするものである。
【0046】
かかる構成の第１態様によれば、筐体と口出し線との距離を拡大することなく、口出し線と筐体との間におけるコロナ放電の発生を抑えることができる。
【0047】
〔第２態様〕
第２態様は、第１態様の構成を備え、且つ、前記仮想線分の長さである空間距離（例えば空間距離ｄ）が、前記口出し線の前記楕円形と同じ面積の真円における半径（例えば半径ｒ）よりも大きい、ことを特徴とする回転機である。
第２態様は、第１態様の構成を備え、且つ、前記仮想線分の長さである空間距離（例えば空間距離ｄ）が、前記口出し線の前記楕円形と同じ面積の真円における半径（例えば半径ｒ）よりも大きい、ことを特徴とする回転機である。
【0048】
かかる構成の第２態様によれば、空間距離が半径以下である場合に生じ易い定常電圧時における口出し線と筐体との間のコロナ放電の発生を抑えることができる。
【0049】
第３態様は、第２態様の構成を備え、前記口出し線の前記長径方向の長さである幅（例えば幅Ｗ）が、前記半径の１.２倍よりも大きく、且つ前記半径の１．５倍よりも小さい、ことを特徴とする回転機である。
【0050】
かかる構成の第３態様によれば、一過性の過電圧による口出し線と筐体との間のコロナ放電の発生を有効に抑えることができる。
【0051】
第４態様は、第３態様の構成を備え、且つ、前記空間距離が、前記半径よりも大きく、且つ前記半径の１．３倍よりも小さい、ことを特徴とする回転機である。
【0052】
かかる構成の第４態様によれば、一過性の過電圧による口出し線と筐体との間のコロナ放電の発生を有効に抑えるという効果を確実に得ることができる。
【0053】
〔第５態様〕
第５態様は、第４態様の構成を備え、且つ、前記口出し線が、線長さ方向に延びる複数の丸型導体（例えば丸型導体１３Ｕ）と、それら丸型導体を被覆する絶縁性の被覆材（例えば被覆材１２Ｕ）とを備える、ことを特徴とする回転機である。
第５態様は、第４態様の構成を備え、且つ、前記口出し線が、線長さ方向に延びる複数の丸型導体（例えば丸型導体１３Ｕ）と、それら丸型導体を被覆する絶縁性の被覆材（例えば被覆材１２Ｕ）とを備える、ことを特徴とする回転機である。
【0054】
かかる構成の第５態様によれば、市販のエナメル線などの丸型導体を複数用いることで、横断面の外縁形状が楕円形となる口出し線を安価に製造することができる。
【産業上の利用可能性】
【0055】
本発明は、モータ、ダイナモなどの回転機に適用が可能である。
【符号の説明】
【0056】
２・・・ロータ、 ２ａ・・・ロータコア、 ２ｂ・・・永久磁石、 １０Ｕ・・・Ｕ相用の口出し線、 １０Ｖ・・・Ｖ相用の口出し線、 １０Ｗ・・・Ｗ相用の口出し線、 １１Ｕ，１１Ｖ，１１Ｗ・・・被覆材、 １２Ｕ，１２Ｖ，１２Ｗ・・・導体、 １３Ｕ，１３Ｖ，１３Ｗ・・・丸型導体、 ａ・・・長半径、 ｂ・・・短半径、 ｒ・・・半径、 Ｗ・・・幅、 Ｌ１・・・仮想線分、 ｄ・・・空間距離、 ５４・・・リアカバー（筐体）
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】