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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-01
(45)【発行日】2024-08-09
(54)【発明の名称】液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶
(51)【国際特許分類】
F17C 3/04 20060101AFI20240802BHJP
F17C 13/00 20060101ALI20240802BHJP
B65D 90/02 20190101ALI20240802BHJP
B63B 25/16 20060101ALI20240802BHJP
【ＦＩ】
F17C3/04 A
F17C3/04 E
F17C13/00 302Z
B65D90/02 B
B63B25/16 P
【請求項の数】
9
(21)【出願番号】P 2022573754
(86)(22)【出願日】2021-07-01
(65)【公表番号】
(43)【公表日】2023-07-07
(86)【国際出願番号】 KR2021008387
(87)【国際公開番号】W WO2022010184
(87)【国際公開日】2022-01-13
【審査請求日】2022-11-30
(31)【優先権主張番号】10-2020-0084336
(32)【優先日】2020-07-08
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(31)【優先権主張番号】10-2020-0089200
(32)【優先日】2020-07-17
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(73)【特許権者】
【識別番号】520387760
【氏名又は名称】エイチディー ヒュンダイ ヘビー インダストリーズ カンパニー リミテッド
(74)【代理人】
【識別番号】110001243
【氏名又は名称】弁理士法人谷・阿部特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】パク チョン チン
(72)【発明者】
【氏名】チェ ビョン キ
(72)【発明者】
【氏名】オ フン キュ
(72)【発明者】
【氏名】イム ホン イル
(72)【発明者】
【氏名】パク ミン キュ
(72)【発明者】
【氏名】イ サン オク
(72)【発明者】
【氏名】パク ソン ボ
(72)【発明者】
【氏名】キム ヨン テ
(72)【発明者】
【氏名】ホ ウォン ソク
(72)【発明者】
【氏名】キム トン ウ
(72)【発明者】
【氏名】アン チェ ヒョク
(72)【発明者】
【氏名】ソン ヨン ム
【審査官】佐藤 正宗
(56)【参考文献】
【文献】特表２０１０－５２８２４１（ＪＰ，Ａ）
【文献】韓国登録特許第１０－１３３７６４２（ＫＲ，Ｂ１）
【文献】特開２００８－１１０８１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】韓国公開特許第１０－２０１４－００４１９７１（ＫＲ，Ａ）
【文献】韓国登録特許第１０－１５５６２５９（ＫＲ，Ｂ１）
【文献】韓国登録特許第１０－１６１７０３６（ＫＲ，Ｂ１）
【文献】独国特許出願公開第１０２００６０１６７９６（ＤＥ，Ａ１）
【文献】特表２０１７－５１６０３０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１８－５１２３４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１１－５１９００５（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｆ１７Ｃ ３／０４
Ｆ１７Ｃ １３／００
Ｂ６５Ｄ ９０／０２
Ｂ６３Ｂ ２５／１６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
極低温物質を貯蔵する液化ガス貯蔵タンクであって、極低温物質を収容する収容空間を形成する金属材質の１次防壁と、
上記１次防壁の外側に１次プライウッドと１次断熱材が順に配置される１次断熱壁と、
上記１次断熱壁の外側に設けられる２次防壁と、
上記２次防壁の外側に２次断熱材と２次プライウッドが順に積層されて配置される２次断熱壁と、を含み、
上記２次防壁は、
単位要素を構成する上記２次断熱壁のそれぞれの上部に設けられるメイン防壁と、
隣り合う上記メイン防壁を互いに連結する補助防壁と、からなり、
上記２次防壁は、
金属と非金属の積層構造からなり、
上記１次断熱壁は、
低温負担（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）を減らすために上記２次断熱壁の６６％～１６６％の厚さを有し、
上記１次断熱壁は、
上記２次断熱壁、上記２次防壁、上記１次断熱壁の一部である固定断熱壁が積層されて形成される単位要素が隣り合って配置された状態で、上記隣り合う固定断熱壁の間の空間部分に設けられる連結断熱壁を含み、
上記連結断熱壁は上記２次断熱壁の６７％～１６７％の厚さを有する、ことを特徴とする液化ガス貯蔵タンク。
【請求項2】
上記２次防壁は、上記液化ガス貯蔵タンクにおいて厚さ方向を基準として全厚の４０％～６０％の範囲に該当する中心領域に配置されることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項3】
上記１次断熱材は、上記２次断熱材の９０％～１１０％の厚さを有することを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項4】
上記１次防壁は、上記１次断熱壁の上面に接触する平面部、第２曲率半径を有する曲面部、及び上記平面部と上記曲面部との間に第１曲率半径を有する境界部を含む複数のしわからなるしわの形状に形成され、
上記第１曲率半径と上記第２曲率半径は異なることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項5】
複数のしわは同じ形状に形成されることを特徴とする請求項４に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項6】
上記２次防壁は、第１部材／アルミニウムホイル／第２部材が積層された構造の素材で形成され、
上記第１部材と上記第２部材のうち少なくとも１つはガラスクロス、ガラス－アラミドクロス、バザルトクロスまたはガラスクロス／アルミニウムホイル／ガラスクロスであることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項7】
上記１次断熱材は、発泡剤としてＣＯ2を用いた強化ポリウレタンフォームで形成され、上記２次断熱材は、発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａを用いた強化ポリウレタンフォームで形成されることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項8】
直角コーナー構造をさらに含み、上記直角コーナー構造に形成される上記２次防壁の曲率半径は、上記１次断熱壁の厚さに対して２５％～５０％であることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【請求項9】
鈍角コーナー構造をさらに含み、上記鈍角コーナー構造に形成される上記２次防壁の曲率半径は、上記１次断熱壁の厚さに対して１５％～３５％であることを特徴とする請求項１に記載の液化ガス貯蔵タンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶に関する。
【背景技術】
【0002】
最近では、技術開発によりガソリンやディーゼルに代わって液化天然ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ；ＬＮＧ）、液化石油ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇａｓ；ＬＰＧ）などの液化ガスが広く使用されている。
【0003】
また、ＬＮＧなどの液化ガスを海上で輸送または保管するＬＮＧ運搬船、ＬＮＧ ＲＶ（Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｖｅｓｓｅｌ）、ＬＮＧ ＦＰＳＯ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ、Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ、Ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ Ｏｆｆｌｏａｄｉｎｇ）、ＬＮＧ ＦＳＲＵ（Ｆｌｏａｔｉｎｇ Ｓｔｏｒａｇｅ ａｎｄ Ｒｅｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｕｎｉｔ）などの船舶内には、ＬＮＧを極低温の液体状態で貯蔵するための貯蔵タンク（いわゆる、「貨物倉」と呼ばれる）が設置されている。
【0004】
また、液化ガス貯蔵タンクは、外部からの熱侵入により蒸発ガス（Ｂｏｉｌ Ｏｆｆ Ｇａｓ；ＢＯＧ）が発生することがあり、断熱設計を通じて蒸発ガスの気化比率である自然気化率（Ｂｏｉｌ Ｏｆｆ Ｒａｔｅ；ＢＯＲ）を下げるのが液化ガス貯蔵タンク設計の核心技術である。また、液化ガス貯蔵タンクはスロッシング（Ｓｌｏｓｈｉｎｇ）などの様々な荷重にさらされるため、断熱パネルの機械的強度を確保することも必須である。
【0005】
このような点を考慮すると、１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さ範囲が液化ガス貯蔵タンクの機械的強度と関係し得る。そのため、２次防壁の低温負担を無くしながら２次断熱壁の機械的強度も保持できるようにする研究が活発に行われている。
【0006】
なお、１次防壁の場合、極低温物質に直接露出されるため、極低温による熱応力（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）だけでなく、スロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）負担を最小化するために曲面部の断面形状を最適化する研究が活発に行われている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
本発明は上記のような従来技術の問題点を解決するために創出されたものであり、本発明の目的は、１次防壁の曲面部の断面形状を最適化することで、低温による熱応力（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）だけでなく、スロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）の負担を最小化できるようにする液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶を提供することである。
【0008】
また、本発明の目的は、断熱壁の全厚において１次断熱壁の厚さを２次断熱壁と同一または類似するようにして、２次断熱壁の機械的強度を一定レベルに保持しながら２次防壁の低温負担及びスロッシング負担を減らせる液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶を提供することである。
【0009】
また、本発明の目的は、断熱壁の全厚において１次断熱壁の厚さを２次断熱壁と同一または類似するようにして、船体の脆性破壊が発生しない範囲内で２次防壁の低温負担及びスロッシング負担を減らせる液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶を提供することである。
【0010】
また、本発明の目的は、２次防壁の構成を改善して断熱性能を向上させられる液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶を提供することである。
【0011】
また、本発明の目的は、２次断熱壁を船体に固定する固定部材の構成を改善して断熱性能の増加だけでなく、工数を削減させられる液化ガス貯蔵タンク及びそれを含む船舶を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明の一側面による液化ガス貯蔵タンクは、極低温物質を貯蔵する液化ガス貯蔵タンクであって、極低温物質を収容する収容空間を形成する金属材質の１次防壁と、上記１次防壁の外側に１次プライウッドと１次断熱材が順に配置される１次断熱壁と、上記１次断熱壁の外側に設けられる２次防壁と、上記２次防壁の外側に２次断熱材と２次プライウッドが順に積層されて配置される２次断熱壁と、を含み、上記２次防壁は、単位要素を構成する上記２次断熱壁のそれぞれの上部に設けられるメイン防壁と、隣り合う上記メイン防壁を互いに連結する補助防壁と、からなり、上記２次防壁は、金属と非金属の混合素材からなり、上記１次断熱壁は、低温負担（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）を減らすために上記２次断熱壁の６６％～１６６％の厚さを有することを特徴とする。
【0013】
具体的に、上記１次断熱壁は、上記２次断熱壁、上記２次防壁、上記１次断熱壁の一部である固定断熱壁が積層されて形成される単位要素が隣り合って配置された状態で、上記隣り合う固定断熱壁の間の空間部分に設けられる連結断熱壁を含んでもよい。
【0014】
具体的に、上記連結断熱壁は上記２次断熱壁の６７％～１６７％の厚さを有することができる。
【0015】
具体的に、上記２次防壁は、上記液化ガス貯蔵タンクにおいて厚さ方向を基準として全厚の４０％～６０％の範囲に該当する中心領域に配置されてもよい。
【0016】
具体的に、上記１次断熱材は、上記２次断熱材の９０％～１１０％の厚さを有することができる。
【0017】
具体的に、上記１次防壁は、上記１次断熱壁の上面に接触する平面部、第１曲率半径を有する曲面部、及び上記平面部と上記曲面部との間に第２曲率半径を有するしわの形状に形成された境界部からなり、上記第１曲率半径と上記第２曲率半径は異なってもよい。
【0018】
具体的に、上記しわの形状は水平及び垂直のしわの大きさが同じであってもよい。
【0019】
具体的に、上記２次防壁は、第１部材／アルミニウムホイル／第２部材が積層された構造の素材で形成され、上記第１部材と上記第２部材のうち少なくとも１つはガラスクロス、ガラス－アラミドクロス、バザルトクロスまたはガラスクロス／アルミニウムホイル／ガラスクロスであってもよい。
【0020】
具体的に、上記１次断熱材は発泡剤としてＣＯ2を用いた強化ポリウレタンフォームで形成され、上記２次断熱材は発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａを用いた強化ポリウレタンフォームで形成されてもよい。
【0021】
具体的に、直角コーナー構造をさらに含み、上記直角コーナー構造に形成される上記２次防壁の曲率半径は、上記１次断熱壁の厚さに対して２５％～５０％であってもよい。
【0022】
具体的に、鈍角コーナー構造をさらに含み、上記鈍角コーナー構造に形成される上記２次防壁の曲率半径は上記１次断熱壁の厚さに対して１５％～３５％であってもよい。
【0023】
本発明の他の側面による液化ガス貯蔵タンクは、極低温物質を貯蔵する液化ガス貯蔵タンクであって、極低温物質を収容する収容空間を形成する金属材質の１次防壁と、上記１次防壁の外側に１次プライウッドと１次断熱材が順に配置される１次断熱壁と、上記１次断熱壁の外側に設けられる２次防壁と、上記２次防壁の外側に２次断熱材と２次プライウッドが順に配置される２次断熱壁と、を含み、上記２次防壁は、単位要素を構成する上記２次断熱壁のそれぞれの上部に設けられるメイン防壁と、隣り合う上記メイン防壁を互いに連結する補助防壁と、からなり、上記補助防壁は非接着部分を有し、上記極低温物質による上記補助防壁の低温応力の上限値が５０ＭＰａ以下を有するように形成されることを特徴とする。
【0024】
本発明のさらに他の側面による液化ガス貯蔵タンクは、極低温物質を収容する収容空間を形成する金属材質の１次防壁と、上記１次防壁の外側に設けられる１次断熱壁と、上記１次断熱壁の外側に設けられ、メイン防壁と補助防壁からなる２次防壁と、上記２次防壁の外側に設けられる２次断熱壁と、からなる液化ガス貯蔵タンクであって、上記１次防壁は、上記１次断熱壁の上面に固定される複数の平面部と、上記複数の平面部の間に形成されて上記収容空間側に曲面を形成し、横方向の曲面部と縦方向の曲面部を含む曲面部と、からなり、上記曲面部は、隣り合う上記平面部のそれぞれに連結され、第１曲率半径ｒ１を有する１対の第１曲面部と、上記曲面部の上部をなし、少なくとも上記第１曲率半径ｒ１より大きい半径の第２曲率半径ｒ２を有する第２曲面部と、上記１対の第１曲面部のそれぞれと上記第２曲面部を連結し、少なくとも上記第２曲率半径ｒ２より大きい半径の第３曲率半径ｒ３を有する１対の第３曲面部と、を含み、上記１対の第３曲面部は、何れか１つの第３曲面部の第１曲率中心と他の１つの第３曲面部の第２曲率中心が上記曲面部の内側において水平方向にずれて位置することを特徴とする。
【0025】
具体的に、上記横方向の曲面部と上記縦方向の曲面部は交差するように形成され、上記横方向の曲面部と上記縦方向の曲面部は高さと幅が同じであってもよい。
【0026】
具体的に、上記第３曲率半径の大きさは、上記第２曲率半径の大きさと上記第１曲率半径の大きさを合わせた値より大きくてもよい。
【0027】
具体的に、上記曲面部の高さＨに対する幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）は、２．０～３．０の範囲（２．０≦Ｗ／Ｈ≦３．０）であり、上記１次防壁の低温における熱応力及び圧応力に基づいて決定されてもよい。
【0028】
具体的に、上記１対の第１曲面部のそれぞれは、上記平面部と連結される第１連結地点と、上記１対の第３曲面部のそれぞれと連結される第２連結地点の間で上記第１曲率半径を有する曲面形状であり、上記第１連結地点は、上記収容空間側の曲率中心から上記第１曲率半径を有する第１円の曲線と上記第１円の縦中心線が交差する地点と同じ位置であり、上記第２連結地点は、第１円の曲線と上記第１円の横中心線が交差する地点から下側に３０度角度以内の上記第１円の曲線部分に位置することができる。
【0029】
具体的に、上記１次防壁は、上記横方向の曲面部と上記縦方向の曲面部が交差する交差部から一定距離内に位置し、上記収容空間側に突出して上記平面部に形成される突出構造物をさらに含んでもよい。
【0030】
具体的に、上記突出構造物は、上記横の曲面部と上記縦の曲面部より大きさが小さく、凸状の円形または弧状からなってもよい。
【0031】
具体的に、上記１対の第３曲面部の上記第１、２曲率中心は、上記平面部が形成する仮想の平面より上部に位置することができる。
【0032】
本発明のさらに他の側面による船舶は、上記の液化ガス貯蔵タンクを含むことを特徴とする。
【発明の効果】
【0033】
本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、１次防壁の曲面部の断面形状を最適化することで、低温による熱応力（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）だけでなく、スロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）の負担を最小化することができる。
【0034】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、連結断熱壁を包括する１次断熱壁と２次断熱壁の全厚において１次断熱壁の厚さを２次断熱壁と同一または類似するように構成することで、２次断熱壁の機械的強度を一定レベルに保持できるだけでなく、２次防壁の低温負担及びスロッシング負担を減らせるため、２次防壁の損傷を防止することができる。
【0035】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、連結断熱壁を包括する１次断熱壁と２次断熱壁の全厚において１次断熱壁の厚さを２次断熱壁と同一または類似するように構成することで、船体の脆性破壊を防止し、２次防壁の低温負担及びスロッシング負担を減らせる。
【0036】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、単位要素を構成する隣り合う１次断熱壁の間の空間に設けられる連結断熱壁の下面に補助断熱板を設けることで、単位要素を構成する隣り合う２次断熱壁の連結部分における断熱性能をさらに向上させることができる。
【0037】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、２次防壁の構成を改善して断熱性能を向上させることができる。
【0038】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、２次断熱壁と船体との間に２次断熱壁のレベリング部材として非接着弾性断熱材を適用することで、既存のマスティックとレベリングウェッジを使用しなくても船体の変形部位の水平を合わせることができ、タンクの断熱性能を向上させることができる。
【0039】
また、本発明による液化ガス貯蔵タンク及びそれを備える船舶は、２次断熱壁の単位パネルの側面下部に外部に突出して設けられる突出部と、船体に固定されるスタッドボルトによるクリート（ｃｌｅａｔ）構造方式で隣接する２次断熱壁の単位パネルを固定させることで、２次断熱壁に穴を開けてスタッドボルトで単位パネルを固定させる方式に比べて工数を削減することができる。
【図面の簡単な説明】
【0040】
【図1】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部断面図である。
【図2】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部斜視図である。
【図3】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次防壁を説明するための図である。
【図4】（ａ）及び（ｂ）は１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さ変化による２次防壁の引張力を示す図である。
【図5】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために、第１ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図6】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために、第１ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図7】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために、第１ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図8】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために、第１ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図9】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第２ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図10】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第２ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図11】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第２ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図12】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第２ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図13】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第３ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図14】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第３ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図15】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第３ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図16】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第３ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図17】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第４ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図18】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第４ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図19】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第４ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図20】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さを導出するために実施した第４ケースの１次断熱壁と２次断熱壁の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【図21】１次断熱壁及び２次断熱壁の厚さ変化による２次防壁の低温ストレスと船体の脆性破壊の確率を示すグラフである。
【図22】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの２次防壁に対する様々な構成を説明するための図である。
【図23】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの２次防壁に対する様々な構成を説明するための図である。
【図24】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの２次防壁に対する様々な構成を説明するための図である。
【図25】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの直角コーナー構造を説明するための一部断面図である。
【図26】本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの鈍角コーナー構造を説明するための一部断面図である。
【図27】本発明の液化ガス貯蔵タンクの１次断熱材及び２次断熱材の使用材質による熱伝導度を示すグラフである。
【図28】本発明の第２実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部断面図である。
【図29】本発明の第２実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部斜視図である。
【図30】本発明の第３実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部断面図である。
【図31】本発明の第３実施例による液化ガス貯蔵タンクの主要部分に対する拡大図である。
【図32】本発明の第１、２、３実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次防壁の他の実施例を説明するための図である。
【図33】１次防壁に対する形状を説明するための図である。
【図34】（ａ）及び（ｂ）は１次防壁に設けられる突出構造物を説明するための図である。
【図35】１次防壁の単位防壁を説明するための斜視図である。
【図36】１次防壁の曲面部の高さに対する曲面部の幅の比率（Ｗ／Ｈ）によるフォン・ミーゼス応力値（熱応力及び圧応力）の分布を示す図である。
【図37】１次防壁の断面形状の最適化シミュレーションを通じた１次防壁の曲面部の高さに対する曲面部の幅の比率（Ｗ／Ｈ）による曲率半径「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値の範囲を示す図である。
【図38】（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は本発明の１次防壁と比較対象の１次防壁の横及び縦の曲面部に流体が流入するときのスロッシング圧力値に対する構造解析を行った結果を示す図である。
【図39】（ａ）及び（ｂ）は本発明の１次防壁と比較対象の１次防壁に等分布荷重を加えたときの変形を説明するための図である。
【図40】鈍角コーナー構造において２次防壁が２次断熱壁に接着されない部分の長さ変化による２次防壁の応力変化値を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0041】
本発明の目的、特定の利点及び新規な特徴は、添付の図面に関連する以下の詳細な説明及び好ましい実施例からより明らかになるであろう。また、本明細書では、各図面の構成要素に参照番号を付するにおいて、同じ構成要素に限ってはたとえ異なる図面上に表示されても、できる限り同じ番号を付したことに留意されたい。なお、本発明を説明するに当たり、関連する公知技術の具体的な説明が本発明の要旨を不要に不明確にすると判断される場合は、その詳細な説明を省略する。
【0042】
また、添付の図面は本明細書に開示された実施例を理解しやすくするためのものであり、添付の図面によって本明細書に開示された技術的思想は限定されず、本発明の思想及び技術範囲に含まれる全ての変更、等価物ないし代替物を含むと理解すべきである。
【0043】
また、第１、第２などの序数を含む用語は様々な構成要素を説明するために用いられるが、上記構成要素は上記用語によって限定されない。上記用語は１つの構成要素を他の構成要素から区別する目的でのみ使用される。
【0044】
以下、本明細書において、液化ガスはＬＮＧまたはＬＰＧ、エチレン、アンモニアなどのように一般的に液体状態で保管される全てのガス燃料を包括する意味で使用してもよく、加熱や加圧によって液体状態でない場合なども便宜上液化ガスと表現することができる。これは蒸発ガスにも同様に適用されることができる。また、ＬＮＧは便宜上液体状態であるＮＧ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ）だけでなく、超臨界状態などであるＬＮＧを全て包括する意味で使用することができ、蒸発ガスは気体状態の蒸発ガスだけでなく、液化された蒸発ガスを含む意味で使用することができる。
【0045】
以下、添付の図面を参照して本発明の好ましい実施例を詳細に説明する。
【0046】
図１は本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部断面図であり、図２は本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクを説明するための一部斜視図である。図３は本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次防壁を説明するための図である。
【0047】
【0048】
以下で説明する液化ガス貯蔵タンク１が備えられる船舶は、図示していないが、貨物を出発地から目的地まで輸送する商船の他にも海上の一定地点に浮遊して特定の作業を行う海洋構造物を包括する概念である。また、本発明における液化ガス貯蔵タンク１には液化ガスを貯蔵する如何なる形態のタンクも含まれる。
【0049】
液化ガス貯蔵タンク１は、液化ガスと接触する１次防壁２と、１次防壁２の外側に設けられる１次断熱壁３と、１次断熱壁３の外側に設けられる２次防壁４と、２次防壁４の外側に配置される２次断熱壁５と、を含んで構成されてもよい。液化ガス貯蔵タンク１は２次断熱壁５と船体７との間に設けられるマスティック６によって船体７に支持されることができる。
【0050】
液化ガス貯蔵タンク１は、断熱性能及び貯蔵容量を最適化するために１次断熱壁３及び２次断熱壁５の厚さの最適化が必要となり得る。例えば、１次断熱壁３と２次断熱壁５の主要材質としてポリウレタンフォームを使用する場合、１次断熱壁３の厚さと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚は２５０ｍｍ～５００ｍｍの範囲となるようにすることができる。これに関しては図４～図２０において説明する。
【0051】
上記において、液化ガス貯蔵タンク１は平面及びコーナー構造を含んでもよい。例えば、液化ガス貯蔵タンク１の前後方向の横壁、横壁の間の底、縦壁及び天井は平面構造に該当することができる。また、例えば、液化ガス貯蔵タンク１の横壁、底、縦壁、天井が当接する構造はコーナー構造に該当することができる。ここで、コーナー構造は鈍角コーナー構造または直角コーナー構造を含んでもよい。１次断熱壁３または２次断熱壁５の厚さが変化すると、鈍角コーナー構造または直角コーナー構造の変化が伴われることがあり、図２５～図２６において説明する。
【0052】
図１及び図２を参照すると、１次防壁２は極低温物質である液化ガスを収容する収容空間を形成し、金属材質からなることができる。例えば、金属材質はステンレス鋼材であってもよいが、これに限定されない。１次防壁２は２次防壁４とともに液化ガスが外部に漏れるのを防止することができる。
【0053】
１次防壁２はアンカーストリップ（不図示）により１次断熱壁３の上部に固定結合され、液化ガス貯蔵タンク１に貯蔵される極低温物質である液化ガスと直接接触するように設けられてもよい。
【0054】
図３を参照すると、１次防壁２は、１次断熱壁３の上面に接触する平面部２１と、温度による収縮または膨張応力（ｓｔｒｅｓｓ）の緩和のための曲面部２２と、平面部２１と曲面部２２の間の境界部２３と、に区分されることができる。例えば、１．０～１．５ｍｍ厚さのステンレス鋼材、好ましくは１．０～１．２ｍｍ厚さのステンレス鋼材からなるコルゲーションメンブレンシート（ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ ｍｅｍｂｒａｎｅ ｓｈｅｅｔ）で形成されてもよい。即ち、１次防壁はしわの形状に形成されることができる。
【0055】
１次防壁２は、しわの形状が第１曲率半径Ｒ１と第２曲率半径Ｒ２を有するように形成されてもよい。即ち、本実施例の１次防壁２は平面部２１と曲面部２２の間の境界部２３において第１曲率半径Ｒ１をなし、曲面部２２が第２曲率半径Ｒ２をなす２種類の曲率半径Ｒ１、Ｒ２を有するように形成されることができる。例えば、第１曲率半径Ｒ１は第２曲率半径Ｒ２より小さく形成されてもよい。曲率半径Ｒ１、Ｒ２を有する１次防壁２は上部が緩やかな曲線をなすため、溶接検査に容易であり、また、横から打撃する流体がすぐ流れるため、スロッシングにも柔軟に対応できる。これに関しては図３２～図３９を参照してより詳細に説明する。
【0056】
また、本実施例の１次防壁２は、ラージコルゲーション（Ｌａｒｇｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）とスモールコルゲーション（Ｓｍａｌｌ ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）の区分なく全地域において水平及び垂直のしわの大きさが同一に形成されてもよい。即ち、１次防壁２の全体において水平及び垂直のしわの大きさが同一であるため、１次防壁の作製が容易である。
【0057】
図１を参照すると、１次断熱壁３は、外部からの熱侵入を遮断しながら外部からの衝撃または内部での液化ガススロッシングによる衝撃に耐えられるように設計され、１次防壁２と２次防壁４との間に設けられてもよい。
【0058】
１次断熱壁３は、１次防壁２の外側に１次プライウッド３１と１次断熱材３２が順に積層された構造であってもよく、１次プライウッド３１の厚さと１次断熱材３２の厚さを合わせた厚さに該当することができる。１次断熱壁３は１６０ｍｍ～２５０ｍｍの厚さに形成されることができる。
【0059】
１次プライウッド３１は１次防壁２と１次断熱材３２との間に設けられてもよい。
【0060】
１次プライウッド３１は６．５ｍｍ～１５ｍｍの厚さに形成されてもよい。
【0061】
１次断熱材３２は、外部からの熱侵入を遮断しながら外部からの衝撃または内部での液化ガススロッシングによる衝撃に耐えられるように、断熱性能に優れ、且つ機械的強度に優れた材質で形成されることができる。
【0062】
１次断熱材３２は１次プライウッド３１と２次防壁４の間にポリウレタンフォームで形成されてもよく、１５０ｍｍ～２４０ｍｍの厚さ範囲に該当することができる。
【0063】
図１を参照すると、１次断熱壁３の一部、２次防壁４及び２次断熱壁５が積層されて単位要素を構成することができる。ここで、単位要素を構成する１次断熱壁３の一部は固定断熱壁３ｂと定義することができ、幅は単位要素に含まれた２次断熱壁５の幅より小さい幅を有することができる。なお、固定断熱壁３ｂ、２次防壁４及び２次断熱壁５は既に固定された状態で配置されてもよいが、これに限定されず、それぞれが分離されて液化ガス貯蔵タンク１内に配置されてもよい。これにより、１次断熱壁３の両側に２次防壁４の一部が露出することができる。単位要素は隣り合って配置されてもよく、このとき、隣り合う１次断熱壁３の間の空間部分、即ち、２次防壁４が露出する空間部分には連結断熱壁３ａが設けられてもよい。
【0064】
２次防壁４はメイン防壁４１と補助防壁４２に区分されてもよく、メイン防壁４１は単位要素の２次断熱壁５の上部に設けられ、補助防壁４２は露出するメイン防壁４１と連結断熱壁３ａとの間に設けられる。このとき、補助防壁４２は互いに隣接する単位要素に設けられたメイン防壁４１を互いに連結するように設けられる。即ち、隣り合って配置される単位要素はメイン防壁４１に積層される補助防壁４２及び連結断熱壁３ａによって仕上げられてもよい。
【0065】
連結断熱壁３ａが設けられる部分の積層構造は図２をもって説明する。連結断熱壁３ａは、単位要素を構成する１次断熱壁３で説明したものと同一または類似する連結プライウッド３１ａと連結断熱材３２ａとが積層された形態で設けられてもよく、本明細書における１次断熱壁３は連結断熱壁３ａ及び固定断熱壁３ｂを包括することができる。
【0066】
図２は図１のＡ－Ａ’面の断面構造を示しており、連結断熱壁３ａは連結プライウッド３１ａと連結断熱材３２ａが積層された構造を有することができる。連結断熱壁３ａの厚さは連結プライウッド３１ａの厚さと連結断熱材３２ａの厚さを合わせた厚さに該当することができる。
【0067】
連結プライウッド３１ａは６．５ｍｍ～１５ｍｍの厚さに形成されてもよい。
【0068】
連結断熱材３２ａは連結プライウッド３１ａと２次防壁４の補助防壁４２との間にポリウレタンフォームで形成されてもよく、１５０ｍｍ～２４０ｍｍの厚さ範囲に該当することができる。
【0069】
上記のように、１次断熱壁３の１次断熱材３２と連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａは厚さが同じであってもよい。ただし、連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａの場合、下部に２次防壁４のメイン防壁４１に加えて補助防壁４２がさらに積層されるため、連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａは１次断熱壁３の１次断熱材３２の厚さより補助防壁４２の厚さ分だけ小さい厚さであることができる。
【0070】
上記の連結断熱壁３ａは、単位要素を隣り合って配置したとき、隣り合う２次断熱壁５の間に生じる空間部分を補助防壁４２とともに密封して外部からの熱侵入を遮断する役割をするように設けられる。
【0071】
ところが、連結断熱壁３ａは、単位要素を構成する隣り合う固定断熱壁３ｂの間に挿入設置される構造であるため、連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４を極低温から保護するには脆弱である。これにより、メイン防壁４１と補助防壁４２が重なる連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４で問題が発生する可能性が高い。よって、以下では連結断熱壁３ａを中心に説明する。
【0072】
２次防壁４は断熱壁３ａを包括する１次断熱壁３と２次断熱壁５との間に設けられてもよく、１次防壁２とともに液化ガスが外部に漏れるのを防止することができる。
【0073】
固定断熱壁３ｂの下端の２次防壁４は単一防壁であってメイン防壁４１を含み、連結断熱壁３ａの下端の２次防壁４は、単位要素を互いに連結するメイン防壁４１と、単位要素を構成する２次断熱壁５上に設けられる補助防壁４２と、を含んでもよい。
【0074】
メイン防壁４１は単位要素を構成する２次断熱壁５上に設けられ、０．６ｍｍ～１．０ｍｍの厚さに形成されてもよく、互いに隣接するメイン防壁４１は補助防壁４２が積層されて気密となることができる。
【0075】
補助防壁４２は単位要素を互いに連結する構成であり、０．６ｍｍ～１．０ｍｍの厚さに形成されてもよく、メイン防壁４１上に積層されることができる。
【0076】
一方、図１及び図２を参照すると、２次断熱壁５は、固定断熱壁３ｂ及び連結断熱壁３ａとともに外部からの熱侵入を遮断しながら外部からの衝撃または内部での液化ガススロッシングによる衝撃に耐えられるように設計されることができる。また、２次断熱壁５は２次防壁４と船体７との間に設けられてもよく、２次断熱材５１と２次プライウッド５２を含んで構成されてもよい。
【0077】
２次断熱壁５は２次防壁４の外側に２次断熱材５１と２次プライウッド５２が順に積層された構造であってもよく、２次断熱材５１の厚さと２次プライウッド５２の厚さを合わせた全厚が１５０ｍｍ～２４０ｍｍに形成されることができる。
【0078】
２次断熱材５１は、外部からの熱侵入を遮断しながら外部からの衝撃または内部での液化ガススロッシングによる衝撃に耐えられるように、断熱性能に優れ、且つ機械的強度に優れた材質で形成されることができる。
【0079】
２次断熱材５１は、２次防壁４と２次プライウッド５２との間にポリウレタンフォームで形成されてもよく、１４０ｍｍ～２３０ｍｍの厚さに形成されることができる。
【0080】
２次プライウッド５２は２次断熱材５１と船体７との間に設けられてもよい。例えば、２次断熱材５１は２次プライウッド５２と接して設けられてもよい。２次プライウッド５２は６．５ｍｍ～２５ｍｍの厚さに形成されることができる。
【0081】
上記のように、本実施例による液化ガス貯蔵タンク１は、１次断熱壁３が２次断熱壁５の６６％～１６６％の厚さを有し、１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａが２次断熱壁５の６７％～１６７％の厚さを有するようにして、連結断熱壁３ａが２次断熱壁５と同一または類似する厚さとなるように構成することができる。このような構成と関連するように連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａが２次断熱材５１の９０％～１１０％の厚さを有するようにして、連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａが２次断熱材５１と同一または類似する厚さとなるように構成することができる。本実施例では、連結断熱壁３ａを包括すると、単位要素を構成する固定断熱壁３ｂの部分に対しては詳細は言及しないが、２次断熱壁５との関係においては固定断熱壁３ｂも連結断熱壁３ａと同一または類似する。
【0082】
このような厚さ比率で連結断熱壁３ａと２次断熱壁５または連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａと２次断熱材５１を形成すると、２次防壁４の低温における応力の上限値は連結断熱壁３ａの下部で５０ＭＰａ以下に該当することができる。また、具体的には、２次防壁４の低温における応力値は連結断熱壁３ａの下部において４０ＭＰａ～５０ＭＰａであってもよい。このような数値は後述する構造解析の結果によって得られたものである。
【0083】
【0084】
図４の（ａ）、（ｂ）は、１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さ変化による連結断熱壁３ａの下部における２次防壁４の引張力を示す図である。図４の（ａ）及び（ｂ）において連結断熱壁３ａ、２次防壁４、２次断熱壁５などを合わせた全厚は同一であると仮定する。
【0085】
一方、２次防壁４及び２次断熱壁５は露出する温度によって自己収縮量に差が生じるが、２次防壁４及び２次断熱壁５の場合、連結断熱壁３ａの厚さが薄くなるほど、極低温の液化ガスの冷熱による影響を多く受けることができる。また、この場合、自己温度が低くなって収縮量そのものが増加して低温での応力が増加し、２次防壁４が損傷する危険性が高くなるという問題がある。この問題は、特に、連結断熱壁３ａの下部において互いに隣接する単位要素に設けられたメイン防壁４１をボンディングなどで相互連結する補助防壁４２において多く発生し得る。連結断熱壁３ａの下部において補助防壁４２は両端が各単位要素のメイン防壁４１に連結されているが、これは単位要素の２次断熱壁５が収縮することにより補助防壁４２の両端が互いに遠くなったり近くなるように変形され得るためである。
【0086】
図４の（ａ）を参照すると、連結断熱壁３ａが２次断熱壁５より相対的に薄く形成され、２次防壁４の高さが厚さ方向を基準として全厚の中心から上方に位置する場合が示されている。このとき、船体７の６自由度運動により船体が構造的に変形されるときに２次防壁４に加わる機械的応力を減らすために、２次断熱壁５の厚さを大きく確保することで、２次断熱壁５の厚さを連結断熱壁３ａ対比で相対的に厚くすることができる。
【0087】
図４の（ｂ）を参照すると、連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さが類似するように形成されて、２次防壁４の高さが厚さ方向を基準として全厚の中心領域に位置する場合が示されている。ここで、中心領域は全厚の４０％～６０％の範囲に該当することができる。この場合、図４の（ａ）と比較して、収縮量そのものが減少して低温でのストレスが減少するようになる。また、図４の（ａ）と比較して、２次防壁の損傷リスクが相対的に低くなる。
【0088】
本発明では、２次断熱壁５の機械的強度を一定レベルに保持しながら２次防壁４の低温負担及びスロッシング負担を減らせる液化ガス貯蔵タンク１を導出しており、以下、図５～図２０を参照した説明によって理解できるであろう。
【0089】
図５～図２０は、上記の本実施例による液化ガス貯蔵タンク１の連結断熱壁３ａを包括する１次断熱壁３及び２次断熱壁５の厚さを導出するために、第１ケース（図５～図８）、第２ケース（図９～図１２）、第３ケース（図１３～図１６）、第４ケース（図１７～図２０）毎に連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。本実施例では、連結断熱壁３ａの厚さを中心に説明するが、１次断熱壁３の厚さも連結断熱壁３ａと同一または類似する。
【0090】
各ケースごとに構造解析を行うに当たり、解析条件は以下の通りである。
【0091】
第１に、解析モデルである第１ケース～第４ケースの連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の全厚を４００ｍｍと同様に適用した。
【0092】
第２に、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５のそれぞれの厚さを異ならせることで２次防壁４の位置だけが変わるようにした。
【0093】
第３に、同じ線形温度分布条件を考慮して１次防壁２の位置の温度を液化ガスの温度である－１６３℃とし、船体７の位置の温度を常温である２０℃とした。
【0094】
第４に、厚さ比率は全厚（４００ｍｍ）のうち連結断熱壁３ａの厚さが占める割合とした。
【0095】
上記のような解析条件で解析モデルである第１ケース～第４ケースの構造解析を行った。
【0096】
図５～図８は、本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さを導出するために第１ケースの連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【0097】
第１ケースは、図５に示すように、連結断熱壁３ａの厚さを１００ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを３００ｍｍと形成したケースである。即ち、第１ケースは、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の全厚（４００ｍｍ）のうち連結断熱壁３ａの厚さが占める割合が０．２５であり、２次防壁４が連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚の中心から上端である１次防壁２側に近く位置する。
【0098】
【0099】
第１ケースの場合に２次防壁４で応力が発生する理由は図４から分かる。即ち、連結断熱壁３ａの厚さが薄くなることで、２次防壁４で液化ガスの冷熱に大きく影響を受けるからである。
【0100】
図９～図１２は、本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さを導出するために実施した第２ケースの連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【0101】
第２ケースは、図９に示すように、連結断熱壁３ａの厚さを１６０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを２４０ｍｍと形成したケースである。即ち、第２ケースは、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の全厚（４００ｍｍ）のうち連結断熱壁３ａの厚さが占める割合が０．４であり、２次防壁４が連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚の中心から１次防壁２側に若干偏って位置する。
【0102】
【0103】
図１３～図１６は、本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さを導出するために実施した第３ケースの連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【0104】
第３ケースは、図１３に示すように、連結断熱壁３ａの厚さと２次断熱壁５の厚さを同一または類似するように形成したケースである。即ち、第３ケースは、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の全厚（４００ｍｍ）のうち連結断熱壁３ａの厚さが占める割合が約０．５であり、２次防壁４が連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚の中心に隣接して位置する。
【0105】
【0106】
図１７～図２０は、本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの１次断熱壁３に包括される連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５の厚さを導出するために実施した第４ケースの連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを異ならせて構造解析を行った結果を示す図である。
【0107】
第４ケースは、図１７に示すように、連結断熱壁３ａの厚さを２４０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを１６０ｍｍと形成したケースである。即ち、第４ケースは、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の全厚（４００ｍｍ）のうち連結断熱壁３ａの厚さが占める割合が０．６であり、２次防壁４が連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚の中心から下側に位置する。
【0108】
【0109】
上記のように、第１ケース～第４ケースそれぞれの構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４は、１次防壁２から遠くなるほど熱収縮による低温応力が減少する傾向を示すことが分かる。図２１を参照して説明する。
【0110】
図２１は、１次断熱壁と２次断熱壁の厚さ変化による２次防壁の低温ストレスと船体の脆性破壊の確率との関係を示す図である。
【0111】
図２１に示すグラフのように、第１ケース～第４ケースだけでなく、連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４は１次防壁２から遠くなるほど、低温における熱収縮による応力値が減少することを予測することができる。即ち、連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４は１次防壁２から遠くなるほど、温度が近いときと比べて相対的に高くなるため、収縮が小さくなり応力が減少することが分かる。本実施例では、連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４を中心に説明するが、単位要素を構成する固定断熱壁３ｂの下部の２次防壁４も、１次防壁２から遠くなるほど応力が減少することは明らかである。連結断熱壁３ａの下部の２次防壁４はメイン防壁４１と補助防壁４２が積層された状態であり、１次断熱壁３の下部の２次防壁４はメイン防壁４１のみで構成されている。
【0112】
このように導出された本実施例の液化ガス貯蔵タンク１は、連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚において連結断熱壁３ａの厚さを増加させることで、２次防壁４が受ける温度が上昇（極低温の液体ガスからの冷熱による影響力減少）するようになる。これにより、２次防壁４そのものの冷熱による収縮が減少し、冷熱による応力が減少することで、冷熱による２次防壁４の損傷を防止することができる。このような原理は連結断熱壁３ａを包括すると定義した１次断熱壁３の下部の２次防壁４にも適用される。
【0113】
また、２次防壁４は連結断熱壁３ａ及び固定断熱壁３ｂの厚さが増加することにより（２次断熱壁５の厚さが相対的に減少する）、２次防壁４に伝達されるスロッシング荷重及び流体動荷重が低くなり、スロッシングによる応力が減少することで、スロッシングによる損傷を防止することができる。また、２次断熱壁５の厚さが薄くなることにより（１次断熱壁３の厚さは相対的に厚くなる）、２次防壁４の水平（ｆｌａｔｎｅｓｓ）を合わせることが容易になる。
【0114】
また、連結断熱壁３ａ及び固定断熱壁３ｂの厚さが増加することにより、２次断熱壁５の厚さが相対的に減少して１次防壁２から相対的に遠くなるため、２次断熱壁５の冷熱による収縮力も減少し、２次断熱壁５の収縮力の減少により２次防壁４の引張力が減少するため、２次防壁４は２次断熱壁５の収縮力による損傷を防ぐことができる。
【0115】
このような２次防壁４の低温ストレスを考慮すると、本発明では、連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５を合わせた厚さにおいて連結断熱壁３ａが４０％以上に該当するように配置させることができる。好ましくは、本発明の液化ガス貯蔵タンク１は第２ケース～第４ケースの範囲、即ち、連結断熱壁３ａが連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５を合わせた厚さにおいて４０％～６０％に該当するように配置することができる。より好ましくは、本発明の液化ガス貯蔵タンク１は第３ケースの範囲、即ち、連結断熱壁３ａが連結断熱壁３ａ及び２次断熱壁５を合わせた厚さに対して４７％～５３％に該当するように配置することができる。
【0116】
しかし、連結断熱壁３ａ及び１次断熱壁３の厚さを増加させると、２次断熱壁５の厚さが相対的に減少するため、２次断熱壁５は船体７の６自由度運動によって船体７が構造的に変形するときに加えられる機械的応力に脆弱となり、これによって２次断熱壁５を介して２次防壁４に伝達される機械的応力の程度が大きくなる。
【0117】
また、液化ガスが積載された状態で、１次防壁２が割れるなどの緊急事態（ｅｍｅｒｇｅｎｃｙ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ）が発生することがある。この場合、１次防壁２がこれ以上液化ガスの漏れを防止することができなくなるため、２次防壁４に液化ガスが接することができる。また、２次防壁４が極低温の液化ガスに接すると、船体（ｈｕｌｌ）の温度が低くなり、脆性破壊の確率が高くなり得る。また、低温になるほど船体の材料強度は高くなり、これにより脆性問題が発生するため、脆性破壊の確率が高くなり得る。ここで、脆性破壊（ｂｒｉｔｔｌｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ）は塑性変形がほとんどなく発生する突然の破壊に該当し、脆性亀裂（ｂｒｉｔｔｌｅ ｃｒａｃｋ）と理解することができる。
【0118】
これに関連して、図２１を参照すると、緊急事態において、第１ケースから第４ケースになるほど極低温の液化ガスが接する２次防壁４が船体に近くなるため、脆性破壊の確率は増加する。即ち、図２１において、船体の脆性破壊の確率は、第１ケースから第４ケースになるほど、即ち、２次断熱壁５の厚さ対比で連結断熱壁の厚さが増加するほど高くなる。また、第４ケースを超えて連結断熱壁３ａの厚さがさらに厚くなると、脆性破壊の確率は１に近づき、船体は亀裂（ｃｒａｃｋ）または分裂されることがある。
【0119】
従って、液化ガス貯蔵タンク１の断熱システムは、上述した低温ストレスだけでなく、船体の亀裂または破壊リスクまで考慮して配置されるべきである。本発明では、２次防壁４が連結断熱壁３ａと２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚の中心領域に位置する第２ケース～第４ケースが低温ストレス及び船体亀裂の側面をすべて考慮すると、適切であることができる。好ましくは、第３ケースが低温ストレス及び船体亀裂の機械的側面において適切であると判断することができる。
【0120】
従って、本発明は、連結断熱壁３ａ及び１次断熱壁３の厚さを確保して２次防壁４の低温応力を減少させるが、２次断熱壁４の厚さを適切に設けて船体７と２次防壁４の間の間隔を確保することで、２次防壁４の船体７から伝達される構造的応力に対する負担を減らせる第２ケースから第４ケースが適切な実施例であることができる。また、このうち第３ケースが低温ストレス及び機械的強度の側面を全て考慮すると、好ましい実施例に該当する
【0121】
上記の第１ケース～第４ケースと類似または同じ構造解析の条件で、１次断熱壁３及び２次断熱壁５の厚さ変化による連結断熱壁３ａの下部の応力変化を［表１］に示す。ここで、連結断熱壁３ａは、上述したように１次断熱壁３に包括される断熱壁であってもよいため、下記［表１］における１次断熱壁３の厚さは連結断熱壁３ａの厚さであることができる。また、連結断熱壁３ａの下部の応力変化は連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力変化であることができる。
【0122】
以下において、［表１］を参照して説明する実施例１～実施例５及び比較例１～比較例３は、上述した例示（第１ケース～第４ケース）と同じ数値を使用しても必ずしも同じ例示を意味するものではない。
【0123】
【表1】
【0124】
［表１］に示すように、実施例１は１次断熱壁３の厚さを１６０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを２４０ｍｍとした場合であり、このような実施例１は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が５５．０９ＭＰａと算出された。
【0125】
実施例２は、１次断熱壁３の厚さを１８０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを２２０ｍｍとした場合であり、このような実施例２は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が５１．０８ＭＰａと算出された。
【0126】
実施例３は、１次断熱壁３の厚さを２００ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを２００ｍｍとした場合であり、このような実施例３は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が４７．６３ＭＰａと算出された。
【0127】
実施例４は、１次断熱壁３の厚さを２２０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを１８０ｍｍとした場合であり、このような実施例４は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が４４．１３ＭＰａと算出された。
【0128】
実施例５は、１次断熱壁３の厚さを２４０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを１６０ｍｍとした場合であり、このような実施例５は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が４１．２１ＭＰａと算出された。
【0129】
比較例１は、１次断熱壁３の厚さを１００ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを３００ｍｍとした場合であり、このような比較例１は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が７０．１２ＭＰａと算出された。
【0130】
比較例２は、１次断熱壁３の厚さを３００ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを１００ｍｍとした場合であり、このような比較例２は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が３４．２９ＭＰａと算出された。
【0131】
比較例３は、１次断熱壁３の厚さを１４０ｍｍとし、２次断熱壁５の厚さを２６０ｍｍとした場合であり、このような比較例３は、構造解析の結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が５９．５２ＭＰａと算出された。
【0132】
上記の実施例１～実施例５は、１次断熱壁３の厚さを１６０ｍｍから２４０ｍｍに増加させ、相対的に２次断熱壁５の厚さを２４０ｍｍから１６０ｍｍに減少させながら構造解析した結果、連結断熱壁３ａの下部層である２次防壁４の応力値が５５．０９ＭＰａから４１．２１ＭＰａに変化しており、液化ガス貯蔵タンク１の低温ストレス及び船体７の亀裂の側面をすべて考慮すると、このような厚さ範囲及び応力値において適切であった。
【0133】
しかし、比較例１～比較例３の場合は、１次断熱壁３と２次断熱壁５の厚さが何れか一方に偏り、液化ガス貯蔵タンク１の低温ストレス及び船体７の亀裂の側面をすべて考慮すると、液化ガス貯蔵タンク１の断熱システムとして適用するには好ましくない。
【0134】
【0135】
【0136】
図２２に示すように、２次防壁４は、ガラスクロス（ＧＣ）／アルミニウムホイル（ＡＦ）／ガラス－アラミドクロス（ＧＡＣ）が積層された３層構造の第１素材で形成されてもよい。
【0137】
ガラス－アラミドクロス（ＧＡＣ）はガラスクロス（Ｇｌａｓｓ Ｃｌｏｔｈ）にアラミド（Ａｒａｍｉｄ）素材を適用したもので、ガラス繊維（Ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）の２本当たりにアラミド１本を混合して製造することができる。
【0138】
このような第１素材は２次防壁４の補助防壁４２に適用されてもよいが、これに限定されず、２次防壁４のメイン防壁４１にも適用できることは言うまでもない。
【0139】
図２３に示すように、２次防壁４は、ガラスクロス（ＧＣ）／アルミニウムホイル（ＡＦ）／ガラスクロス（ＧＣ）／アルミニウムホイル（ＡＦ）／ガラスクロス（ＧＣ）が積層された５層構造の第２素材で形成されてもよい。
【0140】
このような第２素材は２次防壁４のメイン防壁４１に適用されてもよいが、これに限定されず、２次防壁４の補助防壁４２にも適用できることは言うまでもない。
【0141】
図２４に示すように、２次防壁４は玄武岩から抽出される無機質系バサルト（Ｂａｓａｌｔ）クロスを利用したものであり、バザルトクロス（ＢＣ）／アルミニウムホイル（ＡＦ）／バザルトクロス（ＢＣ）が積層された３層構造の第３素材で形成されてもよい。
【0142】
このような第３素材は２次防壁４であるメイン防壁４１に適用されてもよいが、これに限定されず、２次防壁４である補助防壁４２にも適用できることは言うまでもない。
【0143】
図２２～図２４で説明したように、本実施例の２次防壁４は第１部材／アルミニウムホイル（ＡＦ）／第２部材が積層された多層構造の様々な素材で形成されてもよい。このとき、第１部材及び第２部材の少なくとも１つはガラスクロス（ＧＣ）、ガラス－アラミドクロス（ＧＡＣ）、バザルトクロス（ＢＣ）またはガラスクロス（ＧＣ）／アルミニウムホイル（ＡＦ）／ガラスクロス（ＧＣ）であってもよい。
【0144】
また、２次防壁４に適用される様々な素材は２次防壁４のメイン防壁４１と補助防壁４２に様々な組み合わせで適用されてもよい。
【0145】
図２５は本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの直角コーナー構造を説明するための一部断面図であり、図２６は本発明の第１実施例による液化ガス貯蔵タンクの鈍角コーナー構造を説明するための一部断面図である。
【0146】
上述した図５～図２０において、連結断熱壁３ａまたは１次断熱壁３の厚さと２次断熱壁５の厚さが同一または類似する範囲内で形成される場合、より安定した断熱システムを有することが確認された。例えば、同一または類似する範囲は、２次防壁４の位置が連結断熱壁３ａまたは１次断熱壁３と２次断熱壁５の厚さを合わせた全厚において４０％～６０％に位置する場合であることができる。このような構成は、図２５に示す液化ガス貯蔵タンク１の直角コーナー構造と図２６に示す液化ガス貯蔵タンク１の鈍角コーナー構造にも同様に適用することができる。
【0147】
しかし、液化ガス貯蔵タンク１の直角コーナー構造及び鈍角コーナー構造では２次防壁４が曲線に形成され、曲線に形成されると、直線部分対比で周辺環境による荷重に脆弱となるが、本実施例はこのような荷重による応力を緩和させることができる。また、本実施例は船体変形吸収に容易であることができる。
【0148】
図２５を参照すると、直角コーナー構造における２次防壁４は、１次断熱壁３の厚さが第１ケース及び第２ケースよりも厚くなることにより、曲率半径が１次断熱壁３の厚さに対して２５％以上、例えば、２５％～５０％を占めることになる。
【0149】
また、直角コーナー構造における２次防壁４は、１次断熱壁３の厚さが第１ケース及び第２ケースよりも厚くなることにより、既存の薄い厚さの１次断熱壁に比べて船体７側に移動するようになる。この場合、曲率半径が大きくなり、曲率半径が大きくなることで２次防壁４が２次断熱壁５に接着されない部分（ｓｅｃｏｎｄａｒｙ Ｂａｒｒｉｅｒ ｓｃａｂ ｐａｒｔ ｎｏｔ ｇｌｕｅｄ）の長さＬ１も増加する。これは、直角コーナー構造における２次防壁４の柔軟性（ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ）の増加を意味し、これにより直角コーナー構造における２次防壁４は周辺部の変形吸収、例えば、船体変形吸収が容易になり、低温応力も減少する。例えば、接着されない部分の長さＬ１は１００ｍｍ～２００ｍｍであってもよい。
【0150】
図２６を参照すると、鈍角コーナー構造における２次防壁４は、１次断熱壁３の厚さが第１ケース及び第２ケースよりも厚くなることにより、曲率半径が１次断熱壁３の厚さに対して１５％以上、例えば、１５％～３５％を占めることになる。
【0151】
また、鈍角コーナー構造における２次防壁４は、１次断熱壁３の厚さが第１ケース及び第２ケースよりも厚くなることにより、既存の薄い厚さの１次断熱壁に比べて船体７側に移動するようになって曲率半径が大きくなる。この場合、２次防壁４の曲率半径が大きくなることで２次防壁４が２次断熱壁５に接着されない部分（ｓｅｃｏｎｄａｒｙ Ｂａｒｒｉｅｒ ｓｃａｂ ｐａｒｔ ｎｏｔ ｇｌｕｅｄ）の長さＬ２も増加する。これは、鈍角コーナー構造における２次防壁４の柔軟性（ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ）の増加を意味し、これにより鈍角コーナー構造における２次防壁４は周辺部の変形吸収、例えば、船体変形吸収が容易になり、低温応力も減少する。例えば、本実施例は、２次防壁４が２次断熱壁５に接着されない部分の長さＬ２が５０ｍｍ～１００ｍｍ、好ましくは５０ｍｍ超過から１００ｍｍ未満であってもよい。
【0152】
１次断熱壁３の厚さを増加させることにより長くなる２次防壁４の接着されない部分の長さＬ２の変化による２次防壁４の応力変化値を下記［表２］及び図４０に示す。
【0153】
【表2】
【0154】
［表２］及び図４０に示すように、接着されない部分の長さＬ２が増加するほど、２次防壁４の応力変化値が低くなることが分かり、これは接着されない部分の長さＬ２が増加するほど、鈍角コーナー構造における２次防壁４の柔軟性（ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ）が増加することを意味する。本発明の場合、１次断熱壁３の厚さを２次断熱壁５の厚さと同一または類似する厚さに形成することができるため、比較例４だけでなく、実施例６～実施例１０のように接着されない部分の長さＬ２の長い２次防壁４を形成することができる。
【0155】
上記のように、本発明の直角コーナー構造及び鈍角コーナー構造における２次防壁４は、相対的に薄い厚さに形成される１次断熱壁の直角コーナー構造及び鈍角コーナー構造対比で既存の２次防壁に加わる低温での応力が減少することができる。また、接着されない部分が増加して、船体変形吸収も容易である。
【0156】
図２７は液化ガス貯蔵タンクの１次断熱材及び２次断熱材の使用材質による熱伝導度を示すグラフである。
【0157】
上記の本発明の実施例による液化ガス貯蔵タンク１において、連結断熱壁３ａ及び１次断熱壁３の１次断熱材３２、３２ａ及び２次断熱壁５の２次断熱材５１のそれぞれは、全て同じ材質のポリウレタンフォームで形成されることを説明したが、必要に応じて選択的に材質が異なるポリウレタンフォームを使用してもよい。
【0158】
具体的には、強化ポリウレタンフォーム（ＲＰＵＦ）は、ポリオール（Ｐｏｌｙｏｌ）、イソシアネート（ｉｓｏｃｙａｎａｔｅ）、発泡剤（ｂｌｏｗｉｎｇ ａｇｅｎｔ）を混合して作製されるが、発泡剤としてＨＦＣ－２４５ｆａまたはＣＯ2が用いられてもよい。ＨＦＣ－２４５ｆａがＣＯ2に比べて相対的に高価であることができる。
【0159】
本実施例の場合、１次断熱材３２、３２ａを発泡剤としてＣＯ2を用いた強化ポリウレタンフォームで形成し、２次断熱材５１を発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａを用いた強化ポリウレタンフォームで形成する。
【0160】
発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａと発泡剤ＣＯ2の熱伝導度特性を図２７のグラフを参照してみると、発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａは発泡剤ＣＯ2と比較して常温では熱伝導度値が低いが、極低温になるほど、同一または類似する値を示す。
【0161】
即ち、発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａと発泡剤ＣＯ2の熱伝導度値は、－８０℃を起点として以下の温度では同一または類似する値を示し、それ以上の温度では発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａが発泡剤ＣＯ2より低い値を示す。
【0162】
従って、本実施例では、相対的に高価の発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａを１次断熱材３２、３２ａと２次断熱材５１の両方に使用せず、経済的な側面を考慮して、相対的に極低温に近い１次断熱材３２、３２ａを発泡剤としてＣＯ2を用いた強化ポリウレタンフォームで形成し、２次断熱材５１を発泡剤ＨＦＣ－２４５ｆａを用いた強化ポリウレタンフォームで形成することができる。
【0163】
【0164】
図２８～図２９に示すように、本発明の第２実施例による液化ガス貯蔵タンク１は、内部で液化ガスと接触する１次防壁２と、１次防壁２の外側に設けられる１次断熱壁３及び連結断熱壁３ａと、１次断熱壁３及び連結断熱壁３ａの外側に設けられる２次防壁４と、２次防壁４の外側に配置されて船体７に固定される２次断熱壁５と、を含んで構成されてもよく、上述した第１実施例と比較して連結断熱壁３ａの構成が異なり、その他の構成は同一または類似するため、以下では重複する説明を避けるために異なる部分についてのみ説明する。
【0165】
本実施例は、上述した第１実施例と比較して連結断熱壁３ａの構成が異なることができる。
【0166】
具体的には、上述した第１実施例と比較して、連結断熱壁３ａは補助断熱板３３をさらに含んでもよい。
【0167】
即ち、連結断熱壁３ａは、連結プライウッド３１ａ、連結断熱材３２ａ、補助断熱板３３が積層される構造からなってもよい。
【0168】
補助断熱板３３は５ｍｍ～１０ｍｍの厚さであってもよく、プライウッドや高密度ポリウレタンフォーム（ＨＤ ＰＵＦ）、ＦＲＰ（Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃ）などで設けられて、２次防壁４の荷重分散効果を得ることができる。または、補助断熱板３３は断熱特性に優れたＶＩＰ（Ｖａｃｕｕｍ Ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ Ｐａｎｅｌ）、ＬＤ ＰＵＦなどで設けられて連結断熱壁３ａが形成される部分における断熱脆弱性を補うことができる。
【0169】
連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａと単位要素を構成する固定断熱壁３ｂの１次断熱材３２は同じ厚さであってもよい。ただし、連結断熱壁３ａの場合、下部に２次防壁４のメイン防壁４１に加えて補助防壁４２がさらに積層され、また、補助断熱板３３を含むため、連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａの厚さは、補助防壁４２の厚さ及び補助断熱板３３の厚さ５ｍｍ～１０ｍｍ分だけ１次断熱壁３の１次断熱材３２より小さい厚さであってもよい。
【0170】
上記した補助断熱板３３は連結断熱壁３ａの連結断熱材３２ａの下部だけでなく、単位要素を構成する１次断熱壁３の１次断熱材３２の下部にも設けられることは言うまでもない。
【0171】
【0172】
図３０～図３１に示すように、本発明の第３実施例による液化ガス貯蔵タンク１は、内部で液化ガスと接触する１次防壁２と、１次防壁２の外側に設けられる１次断熱壁３及び連結断熱壁３ａと、１次断熱壁３及び連結断熱壁３ａの外側に設けられる２次防壁４と、２次防壁４の外側に配置されて船体７に固定される２次断熱壁５と、２次断熱壁５と船体７の間に設けられるレベリング部材８と、２次断熱壁５を船体７に固定する固定部材９と、を含んで構成されてもよく、上述した第１実施例と比較してレベリング部材８と固定部材９が異なり、その他の構成は同一または類似するため、以下では重複する説明を避けるために、第１実施例と異なる構成要素であるレベリング部材８及び固定部材９と、これによって異なる部分についてのみ説明する。
【0173】
レベリング部材８は２次断熱壁５と船体７の間に設けられてもよい。
【0174】
レベリング部材８は、船体７の変形部位の水平を合わせることができ、タンクの断熱性能を向上させ、２次断熱壁５を支持することができる非接着弾性断熱材であってＥＰＳ（Ｅｘｐａｎｄｅｄ Ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ）などであってもよい。
【0175】
このようなレベリング部材８は、弾性力によって２次断熱壁５に密着される上面は平坦になり、船体７に密着される下面は船体７の変形に合うように曲面であることができる。船体７の変形は、例えば、船体７のブロック間の溶接時に発生し得る。
【0176】
即ち、レベリング部材８は既存のマスティックとレベリングウェッジを使用しなくても船体の変形部位の水平を合わせることができる。ここで、レベリングウェッジは選択的に使用できることは言うまでもない。
【0177】
本実施例は、上記のようなレベリング部材８を適用することにより、ギャップ（ｇａｐ）の大きさに応じて様々なタイプで塗布する既存のマスティックとは異なって、単一大きさで施工が可能であり、マスティックの硬化時間が必要ないため、作業時間を短縮することができ、断熱材を適用することで、保温力を増加させることができる。
【0178】
固定部材９は２次断熱壁５を船体７に固定できるように、突出部９１とスタッドボルト９２を含むクリート（ｃｌｅａｔ）構造からなることができる。
【0179】
突出部９１は、２次断熱壁５の単位パネルの両側面の下部において外部に突出して設けられてもよく、プライウッドで形成されてもよい。
【0180】
突出部９１は、一側面が２次断熱壁５の２次プライウッド５２の側面と２次プライウッド５２から一定高さまでの２次断熱材５１の一部の側面にわたって固定設置されてもよく、下面が２次プライウッド５２の下面と同じレベルを有する。
【0181】
突出部９１の幅の厚さは、２次断熱壁５をなす複数の単位パネルを配置したとき、互いに対向する突出部９１の間がスタッドボルト９２が挿入される程度であってもよい。
【0182】
スタッドボルト９２は船体７に固定されてもよい。
【0183】
スタッドボルト９２は、２次断熱壁５をなす複数の単位パネルを配置したとき、隣り合う２次断熱壁５の単位パネルの間の空間に一致するように船体７に固定設置されてもよい。
【0184】
スタッドボルト９２は、隣り合う２次断熱壁５の単位パネルのそれぞれの側面に設けられて対向する２つの突出部９１の間に位置した状態でボルトを締め付けることにより、２次断熱壁５を船体７に固定させることができる。
【0185】
このように、本実施例は、連結断熱壁３ａを包括する１次断熱壁３と２次断熱壁５の全厚において１次断熱壁３、３ａの厚さを２次断熱壁５と同一または類似するように構成することで、２次断熱壁５の機械的強度を一定レベルに保持することができ、また、２次防壁４の低温負担及びスロッシング負担を減らせるため、２次防壁４の損傷を防ぐことができる。
【0186】
また、本実施例は、単位要素を構成する隣り合う１次断熱壁３の間の空間に設けられる連結断熱壁３ａの下面に補助断熱板３３を設けることにより、単位要素を構成する隣り合う２次断熱壁５の連結部分における断熱性能をさらに向上させることができる。
【0187】
また、本実施例は、２次防壁４の構成を改善して断熱性能を向上させることができる。
【0188】
また、本実施例は、２次断熱壁５と船体７の間に２次断熱壁５のレベリング部材８として非接着弾性断熱材を適用することにより、既存のマスティックとレベリングウェッジを使用しなくても船体７の変形部位の水平を合わせることができ、タンクの断熱性能を増大させることができる。
【0189】
また、本実施例は、２次断熱壁５の単位パネルの側面の下部に外部に突出して設けられる突出部９１と、船体７に固定されるスタッドボルト９２によるクリート（ｃｌｅａｔ）構造方式で隣接する２次断熱壁５の単位パネルを固定することにより、２次断熱壁５に穴を開けてスタッドボルトで単位パネルを固定する方式に比べて工数を削減することができる。
【0190】
本発明は上記で説明した実施例に限定されず、上記実施例の組み合わせまたは上記実施例のうち少なくとも何れか１つと公知技術の組み合わせをさらに他の実施例として含むことができる。例えば、図２８～図２９の実施例を図４～図２７の実施例と組み合わせてもよい。さらに、例えば、図３０～図３１の実施例を図１及び図２の断熱システムまたは図２８及び図２９の断熱システムと組み合わせてもよい。
【0191】
【0192】
【0193】
図３２～図３３に示すように、本発明の第１、２、３実施例による液化ガス貯蔵タンク１の１次防壁２は、図３を参照して説明した２種類の曲率半径Ｒ１、Ｒ２を有するように形成された１次防壁２と比較して断面形状が異なることができ、以下に具体的に説明する。
【0194】
図３２を参照すると、１次防壁２は、１次断熱壁３の上面に接触する複数の平面部２１と、温度による収縮または膨張応力（ｓｔｒｅｓｓ）の緩和のための複数の曲面部２２と、からなってもよい。
【0195】
本実施例の曲面部２２は、平面部２１から曲面部２２の上端までの高さＨに対する隣り合う平面部２１の間の幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）を２．０～３．０の範囲（２．０≦Ｗ／Ｈ≦３．０）となる断面形状を有するようにし、低温による熱応力（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）だけでなく、スロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）負担を最小化できるようにする。
【0196】
このとき、曲面部２２の幅Ｗは５０ｍｍ～１０５ｍｍ、好ましくは６５ｍｍ～９３ｍｍ、さらに好ましくは７０ｍｍ～８０ｍｍであり、曲面部２２の高さＨは３０ｍｍ～５０ｍｍ、好ましくは３０ｍｍ～４５ｍｍ、さらに好ましくは３３ｍｍ～４０ｍｍであってもよい。
【0197】
このような複数の曲面部２２は横方向と縦方向に交差するように形成されてもよく、横方向の曲面部２２と縦方向の曲面部２２は同じ大きさであってもよい。即ち、１次防壁２の全体において横及び縦の曲面部２２の大きさが同じであるため、１次防壁の作製が容易である。
【0198】
また、複数の曲面部２２は、隣り合う曲面部２２の間の間隔を公知のもの（ここで、公知のものとは以下で「比較対象」という用語で用いられることがある）より広く、例えば、３５０ｍｍ～４００ｍｍの間隔となるようにすることができる。ここで、曲面部２２の間の間隔は曲面部２２の最上端地点間の間隔に該当することができる。また、１次防壁２をなす複数の単位防壁２ａの大きさは、図３５に示すように公知のものより大きい３：１比率、例えば、長さが３１５０ｍｍ～３６００ｍｍであり、幅が１，０５０ｍｍ～１，２００ｍｍの大きさに形成されてもよい。
【0199】
このように、本実施例の１次防壁２において曲面部２２の間の間隔を広くし、単位防壁２ａの大きさを大きくすることができるのは、上記した平面部２１から曲面部２２の上端までの高さＨに対する隣り合う平面部２１の間の幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）を２．０～３．０の範囲（２．０≦Ｗ／Ｈ≦３．０）となるようにした曲面部２２の断面形状によって可能であり、図３６～図３９を参照して後述することによってさらに理解できるであろう。
【0200】
一方、図２に示すように、横方向の曲面部と縦方向の曲面部は交差するように形成されてもよい。このとき、横方向の曲面部と縦方向の曲面部はそれぞれ同じ高さと幅で形成されてもよい。
【0201】
また、曲面部２２は、曲率半径が互いに異なる第１、２、３曲面部２２ａ、２２ｂ、２２ｃを有する断面形状に形成されてもよい。
【0202】
第１曲面部２２ａは、隣り合う平面部２１のそれぞれに連結されて１対に形成され、第１曲率半径ｒ１を有する。第１曲率半径ｒ１は４ｍｍ～１２ｍｍであってもよい。
【0203】
１対の第１曲面部２２ａのそれぞれは、平面部２１と連結される第１連結地点Ｐ１と、１対の第３曲面部２２ｃのそれぞれと連結される第２連結地点Ｐ２との間で第１曲率半径ｒ１を有する曲面形状であってもよい。
【0204】
ここで、第１連結地点Ｐ１は、収容空間側の第１曲率中心Ｃ１から第１曲率半径ｒ１を有する第１円Ａ１の最下部の曲線部分と第１円Ａ１の縦中心線が交差する地点と同じ位置であることができる。第１曲面部２２ａの第１曲率中心Ｃ１は平面部２１が形成する仮想の平面より上部に位置することができる。
【0205】
第２連結地点Ｐ２は、第１円Ａ１の曲線と第１円Ａ１の横中心線が交差する地点から下側に３０度角度以内の第１円Ａ１の曲線部分に位置することができる。
【0206】
第２曲面部２２ｂは、曲面部２２の上部をなし、少なくとも第１曲率半径ｒ１より大きい半径の第２曲率半径ｒ２を有する。ここで、第２曲率半径ｒ２は７ｍｍ～１５ｍｍであってもよい。
【0207】
第２曲面部２２ｂは、１対の第３曲面部２２ｃの何れか１つの第３曲面部２２ｃと連結される第３連結地点Ｐ３と、他の１つの第３曲面部２２ｃに連結される第４連結地点Ｐ４との間で第２曲率半径ｒ２を有する曲面形状であってもよい。
【0208】
ここで、第３連結地点Ｐ３及び第４連結地点Ｐ４のそれぞれは、収容空間の反対側の第２曲率中心Ｃ２から第２曲率半径ｒ２を有する第２円Ａ２の縦中心線を基準として両側に一定角度、例えば、３度から１０度の間の第２円Ａ２の曲線部分に位置することができる。第２曲面部２２ｂの第２曲率中心Ｃ２は平面部２１が形成する仮想の平面より上部に位置することができる。
【0209】
第３曲面部２２ｃは、１対の第１曲面部２２ａのそれぞれと第２曲面部２２ｂを連結する１対で形成され、少なくとも第２曲率半径ｒ２より大きい半径の第３曲率半径ｒ３を有する。ここで、第３曲率半径ｒ３は２５ｍｍ～４５ｍｍであってもよい。
【0210】
即ち、第１、２、３曲面部２２ａ、２２ｂ、２２ｃのそれぞれの第１、２、３曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３の大きさは、「第１曲率半径ｒ１≦第２曲率半径ｒ２＜第３曲率半径ｒ３」であってもよい。このとき、本実施例は、第３曲率半径ｒ３の大きさが第２曲率半径ｒ２の大きさと第１曲率半径ｒ１の大きさを合わせた値より大きくてもよい。
【0211】
１対の第３曲面部２２ｃの何れか１つの第３曲面部２２ｃは、１対の第１曲面部２２ａの何れか１つの第１曲面部２２ａが連結される第２連結地点Ｐ２と第２曲面部２２ｂの一側が連結される第３連結地点Ｐ３との間に第３曲率半径ｒ３を有する曲面形状であってもよい。
【0212】
何れか１つの第３曲面部２２ｃは、収容空間の反対側の第３曲率中心Ｃ３から第３曲率半径ｒ３を有する第３円Ａ３の曲線部分に設けられてもよい。
【0213】
また、１対の第３曲面部２２ｃの他の１つの第３曲面部２２ｃは、１対の第１曲面部２２ａの他の１つの第１曲面部２２ａが連結される第２連結地点Ｐ２と第２曲面部２２ｂの他の１つが連結される第４連結地点Ｐ４との間に第３曲率半径ｒ３を有する曲面形状であってもよい。
【0214】
他の１つの第３曲面部２２ｃは、収容空間の反対側の第４曲率中心Ｃ４から第３曲率半径ｒ３を有する第４円Ａ４の曲線部分に設けられてもよい。
【0215】
上記において、第２、３、４連結地点Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４のそれぞれは、１対の第３曲面部２２ｃを基準として位置をみると、第２連結地点Ｐ２は１対の第１曲面部２２ａの何れか１つの第１曲面部２２ａの第１円Ａ１の曲線と第３円の曲線または１対の第１曲面部２２ａの他の１つの第１曲面部２２ａの第１円Ａ１の曲線と第４円Ａ４の曲線が接する地点であってもよい。
【0216】
また、第３連結地点Ｐ３は第２円Ａ２の曲線と第３円Ａ３の曲線が接する地点であってもよい。第３連結地点Ｐ３は第３円Ａ３の最上部の曲線部分と第３円Ａ３の縦中心線が交差する地点と同じ位置であってもよい。
【0217】
第４連結地点Ｐ４は第２円Ａ２の曲線と第４円Ａ４の曲線が接する地点であってもよい。第４連結地点Ｐ４は第４円Ａ４の最上部の曲線部分と第４円Ａ４の縦中心線が交差する地点と同じ位置であってもよい。
【0218】
上記した１対の第３曲面部２２ｃは、同じ大きさの第３曲率半径ｒ３を有し、何れか１つの第３曲面部２２ｃの第３曲率中心Ｃ３と他の１つの第３曲面部２２ｃの第４曲率中心Ｃ４が水平方向にずれて位置することができる。また、本実施例の第３、４曲率中心Ｃ３、Ｃ４は曲面部２２の内側に位置する。従って、第３、４曲率中心Ｃ３、Ｃ４は、隣り合う平面部２１の間を仮想の線で連結したとき、仮想の線の上側である曲面部２２の内側に位置する。即ち、第３曲面部２２ｃの第３、４曲率中心Ｃ３、Ｃ４は平面部２１が形成する仮想の平面より上部に位置することができる。
【0219】
上記のように、本実施例の曲面部２２の全ての曲率中心Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３、Ｃ４は、平面部２１が形成する仮想の平面より上部に位置することができる。
【0220】
図３４の（ａ）及び（ｂ）は１次防壁に設けられる突出構造物を説明するための図である。
【0221】
本実施例の１次防壁２は、図３４の（ａ）及び（ｂ）に示すように、横の曲面部２２と縦の曲面部２２が交差する交差部の周辺平面部２１に突出構造物２４をさらに備えることができる。例えば、突出構造物２４は交差部から一定距離以内に設けられてもよい。また、一定距離は、同一線上に位置する交差部間の距離において３分の１の範囲に該当することができるが、これに限定されない。
【0222】
【0223】
このような突出構造物２４は、横の曲面部２２と縦の曲面部２２が交差する部分におけるスロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）の負担をさらに最小化することができる。
【0224】
図３５は１次防壁の単位防壁を説明するための斜視図である。
【0225】
本実施例による１次防壁２は、隣り合う曲面部２２の間の間隔を公知のものより広い３５０ｍｍ～４００ｍｍの間隔となるようにすることができ、これにより、図３５に示すように１次防壁２をなす複数の単位防壁２ａのそれぞれの大きさを公知のものより大きい３：１比率、例えば、長さが３，１５０ｍｍ～３，６００ｍｍで、幅が１，０５０ｍｍ～１，２００ｍｍの大きさに形成することができる。本実施例は、単位防壁２ａの大きさを大きくすることで、既存対比で単位防壁２ａの設置数を減らすことができ、１次防壁２の設置工数を削減することができる。
【0226】
また、図３５に示す単位防壁２ａにおいて、曲面部２２の最上端部間の幅は３５０ｍｍ～４００ｍｍに該当することができる。ここで、曲面部２２の最上端部は、図３２の第２曲面部２２ｂの最上端地点に該当することができる。これは、比較対象の単位防壁（公知の単位防壁）と比較して曲面部の最上端部間の幅が増加したものであり、比較対象の単位防壁に比べて生産及び設置の際により容易であることができる。また、本発明の実施例による単位防壁２ａは、横方向の曲面部２２及び縦方向の曲面部２２の幅及び高さが同一であるため、比較対象の単位防壁に比べて製作コストを節減することができる。
【0227】
図３６は１次防壁の曲面部の高さに対する曲面部の幅の比率（Ｗ／Ｈ）によるフォン・ミーゼス応力値（熱応力及び圧応力）の分布を示す図であり、図３７は１次防壁の断面形状の最適化シミュレーションを通じた１次防壁の曲面部の高さに対する曲面部の幅の比率（Ｗ／Ｈ）による曲率半径「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値の範囲を示す図である。
【0228】
本実施例の１次防壁２は、低温による熱応力（ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓ）だけでなく、スロッシングによる圧応力（ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｔｒｅｓｓ）の負担を最小化することができるように、上記のように曲面部２２の断面形状を平面部２１から曲面部２２の上端までの高さＨに対する隣り合う平面部２１の間の幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）を２．０～３．０の範囲（２．０≦Ｗ／Ｈ≦３．０）となるようにし、これに加えて第１、２、３曲面部２２ａ、２２ｂ、２２ｃのそれぞれの第１、２、３曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３が互いに異なるようにするが、第３曲率半径ｒ３の大きさが第２曲率半径ｒ２の大きさと第１曲率半径ｒ１の大きさを合わせた値より大きくなるようにした。このような曲面部２２の断面形状は以下の図３６～図３９に示す実験データによって得られており、さらに、公知の１次防壁を比較対象として比較してみた。
【0229】
ここで、比較対象の１次防壁は、本発明の１次防壁２とは異なってラージコルゲーション（Ｌａｒｇｅ ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）とスモールコルゲーション（Ｓｍａｌｌ ｃｏｒｒｕｇａｔｉｏｎ）を有する。
【0230】
図３６に示すように、１次防壁２の曲面部２２の高さＨに対する曲面部２２の幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）によるフォン・ミーゼス応力（Ｖｏｎ Ｍｉｓｅｓ Ｓｔｒｅｓｓ）から熱応力及び圧応力の両方を考慮したとき、本発明の１次防壁２は高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が２．０～３．０の範囲で熱応力及び圧応力が集中しており、比較対象の１次防壁の場合は、ラージコルゲーションやスモールコルゲーションのそれぞれの高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が約１．５以下であり、熱応力と圧応力に大きな差があった。即ち、高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が２．０～３．０の範囲の本発明が高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が１．５以下の比較対象と比べて熱応力及び圧応力の両方が良好であることが分かる。
【0231】
具体的に、本発明は、熱応力が１次防壁２の高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）の大きさに比例して大きくなり、圧応力が１次防壁２の高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）の大きさに反比例して小さくなり、高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が２．０～３．０の範囲のとき、熱応力及び圧応力の分布が集中しており、このとき、本発明の１次防壁２は熱応力と圧応力が１１０ＭＰａ～２１０ＭＰａの間にあることが分かる。
【0232】
一方、比較対象は１次防壁の高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が約１．５以下のラージコルゲーションにおいて最大熱応力が約７３ＭＰａ、最大圧応力が約３１０ＭＰａであり、１次防壁の高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が１．５以下のスモールコルゲーションにおいて最大熱応力及び最大圧応力は約１５０ＭＰａであった。
【0233】
また、図３７に示すように、本発明は、１次防壁２の高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が２．０～３．０の範囲であり、曲率半径「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値が１０ｍｍ～３０ｍｍの範囲、好ましくは１５ｍｍ～２７ｍｍにおいて、１次防壁２の断面形状の最適化の結果を得た。
【0234】
一方、比較対象は、１次防壁のラージコルゲーション及びスモールコルゲーションの高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が約１．５以下のとき、ラージコルゲーションの曲率半径「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値は約４８ｍｍであり、スモールコルゲーションの曲率半径「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値は約２１ｍｍであり、これにより、比較対象の１次防壁は本発明の１次防壁２の断面形状と異なることが分かる。
【0235】
一方、本発明の１次防壁２は降伏応力が常温では１７０Ｍｐａであり、－１７０度の低温では２２０Ｍｐａ程度であるが、常温で作製するため、１７０Ｍｐａ～１８０ＭＰａを超えない範囲が求められる。
【0236】
従って、本実施例の１次防壁２は、熱応力（ｙ＝７２．４４６ｅ0.3522x）または圧応力（ｙ＝２５５．９５ｅ-0.233x）が約１７０ＭＰａを超えず、比較対象と差別化されるように高さと幅の比率（Ｗ／Ｈ）が２．０～３．０の範囲、そして１７０ＭＰａ以下を満たす「ｒ３－ｒ２－ｒ１」値が１５ｍｍ～２７ｍｍの範囲の形状を有するようにすることが好ましい。
【0237】
下記［表３］は、図３６に示す１次防壁２の曲面部２２の高さＨに対する曲面部２２の幅Ｗの比率（Ｗ／Ｈ）によるフォン・ミーゼス応力（Ｖｏｎ Ｍｉｓｅｓ Ｓｔｒｅｓｓ）からの熱応力及び圧応力の分布を示したものである。
【0238】
【表3】
【0239】
図３８の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、本発明の１次防壁と比較対象の１次防壁の横及び縦の曲面部に流体が流入するときのスロッシング圧力値に対する構造解析を行った結果を示す図であり、このとき、横及び縦の曲面部に流入する流体の速度は５ｍ／ｓの速度とした。図３８の（ａ）は、本発明の１次防壁２の横または縦の曲面部２２に流体が流入するときのスロッシング圧力値に対する構造解析であり、曲面部２２の第１地点Ｐ１で最大スロッシング圧力値３０５．２９Ｐａを得た。また、図３８の（ｂ）は、比較対象の１次防壁の横の曲面部（ラージコルゲーション）に流体が流入するときのスロッシング圧力値に対する構造解析であり、横の曲面部（ラージコルゲーション）の第２地点Ｐ２で最大スロッシング圧力値１０，５１５Ｐａを得ており、図３８の（ｃ）は比較対象の１次防壁の縦の曲面部（スモールコルゲーション）に流体が流入するときのスロッシング圧力値に対する構造解析であり、縦の曲面部（スモールコルゲーション）の第３地点Ｐ３で最大スロッシング圧力値３５７７．６Ｐａを得た。
【0240】
ここで、本発明の１次防壁２は、上述したように横及び縦の曲面部２２の大きさ及び高さが同一の断面形状を有するが、比較対象の１次防壁は、一般的な曲面部の断面形状の大きさの大きい横の曲面部（ラージコルゲーション）と大きさの小さい縦の曲面部（スモールコルゲーション）が交差するものであり、本発明の１次防壁２は比較対象の１次防壁と比べて、スロッシング圧力値が横の曲面部では優れており、縦の曲面部では非常に優れていることが分かる。
【0241】
図３９の（ａ）及び（ｂ）は、本発明の１次防壁と比較対象の１次防壁に等分布荷重を加えたときの変形を示したもの（スロッシング衝撃圧力による構造解析の結果を示したもの）である。このとき、１次防壁に対して全体の衝撃圧力１０ｂａｒを加えて弾塑性構造解析を行った。これは、１次防壁の断面形状における動的挙動と塑性変形量を把握するためである。図３９の（ａ）に示す本発明の１次防壁２の曲面部２２の断面形状が図３９の（ｂ）に示す比較対象の１次防壁の曲面部（ラージコルゲーション）の断面形状より傾斜が緩やかであり、本発明の１次防壁２には変形がほとんど生じず、比較対象の１次防壁には変形が多く生じることが分かる。このように、比較対象の１次防壁の場合、変形を防止するために曲面部の下端にウッドウェッジや金属などの保形物を入れなければならないなどの追加作業が必要となる。
【0242】
以上、本発明を具体的な実施例を通じて詳細に説明したが、これは本発明を具体的に説明するためのものであり、本発明はこれに限定されず、本発明の技術的な思想内で当該分野の通常の知識を有する者によりその変形や改良が可能であることは明らかである。
【0243】
本発明の単純な変形ないし変更はすべて本発明の範囲に属し、本発明の具体的な保護範囲は添付の特許請求の範囲によって明らかになる。
【符号の説明】
【0244】
１ 液化ガス貯蔵タンク
２ １次防壁
２ａ 単位防壁
２１ 平面部
２２ 曲面部
２２ａ 第１曲面部
２２ｂ 第２曲面部
２２ｃ 第３曲面部
２３ 境界部
２４ 突出構造物
３ １次断熱壁
３ｂ 固定断熱壁
３１ １次プライウッド
３２ １次断熱材
３ａ 連結断熱壁
３１ａ 連結プライウッド
３２ａ 連結断熱材
３３ 補助断熱板
４ ２次防壁
４１ メイン防壁
４２ 補助防壁
ＧＡＣ ガラス－アラミドクロス
ＡＦ アルミニウムホイル
ＧＣ ガラスクロス
ＢＣ バザルトクロス
５ ２次断熱壁
５１ ２次断熱材
５２ ２次プライウッド
６ マスティック
７ 船体
８ レベリング部材
９ 固定部材
９１ 突出部
９２ スタッドボルト
Ａ１ 第１円
Ａ２ 第２円
Ａ３ 第３円
Ａ４ 第４円
Ｃ１ 第１曲率中心
Ｃ２ 第２曲率中心
Ｃ３ 第３曲率中心
Ｃ４ 第４曲率中心
Ｐ１ 第１連結地点
Ｐ２ 第２連結地点
Ｐ３ 第３連結地点
Ｐ４ 第４連結地点
ｒ１ 第１曲率半径
ｒ２ 第２曲率半径
ｒ３ 第３曲率半径
２ １次防壁
２ａ 単位防壁
２１ 平面部
２２ 曲面部
２２ａ 第１曲面部
２２ｂ 第２曲面部
２２ｃ 第３曲面部
２３ 境界部
２４ 突出構造物
３ １次断熱壁
３ｂ 固定断熱壁
３１ １次プライウッド
３２ １次断熱材
３ａ 連結断熱壁
３１ａ 連結プライウッド
３２ａ 連結断熱材
３３ 補助断熱板
４ ２次防壁
４１ メイン防壁
４２ 補助防壁
ＧＡＣ ガラス－アラミドクロス
ＡＦ アルミニウムホイル
ＧＣ ガラスクロス
ＢＣ バザルトクロス
５ ２次断熱壁
５１ ２次断熱材
５２ ２次プライウッド
６ マスティック
７ 船体
８ レベリング部材
９ 固定部材
９１ 突出部
９２ スタッドボルト
Ａ１ 第１円
Ａ２ 第２円
Ａ３ 第３円
Ａ４ 第４円
Ｃ１ 第１曲率中心
Ｃ２ 第２曲率中心
Ｃ３ 第３曲率中心
Ｃ４ 第４曲率中心
Ｐ１ 第１連結地点
Ｐ２ 第２連結地点
Ｐ３ 第３連結地点
Ｐ４ 第４連結地点
ｒ１ 第１曲率半径
ｒ２ 第２曲率半径
ｒ３ 第３曲率半径
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
【図32】
【図33】
【図34】
【図35】
【図36】
【図37】
【図38】
【図39】
【図40】