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特許7533215エアバッグ用基布、エアバッグ用基布の製造方法およびエアバッグ
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-05
(45)【発行日】2024-08-14
(54)【発明の名称】エアバッグ用基布、エアバッグ用基布の製造方法およびエアバッグ
(51)【国際特許分類】
D06M 15/643 20060101AFI20240806BHJP
B60R 21/235 20060101ALI20240806BHJP
【ＦＩ】
D06M15/643
B60R21/235
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2020515061
(86)(22)【出願日】2020-02-21
(86)【国際出願番号】 JP2020007207
(87)【国際公開番号】W WO2020179518
(87)【国際公開日】2020-09-10
【審査請求日】2022-12-05
(31)【優先権主張番号】P 2019040185
(32)【優先日】2019-03-06
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001896
【氏名又は名称】弁理士法人朝日奈特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】辻栄 暁
(72)【発明者】
【氏名】保坂 太紀
【審査官】川口 裕美子
(56)【参考文献】
【文献】特開平１１－００１８７６（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２００６／００９０７２（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開平０６－２９９４６５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０７－１６６４７６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００３－１７５７８９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｄ０６Ｍ １５／６４３
Ｂ６０Ｒ ２１／２３５
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなり、
伸度の異なる樹脂が少なくとも２種類配置され、織物に接する第一層に伸度５００％以上の樹脂が配置されており、前記第一層の上に積層された第二層に伸度３００％以下の樹脂が配置されている、エアバッグ用基布。
【請求項2】
エアバッグ用基布を製造する方法であり、前記エアバッグ用基布は、突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなり、
伸度の異なる樹脂を２層重ねて塗布する塗布工程を含み、
前記塗布工程は、
織物に接する第一層として、伸度５００％以上の樹脂を配置する第一層形成工程と、
前記第一層の上に、第二層として、伸度３００％以下の樹脂を配置する第二層形成工程と、を含む、エアバッグ用基布の製造方法。
【請求項3】
請求項１記載のエアバッグ用基布を用いたエアバッグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、エアバッグ用基布、エアバッグ用基布の製造方法およびエアバッグに関する。
【背景技術】
【0002】
車輌の乗員保護用安全装置として各種エアバッグが普及している。エアバッグは、運転者保護用、助手席者保護用の他、膝保護用、座席シートに内蔵された胸部保護用、窓上部の天井内に装着された頭部保護用等がある。エアバッグは、装着部位も増え、保護範囲が広がり、保護性能も高まっている。
【0003】
近年、エアバッグは、衝撃吸収の保護性能向上に加え、エアバッグを構成する繊維材料の耐摩耗性、耐擦過性、耐切創性など、展開性能を確保するための耐久性も求められている。特に、車輌衝突時に飛散したガラスの角部等によって、展開後エアバッグの基布表面が損傷する場合、エアバッグは、損傷部からガスが流出したり、内圧保持性能が低下したり、衝撃吸収性能が低下することが考えられる。そのため、エアバッグに用いる基布は、車両衝突後の車内外の様々な破損部品に対する耐切創性が求められている。
【0004】
さらに、エアバッグの保護範囲拡大に伴い、基布使用量は増加している。これに対し、乗員快適性を目的とした車内空間拡大化を背景に、エアバッグモジュールの小型化が必要とされている。エアバッグ用基布は、更なる収納性の向上が求められている。すなわち、エアバッグモジュールの構成部品において、その大きな体積を占めるエアバッグ用基布は、折り畳み後の収納性向上が求められている。
【0005】
よって、近年は耐切創性に優れ、収納性にも優れるエアバッグ用基布が求められている。
【0006】
高い耐久性を有するエアバッグ用基布を得る方法として、例えば特許文献１には、被覆物（ポリウレタンなど）、フィルム、布を表面に有した基布によって、良好な耐摩耗性、耐破壊性を示すことが開示されている。
【0007】
また、特許文献２には、耐切創性材料（芳香族ポリアミド繊維、ＰＢＯ繊維など）を含む被覆材の縫い合わせた基布を用いることによって、エアバッグの当接物体から受ける切創から保護できると提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【文献】特表２００４－５２２００３号公報
【文献】特開２００６－６２５９０号公報
【発明の概要】
【0009】
しかしながら、いずれの特許文献も耐切創性のある繊維、フィルム、布等を基布に複合させたものであることから、耐切創性は向上するものの、収納性向上の要求には応えられていないものであった。
【0010】
本発明は、車輌衝突時に破損した内外装部品、ガラスの破片などがある環境であってもエアバッグ展開性能確保に必要とされる耐切創性を有し、かつ、エアバッグモジュールの小型化による車内空間の確保が実現できるための収納性の優れたエアバッグ、および、エアバッグ用基布を提供することを目的とする。
【0011】
上記課題を解決する本発明のエアバッグ用基布は、突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなる、エアバッグ用基布である。
【0012】
また、上記課題を解決する本発明のエアバッグ用基布の製造方法は、上記エアバッグ用基布を製造する方法であり、伸度の異なる樹脂を２層重ねて塗布する塗布工程を含み、前記塗布工程は、織物に接する第一層として、伸度５００％以上の樹脂を配置する第一層形成工程と、前記第一層の上に、第二層として、伸度３００％以下の樹脂を配置する第二層形成工程と、を含む、エアバッグ用基布の製造方法である。
【0013】
さらに、上記課題を解決する本発明のエアバッグは、上記エアバッグ用基布を用いたエアバッグである。
【発明を実施するための形態】
【0014】
［エアバッグ用基布］
本発明の一実施形態のエアバッグ用基布は、突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなる。具体的には、エアバッグ用基布は、たとえば、ポリアミド繊維やポリエステル繊維で製織された織物に熱可塑性樹脂をコートし、好ましくは熱キュアリングセット工程が施されたコート布である。
本発明の一実施形態のエアバッグ用基布は、突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなる。具体的には、エアバッグ用基布は、たとえば、ポリアミド繊維やポリエステル繊維で製織された織物に熱可塑性樹脂をコートし、好ましくは熱キュアリングセット工程が施されたコート布である。
【0015】
ポリアミド繊維は、ナイロン６、ナイロン６，６、ナイロン１２、ナイロン４６や、ナイロン６とナイロン６，６との共重合ポリアミド、ナイロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸、アミン等を共重合させた共重合ポリアミド等からなる繊維等が例示される。ポリエステル繊維はポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート等からなる繊維等が例示される。
【0016】
本実施形態のエアバッグ用基布はポリアミド繊維で製織された織物であることがより好ましく、ポリアミド繊維は、得られるエアバッグの耐衝撃性が優れる点から、ナイロン６またはナイロン６，６からなる繊維であることが好ましい。
【0017】
本実施形態において、繊維の総繊度は特に規定はされない。一例を挙げると、繊維の総繊度は、２３５ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、２８０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。また、繊維の総繊度は、９４０ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、７００ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。総繊度が上記範囲内であることにより、得られるエアバッグは、必要な機械的特性（引張強力や引裂強力等）が得られやすく、かつ、軽量性やコンパクト性が優れる。なお、繊維の総繊度は、ＪＩＳ Ｌ １０１３（２０１０）８．３．１ Ａ法に基づいて算出する。
【0018】
また、本実施形態において、繊維の単繊維繊度は、特に限定されない。一例を挙げると、繊維の単繊維繊度は、１ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、１．５ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、２ｄｔｅｘ以上であることがさらに好ましい。また、繊維の単繊維繊度は、８ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、７ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。繊維は、単繊維繊度を１ｄｔｅｘ以上とすることにより、製造時の単繊維切れを抑えることができ、製造されやすい。また、繊維は、単繊維繊度を８ｄｔｅｘ以下とすることにより、得られる経糸や緯糸の柔軟性が向上する。なお、繊維の単繊維繊度は、総繊度をフィラメント数で除することにより算出し得る。フィラメント数は、ＪＩＳ Ｌ １０１３（２０１０）８．４の方法に基づいて算出する。本実施形態において、ポリアミド繊維のフィラメント数は特に限定されない。一例を挙げると、ポリアミド繊維のフィラメント数は、織物の強力、収納性のバランスよく向上するために１２～１９２本であることが好ましく、２４～１５４本であることがより好ましい。
【0019】
繊維の単繊維の断面形状は、特に限定されない。一例を挙げると、単繊維の断面形状は、円形であってもよく、Ｘ型、Ｃ型、Ｙ型、Ｖ型、扁平型等の各種非円形であってもよく、中空部を有するものであってもよい。これらの中でも、単繊維の断面形状は、製糸性の点から、円形であることが好ましい。
【0020】
本実施形態の繊維の引張強度は、８．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。繊維の引張強度が上記範囲内であることにより、得られる基布は、充分な機械的特性（引張強力や引裂強力等）が得られやすい。なお、引張強度の上限は特に限定されない。なお、繊維の引張強度は、ＪＩＳ Ｌ １０１３（２０１０）８．５．１標準時試験に示される定速伸長条件で測定することにより算出する。
【0021】
本実施形態の繊維の伸度は、２５％以下であることが好ましく、２４％以下であることがより好ましい。繊維の伸度が上記範囲内である場合、得られる織物は、タフネス性、破断仕事量が優れる。また、上記範囲内の伸度を示す繊維は、製糸性および製織性が向上し得る。なお、繊維の伸度は、上記引張強度を算出する際に得られるＳ－Ｓ曲線における最大強力を示した点の伸びに基づいて算出する。
【0022】
本実施形態における繊維には、紡糸工程、延伸工程、加工工程における生産性、または、得られる織物の特性を改善するために、適宜、熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤等の添加剤が配合されてもよい。
【0023】
本実施形態のエアバッグ用基布の引張強力は、経方向および緯方向ともに６００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましく、６２５Ｎ／ｃｍ以上であることがより好ましく、６５０Ｎ／ｃｍ以上であることがさらに好ましい。引張強力の上限は特に限定されない。引張強力が上記範囲内であることにより、得られるエアバッグは、展開時に必要な機械的強度が充分となりやすい。
【0024】
本実施形態のエアバッグ用基布は、目付けが２２０ｇ／ｍ2以下であることが好ましく、２１５ｇ／ｍ2以下であることがより好ましい。目付けが上記範囲内であることにより、得られるエアバッグは重量が適切である。ところで、基布の軽量化は、自動車の燃費とも直結する。そのため、目付けの下限は低ければ低いほどよい。一方、目付けの下限は、要求される耐熱容量の点から、１５０ｇ／ｍ2以上であることが好ましい。なお、目付けは、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．３．２に基づいて算出する。
【0025】
本実施形態のエアバッグ用基布は、コート層を含む厚みが０．３５ｍｍ以下であることが好ましく、０．３３ｍｍ以下であることがより好ましい。基布の厚みが上記範囲内である場合、基布はコンパクト性が優れ、収納性が優れる。また、エアバッグが装着される車両は、乗員スペースが確保されやすい。さらに、車両は、車内の意匠性の自由度が高められやすい。
【0026】
本実施形態のエアバッグ用基布のカバーファクターは１６００～２３００であることが好ましく、１７００～２０００であることがより好ましい。カバーファクターが上記範囲内であることにより、柔軟性、薄地性、軽量性に優れたエアバッグ用基布を得ることができる。
【0027】
ここで、カバーファクターは下記式により定義される。式中、「経糸密度」は１インチ（２．５４ｃｍ）当たりの経糸の打ち込み本数、「緯糸本数」は１インチ（２．５４ｃｍ）当たりの緯糸の打ち込み本数である。
カバーファクター＝経糸密度×√（経糸の総繊度）＋緯糸本数×√（緯糸の総繊度）
カバーファクター＝経糸密度×√（経糸の総繊度）＋緯糸本数×√（緯糸の総繊度）
【0028】
本実施形態のエアバッグ用基布は、伸度の異なる少なくとも２種類の樹脂を織物に配置したコート布であることが好ましい。この場合、これら樹脂は、コーティング用樹脂である。２種類のコーティング用樹脂は、それぞれ第一層、第二層として配置される。織物に接触する第一層目には高伸度樹脂が配置され、その上に積層する第二層目には低伸度樹脂が配置されることが好ましい。
【0029】
ここで第一層の高伸度樹脂とは破断伸度５００％以上の樹脂をいう。高伸度樹脂の破断伸度は、６００％以上であることが好ましい。第一層樹脂の破断伸度が上記範囲内であることにより、得られる基布は、引裂抵抗が充分であり、基布に切創傷がついた後に傷が広がりにくい。また、基布は、基布に接する第一層樹脂が高伸度であることによって、基布が屈折した際に追従して樹脂層が伸び、折り畳んだ際の収納性が向上する。
【0030】
また第二層の低伸度樹脂とは破断伸度３００％以下の樹脂をいう。低伸度樹脂の破断伸度は、２００％以下であることが好ましい。第二層樹脂の破断伸度が上記範囲内であることにより、得られる基布は、硬度が低く、鋭利な先端（ガラス破片など）が刺さりにくい。
【0031】
なお、上記の樹脂の破断伸度は、ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１０）３．２に基づき、３号形ダンベル状試験片にて測定した値をいう。
【0032】
２種類のコーティング用樹脂の膜強度（引張強度）は、それぞれが単体で、３．０ＭＰａ以上であることが好ましい。膜強度が上記範囲内であることにより、得られるエアバッグは、エアバッグ展開時にインフレータから排出されるガスの衝撃に充分に耐えることができ、被膜が破れにくく、所望の通気度が維持されやすい。なお、膜強度は実施例の欄に記載された方法で測定した値をいう。
【0033】
コーティング用樹脂は、特に限定されない。一例を挙げると、コーティング用樹脂は、シリコーン樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン樹脂およびフッ素樹脂などである。これらの中でも、コーティング用樹脂は、シリコーン樹脂が好ましく、ジメチル系シリコーン、メチルビニル系シリコーン、メチルフェニル系シリコーン、フロロ系シリコーンがより好ましい。コーティング用樹脂は、樹脂の破断伸度を考慮して、第一層および第二層に使用される樹脂の組み合わせが選択されればよい。
【0034】
コーティング用樹脂の合計の積層量は、織物表面の平滑性、乗員拘束性、柔軟性および収納性が優れる点から、１０ｇ／ｍ2以上であることが好ましく、１５ｇ／ｍ2以上であることがより好ましい。同様に、コーティング用樹脂の合計の積層量は、４５ｇ／ｍ2以下であることが好ましく、３０ｇ／ｍ2以下であることがより好ましい。コーティング用樹脂の合計の積層量が１０ｇ／ｍ2以上であることにより、表面が均一かつ平滑な樹脂層が形成され、得られる基布は、優れた低通気性が得られる。
【0035】
第１層目と第２層目のコート量比（重量比）は特に限定されない。コート量比は、第１層目：第２層目が１：１もしくは、１：２程度が好ましい。
【0036】
本実施形態のエアバッグ用基布は、突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値がいずれも０．０３０ｍｍ以下である。なお、突き刺し荷重は、オルガン針社製ミシン針ＤＢ×１＃２１（もしくは、それと同等のミシン針）を用いて、ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５の要領で固定した基布に垂直にミシン針を刺し、その時の最大荷重を３カ所について測定し、その平均値をいう。また、剛軟度は、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法に基づき、長さ１５０ｍｍ、幅２０ｍｍの試験片を用いて経糸方向・緯糸方向にそれぞれ測定することによって算出した値をいう。
【0037】
本実施形態の基布において、突き刺し荷重は６．０Ｎ以上が必要である。これにより、基布は、飛散したガラスの角部等による基布の破断を防ぐことができる。突き刺し抵抗６．０Ｎ未満である場合、基布は、飛散したガラスによって破断しやすく、展開性能が失われる可能性がある。
【0038】
基布の剛軟度は、一般的に、カバーファクターが高くなるに応じて高くなる傾向にある。剛軟度が高い基布は、折り畳み時に折り曲げ反発性が高くなり、折り畳み後の収納性が低下する傾向にある。コート布の剛軟度を改善する手法として、塗布する樹脂の伸度を上げる、樹脂の塗布量を低下させる等が上げられるが、いずれの手法も突き刺し抵抗が低下する。
【0039】
本実施形態のエアバッグ用基布は、経糸方向および緯糸方向の剛軟度をカバーファクターで除した値（それぞれ、剛軟度（タテ）／ＣＦ、剛軟度（ヨコ）／ＣＦとも表記する）がいずれも０．０３０ｍｍ以下である必要がある。これにより、得られる基布は、優れた収納性を有する。
【0040】
［エアバッグ］
本発明の一実施形態のエアバッグは、上記エアバッグ用基布を縫製して得られるエアバッグである。本実施形態のエアバッグは、従来公知の方法により製造し得る。たとえばエアバッグ用基布を公知の袋状の形状に、公知の縫製方法で縫製してエアバッグとすることができる。
本発明の一実施形態のエアバッグは、上記エアバッグ用基布を縫製して得られるエアバッグである。本実施形態のエアバッグは、従来公知の方法により製造し得る。たとえばエアバッグ用基布を公知の袋状の形状に、公知の縫製方法で縫製してエアバッグとすることができる。
【0041】
［エアバッグモジュール］
本実施形態から得られるエアバッグモジュールは、上記エアバッグを備えたエアバッグモジュールであり、従来公知の方法により製造し得る。すなわち、エアバッグモジュールは、たとえばエアバッグに、インフレータなどの付属機器を取り付けられることにより製造される。
本実施形態から得られるエアバッグモジュールは、上記エアバッグを備えたエアバッグモジュールであり、従来公知の方法により製造し得る。すなわち、エアバッグモジュールは、たとえばエアバッグに、インフレータなどの付属機器を取り付けられることにより製造される。
【0042】
［エアバッグ用基布の製造方法］
本発明の一実施形態のエアバッグ用基布の製造方法（以下、単に基布の製造方法ともいう）は、上記エアバッグ用基布を製造するための方法である。具体的には、本実施形態の基布の製造方法は、伸度の異なる樹脂を２層重ねて塗布する塗布工程を含む。塗布工程は、織物に接する第一層として、伸度５００％以上の樹脂を配置する第一層形成工程と、第一層の上に、第二層として、伸度３００％以下の樹脂を配置する第二層形成工程と、を含む。このように、基布の製造方法は、伸度の異なる樹脂を２層重ねてコートする。そのため、以下に示される他の工程は、いずれも例示であり、公知の他の工程に適宜置き換えられてもよい。
本発明の一実施形態のエアバッグ用基布の製造方法（以下、単に基布の製造方法ともいう）は、上記エアバッグ用基布を製造するための方法である。具体的には、本実施形態の基布の製造方法は、伸度の異なる樹脂を２層重ねて塗布する塗布工程を含む。塗布工程は、織物に接する第一層として、伸度５００％以上の樹脂を配置する第一層形成工程と、第一層の上に、第二層として、伸度３００％以下の樹脂を配置する第二層形成工程と、を含む。このように、基布の製造方法は、伸度の異なる樹脂を２層重ねてコートする。そのため、以下に示される他の工程は、いずれも例示であり、公知の他の工程に適宜置き換えられてもよい。
【0043】
本実施形態によれば、まず、経糸が整経された後に織機に設置され、次に緯糸が織機に設置される。織機は、特に限定されない。具体的には、織機としてはウォータージェットルーム、エアジェットルーム、レピアルーム等が例示される。これらの中でも、高速製織が比較的容易であり、生産性を高めやすい点から、織機は、ウォータージェットルームが好ましい。経糸および緯糸は、いずれも同じ種類のポリアミド繊維であることが好ましい。また、経糸および緯糸は、いずれも同じ織密度となるよう製織されることが好ましい。なお、本実施形態において、「同じ種類のポリアミド繊維」とは、ポリマー種類、単繊維繊度、総繊度、フィラメント数、物理特性が同等な繊維であることを意味する。また、「織密度が同じ」とは、製織後の経糸および緯糸の織密度の差が、１．５本／２．５４ｃｍ以内であることを意味する。なお、織密度は、ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．６．１に基づいて算出する。
【0044】
本実施形態の基布の製造方法においては、製織後の織物に少なくとも２種類のコーティング用樹脂を配置する（塗布工程）。具体的には、塗布工程は、製織で得られた織物に接する第一層目には高伸度樹脂を配置し（第一層形成工程）、その上に、積層する第二層目には低伸度樹脂を配置する（第二層形成工程）。第一層の高伸度樹脂（破断伸度５００％以上の樹脂）および第二層の低伸度樹脂（破断伸度伸度３００％以下の樹脂）に関しては、基布の実施形態において上記したとおりである。
【0045】
織物にコーティングする樹脂は、上記の通りである。織物に樹脂を形成させる方法および装置は、公知のコーティング方法および装置を採用することができる。樹脂は、フローティングナイフコーティングにより付与されることが好ましい。これにより、第一層目では樹脂層を形成する樹脂を織物内部に浸透させやすく、接着性が向上し、樹脂層表面を平滑に形成しやすい。第一層を形成後、その上に第二層を形成する。第二層を形成する方法は、第一層を形成する方法と同じであってもよく、異なっていてもよい。上記の積層量、さらには重量比（第１層目：第２層目）で樹脂層を形成（コーティング）する。樹脂層を形成後、樹脂硬化および熱安定化処理のために室温～２２０℃で加熱すること（熱キュアリングセット工程が施されること）が好ましい。
【0046】
以上、本発明の一実施形態について説明した。本発明は、上記実施形態に格別限定されない。なお、上記した実施形態は、以下の構成を有する発明を主に説明するものである。
【0047】
上記課題を解決する本発明のエアバッグ用基布、エアバッグ用基布の製造方法およびエアバッグは、以下の構成が主に含まれる。
【0048】
（１）突き刺し荷重（ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５）が６．０Ｎ以上であり、経糸方向および緯糸方向の剛軟度（ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法）をカバーファクターで除した値が、いずれも０．０３０ｍｍ以下の織物からなる、エアバッグ用基布。
【0049】
（２）伸度の異なる樹脂が少なくとも２種類配置され、織物に接する第一層に伸度５００％以上の樹脂が配置されており、前記第一層の上に積層された第二層に伸度３００％以下の樹脂が配置されている、（１）記載のエアバッグ用基布。
【0050】
（３）（１）または（２）記載のエアバッグ用基布を製造する方法であり、伸度の異なる樹脂を２層重ねて塗布する塗布工程を含み、前記塗布工程は、織物に接する第一層として、伸度５００％以上の樹脂を配置する第一層形成工程と、前記第一層の上に、第二層として、伸度３００％以下の樹脂を配置する第二層形成工程と、を含む、エアバッグ用基布の製造方法。
【0051】
（４）（１）または（２）記載のエアバッグ用基布を用いたエアバッグ。
【実施例】
【0052】
以下に、実施例により本発明を具体的に説明する。本発明は、これら実施例に何ら限定されない。なお、実施例・比較例において、それぞれの特性値は以下の測定方法により算出した。
【0053】
［測定方法］
（総繊度）
ＪＩＳ Ｌ １０１３（２０１０）８．３．１ Ａ法に基づき、所定荷重０．０４５ｃＮ／ｄｔｅｘで正量繊度を測定することにより算出した。
（樹脂の引張強度）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１０）３．１に基づき、３号形ダンベル状試験片にて測定することによって算出した。
（樹脂の破断伸度）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１０）３．２に基づき、３号形ダンベル状試験片にて測定することによって算出した。
（突き刺し荷重）
オルガン針社製ミシン針ＤＢ×１＃２１を引張圧縮試験機に取り付け、ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５の要領で固定した基布に垂直に１００ｍｍ／ｍｉｎでミシン針を刺し、その時の最大荷重を３回測定し、その平均値を算出した。
（剛軟度）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法に基づき、長さ１５０ｍｍ、幅２０ｍｍの試験片を用いて経糸方向・緯糸方向にそれぞれ測定することによって算出した。
（織密度）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．６．１に基づき、試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５カ所について２．５４ｃｍ区間（２．５４ｃｍ×２．５４ｃｍ）の経糸および緯糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
（目付）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４．２に基づき、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ2当たりの質量（ｇ／ｍ2）で表した。
（引張強度）
ＪＩＳ Ｋ ６４０４（２０１５）３．１に基づき、試験方法Ｂ（ストリップ法）に基づき、経方向および緯方向それぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が破断するまで引っ張り、破断に至るときの最大荷重を測定し、経方向および緯方向のそれぞれについて平均値を算出した。
（厚み）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．５に基づき、試料の異なる５カ所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚みを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
（総繊度）
ＪＩＳ Ｌ １０１３（２０１０）８．３．１ Ａ法に基づき、所定荷重０．０４５ｃＮ／ｄｔｅｘで正量繊度を測定することにより算出した。
（樹脂の引張強度）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１０）３．１に基づき、３号形ダンベル状試験片にて測定することによって算出した。
（樹脂の破断伸度）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１（２０１０）３．２に基づき、３号形ダンベル状試験片にて測定することによって算出した。
（突き刺し荷重）
オルガン針社製ミシン針ＤＢ×１＃２１を引張圧縮試験機に取り付け、ＪＩＳ Ｔ ８０５１（２００５）５の要領で固定した基布に垂直に１００ｍｍ／ｍｉｎでミシン針を刺し、その時の最大荷重を３回測定し、その平均値を算出した。
（剛軟度）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．２１ Ａ法に基づき、長さ１５０ｍｍ、幅２０ｍｍの試験片を用いて経糸方向・緯糸方向にそれぞれ測定することによって算出した。
（織密度）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．６．１に基づき、試料を平らな台上に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５カ所について２．５４ｃｍ区間（２．５４ｃｍ×２．５４ｃｍ）の経糸および緯糸の本数を数え、それぞれの平均値を算出した。
（目付）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．４．２に基づき、２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を３枚採取し、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ2当たりの質量（ｇ／ｍ2）で表した。
（引張強度）
ＪＩＳ Ｋ ６４０４（２０１５）３．１に基づき、試験方法Ｂ（ストリップ法）に基づき、経方向および緯方向それぞれについて、試験片を５枚ずつ採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験片が破断するまで引っ張り、破断に至るときの最大荷重を測定し、経方向および緯方向のそれぞれについて平均値を算出した。
（厚み）
ＪＩＳ Ｌ １０９６（２０１０）８．５に基づき、試料の異なる５カ所について厚さ測定機を用いて、２３．５ｋＰａの加圧下、厚みを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【0054】
［実施例１］
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が３．４５ｄｔｅｘの単繊維１３６フィラメントで構成され、総繊度４７０ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。上記のマルチフィラメントを経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも４６本／２．５４ｃｍである平織りで織物を製織した。
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が３．４５ｄｔｅｘの単繊維１３６フィラメントで構成され、総繊度４７０ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．５％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。上記のマルチフィラメントを経糸および緯糸として使用し、ウォータージェットルームで、経糸および緯糸の織密度がいずれも４６本／２．５４ｃｍである平織りで織物を製織した。
【0055】
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物を、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、第一層目に下記の高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をフローティングナイフコートにて付与し、ピンテンター乾燥機を用いて２００℃にて１分間の熱セット加工を施し、コート量１２．５ｇ／ｍ2の基布を得た。その後、第一層の上に積層する形態で第二層目となる下記の低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）を再度フローティングナイフコートにて付与し、ピンテンター乾燥機を用いて２００℃にて１分間の熱セット加工を施し、コート量１２．５ｇ／ｍ2、第１層目と第２層目の合計コート量２５．０ｇ／ｍ2のコート布を得た。
高伸度シリコーン樹脂（Ａ）：膜強度７．０ＭＰａ、破断伸度１１００％
低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）：膜強度６．４ＭＰａ、破断伸度２７０％
次いで、得られた織物を、常法により適宜精練し、乾燥した。その後、第一層目に下記の高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をフローティングナイフコートにて付与し、ピンテンター乾燥機を用いて２００℃にて１分間の熱セット加工を施し、コート量１２．５ｇ／ｍ2の基布を得た。その後、第一層の上に積層する形態で第二層目となる下記の低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）を再度フローティングナイフコートにて付与し、ピンテンター乾燥機を用いて２００℃にて１分間の熱セット加工を施し、コート量１２．５ｇ／ｍ2、第１層目と第２層目の合計コート量２５．０ｇ／ｍ2のコート布を得た。
高伸度シリコーン樹脂（Ａ）：膜強度７．０ＭＰａ、破断伸度１１００％
低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）：膜強度６．４ＭＰａ、破断伸度２７０％
【0056】
［実施例２］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）をコート量１０．０ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）をコート量１６．０ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）：膜強度３．２ＭＰａ、破断伸度５２０％
低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）：膜強度６．８ＭＰａ、破断伸度５２０％
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）をコート量１０．０ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）をコート量１６．０ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）：膜強度３．２ＭＰａ、破断伸度５２０％
低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）：膜強度６．８ＭＰａ、破断伸度５２０％
【0057】
［実施例３］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６原糸を用いて密度５０本／２．５４ｃｍの基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をコート量１２．６ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）をコート量１２．３ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６原糸を用いて密度５０本／２．５４ｃｍの基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をコート量１２．６ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）をコート量１２．３ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
【0058】
［実施例４］
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が２．５７ｄｔｅｘの単繊維１３６フィラメントで構成され、総繊度３５０ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２４．５％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をコート量１３．５ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）をコート量１２．１ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が２．５７ｄｔｅｘの単繊維１３６フィラメントで構成され、総繊度３５０ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２４．５％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）をコート量１３．５ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）をコート量１２．１ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
【0059】
［実施例５］
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が６．４８ｄｔｅｘの単繊維１０８フィラメントで構成され、総繊度７００ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２４．０％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）をコート量１２．５ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）をコート量１４．０ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
（織物の準備）
ナイロン６，６からなり、円形の断面形状を有し、単繊維繊度が６．４８ｄｔｅｘの単繊維１０８フィラメントで構成され、総繊度７００ｄｔｅｘであり、引張強度が８．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２４．０％であり、無撚りの合成繊維マルチフィラメントを準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物の第一層目に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）をコート量１２．５ｇ／ｍ2、第２層目樹脂に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）をコート量１４．０ｇ／ｍ2を作製し、実施例１と同様の方法により精練、コート、熱セットを施した。
【0060】
［比較例１］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0061】
［比較例２］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）を用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）を用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0062】
［比較例３］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0063】
［比較例４］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0064】
［比較例５］
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例１と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）のみを用いて実施例１と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0065】
［比較例６］
（織物の準備）
織物として、実施例３と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例３と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例３と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例３と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0066】
［比較例７］
（織物の準備）
織物として、実施例４と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例４と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例４と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｂ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ａ）を用いて実施例４と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0067】
［比較例８］
（織物の準備）
織物として、実施例５と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）を用いて実施例５と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
（織物の準備）
織物として、実施例５と同様のナイロン６，６基布を準備した。
（樹脂コートおよび熱セット）
次いで、得られた織物に第一層目に低伸度シリコーン樹脂（Ｄ）、第二層目樹脂に高伸度シリコーン樹脂（Ｃ）を用いて実施例５と同様の方法により精練、表１に記載のコート量でコート、熱セットを施した。
【0068】
【表1】
【0069】
表１に示されるように、実施例１～５で作製した基布は、突き刺し抵抗が高く、耐切創性に優れており、また、剛軟度も低く収納性にも優れていた。一方、比較例１～３で作製した基布は、突き刺し荷重が低く、耐切創性が劣ると考えられた。さらに、比較例４、５、８で作製した基布は、剛軟度が高く、収納性が劣ると考えられた。また、比較例６、７で作製した基布は、突き刺し荷重が低く耐切創性が劣ると考えられ、剛軟度も高く収納性が劣ると考えられた。