特許 7533986 車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-08-05

(45)【発行日】2024-08-14

(54)【発明の名称】車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法

(51)【国際特許分類】

   H02P 21/22 20160101AFI20240806BHJP

【ＦＩ】

H02P21/22

【請求項の数】 3

(21)【出願番号】P 2022529424

(86)(22)【出願日】2022-01-07

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2023-05-31

(86)【国際出願番号】 CN2022070785

(87)【国際公開番号】W WO2022199216

(87)【国際公開日】2022-09-29

【審査請求日】2022-05-19

(31)【優先権主張番号】202110299962.1

(32)【優先日】2021-03-22

(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN

(73)【特許権者】

【識別番号】520448452

【氏名又は名称】浙大城市学院

(74)【代理人】

【識別番号】100128347

【弁理士】

【氏名又は名称】西内 盛二

(72)【発明者】

【氏名】▲ジー▼ 非凡

(72)【発明者】

【氏名】李 静

(72)【発明者】

【氏名】▲陳▼ 雨薇

【審査官】三島木 英宏

(56)【参考文献】

【文献】特開２０２１－０３５２２０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１７－１５４５６３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００１－２８６１１０（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｈ０２Ｐ ２１／２２

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法であって、電流閉ループ調整モジュールと、変調比偏差算出モジュールと、電流指令角度補償モジュールと、電流角度事前設定モジュールと、電流指令角度制限比較器と、電流所定ベクトル補正モジュールとの処理を備え、
前記電流閉ループ調整モジュールは、前記電流所定ベクトル補正モジュールから出力されたｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆを受け取り、出力された前記ｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆとid、iqのフィードバック量との差が前記電流閉ループ調整モジュールに含まれる比例積分コントローラを経った後、ｄｑ電圧指令として前記電流閉ループ調整モジュールから出力され、
前記変調比偏差算出モジュールは、前記電流閉ループ調整モジュールから出力されたｄｑ電圧指令を受け取り、出力されたｄｑ電圧指令が二乗和を根にしてバス電圧で除算して所望の変調比ＭＩ_ｒｅｆを得た後、この変調比ＭＩ_ｒｅｆと所望の制御システム最大変調比ＭＩ_ｍａｘとの差をとり、さらにこの差が前記変調比偏差算出モジュールに含まれるローパスフィルタを経った後、変調比偏差ΔＭＩとして前記変調比偏差算出モジュールから出力され、
前記電流指令角度補償モジュールは、前記変調比偏差算出モジュールから出力された前記変調比偏差ΔＭＩを受け取り、前記変調比偏差ΔＭＩが前記電流指令角度補償モジュールに含まれる比例積分補償器を経った後、補正角度Δθとして前記電流指令角度補償モジュールから出力され、
前記電流角度事前設定モジュールは、電流角度θ_ｐｒｅを予め設定することに用いられ、
前記電流指令角度制限比較器は、前記電流指令角度補償モジュールから出力された補正角度の補償後の補正後電流角度を、前記電流角度事前設定モジュールで予め設定された電流角度θ _ｐｒｅ 以上に制限することに用いられ、即ち、θ＋Δθ≧θ_ｐｒｅとなり、
ここで、θは前記電流所定ベクトル補正モジュールによる弱め界磁制御の前の補正前電流角度であり、
補正角度Δθは以下の通りであり、

【数7】

ここで、ｋ_ｐ、ｋ_ｉはそれぞれ前記比例積分補償器の比例係数、積分係数であり、
前記電流所定ベクトル補正モジュールは、前記電流角度事前設定モジュールで予め設定された電流角度θ _ｐｒｅ に基づいて、前記ｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆを算出し、前記ｄｑ電流指令ｉ _ｄｒｅｆ 、ｉ _ｑｒｅｆ を算出することは以下の通りであり、

【数8】

ここで、｜ｉ｜は前記電流所定ベクトル補正モジュールによる弱め界磁制御の前の実際な電流の大きさであり、
前記電流指令角度制限比較器と前記電流所定ベクトル補正モジュールにより、ｄｑ電流運転曲線は対応する角度が変化し、前記補正前電流角度が弱め界磁領域で自動的に補正される
ことを特徴とする車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法。

【請求項2】

前記変調比偏差算出モジュールでは、ＭＩ_ｍａｘとＭＩ_ｒｅｆとの差ΔＭＩ_０は以下の通りであり、

【数6】

【数5】

ここで、ｖ_{ｄ＿ｒｅｆ}、ｖ_{ｑ＿ｒｅｆ}は前記ｄｑ電圧指令であり、Ｖ_ｄｃは前記バス電圧である
ことを特徴とする請求項１に記載の車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法。

【請求項3】

前記電流角度事前設定モジュールは、標準モータの電流角度に対して最大トルク電流比ＭＴＰＡ電流角度曲線描写制限を行い、電流角度をθ_ｐｒｅに予め設定する
ことを特徴とする請求項１に記載の車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、永久磁石同期モータ制御分野に属し、特に、車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法に関する。

【背景技術】

【0002】

車両用内蔵式永久磁石同期モータ（ＩＰＭＳＭ）制御システムでは、実際の適用シナリオにおいて制御対象-ＩＰＭＳＭが不可避的に変化することにより制御プログラムにおいて予め設定された制御パラメータが失効し、モータが高速に運転し、弱め界磁が不足して電圧飽和を引き起こし、モータ駆動システムの安定性を危うくする。

【0003】

内臓式永久磁石同期モータは、電力密度が大きく、運転範囲が広く、効率が高いという特徴を有するため、電気自動車の駆動モータに広く使用されており、そのトルク方程式は以下の通りであり、

【数1】

（１）
ここで、Ｔ_ｅはモータの電磁トルクであり、Ｐ_ｎはモータ磁極対数であり、

は回転子永久磁石体磁束であり、ｉ_ｑはｑ軸電流であり、ｉ_dはｄ軸電流であり、Ｌ_ｄはｄ軸インダクタンスであり、Ｌ_ｑはｑ軸インダクタンスであり、ＩＰＭＳＭ正常駆動過程において、Ｔ_ｅ＞０，ｉ_ｑ＞０，ｉ_d＜０，Ｌ_ｄ＜Ｌ_ｑとなる。

【0004】

上式から分かるように、トルクは電流と正の相関があるが、異なるｄｑ軸電流組み合わせは異なるトルクに対応し、それぞれの固定された電流振幅において、１セットの特定のｄｑ電流の組み合わせが存在し、これによりモータが当該電流下で最大のトルクを出力することができる。磁場が飽和するため、電流がある範囲より大きいと、ｄｑ軸インダクタンスＬ_ｄ、Ｌ_ｑが電流の変化に伴って変化し、変化範囲は最大２００％に達することができる。これらのパラメータの変化は、各電流における最適なｄｑ電流組み合わせをオンラインで解くことが困難になり、さらには不可能である。したがって、車両用モータ制御において、一般的に実験の方法で標定をテストして各トルクに対応する最適な電流組合せを取得する。全トルク範囲内の全てのこのような電流組み合わせを結んだ線をＩＰＭＳＭの最大トルク電流比（ＭＴＰＡ）曲線と呼ぶ。

【0005】

また、車両用ＩＰＭＳＭの運転は、インバータによって動力電池のバスを三相交流電に変換することに依存し、これは、モータ端の電圧が直流バスによって制限されることを意味し、ＩＰＭＳＭの電圧方程式は以下の通りであり、

【数2】

（２）

ここで、Ｖ_ｄはモータのｄ軸電圧であり、Ｖ_ｑはモータのｑ軸電圧であり、Ｒ_ｓは固定子の抵抗であり、

はモータの電気角速度である。

【0006】

高速定常状態において、モータ端電圧Ｖ_Ｓの振幅は、近似的に以下のようになり、

【数3】

（３）
モータの回転速度が上昇すると、モータ端電圧が上昇し、それがバス電圧で提供可能な交流電圧振幅を超えると、弱め界磁制御を行う必要があり、現在のバスで提供可能な最大交流電圧は電圧制限

であり、式は一般的に以下の通りであり、

【数4】

ここで、Ｖ_ｄｃはバス電圧であり、ＭＩ_ｍａｘはモータ制御システム最大変調比（ｍａｘｉｍｕｍ ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ ｉｎｄｅｘ）であり、その値は一般的に１近傍であり、最大で１．１０２７である。

【0007】

トルク方程式と電圧制限の両方を満足する電流組み合わせを取得するために、異なるバスと回転速度における各トルクに対応するｄｑ電流組合せを依然として実験の方法で標定することによって得る。そして、これらのデータをテーブル化してデジタル制御チップに記憶し、モータのリアルタイム運転時に、テーブルをルークアップすることにより、異なる回転速度及びバス電圧におけるトルク指令を対応するｄｑ電流指令に変換する。

【0008】

上記過程が正常に動作できる前提としては、プロトタイプの実験標定によって得られた電流組み合わせが各モータの同一のタイプに適用可能である。実際の適用では、以下のいくつかの態様はこのような仮定が成立しないことを引き起こす。
１．モータは量産する時にプロセス、材料が不可避的にモータの不一致性を引き起こす。
２．モータの回転オフセット量に偏差が生じると、電流調整器が正常に動作する場合であっても、制御上磁場配向偏差を引き起こし、さらにモータにおける実際のｄｑ電流が所望の電流指令と一致しないことを引き起こす。
３．環境温度の変化は永久磁石体磁気鎖に影響を与え、温度が低下すると、

が上昇し、標定して得られたｄｑ電流指令が電圧制限を満たさなくなる。

【0009】

したがって、電気駆動制御システムの高速運転領域のロバスト性を向上するために、一般的には弱め界磁制御リンクを追加する。

【0010】

モータ制御弱め界磁問題に対して、特許文献ＣＮ１０１８５５８２５Ｂは、代表的な解決手段を提案し、図１に示すように、電流調整器から出力された電圧と電圧制限との差に基づいて電圧偏差を得て、当該偏差を比例積分リンク（ＰＩ）を経て電流補正量ΔＩ _ｄ を得てｄ軸電流の所定値に重畳し、当該補正量に対して上限が０である振幅制限を行うことで、弱め界磁を深くして、弱め界磁制御の目的を達成する。式（３）によれば、

の時、負方向のｉ_ｄを大きくし、出力電圧を低下させることができ、すなわち、このような解決手段は効果的である。しかし、

のとき、負方向のｉ_ｄを増加させ続けると、Ｖ_ｑが逆方向に増大して出力電圧がさらに上昇し、逆に電圧飽和現象がより深刻である。したがって、当該方法を使用する時に

を確保しなければならない。しかし、車両用モータ制御では、この制限を加えると、モータの高速領域でのリラクタンストルクが十分に利用されず、モータの性能を犠牲にする。上記解決手段において電圧飽和時にｉ_ｄを低下させる方法を採用して、弱め界磁場を深くしてモータを電圧飽和状態から退出させることができるが、当該方法は出力トルクのへの影響が大きく、ｉ_ｄを補正するだけで、大きなｉ_ｄ補正量を必要とし、ｄｑ電流の組み合わせが大きく変化して出力トルクに大きな影響を与えることになる。非特許文献（Ｔ．Ｍ． Ｊａｈｎｓ， “Ｆｌｕｘ Ｗｅａｋｅｎｉｎｇ Ｒｅｇｉｍｅ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ａｎ Ｉｎｔｅｒｉｏｒ Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ－Ｍａｇｎｅｔ Ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ Ｍｏｔｏｒ Ｄｒｉｖｅ”， ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ． ｏｎ Ｉｎｄ． Ａｐｐｌ．， ｖｏｌ． ＩＡ－２３， ｎｏ． ４， ｐｐ． ５５－６３， １９８７）は、弱め界磁領域でｉ_ｑを低減する方法が提案されているが、単一の電流を調整するだけでは、同様に出力トルクに大きな影響を与えるという問題もある。電圧飽和の問題に有効に対処でき、しかもできるだけ出力トルクに影響を小さく与える良好な従来技術は、まだ一時的に発見されていない。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0011】

本発明の目的は従来の技術の不足に対して、車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0012】

本発明の目的は、以下の解決手段によって実現され、車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法において、電流閉ループ調整モジュールと、変調比偏差算出モジュールと、電流指令角度補償モジュールと、電流角度事前設定モジュールと、電流指令角度制限比較器と、電流所定ベクトル補正モジュールとの処理を備え、
電流閉ループ調整モジュールの入力がｄｑ電流指令であり、比例積分コントローラを経った後、ｄｑ電圧指令を出力し、
変調比偏差算出モジュールの入力が電流閉ループ調整モジュールから出力されたｄｑ電圧指令であり、二乗和を根にして所望の変調比ＭＩ_ｒｅｆを得た後、所望の制御システムの最大変調比ＭＩ_ｍａｘとの差をとり、さらにローパスフィルタを経った後、変調比偏差を出力し、
電流指令角度補償モジュールの入力が変調比偏差算出モジュールから出力された変調比偏差であり、比例積分補償器を経った後、補正角度を出力し、
電流角度事前設定モジュールは、電流角度を予め設定することに用いられ、
電流指令角度制限比較器は、電流指令角度補償モジュールから出力された補正角度の補償後の電流角度を、電流角度事前設定モジュールで予め設定された電流角度以上に制限することに用いられ、
電流所定ベクトル補正モジュールは、電流角度事前設定モジュールで予め設定された電流角度に基づいて、弱め磁束制御の後のｄｑ電流指令を算出することに用いられる。

【0013】

さらに、前記電流閉ループ調整モジュールでは、ｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆとｄｑ電流フィードバックの偏差をそれぞれ比例積分ＰＩコントローラに入力して処理させて、ｄｑ電圧指令を取得する。
さらに、前記変調比偏差算出モジュールでは、ＭＩ_ｍａｘとＭＩ_ｒｅｆとの差ΔＭＩ _０ は以下の通りであり、

【数6】

【数5】

ここで、ｖ_{ｄ＿ｒｅｆ}、ｖ_{ｑ＿ｒｅｆ}はｄｑ電圧指令である。

【0014】

さらに、前記電流指令角度補償モジュールでは、補正角度Δθは以下の通りであり、

【数7】

ここで、ｋ_ｐ、ｋ_ｉはそれぞれ比例積分補償器の比例係数、積分係数である。

【0015】

さらに、前記電流角度事前設定モジュールは、モータの配向に対して最大トルク電流比ＭＴＰＡ電流角度曲線描写制限を行い、電流角度をθ_ｐｒｅに予め設定する。
さらに、前記電流指令角度制限比較器は、電流角度を以下のように制限することに用いられ、即ち、θ＋Δθ≧θ _ｐｒｅ となり、
ここで、θは弱め磁束制御の前の電流角度である。

【0016】

さらに、前記電流所定ベクトル補正モジュールでは、ｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆを算出し、

【数8】

ここで、｜ｉ｜は弱め磁束制御の前の電流の大きさである。

【発明の効果】

【0017】

本発明の有利な効果は、以下の通りである。
１、本発明の調整方向は、永久的に弱い磁気方向であり、繰り返し調整による不安定がない。
２、本発明は、ｄｑ電流を導入して同時に補正することにより、電圧飽和に抵抗する圧力をｄｑ電流に分散させることができ、単軸電流調整の過剰による出力トルクの偏差の過大を回避する。
３、本発明は、駆動システムの安全を保証するとともに、弱め磁束制御リングが駆動システムの出力トルクに与える影響をできるだけ小さくする。

【図面の簡単な説明】

【0018】

【図1】弱め界磁制御の従来技術のトポロジー構造のブロック図である。

【図2】本発明の全体トポロジー構造のブロック図である。

【図3】変調比偏差算出リングの概略図である。

【図4】電流指令角度補償モジュールの概略図である。

【図5】電流角度事前設定モジュールが事前設定角度を設定する概略図であり、電流の単位は全てＡである。

【図6】弱め磁束領域電流角度補正の概略図である。

【図7】補正前後の電流角度変化傾向の概略図であり、１は補正前で、２は補正後である。

【図8】補正前後の電流角度対比図である。

【発明を実施するための形態】

【0019】

図２に示すように、本発明による車両用永久磁石同期モータのベクトル弱め磁束制御方法は、以下を含み、
１、電流閉ループ調整モジュールについては、当該部分が本発明の依頼モジュールであり、その作用は、ｄｑ電流指令ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆとｄｑ電流でフィードバックする偏差をそれぞれ比例積分ＰＩコントローラを経ってｄｑ電圧指令ｖ_{ｄｑｒｅｆ}を取得することである。
２、変調比偏差算出モジュールについては、図３に示すように、ＭＩ_ｒｅｆは、電流閉ループ調整モジュールから出力されたｄｑ電圧指令の二乗和を根にして得られるものであり、

【数5】

ここで、ｖ_{ｄ＿ｒｅｆ}、ｖ_{ｑ＿ｒｅｆ}はｖ_{ｄｑｒｅｆ}のｄｑ成分であり、Ｖ_ｄｃは母線電圧であり、次に、所望の制御システムの最大変調比ＭＩ_ｍａｘと所望の変調比ＭＩ_ｒｅｆとの差をとってΔＭＩ _０ を取得し、

【数6】

さらにローパスフィルタ（ＬＰＦ）により変調比偏差ΔＭＩを取得し、ここで、ローパスフィルタの作用は、ｄｑ電流閉ループ調整モジュールにおける高周波ノイズを除去し、弱め磁束制御装置が電流補正量を平滑に出力し、モータトルクが大きく変動することを防止するように作用する。
３、電流指令角度補償モジュールについては、図４に示すように、変調比偏差算出モジュールの出力ΔＭＩを入力とし、比例積分ＰＩ補償器を経った後、出力量が補正角度Δθであり、

【数7】

ここで、ｋ_ｐ、ｋ_ｉはそれぞれ比例積分補償器の比例係数、積分係数である。
４、電流角度事前設定モジュールについては、図５に示すように、標準モータの配向に対して最大トルク電流比ＭＴＰＡ電流角度曲線描写制限を行い、ｄｑ電流曲線に基づきＭＴＰＡ（１０００ｒｐｍ）に値を割り当て、電流角度をθ_ｐｒｅに予め設定する。
５、電流指令角度制限比較器については、電流指令角度補償モジュールで補償された角度を電流角度事前設定モジュールの事前設定角度θ_ｐｒｅ以上に制限し、θ＋Δθ≧θ _ｐｒｅ となり、ここで、θは弱め磁束前の電流ベクトルの角度である。
６、電流所定ベクトル補正モジュール（ｓｉｎ／ｃｏｓ）については、電流角度事前設定モジュールと合わせて、ｄｑ軸弱め磁束後の電流ｉ_ｄｒｅｆ、ｉ_ｑｒｅｆを以下のように算出し、

【数8】

ここで、｜ｉ｜は弱め磁束前の電流ベクトルの大きさである。図６に示すように、矢印で示す弱め磁束変曲点から開始し、電流指令角度制限比較および電流所定ベクトル補正モジュールが働き始め、ｄｑ電流運転曲線は対応する角度が変化する。図７に示すように、電流角度は弱め磁束領域で自動的に補正される。図８に示すように、図中、曲線斜率が１ではない時、実際の角度が事前設定角度θ_ｐｒｅよりも大きいことを示し、１２０°の後に電流所定ベクトル補正モジュールが角度を補正し、円内には補正効果を示す。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】