(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-05
(45)【発行日】2024-08-14
(54)【発明の名称】アルミニウム合金材の製造方法及びクラッド材の製造方法
(51)【国際特許分類】
C22C 1/02 20060101AFI20240806BHJP
C22C 21/00 20060101ALI20240806BHJP
B22D 11/00 20060101ALI20240806BHJP
B23K 35/22 20060101ALI20240806BHJP
B23K 35/28 20060101ALI20240806BHJP
【ＦＩ】
C22C1/02 503J
C22C21/00 J
C22C21/00 E
C22C21/00 D
B22D11/00 E
B23K35/22 310E
B23K35/28 310B
【請求項の数】
11
(21)【出願番号】P 2024018610
(22)【出願日】2024-02-09
【審査請求日】2024-02-09
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000001199
【氏名又は名称】株式会社神戸製鋼所
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】弁理士法人栄光事務所
(72)【発明者】
【氏名】池田 和樹
(72)【発明者】
【氏名】橋本 樹
(72)【発明者】
【氏名】鶴野 招弘
(72)【発明者】
【氏名】松門 克浩
【審査官】田口 裕健
(56)【参考文献】
【文献】特開２０２３－１１６０５８（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０２３／１７１５７６（ＷＯ，Ａ１）
【文献】中国特許出願公開第１０３１２２４２８（ＣＮ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１０２３９２２０２（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開２００２－０６６７８６（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２２Ｃ ２１／００－２１／１８
Ｃ２２Ｃ １／０２
Ｃ２２Ｆ １／０４
Ｂ２２Ｄ １１／００
Ｂ２３Ｋ ３５／２８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
鋳造原料Ａと鋳造原料Ｂとを用いて、アルミニウム合金材を製造するアルミニウム合金材の製造方法であって、クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ、及び自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップの少なくとも一方から、Ｍｇ含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材のみを選択して前記鋳造原料Ａとする選択工程と、
前記鋳造原料Ａと、添加用の前記鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する鋳造工程と、
前記鋳塊を成形して、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する成型工程と、を有し、
前記鋳塊の全質量に対する前記鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、前記鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、
前記選択工程と、前記鋳造工程との間に、
式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００
により算出される値が０．５０以上１．１０以下、
となるように、リサイクル率Ｒを決定するリサイクル率決定工程を有し、
前記鋳造工程は、前記鋳塊の全質量に対してＲ（％）の前記鋳造原料Ａと、前記鋳塊の全質量に対して（１００－Ｒ）（％）の前記鋳造原料Ｂと、を用いて前記鋳塊を鋳造する工程であり、
前記鋳造原料Ａは、前記鋳造原料Ａの全質量に対して、
Ｓｉ：０．５０質量％以上、及び、
Ｚｎ：０．１０質量％以上、を含有するとともに、
Ｆｅ：０．１０質量％以上、Ｃｕ：０．０８質量％以上、及びＭｎ：０．５０質量％以上、から選択される少なくとも１種の元素を含有し、
前記アルミニウム合金材は、
Ｓｉ：０．５０質量％以上１．１０質量％以下、
Ｆｅ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、
Ｃｕ：０．０８質量％以上０．８０質量％以下、
Ｍｎ：０．９０質量％以上１．８０質量％以下、及び
Ｚｎ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：０．０５質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、アルミニウム合金材の製造方法。
【請求項2】
前記リサイクル率Ｒは、２０％以上５０％以下であることを特徴とする、請求項１に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【請求項3】
前記鋳造原料Ｂは、Ｓｉを含まないことを特徴とする、請求項１に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【請求項4】
前記鋳造原料Ｂは、Ｚｎを含まないことを特徴とする、請求項１に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【請求項5】
前記鋳造原料Ａは、Ｚｎ：１．００質量％以下、を含有することを特徴とする、請求項１に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【請求項6】
請求項１～５のいずれか１項に記載の製造方法により製造されたアルミニウム合金材を含むクラッド材の製造方法であって、前記アルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用し、
前記心材用アルミニウム合金材と、少なくとも１種以上の機能性アルミニウム合金材とを積層して、クラッド材を製造することを特徴とする、クラッド材の製造方法。
【請求項7】
前記機能性アルミニウム合金材は、ろう材用アルミニウム合金材及び犠牲陽極材用アルミニウム合金材の少なくとも１種を含むことを特徴とする、請求項６に記載のクラッド材の製造方法。
【請求項8】
前記ろう材用アルミニウム合金材は、Ｓｉ：２．５０質量％以上１３．００質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：５．５０質量％以下、
Ｍｎ：１．００質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、
Ｓｒ：０．１０質量％以下、
Ｎａ：０．１０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、請求項７に記載のクラッド材の製造方法。
【請求項9】
前記犠牲陽極材用アルミニウム合金材は、Ｚｎ：０．５０質量％以上６．００質量％以下、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：３．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：０．５０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、請求項７に記載のクラッド材の製造方法。
【請求項10】
前記クラッド材は、前記ろう材用アルミニウム合金材／前記心材用アルミニウム合金材／前記ろう材用アルミニウム合金材又は前記犠牲陽極材用アルミニウム合金材の順に積層された構造を有することを特徴とする、請求項７に記載のクラッド材の製造方法。
【請求項11】
前記クラッド材は、前記心材用アルミニウム合金材と前記機能性アルミニウム合金材との間に、中間層を含み、前記中間層は、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：６．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、請求項６に記載のクラッド材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、アルミニウム合金材の製造方法、及び該アルミニウム合金材を用いたクラッド材の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、社会全体として、カーボンニュートラルの達成が課題になっており、上記課題を解決するための種々の方法が検討されている。例えば、資源枯渇の観点から、様々なもののリサイクルが進み、多量に消費されている金属のリサイクルが以前から行われている。そして、自動車用の熱交換器に使用されるアルミニウム合金材の分野においても、資源の再活用が要求されている。特に、アルミニウムは、新地金製造時に多量の電力を消費し、ＣＯ２を排出する。したがって、リサイクルにより新地金使用量を削減することで、アルミニウム合金材の製造時のＣＯ２排出量を大幅に削減することができる。
【0003】
しかし、自動車用熱交換器は、アルミニウム合金からなる心材の表面に耐食性を付与する犠牲陽極材や、ろう付性を付与するろう材が積層されたクラッド材からなるため、クラッド材をリサイクルして心材を製造すると、心材の特性が低下することがある。このため、熱交換器に使用されるクラッド材を再活用することは、単層のアルミニウム合金材のリサイクルと比較して困難となる。
【0004】
特許文献１には、クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ及び／又は自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップを所定の含有量で含有する鋳造原料を用いたアルミニウム合金材の製造方法が開示されている。上記特許文献１に記載の製造方法は、上記鋳造原料を用いて、所定の組成を有するアルミニウム合金鋳塊Ａを鋳造する鋳造工程を有し、得られるアルミニウム合金部Ａの自然電極電位が規定されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特許第７２７５３３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、上記特許文献１に記載のアルミニウム合金材の製造方法を使用した場合であっても、ろう付性が十分に優れているとはいえない。また、上記特許文献１には、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ及びＺｎからなる群より選択される１種又は２種以上の元素を所定量で含むアルミニウム合金からなるスクラップを含有する鋳造原料を用いることが記載されている。しかし、上記特許文献１においては、スクラップ中の必須元素が規定されていないとともに、実施例において、鋳造原料の組成が記載されていないため、効果を十分に確認することができない。
【0007】
本発明は、かかる問題点に鑑みてなされたものであって、クラッド材の製造工程中に生じた屑や廃棄されたアルミニウム製熱交換器を、新たな熱交換器用材料の原料として使用して、優れたろう付性を有するクラッド材用のアルミニウム合金材を容易に製造することができるとともに、優れたろう付性を有するクラッド材を容易に製造することができ、これにより、新地金使用量を削減して、ＣＯ２排出量を大幅に削減することができる、アルミニウム合金材の製造方法及びクラッド材の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記の目的は、本発明に係る下記（１）のアルミニウム合金材の製造方法により達成される。
【0009】
（１） 鋳造原料Ａと鋳造原料Ｂとを用いて、アルミニウム合金材を製造するアルミニウム合金材の製造方法であって、
クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ、及び自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップの少なくとも一方から、Ｍｇ含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材のみを選択して前記鋳造原料Ａとする選択工程と、
前記鋳造原料Ａと、添加用の前記鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する鋳造工程と、
前記鋳塊を成形して、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する成型工程と、を有し、
前記鋳塊の全質量に対する前記鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、前記鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、
前記選択工程と、前記鋳造工程との間に、
式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００
により算出される値が０．５０以上１．１０以下、
となるように、リサイクル率Ｒを決定するリサイクル率決定工程を有し、
前記鋳造工程は、前記鋳塊の全質量に対してＲ（％）の前記鋳造原料Ａと、前記鋳塊の全質量に対して（１００－Ｒ）（％）の前記鋳造原料Ｂと、を用いて前記鋳塊を鋳造する工程であり、
前記鋳造原料Ａは、前記鋳造原料Ａの全質量に対して、
Ｓｉ：０．５０質量％以上、及び、
Ｚｎ：０．１０質量％以上、を含有するとともに、
Ｆｅ：０．１０質量％以上、Ｃｕ：０．０８質量％以上、及びＭｎ：０．５０質量％以上、から選択される少なくとも１種の元素を含有し、
前記アルミニウム合金材は、
Ｓｉ：０．５０質量％以上１．１０質量％以下、
Ｆｅ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、
Ｃｕ：０．０８質量％以上０．８０質量％以下、
Ｍｎ：０．９０質量％以上１．８０質量％以下、及び
Ｚｎ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：０．０５質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、アルミニウム合金材の製造方法。
クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ、及び自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップの少なくとも一方から、Ｍｇ含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材のみを選択して前記鋳造原料Ａとする選択工程と、
前記鋳造原料Ａと、添加用の前記鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する鋳造工程と、
前記鋳塊を成形して、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する成型工程と、を有し、
前記鋳塊の全質量に対する前記鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、前記鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、
前記選択工程と、前記鋳造工程との間に、
式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００
により算出される値が０．５０以上１．１０以下、
となるように、リサイクル率Ｒを決定するリサイクル率決定工程を有し、
前記鋳造工程は、前記鋳塊の全質量に対してＲ（％）の前記鋳造原料Ａと、前記鋳塊の全質量に対して（１００－Ｒ）（％）の前記鋳造原料Ｂと、を用いて前記鋳塊を鋳造する工程であり、
前記鋳造原料Ａは、前記鋳造原料Ａの全質量に対して、
Ｓｉ：０．５０質量％以上、及び、
Ｚｎ：０．１０質量％以上、を含有するとともに、
Ｆｅ：０．１０質量％以上、Ｃｕ：０．０８質量％以上、及びＭｎ：０．５０質量％以上、から選択される少なくとも１種の元素を含有し、
前記アルミニウム合金材は、
Ｓｉ：０．５０質量％以上１．１０質量％以下、
Ｆｅ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、
Ｃｕ：０．０８質量％以上０．８０質量％以下、
Ｍｎ：０．９０質量％以上１．８０質量％以下、及び
Ｚｎ：０．１０質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：０．０５質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、アルミニウム合金材の製造方法。
【0010】
また、本発明のアルミニウム合金材の製造方法は、下記（２）～（５）であることが好ましい。
【0011】
（２） 前記リサイクル率Ｒは、２０％以上５０％以下であることを特徴とする、（１）に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【0012】
（３） 前記鋳造原料Ｂは、Ｓｉを含まないことを特徴とする、（１）又は（２）に記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【0013】
（４） 前記鋳造原料Ｂは、Ｚｎを含まないことを特徴とする、（１）～（３）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【0014】
（５） 前記鋳造原料Ａは、Ｚｎ：１．００質量％以下、を含有することを特徴とする、（１）～（４）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金材の製造方法。
【0015】
また、上記の目的は、本発明に係る下記（６）のクラッド材の製造方法により達成される。
【0016】
（６） （１）～（５）のいずれか１つに記載の製造方法により製造されたアルミニウム合金材を含むクラッド材の製造方法であって、
前記アルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用し、
前記心材用アルミニウム合金材と、少なくとも１種以上の機能性アルミニウム合金材とを積層して、クラッド材を製造することを特徴とする、クラッド材の製造方法。
前記アルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用し、
前記心材用アルミニウム合金材と、少なくとも１種以上の機能性アルミニウム合金材とを積層して、クラッド材を製造することを特徴とする、クラッド材の製造方法。
【0017】
また、本発明のクラッド材の製造方法は、下記（７）～（１１）であることが好ましい。
【0018】
（７） 前記機能性アルミニウム合金材は、ろう材用アルミニウム合金材及び犠牲陽極材用アルミニウム合金材の少なくとも１種を含むことを特徴とする、（６）に記載のクラッド材の製造方法。
【0019】
（８） 前記ろう材用アルミニウム合金材は、
Ｓｉ：２．５０質量％以上１３．００質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：５．５０質量％以下、
Ｍｎ：１．００質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、
Ｓｒ：０．１０質量％以下、
Ｎａ：０．１０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（７）に記載のクラッド材の製造方法。
Ｓｉ：２．５０質量％以上１３．００質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上１．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：５．５０質量％以下、
Ｍｎ：１．００質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下、
Ｓｒ：０．１０質量％以下、
Ｎａ：０．１０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（７）に記載のクラッド材の製造方法。
【0020】
（９） 前記犠牲陽極材用アルミニウム合金材は、
Ｚｎ：０．５０質量％以上６．００質量％以下、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：３．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：０．５０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（７）又は（８）に記載のクラッド材の製造方法。
Ｚｎ：０．５０質量％以上６．００質量％以下、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｍｇ：３．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：０．５０質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（７）又は（８）に記載のクラッド材の製造方法。
【0021】
（１０） 前記クラッド材は、前記ろう材用アルミニウム合金材／前記心材用アルミニウム合金材／前記ろう材用アルミニウム合金材又は前記犠牲陽極材用アルミニウム合金材の順に積層された構造を有することを特徴とする、（７）～（９）のいずれか１つに記載のクラッド材の製造方法。
【0022】
（１１） 前記クラッド材は、前記心材用アルミニウム合金材と前記機能性アルミニウム合金材との間に、中間層を含み、
前記中間層は、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：６．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（６）～（１０）のいずれか１つに記載のクラッド材の製造方法。
前記中間層は、
Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下、及び
Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、を含有し、
Ｚｎ：６．００質量％以下、
Ｍｎ：１．８０質量％以下、
Ｃｕ：１．００質量％以下、
Ｃｒ：０．３０質量％以下、
Ｔｉ：０．３０質量％以下、
Ｚｒ：０．３０質量％以下、
Ｖ：０．３０質量％以下であり、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする、（６）～（１０）のいずれか１つに記載のクラッド材の製造方法。
【発明の効果】
【0023】
本発明に係るアルミニウム合金材の製造方法によれば、自動車用熱交換器のスクラップや、自動車用熱交換器用アルミニウム合金クラッド材のスクラップを再活用して、優れたろう付性を有するクラッド材用のアルミニウム合金材を製造することができ、これにより、新地金使用量を削減して、ＣＯ２排出量を大幅に削減することができる。
【0024】
また、本発明に係るクラッド材の製造方法によれば、上記優れた特性を有するアルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用するため、ろう付性が優れたクラッド材を製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【0025】
本願発明者らが鋭意検討を行った結果、スクラップを用いて製造されるアルミニウム合金材の固相線温度を制御することが、優れたろう付性を得るために重要であることを見出した。そして、ろう付中のフラックスの活性度の低下によるろう付性の低下を避けるために、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるスクラップ材のみを選択して鋳造原料Ａとしたうえで、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づきリサイクル率を決定し、所望の組成のアルミニウム合金材を製造することが効果的であることを見出した。
以下、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法について、詳細に説明する。
以下、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法について、詳細に説明する。
【0026】
［アルミニウム合金材の製造方法］
本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、鋳造原料Ａと鋳造原料Ｂとを用いて、アルミニウム合金材を製造する方法である。
本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法は、鋳造原料Ａと鋳造原料Ｂとを用いて、アルミニウム合金材を製造する方法である。
【0027】
＜選択工程＞
クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ、及び自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップの少なくとも一方から、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して、鋳造原料Ａとする。Ｍｇは、ろう付中にフラックスと反応することで、フラックスの活性度を低下させる元素であるため、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材のみを選択して鋳造原料Ａとすることにより、スクラップ材を再活用した場合であっても、ろう付性に優れるアルミニウム合金材を容易に製造することができる。
クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ、及び自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップの少なくとも一方から、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して、鋳造原料Ａとする。Ｍｇは、ろう付中にフラックスと反応することで、フラックスの活性度を低下させる元素であるため、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材のみを選択して鋳造原料Ａとすることにより、スクラップ材を再活用した場合であっても、ろう付性に優れるアルミニウム合金材を容易に製造することができる。
【0028】
なお、本明細書において、「クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップ」とは、クラッド材が用いられている自動車用熱交換器そのものを廃棄する際に生まれるスクラップを表す。また、「自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材のスクラップ」とは、アルミニウム合金クラッド材を製造する際に生まれるスクラップおよび自動車用熱交換器を製造する際に生まれるクラッド材のスクラップの両方を表す。本明細書では、これらを単に「スクラップ」ということがある。
【0029】
Ｍｇ含有量が０．１質量％を超えるアルミニウム合金スクラップ材を選択してアルミニウム合金材を製造しようとすると、所望のＭｇ含有量を含有するアルミニウム合金材を得るためには、鋳造原料Ｂの使用量を増加させる必要がある。その結果、新地金使用量の削減を実現することができず、ＣＯ２排出量が増大する。したがって、選択工程においては、アルミニウム合金スクラップ材（鋳造原料Ａ）の全質量に対するＭｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択するものとする。また、Ｍｇ含有量が０．０５質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択することが好ましく、Ｍｇを実質的に含有しないアルミニウム合金スクラップ材を選択することがより好ましい。なお、Ｍｇを実質的に含有しないとは、一般的に自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材の原料の地金に含まれる不可避不純物レベルでＭｇを含有することを含む。
【0030】
＜リサイクル率決定工程＞
本実施形態においては、後述する鋳造工程において、リサイクル率に基づき、鋳造原料Ａと添加用の鋳造原料Ｂとを用いて鋳塊を鋳造する。このため、本工程においては、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づき、リサイクル率を決定する。具体的には、鋳造工程により得られる鋳塊の全質量に対する、鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、下記式（１）により算出される値が０．５０以上１．１０以下となるように、リサイクル率Ｒを決定する。なお、下記式（１）により算出される値は、後の鋳造工程において使用される添加用の鋳造原料ＢにＳｉが含有されていない場合の、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量である
本実施形態においては、後述する鋳造工程において、リサイクル率に基づき、鋳造原料Ａと添加用の鋳造原料Ｂとを用いて鋳塊を鋳造する。このため、本工程においては、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づき、リサイクル率を決定する。具体的には、鋳造工程により得られる鋳塊の全質量に対する、鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、下記式（１）により算出される値が０．５０以上１．１０以下となるように、リサイクル率Ｒを決定する。なお、下記式（１）により算出される値は、後の鋳造工程において使用される添加用の鋳造原料ＢにＳｉが含有されていない場合の、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量である
【0031】
式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ
【0032】
鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいて、目的とするＳｉ含有量となるようにリサイクル率を決定することにより、鋳造工程において、Ｓｉを含まない鋳造原料Ｂを使用しても、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量を所望の範囲に調整することができる。
【0033】
＜鋳造工程＞
リサイクル率決定工程の後、鋳造原料Ａと、添加用の鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する。具体的には、得られる鋳塊の全質量に対してＲ（％）の鋳造原料Ａと、鋳塊の全質量に対して（１００－Ｒ）（％）の鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する。
リサイクル率決定工程の後、鋳造原料Ａと、添加用の鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する。具体的には、得られる鋳塊の全質量に対してＲ（％）の鋳造原料Ａと、鋳塊の全質量に対して（１００－Ｒ）（％）の鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する。
【0034】
＜成型工程＞
上記鋳造工程において鋳造された鋳塊を成型して、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する。成型されるアルミニウム合金材の固相線温度が６００℃未満であると、最終製品のろう付時にアルミニウム合金材が溶融するため、ろう付性が低下する。したがって、本実施形態においては、得られるアルミニウム合金材の固相線温度が以下の範囲となるように、アルミニウム合金材の組成を制御する。
上記鋳造工程において鋳造された鋳塊を成型して、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する。成型されるアルミニウム合金材の固相線温度が６００℃未満であると、最終製品のろう付時にアルミニウム合金材が溶融するため、ろう付性が低下する。したがって、本実施形態においては、得られるアルミニウム合金材の固相線温度が以下の範囲となるように、アルミニウム合金材の組成を制御する。
【0035】
（固相線温度：６００℃以上）
上記本実施形態に係る製造方法により製造されるアルミニウム合金材の固相線温度が、６００℃未満であると、ろう付時にアルミニウム合金材が溶融し、ろう付性が低下する。また、固相線温度が高いと、炉温を高く設定することができ、ろう材中のＳｉ含有量を低減することができる。したがって、アルミニウム合金材の固相線温度は、６００℃以上とし、６０５℃以上であることが好ましく、６１０℃以上であることがより好ましい。なお、リサイクル性の観点では、固相線温度の目標値を低く設定すると、各成分の制御が容易になるため好ましい。
上記本実施形態に係る製造方法により製造されるアルミニウム合金材の固相線温度が、６００℃未満であると、ろう付時にアルミニウム合金材が溶融し、ろう付性が低下する。また、固相線温度が高いと、炉温を高く設定することができ、ろう材中のＳｉ含有量を低減することができる。したがって、アルミニウム合金材の固相線温度は、６００℃以上とし、６０５℃以上であることが好ましく、６１０℃以上であることがより好ましい。なお、リサイクル性の観点では、固相線温度の目標値を低く設定すると、各成分の制御が容易になるため好ましい。
【0036】
以下、使用する鋳造原料Ａ及び製造されるアルミニウム合金材の化学成分及びその含有量の限定理由について、詳細に説明する。まず、鋳造原料Ａ中の化学成分について、説明する。
【0037】
＜鋳造原料Ａ＞
（Ｓｉ：０．５０質量％以上）
Ｓｉは、母相に固溶することやＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。上述のとおり、本実施形態においては、スクラップ（鋳造原料Ａ）のＳｉ含有量に基づいて、リサイクル率を決定するが、これは、スクラップ中に、一般的にろう材成分であるＳｉが多量に含まれるからである。鋳造原料Ａ中のＳｉの含有量が０．５０質量％未満であると、リサイクル率にかかわらずアルミニウム合金材中のＳｉ含有量が減少し、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を十分に得ることができない。したがって、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量は、鋳造原料Ａの全質量に対して０．５０質量％以上とし、０．６０質量％以上とすることが好ましく、０．７０質量％以上とすることがより好ましい。
（Ｓｉ：０．５０質量％以上）
Ｓｉは、母相に固溶することやＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。上述のとおり、本実施形態においては、スクラップ（鋳造原料Ａ）のＳｉ含有量に基づいて、リサイクル率を決定するが、これは、スクラップ中に、一般的にろう材成分であるＳｉが多量に含まれるからである。鋳造原料Ａ中のＳｉの含有量が０．５０質量％未満であると、リサイクル率にかかわらずアルミニウム合金材中のＳｉ含有量が減少し、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を十分に得ることができない。したがって、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量は、鋳造原料Ａの全質量に対して０．５０質量％以上とし、０．６０質量％以上とすることが好ましく、０．７０質量％以上とすることがより好ましい。
【0038】
（Ｚｎ：０．１０質量％以上）
スクラップ中には、一般的に犠牲陽極材由来の成分であるＺｎが含まれ、スクラップ中の平均Ｚｎ含有量は０．２５～０．８０質量％程度である。このため、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量の下限値は、鋳造原料Ａ中に犠牲陽極材の成分として含まれるＺｎの下限値に基づき、決定する。鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量が０．１０質量％以上であると、リサイクル率にかかわらず、一般的な自動車用熱交換器用クラッド材を使用することができる。したがって、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量は、鋳造原料Ａの全質量に対して０．１０質量％以上とし０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。
スクラップ中には、一般的に犠牲陽極材由来の成分であるＺｎが含まれ、スクラップ中の平均Ｚｎ含有量は０．２５～０．８０質量％程度である。このため、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量の下限値は、鋳造原料Ａ中に犠牲陽極材の成分として含まれるＺｎの下限値に基づき、決定する。鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量が０．１０質量％以上であると、リサイクル率にかかわらず、一般的な自動車用熱交換器用クラッド材を使用することができる。したがって、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量は、鋳造原料Ａの全質量に対して０．１０質量％以上とし０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。
【0039】
一方、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量が多くなりすぎると、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量も増加し、リサイクル率によっては、固相線温度に影響を与える。具体的に、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量が１．００質量％以下であると、リサイクル率にかかわらず固相線温度の低下を抑制することができる。したがって、鋳造原料Ａ中のＺｎ含有量は、鋳造原料Ａの全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．７０質量％以下とすることがより好ましく、０．５０質量％以下とすることがさらに好ましく、０．３０質量％以下とすることが特に好ましい。
【0040】
本実施形態において使用される鋳造原料Ａは、上記Ｓｉ及びＺｎの他に、Ｆｅ、Ｃｕ及びＭｎから選択される少なくとも１種の元素を、以下に示す範囲で含有する。
【0041】
（Ｆｅ：０．１０質量％以上）
Ｆｅは、再結晶核となり得るサイズの金属間化合物を形成しやすい元素である。スクラップの使用、不使用にかかわらず、一般的に使用されるアルミニウム合金材にはＦｅが含まれるため、スクラップ中のＦｅ含有量の下限値は、特に限定するものではない。ただし、鋳造原料Ａ中のＦｅ含有量を０．１０質量％以上とすれば、Ｆｅ含有量が極めて少ない鋳造原料Ｂを使用する必要がなく、所望のＦｅ含有量を有するアルミニウム合金材を得ることができる。したがって、Ｆｅを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＦｅ含有量が、０．１０質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。
Ｆｅは、再結晶核となり得るサイズの金属間化合物を形成しやすい元素である。スクラップの使用、不使用にかかわらず、一般的に使用されるアルミニウム合金材にはＦｅが含まれるため、スクラップ中のＦｅ含有量の下限値は、特に限定するものではない。ただし、鋳造原料Ａ中のＦｅ含有量を０．１０質量％以上とすれば、Ｆｅ含有量が極めて少ない鋳造原料Ｂを使用する必要がなく、所望のＦｅ含有量を有するアルミニウム合金材を得ることができる。したがって、Ｆｅを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＦｅ含有量が、０．１０質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。
【0042】
（Ｃｕ：０．０８質量％以上）
スクラップには一般的にＣｕが含まれ、スクラップ中の平均Ｃｕ含有量は０．１０～０．６０質量％程度である。そのため、スクラップ中のＣｕ含有量の下限値は、特に限定するものではないが、Ｃｕを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＣｕ含有量が、０．０８質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。また、鋳造原料Ａ中のＣｕ含有量が０．１０質量％以上であるスクラップを使用することがより好ましく、０．２０質量％以上であるスクラップを使用することがさらに好ましく、０．３０質量％以上であるスクラップを使用することが特に好ましい。
スクラップには一般的にＣｕが含まれ、スクラップ中の平均Ｃｕ含有量は０．１０～０．６０質量％程度である。そのため、スクラップ中のＣｕ含有量の下限値は、特に限定するものではないが、Ｃｕを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＣｕ含有量が、０．０８質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。また、鋳造原料Ａ中のＣｕ含有量が０．１０質量％以上であるスクラップを使用することがより好ましく、０．２０質量％以上であるスクラップを使用することがさらに好ましく、０．３０質量％以上であるスクラップを使用することが特に好ましい。
【0043】
（Ｍｎ：０．５０質量％以上）
Ｍｎは、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによる分散強化、及びアルミニウム母相中に固溶することによる固溶強化により、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。本実施形態においては、アルミニウム合金材の強度を向上させることを目的として、鋳造原料Ｂ中にＭｎを含有させてもよい。このため、スクラップ中のＭｎ含有量の下限値は、特に限定するものではないが、Ｍｎを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＭｎ含有量が、０．５０質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。また、鋳造原料Ａ中のＭｎ含有量が０．９０質量％以上であるスクラップを使用することがより好ましく、１．００質量％以上であるスクラップを使用することがさらに好ましい。
Ｍｎは、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによる分散強化、及びアルミニウム母相中に固溶することによる固溶強化により、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。本実施形態においては、アルミニウム合金材の強度を向上させることを目的として、鋳造原料Ｂ中にＭｎを含有させてもよい。このため、スクラップ中のＭｎ含有量の下限値は、特に限定するものではないが、Ｍｎを含む鋳造原料Ａを使用する場合は、鋳造原料Ａの全質量に対するＭｎ含有量が、０．５０質量％以上であるスクラップ（鋳造原料Ａ）を使用することが好ましい。また、鋳造原料Ａ中のＭｎ含有量が０．９０質量％以上であるスクラップを使用することがより好ましく、１．００質量％以上であるスクラップを使用することがさらに好ましい。
【0044】
次に、本発明の実施形態に係る製造方法により製造されるアルミニウム合金材の化学成分及びその含有量の限定理由、並びに好ましいリサイクル率について説明する。
【0045】
＜アルミニウム合金材＞
（Ｓｉ：０．５０質量％以上１．１０質量％以下）
上述のとおり、Ｓｉは、母相に固溶することやＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。本実施形態においては、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が所定の範囲となるように、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいてリサイクル率を決定している。したがって、鋳造原料ＢによってＳｉ含有量を調整することなく、所望のＳｉ含有量を有するアルミニウム合金材を得ることができる。
（Ｓｉ：０．５０質量％以上１．１０質量％以下）
上述のとおり、Ｓｉは、母相に固溶することやＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、アルミニウム合金材の強度を向上させる元素である。本実施形態においては、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が所定の範囲となるように、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいてリサイクル率を決定している。したがって、鋳造原料ＢによってＳｉ含有量を調整することなく、所望のＳｉ含有量を有するアルミニウム合金材を得ることができる。
【0046】
アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が０．５０質量％未満であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を十分に得ることができない。したがって、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．５０質量％以上とし、０．６０質量％以上とすることが好ましく、０．６５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が１．１０質量％を超えると、アルミニウム合金材の固相線温度が低下し、ろう付時に溶融が生じる。したがって、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．１０質量％以下とし、１．０５質量％以下とすることが好ましく、１．００質量％以下とすることがより好ましい。
【0047】
（Ｆｅ：０．１０質量％以上１．００質量％以下）
Ｆｅは、再結晶核となり得るサイズの金属間化合物を形成しやすい元素である。鋳造原料Ａ中には、一般的にＦｅが含まれているため、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量を０．１０質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以上とし、０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が１．００質量％を超えると、ろう付後の結晶粒径が微細となり、ろう材拡散が生じることにより、耐エロージョン性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．００質量％以下とし、０．８０質量％以下とすることが好ましく、０．６０質量％以下とすることがより好ましい。
Ｆｅは、再結晶核となり得るサイズの金属間化合物を形成しやすい元素である。鋳造原料Ａ中には、一般的にＦｅが含まれているため、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量を０．１０質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以上とし、０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が１．００質量％を超えると、ろう付後の結晶粒径が微細となり、ろう材拡散が生じることにより、耐エロージョン性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．００質量％以下とし、０．８０質量％以下とすることが好ましく、０．６０質量％以下とすることがより好ましい。
【0048】
（Ｃｕ：０．０８質量％以上０．８０質量％以下）
スクラップ中には、一般的にＣｕが含まれる。そのため、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量を０．０８質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。また、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．０８質量％未満であると、アルミニウム合金材の耐食性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．０８質量％以上とし、０．１０質量％以上とすることが好ましく、０．２０質量％以上とすることがより好ましく、０．３０質量％以上とすることがさらに好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．８０質量％を超えると、固相線温度が低下し、ろう付時に溶融が生じる。したがって、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．８０質量％以下とし、０．７０質量％以下とすることが好ましく、０．６５質量％以下とすることがより好ましい。
スクラップ中には、一般的にＣｕが含まれる。そのため、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量を０．０８質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。また、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．０８質量％未満であると、アルミニウム合金材の耐食性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．０８質量％以上とし、０．１０質量％以上とすることが好ましく、０．２０質量％以上とすることがより好ましく、０．３０質量％以上とすることがさらに好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．８０質量％を超えると、固相線温度が低下し、ろう付時に溶融が生じる。したがって、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．８０質量％以下とし、０．７０質量％以下とすることが好ましく、０．６５質量％以下とすることがより好ましい。
【0049】
（Ｍｎ：０．９０質量％以上１．８０質量％以下）
Ｍｎは、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が０．９０質量％未満であると、強度を向上させる効果を十分に得ることができない。また、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が０．９０質量％未満であると、固相線温度も上昇し、ろう付性が悪くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．９０質量％以上とし、１．００質量％以上とすることが好ましく、１．０５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．８０質量％を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性を低下させる。したがって、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．８０質量％以下とし、１．７０質量％以下とすることが好ましく、１．６５質量％以下とすることがより好ましい。
Ｍｎは、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が０．９０質量％未満であると、強度を向上させる効果を十分に得ることができない。また、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が０．９０質量％未満であると、固相線温度も上昇し、ろう付性が悪くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．９０質量％以上とし、１．００質量％以上とすることが好ましく、１．０５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．８０質量％を超えると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成され易くなり、塑性加工性を低下させる。したがって、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．８０質量％以下とし、１．７０質量％以下とすることが好ましく、１．６５質量％以下とすることがより好ましい。
【0050】
（Ｚｎ：０．１０質量％以上１．００質量％以下）
スクラップ中には、一般的に、犠牲陽極材由来の成分であるＺｎが含まれる。このため、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量を０．１０質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以上とし、０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が１．００質量％を超えると、固相線温度が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．００質量％以下とし、０．５０質量％以下とすることが好ましく、０．３０質量％以下とすることがより好ましい。
スクラップ中には、一般的に、犠牲陽極材由来の成分であるＺｎが含まれる。このため、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量を０．１０質量％未満とするためには、高純度のアルミニウム地金（鋳造原料Ｂ）を使用する必要があり、製造コストが高くなる。したがって、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以上とし、０．１２質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が１．００質量％を超えると、固相線温度が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して１．００質量％以下とし、０．５０質量％以下とすることが好ましく、０．３０質量％以下とすることがより好ましい。
【0051】
（Ｍｇ：０．１０質量％以下）
Ｍｇは、ろう付時にフラックスと反応し、ろう付性を低下させる元素であるため、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は少ない方が好ましい。本実施形態においては、上述のとおり、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して鋳造原料Ａとしているため、鋳造原料Ｂ中にもＭｇを含まないことが好ましい。アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が０．１０質量％を超えると、ろう付性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以下とし、０．０５質量％以下とすることが好ましく、０質量％とすることがより好ましい。
Ｍｇは、ろう付時にフラックスと反応し、ろう付性を低下させる元素であるため、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は少ない方が好ましい。本実施形態においては、上述のとおり、Ｍｇ含有量が０．１質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して鋳造原料Ａとしているため、鋳造原料Ｂ中にもＭｇを含まないことが好ましい。アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が０．１０質量％を超えると、ろう付性が低下する。したがって、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．１０質量％以下とし、０．０５質量％以下とすることが好ましく、０質量％とすることがより好ましい。
【0052】
（Ｃｒ：０．３０質量％以下）
Ｃｒは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＣｒを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
Ｃｒは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＣｒを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
【0053】
（Ｔｉ：０．３０質量％以下）
Ｔｉは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＴｉを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
Ｔｉは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＴｉを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
【0054】
（Ｚｒ：０．３０質量％以下）
Ｚｒは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＺｒを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
Ｚｒは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＺｒを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
【0055】
（Ｖ：０．３０質量％以下）
Ｖは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＶを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＶ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＶ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＶ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
Ｖは、固溶強化によりアルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。そのため、アルミニウム合金材は、必要に応じてＶを含有していてもよいが、０質量％であってもよい。本実施形態において、アルミニウム合金材中のＶ含有量の下限は特に限定しないが、アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．０５質量％以上であると、アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、アルミニウム合金材中のＶ含有量は、アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましい。一方、アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％を超えると、巨大金属間化合物が形成されやすくなり、塑性加工性が低下することがある。したがって、アルミニウム合金材中のＶ含有量は、アルミニウム合金材の全質量に対して０．３０質量％以下とし、０．２５質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましい。
【0056】
（残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
本実施形態において製造されるアルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｎａ、Ｓｒ、Ｃａ等が挙げられる。なお、アルミニウム合金材の不可避的不純物の合計量は、アルミニウム合金材全質量に対して、０．０５質量％以下とすることが好ましい。
本実施形態において製造されるアルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。不可避的不純物としては、例えば、Ｎａ、Ｓｒ、Ｃａ等が挙げられる。なお、アルミニウム合金材の不可避的不純物の合計量は、アルミニウム合金材全質量に対して、０．０５質量％以下とすることが好ましい。
【0057】
（リサイクル率Ｒ：２０％以上５０％以下）
上述のとおり、本実施形態においては、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいて、目的とするＳｉ含有量となるようにリサイクル率を決定する。リサイクル率Ｒは、製造されるアルミニウム合金材の全質量に対する鋳造原料Ａの質量を百分率で表した値である。リサイクル率Ｒを２０％以上とすることにより、新地金の使用に由来するＣＯ２排出量を削減する効果を十分に得ることができる。したがって、リサイクル率Ｒは、２０％以上とすることが好ましく、２５％以上とすることがより好ましく、３０％以上とすることがさらに好ましい。また、リサイクル率Ｒを５０％以下とすることにより、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量を適切な範囲に制御することができる。したがって、リサイクル率Ｒは、５０％以下とすることが好ましく、４５％以下とすることがより好ましく、４０％以下とすることがさらに好ましい。
上述のとおり、本実施形態においては、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいて、目的とするＳｉ含有量となるようにリサイクル率を決定する。リサイクル率Ｒは、製造されるアルミニウム合金材の全質量に対する鋳造原料Ａの質量を百分率で表した値である。リサイクル率Ｒを２０％以上とすることにより、新地金の使用に由来するＣＯ２排出量を削減する効果を十分に得ることができる。したがって、リサイクル率Ｒは、２０％以上とすることが好ましく、２５％以上とすることがより好ましく、３０％以上とすることがさらに好ましい。また、リサイクル率Ｒを５０％以下とすることにより、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量を適切な範囲に制御することができる。したがって、リサイクル率Ｒは、５０％以下とすることが好ましく、４５％以下とすることがより好ましく、４０％以下とすることがさらに好ましい。
【0058】
さらに、鋳造原料Ｂについて簡単に説明する。鋳造原料Ｂは、製造されるアルミニウム合金材の各元素を目的とする含有量に近づけるために添加する原料であるため、鋳造原料Ｂに含まれる元素及びその含有量については、特に限定するものではない。ただし、本実施形態においては、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が所定の範囲となるように、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づいてリサイクル率を決定している。したがって、鋳造原料Ｂは、Ｓｉを含まないことが好ましい。また、Ｚｎは、本発明の課題である固相線温度を低下させる元素である。このため、Ｚｎについても、鋳造原料Ａのみを供給源とすることが好ましく、すなわち、鋳造原料Ｂは、Ｚｎを含まないことが好ましい。
【0059】
次に、本発明の実施形態に係るクラッド材の製造方法について、詳細に説明する。
【0060】
［クラッド材の製造方法］
本実施形態に係るクラッド材の製造方法は、上記本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法により製造されたアルミニウム合金材を含むクラッド材を製造する方法である。具体的には、上記アルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用し、上記心材用アルミニウム合金材と、少なくとも１種以上の機能性アルミニウム合金材とを積層することにより、クラッド材を製造することができる。
本実施形態に係るクラッド材の製造方法は、上記本実施形態に係るアルミニウム合金材の製造方法により製造されたアルミニウム合金材を含むクラッド材を製造する方法である。具体的には、上記アルミニウム合金材を心材用アルミニウム合金材として使用し、上記心材用アルミニウム合金材と、少なくとも１種以上の機能性アルミニウム合金材とを積層することにより、クラッド材を製造することができる。
【0061】
上記機能性アルミニウム合金材は、ろう材用アルミニウム合金材及び犠牲陽極材用アルミニウム合金材の少なくとも１種を含むものである。また、クラッド材は、ろう材用アルミニウム合金材／心材用アルミニウム合金材／ろう材用アルミニウム合金材又は犠牲陽極材用アルミニウム合金材の順に積層された構造を有することが好ましい。さらに、クラッド材は、心材用アルミニウム合金材と機能性アルミニウム合金材との間に、中間層を含んでいてもよい。
【0062】
ろう材用アルミニウム合金材、犠牲陽極材用アルミニウム合金材及び中間層中の化学成分の含有量、並びにその数値限定理由について、以下に説明する。
【0063】
＜ろう材用アルミニウム合金材＞
（Ｓｉ：２．５０質量％以上１３．００質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉは、ろう付加熱温度での液相率を向上させて、溶融ろうの量を確保する効果を発揮する。ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が２．５０質量％以上であれば、溶融ろうの量を十分に確保でき、溶融ろうの流動性を適正に保つことができるため、優れたろう付性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して２．５０質量％以上とすることが好ましく、３．００質量％以上とすることがより好ましく、３．５０質量％以上とすることがさらに好ましい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が１３．００質量％以下であると、溶融ろうの流動性が高くなり過ぎることが防止でき、溶融ろうによるエロージョンの発生を抑制することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１３．００質量％以下とすることが好ましく、１２．５０質量％以下とすることがより好ましく、１２．００質量％以下とすることがさらに好ましい。
（Ｓｉ：２．５０質量％以上１３．００質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉは、ろう付加熱温度での液相率を向上させて、溶融ろうの量を確保する効果を発揮する。ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が２．５０質量％以上であれば、溶融ろうの量を十分に確保でき、溶融ろうの流動性を適正に保つことができるため、優れたろう付性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して２．５０質量％以上とすることが好ましく、３．００質量％以上とすることがより好ましく、３．５０質量％以上とすることがさらに好ましい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が１３．００質量％以下であると、溶融ろうの流動性が高くなり過ぎることが防止でき、溶融ろうによるエロージョンの発生を抑制することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１３．００質量％以下とすることが好ましく、１２．５０質量％以下とすることがより好ましく、１２．００質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0064】
（Ｆｅ：０．０５質量％以上１．００質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅは、Ａｌ－Ｆｅ系やＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の化合物を形成しやすく、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の形成によりろう材の有効Ｓｉ量を低下させる。また、Ａｌ－Ｆｅ系やＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の化合物の形成により、ろう付時におけるろうの流動性を低下させ、ろう付性を阻害するおそれがある。一般的に使用されるアルミニウム合金材には、Ｆｅが含まれているため、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量を０．０５質量％以上とすれば、ろう材用アルミニウム合金材を製造するための原料として、高純度の地金を使用する必要がない。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。一方、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が１．００質量％以下であると、良好なろう付性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．８０質量％以下とすることがより好ましく、０．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅは、Ａｌ－Ｆｅ系やＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の化合物を形成しやすく、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の形成によりろう材の有効Ｓｉ量を低下させる。また、Ａｌ－Ｆｅ系やＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の化合物の形成により、ろう付時におけるろうの流動性を低下させ、ろう付性を阻害するおそれがある。一般的に使用されるアルミニウム合金材には、Ｆｅが含まれているため、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量を０．０５質量％以上とすれば、ろう材用アルミニウム合金材を製造するための原料として、高純度の地金を使用する必要がない。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。一方、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が１．００質量％以下であると、良好なろう付性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．８０質量％以下とすることがより好ましく、０．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0065】
（Ｚｎ：５．５０質量％以下）
Ｚｎは、アルミニウム合金の電位を卑化させる合金元素である。このため、ろう材用アルミニウム合金材がＺｎを含有することにより、犠牲陽極材として作用して犠牲防食の効果を得ることができるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が５．５０質量％以下であると、加工性の低下を防止し、冷間圧延で割れが発生することを抑制することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して５．５０質量％以下とすることが好ましく、５．００質量％以下とすることがより好ましく、４．５０質量％以下とすることがさらに好ましい。
Ｚｎは、アルミニウム合金の電位を卑化させる合金元素である。このため、ろう材用アルミニウム合金材がＺｎを含有することにより、犠牲陽極材として作用して犠牲防食の効果を得ることができるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が５．５０質量％以下であると、加工性の低下を防止し、冷間圧延で割れが発生することを抑制することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して５．５０質量％以下とすることが好ましく、５．００質量％以下とすることがより好ましく、４．５０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0066】
（Ｍｎ：１．００質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎは、溶融ろうの粘性を向上させ、溶融ろうの流動を抑制する効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．００質量％以下であると、溶融ろう中に比重の大きいＡｌ－Ｍｎ（－Ｆｅ－Ｓｉ）系化合物が生成することを抑制でき、溶融ろうの量を適正に保つことができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．９５質量％以下とすることがより好ましく、０．９０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎは、溶融ろうの粘性を向上させ、溶融ろうの流動を抑制する効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．００質量％以下であると、溶融ろう中に比重の大きいＡｌ－Ｍｎ（－Ｆｅ－Ｓｉ）系化合物が生成することを抑制でき、溶融ろうの量を適正に保つことができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．９５質量％以下とすることがより好ましく、０．９０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0067】
（Ｃｕ：１．００質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕは、ろう付加熱を施した場合に形成される領域の耐食性を向上させる効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が１．００質量％以下であると、ろう付加熱時に中間材に拡散することが抑制され、ろう付加熱を施した場合の耐食性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．９５質量％以下とすることがより好ましく、０．９０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕは、ろう付加熱を施した場合に形成される領域の耐食性を向上させる効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が１．００質量％以下であると、ろう付加熱時に中間材に拡散することが抑制され、ろう付加熱を施した場合の耐食性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して１．００質量％以下とすることが好ましく、０．９５質量％以下とすることがより好ましく、０．９０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0068】
（Ｃｒ：０．３０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の金属間化合物を析出させてろう付後の結晶粒粗大化に作用するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、良好な塑性加工性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｃｒ系の金属間化合物を析出させてろう付後の結晶粒粗大化に作用するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、良好な塑性加工性を得ることができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0069】
（Ｔｉ：０．３０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉは、溶融ろうの粘性を向上させ、溶融ろうの流動を抑制する効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、溶融ろう中に比重の大きいＡｌ－Ｔｉ系化合物が生成することを抑制でき、鉛直方向下側に流れる溶融ろうが過多になることを防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉは、溶融ろうの粘性を向上させ、溶融ろうの流動を抑制する効果を有するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、溶融ろう中に比重の大きいＡｌ－Ｔｉ系化合物が生成することを抑制でき、鉛直方向下側に流れる溶融ろうが過多になることを防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0070】
（Ｚｒ：０．３０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、塑性加工性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させ、また、Ａｌ－Ｚｒ系の金属間化合物を析出させて、ろう付後の結晶粒粗大化に作用するが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、塑性加工性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0071】
（Ｖ：０．３０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、塑性加工性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、巨大金属間化合物の形成を抑制することができ、塑性加工性の低下を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0072】
（Ｓｒ：０．１０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒは、Ｓｉ粒子を微細化してろう付性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量が０．１０質量％以下であると、Ｓｒの鋳造中の酸化を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．１０質量％以下とすることが好ましく、０．０５質量％以下とすることがより好ましく、０．０２質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒは、Ｓｉ粒子を微細化してろう付性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量が０．１０質量％以下であると、Ｓｒの鋳造中の酸化を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＳｒ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．１０質量％以下とすることが好ましく、０．０５質量％以下とすることがより好ましく、０．０２質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0073】
（Ｎａ：０．１０質量％以下）
ろう材用アルミニウム合金材中のＮａは、Ｓｉ粒子を微細化してろう付性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量が０．１０質量％以下であると、Ｎａの鋳造中の酸化を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．１０質量％以下とすることが好ましく、０．０５質量％以下とすることがより好ましく、０．０２質量％以下とすることがさらに好ましい。
ろう材用アルミニウム合金材中のＮａは、Ｓｉ粒子を微細化してろう付性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量は０質量％であってもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量が０．１０質量％以下であると、Ｎａの鋳造中の酸化を防止することができる。したがって、ろう材用アルミニウム合金材中のＮａ含有量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．１０質量％以下とすることが好ましく、０．０５質量％以下とすることがより好ましく、０．０２質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0074】
（残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
クラッド材におけるろう材用アルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中の不可避的不純物の合計量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
クラッド材におけるろう材用アルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、ろう材用アルミニウム合金材中の不可避的不純物の合計量は、ろう材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
【0075】
＜犠牲陽極材用アルミニウム合金材＞
（Ｚｎ：０．５０質量％以上６．００質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎは、母材の電位を卑にし、心材用アルミニウム合金材及び中間層に対して犠牲防食効果を高めることで、孔食や隙間腐食を防止する効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が０．５０質量％以上であれば、十分な犠牲防食効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．５０質量％以上とすることが好ましく、０．６０質量％以上とすることがより好ましく、０．７０質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が６．００質量％以下であると、犠牲陽極材の自己腐食性が増加し過ぎることを防止することができ、クラッド材の耐食性の低下を抑制できる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して６．００質量％以下とすることが好ましく、５．７０質量％以下とすることがより好ましく、５．５０質量％以下とすることがさらに好ましい。
（Ｚｎ：０．５０質量％以上６．００質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎは、母材の電位を卑にし、心材用アルミニウム合金材及び中間層に対して犠牲防食効果を高めることで、孔食や隙間腐食を防止する効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が０．５０質量％以上であれば、十分な犠牲防食効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．５０質量％以上とすることが好ましく、０．６０質量％以上とすることがより好ましく、０．７０質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が６．００質量％以下であると、犠牲陽極材の自己腐食性が増加し過ぎることを防止することができ、クラッド材の耐食性の低下を抑制できる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して６．００質量％以下とすることが好ましく、５．７０質量％以下とすることがより好ましく、５．５０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0076】
（Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉは、犠牲陽極材用アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が０．０５質量％以上であれば、強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１５質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が１．５０質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制でき、ろう付時における溶融を防止することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して１．５０質量％以下とすることが好ましく、１．４５質量％以下とすることがより好ましく、１．４０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉは、犠牲陽極材用アルミニウム合金材の強度を向上させる効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が０．０５質量％以上であれば、強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１５質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が１．５０質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制でき、ろう付時における溶融を防止することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＳｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して１．５０質量％以下とすることが好ましく、１．４５質量％以下とすることがより好ましく、１．４０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0077】
（Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下）を含有し、
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅは、Ｓｉ、ＭｎとともにＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ系の化合物を形成し、分散強化により強度を向上させる効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が０．０５質量％以上であれば、強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が２．００質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して２．００質量％以下とすることが好ましく、１．８０質量％以下とすることがより好ましく、１．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅは、Ｓｉ、ＭｎとともにＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ系の化合物を形成し、分散強化により強度を向上させる効果を有する元素である。犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が０．０５質量％以上であれば、強度を向上させる効果を得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以上とすることが好ましく、０．１０質量％以上とすることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量が２．００質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＦｅ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して２．００質量％以下とすることが好ましく、１．８０質量％以下とすることがより好ましく、１．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0078】
（Ｍｇ：３．００質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇは、Ｍｇ２Ｓｉを析出させることにより、犠牲陽極材用アルミニウム合金材自身の強度を向上させるだけでなく、ろう付加熱することにより心材へＭｇが拡散して心材の強度も向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が３．００質量％以下であると、熱間クラッド圧延時に容易に圧着させることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して３．００質量％以下とすることが好ましく、２．８０質量％以下とすることがより好ましく、２．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇは、Ｍｇ２Ｓｉを析出させることにより、犠牲陽極材用アルミニウム合金材自身の強度を向上させるだけでなく、ろう付加熱することにより心材へＭｇが拡散して心材の強度も向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が３．００質量％以下であると、熱間クラッド圧延時に容易に圧着させることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｇ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して３．００質量％以下とすることが好ましく、２．８０質量％以下とすることがより好ましく、２．６０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0079】
（Ｍｎ：１．８０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎは、母材に固溶することや、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．８０質量％以下であると、ろう付時における犠牲陽極材用アルミニウム合金材側の面の溶融ろうの流動性が高まり、ろう付性を向上させることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して１．８０質量％以下とすることが好ましく、１．６０質量％以下とすることがより好ましく、１．４０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎは、母材に固溶することや、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が１．８０質量％以下であると、ろう付時における犠牲陽極材用アルミニウム合金材側の面の溶融ろうの流動性が高まり、ろう付性を向上させることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＭｎ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して１．８０質量％以下とすることが好ましく、１．６０質量％以下とすることがより好ましく、１．４０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0080】
（Ｃｕ：０．５０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．５０質量％以下であると、犠牲陽極材の孔食電位が貴化することを防止し、犠牲防食の効果を十分に得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．５０質量％以下とすることが好ましく、０．４０質量％以下とすることがより好ましく、０．３０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が０．５０質量％以下であると、犠牲陽極材の孔食電位が貴化することを防止し、犠牲防食の効果を十分に得ることができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｕ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．５０質量％以下とすることが好ましく、０．４０質量％以下とすることがより好ましく、０．３０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0081】
（Ｃｒ：０．３０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＣｒ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0082】
（Ｔｉ：０．３０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＴｉ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0083】
（Ｚｒ：０．３０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＺｒ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0084】
（Ｖ：０．３０質量％以下）
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、０質量％であってもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中のＶ含有量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0085】
（残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
クラッド材における犠牲陽極材用アルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中の不可避的不純物の合計量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
クラッド材における犠牲陽極材用アルミニウム合金材の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、犠牲陽極材用アルミニウム合金材中の不可避的不純物の合計量は、犠牲陽極材用アルミニウム合金材全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
【0086】
＜中間層＞
（Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下）
中間層中のＳｉは、母材に固溶することや、ＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。中間層中のＳｉ含有量が０．０５質量％以上であると、強度向上の効果を十分に得ることができる。したがって、中間層中のＳｉ含有量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以上であることが好ましく、０．１０質量％以上であることがより好ましく、０．１５質量％以上とすることがさらに好ましい。また、中間層中のＳｉ含有量が１．５０質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制することができ、ろう付時における溶融を防止することができる。したがって、中間層中のＳｉ含有量は、中間層全質量に対して１．５０質量％以下であることが好ましく、１．４０質量％以下であることがより好ましく、１．３０質量％以下であることがさらに好ましい。
（Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５０質量％以下）
中間層中のＳｉは、母材に固溶することや、ＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。中間層中のＳｉ含有量が０．０５質量％以上であると、強度向上の効果を十分に得ることができる。したがって、中間層中のＳｉ含有量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以上であることが好ましく、０．１０質量％以上であることがより好ましく、０．１５質量％以上とすることがさらに好ましい。また、中間層中のＳｉ含有量が１．５０質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制することができ、ろう付時における溶融を防止することができる。したがって、中間層中のＳｉ含有量は、中間層全質量に対して１．５０質量％以下であることが好ましく、１．４０質量％以下であることがより好ましく、１．３０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0087】
（Ｆｅ：０．０５質量％以上２．００質量％以下）、を含有し、
中間層中のＦｅは、Ｓｉ、ＭｎとともにＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ系の化合物を形成し、分散強化により強度を向上させる効果を有する元素である。中間層中のＦｅ含有量が０．０５質量％以上であると、強度向上の効果を十分に得ることができる。したがって、中間層中のＦｅ含有量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以上であることが好ましく、０．１０質量％以上であることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。また、中間層中のＦｅ含有量が２．００質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＦｅ含有量は、中間層全質量に対して２．００質量％以下であることが好ましく、１．８０質量％以下であることがより好ましく、１．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
中間層中のＦｅは、Ｓｉ、ＭｎとともにＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ系の化合物を形成し、分散強化により強度を向上させる効果を有する元素である。中間層中のＦｅ含有量が０．０５質量％以上であると、強度向上の効果を十分に得ることができる。したがって、中間層中のＦｅ含有量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以上であることが好ましく、０．１０質量％以上であることがより好ましく、０．１２質量％以上とすることがさらに好ましい。また、中間層中のＦｅ含有量が２．００質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＦｅ含有量は、中間層全質量に対して２．００質量％以下であることが好ましく、１．８０質量％以下であることがより好ましく、１．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0088】
（Ｚｎ：６．００質量％以下）
中間層中のＺｎは、中間層の電位を卑化させて、耐食性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＺｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＺｎ含有量が６．００質量％以下であると、中間層の固相線温度が低下することを抑制でき、ろう付時に中間層が溶融することを防止することができる。したがって、中間層中のＺｎ含有量は、中間層全質量に対して６．００質量％以下であることが好ましく、５．８０質量％以下であることがより好ましく、５．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
中間層中のＺｎは、中間層の電位を卑化させて、耐食性を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＺｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＺｎ含有量が６．００質量％以下であると、中間層の固相線温度が低下することを抑制でき、ろう付時に中間層が溶融することを防止することができる。したがって、中間層中のＺｎ含有量は、中間層全質量に対して６．００質量％以下であることが好ましく、５．８０質量％以下であることがより好ましく、５．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0089】
（Ｍｎ：１．８０質量％以下）
中間層中のＭｎは、母材に固溶することや、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、中間層中のＭｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＭｎ含有量が１．８０質量％以下であると、粗大な金属間化合物が析出することを防止でき、圧延性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＭｎ含有量は、中間層全質量に対して１．８０質量％以下であることが好ましく、１．７０質量％以下であることがより好ましく、１．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
中間層中のＭｎは、母材に固溶することや、ＳｉとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系の金属間化合物を形成することによって、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、中間層中のＭｎ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＭｎ含有量が１．８０質量％以下であると、粗大な金属間化合物が析出することを防止でき、圧延性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＭｎ含有量は、中間層全質量に対して１．８０質量％以下であることが好ましく、１．７０質量％以下であることがより好ましく、１．６０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0090】
（Ｃｕ：１．００質量％以下）
中間層中のＣｕは、ろう付後に母材に固溶し、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、中間層中のＣｕ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＣｕ含有量が１．００質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制し、ろう付時に中間層が溶融することを防止することができる。したがって、中間層中のＣｕ含有量は、中間層全質量に対して１．００質量％以下であることが好ましく、０．９０質量％以下であることがより好ましく、０．８０質量％以下であることがさらに好ましい。
中間層中のＣｕは、ろう付後に母材に固溶し、ろう付後の強度を向上させる効果を有する元素である。ただし、本実施形態においては、中間層中のＣｕ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＣｕ含有量が１．００質量％以下であると、固相線温度の低下を抑制し、ろう付時に中間層が溶融することを防止することができる。したがって、中間層中のＣｕ含有量は、中間層全質量に対して１．００質量％以下であることが好ましく、０．９０質量％以下であることがより好ましく、０．８０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0091】
（Ｃｒ：０．３０質量％以下）
中間層中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＣｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＣｒ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
中間層中のＣｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＣｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＣｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＣｒ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0092】
（Ｔｉ：０．３０質量％以下）
中間層中のＴｉは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＴｉ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＴｉ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
中間層中のＴｉは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＴｉ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＴｉ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＴｉ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0093】
（Ｚｒ：０．３０質量％以下）
中間層中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＺｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＺｒ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
中間層中のＺｒは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＺｒ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＺｒ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＺｒ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0094】
（Ｖ：０．３０質量％以下）
中間層中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＶ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＶ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
中間層中のＶは、固溶強化により強度を向上させる効果を有する元素であるが、本実施形態においては、中間層中のＶ含有量は、０質量％であってもよい。また、中間層中のＶ含有量が０．３０質量％以下であると、鋳造時に巨大金属間化合物が形成されることを防止することができ、塑性加工性の低下を抑制することができる。したがって、中間層中のＶ含有量は、中間層全質量に対して０．３０質量％以下とすることが好ましく、０．２０質量％以下とすることがより好ましく、０．１０質量％以下とすることがさらに好ましい。
【0095】
（残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
クラッド材における中間層の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、中間層中の不可避的不純物の合計量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
クラッド材における中間層の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。なお、不可避的不純物としては、Ｃａ、Ｂｅ、Ｓｂ、希土類元素、Ｌｉ等が挙げられる。詳細には、Ｃａ：０．０５質量％以下、Ｂｅ：０．０１質量％以下、その他の元素：０．０１質量％未満の範囲で含有されていてもよい。また、中間層中の不可避的不純物の合計量は、中間層全質量に対して０．０５質量％以下であることが好ましい。
【実施例】
【0096】
以下に実施例を挙げて本実施形態を更に具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することが可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【0097】
＜アルミニウム合金材の製造＞
下記表１に示す種々の化学組成を有するスクラップ（鋳造原料Ａ）と、下記表２に示す種々の化学組成を有する添加用の鋳造原料Ｂを使用したものと仮定して、種々の化学組成を有するアルミニウム合金材を製造した。アルミニウム合金材の各成分の含有量と、リサイクル率を表３に示す。
下記表１に示す種々の化学組成を有するスクラップ（鋳造原料Ａ）と、下記表２に示す種々の化学組成を有する添加用の鋳造原料Ｂを使用したものと仮定して、種々の化学組成を有するアルミニウム合金材を製造した。アルミニウム合金材の各成分の含有量と、リサイクル率を表３に示す。
【0098】
＜クラッド材の作製＞
種々の組成を有する鋳塊を鋳造した後、均質化処理を施し、各面を面削し、さらに熱間圧延により所望の板厚として、下記表４に示す組成を有する機能性アルミニウム合金材（ろう材用アルミニウム合金材及び犠牲陽極材用アルミニウム合金材）を作製した。その後、表３に示すアルミニウム合金材の一部を心材として、一方の面のみ、又は一方の面と他方の面との両方に、機能性アルミニウム合金材を積層し、熱間圧延した後、再度加熱、熱間圧延を施した。その後さらに、Ｏ及びＨ２４調質の場合は、冷間圧延、最終焼鈍を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ１～Ｔ５及びＴ２１）を作製した。また、Ｈ１４調質の場合は、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ６～Ｔ７、Ｔ９）を作製した。Ｈ３４調質の場合は、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延、安定化処理を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ８）を作製した。評価に供したアルミニウム合金材のＮｏ．、クラッド材を作製したものについては、使用した機能性アルミニウム合金材のＮｏ．及びクラッド率、調質の種類、クラッド材の最終板厚を下記表５に示す。
種々の組成を有する鋳塊を鋳造した後、均質化処理を施し、各面を面削し、さらに熱間圧延により所望の板厚として、下記表４に示す組成を有する機能性アルミニウム合金材（ろう材用アルミニウム合金材及び犠牲陽極材用アルミニウム合金材）を作製した。その後、表３に示すアルミニウム合金材の一部を心材として、一方の面のみ、又は一方の面と他方の面との両方に、機能性アルミニウム合金材を積層し、熱間圧延した後、再度加熱、熱間圧延を施した。その後さらに、Ｏ及びＨ２４調質の場合は、冷間圧延、最終焼鈍を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ１～Ｔ５及びＴ２１）を作製した。また、Ｈ１４調質の場合は、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ６～Ｔ７、Ｔ９）を作製した。Ｈ３４調質の場合は、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延、安定化処理を施して、所定の最終板厚の試験材（Ｎｏ．Ｔ８）を作製した。評価に供したアルミニウム合金材のＮｏ．、クラッド材を作製したものについては、使用した機能性アルミニウム合金材のＮｏ．及びクラッド率、調質の種類、クラッド材の最終板厚を下記表５に示す。
【0099】
なお、表１～表４における各成分の含有量の欄において、「－」とは、その元素が含有されていないか、又は含有量が０．０５質量％未満であることを示す。また、表３及び表４に示すアルミニウム合金材、機能性アルミニウム合金材中の各成分の残部は、Ａｌ及び不可避的不純物である。
【0100】
＜試験材の評価＞
（固相線温度の算出）
得られたアルミニウム合金材について、統合型熱力学計算ソフトウェア（Ｔｈｅｒｍｏ－Ｃａｌｃ）によって、固相線温度を計算した。なお、計算上で液相率が１％を超える温度を「アルミニウム合金材の固相線温度」とした。
（固相線温度の算出）
得られたアルミニウム合金材について、統合型熱力学計算ソフトウェア（Ｔｈｅｒｍｏ－Ｃａｌｃ）によって、固相線温度を計算した。なお、計算上で液相率が１％を超える温度を「アルミニウム合金材の固相線温度」とした。
【0101】
（引張強さの測定）
得られたクラッド材に対して、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して引張試験を実施し、引張強さを測定した。
得られたクラッド材に対して、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して引張試験を実施し、引張強さを測定した。
【0102】
（流動係数）
アルミニウム合金材のＭｇ含有量が０．０１質量％であった試験材Ｎｏ．Ｔ９、及びアルミニウム合金材のＭｇ含有量が０．１７質量％であった試験材Ｎｏ．Ｔ２１について、逆Ｔ字型流動性試験により流動係数を算出した。流動性試験は、アルミニウム合金材のろう材面に、アルミニウムろう付用フラックスＦＬ－７（森田化学工業株式会社製）を、５±０．１ｇ／ｍ２の塗布量となるように塗布し、逆Ｔ字型の形状に組付けた後にろう付することにより実施した。試験におけるろう付条件は、６００℃×３分間とした。なお、Ｍｇ含有量が流動係数に影響を及ぼすことから、試験材Ｎｏ．Ｔ９及びＴ２１以外の試験材については、アルミニウム合金材中にＭｇが含有されておらず、流動係数は０．５７以上であることが想定されるため、流動係数を測定しなかった。測定結果を下記表５に併せて示す。
アルミニウム合金材のＭｇ含有量が０．０１質量％であった試験材Ｎｏ．Ｔ９、及びアルミニウム合金材のＭｇ含有量が０．１７質量％であった試験材Ｎｏ．Ｔ２１について、逆Ｔ字型流動性試験により流動係数を算出した。流動性試験は、アルミニウム合金材のろう材面に、アルミニウムろう付用フラックスＦＬ－７（森田化学工業株式会社製）を、５±０．１ｇ／ｍ２の塗布量となるように塗布し、逆Ｔ字型の形状に組付けた後にろう付することにより実施した。試験におけるろう付条件は、６００℃×３分間とした。なお、Ｍｇ含有量が流動係数に影響を及ぼすことから、試験材Ｎｏ．Ｔ９及びＴ２１以外の試験材については、アルミニウム合金材中にＭｇが含有されておらず、流動係数は０．５７以上であることが想定されるため、流動係数を測定しなかった。測定結果を下記表５に併せて示す。
【0103】
なお、表５におけるクラッド材の欄において、「－」とは、クラッド材を作製していないことを示す。また、測定結果における「－」とは、測定していないことを示す。さらに、表５における評価結果の欄において、固相線温度が６００℃以上であるとともに、流動係数が０．４０以上であったものを、ろう付性が優れていると判断し、「○」と表記した。いずれか一方が上記基準を満たしていないものを、ろう付性が不良であると判断し、「×」と表記した。上述のとおり、試験材Ｎｏ．Ｔ１～Ｔ８、Ｔ１０～Ｔ２０及びＴ２２～Ｔ２５は、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が、試験材Ｎｏ．Ｔ９よりも少ないため、流動係数は０．５７以上であると判断できる。
【0104】
【表1】
【0105】
【表2】
【0106】
【表3】
【0107】
【表4】
【0108】
【表5】
【0109】
上記表１～５に示すように、発明例である試験材Ｎｏ．Ｔ１～Ｔ２０は、Ｍｇ含有量が０．１０質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を鋳造原料Ａとしたものである。また、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量に基づきリサイクル率を決定して、所定の固相線温度となるようにアルミニウム合金材を製造し、一部についてはクラッド材としたものである。したがって、ろう付性の評価結果が良好となった。このように、本発明に係る製造方法によりアルミニウム合金材を製造すると、クラッド材が用いられている自動車用熱交換器のスクラップや、自動車用熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材を再活用できた。また、リサイクル率を２０％以上とした場合であっても、優れたろう付性を有するアルミニウム合金材を製造することができるため、新地金使用量を削減することができ、ＣＯ２排出量を大幅に削減することができた。
【0110】
一方、比較例である試験材Ｎｏ．Ｔ２１は、Ｍｇ含有量が０．１０質量％を超える鋳造原料Ａを使用し、アルミニウム合金材中のＭｇ含有量が、本発明で規定する上限値を超えた。したがって、ろう付性が不良となった。
試験材Ｎｏ．Ｔ２２は、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が、本発明で規定する下限値未満であった。したがって、ろう付性が不良となった。
試験材Ｎｏ．Ｔ２３及びＴ２４は、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表した場合に、式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００により算出される値が１．１０を超える値となった。具体的には、［Ｓｉ］Ａが２．２０であり、試験材Ｎｏ．Ｔ２３及びＴ２４のリサイクル率を、それぞれ５５％、５４％としたため、式（１）により算出される値が、それぞれ１．２０、１．１９となった。したがって、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなり、ろう付性が不良となった。
試験Ｎｏ.Ｔ２５は、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなった。したがって、ろう付性が不良となった。
試験Ｎｏ.Ｔ２６は、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなった。したがって、ろう付性が不良となった。
試験材Ｎｏ．Ｔ２２は、アルミニウム合金材中のＭｎ含有量が、本発明で規定する下限値未満であった。したがって、ろう付性が不良となった。
試験材Ｎｏ．Ｔ２３及びＴ２４は、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表した場合に、式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００により算出される値が１．１０を超える値となった。具体的には、［Ｓｉ］Ａが２．２０であり、試験材Ｎｏ．Ｔ２３及びＴ２４のリサイクル率を、それぞれ５５％、５４％としたため、式（１）により算出される値が、それぞれ１．２０、１．１９となった。したがって、アルミニウム合金材中のＳｉ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなり、ろう付性が不良となった。
試験Ｎｏ.Ｔ２５は、アルミニウム合金材中のＺｎ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなった。したがって、ろう付性が不良となった。
試験Ｎｏ.Ｔ２６は、アルミニウム合金材中のＣｕ含有量が、本発明で規定する上限値を超えるものとなった。したがって、ろう付性が不良となった。
【要約】
【課題】優れたろう付性を有するアルミニウム合金材を容易に製造することができるアルミニウム合金材の製造方法を提供する。
【解決手段】アルミニウム合金材の製造方法は、Ｍｇ含有量が０．１０質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して鋳造原料Ａとする選択工程と、鋳造原料Ａと、添加用の前記鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する鋳造工程と、鋳塊を成形して、所定の組成を有し、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する成型工程と、を有する。鋳塊の全質量に対する鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、選択工程と鋳造工程との間に、式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００により算出される値が０．５０以上１．１０以下となるように、リサイクル率Ｒを決定する。鋳造原料Ａは、所定量のＳｉ、Ｚｎを含有する。
【選択図】なし
【解決手段】アルミニウム合金材の製造方法は、Ｍｇ含有量が０．１０質量％以下であるアルミニウム合金スクラップ材を選択して鋳造原料Ａとする選択工程と、鋳造原料Ａと、添加用の前記鋳造原料Ｂと、を用いて鋳塊を鋳造する鋳造工程と、鋳塊を成形して、所定の組成を有し、固相線温度が６００℃以上であるアルミニウム合金材を成型する成型工程と、を有する。鋳塊の全質量に対する鋳造原料Ａの質量割合を表すリサイクル率をＲ（％）、鋳造原料Ａ中のＳｉ含有量を質量％で［Ｓｉ］Ａ、と表す場合に、選択工程と鋳造工程との間に、式（１）：［Ｓｉ］Ａ×Ｒ／１００により算出される値が０．５０以上１．１０以下となるように、リサイクル率Ｒを決定する。鋳造原料Ａは、所定量のＳｉ、Ｚｎを含有する。
【選択図】なし