特許7535880薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラス、光学素子、プリフォーム及びレンズ
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-08
(45)【発行日】2024-08-19
(54)【発明の名称】薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラス、光学素子、プリフォーム及びレンズ
(51)【国際特許分類】
C03C 3/247 20060101AFI20240809BHJP
G02B 1/00 20060101ALI20240809BHJP
【ＦＩ】
C03C3/247
G02B1/00
【請求項の数】
7
(21)【出願番号】P 2020118897
(22)【出願日】2020-07-10
(65)【公開番号】P2021178769
(43)【公開日】2021-11-18
【審査請求日】2023-04-12
(31)【優先権主張番号】P 2020082983
(32)【優先日】2020-05-11
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【前置審査】
(73)【特許権者】
【識別番号】000128784
【氏名又は名称】株式会社オハラ
(74)【代理人】
【識別番号】100137589
【弁理士】
【氏名又は名称】右田 俊介
(74)【代理人】
【識別番号】100160864
【弁理士】
【氏名又は名称】高橋 政治
(74)【代理人】
【識別番号】100158698
【弁理士】
【氏名又は名称】水野 基樹
(72)【発明者】
【氏名】小栗 史裕
(72)【発明者】
【氏名】永島 莉那
【審査官】永田 史泰
(56)【参考文献】
【文献】特開昭６０－８１０４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－１３３０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１２－５２１９４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－２０９３５３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平２－１４９４４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平５－２０８８４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２８６６７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－１６３６３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－１４２２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００７－５５８８３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－２８７４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－２８７４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－２３１４７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－１００２１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－３０６７０６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２５６１６７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２５６１６９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－１３７８７７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２５６１４９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００３－４０６４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－１３９４５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平６－１５７０６８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００３－１６０３５６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００７－７６９５８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０３Ｃ１／００－１４／００
ＩＮＴＥＲＧＬＡＤ
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
カチオン％（モル％）表示で、Ｐ5+の含有率が２３．０％以上３６．０％以下、
Ｌａ3+、Ｇｄ3+、Ｙ3+、Ｙｂ3+及びＬｕ3+からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ3+（カチオン％）が０％超１３．０％以下、
Ｌｉ+、Ｎａ+及びＫ+からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｒｎ+（カチオン％）が１．０％以下、
Ａｌ3+含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ2+、Ｃａ2+、Ｓｒ2+及びＢａ2+からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ2+（カチオン％）の比（Ｒ2+／Ａｌ3+）が２．９２以上３．３０以下、
前記Ｒ2+（カチオン％）に対するＣａ2+含有率（カチオン％）の比（Ｃａ2+／Ｒ2+）が０．１８以上であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ-の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．５００００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ-の含有率（アニオン％）の比（Ｆ-／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０-7Ｋ-1以下である、
薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス。
【請求項2】
ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下である請求項１に記載の光学ガラス。
【請求項3】
カチオン％（モル％）表示で、Ｐ5+の含有率が２３．０％以上３６．０％以下、
Ｌａ3+、Ｇｄ3+、Ｙ3+、Ｙｂ3+及びＬｕ3+からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ3+（カチオン％）が０％超１３．０％以下、
Ｌｉ+、Ｎａ+及びＫ+からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｒｎ+（カチオン％）が１．０％以下、
Ａｌ3+含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ2+、Ｃａ2+、Ｓｒ2+及びＢａ2+からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ2+（カチオン％）の比（Ｒ2+／Ａｌ3+）が２．９２以上３．３０以下、
前記Ｒ2+（カチオン％）に対するＣａ2+含有率（カチオン％）の比（Ｃａ2+／Ｒ2+）が０．１８以上であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ-の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．５００００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ-の含有率（アニオン％）の比（Ｆ-／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０-7Ｋ-1以下である、
マルチプレス用フツリン酸光学ガラス。
【請求項4】
ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下である請求項３に記載の光学ガラス。
【請求項5】
請求項１から４のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
【請求項6】
請求項１から４のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
【請求項7】
請求項５に記載の光学素子からなるレンズ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラス、光学素子、プリフォーム及びレンズに関する。
【背景技術】
【0002】
近年、光学系を使用する機器のデジタル化や高精細化が急速に進んでおり、デジタルカメラやビデオカメラ、カメラ付き携帯電話等の撮影機器や、プロジェクタやプロジェクションテレビ等の画像再生（投影）機器等の各種光学機器の分野では、光学系で用いられるレンズやプリズム等の光学素子の枚数を削減し、光学系全体を軽量化及び小型化する要求が強まっている。
【0003】
特に、研削や研磨法で非球面レンズを作製することは高コスト、低能率であるために、非球面レンズの製造方法としては、ゴブ或いはガラスブロックを切断・研磨したプリフォーム材を加熱軟化させ、これを高精度な面を持つ成形型で加圧成形させる精密モールド成型によって、研削・研磨工程を省略し、低コスト・大量生産が実現している。
さらに近年では、光学ガラスの薄板などに対して複数のレンズ形状を転写できる金型を使用し、複数の光学素子を一括して製造するマルチプレス技術を使用して光学素子を作成することもあり、材料として使用される光学ガラスにはプレス時の温度変化、圧力、金型との相性など従来にない性能が要求されるようになってきている。
さらに近年では、光学ガラスの薄板などに対して複数のレンズ形状を転写できる金型を使用し、複数の光学素子を一括して製造するマルチプレス技術を使用して光学素子を作成することもあり、材料として使用される光学ガラスにはプレス時の温度変化、圧力、金型との相性など従来にない性能が要求されるようになってきている。
【0004】
また、光学系を構成する光学素子の材料として、１．４８０００以上１．５８０００以下の屈折率（ｎｄ）と６８．００以上８８．００以下のアッベ数（νｄ）を有するいわゆる高屈折率低分散ガラスの需要は依然として高い。このようなガラスとしては、Ｐ５＋を主成分とし、Ｆ－を多量に含有するフツリン酸ガラスが挙げられ、例えば特許文献１に代表されるようなガラス組成物が知られている。このような、光学設計上有用な低分散ガラスが上記のような精密モールド成形やマルチプレス成形に適用できれば、光学設計上の要求を満たしつつ光学系全体の軽量化及び小型化を実現することができる。
【0005】
また、光学系を構成する光学素子の材料として、軽量でありガラスに比べて転移点が低く、加工性に優れているため、硬化性樹脂からなるレンズの需要が非常に高まっている。このような材料としては、例えば特許文献２に代表されるような樹脂組成物が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開平５―２０８８４２号公報
【文献】特再公表ＷＯ２０１４－１１９４２４
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
しかし、特許文献１に記載されるようなフツリン酸塩系のガラスは、レンズ加工後ガラスをマルチプレスする際に、Ｆ－の含有量が多いことによりガラス表面にくもりを生じたり、金型とガラスの熱膨張の差から割れやクラックを生じる懸念があった。
【0008】
また、特許文献２に記載されるような硬化性樹脂は、依然としてガラスに比べて光学定数の範囲が狭く、特に１．４８０００以上１．５８０００以下の屈折率（ｎｄ）と６８．００以上８８．００以下のアッベ数（νｄ）を有することは難しい。
【0009】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、所望の光学特性を有しながら、マルチプレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、且つ、安定して得ることが可能な薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラス、光学素子、プリフォーム及びレンズを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0010】
本発明者らは、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、カチオン成分、アニオン成分として、Ｐ５＋、Ｆ－をガラスに含有させ、且つ各成分の含有量を調整することによって、所望の屈折率及びアッベ数を有しながら、ガラスが薄板であってもマルチプレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、且つ、安定して得られることを見出し、本発明を完成するに至った。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
【0011】
（１）カチオン％（モル％）表示で、
Ｐ５＋を１７．０％以上４２．０％以下、
Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ３＋（カチオン％）が１３．０％以下、
Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ２＋（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ－の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下である、
薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス。
Ｐ５＋を１７．０％以上４２．０％以下、
Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ３＋（カチオン％）が１３．０％以下、
Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ２＋（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ－の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下である、
薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス。
【0012】
（２）Ｒ２＋（カチオン％）に対するＣａ２＋含有率（カチオン％）の比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）が０．１８以上である（１）に記載の光学ガラス。
【0013】
（３）ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下である（１）又は（２）記載の光学ガラス。
【0014】
（４）カチオン％（モル％）表示で、
Ｐ５＋を１７．０％以上４２．０％以下、
Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ３＋（カチオン％）が１３．０％以下、
Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ２＋（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ－の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下である、
マルチプレス用フツリン酸光学ガラス。
Ｐ５＋を１７．０％以上４２．０％以下、
Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ３＋（カチオン％）が１３．０％以下、
Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ２＋（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であり、
アニオン％（モル％）表示で、
Ｆ－の含有率が３０．０～６０．０％であり、
屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下、
アッベ数（νｄ）６８．００以上８８．００以下の範囲であり、
部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、
部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、
線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下である、
マルチプレス用フツリン酸光学ガラス。
【0015】
（５）Ｒ２＋（カチオン％）に対するＣａ２＋含有率（カチオン％）の比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）が０．１８以上である（４）に記載のフツリン酸光学ガラス。
【0016】
（６）ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下である（４）又は（５）記載のフツリン酸光学ガラス。
【0017】
（７）（１）から（６）のいずれか記載のガラスからなる光学素子。
【0018】
（８）（１）から（６）のいずれか記載のガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
【0019】
（９）（７）の光学素子からなるレンズ。
【発明の効果】
【0020】
本発明によれば、高屈折率及び低分散の光学特性を有し、ガラスが薄板であってもマルチプレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、且つ、安定して薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラスと、これを用いた光学素子、プリフォーム及びレンズを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【0021】
【図1】本願の実施例２のガラスの表面を株式会社ニコン製のＥＣＬＩＰＳＥ－ＬＶ１００を使用し、倍率５０倍で撮影した写真である。
【0022】
【図2】本願の比較例３のガラスの表面を株式会社ニコン製のＥＣＬＩＰＳＥ－ＬＶ１００を使用し、倍率５０倍で撮影した写真である。
【図3】本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ ）の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0023】
本発明の薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス及びマルチプレス用フツリン酸光学ガラスは、カチオン％（モル％）表示で、Ｐ５＋を１７．０％以上４２．０％以下、Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計含有率Ｌｎ３＋（カチオン％）が１３．０％以下、Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対する、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計含有率Ｒ２＋（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であり、アニオン％（モル％）表示で、Ｆ－の含有率が３０．０～６０．０％であり、屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下、アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下の範囲であり、部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、（θｇ，Ｆ）に対する部分分散比Ｆ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であり、線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下である。カチオン成分、アニオン成分として、Ｐ５＋、Ｆ－をガラスに含有させ、且つ各成分の含有量を調整することによって、高屈折率及び低分散の光学特性を有し、ガラスが薄板であってもマルチプレス成形時におけるガラスの割れやクラックを低減でき、且つ、安定して薄板モールドプレス成形用フツリン酸光学ガラス、マルチプレス用フツリン酸光学ガラスと、これを用いた光学素子、プリフォーム及びレンズを得ることができる。
【0024】
以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明する。本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、説明が重複する箇所について、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。
【0025】
＜ガラス成分＞
本発明の光学ガラスを構成する各成分について説明する。
本明細書中において、各成分の含有率は特に断りがない場合は、全てモル比に基づくカチオン％又はアニオン％で表示されるものとする。ここで、「カチオン％」及び「アニオン％」（以下、「カチオン％（モル％）」及び「アニオン％（モル％）」と表記することがある）は、本発明の光学ガラスのガラス構成成分をカチオン成分及びアニオン成分に分離し、それぞれにおいて合計割合を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分の含有率を表記したものである。
なお、各成分のイオン価は便宜的に代表値を用いているに過ぎないため、他のイオン価のものと区別するものではない。光学ガラス中に存在する各成分のイオン価は、代表値以外である可能性がある。例えば、Ｐは、通常イオン価が５価の状態でガラス中に存在するので、本明細書中では「Ｐ５＋」と表しているが、他のイオン価の状態で存在する可能性がある。このように、厳密には他のイオン価の状態で存在するものであっても、本明細書では、各成分が代表値のイオン価でガラス中に存在するものとして扱う。
本発明の光学ガラスを構成する各成分について説明する。
本明細書中において、各成分の含有率は特に断りがない場合は、全てモル比に基づくカチオン％又はアニオン％で表示されるものとする。ここで、「カチオン％」及び「アニオン％」（以下、「カチオン％（モル％）」及び「アニオン％（モル％）」と表記することがある）は、本発明の光学ガラスのガラス構成成分をカチオン成分及びアニオン成分に分離し、それぞれにおいて合計割合を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分の含有率を表記したものである。
なお、各成分のイオン価は便宜的に代表値を用いているに過ぎないため、他のイオン価のものと区別するものではない。光学ガラス中に存在する各成分のイオン価は、代表値以外である可能性がある。例えば、Ｐは、通常イオン価が５価の状態でガラス中に存在するので、本明細書中では「Ｐ５＋」と表しているが、他のイオン価の状態で存在する可能性がある。このように、厳密には他のイオン価の状態で存在するものであっても、本明細書では、各成分が代表値のイオン価でガラス中に存在するものとして扱う。
【0026】
［カチオン成分について］
Ｐ５＋は、ガラス形成成分であり、ガラスの失透を低減し、屈折率を高める性質を有する。そのため、Ｐ５＋の含有率は、好ましくは１７．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、さらに好ましくは２３．０％以上、さらに好ましくは２６．０％以上、最も好ましくは２８．０％以上とする。
他方で、Ｐ５＋の含有率を４２．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの線膨張係数及び線膨張係数の最大値を下げながら、アッベ数を高めることができる。そのため、Ｐ５＋の含有率は、好ましくは４２．０％を上限とし、より好ましくは３９．０％以下、さらに好ましくは３６．０％以下、さらに好ましくは３３．０％以下とする。
Ｐ５＋は、ガラス形成成分であり、ガラスの失透を低減し、屈折率を高める性質を有する。そのため、Ｐ５＋の含有率は、好ましくは１７．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、さらに好ましくは２３．０％以上、さらに好ましくは２６．０％以上、最も好ましくは２８．０％以上とする。
他方で、Ｐ５＋の含有率を４２．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの線膨張係数及び線膨張係数の最大値を下げながら、アッベ数を高めることができる。そのため、Ｐ５＋の含有率は、好ましくは４２．０％を上限とし、より好ましくは３９．０％以下、さらに好ましくは３６．０％以下、さらに好ましくは３３．０％以下とする。
【0027】
Ａｌ３＋は、ガラスの失透を低減し、線膨張係数を小さくしアッベ数を高める性質を有する。そのため、Ａｌ３＋の含有率は、好ましくは７．０％以上、より好ましくは９．０％以上、さらに好ましくは１１．０％以上、さらに好ましくは１３．０％以上、さらに好ましくは１５．０％以上とする。
他方で、Ａｌ３＋の含有率を３０．０％以下の範囲内に低減することで、屈折率を高めながら、ガラスの線膨張係数の最大値を下げることができる。そのため、Ａｌ３＋の含有率は、好ましくは３０．０％を上限とし、より好ましくは２７．０％以下、さらに好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２３．０％以下、さらに好ましくは２１．０％以下とする。
他方で、Ａｌ３＋の含有率を３０．０％以下の範囲内に低減することで、屈折率を高めながら、ガラスの線膨張係数の最大値を下げることができる。そのため、Ａｌ３＋の含有率は、好ましくは３０．０％を上限とし、より好ましくは２７．０％以下、さらに好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２３．０％以下、さらに好ましくは２１．０％以下とする。
【0028】
Ｍｇ２＋は、ガラスの失透を低減し、線膨張係数及び線膨張係数の最大値を小さくする性質を有する。そのため、Ｍｇ２＋の含有率の下限は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上、さらに好ましくは５．０％以上、さらに好ましくは５．５％以上とする。
他方で、Ｍｇ２＋の含有率を２２．０％以下の範囲内に低減することで、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さくなるのを抑えつつ、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｍｇ２＋の含有率は、好ましくは２２．０％を上限とし、より好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１７．０％以下、さらに好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１３．０％以下とする。
他方で、Ｍｇ２＋の含有率を２２．０％以下の範囲内に低減することで、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さくなるのを抑えつつ、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｍｇ２＋の含有率は、好ましくは２２．０％を上限とし、より好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１７．０％以下、さらに好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１３．０％以下とする。
【0029】
Ｃａ２＋は、失透を低減し、屈折率の低下を抑制する性質を有する。そのため、Ｃａ２＋の含有率の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上、さらに好ましくは５．０％以上、最も好ましくは８．０％以上とする。
他方で、Ｃａ２＋の含有率を２５．０％以下の範囲内に低減することで、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さくなるのを抑えつつ、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｃａ２＋の含有率は、好ましくは２５．０％を上限とし、より好ましくは２２．０％以下、さらに好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１７．０％以下、最も好ましくは１５．０％以下とする。
他方で、Ｃａ２＋の含有率を２５．０％以下の範囲内に低減することで、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さくなるのを抑えつつ、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｃａ２＋の含有率は、好ましくは２５．０％を上限とし、より好ましくは２２．０％以下、さらに好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１７．０％以下、最も好ましくは１５．０％以下とする。
【0030】
Ｓｒ２＋は、０％超含有する場合に、ガラスの失透を低減し、屈折率の低下を抑制しながら、線膨張係数の最大値を小さくする性質を有する。そのため、Ｓｒ２＋の含有率は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上、さらに好ましくは５．０％以上とする。
他方で、Ｓｒ２＋の含有率を３０．０％以下の範囲内に低減することで、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｓｒ２＋の含有率は、好ましくは３０．０％を上限とし、より好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２１．０％以下、さらに好ましくは１８．０％以下とする。
他方で、Ｓｒ２＋の含有率を３０．０％以下の範囲内に低減することで、過剰な含有による失透を低減し、所望の高い屈折率を得易くすることができる。そのため、Ｓｒ２＋の含有率は、好ましくは３０．０％を上限とし、より好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２１．０％以下、さらに好ましくは１８．０％以下とする。
【0031】
Ｂａ２＋は、ガラスの耐失透性を高めながらも、部分分散比（θｇ，Ｆ）を大きくし、線膨張係数の最大値を小さくでき、低い分散性を維持し、屈折率を高める性質を有する。そのため、Ｂａ２＋の含有率は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上、さらに好ましくは５．０％以上、さらに好ましくは８．０％以上とする。
他方で、Ｂａ２＋の含有率を３５．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの耐失透性を高め、線膨張係数及び比重を小さくすることができる。そのため、Ｂａ２＋の含有率は、好ましくは３５．０％を上限とし、より好ましくは３２．０％以下、さらに好ましくは３０．０％以下、さらに好ましくは２７．０％以下、さらに好ましくは２５．０％以下とする。
他方で、Ｂａ２＋の含有率を３５．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの耐失透性を高め、線膨張係数及び比重を小さくすることができる。そのため、Ｂａ２＋の含有率は、好ましくは３５．０％を上限とし、より好ましくは３２．０％以下、さらに好ましくは３０．０％以下、さらに好ましくは２７．０％以下、さらに好ましくは２５．０％以下とする。
【0032】
Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、低い分散性（高いアッベ数）を維持し、屈折率を高め、さらに耐失透性を高める性質を有する任意成分である。特に、Ｇｄ３＋及びＹ３＋の一方又は両方の含有率は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％以上、さらに好ましくは０．５％以上としてもよい。
他方で、Ｌａ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋のうち少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減し、またはＧｄ３＋及びＹ３＋の一方又は両方の含有率を１２．０％以下の範囲内に低減することで、これらの成分の過剰な含有による失透を低減することができ、ガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えることができる。そのため、Ｌａ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋の含有率は、それぞれ好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。また、Ｇｄ３＋及びＹ３＋の一方又は両方の含有率は、好ましくは１２．０％を上限とし、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは７．０％以下、さらに好ましくは４．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは２．５％以下とする。
他方で、Ｌａ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋のうち少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減し、またはＧｄ３＋及びＹ３＋の一方又は両方の含有率を１２．０％以下の範囲内に低減することで、これらの成分の過剰な含有による失透を低減することができ、ガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えることができる。そのため、Ｌａ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋の含有率は、それぞれ好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。また、Ｇｄ３＋及びＹ３＋の一方又は両方の含有率は、好ましくは１２．０％を上限とし、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは７．０％以下、さらに好ましくは４．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは２．５％以下とする。
【0033】
Ｚｎ２＋は、０％超含有する場合に、ガラスの線膨張係数及び線膨張係数の最大値を小さくし、ガラス転移点を低くし、ガラスの耐失透性や耐酸性を高める性質を有する。そのため、Ｚｎ２＋の含有率は、好ましくは０％超、より好ましくは０．２％以上、さらに好ましくは０．５％以上とする。
他方で、Ｚｎ２＋の含有率を１３．０％以下の範囲内に低減することで、所望の低いアッベ数を得易くすることができる。そのため、Ｚｎ２＋の含有率は、好ましくは１３．０％を上限とし、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは８．０％以下、最も好ましくは５．０％以下とする。
他方で、Ｚｎ２＋の含有率を１３．０％以下の範囲内に低減することで、所望の低いアッベ数を得易くすることができる。そのため、Ｚｎ２＋の含有率は、好ましくは１３．０％を上限とし、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは８．０％以下、最も好ましくは５．０％以下とする。
【0034】
Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を維持しつつ、ガラス転移点（Ｔｇ）を下げる性質を有する任意成分である。
他方で、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋のうち、少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、化学的耐久性を高めることができる。特にＬｉ＋は部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくしてしまう作用がある。そのため、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．３％以下とする。また、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋のうち、少なくともいずれかを含有しなくてもよい。
他方で、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋のうち、少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、化学的耐久性を高めることができる。特にＬｉ＋は部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくしてしまう作用がある。そのため、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．３％以下とする。また、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋のうち、少なくともいずれかを含有しなくてもよい。
【0035】
Ｓｉ４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高め、屈折率を高め、磨耗度を低下させる性質を有する任意成分である。
他方で、Ｓｉ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、Ｓｉ４＋の過剰含有によるガラスの失透を低減することができる。そのため、Ｓｉ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とし、最も好ましくは含有しない。
他方で、Ｓｉ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、Ｓｉ４＋の過剰含有によるガラスの失透を低減することができる。そのため、Ｓｉ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とし、最も好ましくは含有しない。
【0036】
Ｂ３＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高め、屈折率を高め、磨耗度を低下させる性質を有する任意成分である。
他方で、Ｂ３＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。そのため、Ｂ３＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とし、最も好ましくは含有しない。
他方で、Ｂ３＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。そのため、Ｂ３＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とし、最も好ましくは含有しない。
【0037】
Ｔｉ４＋、Ｎｂ５＋及びＷ６＋は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高める性質を有する任意成分である。加えて、Ｎｂ５＋は化学的耐久性を高める性質を有し、Ｗ６＋はガラス転移点を低くする性質を有する成分でもある。
他方で、Ｔｉ４＋、Ｎｂ５＋及びＷ６＋の少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、所望の高いアッベ数を得易くすることができる。加えて、Ｔｉ４＋及びＷ６＋の含有率をこれらの範囲内に低減させることで、ガラスの着色を低減することができる。従って、Ｔｉ４＋、Ｎｂ５＋及びＷ６＋の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
他方で、Ｔｉ４＋、Ｎｂ５＋及びＷ６＋の少なくともいずれかの含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、所望の高いアッベ数を得易くすることができる。加えて、Ｔｉ４＋及びＷ６＋の含有率をこれらの範囲内に低減させることで、ガラスの着色を低減することができる。従って、Ｔｉ４＋、Ｎｂ５＋及びＷ６＋の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
【0038】
Ｚｒ４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高める性質を有する任意成分である。
他方で、Ｚｒ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラス中の成分の揮発による脈理を低減することができる。そのため、Ｚｒ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
他方で、Ｚｒ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラス中の成分の揮発による脈理を低減することができる。そのため、Ｚｒ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
【0039】
Ｔａ５＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高める性質を有する任意成分である。
他方で、Ｔａ５＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの失透を低減することができる。そのため、Ｔａ５＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
他方で、Ｔａ５＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの失透を低減することができる。そのため、Ｔａ５＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
【0040】
Ｇｅ４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、耐失透性を高める性質を有する任意成分である。
他方で、Ｇｅ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの材料コストを低減することができる。そのため、Ｇｅ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
他方で、Ｇｅ４＋の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの材料コストを低減することができる。そのため、Ｇｅ４＋の含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
【0041】
Ｂｉ３＋及びＴｅ４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、ガラス転移点を低くする性質を有する任意成分である。
他方で、Ｂｉ３＋及びＴｅ４の少なくとも一方の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの着色や失透を低減することができる。そのため、Ｂｉ３＋及びＴｅ４の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
他方で、Ｂｉ３＋及びＴｅ４の少なくとも一方の含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの着色や失透を低減することができる。そのため、Ｂｉ３＋及びＴｅ４の含有率は、各々、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
【0042】
［アニオン成分について］
Ｆ－は、ガラスの異常分散性及びアッベ数を高め、ガラス転移点を低くし、ガラスを失透し難くする性質を有する。そのため、Ｆ－の含有率は、好ましくは３０．０％以上、より好ましくは３３．０％以上、さらに好ましくは３７．０％以上、さらに好ましくは４０．０％以上とする。
他方で、Ｆ－は、含有率が多いと、ガラスのアッベ数を過剰に高め、屈折率を低下させる性質を有する。特に、本発明において、Ｆ－の含有量が多いとマルチ成形を行った際に、Ｆ－の揮発に起因したくもりを招いてしまう。そのため、Ｆ－の含有率は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５７．０％以下、さらに好ましくは５５．０％以下、さらに好ましくは５３．０％以下とする。
Ｆ－は、ガラスの異常分散性及びアッベ数を高め、ガラス転移点を低くし、ガラスを失透し難くする性質を有する。そのため、Ｆ－の含有率は、好ましくは３０．０％以上、より好ましくは３３．０％以上、さらに好ましくは３７．０％以上、さらに好ましくは４０．０％以上とする。
他方で、Ｆ－は、含有率が多いと、ガラスのアッベ数を過剰に高め、屈折率を低下させる性質を有する。特に、本発明において、Ｆ－の含有量が多いとマルチ成形を行った際に、Ｆ－の揮発に起因したくもりを招いてしまう。そのため、Ｆ－の含有率は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５７．０％以下、さらに好ましくは５５．０％以下、さらに好ましくは５３．０％以下とする。
【0043】
Ｏ２－は、ガラスの失透を抑制し、磨耗度の上昇を抑制する性質を有する。そのため、Ｏ２－の含有率は、好ましくは４０．０％以上、より好ましくは４３．０％以上、さらに好ましくは４５．０％以上、さらに好ましくは４７．０％以上とする。
他方で、他のアニオン成分による効果を得易くするが、部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくしてしまうため、Ｏ２－の含有率は、好ましくは７０．０％以下、より好ましくは６７．０％以下、さらに好ましくは６３．０％以下、さらに好ましくは６０．０％以下とする。
他方で、他のアニオン成分による効果を得易くするが、部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくしてしまうため、Ｏ２－の含有率は、好ましくは７０．０％以下、より好ましくは６７．０％以下、さらに好ましくは６３．０％以下、さらに好ましくは６０．０％以下とする。
【0044】
また、ガラスの失透を抑制する観点から、Ｏ２－の含有率とＦ－の含有率の合計は、好ましくは９８．０％、より好ましくは９９．０％を下限とし、さらに好ましくは１００％とする。すなわち、Ｏ２－とＦ－以外のアニオン成分、例えばＣｌ－やＢｒ－、Ｉ－からなる群から選択される１種以上の含有量の合計は、好ましくは２．０％、より好ましくは１．０％を上限とし、最も好ましくは０％とする。
【0045】
Ｒ２＋は、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上である。また、Ｒ２＋の合計含有率は、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ｓｒ２＋及びＢａ２＋からなる群から選ばれる１種以上の合計である。
ここで、Ｒ２＋の合計含有率を３４．０～６３．０％の範囲内にすることで、より耐失透性の高いガラスを得ることができる。
そのため、Ｒ２＋の合計含有率の下限は、好ましくは３４．０％以上、より好ましくは３７．０％以上、さらに好ましくは４０．０％以上、さらに好ましくは４３．０％以上、最も好ましくは４６．０％以上とする。また、Ｒ２＋の合計含有率の上限は、好ましくは６３．０％以下、より好ましくは６０．０％以下、さらに好ましくは５７．０％以下、さらに好ましくは５４．０％以下とする。
ここで、Ｒ２＋の合計含有率を３４．０～６３．０％の範囲内にすることで、より耐失透性の高いガラスを得ることができる。
そのため、Ｒ２＋の合計含有率の下限は、好ましくは３４．０％以上、より好ましくは３７．０％以上、さらに好ましくは４０．０％以上、さらに好ましくは４３．０％以上、最も好ましくは４６．０％以上とする。また、Ｒ２＋の合計含有率の上限は、好ましくは６３．０％以下、より好ましくは６０．０％以下、さらに好ましくは５７．０％以下、さらに好ましくは５４．０％以下とする。
【0046】
本発明の光学ガラスは、Ｒ２＋の合計含有率（カチオン％）に対するＣａ２＋含有率（カチオン％）の比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）が０．１８以上であることが好ましい。
Ｒ２＋の中では、Ｃａ２＋が特に線膨張係数の最大値を小さくすることができるため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）を０．１８以上にすることによって、より線膨張係数の最大値を小さくすることができる。そのため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）の下限は好ましくは０．１８以上、より好ましくは０．１９以上、さらに好ましくは０．２０以上とする。
他方で、Ｒ２＋の中では、Ｃａ２＋が部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくする性質があるため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）は好ましくは０．５０以下、より好ましくは０．４５以下、より好ましくは０．４０以下、さらに好ましくは０．３５以下、さらに好ましくは０．３３以下とする。
Ｒ２＋の中では、Ｃａ２＋が特に線膨張係数の最大値を小さくすることができるため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）を０．１８以上にすることによって、より線膨張係数の最大値を小さくすることができる。そのため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）の下限は好ましくは０．１８以上、より好ましくは０．１９以上、さらに好ましくは０．２０以上とする。
他方で、Ｒ２＋の中では、Ｃａ２＋が部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さくする性質があるため、この比（Ｃａ２＋／Ｒ２＋）は好ましくは０．５０以下、より好ましくは０．４５以下、より好ましくは０．４０以下、さらに好ましくは０．３５以下、さらに好ましくは０．３３以下とする。
【0047】
本発明の光学ガラスは、Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対するＲ２＋の合計含有率（カチオン％）の比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）が１．５０以上４．００以下であることが好ましい。
特に、この比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）を１．５０以上にすることで、線膨張係数の最大値を小さくしながら、ガラスの屈折率を高めることできる。そのため、この（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）比は、好ましくは１．５０以上、より好ましくは１．８０以上、さらに好ましくは２．１０以上、さらに好ましくは２．４０以上を下限とする。
他方で、この比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）を４．００以下にすることで、線膨張係数を小さくしながら、必要以上の屈折率の上昇を抑えるとともに、アッベ数を大きくすることができる。そのため、この（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）比は、好ましくは４．００以下、より好ましくは３．８０以下、さらに好ましくは３．７０以下、さらに好ましくは３．５０以下、さらに好ましくは３．３０以下を上限とする。
特に、この比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）を１．５０以上にすることで、線膨張係数の最大値を小さくしながら、ガラスの屈折率を高めることできる。そのため、この（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）比は、好ましくは１．５０以上、より好ましくは１．８０以上、さらに好ましくは２．１０以上、さらに好ましくは２．４０以上を下限とする。
他方で、この比（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）を４．００以下にすることで、線膨張係数を小さくしながら、必要以上の屈折率の上昇を抑えるとともに、アッベ数を大きくすることができる。そのため、この（Ｒ２＋／Ａｌ３＋）比は、好ましくは４．００以下、より好ましくは３．８０以下、さらに好ましくは３．７０以下、さらに好ましくは３．５０以下、さらに好ましくは３．３０以下を上限とする。
【0048】
また、本発明の光学ガラスは、Ａｌ３＋含有率（カチオン％）に対するＢａ２＋含有率（カチオン％）の比（Ｂａ２＋／Ａｌ３＋）が２．５０以下であることが好ましい。この比（Ｂａ２＋／Ａｌ３＋）を小さくすることで、耐失透性の低下、屈折率の必要以上の上昇を抑えることができる。そのため、この（Ｂａ２＋／Ａｌ３＋）比は、好ましくは２．５０以下、より好ましくは２．００以下、さらに好ましくは１．８０以下、さらに好ましくは１．５０以下、さらに好ましくは１．３０以下を上限とする。
他方で、（Ｂａ２＋／Ａｌ３＋）比の下限は、好ましくは０超、より好ましくは０．２０超、さらに好ましくは０．４０超としてもよい。
他方で、（Ｂａ２＋／Ａｌ３＋）比の下限は、好ましくは０超、より好ましくは０．２０超、さらに好ましくは０．４０超としてもよい。
【0049】
また、本発明の光学ガラスは、Ｍｇ２＋含有率（カチオン％）に対するＢａ２＋含有率（カチオン％）の比（Ｂａ２＋／Ｍｇ２＋）が５．００以下であることが好ましい。これにより、耐失透性の高いガラスを得ることができる。そのため、この（Ｂａ２＋／Ｍｇ２＋）比は、好ましくは５．００以下、より好ましくは４．５０以下、さらに好ましくは４．００以下、さらに好ましくは３．８０以下、さらに好ましくは３．５０以下、さらに好ましくは３．２０以下、さらに好ましくは３．００以下を上限とする。
なお、（Ｂａ２＋／Ｍｇ２＋）比の下限は、好ましくは０超、より好ましくは０．５０以上、さらに好ましくは０．７０以上、さらに好ましくは０．９０以上としてもよい。
なお、（Ｂａ２＋／Ｍｇ２＋）比の下限は、好ましくは０超、より好ましくは０．５０以上、さらに好ましくは０．７０以上、さらに好ましくは０．９０以上としてもよい。
【0050】
Ｌｎ３＋は、Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上である。また、Ｌｎ３＋の合計含有率は、Ｌａ３＋、Ｇｄ３＋、Ｙ３＋、Ｙｂ３＋及びＬｕ３＋からなる群から選択される１種以上の合計である。
ここで、Ｌｎ３＋の合計含有率を１３．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスを失透し難くすることができる。そのため、Ｌｎ３＋の合計含有率は、好ましくは１３．０％を上限とし、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは７．０％以下、さらに好ましくは４．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
他方で、Ｌｎ３＋の合計含有率の下限は、屈折率及びアッベ数をより高める観点から、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％以上、さらに好ましくは０．５％以上としてもよい。
ここで、Ｌｎ３＋の合計含有率を１３．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスを失透し難くすることができる。そのため、Ｌｎ３＋の合計含有率は、好ましくは１３．０％を上限とし、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは７．０％以下、さらに好ましくは４．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
他方で、Ｌｎ３＋の合計含有率の下限は、屈折率及びアッベ数をより高める観点から、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％以上、さらに好ましくは０．５％以上としてもよい。
【0051】
Ｒｎ＋は、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋からなる群から選択される１種以上である。また、Ｒｎ＋の合計含有率は、Ｌｉ＋、Ｎａ＋及びＫ＋からなる群から選択される１種以上の合計である。
ここで、Ｒｎ＋の合計含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの磨耗度を低減し、化学的耐久性を高めることができる。そのため、Ｒｎ＋の合計含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは１．０％以下、さらに好ましくは０．３％以下とする。
ここで、Ｒｎ＋の合計含有率を１０．０％以下の範囲内に低減することで、ガラスの磨耗度を低減し、化学的耐久性を高めることができる。そのため、Ｒｎ＋の合計含有率は、好ましくは１０．０％を上限とし、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは１．０％以下、さらに好ましくは０．３％以下とする。
【0052】
本発明の光学ガラスは、Ｐ５＋、Ｓｉ４＋及びＢ３＋の含有率の合計（カチオン％）が１７．０％以上４２．０％以下であることが好ましい。
ここで、Ｐ５＋、Ｓｉ４＋及びＢ３＋の含有率の合計を１７．０％以上にすることで、ガラスの屈折率を高めることができる。そのため、これらの含有率の和（Ｐ５＋＋Ｓｉ４＋＋Ｂ３＋）は、好ましくは１７．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、さらに好ましくは２３．０％以上、さらに好ましくは２６．０％以上を下限とする。
また、Ｐ５＋、Ｓｉ４＋及びＢ３＋の含有率の合計を４２．０％以下にすることで、ガラスのアッベ数を高めることができる。そのため、これらの含有率の和（Ｐ５＋＋Ｓｉ４＋＋Ｂ３＋）は、好ましくは４２．０％以下、より好ましくは４０．０％以下、さらに好ましくは３７．０％以下、さらに好ましくは３３．０％以下を上限とする。
ここで、Ｐ５＋、Ｓｉ４＋及びＢ３＋の含有率の合計を１７．０％以上にすることで、ガラスの屈折率を高めることができる。そのため、これらの含有率の和（Ｐ５＋＋Ｓｉ４＋＋Ｂ３＋）は、好ましくは１７．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、さらに好ましくは２３．０％以上、さらに好ましくは２６．０％以上を下限とする。
また、Ｐ５＋、Ｓｉ４＋及びＢ３＋の含有率の合計を４２．０％以下にすることで、ガラスのアッベ数を高めることができる。そのため、これらの含有率の和（Ｐ５＋＋Ｓｉ４＋＋Ｂ３＋）は、好ましくは４２．０％以下、より好ましくは４０．０％以下、さらに好ましくは３７．０％以下、さらに好ましくは３３．０％以下を上限とする。
【0053】
本発明の光学ガラスは、Ｐ５＋含有率（カチオン％）に対するＦ－含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／Ｐ５＋）が、０．８０以上であることが好ましい。この比（Ｆ－／Ｐ５＋）を大きくすることで、ガラスのアッベ数を高めることができる。そのため、この（Ｆ－／Ｐ５＋）比は、好ましくは０．８０以上、より好ましくは０．９０以上、さらに好ましくは１．００以上を下限としてもよい。
他方で、（Ｆ－／Ｐ５＋）比の上限は、線膨張係数を小さくし、ガラスの失透を低減する観点から、好ましくは３．００以下、より好ましくは２．５０以下、さらに好ましくは２．２０以下、さらに好ましくは２．０５以下、さらに好ましくは１．９５以下としてもよい。
他方で、（Ｆ－／Ｐ５＋）比の上限は、線膨張係数を小さくし、ガラスの失透を低減する観点から、好ましくは３．００以下、より好ましくは２．５０以下、さらに好ましくは２．２０以下、さらに好ましくは２．０５以下、さらに好ましくは１．９５以下としてもよい。
【0054】
本発明の光学ガラスは、Ｂａ２＋の含有率（カチオン％）とＦ－の含有率（アニオン％）の合計（Ｂａ２＋＋Ｆ－）が、８７．０％以下であることが好ましい。これにより、ガラスの失透を低減させながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）を大きくし線膨張係数の最大値を小さくすることができる。そのため、Ｂａ２＋の含有率とＦ－の含有率の和（Ｂａ２＋＋Ｆ－）は、好ましくは８７．０％以下、より好ましくは８５．０％以下、さらに好ましくは８２．０％以下、さらに好ましくは８０．０％以下、さらに好ましくは７７．７％以下を上限とする。
なお、Ｂａ２＋の含有率とＦ－の含有率の和（Ｂａ２＋＋Ｆ－）の下限は、好ましくは３７．０％以上、より好ましくは４０．０％以上、さらに好ましくは４５．０％以上、さらに好ましくは４７．０％以上、さらに好ましくは５０．０％以上としてもよい。
なお、Ｂａ２＋の含有率とＦ－の含有率の和（Ｂａ２＋＋Ｆ－）の下限は、好ましくは３７．０％以上、より好ましくは４０．０％以上、さらに好ましくは４５．０％以上、さらに好ましくは４７．０％以上、さらに好ましくは５０．０％以上としてもよい。
【0055】
本発明の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が、１０５以下であることが好ましい。部分分散比（θｇ，Ｆ）を大きくするには、Ｆ－の含有率を上げることが有効であるが、Ｆ－の含有率が増えると、薄板状態のガラスをマルチプレス成形する際に、Ｆ－の揮発によって表面に微細な穴ができ、くもりが発生したような状態となる。そのため、この比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））は、好ましくは１０５以下、より好ましくは１００以下、さらに好ましくは９８以下、最も好ましくは９５以下を上限とする。
【0056】
［その他の成分について］
本発明の光学ガラスには、他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。
本発明の光学ガラスには、他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。
【0057】
［含有すべきでない成分について］
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
【0058】
Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｃｕ、Ｎｄ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ａｇ及びＭｏ等の遷移金属のカチオンは、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。
【0059】
Ｐｂ、Ａｓ、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅのカチオンは、近年有害な化学物質として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。また、Ｓ（硫黄）のカチオンも、有害な化学物質（ＳＯｘ等）を生成しうる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらのうち１種以上の含有量を、好ましくは１．０％未満、より好ましくは０．５％未満とし、最も好ましくは、これらのうち１種以上を実質的に含有しない。
【0060】
なお、本明細書における「実質的に含有しない」とは、好ましくは含有量を０．１％未満にすることであり、より好ましくは不可避不純物として含まれるものを除いて含有しないことである。
【0061】
ＳｂやＣｅのカチオンは、脱泡剤として有用ではあるが、環境に不利益を及ぼす成分として、近年光学ガラスに含めないようにする傾向がある。そのため、本発明の光学ガラスでは、このような点からＳｂやＣｅも実質的に含有しないことが好ましい。
【0062】
［光学ガラスの製造方法］
本発明の光学ガラスの製造方法は特に限定されない。例えば、上記原料を各成分が所定の含有率の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝又は白金坩堝に投入して粗熔融した後、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて９００～１２００℃の温度範囲で２～１０時間熔融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、８５０℃以下の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより製造することができる。
本発明の光学ガラスの製造方法は特に限定されない。例えば、上記原料を各成分が所定の含有率の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝又は白金坩堝に投入して粗熔融した後、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて９００～１２００℃の温度範囲で２～１０時間熔融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、８５０℃以下の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより製造することができる。
【0063】
［物性］
本発明の光学ガラスは、高い屈折率（ｎｄ）を有するとともに、低い分散性（高いアッベ数）を有する。
本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、屈折率の下限が、好ましくは１．４８０００以上、より好ましくは１．５００００以上、さらに好ましくは１．５２０００以上である。他方で、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）の上限が、好ましくは１．５８０００以下、より好ましくは１．５６０００以下、さらに好ましくは１．５４０００以下である。
本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）の下限が、好ましくは６８．００以上、より好ましくは７０．００以上、さらに好ましくは７５．００以上である。他方で、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）の上限が、好ましくは８８．００以下、より好ましくは８５．００以下、さらに好ましくは８２．００以下、さらに好ましくは７９．００以下である。
このような高屈折率を有することで、光学素子の薄型化を図っても大きな光の屈折量を得ることができる。また、このような低分散を有することで、単レンズとして用いたときに光の波長による焦点のずれ（色収差）を小さくできる。そのため、例えば高分散（低いアッベ数）を有する光学素子と組み合わせて光学系を構成した場合に、その光学系の全体として収差を低減させて高い結像特性等を図ることができる。
このように、本発明の光学ガラスは、光学設計上有用であり、特に光学系を構成したときに、高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができ、光学設計の自由度を広げることができる。
本発明の光学ガラスは、高い屈折率（ｎｄ）を有するとともに、低い分散性（高いアッベ数）を有する。
本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．４８０００以上１．５８０００以下であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、屈折率の下限が、好ましくは１．４８０００以上、より好ましくは１．５００００以上、さらに好ましくは１．５２０００以上である。他方で、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）の上限が、好ましくは１．５８０００以下、より好ましくは１．５６０００以下、さらに好ましくは１．５４０００以下である。
本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が６８．００以上８８．００以下であることが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）の下限が、好ましくは６８．００以上、より好ましくは７０．００以上、さらに好ましくは７５．００以上である。他方で、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）の上限が、好ましくは８８．００以下、より好ましくは８５．００以下、さらに好ましくは８２．００以下、さらに好ましくは７９．００以下である。
このような高屈折率を有することで、光学素子の薄型化を図っても大きな光の屈折量を得ることができる。また、このような低分散を有することで、単レンズとして用いたときに光の波長による焦点のずれ（色収差）を小さくできる。そのため、例えば高分散（低いアッベ数）を有する光学素子と組み合わせて光学系を構成した場合に、その光学系の全体として収差を低減させて高い結像特性等を図ることができる。
このように、本発明の光学ガラスは、光学設計上有用であり、特に光学系を構成したときに、高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができ、光学設計の自由度を広げることができる。
【0064】
本発明の光学ガラスは、高い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、上限は特に限定されないが、好ましくは０．５６５０以下、より好ましくは０．５６４５以下であってもよい。他方で、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５２９０以上、より好ましくは０．５２９５以上、さらに好ましくは０．５３００以上を下限とする。また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との関係において、好ましくは（－０．００６９×νｄ＋０．９８０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００６９×νｄ＋１．１０５）の関係を満たす。
このように、本発明の光学ガラスでは、従来公知のフツリン酸ガラスよりも高い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。そのため、この光学ガラスから形成される光学素子を、色収差の補正に好ましく用いることができる。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、上限は特に限定されないが、好ましくは０．５６５０以下、より好ましくは０．５６４５以下であってもよい。他方で、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５２９０以上、より好ましくは０．５２９５以上、さらに好ましくは０．５３００以上を下限とする。また、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との関係において、好ましくは（－０．００６９×νｄ＋０．９８０）≦（θｇ，Ｆ）≦（－０．００６９×νｄ＋１．１０５）の関係を満たす。
このように、本発明の光学ガラスでは、従来公知のフツリン酸ガラスよりも高い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。そのため、この光学ガラスから形成される光学素子を、色収差の補正に好ましく用いることができる。
【0065】
ここで、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）との関係における部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下限は特に限定されないが、好ましくは（－０．００６９×νｄ＋０．９８０）以上、より好ましくは（－０．００６９×νｄ＋０．９９０）以上、さらに好ましくは（－０．００６９×νｄ＋１．０００）以上であってもよい。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）との関係における部分分散比（θｇ，Ｆ）の上限は、好ましくは（－０．００６９×νｄ＋１．１０５）以下、より好ましくは（－０．００６９×νｄ＋１．０９５）以下、さらに好ましくは（－０．００６９×νｄ＋１．０８５）以下とする。
【0066】
本発明の光学ガラスでは、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値（αｍａｘ）は、１３００×１０－７Ｋ－１以下であることが好ましい。これにより、薄型の光学素子を作製する場合であっても、ガラス転移点より高い温度に加熱してプレス成形を行ったときにガラスが割れ難くなるため、光学素子の生産性を高めることができる。このようにガラスが割れ難くなる理由として、例えば、ガラスを加熱して軟化させる際や、軟化したガラスをプレス成形して冷却する際に、ガラス内部の温度差によって、ガラス内部に線膨張係数の大きいガラス転移点以上の高温部と、線膨張係数の小さいガラス転移点以下の低温部に分かれたときに、高温部の熱膨張や熱収縮が小さくなることで、高温部の熱膨張や熱収縮によって低温部に掛かる力が小さくなることが挙げられる。
従って、本発明の光学ガラスでは、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値（αｍａｘ）の上限は、好ましくは１３００×１０－７Ｋ－１以下、より好ましくは１２５０×１０－７Ｋ－１以下、より好ましくは１２００×１０－７Ｋ－１以下、さらに好ましくは１１５０×１０－７
Ｋ－１以下、さらに好ましくは１１００×１０－７ Ｋ－１以下、さらに好ましくは１０００×１０－７Ｋ－１以下、最も好ましくは９５０×１０－７Ｋ－１以下とする。
なお、本明細書では、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値を、単に「線膨張係数の最大値」と記載することがある。
従って、本発明の光学ガラスでは、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値（αｍａｘ）の上限は、好ましくは１３００×１０－７Ｋ－１以下、より好ましくは１２５０×１０－７Ｋ－１以下、より好ましくは１２００×１０－７Ｋ－１以下、さらに好ましくは１１５０×１０－７
Ｋ－１以下、さらに好ましくは１１００×１０－７ Ｋ－１以下、さらに好ましくは１０００×１０－７Ｋ－１以下、最も好ましくは９５０×１０－７Ｋ－１以下とする。
なお、本明細書では、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値を、単に「線膨張係数の最大値」と記載することがある。
【0067】
本発明の光学ガラスは、平均線膨張係数（α）が小さいことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスは、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２００３に規定される１００～３００℃における平均線膨張係数αが、好ましくは１６０×１０－７℃－１以下、より好ましくは１５５×１０－７℃－１以下、さらに好ましくは１５０×１０－７℃－１以下を上限とする。これにより、プレス成形を行っても、温度変化等による不良が低減されるため、安定してレンズ等の光学素子を作製することができる。
なお、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数（α）の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数（α）は、例えば９０×１０－７℃－１以上、１００×１０－７℃－１以上又は１１０×１０－７℃－１以上を下限としてもよい。
なお、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数（α）の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスの平均線膨張係数（α）は、例えば９０×１０－７℃－１以上、１００×１０－７℃－１以上又は１１０×１０－７℃－１以上を下限としてもよい。
【0068】
本発明の光学ガラスは、線膨張係数（α）に対する線膨張係数の最大値（αｍａｘ）
の比（（αｍａｘ）／（α））が５．８０～８．００の範囲であることが好ましい。線膨張係数の最大値を小さくするためには、Ｆ－の含有率を上げることが有効であるが、Ｆ－の含有率が増えると線膨張係数が大きくなってしまうだけではなく、薄板状態のガラスをマルチプレス成形する際に、Ｆ－の揮発によって表面に微細な穴ができ、くもりが発生したような状態となる。そのため、この比（（αｍａｘ）／（α））は、好ましくは８．００以下、より好ましくは７．６０以下、さらに好ましくは７．５５以下、最も好ましくは７．５０以下を上限とする。
他方で、この比（（αｍａｘ）／（α））は、好ましくは５．８０以上、より好ましくは５．８５以上、さらに好ましくは５．９０以上、最も好ましくは５．９５以上を下限とする。
の比（（αｍａｘ）／（α））が５．８０～８．００の範囲であることが好ましい。線膨張係数の最大値を小さくするためには、Ｆ－の含有率を上げることが有効であるが、Ｆ－の含有率が増えると線膨張係数が大きくなってしまうだけではなく、薄板状態のガラスをマルチプレス成形する際に、Ｆ－の揮発によって表面に微細な穴ができ、くもりが発生したような状態となる。そのため、この比（（αｍａｘ）／（α））は、好ましくは８．００以下、より好ましくは７．６０以下、さらに好ましくは７．５５以下、最も好ましくは７．５０以下を上限とする。
他方で、この比（（αｍａｘ）／（α））は、好ましくは５．８０以上、より好ましくは５．８５以上、さらに好ましくは５．９０以上、最も好ましくは５．９５以上を下限とする。
【0069】
本発明の光学ガラスは、５５０℃以下のガラス転移点（Ｔｇ）を有することが好ましい。これにより、ガラスがより低い温度で軟化するため、より低い温度でガラスをプレス成形できる。また、プレス成形に用いる金型の酸化を低減して金型の長寿命化を図ることもできる。従って、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは５５０℃以下、より好ましくは５３０℃以下、さらに好ましくは５１０℃以下を上限とする。なお、本発明の光学ガラスのガラス転移点の下限は特に限定されないが、本発明の光学ガラスのガラス転移点は、好ましくは１００℃以上、より好ましくは２００℃以上、さらに好ましくは３００℃以上を下限としてもよい。
【0070】
本発明の光学ガラスは、５９５℃以下の屈伏点（Ａｔ）を有することが好ましい。屈伏点は、ガラス転移点と同様にガラスの軟化性を示す指標の一つであり、プレス成形温度に近い温度を示す指標である。そのため、屈伏点が５９５℃以下のガラスを用いることにより、より低い温度でのプレス成形が可能になるため、より容易にプレス成形を行うことができる。従って、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは５９５℃以下、より好ましくは５７５℃以下
、さらに好ましくは５５５℃以下、最も好ましくは５３０℃以下を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは１５０℃以上、より好ましくは２５０℃以上、さらに好ましくは３５０℃
以上を下限としてもよい。
、さらに好ましくは５５５℃以下、最も好ましくは５３０℃以下を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの屈伏点は、好ましくは１５０℃以上、より好ましくは２５０℃以上、さらに好ましくは３５０℃
以上を下限としてもよい。
【0071】
本発明の光学ガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下であることが好ましい。ガラス転移点と屈伏点の差が小さいと、プレス成型し冷却する際にガラスが早く固化しやすくなるため、ガラスのプレス金型への融着を減らすことができる。従って、本発明のガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）の差は、好ましくは４５℃以下、より好ましくは４３℃以下、より好ましくは４０℃以下、さらに好ましくは３８℃以下とする。
【0072】
［薄板加工］
本発明の光学ガラスは薄板で精密モールド成形することも想定しているため、薄板に加工できることが好ましい。薄板の厚みは、０．２～１０．０ミリメートルにすることによって、目的とするレンズの厚みを得られ、好適に用いることができる。薄板の厚みは、好ましくは０．２～１０．０ミリメートル、より好ましくは０．４～６．０ミリメートル、最も好ましくは０．６～３．０ミリメートルとする。光学ガラスを薄板に加工する方法は特に限定されないが、例えばガラスの表面を研削・研磨しながら薄板にする方法や、公知のダウンフロー法などが挙げられる。
本発明の光学ガラスは薄板で精密モールド成形することも想定しているため、薄板に加工できることが好ましい。薄板の厚みは、０．２～１０．０ミリメートルにすることによって、目的とするレンズの厚みを得られ、好適に用いることができる。薄板の厚みは、好ましくは０．２～１０．０ミリメートル、より好ましくは０．４～６．０ミリメートル、最も好ましくは０．６～３．０ミリメートルとする。光学ガラスを薄板に加工する方法は特に限定されないが、例えばガラスの表面を研削・研磨しながら薄板にする方法や、公知のダウンフロー法などが挙げられる。
【0073】
[揮発性]
本発明の光学ガラスは薄板をマルチプレスする場合を想定している。したがって前記プレス成型時にＦ－などの揮発成分の揮発量が少ないほうが好ましい。具体的には４５０～６５０℃で加圧成形したときに、ガラス表面に揮発に起因するくもりを生じないことが好ましい。加圧成形の温度は、好ましくは４５０～６５０℃、より好ましくは４８０～６３０℃、さらに好ましくは５２０～６１０℃とする。
本発明の光学ガラスは薄板をマルチプレスする場合を想定している。したがって前記プレス成型時にＦ－などの揮発成分の揮発量が少ないほうが好ましい。具体的には４５０～６５０℃で加圧成形したときに、ガラス表面に揮発に起因するくもりを生じないことが好ましい。加圧成形の温度は、好ましくは４５０～６５０℃、より好ましくは４８０～６３０℃、さらに好ましくは５２０～６１０℃とする。
【0074】
［プリフォーム及び光学素子］
本発明に係るガラスを光学素子に成型する方法は特に限定されるものではないが、特に精密モールドプレスにより球面又は非球面レンズを作製するのに適している。
例えば、ゴブ或いはガラスブロックを切断・研磨したプリフォーム材を加熱軟化させ、これを高精度な面を持つ成形型で加圧成形するような方法にてプリフォームを作成し、当該プリフォームを精密モールドプレス成形することにより球面又は非球面レンズを作製することができる。
また、本発明の光学ガラスは線膨張係数の最大値が小さい特性を有することから、いったん表面が鏡面に仕上げられた薄板を作製し、当該薄板を複数の成形面を有する金型でプレスすることにより一度に複数の光学素子を作製することもできる。
本発明に係るガラスを光学素子に成型する方法は特に限定されるものではないが、特に精密モールドプレスにより球面又は非球面レンズを作製するのに適している。
例えば、ゴブ或いはガラスブロックを切断・研磨したプリフォーム材を加熱軟化させ、これを高精度な面を持つ成形型で加圧成形するような方法にてプリフォームを作成し、当該プリフォームを精密モールドプレス成形することにより球面又は非球面レンズを作製することができる。
また、本発明の光学ガラスは線膨張係数の最大値が小さい特性を有することから、いったん表面が鏡面に仕上げられた薄板を作製し、当該薄板を複数の成形面を有する金型でプレスすることにより一度に複数の光学素子を作製することもできる。
【0075】
本発明の光学ガラスからなるガラス成形体は、例えばレンズ、プリズム、ミラー等の光学素子の用途に用いることができ、典型的には携帯電話用レンズやスマートフォン用のレンズ等の、薄く軽いレンズが求められる機器に用いることができる。
【実施例】
【0076】
本発明の光学ガラスである実施例１～７及び比較例１～４のガラスの組成（カチオン％表示又はアニオン％表示のモル％で示す）、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、ガラス転移点（Ｔｇ）、ガラス屈伏点（Ａｔ）、線膨張係数の最大値（αｍａｘ）の結果を表１、２に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例にのみ限定されるものではない。
【0077】
各実施例及び比較例では、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、メタ燐酸化合物等の通常の弗燐酸塩ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した各実施例の組成になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入して坩堝に蓋をし、電気炉を用いて９５０～１１００℃で２時間にわたり加熱して、原料を熔解するとともに攪拌均質化して泡切れ等を行い、その後、８５０℃以下に温度を下げてから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。
【0078】
実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、ＪＩＳ Ｂ ７０７１－２：２０１８に規定されるＶブロック法に準じて測定した。ここで、屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する測定値で示した。また、アッベ数（νｄ）は、ヘリウムランプのｄ線に対する屈折率（ｎｄ）と、水素ランプのＦ線（４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率（ｎＦ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率（ｎＣ）の値を用いて、アッベ数（νｄ）＝［（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）］の式から算出した。また、部分分散比（θｇ，Ｆ）は、Ｈｇランプのｇ線に対する屈折率（ｎｇ）と、水素ランプのＦ線（４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率（ｎＦ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率（ｎＣ）の値を用いて、部分分散比（θｇ，Ｆ）＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）の式から算出した。これらの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、徐冷降温速度を－２５℃／ｈｒにして得られたガラスについて測定を行うことで求めた。
【0079】
そして、測定により得られたアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値から、関係式（θｇ，Ｆ）＝－ａ２×νｄ＋ｂ２における、傾きａ２が０．００６９のときの切片ｂ２を求めた。
【0080】
また、実施例及び比較例のガラスのガラス転移点（Ｔｇ）及び屈伏点（Ａｔ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２０１９「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。
【0081】
また、実施例及び比較例のガラスの線膨張係数の最大値（αｍａｘ）は、試料の長さを２０±１．０ｍｍ以上、直径４±１．０ｍｍの丸棒とし、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８－２０１９「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従って測定し、ガラス転移点（Ｔｇ）から屈伏点（Ａｔ）までの間における５℃刻みの線膨張係数の最大値を求めた。線膨張係数の計算には、５の倍数の温度における試料の長さを用いた。
【0082】
【表1】
【0083】
【表2】
【0084】
表に表されるように、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率が１．４８０００以上、より詳細には１．５２０００以上であり、所望の範囲内であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数が６８．００以上であり、所望の範囲内であった。
【0085】
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５２９０以上、部分分散比（θｇ，Ｆ）に対するＦ－の含有率（アニオン％）の比（Ｆ－／（θｇ，Ｆ））が１０５以下であった。図１、図２の通り、実施例２のガラスは、ガラス表面にＦ－の揮発によるくもりが発生せず、比較例３のガラスはＦ－の揮発によるくもりが発生した。
【0086】
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点（Ｔｇ）と屈伏点（Ａｔ）との間の温度範囲における線膨張係数の最大値（αｍａｘ）が１３００×１０－７Ｋ－１以下であり、所望の範囲内であった。
【0087】
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点（Ｔｇ）が５５０℃以下であり、所望の範囲内であった。
【0088】
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス屈伏点（Ａｔ）が５９５℃以下であり、所望の範囲内であった。
【0089】
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもガラス転移点（Ｔｇ）とガラス屈伏点（Ａｔ）の差が４５℃以下であり、所望の範囲内であった。
【0090】
従って、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率及びアッベ数が所望の範囲内にあり、部分分散比（θｇ，Ｆ）が大きく、線膨張係数の最大値（αｍａｘ）及び平均線膨張係数（α）が小さいことが明らかになった。このことから、本発明の実施例の光学ガラスは、ガラスの割れやクラックが低減され、安定して得ることが可能であることが推察される。
【0091】
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。
【図1】
【図2】
【図3】