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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-08
(45)【発行日】2024-08-19
(54)【発明の名称】インパクトレンチ
(51)【国際特許分類】
B25B 21/02 20060101AFI20240809BHJP
【ＦＩ】
B25B21/02 G
【請求項の数】
12
(21)【出願番号】P 2020172769
(22)【出願日】2020-10-13
(65)【公開番号】P2022064182
(43)【公開日】2022-04-25
【審査請求日】2023-07-13
(73)【特許権者】
【識別番号】000137292
【氏名又は名称】株式会社マキタ
(74)【代理人】
【識別番号】100078721
【弁理士】
【氏名又は名称】石田 喜樹
(74)【代理人】
【識別番号】100121142
【弁理士】
【氏名又は名称】上田 恭一
(72)【発明者】
【氏名】佐野 雄哉
(72)【発明者】
【氏名】村井 祐貴
(72)【発明者】
【氏名】鹿田 暢亮
【審査官】山村 和人
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１８－００１３１４（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２００８／００８７４４８（ＵＳ，Ａ１）
【文献】特表２００７－５００６０７（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２５Ｂ ２１／００ － ２３／１８
Ｂ２５Ｄ １６／００
Ｂ２５Ｆ ５／００ － ５／０２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
モータと、前記モータの前側に配置され、前記モータにより回転するハンマと、
前記ハンマを収容するハンマケースと、
前記ハンマの前側に配置され、前記ハンマにより回転方向に打撃される腕部と、前記腕部に繋がり前記ハンマケースに支持される円筒部と、前記円筒部の前側に配置される角柱形状のソケット嵌合部と、前記円筒部と前記ソケット嵌合部との間に配置され、前記ソケット嵌合部から後方へ向かうに従って拡径し、前記ソケット嵌合部の各側面からそれぞれ延設される舌片を備える拡径部と、を有するアンビルと、を含み、
前記アンビルの前記円筒部と前記拡径部との間で、且つ前記アンビルの軸方向で各前記舌片の後側に隣接する位置に、前記円筒部の周方向に連続する凹部が形成されているインパクトレンチ。
【請求項2】
前記凹部は、横断面半円状である請求項１に記載のインパクトレンチ。
【請求項3】
前記凹部の最深部の直径は、前記ソケット嵌合部の外接円の直径よりも小さくなっている請求項１又は２に記載のインパクトレンチ。
【請求項4】
前記ソケット嵌合部は、四角柱部であり、前記凹部の最深部の直径は、前記四角柱部の互いに平行な側面同士の間隔よりも大きくなっている請求項１乃至３の何れかに記載のインパクトレンチ。
【請求項5】
各前記舌片の後側に隣接する前記凹部を第１の凹部として、前記第１の凹部の後側に、前記周方向に連続する第２の凹部が形成されている請求項１に記載のインパクトレンチ。
【請求項6】
前記第１の凹部と前記第２の凹部との間には、前記円筒部よりも小径となるリング状の突条が形成されている請求項５に記載のインパクトレンチ。
【請求項7】
前記第１の凹部と前記第２の凹部との間には、前記円筒部と同径となるリング状の突条が形成されている請求項５に記載のインパクトレンチ。
【請求項8】
前記第１の凹部と前記第２の凹部とは、前記アンビルの軸方向での幅が同じである請求項５乃至７の何れかに記載のインパクトレンチ。
【請求項9】
前記第１の凹部と前記第２の凹部とは、前記アンビルの軸方向での幅が異なる請求項５乃至７の何れかに記載のインパクトレンチ。
【請求項10】
前記第１の凹部及び前記第２の凹部は、それぞれ横断面半円状である請求項５乃至９の何れかに記載のインパクトレンチ。
【請求項11】
前記第１の凹部及び前記第２の凹部の最深部の直径は、それぞれ前記ソケット嵌合部の外接円の直径よりも小さくなっている請求項５乃至１０の何れかに記載のインパクトレンチ。
【請求項12】
前記ソケット嵌合部は、四角柱部であり、前記第１の凹部及び前記第２の凹部の最深部の直径は、それぞれ前記四角柱部の互いに平行な側面同士の間隔よりも大きくなっている請求項５乃至１１の何れかに記載のインパクトレンチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ソケットを装着するアンビルへ回転方向に間欠的なインパクトを発生させるインパクトレンチに関する。
【背景技術】
【0002】
インパクトレンチは、特許文献１に開示されるように、モータから回転伝達されるスピンドルと、スピンドルにカム結合され、コイルバネで前方へ付勢されるハンマと、ハンマと回転方向で係止して前方へ突出するアンビルとを備える。アンビルは、円筒部を有し、円筒部の先端には四角柱部が形成される。四角柱部には、ソケットが装着されて、ソケットにボルトやナットを嵌合させて締め付けが行われる。締め付けが進んでアンビルへのトルクが高まると、ハンマがアンビルに対して係脱を繰り返すことで回転方向へ間欠的な衝撃（インパクト）を発生させる。
このインパクトレンチでは、インパクトの発生の際、アンビルの四角柱部の各角部とソケットの角孔の内面とが回転方向で強く接触し合うことで、アンビルに応力が発生する。この応力は、特に形状変化部分となる四角柱部の根元付近に集中するため、長時間の使用に伴い四角柱部の根元付近で折損するおそれがある。
このインパクトレンチでは、インパクトの発生の際、アンビルの四角柱部の各角部とソケットの角孔の内面とが回転方向で強く接触し合うことで、アンビルに応力が発生する。この応力は、特に形状変化部分となる四角柱部の根元付近に集中するため、長時間の使用に伴い四角柱部の根元付近で折損するおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特表２００７－５００６０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかし、特許文献１のアンビルでは、その形状を工夫しつつ、四角柱部の根元付近への応力を緩和するようにしていた。
【0005】
本発明は、四角柱部等のソケット嵌合部の根元付近への応力をより効果的に緩和してアンビルの耐久性を向上させることができるインパクトレンチを提供することを目的としたものである。
【課題を解決するための手段】
【0006】
上記目的を達成するために、本発明は、インパクトレンチであって、
モータと、
前記モータの前側に配置され、前記モータにより回転するハンマと、
前記ハンマを収容するハンマケースと、
前記ハンマの前側に配置され、前記ハンマにより回転方向に打撃される腕部と、前記腕部に繋がり前記ハンマケースに支持される円筒部と、前記円筒部の前側に配置される角柱形状のソケット嵌合部と、前記円筒部と前記ソケット嵌合部との間に配置され、前記ソケット嵌合部から後方へ向かうに従って拡径し、前記ソケット嵌合部の各側面からそれぞれ延設される舌片を備える拡径部と、を有するアンビルと、を含み、
前記アンビルの前記円筒部と前記拡径部との間で、且つ前記アンビルの軸方向で各前記舌片の後側に隣接する位置に、前記円筒部の周方向に連続する凹部が形成されていることを特徴とする。
モータと、
前記モータの前側に配置され、前記モータにより回転するハンマと、
前記ハンマを収容するハンマケースと、
前記ハンマの前側に配置され、前記ハンマにより回転方向に打撃される腕部と、前記腕部に繋がり前記ハンマケースに支持される円筒部と、前記円筒部の前側に配置される角柱形状のソケット嵌合部と、前記円筒部と前記ソケット嵌合部との間に配置され、前記ソケット嵌合部から後方へ向かうに従って拡径し、前記ソケット嵌合部の各側面からそれぞれ延設される舌片を備える拡径部と、を有するアンビルと、を含み、
前記アンビルの前記円筒部と前記拡径部との間で、且つ前記アンビルの軸方向で各前記舌片の後側に隣接する位置に、前記円筒部の周方向に連続する凹部が形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、凹部の形成により、ソケット嵌合部の根元付近への応力をより効果的に緩和してアンビルの耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
図１は、インパクトレンチの一例を示す中央縦断面図である。
インパクトレンチ１は、本体２とハンドル３とを備える。本体２は前後方向に延び、ハンドル３は本体２から下向きに延びる。本体２の内部には、アンビル４の後部が収容されている。アンビル４の前部は、本体２の前端から前方へ突出している。
ハンドル３の上部には、トリガ６を前方へ突出させたスイッチ５が設けられる。スイッチ５の上側には、アンビル４の回転方向の正逆切替ボタン７が設けられている。トリガ６の上方には、アンビル４の前方を照射するライト８が設けられている。ハンドル３の下端には、バッテリ装着部９が形成される。バッテリ装着部９には、電源となるバッテリパック１０が装着される。バッテリ装着部９内には、コントローラ（不図示）が収容される。
図１は、インパクトレンチの一例を示す中央縦断面図である。
インパクトレンチ１は、本体２とハンドル３とを備える。本体２は前後方向に延び、ハンドル３は本体２から下向きに延びる。本体２の内部には、アンビル４の後部が収容されている。アンビル４の前部は、本体２の前端から前方へ突出している。
ハンドル３の上部には、トリガ６を前方へ突出させたスイッチ５が設けられる。スイッチ５の上側には、アンビル４の回転方向の正逆切替ボタン７が設けられている。トリガ６の上方には、アンビル４の前方を照射するライト８が設けられている。ハンドル３の下端には、バッテリ装着部９が形成される。バッテリ装着部９には、電源となるバッテリパック１０が装着される。バッテリ装着部９内には、コントローラ（不図示）が収容される。
【0010】
本体２内には、後方から、ブラシレスモータ１１と、減速機構１２と、スピンドル１３と、打撃機構１４とが備えられる。ブラシレスモータ１１は回転軸１５を有する。回転軸１５の回転は、減速機構１２で減速される。減速された回転は、スピンドル１３へ伝わる。
打撃機構１４は、本体２の前部に設けられるハンマケース１６内に収容される。打撃機構１４は、スピンドル１３に外装されるハンマ１７と、ハンマ１７を前方へ付勢するコイルバネ１８とを備える。
ハンマ１７は、スピンドル１３との間に設けたボール１９，１９によって回転方向で結合される。ハンマ１７の内周面とスピンドル１３の外周面とには、ボール１９，１９が跨がって嵌合するカム溝２０，２０が形成される。コイルバネ１８は、スピンドル１３に外装されてハンマ１７を前方へ付勢する。ハンマ１７は、前面に一対の爪２１，２１を備える。
打撃機構１４は、本体２の前部に設けられるハンマケース１６内に収容される。打撃機構１４は、スピンドル１３に外装されるハンマ１７と、ハンマ１７を前方へ付勢するコイルバネ１８とを備える。
ハンマ１７は、スピンドル１３との間に設けたボール１９，１９によって回転方向で結合される。ハンマ１７の内周面とスピンドル１３の外周面とには、ボール１９，１９が跨がって嵌合するカム溝２０，２０が形成される。コイルバネ１８は、スピンドル１３に外装されてハンマ１７を前方へ付勢する。ハンマ１７は、前面に一対の爪２１，２１を備える。
【0011】
アンビル４は、ハンマケース１６の前筒部２２に支持される。ハンマケース１６はアルミニウム製である。前筒部２２には、鉄製のインサートブッシュ２２ａがインサート成形されている。これにより、ハンマケース１６にインサートブッシュ２２ａが強固に固定される。インサートブッシュ２２ａには、メタル軸受２３が圧入されている。メタル軸受２３は、アンビル４をスピンドル１３と同軸で支持する。メタル軸受２３がインサートブッシュ２２ａに圧入されることで、インサートブッシュ２２ａの幅（軸長）が小さくてもアンビル４をハンマケース１６に対して保持できる。メタル軸受２３の前方には、オイルシール２４が配置されている。オイルシール２４は、ハンマケース１６の内部から外方へグリスが漏れ出すことを抑制している。
アンビル４の後端には、一対の腕部２５，２５が放射状に形成される。腕部２５，２５は、ハンマ１７の爪２１，２１と回転方向で係合する。但し、腕部２５及び爪２１は、３つ以上であってもよい。腕部２５及び爪２１は、１つずつであってもよい。前筒部２２と腕部２５，２５との間には、規制ワッシャ２６が設けられる。アンビル４は、規制ワッシャ２６によって前方への位置決めがされる。アンビル４の軸心には、後端から有底孔２７が形成される。有底孔２７の後端には、スピンドル１３の前端に設けた小径部２８が挿入される。
アンビル４の後端には、一対の腕部２５，２５が放射状に形成される。腕部２５，２５は、ハンマ１７の爪２１，２１と回転方向で係合する。但し、腕部２５及び爪２１は、３つ以上であってもよい。腕部２５及び爪２１は、１つずつであってもよい。前筒部２２と腕部２５，２５との間には、規制ワッシャ２６が設けられる。アンビル４は、規制ワッシャ２６によって前方への位置決めがされる。アンビル４の軸心には、後端から有底孔２７が形成される。有底孔２７の後端には、スピンドル１３の前端に設けた小径部２８が挿入される。
【0012】
図２は、アンビル４の前方からの斜視を示す。アンビル４において、腕部２５，２５の前方は、横断面円形の円筒部３０となっている。円筒部３０の前方側には、四角柱部３１が設けられている。四角柱部３１は、アンビル４の軸線Ａと直交する断面が略正方形状となる。四角柱部３１は、４つの側面３２Ａ，３２Ｂ，３２Ｃ，３２Ｄと、各側面３２Ａ～３２Ｄの間に位置する４つの角部３３，３３・・とを有している。
四角柱部３１には、横断面が略正方形状である角孔５１を有したソケット５０が着脱可能に装着される。四角柱部３１には、透孔３４が、側面３２Ａ，３２Ｃと直交状に貫通形成されている。透孔３４は、ソケット５０の抜け止めピンを貫通させるために設けられる。
四角柱部３１には、横断面が略正方形状である角孔５１を有したソケット５０が着脱可能に装着される。四角柱部３１には、透孔３４が、側面３２Ａ，３２Ｃと直交状に貫通形成されている。透孔３４は、ソケット５０の抜け止めピンを貫通させるために設けられる。
【0013】
四角柱部３１の後側には、拡径部３５が形成されている。拡径部３５は、四角柱部３１の４つの側面３２Ａ～３２Ｄの後端からそれぞれ後方へ延設される４つの舌片３６からなる。各舌片３６は、後方へ向かうに従ってアンビル４の径方向外側へ曲面状に広がる。各舌片３６の後端外形は、正面視円弧状となっている。拡径部３５は、ソケット５０の後方への移動を規制するストッパとなる。
拡径部３５の後方で円筒部３０との間には、凹部３７が形成されている。凹部３７は、円筒部３０の周方向に連続するリング状となっている。凹部３７の横断面形状は、図３及び図４に示すように、半径ｒ１の半円状となっている。凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ間の間隔Ｓ（二面幅）よりもやや大きくなるように形成されている。また、直径ｄ１は、図３Ｃに示す四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなるように形成されている。
凹部３７において、横断面の前後の端縁を通る２つの接線で形成される溝角度θ１（図４Ａ）は、９０°以下となっている。
拡径部３５の後方で円筒部３０との間には、凹部３７が形成されている。凹部３７は、円筒部３０の周方向に連続するリング状となっている。凹部３７の横断面形状は、図３及び図４に示すように、半径ｒ１の半円状となっている。凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ間の間隔Ｓ（二面幅）よりもやや大きくなるように形成されている。また、直径ｄ１は、図３Ｃに示す四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなるように形成されている。
凹部３７において、横断面の前後の端縁を通る２つの接線で形成される溝角度θ１（図４Ａ）は、９０°以下となっている。
【0014】
アンビル４の後部の有底孔２７は、前端が円筒部３０内にとどまり、凹部３７まで達しない長さとなっている。すなわち、有底孔２７がアンビル４の径方向で凹部３７とオーバーラップしないため、凹部３７を設けてもアンビル４の強度は維持できる。
四角柱部３１の前方には、細径部３８が設けられる。この細径部３８は、アンビル４の前端に配置されている。細径部３８には、ソケット５０を抜け止めするためのＣリング状の弾性体３９（図１）が保持される。
四角柱部３１の前方には、細径部３８が設けられる。この細径部３８は、アンビル４の前端に配置されている。細径部３８には、ソケット５０を抜け止めするためのＣリング状の弾性体３９（図１）が保持される。
【0015】
以上の如く構成されたインパクトレンチ１においては、ハンドル３を把持した手でトリガ６を押し込み操作する。すると、スイッチ５がＯＮしてバッテリパック１０の電源によってブラシレスモータ１１が駆動する。よって、回転軸１５が回転して減速機構１２を介してスピンドル１３が減速回転する。スピンドル１３が回転すると、ボール１９，１９を介してハンマ１７が回転する。ハンマ１７が回転すると、アンビル４が回転してソケット５０によるボルト等の締付が可能となる。
締付が進んでアンビル４のトルクが高まると、ハンマ１７がコイルバネ１８の付勢に抗して後退する。すなわち、ハンマ１７は、ボール１９，１９をカム溝２０，２０に沿って後方へ転動させながら後退する。そして、爪２１，２１が腕部２５，２５から外れると、ハンマ１７は、コイルバネ１８の付勢及びカム溝２０の案内によって回転しながら前進する。よって、爪２１，２１が腕部２５，２５に再係合してアンビル４に回転打撃力（インパクト）を発生させる。このインパクトを間欠的に繰り返すことでさらなる締付が行われる。
締付が進んでアンビル４のトルクが高まると、ハンマ１７がコイルバネ１８の付勢に抗して後退する。すなわち、ハンマ１７は、ボール１９，１９をカム溝２０，２０に沿って後方へ転動させながら後退する。そして、爪２１，２１が腕部２５，２５から外れると、ハンマ１７は、コイルバネ１８の付勢及びカム溝２０の案内によって回転しながら前進する。よって、爪２１，２１が腕部２５，２５に再係合してアンビル４に回転打撃力（インパクト）を発生させる。このインパクトを間欠的に繰り返すことでさらなる締付が行われる。
【0016】
インパクトの発生の際、アンビル４の四角柱部３１とソケット５０の角孔５１の内面との衝突によって四角柱部３１に応力が発生する。しかし、円筒部３０と拡径部３５との間には凹部３７が形成されているため、アンビル４には、拡径部３５を挟んで四角柱部３１と凹部３７との２つの形状変化部分が存在する格好となる。凹部３７の形状により、凹部３７で発生する応力と四角柱部３１で発生する応力との差が大きくならないように設定されている。このため、四角柱部３１の根元付近に応力が集中することがなく、凹部３７にも分散される。結果、四角柱部３１の根元付近での破損が生じにくくなる。
【0017】
数値を挙げて具体例を説明する。例えば図３に示す軸方向の全長Ｌが４９．５ｍｍ、腕部２５の前面から四角柱部３１の根元までの軸方向の長さＬ１が２４．５ｍｍ、円筒部３０の外径Ｄが１８ｍｍ、四角柱部３１の平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓが１２．７ｍｍであるアンビル４を例にする。
この場合、凹部３７は、横断面半円状の半径ｒ１が３．５ｍｍ、最深部の直径ｄ１が１３．４ｍｍ、溝角度θ１が７０°でそれぞれ形成される。
こうして凹部３７を有するアンビル４と、同じ寸法設定で凹部３７を有しない従来形状のアンビルとをモデル化し、各モデルにそれぞれ４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、凹部３７を有するアンビル４は、凹部３７を有しない従来形状のアンビルと比較して、１０％程度の応力の低減が確認された。
この場合、凹部３７は、横断面半円状の半径ｒ１が３．５ｍｍ、最深部の直径ｄ１が１３．４ｍｍ、溝角度θ１が７０°でそれぞれ形成される。
こうして凹部３７を有するアンビル４と、同じ寸法設定で凹部３７を有しない従来形状のアンビルとをモデル化し、各モデルにそれぞれ４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、凹部３７を有するアンビル４は、凹部３７を有しない従来形状のアンビルと比較して、１０％程度の応力の低減が確認された。
【0018】
上記形態のインパクトレンチ１では、ブラシレスモータ１１（モータ）と、ブラシレスモータ１１の前側に配置され、ブラシレスモータ１１により回転するハンマ１７と、ハンマ１７を収容するハンマケース１６とを有する。また、インパクトレンチ１は、ハンマ１７の前側に配置され、ハンマ１７により回転方向に打撃される腕部２５と、腕部２５に繋がりハンマケース１６に支持される円筒部３０と、円筒部３０の前側に配置される四角柱部３１（ソケット嵌合部）と、円筒部３０と四角柱部３１との間に配置され、四角柱部３１から後方へ向かうに従って拡径する拡径部３５と、を有するアンビル４とを含む。そして、アンビル４の円筒部３０と拡径部３５との間に、円筒部３０の周方向に連続する凹部３７が形成されている。
この構成により、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４の耐久性を向上させることができる。
この構成により、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４の耐久性を向上させることができる。
【0019】
特に、凹部３７は、横断面半円状となっている。よって、形状変化の小さい凹部３７を形成することができ、凹部３７で発生する応力を抑制できる。
凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。よって、応力の緩和に効果的な凹部３７を得ることができる。
凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。よって、凹部３７を設けても必要な強度を確保できる。
但し、凹部３７の直径ｄ１は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
また、直径ｄ１は、外接円Ｃの直径と等しくしてもよいし、外接円Ｃの直径より大きくしてもよい。
凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。よって、応力の緩和に効果的な凹部３７を得ることができる。
凹部３７の最深部の直径ｄ１は、四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。よって、凹部３７を設けても必要な強度を確保できる。
但し、凹部３７の直径ｄ１は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
また、直径ｄ１は、外接円Ｃの直径と等しくしてもよいし、外接円Ｃの直径より大きくしてもよい。
【0020】
以下、変更例を説明する。
上記形態のアンビルは、円筒部と拡径部との間に１つの凹部を形成する構造となっているが、複数の凹部を形成することもできる。
図５～図７は、変更例のアンビル４Ａを示す。このアンビル４Ａにおいて、凹部は、アンビル４Ａの軸方向に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの２つが形成されている。両凹部３７Ａ，３８Ｂは、共に横断面半円状で、その半径は、第１の凹部３７Ａの半径ｒ１が第２の凹部３７Ｂの半径ｒ２よりも僅かに大きくなるように設定されている。軸方向の幅は、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとが略等しくなるように設定されている。
両凹部３７Ａ，３７Ｂは、アンビル４Ａの軸方向でオーバーラップして、両者の間には、円筒部３０よりも小径となるリング状の突条４０が形成されている。
両凹部３７Ａ，３７Ｂの最深部の直径は、第１の凹部３７Ａの直径ｄ１が第２の凹部３７Ｂの直径ｄ２よりも僅かに大きくなるように設定されている。直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。また、直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなるように設定されている。
上記形態のアンビルは、円筒部と拡径部との間に１つの凹部を形成する構造となっているが、複数の凹部を形成することもできる。
図５～図７は、変更例のアンビル４Ａを示す。このアンビル４Ａにおいて、凹部は、アンビル４Ａの軸方向に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの２つが形成されている。両凹部３７Ａ，３８Ｂは、共に横断面半円状で、その半径は、第１の凹部３７Ａの半径ｒ１が第２の凹部３７Ｂの半径ｒ２よりも僅かに大きくなるように設定されている。軸方向の幅は、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとが略等しくなるように設定されている。
両凹部３７Ａ，３７Ｂは、アンビル４Ａの軸方向でオーバーラップして、両者の間には、円筒部３０よりも小径となるリング状の突条４０が形成されている。
両凹部３７Ａ，３７Ｂの最深部の直径は、第１の凹部３７Ａの直径ｄ１が第２の凹部３７Ｂの直径ｄ２よりも僅かに大きくなるように設定されている。直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。また、直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなるように設定されている。
【0021】
この場合もアンビル４Ａに発生する応力は、四角柱部３１と第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとに分散され、四角柱部３１の根元付近に集中しない。よって、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４Ａの耐久性を向上させることができる。
数値を挙げて具体例を説明する。先に挙げた寸法設定のアンビルで、第１の凹部３７Ａの半円状の半径ｒ１が２．５ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの半円状の半径ｒ２が２．０ｍｍ、第１の凹部３７Ａの最深部の直径ｄ１が１３．１ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ２が１２．８ｍｍ、凹部３７Ａ，３７Ｂ同士の軸方向のオーバーラップ長さが２．５ｍｍ、第１の凹部３７Ａの溝角度θ１が４５°、第２の凹部３７Ｂの溝角度θ２が４０°となるモデルを作製し、当該モデルに４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを有するアンビル４Ａは、凹部を有しない従来形状のアンビルと比較して、１５％程度の応力の低減が確認された。
数値を挙げて具体例を説明する。先に挙げた寸法設定のアンビルで、第１の凹部３７Ａの半円状の半径ｒ１が２．５ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの半円状の半径ｒ２が２．０ｍｍ、第１の凹部３７Ａの最深部の直径ｄ１が１３．１ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ２が１２．８ｍｍ、凹部３７Ａ，３７Ｂ同士の軸方向のオーバーラップ長さが２．５ｍｍ、第１の凹部３７Ａの溝角度θ１が４５°、第２の凹部３７Ｂの溝角度θ２が４０°となるモデルを作製し、当該モデルに４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを有するアンビル４Ａは、凹部を有しない従来形状のアンビルと比較して、１５％程度の応力の低減が確認された。
【0022】
この変更例においても、円筒部３０と四角柱部３１との間に、円筒部３０の周方向に連続する第１の凹部３７Ａと、第１の凹部３７Ａの後側に配置され、円筒部３０の周方向に連続する第２の凹部３７Ｂとが形成されている。よって、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４の耐久性を向上させることができる。
特に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの間には、円筒部３０よりも小径となるリング状の突条４０が形成されている。よって、両凹部３７Ａ，３７Ｂ同士が連結された格好となり、応力の分散に繋がる。
第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとは、アンビル４の軸方向での幅が同じとなっている。よって、応力の分散が均等となる。
特に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの間には、円筒部３０よりも小径となるリング状の突条４０が形成されている。よって、両凹部３７Ａ，３７Ｂ同士が連結された格好となり、応力の分散に繋がる。
第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとは、アンビル４の軸方向での幅が同じとなっている。よって、応力の分散が均等となる。
【0023】
第１の凹部３７Ａと四角柱部３１との間に、四角柱部３１から後方へ向かうに従って拡径する拡径部３５が形成されている。よって、四角柱部３１の形状変化部分と第１の凹部３７Ａの形状変化部分とを明確に区切ることができ、応力の緩和効果が高くなる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂは、それぞれ横断面半円状となっている。よって、形状変化の小さい第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを形成することができ、両凹部３７Ａ，３７Ｂで発生する応力を抑制できる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。よって、応力の緩和に効果的な第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを得ることができる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。よって、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを設けても必要な強度を確保できる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂは、それぞれ横断面半円状となっている。よって、形状変化の小さい第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを形成することができ、両凹部３７Ａ，３７Ｂで発生する応力を抑制できる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。よって、応力の緩和に効果的な第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを得ることができる。
第１の凹部３７Ａ及び第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の互いに平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。よって、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを設けても必要な強度を確保できる。
【0024】
但し、図５～図７の変更例において、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂの半径ｒ１，ｒ２は、互いに等しくしてもよい。第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂの軸方向の幅も等しくして差し支えない。
直径ｄ１，ｄ２は、互いに等しく設定してもよい。外接円Ｃと同径としてもよいし、外接円Ｃより大きくしてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、互いに等しく設定してもよい。外接円Ｃと同径としてもよいし、外接円Ｃより大きくしてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
【0025】
図８～図１０は、他の変更例のアンビル４Ｂを示す。このアンビル４Ｂにおいても、凹部は、アンビル４Ｂの軸方向に第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの２つが形成されている。但し、両凹部３７Ａ，３７Ｂの軸方向の幅は、第１の凹部３７Ａが第２の凹部３７Ｂよりも大きく異なるように形成されている。よって、両凹部３７Ａ，３７Ｂの横断面半円状の半径は、第１の凹部３７Ａの半径ｒ１が第２の凹部３７Ｂの半径ｒ２よりも大きく異なるように形成されている。
また、両凹部３７Ａ，３７Ｂは、軸方向で分離されて、両者の間には、円筒部３０と同径となるリング状の突条４１が形成されている。両凹部３７Ａ，３７Ｂの最深部の直径は、第１の凹部３７Ａの直径ｄ１が第２の凹部３７Ｂの直径ｄ２よりも僅かに小さくなるように設定されている。直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。また、直径ｄ１，ｄ２は、平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。
また、両凹部３７Ａ，３７Ｂは、軸方向で分離されて、両者の間には、円筒部３０と同径となるリング状の突条４１が形成されている。両凹部３７Ａ，３７Ｂの最深部の直径は、第１の凹部３７Ａの直径ｄ１が第２の凹部３７Ｂの直径ｄ２よりも僅かに小さくなるように設定されている。直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ四角柱部３１の外接円Ｃの直径よりも小さくなっている。また、直径ｄ１，ｄ２は、平行な側面３２Ａ，３２Ｃ同士の間隔Ｓよりも大きくなっている。
【0026】
この場合もアンビル４Ｂに発生する応力は、四角柱部３１と第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとに分散され、四角柱部３１の根元付近に集中しない。よって、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４Ｂの耐久性を向上させることができる。
数値を挙げて具体例を説明する。先に挙げた寸法設定のアンビルで、第１の凹部３７Ａの半円状の半径ｒ１が３．０ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの半円状の半径ｒ２が１．０ｍｍ、第１の凹部３７Ａの最深部の直径ｄ１が１２．９ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ２が１３．５ｍｍ、突条４１の軸方向長さが１．３ｍｍ、第１の凹部３７Ａの溝角度θ１が４５°、第２の凹部３７Ｂの溝角度θ２が２０°となるモデルを作製し、当該モデルに４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを有するアンビル４Ｂは、凹部を有しない従来形状のアンビルと比較して、１２％程度の応力の低減が確認された。
数値を挙げて具体例を説明する。先に挙げた寸法設定のアンビルで、第１の凹部３７Ａの半円状の半径ｒ１が３．０ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの半円状の半径ｒ２が１．０ｍｍ、第１の凹部３７Ａの最深部の直径ｄ１が１２．９ｍｍ、第２の凹部３７Ｂの最深部の直径ｄ２が１３．５ｍｍ、突条４１の軸方向長さが１．３ｍｍ、第１の凹部３７Ａの溝角度θ１が４５°、第２の凹部３７Ｂの溝角度θ２が２０°となるモデルを作製し、当該モデルに４００Ｎｍのモーメントを負荷して、四角柱部３１の根元で発生する応力を解析した。
結果、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂを有するアンビル４Ｂは、凹部を有しない従来形状のアンビルと比較して、１２％程度の応力の低減が確認された。
【0027】
この変更例においても、円筒部３０と四角柱部３１との間に、円筒部３０の周方向に連続する第１の凹部３７Ａと、第１の凹部３７Ａの後側に配置され、円筒部３０の周方向に連続する第２の凹部３７Ｂとが形成されている。よって、四角柱部３１の根元付近への応力が緩和されてアンビル４の耐久性を向上させることができる。
特に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの間には、円筒部３０と同径となるリング状の突条４１が形成されている。よって、両凹部３７Ａ，３７Ｂ付近の強度を確保することができる。
第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとは、アンビル４の軸方向での幅が異なる。よって、凹部を複数設けても円筒部３０の軸方向の長さを確保することができる。
特に、第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとの間には、円筒部３０と同径となるリング状の突条４１が形成されている。よって、両凹部３７Ａ，３７Ｂ付近の強度を確保することができる。
第１の凹部３７Ａと第２の凹部３７Ｂとは、アンビル４の軸方向での幅が異なる。よって、凹部を複数設けても円筒部３０の軸方向の長さを確保することができる。
【0028】
但し、図８～図１０の変更例において、第１、第２の凹部３７Ａ，３７Ｂの直径ｄ１，ｄ２は、互いに等しく設定してもよいし、直径ｄ１が直径ｄ２より大きくなるように設定してもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ外接円Ｃと同径としてもよいし、外接円Ｃより大きくしてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、それぞれ外接円Ｃと同径としてもよいし、外接円Ｃより大きくしてもよい。
直径ｄ１，ｄ２は、間隔Ｓと同じ寸法としてもよいし、間隔Ｓより小さい寸法としてもよい。
【0029】
以下、上記各例に共通する変更例を説明する。
凹部の形状は上記各例に限らず、適宜変更できる。凹部の数を３つ以上とすることもできる。
凹部の横断面形状は、半円状に限らず、半長円状やＶ字状であってもよい。但し、Ｖ字状のように形状変化が大きくなると応力が集中するため、半円状や半長円状等の形状変化が緩やかな形状が望ましい。
拡径部は、四角柱部の側面から延設される４つの舌片からなるものに限らない。例えば４つの舌片同士を周方向に繋いで後端が円形となるリング状の拡開部（テーパ部）としてもよい。
四角柱部や円筒部、腕部の形状も変更可能である。四角柱部の透孔はなくてもよい。また、細径部も形成されなくてもよい。
ソケット嵌合部は、四角柱部に限らず、他の形状も採用できる。例えば、六角柱や八角柱等の他の多角形状の柱部としてもよい。要はソケットに設けられた略正方形状の角孔に回り止め状態で嵌合できればよい。
その他、モータはブラシレスでなくてもよい。バッテリパックを用いないＡＣ機であってもよい。
凹部の形状は上記各例に限らず、適宜変更できる。凹部の数を３つ以上とすることもできる。
凹部の横断面形状は、半円状に限らず、半長円状やＶ字状であってもよい。但し、Ｖ字状のように形状変化が大きくなると応力が集中するため、半円状や半長円状等の形状変化が緩やかな形状が望ましい。
拡径部は、四角柱部の側面から延設される４つの舌片からなるものに限らない。例えば４つの舌片同士を周方向に繋いで後端が円形となるリング状の拡開部（テーパ部）としてもよい。
四角柱部や円筒部、腕部の形状も変更可能である。四角柱部の透孔はなくてもよい。また、細径部も形成されなくてもよい。
ソケット嵌合部は、四角柱部に限らず、他の形状も採用できる。例えば、六角柱や八角柱等の他の多角形状の柱部としてもよい。要はソケットに設けられた略正方形状の角孔に回り止め状態で嵌合できればよい。
その他、モータはブラシレスでなくてもよい。バッテリパックを用いないＡＣ機であってもよい。
【符号の説明】
【0030】
１・・インパクトレンチ、２・・本体、３・・ハンドル、４，４Ａ，４Ｂ・・アンビル、１１・・ブラシレスモータ、１３・・スピンドル、１４・・打撃機構、１５・・回転軸、１７・・ハンマ、２４・・腕部、３０・・筒部、３１・・四角柱部、３２Ａ～３２Ｄ・・側面、３５・・拡径部、３６・・舌片、３７・・凹部、３７Ａ・・第１の凹部、３７Ｂ・・第２の凹部、４０，４１・・突条、５０・・ソケット、Ａ・・アンビルの軸線、Ｄ・・円筒部の外径、ｄ１，ｄ２・・凹部の最深部の直径、ｒ１，ｒ２・・凹部の横断面半円状の半径、Ｃ・・四角柱部の外接円、Ｓ・・平行な側面同士の間隔、θ１，θ２・・溝角度。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】