ホーム > 特許ランキング > 株式会社創発システム研究所
知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
特許7537813非絶縁変圧器を用いた１８相整流回路によるジェットファン駆動用電源回路システム
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-13
(45)【発行日】2024-08-21
(54)【発明の名称】非絶縁変圧器を用いた１８相整流回路によるジェットファン駆動用電源回路システム
(51)【国際特許分類】
E21F 17/02 20060101AFI20240814BHJP
E21F 1/00 20060101ALI20240814BHJP
H02M 7/06 20060101ALI20240814BHJP
【ＦＩ】
E21F17/02
E21F1/00 A
H02M7/06 M
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2023567487
(86)(22)【出願日】2021-12-17
(86)【国際出願番号】 JP2021046793
(87)【国際公開番号】W WO2023112318
(87)【国際公開日】2023-06-22
【審査請求日】2024-05-08
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】501170080
【氏名又は名称】株式会社創発システム研究所
(74)【代理人】
【識別番号】100134669
【弁理士】
【氏名又は名称】永井 道彰
(72)【発明者】
【氏名】川畑 隆夫
(72)【発明者】
【氏名】迫 響
【審査官】石川 信也
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１９－０５０６８５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－０８７４２３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－２０８４４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－１３０２１０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－３２３０４５（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ２１Ｆ １７／０２
Ｅ２１Ｆ １／００
Ｈ０２Ｍ ７／０６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
インバータにより道路トンネルのジェットファンを駆動するジェットファン駆動用電源回路システムであって、三相商用電源を六相に変換する非絶縁多相化変圧器であって、前記三相商用電源の位相を略２０度進ませる進み回路要素と、前記三相商用電源の位相を略２０度遅らせる遅れ回路要素を備えた非絶縁多相化変圧器と、
前記三相商用電源の位相を維持したまま調整昇圧分だけ昇圧する調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器と、
前記非絶縁多相化変圧器の出力および前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器の出力をもとに交流から直流に変換する３組のダイオード３相ブリッジ整流回路であって、前記非絶縁多相化変圧器からの前記進み位相三相電源と、前記非絶縁多相化変圧器からの前記遅れ位相三相電源と、前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器からの同相三相電源をそれぞれの交流入力とする３つのダイオード３相ブリッジ整流回路と、
前記ダイオード３相ブリッジ整流回路の３つの直流出力電力を可変周波数・可変電圧の三相交流に変換する３組のインバータ回路を備えたものであることを特徴とする組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システム。
【請求項2】
前記非絶縁多相化変圧器の前記進み回路要素が電源の相電圧に対して位相が進む方向に電圧を直角に加えるように設けた変圧器巻線であり、その巻線電圧が位相を２０度進ませるものであり、前記非絶縁多相化変圧器の前記遅れ回路要素が電源の相電圧に対して位相が遅れる方向に電圧を直角に加えるように設けた変圧器巻線であり、その巻線電圧が位相を２０度遅らせるものであり、
上記により得られる位相が電源に対して±２０度の二組の三相電源を用いて１８相整流を構成したことを特徴とする請求項１に記載のジェットファン駆動用電源回路システム。
【請求項3】
前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器による前記調整昇圧分が、前記三相商用電源の電圧よりも略６．４％高いものとしたことを特徴とする請求項１または２に記載の組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システム。【請求項4】
前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器に接続する交流リアクトル値を、前記非絶縁多相化変圧器に接続される交流リアクトル値に比して大きくし、前記進み位相三相電源と前記遅れ位相三相電源と前記同相三相電源の高調波電流が略同じになるように補償せしめたことを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システム。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
この発明は、道路トンネルのジェットファン駆動用のインバータの直流電源に用いる変圧器として非絶縁変圧器を用いた電源を採用することでコスト低減と小形化および変圧器損失の低減を実現したジェットファン駆動用電源回路システムに関するものである。
特にインバータが３台の場合にそれらの整流回路を組み合わせたジェットファン駆動用電源回路システムに関する。
特にインバータが３台の場合にそれらの整流回路を組み合わせたジェットファン駆動用電源回路システムに関する。
【背景技術】
【0002】
道路トンネルにおいて、トンネル内の自動車の排出ガスを排気するには自然換気力や交通換気力だけでは不十分であり、トンネル内に設置されたジェットファンや排風機を用いた強制換気が行われている。
我が国ではいわゆる「縦流換気方式」による換気が多く採用されている。「縦流換気方式」とは、トンネル断面全体を換気ダクトとして利用する換気方式である。用いる換気装置としては、道路トンネルに沿った縦流方向の空気流を与えるジェットファン、及びトンネルの中間から空気を山頂などに引き出す大形の排風機があり、適切にこれらを組み合わせてトンネルの排気を行う。
我が国ではいわゆる「縦流換気方式」による換気が多く採用されている。「縦流換気方式」とは、トンネル断面全体を換気ダクトとして利用する換気方式である。用いる換気装置としては、道路トンネルに沿った縦流方向の空気流を与えるジェットファン、及びトンネルの中間から空気を山頂などに引き出す大形の排風機があり、適切にこれらを組み合わせてトンネルの排気を行う。
【0003】
ジェットファンのモータは通常２０ｋＷから５０ｋＷ程度、４極から８極、４００Ｖ系の誘導電動機が多い。また排風機は１００ｋｗから５００ｋｗ程度と容量が大きく、これも誘導電動機を使う場合が多い。
【0004】
なお、道路トンネルでは、商用電源の電圧は４００Ｖ系であり、６６００Ｖから４００Ｖへの降圧に用いられる降圧用変圧器は、照明などの他の電気設備と共用として変電所で準備される場合が多く、４００Ｖ系のまま使用することができる環境にある。
【0005】
ジェットファンは、短いトンネルであればトンネル入口か出口の１カ所に配設する構成例もあるが、長距離トンネルであれば、複数台のジェットファンを複数個所に配設することとなる。ここで、従来の縦流換気方式のジェットファンを用いた換気制御は、所望する換気量に応じてジェットファンごとにオンオフを切り替えて運転台数を変える台数制御が主流の時期があったが、近年は、インバータを用いた換気制御が注目されている。
【0006】
自動車トンネルは環境計測や安全確保のために様々な電子機器やＡＭラジオ放送などを実装しており、これらデリケートな電子機器はノイズに弱いので、インバータを用いる場合、そのＥＭＩ対策が極めて難しい。そのためジェットファンのインバータ駆動を実用化しているメーカは世界的にも少なく、我が国では数年前から本出願人等が数十ヶ所のトンネルに実用しているだけである。
【0007】
ジェットファンインバータ駆動のＥＭＩ対策には、インバータの出力側の高調波対策と、電源側の高調波対策が必要であるが、前者に関しては本発明者等が特開２０１３－０６９１８３号においてその対策を述べている。本発明は後者の電源側の高調波対策に関するものである。
【0008】
インバータは直流電源が必要であり通常ＰＷＭコンバータまたは整流回路が使われる。最近一般用途ではＰＷＭコンバータが多用されているが、これは複雑、高価で寸法も大きく、かつ高周波スイッチングによるＥＭＩが多いのでノイズを嫌う自動車トンネルには適していない。また損失も整流回路より２から３倍大きいので、回生制動を必要としない換気扇の駆動では本出願人等は整流回路を採用してきた。
【0009】
整流回路を採用する場合、一台の３相ブリッジ整流回路は、低次の第５，７，１１，１３、１７，１９次などの高調波が多いので、それを低減する多相整流回路の適用が不可欠である。
ジェットファンは一つのトンネルに数台から数十台が設置され、それらを２，３の電気室に分けて設置し、そのインバータから数百ｍから１ｋｍ程度の長尺ケーブルを介してジェットファンを駆動する。その場合、同じ電気室のインバータは同じ周波数で運転するので、それらの所要直流電力は同じである。従って、いわゆる「組み合わせ多相整流回路」を構成し、高調波を低減することができる環境にある。そこで本出願人等はこれまで特許文献２の特開２０１８‐８７４２３号にかかる「組み合わせ１２相整流回路」（図１５）、「単機１２相整流回路」（図１６）、「組み合わせ１２相整流回路」と「単機１２相整流回路」とを組み合わせた回路（図１７）を採用して高調波を低減してきた。
ジェットファンは一つのトンネルに数台から数十台が設置され、それらを２，３の電気室に分けて設置し、そのインバータから数百ｍから１ｋｍ程度の長尺ケーブルを介してジェットファンを駆動する。その場合、同じ電気室のインバータは同じ周波数で運転するので、それらの所要直流電力は同じである。従って、いわゆる「組み合わせ多相整流回路」を構成し、高調波を低減することができる環境にある。そこで本出願人等はこれまで特許文献２の特開２０１８‐８７４２３号にかかる「組み合わせ１２相整流回路」（図１５）、「単機１２相整流回路」（図１６）、「組み合わせ１２相整流回路」と「単機１２相整流回路」とを組み合わせた回路（図１７）を採用して高調波を低減してきた。
【0010】
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【0011】
従来技術における一般的な絶縁変圧器を用いた「組み合わせ１２相整流回路」では、図１３に示すような一次側がΔで二次側がΔＹの絶縁変圧器を使い、位相が１５°進んだ電源Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１と位相が１５°遅れた電源Ｕ２，Ｖ２，Ｗ２を作る方法が普通である。しかし、絶縁変圧器は１００％の自己容量を有するので大きく、高価となる。
そこで本発明者等は上記したように、道路トンネルで利用する商用電源の電圧は４００Ｖ系のまま利用できるという環境条件を生かし、図１５で示したように自己容量の少ない非絶縁変圧器による組み合わせ１２相整流回路を提案してきた。
そこで本発明者等は上記したように、道路トンネルで利用する商用電源の電圧は４００Ｖ系のまま利用できるという環境条件を生かし、図１５で示したように自己容量の少ない非絶縁変圧器による組み合わせ１２相整流回路を提案してきた。
【0012】
本発明者が特許文献２（特開２０１８‐０８７４２３号）で提案してきた非絶縁変圧器による組み合わせ１２相整流回路では、図１５に示すように、３相電源Ｕ，Ｖ,Ｗから非絶縁の位相変圧器を用いて位相が１５°進んだ電源Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１と位相が１５°遅れた電源Ｕ２，Ｖ２，Ｗ２を作る。そしてインバータ１の整流回路を電源Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１に接続し、インバータ２の整流回路を電源Ｕ２，Ｖ２，Ｗ２に接続する。こうすることで整流回路１と整流回路２の第５，第７高調波が消去される（参考文献ＪＥＭ＿ＴＲ２０１：２００７、１０頁図２）。
なお、図１５に示すシステムは、一般的な従来技術ではなく本出願人等の従来技術であり、非絶縁変圧器を用いた優れたものであるが、改善点があった。それはインバータ台数が奇数の場合に不経済となるという問題である。
なお、図１５に示すシステムは、一般的な従来技術ではなく本出願人等の従来技術であり、非絶縁変圧器を用いた優れたものであるが、改善点があった。それはインバータ台数が奇数の場合に不経済となるという問題である。
【0013】
複数台のインバータで「組み合わせ多相整流回路」を構成し、高調波を低減する場合、インバータの台数が偶数２Ｎの場合はＮ組の「組み合わせ１２相整流回路」を構成することができる。しかしインバータの台数が奇数２Ｎ＋１の場合は一台余るのでその直流電源をどうするかが問題となる。
その一つの解決策として本発明者等は、図１５に示すような非絶縁変圧器を用いた「組み合わせ１２相整流回路」、図１６に示すような非絶縁変圧器を用いた「単機１２相整流回路」、および、図１７に示すような「組み合わせ１２相整流回路（図１５）」と「単機１２相整流回路（図１６）」との組み合わせを提案している。これらの方式を採用する場合におけるインバータ台数と整流回路方式の組み合わせパターンを図１８（ａ）に示す。
しかし、この「単機１２相整流回路」は一台のインバータに２個のダイオードブリッジ５０、位相変圧器３０、２個の三相交流リアクトル４０を要し、循環電流を抑える同相リアクトル４１も必要となり、複雑なため経済性に問題がある。そのため、インバータ台数が奇数の場合には、さらなる改善の余地があり、より経済的な整流回路方式の開発が必要となっていた。
ここで、本発明者は、上記問題に鑑み、非絶縁変圧器による１８相整流回路について着想を得て本発明を行った。
その一つの解決策として本発明者等は、図１５に示すような非絶縁変圧器を用いた「組み合わせ１２相整流回路」、図１６に示すような非絶縁変圧器を用いた「単機１２相整流回路」、および、図１７に示すような「組み合わせ１２相整流回路（図１５）」と「単機１２相整流回路（図１６）」との組み合わせを提案している。これらの方式を採用する場合におけるインバータ台数と整流回路方式の組み合わせパターンを図１８（ａ）に示す。
しかし、この「単機１２相整流回路」は一台のインバータに２個のダイオードブリッジ５０、位相変圧器３０、２個の三相交流リアクトル４０を要し、循環電流を抑える同相リアクトル４１も必要となり、複雑なため経済性に問題がある。そのため、インバータ台数が奇数の場合には、さらなる改善の余地があり、より経済的な整流回路方式の開発が必要となっていた。
ここで、本発明者は、上記問題に鑑み、非絶縁変圧器による１８相整流回路について着想を得て本発明を行った。
【0014】
非特許文献１のＪＥＭ_ＴＲ２０１:２００７においても１２相整流回路と２４相整流回路は書かれているが、１８相整流回路は書かれていない。パワーエレクトロニクス業界でも１８相整流回路は周知ではない方式であり、実用された例もほぼ無いと考えられる。しかもその１８相整流回路を絶縁変圧器ではなく、自己容量が小さくて経済的な非絶縁変圧器を用いて構成する新しい方式をトンネル換気用インバータの直流電源として発明した。
【0015】
なお、従来技術にも具体的な実例はないが、絶縁変圧器を用いて組み合わせ１８相整流回路を構成すると仮定した場合にも下記の問題が発生する。－２０度、 ０度、 ＋２０度の位相差を有する三相電源を作成する場合の変圧器の巻線方法の具体的例は知られていないという問題である。発明者が敢えて想定すると、図１９（ａ）に示すような千鳥結線になる。この想定した変圧器の各巻線電圧の比は図１９（ｂ）に示すものになる。
図１９（ｂ）のベクトル図は、Ｕ相の進み側Ｕ１のベクトル合成を示しており、遅れ側Ｕ３の図は省略している。相電圧を１．０ としてａ, ｂを求めると、［数１］に示すようになる。
図１９（ｂ）のベクトル図は、Ｕ相の進み側Ｕ１のベクトル合成を示しており、遅れ側Ｕ３の図は省略している。相電圧を１．０ としてａ, ｂを求めると、［数１］に示すようになる。
【0016】
［数１］
ａｃｏｓ(１０)＋ｂｃｏｓ(５０)＝１．０
ａｓｉｎ(１０)＝ｂｓｉｎ(５０)
この連立方程式より、ａ＝０．８８４，ｂ＝０．２０１と求められる。
ａｃｏｓ(１０)＋ｂｃｏｓ(５０)＝１．０
ａｓｉｎ(１０)＝ｂｓｉｎ(５０)
この連立方程式より、ａ＝０．８８４，ｂ＝０．２０１と求められる。
【0017】
これらの絶縁変圧器を用いた組み合わせ１８相整流回路は図２０に示す構成になる。
図２０に示す絶縁変圧器を用いた組み合わせ１８相整流回路において、３台のインバータの負荷がほぼ同じとすると、電源電流は第５，７，１１，１３次の高調波が消去され、歪みの少ない波形となる。
しかし、絶縁変圧器を用いて組み合わせ１８相整流回路を構成すると仮定した場合、全容量の絶縁変圧器が必要となるので、この絶縁変圧器の重量、寸法、損失が大きく、不経済という欠点が生じてしまう。
図２０に示す絶縁変圧器を用いた組み合わせ１８相整流回路において、３台のインバータの負荷がほぼ同じとすると、電源電流は第５，７，１１，１３次の高調波が消去され、歪みの少ない波形となる。
しかし、絶縁変圧器を用いて組み合わせ１８相整流回路を構成すると仮定した場合、全容量の絶縁変圧器が必要となるので、この絶縁変圧器の重量、寸法、損失が大きく、不経済という欠点が生じてしまう。
【0018】
上記問題点に鑑み、発明者は、ジェットファンインバータの電源として、非絶縁変圧器による１８相整流回路を提案して上記課題を解決した。
パワーエレクトロニクス業界では１８相整流回路は周知ではない回路方式であり、実用例も無いと考えられるものであるところ、本発明は、その１８相整流回路を用いつつ、かつ、絶縁変圧器ではなく、自己容量が小さくて経済的な非絶縁変圧器を用いて、トンネル換気用インバータの直流電源装置を提供することを目的とする。
パワーエレクトロニクス業界では１８相整流回路は周知ではない回路方式であり、実用例も無いと考えられるものであるところ、本発明は、その１８相整流回路を用いつつ、かつ、絶縁変圧器ではなく、自己容量が小さくて経済的な非絶縁変圧器を用いて、トンネル換気用インバータの直流電源装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0019】
上記目的を達成するため、本発明にかかる道路トンネルのジェットファンをインバータ駆動する組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システムは、 三相商用電源を六相に変換する非絶縁多相化変圧器であって、前記三相商用電源の位相を略２０度進ませる進み回路要素と、前記三相商用電源の位相を略２０度遅らせる遅れ回路要素を備えた非絶縁多相化変圧器と、前記三相商用電源の位相を維持したまま調整昇圧分だけ昇圧する調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器と、前記非絶縁多相化変圧器の出力および前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器の出力をもとに交流から直流に変換する３組のダイオード３相ブリッジ整流回路であって、前記非絶縁多相化変圧器からの前記進み位相三相電源と、前記非絶縁多相化変圧器からの前記遅れ位相三相電源と、前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器からの同相三相電源をそれぞれの交流入力とする３つのダイオード３相ブリッジ整流回路と、前記ダイオード３相ブリッジ整流回路の３つの直流出力電力を可変周波数・可変電圧の三相交流に変換する３組のインバータ回路を備えたものである。
【0020】
上記構成により得られた２０度進み位相の電源Ｕ１，Ｗ１，Ｖ１と、位相が０度の同相の電源Ｕ２， Ｖ２， Ｗ２と、位相が２０度遅れの電源Ｕ３， Ｖ３， Ｗ３をそれぞれダイオード３相ブリッジ整流回路で整流し、得られた３つの直流電源を３台のファン駆動用インバータに供給することができる。
【0021】
なお、上記構成において、進み回路要素としては、１次相電圧に対して位相が進む方向に設けた変圧器巻線であり、その電圧が位相を２０度進ませるものがある。同様に、遅れ回路要素としては、１次相電圧に対して位相が遅れる方向に設けた変圧器巻線であり、その電圧が位相を２０度遅らせる構成とする。
このような１次相電圧に対して位相を進める方向および位相を遅らせる方向に変圧器巻線を設ける回路構成は、図４（ａ）、（ｂ）に示す構成の非絶縁変圧器を用いて簡便に構成することができ、装置の小型化を図ることができる。
このような１次相電圧に対して位相を進める方向および位相を遅らせる方向に変圧器巻線を設ける回路構成は、図４（ａ）、（ｂ）に示す構成の非絶縁変圧器を用いて簡便に構成することができ、装置の小型化を図ることができる。
【0022】
ここで、前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器による前記調整昇圧分が、前記三相商用電源の電圧よりも略６．４％高いものとすることが好ましい。
図２に示す変圧器のベクトル図から判るように多相化変圧器で 1／cos(20) = 1.064 即ち、位相が±２０度となると同時に電圧が６．４％上がるので、位相差０度の電圧もそれと電圧値を合わせるべく単巻きで６.４％上げるのである。
図２に示す変圧器のベクトル図から判るように多相化変圧器で 1／cos(20) = 1.064 即ち、位相が±２０度となると同時に電圧が６．４％上がるので、位相差０度の電圧もそれと電圧値を合わせるべく単巻きで６.４％上げるのである。
【0023】
つまり、図１３に示す一次Δ、二次ΔＹの絶縁変圧器を用いた従来技術において問題であった２組の３相電源の進み側と遅れ側の電圧のわずかな相違により生じる電流分担のアンバランスに対して、本発明によれば、三相商用電源の位相を略２０度進ませる進み回路要素と、三相商用電源の位相を略２０度遅らせる遅れ回路要素を用いて２組の３相電源の進み側と遅れ側の電圧を得るとともに、三相商用電源の位相を維持したまま調整昇圧分だけ昇圧する調整昇圧済の同相三相電源を生成する調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器の電圧を同じ値に合わせることにより、電流分担にアンバランスが発生しないよう考慮されている。
【0024】
さらに、前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器に接続する前記交流リアクトル値を前記非絶縁多相化変圧器に接続される前記交流リアクトル値に比して大きくするよう補償せしめることが好ましい。
前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器の自己容量は前記非絶縁多相化変圧器の自己容量より小さいので、その漏れインダクタンスも小さい。その漏れインダクタンスの差を補償することにより、進み位相三相電源、遅れ位相三相電源、同相三相電源の高調波電流が全て略同じとなり、１８相化整流回路の原理が有効に作用して高調波を効果的に低減できる。
前記調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器の自己容量は前記非絶縁多相化変圧器の自己容量より小さいので、その漏れインダクタンスも小さい。その漏れインダクタンスの差を補償することにより、進み位相三相電源、遅れ位相三相電源、同相三相電源の高調波電流が全て略同じとなり、１８相化整流回路の原理が有効に作用して高調波を効果的に低減できる。
【発明の効果】
【0025】
上記構成により、本発明のジェットファン駆動用電源回路システムは、非絶縁変圧器を用いることができ、絶縁変圧器を用いた場合に比べて安価で小形化をすることができる。
絶縁変圧器を用いた場合には問題となる、２組の３相電源の進み側と遅れ側の電圧のわずかな相違により電流分担に生じるアンバランスに対して、本発明では電圧を同じにできる。即ち、非絶縁多相化変圧器は構成が対象であるので２０度進み位相電源と２０度遅れ位相電源の電圧は原理上同じである。非絶縁多相化変圧器はその出力電圧が６．４％上昇するので、位相０度の電源は６．４％昇圧する単巻き昇圧変圧器により、３つの電圧を揃えている。また、漏れインダクタンスの相違も補償しているので電流分担にアンバランスが発生しないよう工夫している。
絶縁変圧器を用いた場合には問題となる、２組の３相電源の進み側と遅れ側の電圧のわずかな相違により電流分担に生じるアンバランスに対して、本発明では電圧を同じにできる。即ち、非絶縁多相化変圧器は構成が対象であるので２０度進み位相電源と２０度遅れ位相電源の電圧は原理上同じである。非絶縁多相化変圧器はその出力電圧が６．４％上昇するので、位相０度の電源は６．４％昇圧する単巻き昇圧変圧器により、３つの電圧を揃えている。また、漏れインダクタンスの相違も補償しているので電流分担にアンバランスが発生しないよう工夫している。
【図面の簡単な説明】
【0026】
【図1】本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００における非絶縁多相化変圧器１１０を中心とした回路構成を示す図である。
【図2】電圧の位相に注目したベクトル図である。
【図3】相電圧に対し位相略２０度の進みと位相略２０度の遅れの電圧の関係を示した図である。
【図4】非絶縁変圧器１１０の巻線のベクトル関係図を示す図である。
【図5】略２０度の位相差の２組の３相電源のベクトル図を示す図である。
【図6】本発明のジェットファン駆動用電源回路システムの構成例を示す図である。
【図7】３相ブリッジインバータにおける２レベルインバータを示す図である。
【図8】３レベルインバータのＴＹＰＥ１を示す図である。
【図9】３レベルインバータのＴＹＰＥ２を示す図である。
【図10】入力電源電流とその周波数成分を示す図である。
【図11】従来技術おける組み合わせ１２相整流回路を用いて駆動した場合におけるジェットファン１台の整流回路に対する入力電源電流とその周波数成分を示す図である。
【図12】本発明の１８相整流回路を用いて駆動した場合におけるジェットファン１台の整流回路路に対する入力電源電流とその周波数成分を示す図である。
【図13】従来技術における絶縁変圧器を用いた一般的な組み合わせ１２相整流回路の構成例を示す図である。
【図14】従来技術における絶縁変圧器を用いた一般的な単機１２相整流回路の構成例を示す図である。
【図15】特許文献２（特開２０１８‐０８７４２３号公報）に記載した非絶縁変圧器を用いた組み合わせ１２相整流回路の構成例を示す図である。
【図16】特許文献２（特開２０１８‐０８７４２３号公報）に記載した非絶縁変圧器を用いた単機１２相整流回路の構成例を示す図である。
【図17】特許文献２（特開２０１８‐０８７４２３号公報）に記載した従来技術による３台のインバータの直流電源方式を示す図である。
【図18】（ａ）組み合わせ１２相整流回路と単機１２相整流回路を組み合わせた場合におけるインバータ台数と整流回路方式の組み合わせを示す図である。（ｂ）本発明の組み合わせ１８相整流回路と従来の組み合わせ１２相整流回路及び単機１２相整流回路を用いる場合におけるインバータ台数と整流回路方式の組み合わせを示す図である。
【図19】従来技術の絶縁変圧器を用いた組み合わせ１８相整流回路を示す図である。
【図20】従来技術の絶縁変圧器を用いた組み合わせ組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システム１０を示す図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【0027】
以下、図面を参照しつつ、本発明のジェットファン駆動用電源回路システムの実施例を説明する。ただし、本発明の範囲は以下の実施例に示した具体的な用途、形状、個数などには限定されないことは言うまでもない。
【実施例1】
【0028】
図１は、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００における非絶縁多相化変圧器１１０を中心とした回路構成を示す図である。
図１に示すように、入力電源として三相商用電源２００が用いられ、３つの入力線がそれぞれ、非絶縁多相化変圧器１１０のＵ相端子，Ｖ相端子，Ｗ相端子に接続されている。
図１に示すように、入力電源として三相商用電源２００が用いられ、３つの入力線がそれぞれ、非絶縁多相化変圧器１１０のＵ相端子，Ｖ相端子，Ｗ相端子に接続されている。
【0029】
ここで、非絶縁多相化変圧器１１０には、一次コイルとして、ＵＶ間のコイル１１１、ＶＷ間のコイル１１２、ＷＵ間のコイル１１３が設けられている。
非絶縁多相化変圧器１１０には、二次コイルとして、Ｕ相に対する進み回路要素１１４Ｕ１、Ｕ相に対する遅れ回路要素１１４Ｕ３、Ｖ相に対する進み回路要素１１４Ｖ１、Ｖ相に対する遅れ回路要素１１４Ｖ３、Ｗ相に対する進み回路要素１１４Ｗ１、Ｗ相に対する遅れ回路要素１１４Ｗ３が設けられている。
非絶縁多相化変圧器１１０には、二次コイルとして、Ｕ相に対する進み回路要素１１４Ｕ１、Ｕ相に対する遅れ回路要素１１４Ｕ３、Ｖ相に対する進み回路要素１１４Ｖ１、Ｖ相に対する遅れ回路要素１１４Ｖ３、Ｗ相に対する進み回路要素１１４Ｗ１、Ｗ相に対する遅れ回路要素１１４Ｗ３が設けられている。
【0030】
１８相整流回路を構成するには、位相が２０度遅れのもの、位相差が０度のもの、位相が２０度進みのものの３組の３相電源が必要である。
この変圧器の構造は図１に示すように三脚鉄心の３つの脚にΔ巻線を設け、その二次巻線としてセンタータップを有する巻線Ｕ１－Ｕ３，Ｖ１－Ｖ３，Ｗ１－Ｗ３を設ける。巻線Ｕ１－Ｕ３のセンタータップを図示のようにＵ相に接続すると端子Ｕ１には２０°進み位相の電圧が得られ、端子Ｕ３には２０°遅れ位相の電圧が得られる。
つまり、図１において、それぞれの進み回路要素１１４Ｕ１、進み回路要素１１４Ｖ１、進み回路要素１１４Ｗ１は、三相商用電源２００のそれぞれの相に対して位相を略２０度進ませる二次コイルとなっている。また、それぞれの遅れ回路要素１１４Ｕ３、遅れ回路要素１１４Ｖ３、遅れ回路要素１１４Ｗ３は、三相商用電源２００のそれぞれの相に対して位相を略２０度遅らせる二次コイルとなっている。
この変圧器の構造は図１に示すように三脚鉄心の３つの脚にΔ巻線を設け、その二次巻線としてセンタータップを有する巻線Ｕ１－Ｕ３，Ｖ１－Ｖ３，Ｗ１－Ｗ３を設ける。巻線Ｕ１－Ｕ３のセンタータップを図示のようにＵ相に接続すると端子Ｕ１には２０°進み位相の電圧が得られ、端子Ｕ３には２０°遅れ位相の電圧が得られる。
つまり、図１において、それぞれの進み回路要素１１４Ｕ１、進み回路要素１１４Ｖ１、進み回路要素１１４Ｗ１は、三相商用電源２００のそれぞれの相に対して位相を略２０度進ませる二次コイルとなっている。また、それぞれの遅れ回路要素１１４Ｕ３、遅れ回路要素１１４Ｖ３、遅れ回路要素１１４Ｗ３は、三相商用電源２００のそれぞれの相に対して位相を略２０度遅らせる二次コイルとなっている。
【0031】
ここで、三相商用電源２００のそれぞれの相に対して位相を略２０度進ませる２次コイルの条件、位相を略２０度遅らせる２次コイルの条件について述べる。
一例として、Ｕ相のものを取り上げて説明する。Ｖ相、Ｗ相についても同様に考えれば良い。
一例として、Ｕ相のものを取り上げて説明する。Ｖ相、Ｗ相についても同様に考えれば良い。
【0032】
図２は電圧の位相に注目したベクトル図である。
図２（ａ）は、三相電源入力を非絶縁変圧器(位相差±２０度)に通し、０度に対する電圧調整は特に行わない場合のベクトル図である。
図２（ｂ）は、三相電源入力を非絶縁変圧器(位相差±２０度)に通し、０度に対する調整昇圧を行って三相電圧を得た場合のベクトル図である。
図２（ａ）、図２（ｂ）において、Ｕ相の相電圧１に対し±２０度の関係になる電圧を作るための適切な大きさのＶＷの線間電圧をＵ相電圧に直角に加減すればベクトル図が作成できる。
このベクトル図において、Ｘは、相電圧１に対してｔａｎ(２０)＝０.３６４となる。
Ｕ相に対する位相略２０度の進みの電圧ＯＵ１と、位相略２０度の遅れの電圧ＯＵ３はともに、１／ｃｏｓ２０＝１.０６４と計算される。
そこで、Ｕ相の電圧を約６.４％高した電圧をＯＵ２とすれば、ＯＵ２＝ＯＵ１＝ＯＵ３となり、Ｕ相の電圧不均衡が解消されることが分かる。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、調整昇圧用の単巻き変圧器を設けてＵ相電圧を６．４％上げて位相０度の電圧を調整昇圧する。
他のＶ相、Ｗ相でも同様のことが言える。
図２（ａ）は、三相電源入力を非絶縁変圧器(位相差±２０度)に通し、０度に対する電圧調整は特に行わない場合のベクトル図である。
図２（ｂ）は、三相電源入力を非絶縁変圧器(位相差±２０度)に通し、０度に対する調整昇圧を行って三相電圧を得た場合のベクトル図である。
図２（ａ）、図２（ｂ）において、Ｕ相の相電圧１に対し±２０度の関係になる電圧を作るための適切な大きさのＶＷの線間電圧をＵ相電圧に直角に加減すればベクトル図が作成できる。
このベクトル図において、Ｘは、相電圧１に対してｔａｎ(２０)＝０.３６４となる。
Ｕ相に対する位相略２０度の進みの電圧ＯＵ１と、位相略２０度の遅れの電圧ＯＵ３はともに、１／ｃｏｓ２０＝１.０６４と計算される。
そこで、Ｕ相の電圧を約６.４％高した電圧をＯＵ２とすれば、ＯＵ２＝ＯＵ１＝ＯＵ３となり、Ｕ相の電圧不均衡が解消されることが分かる。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、調整昇圧用の単巻き変圧器を設けてＵ相電圧を６．４％上げて位相０度の電圧を調整昇圧する。
他のＶ相、Ｗ相でも同様のことが言える。
【0033】
この関係を３相について示すと図３のようになる。これを整理して非絶縁変圧器１１０の巻線のベクトル関係図を示すと図４（ａ）のようになる。
０度位相の電圧Ｕ，Ｖ，Ｗは単巻き変圧器で６．４％昇圧し、Ｕ２，Ｖ２，Ｗ２とする。これら３セットの３相電源のベクトル図を図５に示す。即ち、略２０度の位相差の１８相ベクトルが得られることが判る。なお、非絶縁変圧器１１０の巻線のベクトル関係図は、同じ機能の六角変圧器を用いた図４（ｂ）のベクトル図であっても良い。六角変圧器の動作はやや複雑であるが両者は同じ機能である。
０度位相の電圧Ｕ，Ｖ，Ｗは単巻き変圧器で６．４％昇圧し、Ｕ２，Ｖ２，Ｗ２とする。これら３セットの３相電源のベクトル図を図５に示す。即ち、略２０度の位相差の１８相ベクトルが得られることが判る。なお、非絶縁変圧器１１０の巻線のベクトル関係図は、同じ機能の六角変圧器を用いた図４（ｂ）のベクトル図であっても良い。六角変圧器の動作はやや複雑であるが両者は同じ機能である。
【0034】
このように本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、位相略２０度の３組の３相電源を作成することにより、組み合わせ１８相整流回路を用いたジェットファン駆動用電源回路システムを構成する。
【0035】
次に、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００の構成全体および各構成要素を詳しく説明する。
図６は、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００の回路構成例である。図６の構成例はダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の交流側に三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３を設けた構成となっている。
図６は、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００の回路構成例である。図６の構成例はダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の交流側に三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３を設けた構成となっている。
【0036】
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００は、図６に示すように、３相商用電源２００、非絶縁変圧器１１０、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０、ダイオード３相ブリッジ整流回路１３０、三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３，インバータ回路１６０を備えたものとなっている。
【0037】
商用電源２００は、受電設備としては特に限定されないが、長距離道路トンネル内にはジェットファン４００のみならず多数の照明設備や防災設備などがあり大容量の電力を必要とするため、電気事業者から直接、特別高圧ないしは高圧で受電し、施設内の装置向けに変圧して電気を供給するものである。後述するように、商用電源２００の電圧は、トンネル設備である本発明のジェットファン駆動用電源回路システムに供給される段階で 既に、４００Ｖ、４４０Ｖ、４６０Ｖ等のいわゆる４００Ｖ系に降圧されている。
【0038】
次に、非絶縁変圧器１１０は、非絶縁変圧器１１０として、分かりやすくシンボルを用いて表示されているが、図２に詳述した構成例と同様のものである。ここでの説明は省略する。
【0039】
調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０は、三相商用電源の位相を維持したまま調整昇圧分だけ昇圧した同相三相電源を生成するものである。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、１８相整流回路を用いるため、図１に示したように、進み回路要素１１４Ｕ１、進み回路要素１１４Ｖ１、進み回路要素１１４Ｗ１を設けて、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の位相をそれぞれ略２０度進ませる二次コイルとし、また、遅れ回路要素１１４Ｕ３、遅れ回路要素１１４Ｖ３、遅れ回路要素１１４Ｗ３を設けて、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の位相をそれぞれ略２０度遅らせる二次コイルとするが、各相の電圧に対して、上記で得られたように６．４％高い電圧となってしまうところ、この差違を抑えるために、各相の位相０度の入力電圧について電圧調整用の昇圧を行う。調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０を設けることにより、各相の入力電圧を６．４％昇圧する。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、１８相整流回路を用いるため、図１に示したように、進み回路要素１１４Ｕ１、進み回路要素１１４Ｖ１、進み回路要素１１４Ｗ１を設けて、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の位相をそれぞれ略２０度進ませる二次コイルとし、また、遅れ回路要素１１４Ｕ３、遅れ回路要素１１４Ｖ３、遅れ回路要素１１４Ｗ３を設けて、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の位相をそれぞれ略２０度遅らせる二次コイルとするが、各相の電圧に対して、上記で得られたように６．４％高い電圧となってしまうところ、この差違を抑えるために、各相の位相０度の入力電圧について電圧調整用の昇圧を行う。調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０を設けることにより、各相の入力電圧を６．４％昇圧する。
【0040】
このように、非絶縁変圧器１１０とともに、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０を設けることにより、１８相整流回路で得られる電圧が図５のようにバランスの取れたものとなる。
【0041】
次に、ダイオード３相ブリッジ整流回路１３０は、交流電圧を直流電圧に変換する整流回路である。
この例では、図６に示すように、ダイオード３相ブリッジ整流回路１３０として、調整昇圧済みの入力三相電源と、進み位相三相電源と、遅れ位相三相電源のそれぞれを入力とするダイオード３相ブリッジ整流回路を３つ備えた構成となっている。
この例では、図６に示すように、ダイオード３相ブリッジ整流回路１３０として、調整昇圧済みの入力三相電源と、進み位相三相電源と、遅れ位相三相電源のそれぞれを入力とするダイオード３相ブリッジ整流回路を３つ備えた構成となっている。
【0042】
次に、交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３について述べる。
図６の構成例では、非絶縁多相化変圧器１１０の進み位相の三相電源出力とダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の間に進み位相に対応する三相交流リアクトル１４０－１を設け、同様に、非絶縁多相化変圧器１１０の遅れ位相の三相電源出力とダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の間に、遅れ位相に対応する三相交流リアクトル１４０－３を設け、さらに、調整昇圧した入力三相電圧に対応する三相交流リアクトル１４０－２を設けた構成である。
図６の構成例では、非絶縁多相化変圧器１１０の進み位相の三相電源出力とダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の間に進み位相に対応する三相交流リアクトル１４０－１を設け、同様に、非絶縁多相化変圧器１１０の遅れ位相の三相電源出力とダイオード３相ブリッジ整流回路１３０の間に、遅れ位相に対応する三相交流リアクトル１４０－３を設け、さらに、調整昇圧した入力三相電圧に対応する三相交流リアクトル１４０－２を設けた構成である。
【0043】
三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３は、ダイオード３相ブリッジ整流回路１３０で生じる高調波を抑制するものである。
なお、三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３のリアクタンス値は限定されないが、例えば、電源電流波形を改善するため３％から５％程度のリアクトルとすることができる。
なお、三相交流リアクトル１４０－１，１４０－２，１４０－３のリアクタンス値は限定されないが、例えば、電源電流波形を改善するため３％から５％程度のリアクトルとすることができる。
【0044】
ここで、漏れインダクタンスの違いを補償する工夫について述べる。
本発明の組み合わせ１８相整流回路では、０位相の調整昇圧用の単巻き変圧器１２０の漏れインダクタンスが、非絶縁多相化変圧器１１０の漏れインダクタンスに比べて小さいので高調波電流が多くなり、不均衡となれば高調波は残存し得る。
そこで、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０に接続する交流リアクトル１４０－２の値を非絶縁多相化変圧器１１０に接続される交流リアクトル１４０－１および交流リアクトル１４０－３の値に比して大きくし、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の漏れインダクタンスを補償する。
本発明の組み合わせ１８相整流回路では、０位相の調整昇圧用の単巻き変圧器１２０の漏れインダクタンスが、非絶縁多相化変圧器１１０の漏れインダクタンスに比べて小さいので高調波電流が多くなり、不均衡となれば高調波は残存し得る。
そこで、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０に接続する交流リアクトル１４０－２の値を非絶縁多相化変圧器１１０に接続される交流リアクトル１４０－１および交流リアクトル１４０－３の値に比して大きくし、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の漏れインダクタンスを補償する。
【0045】
調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０に接続する交流リアクトル１４０－２の値をどの程度大きくすれば良いか、以下検討する。
例えば、６０Ｈｚ, ４４０ｖ, ５０ｋｗ電動機 (直流電力は６０ｋｗ,整流回路の交流定格電流は８３．６Ａ）を用いる場合について検討する。
非絶縁多相化変圧器１１０の二次巻線の電圧は、４４０／１．７３２のｔａｎ(２０)＝０．３６４となる。これより巻線電圧は９２．４７ｖ、電流定格は８３．６Ａである。
従って単位インピーダンスＺｐｕ＝９２．４７／８３．６＝１．１０６である。
単位インダクタンスＬｐｕは、Ｚｐｕ/ω＝１．１０６／３７７＝２．９３ｍＨとなる。
従って、非絶縁多相化変圧器１１０の漏れインダクタンスＬａを３％と仮定するとＬａ＝２．９３×０．０３＝８８μＨとなる。
例えば、６０Ｈｚ, ４４０ｖ, ５０ｋｗ電動機 (直流電力は６０ｋｗ,整流回路の交流定格電流は８３．６Ａ）を用いる場合について検討する。
非絶縁多相化変圧器１１０の二次巻線の電圧は、４４０／１．７３２のｔａｎ(２０)＝０．３６４となる。これより巻線電圧は９２．４７ｖ、電流定格は８３．６Ａである。
従って単位インピーダンスＺｐｕ＝９２．４７／８３．６＝１．１０６である。
単位インダクタンスＬｐｕは、Ｚｐｕ/ω＝１．１０６／３７７＝２．９３ｍＨとなる。
従って、非絶縁多相化変圧器１１０の漏れインダクタンスＬａを３％と仮定するとＬａ＝２．９３×０．０３＝８８μＨとなる。
【0046】
次に、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の電圧は（４４０／１．７３２）×０．０６４＝１６．２５８ｖ、電流定格は８３．６Ａである。
従って、単位インピーダンスＺｐｕ＝１６．２５８／８３．６＝０．１９４である。
単位インダクタンスは、Ｌｐｕ＝Ｚｐｕ／ω＝０．１９４／３７７＝０．０００５１６Ｈ＝５１６μＨとなる。
従って、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の漏れインダクタンスＬｂを３％と仮定するとＬｂ＝１６μＨとなる。
従って、単位インピーダンスＺｐｕ＝１６．２５８／８３．６＝０．１９４である。
単位インダクタンスは、Ｌｐｕ＝Ｚｐｕ／ω＝０．１９４／３７７＝０．０００５１６Ｈ＝５１６μＨとなる。
従って、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の漏れインダクタンスＬｂを３％と仮定するとＬｂ＝１６μＨとなる。
【0047】
このように、非絶縁多相化変圧器１１０の漏れインダクタンスＬａと調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の漏れインダクタンスＬｂとの間には７２μＨの差がある。
例えば、整流回路に必要な交流インダクタンスＬｓを２６０μＨとすることを想定すると、非絶縁多相化変圧器１１０に接続する交流リアクトル１４０－１および交流リアクトル１４０－３はＬｓ＝２６０－８８＝ １７２μＨでよいが、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の交流リアクトル１４０－２は Ｌｓ＝２６０－１６＝２４４μＨとなるように７２μＨ高くなるよう補償すれば良い。
例えば、整流回路に必要な交流インダクタンスＬｓを２６０μＨとすることを想定すると、非絶縁多相化変圧器１１０に接続する交流リアクトル１４０－１および交流リアクトル１４０－３はＬｓ＝２６０－８８＝ １７２μＨでよいが、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の交流リアクトル１４０－２は Ｌｓ＝２６０－１６＝２４４μＨとなるように７２μＨ高くなるよう補償すれば良い。
【0048】
このように、非絶縁多相化変圧器１１０に接続する交流リアクトル１４０－１および交流リアクトル１４０－３に対して、調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器１２０の交流リアクトル１４０－２を大きくなるよう補償することにより、３つの整流回路の交流インダクタンスを揃えると高調波が同じになり高調波を効率良く低減できる。
【0049】
次に、インバータ回路１６０を説明する。
インバータ回路１６０は、整流された直流を、可変周波数・可変電圧の三相交流に変換する装置である。
インバータ回路１６０の回路例を幾つか示す。
図７は最もよく使われる３相ブリッジインバータで、２レベルインバータとも言われる。
直流回路電圧をＥｄとした場合、相電圧はＥｄ／２、－Ｅｄ／２の２レベルである。２０ｋｗから５０ｋｗ程度のジェットファン駆動にはＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ）が適しているので、以下全てのインバータはＩＧＢＴを用いた例で描いている。
図８は３レベルインバータ（ＮＰＣインバータとも言う）のＴＹＰＥ１である。この回路は同じ定格のＩＧＢＴを用いた場合、２レベルインバータに比べて２倍の直流電圧に対応でき、出力電圧も２倍になる。インバータの相電圧は、Ｅｄ／２、０、－Ｅｄ／２の３レベルとなるので、２レベルインバータに比し、高調波の少ない優れた出力電圧波形が得られる。
図９は３レベルインバータのＴＹＰＥ２である。この回路は２レベルインバータと同じ直流電圧にしか対応できないという欠点のため、ほとんど実用された例がないが、出力電圧はＴＹＰＥ１と同様の３レベルとなる。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、インバータ回路１６０として、図７のインバータ回路１６０ａ、図８のインバータ回路１６０ｂ、図９のインバータ回路１６０ｃのいずれのものであっても適用することができる。
インバータ回路１６０は、整流された直流を、可変周波数・可変電圧の三相交流に変換する装置である。
インバータ回路１６０の回路例を幾つか示す。
図７は最もよく使われる３相ブリッジインバータで、２レベルインバータとも言われる。
直流回路電圧をＥｄとした場合、相電圧はＥｄ／２、－Ｅｄ／２の２レベルである。２０ｋｗから５０ｋｗ程度のジェットファン駆動にはＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ）が適しているので、以下全てのインバータはＩＧＢＴを用いた例で描いている。
図８は３レベルインバータ（ＮＰＣインバータとも言う）のＴＹＰＥ１である。この回路は同じ定格のＩＧＢＴを用いた場合、２レベルインバータに比べて２倍の直流電圧に対応でき、出力電圧も２倍になる。インバータの相電圧は、Ｅｄ／２、０、－Ｅｄ／２の３レベルとなるので、２レベルインバータに比し、高調波の少ない優れた出力電圧波形が得られる。
図９は３レベルインバータのＴＹＰＥ２である。この回路は２レベルインバータと同じ直流電圧にしか対応できないという欠点のため、ほとんど実用された例がないが、出力電圧はＴＹＰＥ１と同様の３レベルとなる。
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００では、インバータ回路１６０として、図７のインバータ回路１６０ａ、図８のインバータ回路１６０ｂ、図９のインバータ回路１６０ｃのいずれのものであっても適用することができる。
【0050】
次に、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００の優れた技術的効果を検証しておく。
図６に示した１８相整流回路を用いて、ジェットファン３台（６０Ｈｚ, ４４０ｖ, ５０ｋｗ電動機、直流電力６０ｋｗ, 整流回路の交流定格電流は８３．６Ａ）に適用する。また、従来技術として図１３に示した従来の組み合わせ１２相整流回路を用いて同じジェットファン２台に適用したものを比較対象として取り上げて、シミュレーションにより両者の技術的効果を比較検討する。
図６に示した１８相整流回路を用いて、ジェットファン３台（６０Ｈｚ, ４４０ｖ, ５０ｋｗ電動機、直流電力６０ｋｗ, 整流回路の交流定格電流は８３．６Ａ）に適用する。また、従来技術として図１３に示した従来の組み合わせ１２相整流回路を用いて同じジェットファン２台に適用したものを比較対象として取り上げて、シミュレーションにより両者の技術的効果を比較検討する。
【0051】
図１０は、入力電源電流とその周波数成分を示す図である。つまり、ジェットファンの整流回路の前段に非絶縁変圧器による作用がない場合にダイレクトに入力される電源電流とその周波数成分を示している。
図１０（ａ）はジェットファン１台に対する入力電源電流波形であり、図１０（ｂ）はその入力電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１０（ｂ）のＦＦＴ画像では高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で８１．４Ａ、ピーク値で１０５.５Ａである。
図１０（ｂ）のＦＦＴ画像に示すように、入力電流に含まれる高調波には、第５，７，１１、１３、１７，１９次、‥‥‥の全てのものが含まれている。
図１０（ａ）はジェットファン１台に対する入力電源電流波形であり、図１０（ｂ）はその入力電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１０（ｂ）のＦＦＴ画像では高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で８１．４Ａ、ピーク値で１０５.５Ａである。
図１０（ｂ）のＦＦＴ画像に示すように、入力電流に含まれる高調波には、第５，７，１１、１３、１７，１９次、‥‥‥の全てのものが含まれている。
【0052】
次に、図１１は、従来技術おける組み合わせ１２相整流回路を用いて駆動した場合におけるジェットファンの整流回路路に対する入力電源電流とその周波数成分を示す図である。
図１１（ａ）は従来技術おける組み合わせ１２相整流回路を経て得られるジェットファン１台分の入力電源電流波形であり、図１１（ｂ）はジェットファン１台分についての電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１１（ｂ）のＦＦＴ画像でも高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で７７．４Ａ、ピーク値で１０９.１Ａである。
従来技術における組み合わせ１２相整流回路を用いて駆動すると、図１１（ａ）に示すように電源電流波形の歪みが改善される。図１１（ｂ）に示すように、第５次，７次等の高調波が消去されていることが判る。
図１１（ａ）は従来技術おける組み合わせ１２相整流回路を経て得られるジェットファン１台分の入力電源電流波形であり、図１１（ｂ）はジェットファン１台分についての電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１１（ｂ）のＦＦＴ画像でも高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で７７．４Ａ、ピーク値で１０９.１Ａである。
従来技術における組み合わせ１２相整流回路を用いて駆動すると、図１１（ａ）に示すように電源電流波形の歪みが改善される。図１１（ｂ）に示すように、第５次，７次等の高調波が消去されていることが判る。
【0053】
次に、図１２は、本発明の１８相整流回路を用いて駆動した場合におけるジェットファンの整流回路に対する入力電源電流とその周波数成分を示す図である。
図１２（ａ）は本発明の１８相整流回路を経て得られるジェットファン１台分の入力電源電流波形であり、図１２（ｂ）はジェットファン１台分についての電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１２（ｂ）のＦＦＴ画像でも高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で８１．４Ａ、ピーク値で１１５.１Ａである。
本発明の１８相整流回路を用いて駆動すると、図１２（ａ）に示すように電源電流波形が一段と良好な低歪の電流となっていることが判る。図１２（ｂ）に示すように、第５次，７次だけでなく第１１次、第１３次等の高調波も消去されていることが判る。
図１２（ａ）は本発明の１８相整流回路を経て得られるジェットファン１台分の入力電源電流波形であり、図１２（ｂ）はジェットファン１台分についての電源電流の周波数成分を示すＦＦＴ画像である。ＦＦＴは波高値である。図１２（ｂ）のＦＦＴ画像でも高調波を拡大するため基本波をカットしている。基本波は実効値で８１．４Ａ、ピーク値で１１５.１Ａである。
本発明の１８相整流回路を用いて駆動すると、図１２（ａ）に示すように電源電流波形が一段と良好な低歪の電流となっていることが判る。図１２（ｂ）に示すように、第５次，７次だけでなく第１１次、第１３次等の高調波も消去されていることが判る。
【0054】
なお、本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００は、トンネルのジェットファンを駆動する用途が適用されるが、多くの場合１００ｍから１０００ｍを超える長尺ケーブルを介してジェットファンに供給される。
長尺ケーブルは特に限定されないが、単芯ＣＶケーブル、多芯ＣＶケーブル、単芯ＣＶケーブルを３本撚りあわせたＣＶＴ、さらに、シールドケーブルもあり得る。
ジェットファンは、トンネル内の空気を換気する機器であり、誘導モータが組み込まれたものであり、将来的には永久磁石を用いたＰＭＳＭモータもあり得るが、本発明ではジェットファンの構造などは特に限定されず、インバータ駆動により運転できるものであれば多様なジェットファンを適用することができる。ジェットファンは、長距離道路トンネル内に適切な間隔で配設されている。トンネルが長距離になれば多数のジェットファンが配設される。
長尺ケーブルは特に限定されないが、単芯ＣＶケーブル、多芯ＣＶケーブル、単芯ＣＶケーブルを３本撚りあわせたＣＶＴ、さらに、シールドケーブルもあり得る。
ジェットファンは、トンネル内の空気を換気する機器であり、誘導モータが組み込まれたものであり、将来的には永久磁石を用いたＰＭＳＭモータもあり得るが、本発明ではジェットファンの構造などは特に限定されず、インバータ駆動により運転できるものであれば多様なジェットファンを適用することができる。ジェットファンは、長距離道路トンネル内に適切な間隔で配設されている。トンネルが長距離になれば多数のジェットファンが配設される。
【0055】
本発明のジェットファン駆動用電源回路システム１００を導入するメリットとしては、以下にまとめることができる。
（１）パワーエレクトロニクス業界で注目されなかった１８相整流回路に関し、非絶縁変圧器と調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器を用いた「組み合わせ１８相整流回路」を提供することにより、整流回路の高調波問題を経済的に解決した。
（２）組み合わせ１８相整流回路では、必要な二つの変圧器の自己容量の和が通過容量の約２１％と小さいので、小型・経済的となり、また変圧器における損失も小さくなる。
（３）ジェットファン駆動ではケーブルの長さが１０００ｍを超える場合も少なくないが、その場合、全負荷時のケーブル電圧降下は１５ｖから２０ｖにもなり、電動機の端子電圧が低下して電流が増大すると云う不具合が生ずる。本発明の非絶縁変圧器では電圧が電源電圧より６．４％高いので、インバータの直流電圧が高くなり、その結果出力電圧も6.4%高く出来るので電動機の端子電圧低下を補償するようにインバータ出力電圧を高めることが出来て都合が良い。
（４）ジェットファンの台数が３，５，７，９台などの奇数の場合、その内の３台を１８相整流回路にすると、残りは０，２，４，６台となり、それ等は組み合わせ１２相整流回路にすれば良いので、不経済な図１６に示した「非絶縁変圧器を用いた単機１２相整流回路」を使うのは、図１８（ｂ）に示すようにインバータ台数が１台の場合だけとなり、全システムを経済的に設計できる。
（５）６台や９台の場合は、組み合わせ１２相整流回路を使うことも出来るが、全てを１８相整流回路とすれば、高調波が少なくなるだけ有利となる。
（１）パワーエレクトロニクス業界で注目されなかった１８相整流回路に関し、非絶縁変圧器と調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器を用いた「組み合わせ１８相整流回路」を提供することにより、整流回路の高調波問題を経済的に解決した。
（２）組み合わせ１８相整流回路では、必要な二つの変圧器の自己容量の和が通過容量の約２１％と小さいので、小型・経済的となり、また変圧器における損失も小さくなる。
（３）ジェットファン駆動ではケーブルの長さが１０００ｍを超える場合も少なくないが、その場合、全負荷時のケーブル電圧降下は１５ｖから２０ｖにもなり、電動機の端子電圧が低下して電流が増大すると云う不具合が生ずる。本発明の非絶縁変圧器では電圧が電源電圧より６．４％高いので、インバータの直流電圧が高くなり、その結果出力電圧も6.4%高く出来るので電動機の端子電圧低下を補償するようにインバータ出力電圧を高めることが出来て都合が良い。
（４）ジェットファンの台数が３，５，７，９台などの奇数の場合、その内の３台を１８相整流回路にすると、残りは０，２，４，６台となり、それ等は組み合わせ１２相整流回路にすれば良いので、不経済な図１６に示した「非絶縁変圧器を用いた単機１２相整流回路」を使うのは、図１８（ｂ）に示すようにインバータ台数が１台の場合だけとなり、全システムを経済的に設計できる。
（５）６台や９台の場合は、組み合わせ１２相整流回路を使うことも出来るが、全てを１８相整流回路とすれば、高調波が少なくなるだけ有利となる。
【0056】
以上、本発明のジェットファン駆動用電源回路システムの構成例における好ましい実施例を図示して説明してきたが、本発明の技術的範囲を逸脱することなく種々の変更が可能であることは理解されるであろう。
【産業上の利用可能性】
【0057】
本発明のジェットファン駆動用電源回路システムは、長距離道路トンネル用の換気制御システム、特に、長距離道路トンネル内に設置した複数のジェットファンをインバータ駆動で制御する換気制御システムなどに適用することができる。
【符号の説明】
【0058】
１００ ジェットファン駆動用電源回路システム
１１０ 商用電源 電源変圧器
１１０ 非絶縁多相化変圧器
１２０ 調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器
１３０ ダイオード３相ブリッジ整流回路
１４０ ３相交流リアクトル
１６０ インバータ回路
２００ 商用電源
３００ ケーブル
４００ ジェットファン
１１０ 商用電源 電源変圧器
１１０ 非絶縁多相化変圧器
１２０ 調整昇圧用の単巻き昇圧変圧器
１３０ ダイオード３相ブリッジ整流回路
１４０ ３相交流リアクトル
１６０ インバータ回路
２００ 商用電源
３００ ケーブル
４００ ジェットファン
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】