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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-15
(45)【発行日】2024-08-23
(54)【発明の名称】冷菓
(51)【国際特許分類】
A23G 9/44 20060101AFI20240816BHJP
【ＦＩ】
A23G9/44
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2020057604
(22)【出願日】2020-03-27
(65)【公開番号】P2021153498
(43)【公開日】2021-10-07
【審査請求日】2023-02-03
(73)【特許権者】
【識別番号】000006127
【氏名又は名称】森永乳業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100152272
【弁理士】
【氏名又は名称】川越 雄一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100153763
【弁理士】
【氏名又は名称】加藤 広之
(72)【発明者】
【氏名】岩井 大
【審査官】安田 周史
(56)【参考文献】
【文献】特開平０３－２９０１５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－００００７４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－１８２７６５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１２－５０４９４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】実公昭４７－０３４７９６（ＪＰ，Ｙ１）
【文献】実公昭４８－０１１１９１（ＪＰ，Ｙ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ａ２３Ｇ ９／４４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
平板状で、第１の冷菓材料からなる海部中に、第２の冷菓材料からなる島部を２～４個有し、厚さ方向の端面を平面視したとき、前記島部は内方から外方へ延びつつ、前記端面の中央部を通り前記厚さ方向に平行な軸を回転軸とする一回転方向に曲がる曲線をなしており、
厚さ方向の一方の端面と他方の端面とで、前記島部は前記一回転方向にずれており、前記島部は前記厚さ方向に対して斜めに延在する連続層であり、
前記第１の冷菓材料の凍結点が－５．０超－１．５℃以下であり、前記第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である、冷菓。
【請求項2】
前記海部の体積Ｖ１と前記島部の総体積Ｖ２の比を表すＶ１：Ｖ２が１００：８～１００：３０である、請求項１に記載の冷菓。
【請求項3】
厚さが１０～３０ｍｍである、請求項１又は２に記載の冷菓。
【請求項4】
前記第２の冷菓材料の、Ｂ型粘度計、ローターＮｏ.４を使用し、測定温度５℃で測定した粘度が、回転数６ｒｐｍにおいて１８～１３０Ｐａ・ｓであり、かつ回転数６ｒｐｍにおける粘度η１と回転数３０ｒｐｍにおける粘度η２との比を表すη１／η２が２～６である、請求項１～３のいずれか一項に記載の冷菓。
【請求項5】
前記一回転方向において、前記厚さ方向の一方の端面から他方の端面まで前記島部が移動した軌跡の中心角αが３０～２００°である、請求項１～４のいずれか一項に記載の冷菓。
【請求項6】
前記厚さ方向の一方の端面又は他方の端面を平面視したとき、前記一回転方向において、前記島部が存在する領域の中心角βの合計が３６０°以上である、請求項１～５のいずれか一項に記載の冷菓。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は冷菓に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、異なる材料で形成された２層以上を有する複層冷菓が知られている。特許文献１には、モールドを用いて凹部を有する冷菓外層を形成した後、その凹部にソースを充填して凍結した複層冷菓が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１４－１９８０１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１に記載の複層冷菓は、冷菓外層の内部にソース層が存在する構造であるため、ソース層を広範囲で味わうことができない。
本発明は、複層冷菓でありながら、それぞれの層を広範囲で味わうことができる冷菓を提供することを目的とする。
本発明は、複層冷菓でありながら、それぞれの層を広範囲で味わうことができる冷菓を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明は以下の構成を有する。
［１］ 平板状で、第１の冷菓材料からなる海部中に、第２の冷菓材料からなる島部を有し、厚さ方向の端面を平面視したとき、前記島部は内方から外方へ延びつつ、任意の位置を回転軸とする一回転方向に曲がる曲線をなしており、厚さ方向の一方の端面と他方の端面とで、前記島部は前記一回転方向にずれており、前記第１の冷菓材料の凍結点が－５．０超－１．５℃以下であり、前記第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である、冷菓。
［２］ 前記海部の体積Ｖ１と前記島部の総体積Ｖ２の比を表すＶ１：Ｖ２が１００：８～１００：３０である、［１］の冷菓。
［３］ 厚さが１０～３０ｍｍである、［１］又は［２］の冷菓。
［４］ 前記第２の冷菓材料の、Ｂ型粘度計、ローターＮｏ.４を使用し、測定温度５℃で測定した粘度が、回転数６ｒｐｍにおいて１８～１３０Ｐａ・ｓであり、かつ回転数６ｒｐｍにおける粘度η１と回転数３０ｒｐｍにおける粘度η２との比を表すη１／η２が２～６である、［１］～［３］のいずれかの冷菓。
［５］ 前記一回転方向において、前記厚さ方向の一方の端面から他方の端面まで前記島部が移動した軌跡の中心角αが３０～２００°である、［１］～［４］のいずれかの冷菓。
［６］ 前記厚さ方向の一方の端面又は他方の端面を平面視したとき、前記一回転方向において、前記島部が存在する領域の中心角βの合計が３６０°以上である、［１］～［５］のいずれかの冷菓。
［１］ 平板状で、第１の冷菓材料からなる海部中に、第２の冷菓材料からなる島部を有し、厚さ方向の端面を平面視したとき、前記島部は内方から外方へ延びつつ、任意の位置を回転軸とする一回転方向に曲がる曲線をなしており、厚さ方向の一方の端面と他方の端面とで、前記島部は前記一回転方向にずれており、前記第１の冷菓材料の凍結点が－５．０超－１．５℃以下であり、前記第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である、冷菓。
［２］ 前記海部の体積Ｖ１と前記島部の総体積Ｖ２の比を表すＶ１：Ｖ２が１００：８～１００：３０である、［１］の冷菓。
［３］ 厚さが１０～３０ｍｍである、［１］又は［２］の冷菓。
［４］ 前記第２の冷菓材料の、Ｂ型粘度計、ローターＮｏ.４を使用し、測定温度５℃で測定した粘度が、回転数６ｒｐｍにおいて１８～１３０Ｐａ・ｓであり、かつ回転数６ｒｐｍにおける粘度η１と回転数３０ｒｐｍにおける粘度η２との比を表すη１／η２が２～６である、［１］～［３］のいずれかの冷菓。
［５］ 前記一回転方向において、前記厚さ方向の一方の端面から他方の端面まで前記島部が移動した軌跡の中心角αが３０～２００°である、［１］～［４］のいずれかの冷菓。
［６］ 前記厚さ方向の一方の端面又は他方の端面を平面視したとき、前記一回転方向において、前記島部が存在する領域の中心角βの合計が３６０°以上である、［１］～［５］のいずれかの冷菓。
【発明の効果】
【0006】
本発明の冷菓は、複層冷菓でありながら、それぞれの層を広範囲で味わうことができる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】本発明の製造装置を用いて製造される冷菓の一実施形態を示す斜視図である。
【図3】本発明の冷菓の製造装置の一実施形態を示す正面図である。
【図4】成形工程を説明するための側面図である。
【図5】第２のノズルの一例を示す正面図である。
【図6】第２のノズルの他の例を示す正面図である。
【図7】連続式フリーザーの例を示す概略構成図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ－Ｂ線に沿う横断面図である。
【図8】第２のノズルの変形例を下方から見た一部断面平面図である。
【図9】表側端面の平滑性の評価方法を説明するための側面図である。
【図10】スティックの平行性の評価方法を説明するための側面図である。
【図11】試験例で用いたソース組成物の粘度の測定結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0008】
以下の用語の定義は、本明細書および特許請求の範囲にわたって適用される。
本発明における冷菓は、一般的な「冷菓」に分類されるもの、及びフローズンヨーグルトを含む。「冷菓」は、具体的には、アイスクリーム類（アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス）、氷菓を挙げることができる。
アイスクリーム類とは、乳又はこれらを原料として製造した食品を加工し、又は主要原料としたものを凍結させたものであって乳固形分３．０％以上を含むもの（はっ酵乳を除く）をいう。アイスクリーム類は、含まれる乳固形分と乳脂肪分の量によって、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイスの３つに分類される。
一方、乳固形分３．０％未満のものは、前記アイスクリーム類ではなく、食品衛生法に基づく厚生省告示「食品、添加物等の規格基準」により、氷菓として規定されている。
また、フローズンヨーグルトは、乳及び乳製品の成分規格等に関する省令により、種類別「発酵乳」に分類される。発酵乳は「乳又はこれと同等以上の無脂乳固形分を含む乳等を乳酸菌又は酵母で発酵させ、糊状または液状にしたもの又はこれらを凍結したものをいう」と定められ、成分規格は、「無脂乳固形分８．０％以上、乳酸菌数又は酵母数１０００万／ｍｌ以上」と規定されている。フローズンヨーグルトは、凍結した発酵乳に該当する。
本発明における冷菓は、氷菓、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス、フローズンヨーグルトのいずれであってもよい。
本発明における冷菓は、一般的な「冷菓」に分類されるもの、及びフローズンヨーグルトを含む。「冷菓」は、具体的には、アイスクリーム類（アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス）、氷菓を挙げることができる。
アイスクリーム類とは、乳又はこれらを原料として製造した食品を加工し、又は主要原料としたものを凍結させたものであって乳固形分３．０％以上を含むもの（はっ酵乳を除く）をいう。アイスクリーム類は、含まれる乳固形分と乳脂肪分の量によって、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイスの３つに分類される。
一方、乳固形分３．０％未満のものは、前記アイスクリーム類ではなく、食品衛生法に基づく厚生省告示「食品、添加物等の規格基準」により、氷菓として規定されている。
また、フローズンヨーグルトは、乳及び乳製品の成分規格等に関する省令により、種類別「発酵乳」に分類される。発酵乳は「乳又はこれと同等以上の無脂乳固形分を含む乳等を乳酸菌又は酵母で発酵させ、糊状または液状にしたもの又はこれらを凍結したものをいう」と定められ、成分規格は、「無脂乳固形分８．０％以上、乳酸菌数又は酵母数１０００万／ｍｌ以上」と規定されている。フローズンヨーグルトは、凍結した発酵乳に該当する。
本発明における冷菓は、氷菓、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス、フローズンヨーグルトのいずれであってもよい。
【0009】
凍結点は、液状にした冷菓材料を雰囲気温度－２５℃で冷却しながら、品温を経時的に測定し、液体が固体になる際の発熱反応により温度が下降しないポイント（凝固点）における温度である。
Ｂｒｉｘは、屈折計（例えばＡＴＡＧＯ社製品名ＲＸ－５０００）を用い、測定温度２０℃で測定した値である。３回測定した平均値をＢｒｉｘの測定値とする。
密度は、試料を５℃に温度調節し、１００ｃｍ３の容器に入れて、重量（単位：ｇ）を測定し、重量ｇ／１００ｃｍ３で算出される値（単位：ｇ／ｃｍ３）である。
Ｂｒｉｘは、屈折計（例えばＡＴＡＧＯ社製品名ＲＸ－５０００）を用い、測定温度２０℃で測定した値である。３回測定した平均値をＢｒｉｘの測定値とする。
密度は、試料を５℃に温度調節し、１００ｃｍ３の容器に入れて、重量（単位：ｇ）を測定し、重量ｇ／１００ｃｍ３で算出される値（単位：ｇ／ｃｍ３）である。
【0010】
成分等の含有量の測定方法は以下の方法を用いる。
（１）水分
常圧加熱乾燥法（乾燥助剤添加法）により測定する。
（２）固形分
固形分（質量％）＝１００－水分（質量％）で算出する。
（１）水分
常圧加熱乾燥法（乾燥助剤添加法）により測定する。
（２）固形分
固形分（質量％）＝１００－水分（質量％）で算出する。
【0011】
（３）脂肪分・乳脂肪
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、アイスクリーム類の乳脂肪分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料４ｇを小型ビーカーに採り、水３ｍＬを加えてよく混ぜ合わせ、レーリッヒ管に移す。前記ビーカーは、水３ｍＬでよく洗い、その洗液を前記レーリッヒ管に加え、振り混ぜる。次に、アンモニア水（アンモニアの２５～３０％水溶液、無色透明なもの）２ｍＬを加え、静かに混合する。次に、前記レーリッヒ管を６０℃の水浴中につけ、時々振り混ぜながら２０分間加温する。さらに２ｍＬエタノール（９５～９６％水溶液）１０ｍＬを加えてよく混ぜ合わせる。
次いで、前記レーリッヒ管にエーテル２５ｍＬを加え静かに回転し、均一の色調となったときエーテルガスを抜き、管を水平にして３０秒間激しく振り混ぜる。次に石油エーテル（沸点６０℃以下）２５ｍＬを加え、同様に３０秒間振り混ぜて栓を緩め、上澄液が透明になるまで直立して２時間以上静置する。上澄液を、予め恒量を求めたビーカーに入れる。
前記レーリッヒ管に、上記と同様の手順で、エーテル２５ｍＬ及び石油エーテル２５ｍＬを加えて混ぜ、上澄液を前記ビーカーに入れる。側管の先端を、エーテルと石油エーテルの等量混合液で洗浄して前記ビーカーに加える。
前記ビーカーを、約７５℃に加熱して溶剤を揮発させ、雰囲気温度１００～１０５℃の乾燥器中で１時間乾燥した後、秤量する。ビーカーの恒量からの増加分を脂肪分とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含まない場合は、上記で求めた脂肪分を乳脂肪の含有量とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含む場合は、上記で求めた脂肪分から他の脂肪分を差し引いた値を乳脂肪の含有量とする。
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、アイスクリーム類の乳脂肪分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料４ｇを小型ビーカーに採り、水３ｍＬを加えてよく混ぜ合わせ、レーリッヒ管に移す。前記ビーカーは、水３ｍＬでよく洗い、その洗液を前記レーリッヒ管に加え、振り混ぜる。次に、アンモニア水（アンモニアの２５～３０％水溶液、無色透明なもの）２ｍＬを加え、静かに混合する。次に、前記レーリッヒ管を６０℃の水浴中につけ、時々振り混ぜながら２０分間加温する。さらに２ｍＬエタノール（９５～９６％水溶液）１０ｍＬを加えてよく混ぜ合わせる。
次いで、前記レーリッヒ管にエーテル２５ｍＬを加え静かに回転し、均一の色調となったときエーテルガスを抜き、管を水平にして３０秒間激しく振り混ぜる。次に石油エーテル（沸点６０℃以下）２５ｍＬを加え、同様に３０秒間振り混ぜて栓を緩め、上澄液が透明になるまで直立して２時間以上静置する。上澄液を、予め恒量を求めたビーカーに入れる。
前記レーリッヒ管に、上記と同様の手順で、エーテル２５ｍＬ及び石油エーテル２５ｍＬを加えて混ぜ、上澄液を前記ビーカーに入れる。側管の先端を、エーテルと石油エーテルの等量混合液で洗浄して前記ビーカーに加える。
前記ビーカーを、約７５℃に加熱して溶剤を揮発させ、雰囲気温度１００～１０５℃の乾燥器中で１時間乾燥した後、秤量する。ビーカーの恒量からの増加分を脂肪分とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含まない場合は、上記で求めた脂肪分を乳脂肪の含有量とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含む場合は、上記で求めた脂肪分から他の脂肪分を差し引いた値を乳脂肪の含有量とする。
【0012】
（４）無脂乳固形分
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、発酵乳及び乳酸菌飲料の無脂乳固形分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料（凍結状のものにあっては、４０℃以下の温度でなるべく短時間に全部融解させたもの）約５０ｇを精密に量り、フェノールフタレイン溶液数滴を加える。これをかき混ぜながら１０％水酸化ナトリウム溶液を徐々に加えて微アルカリ性とし、メスフラスコに採る。水を加えて１００ｍＬとし、その５ｍＬを正確に１５０ｍＬのケルダール分解フラスコに採る。これに硫酸カリウム９ｇと硫酸銅１ｇの混合粉末０．２ｇを加え、更にフラスコの内壁を伝わらせて硫酸１０ｍＬを加える。次に、このフラスコを徐々に加熱し、亜硫酸ガスの白煙が生じたとき少し加熱を強める。泡末の大部分が消失した後、強熱し、中の液が透明な淡青色を呈し、かつ、フラスコの内壁に炭化物を認めなくなったとき加熱を止める。放冷後、注意しながら水３０ｍＬを加え、再び冷却した後フラスコを蒸留装置に連結する。この場合、２００ｍＬの吸収フラスコ中には０．０５ｍｏｌ／Ｌ硫酸３０ｍＬ及びメチルレッド溶液数滴を入れ、冷却器の下端が液中につかるようにする。
次に、ケルダール蒸留装置の漏斗から３０％水酸化ナトリウム溶液４０ｍＬを入れ、水１０ｍＬで洗い込み、ピンチコックを閉じ、直ちに蒸留をはじめる。留出液が８０ｍＬ～１００ｍＬの量に達したとき冷却器の下端を液面から離し、更に留出液の数ｍＬを採る。蒸留終了後、冷却器の液に浸った部分を少量の水で洗い、その洗液を吸収フラスコ中の液に合し、これを０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液で滴定する。
無脂乳固形分（単位：質量％）は、次式によって計算する。
無脂乳固形分＝｛０．００１４×（Ａ－Ｂ）｝／試料の採取量（単位：ｇ）×６．３８×２．８２×１００
Ａ：０．０５ｍｏｌ／Ｌの硫酸３０ｍＬを中和するのに要する０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
Ｂ：滴定に要した０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
標示薬：メチルレッド溶液（メチルレッド１ｇをエタノール５０ｍＬに溶かし、これに水を加えて１００ｍＬとし、必要があればろ過する。
（５）乳固形分
前記（３）の方法で求めた乳脂肪分と、前記（４）の方法で求めた無脂乳固形分との合計を乳固形分とする。
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、発酵乳及び乳酸菌飲料の無脂乳固形分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料（凍結状のものにあっては、４０℃以下の温度でなるべく短時間に全部融解させたもの）約５０ｇを精密に量り、フェノールフタレイン溶液数滴を加える。これをかき混ぜながら１０％水酸化ナトリウム溶液を徐々に加えて微アルカリ性とし、メスフラスコに採る。水を加えて１００ｍＬとし、その５ｍＬを正確に１５０ｍＬのケルダール分解フラスコに採る。これに硫酸カリウム９ｇと硫酸銅１ｇの混合粉末０．２ｇを加え、更にフラスコの内壁を伝わらせて硫酸１０ｍＬを加える。次に、このフラスコを徐々に加熱し、亜硫酸ガスの白煙が生じたとき少し加熱を強める。泡末の大部分が消失した後、強熱し、中の液が透明な淡青色を呈し、かつ、フラスコの内壁に炭化物を認めなくなったとき加熱を止める。放冷後、注意しながら水３０ｍＬを加え、再び冷却した後フラスコを蒸留装置に連結する。この場合、２００ｍＬの吸収フラスコ中には０．０５ｍｏｌ／Ｌ硫酸３０ｍＬ及びメチルレッド溶液数滴を入れ、冷却器の下端が液中につかるようにする。
次に、ケルダール蒸留装置の漏斗から３０％水酸化ナトリウム溶液４０ｍＬを入れ、水１０ｍＬで洗い込み、ピンチコックを閉じ、直ちに蒸留をはじめる。留出液が８０ｍＬ～１００ｍＬの量に達したとき冷却器の下端を液面から離し、更に留出液の数ｍＬを採る。蒸留終了後、冷却器の液に浸った部分を少量の水で洗い、その洗液を吸収フラスコ中の液に合し、これを０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液で滴定する。
無脂乳固形分（単位：質量％）は、次式によって計算する。
無脂乳固形分＝｛０．００１４×（Ａ－Ｂ）｝／試料の採取量（単位：ｇ）×６．３８×２．８２×１００
Ａ：０．０５ｍｏｌ／Ｌの硫酸３０ｍＬを中和するのに要する０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
Ｂ：滴定に要した０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
標示薬：メチルレッド溶液（メチルレッド１ｇをエタノール５０ｍＬに溶かし、これに水を加えて１００ｍＬとし、必要があればろ過する。
（５）乳固形分
前記（３）の方法で求めた乳脂肪分と、前記（４）の方法で求めた無脂乳固形分との合計を乳固形分とする。
【0013】
＜冷菓＞
図１、２は冷菓の一実施形態である。図１は斜視図、図２は平面図である。
本実施形態の冷菓１は、平板状の冷菓本体２にスティック３が挿入されたアイスバー状の製品である。冷菓本体２は、第１の冷菓材料からなる海部４と、第２の冷菓材料からなる３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃとからなる。海部４及び島部５ａ、５ｂ、５ｃは、それぞれＺ方向に連続して存在する連続層であり、島部５ａ、５ｂ、５ｃは海部４中に存在する。
以下、冷菓本体２の厚さ方向をＺ方向、Ｚ方向に垂直かつスティック３の挿入方向に平行な方向をＸ方向、Ｘ方向及びＺ方向に垂直な方向をＹ方向とする。冷菓本体２は押出成形法で成形されたものであり、Ｚ方向は押出方向に平行である。
本実施形態において、後述のトレイ上に押出成形した際に、トレイに接していた端面を他方の端面２ｂとする。以下、一方の端面２ａを表側端面（トレイに接していた端面とは反対側の端面）、他方の端面２ｂを裏側端面ということもある。
図１、２は冷菓の一実施形態である。図１は斜視図、図２は平面図である。
本実施形態の冷菓１は、平板状の冷菓本体２にスティック３が挿入されたアイスバー状の製品である。冷菓本体２は、第１の冷菓材料からなる海部４と、第２の冷菓材料からなる３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃとからなる。海部４及び島部５ａ、５ｂ、５ｃは、それぞれＺ方向に連続して存在する連続層であり、島部５ａ、５ｂ、５ｃは海部４中に存在する。
以下、冷菓本体２の厚さ方向をＺ方向、Ｚ方向に垂直かつスティック３の挿入方向に平行な方向をＸ方向、Ｘ方向及びＺ方向に垂直な方向をＹ方向とする。冷菓本体２は押出成形法で成形されたものであり、Ｚ方向は押出方向に平行である。
本実施形態において、後述のトレイ上に押出成形した際に、トレイに接していた端面を他方の端面２ｂとする。以下、一方の端面２ａを表側端面（トレイに接していた端面とは反対側の端面）、他方の端面２ｂを裏側端面ということもある。
【0014】
冷菓本体２の、Ｚ方向の端面２ａ、２ｂを平面視したとき、島部５ａ、５ｂ、５ｃはそれぞれ内方から外方へ延びつつ、回転軸Ｐを中心とする一回転方向（以下、Ｑ１方向ともいう）に曲がる曲線をなしている。
本明細書において「一回転方向」とは、所定の回転軸を中心として回転する２つの回転方向（時計回り方向と反時計回り方向）のうちの一方の回転方向を意味する。
図１において、Ｑ１方向は上から見て反時計回り方向を示す。回転軸Ｐの位置は特に限定されないが、冷菓本体２のＸ－Ｙ平面における中央部を通ることが好ましい。３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状は互いに同じでもよく、異なってもよい。冷菓本体２の平面形状（設計値）及び回転軸Ｐの位置は、後述の排出部１１ｄの内面形状及び幹管部１２ｂの回転軸の位置によって調整できる。
本明細書において「一回転方向」とは、所定の回転軸を中心として回転する２つの回転方向（時計回り方向と反時計回り方向）のうちの一方の回転方向を意味する。
図１において、Ｑ１方向は上から見て反時計回り方向を示す。回転軸Ｐの位置は特に限定されないが、冷菓本体２のＸ－Ｙ平面における中央部を通ることが好ましい。３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状は互いに同じでもよく、異なってもよい。冷菓本体２の平面形状（設計値）及び回転軸Ｐの位置は、後述の排出部１１ｄの内面形状及び幹管部１２ｂの回転軸の位置によって調整できる。
【0015】
Ｚ方向の一方の端面２ａと他方の端面２ｂとで、島部５ａ、５ｂ、５ｃはそれぞれＱ１方向にずれている。すなわち、島部５ａ、５ｂ、５ｃはＺ方向に対して斜めに延在する。
本明細書において、「Ｚ方向の一方の端面と他方の端面とで島部（例えば島部５ａ）が特定の方向（例えばＱ１方向）にずれている」とは、一方の端面における島部５ａと、他方の端面における島部５ａを、Ｚ方向に垂直な１つの投影面に、Ｚ方向から平行投影したときに、投影面における両者の位置がＱ１方向にずれていることを意味する。
冷菓本体２において、海部４中の島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在すると良好な形状安定性が得られやすい。例えば、トレイ上に押出成形する際の、海部４の流動性と島部５ａ、５ｂ、５ｃの流動性とに差があっても、流下速度の不均一が緩和され、表側端面２ａの平滑性が得られやすい。
また、第２の冷菓材料からなる連続層である島部５ａ、５ｂ、５ｃが、Ｚ方向に対して斜めに延在すると、第２の冷菓材料を広範囲に存在させやすい。第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓１を喫食する際に、第２の冷菓材料の風味を広範囲で味わうことができる。また、第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓全体に対する第２の冷菓材料の含有量を増大しやすい。
本明細書において、「Ｚ方向の一方の端面と他方の端面とで島部（例えば島部５ａ）が特定の方向（例えばＱ１方向）にずれている」とは、一方の端面における島部５ａと、他方の端面における島部５ａを、Ｚ方向に垂直な１つの投影面に、Ｚ方向から平行投影したときに、投影面における両者の位置がＱ１方向にずれていることを意味する。
冷菓本体２において、海部４中の島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在すると良好な形状安定性が得られやすい。例えば、トレイ上に押出成形する際の、海部４の流動性と島部５ａ、５ｂ、５ｃの流動性とに差があっても、流下速度の不均一が緩和され、表側端面２ａの平滑性が得られやすい。
また、第２の冷菓材料からなる連続層である島部５ａ、５ｂ、５ｃが、Ｚ方向に対して斜めに延在すると、第２の冷菓材料を広範囲に存在させやすい。第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓１を喫食する際に、第２の冷菓材料の風味を広範囲で味わうことができる。また、第２の冷菓材料が広範囲に存在すると、冷菓全体に対する第２の冷菓材料の含有量を増大しやすい。
【0016】
Ｑ１方向において、一方の端面２ａから他方の端面２ｂに至るまでに、島部５ａ、５ｂ、５ｃが移動した軌跡の中心角αは３０～２００°が好ましく、５０～１６０°がより好ましい。上記範囲の下限値以上であると、島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在することによる効果が充分に得られやすい。上限値以下であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の、島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状安定性に優れる。
【0017】
端面２ａ、２ｂを平面視したとき、Ｑ１方向において、島部５ａ、５ｂ、５ｃのそれぞれが存在する領域の中心角βは、互いに同じでもよく、異なってもよい。
端面２ａ、２ｂの少なくとも１つにおいて、各島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は３６０°以上が好ましい。前記下限値以上であると、第２の冷菓材料（島部５ａ、５ｂ、５ｃ）の風味を広範囲で充分に味わうことができる。また、冷菓全体に対する第２の冷菓材料の含有量を増大しやすい。
端面２ａ、２ｂの少なくとも１つにおいて、各島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は３６０°以上が好ましい。前記下限値以上であると、第２の冷菓材料（島部５ａ、５ｂ、５ｃ）の風味を広範囲で充分に味わうことができる。また、冷菓全体に対する第２の冷菓材料の含有量を増大しやすい。
【0018】
冷菓本体２において、海部４の体積Ｖ１と島部５ａ、５ｂ、５ｃの総体積Ｖ２との比を表すＶ１：Ｖ２は、１００：８～１００：３０が好ましい。本実施形態においてＶ２は３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの各体積の合計である。Ｖ２の比率が上記範囲の下限値以上であると第２の冷菓材料の風味を充分に味わうことができる。上限値以下であると表側端面２ａにおいて良好な平滑性が得られやすい。Ｖ１：Ｖ２は１００：１０～１００：３０がより好ましく、１００：１０～１００：２５がさらに好ましい。
【0019】
冷菓本体２の、Ｚ方向の厚さは１０～３０ｍｍが好ましい。厚さが小さい方が、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすいが、本実施形態によれば前記平滑性を向上できる。
本実施形態を適用することによる効果が大きいという観点から、Ｚ方向の厚さは１０～２５ｍｍがより好ましい。
海部４と島部５ａ、５ｂ、５ｃの体積の合計、すなわち冷菓本体２の体積は特に限定されないが、例えば３０～１２０ｍＬが好ましい。
本実施形態を適用することによる効果が大きいという観点から、Ｚ方向の厚さは１０～２５ｍｍがより好ましい。
海部４と島部５ａ、５ｂ、５ｃの体積の合計、すなわち冷菓本体２の体積は特に限定されないが、例えば３０～１２０ｍＬが好ましい。
【0020】
第１の冷菓材料及び第２の冷菓材料は特に限定されず、アイスクリーム類及び氷菓において公知の材料を使用できる。
第１の冷菓材料の凍結点は－５．０超－１．５℃以下であり、第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である。両者の凍結点に差があると、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすいが、本実施形態によれば前記平滑性を向上できる。本実施形態を適用することによる効果が大きいという観点からは、第１の冷菓材料の凍結点と第２の冷菓材料の凍結点の差の絶対値が０．５℃以上であることが好ましい。
第１の冷菓材料の凍結点は－５．０超－１．５℃以下であり、第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である。両者の凍結点に差があると、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすいが、本実施形態によれば前記平滑性を向上できる。本実施形態を適用することによる効果が大きいという観点からは、第１の冷菓材料の凍結点と第２の冷菓材料の凍結点の差の絶対値が０．５℃以上であることが好ましい。
【0021】
冷菓本体２を押出成形法で成形する場合、凍結する前の第２の冷菓材料の粘度が高い方が、表側端面２ａの平滑性が良好になりやすい。一方、前記粘度が高すぎるとノズルから第２の冷菓材料を押出し難く、製造安定性が低下しやすい。表面の平滑性と製造安定性を両立しやすい点で、第２の冷菓材料がシュードプラスチック性（擬塑性）を有する流体であることが好ましい。具体的には、Ｂ型粘度計、ローターＮｏ．４を使用し、測定温度５℃で測定した粘度について、回転数６ｒｐｍにおける粘度をη１、回転数３０ｒｐｍにおける粘度をη２とすると、η１が１８～１３０Ｐａ・ｓであり、かつη２に対するη１の比を表すη１／η２が２～６であると好ましい。前記η１が２５～１００Ｐａ・ｓであり、かつ前記η１／η２が２．５～５であるとより好ましい。前記η１が３０～８０Ｐａ・ｓであり、かつ前記η１／η２が２．８～４であるとさらに好ましい。
【0022】
第２の冷菓材料は、凍結点が－５．０℃以下であるソース組成物が好ましい。ソース組成物の凍結点は－２０．０～－６．０℃以下が好ましく、－１７．０～－６．５℃がより好ましく、－１５．０～－７．０℃がさらに好ましい。
第１の冷菓材料の凍結点とソース組成物の凍結点との差の絶対値は１４℃以下が好ましく、１０℃以下がより好ましく、７℃以下がさらに好ましい。
第１の冷菓材料の凍結点とソース組成物の凍結点との差の絶対値は１４℃以下が好ましく、１０℃以下がより好ましく、７℃以下がさらに好ましい。
【0023】
ソース組成物の凍結点が、上記範囲の上限値以下であると、ソース組成物特有の柔らかい組織が得られやすく、とろりとした食感が得られやすい。上記範囲の下限値以上であると、製造時の硬化工程でソース組成物の硬化不良を防止しやすい。また保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。ソース組成物の硬化不良や、ソース組成物だけの融解が生じるとソース組成物の染み出しが生じるなど、製品の形状や外観を損なう。
【0024】
ソース組成物は、例えば、水と、甘味料と、増粘剤及びゲル化剤からなる群から選ばれる１種以上を含む組成物が好ましい。
ソース組成物の例としては、フルーツソース、フルーツプレザーブ、カラメルソース、コーヒーソース、ヨーグルトソース、練乳、チョコレート類、蜂蜜類等が挙げられる。
ソース組成物の２０℃におけるＢｒｉｘは１０～７０が好ましく、２０～６５がより好ましい。上記範囲の下限値以上であるとソース組成物特有の柔らかい組織となり、とろりとした食感を味わうことができる。一方、Ｂｒｉｘが高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。Ｂｒｉｘが上記範囲の上限値以下であると、製造時の硬化工程でソース組成物の硬化不良を防止しやすい。また保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。ソース組成物の硬化不良や、ソース組成物だけの融解が生じるとソース組成物の染み出しが生じるなど、製品の形状や外観を損なう。
また、脂肪分を多く含む（例えば、脂肪分１質量％以上）ソース組成物など、Ｂｒｉｘの測定値が安定しない材料は、Ｂｒｉｘに代えて固形分を指標とすることができる。固形分の含有量が高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。上記Ｂｒｉｘと同様の理由で、固形分は１０～７０質量％が好ましく、２０～６５質量％がより好ましく、２５～６０質量％がさらに好ましい。
ソース組成物の例としては、フルーツソース、フルーツプレザーブ、カラメルソース、コーヒーソース、ヨーグルトソース、練乳、チョコレート類、蜂蜜類等が挙げられる。
ソース組成物の２０℃におけるＢｒｉｘは１０～７０が好ましく、２０～６５がより好ましい。上記範囲の下限値以上であるとソース組成物特有の柔らかい組織となり、とろりとした食感を味わうことができる。一方、Ｂｒｉｘが高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。Ｂｒｉｘが上記範囲の上限値以下であると、製造時の硬化工程でソース組成物の硬化不良を防止しやすい。また保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。ソース組成物の硬化不良や、ソース組成物だけの融解が生じるとソース組成物の染み出しが生じるなど、製品の形状や外観を損なう。
また、脂肪分を多く含む（例えば、脂肪分１質量％以上）ソース組成物など、Ｂｒｉｘの測定値が安定しない材料は、Ｂｒｉｘに代えて固形分を指標とすることができる。固形分の含有量が高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。上記Ｂｒｉｘと同様の理由で、固形分は１０～７０質量％が好ましく、２０～６５質量％がより好ましく、２５～６０質量％がさらに好ましい。
【0025】
ソース組成物の密度は０．４～１．４ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．６～１．３ｇ／ｃｍ３がより好ましい。密度が上記範囲の下限値以上であるとソース組成物の風味が充分に得られやすい。一方、密度が高いほど凍結点が低く融解しやすい傾向がある。密度が上限値以下であると、保存時にソース組成物だけが融解するという現象が生じ難い。
ソース組成物に空気を含有させてもよい。空気を含有させると、粘度が上昇し、保形性が高まるため、Ｖ１に対するＶ２の比率をより高めやすい。また食感が軽くなりやすい。
例えば、ソース組成物の凍結物のオーバーラン値（容量基準）は、４０％以下が好ましく、３０％以下が好ましい、ゼロでもよい。
ソース組成物に空気を含有させることによる効果が充分に得られやすい点では、ソース組成物の凍結物のオーバーラン値（容量基準）は、１０～４０％が好ましく、１０～３０％がより好ましい。
ソース組成物の凍結物のオーバーラン値は、空気を含有させる前のソース組成物の容量に対する、ソース組成物の凍結物の含有空気容量の百分率で表される。
ソース組成物に空気を含有させてもよい。空気を含有させると、粘度が上昇し、保形性が高まるため、Ｖ１に対するＶ２の比率をより高めやすい。また食感が軽くなりやすい。
例えば、ソース組成物の凍結物のオーバーラン値（容量基準）は、４０％以下が好ましく、３０％以下が好ましい、ゼロでもよい。
ソース組成物に空気を含有させることによる効果が充分に得られやすい点では、ソース組成物の凍結物のオーバーラン値（容量基準）は、１０～４０％が好ましく、１０～３０％がより好ましい。
ソース組成物の凍結物のオーバーラン値は、空気を含有させる前のソース組成物の容量に対する、ソース組成物の凍結物の含有空気容量の百分率で表される。
【0026】
第１の冷菓材料は、水及び甘味料を含み凍結点が－５．０超－１．５℃以下である組成物（以下、アイス原料ミックスともいう。）の凍結物が好ましい。
アイス原料ミックスの凍結点が上記範囲の下限値以上であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の形状安定性に優れる。上限値以下であると、後述の連続式フリーザーでフリージングする際にシリンダーが凍りつき難く、製造安定性に優れる。
アイス原料ミックスの凍結点が上記範囲の下限値以上であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の形状安定性に優れる。上限値以下であると、後述の連続式フリーザーでフリージングする際にシリンダーが凍りつき難く、製造安定性に優れる。
【0027】
アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値（容量基準）は特に限定されない。アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値が低いと、表側端面２ａの平滑性が不充分になりやすいが、本実施形態によれば前記平滑性を向上できる。本実施形態を適用することによる効果が大きいという観点から、アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値は１２０％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、５０％以下がさらに好ましい。オーバーラン値の下限はゼロでもよい。
第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物であり、第２の冷菓材料がソース組成物である場合、ソース組成物との食感の差が充分に得られやすい点からは、アイス原料ミックスのオーバーラン値はソース組成物のオーバーラン値より高く、その差の絶対値は５％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、２０％以上がさらに好ましい。
アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値は、空気を含有させる前のアイス原料ミックスの容量に対する、アイス原料ミックスの凍結物の含有空気容量の百分率で表される。例えばオーバーラン値が１００％の場合、アイス原料ミックスの凍結物は、アイス原料ミックスと同容量の空気を含むことを意味する。
第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物であり、第２の冷菓材料がソース組成物である場合、ソース組成物との食感の差が充分に得られやすい点からは、アイス原料ミックスのオーバーラン値はソース組成物のオーバーラン値より高く、その差の絶対値は５％以上が好ましく、１０％以上がより好ましく、２０％以上がさらに好ましい。
アイス原料ミックスの凍結物のオーバーラン値は、空気を含有させる前のアイス原料ミックスの容量に対する、アイス原料ミックスの凍結物の含有空気容量の百分率で表される。例えばオーバーラン値が１００％の場合、アイス原料ミックスの凍結物は、アイス原料ミックスと同容量の空気を含むことを意味する。
【0028】
アイス原料ミックスに含まれる甘味料としては、砂糖（上白糖、グラニュー糖、三温糖、黒砂糖）、水あめ、粉飴、砂糖混合異性化糖、異性化糖、乳糖、ぶどう糖、麦芽糖、果糖、転化糖、還元麦芽水あめ、蜂蜜、トレハロース、パラチノース、Ｄ－キシロース等の糖類；キシリトール、ソルビトール、マルチロール、エリスリトール等の糖アルコール類；サッカリンナトリウム、サイクラメート及びその塩、アセスルファムカリウム、ソーマチン、アスパルテーム、スクラロース、アリテーム、ネオテーム、ステビア抽出物に含まれるステビオサイドなどの高甘味度甘味料；等が挙げられる。甘味料は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
さらに乳成分を含んでもよい。乳成分の例としては生乳、牛乳、クリーム、バター、脱脂粉乳、脱脂濃縮乳、練乳、チーズ、ホエイ、ホエイ蛋白濃縮物等の乳製品が挙げられる。乳成分は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、卵成分、植物油脂、食物繊維、安定剤、乳化剤、果汁、食塩、酸味料、香料、着色料、酒類、種実類、抹茶、コーヒー、紅茶、チョコ類、その他の食品添加剤を含んでもよい。
アイス原料ミックスとして、例えば、アイス原料ミックスの総質量に対して、甘味料の含有量が１～４０質量％、乳脂肪の含有量が０～１７質量％、無脂乳固形分が０～１３質量％、乳固形分が０～３０質量％、固形分が５～５５質量％である組成物が挙げられる。
さらに乳成分を含んでもよい。乳成分の例としては生乳、牛乳、クリーム、バター、脱脂粉乳、脱脂濃縮乳、練乳、チーズ、ホエイ、ホエイ蛋白濃縮物等の乳製品が挙げられる。乳成分は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、卵成分、植物油脂、食物繊維、安定剤、乳化剤、果汁、食塩、酸味料、香料、着色料、酒類、種実類、抹茶、コーヒー、紅茶、チョコ類、その他の食品添加剤を含んでもよい。
アイス原料ミックスとして、例えば、アイス原料ミックスの総質量に対して、甘味料の含有量が１～４０質量％、乳脂肪の含有量が０～１７質量％、無脂乳固形分が０～１３質量％、乳固形分が０～３０質量％、固形分が５～５５質量％である組成物が挙げられる。
【0029】
本実施形態の冷菓は、表側端面２ａの平滑性が良好であることが好ましい。例えば、図９に例示するように、冷菓本体２の表側端面２ａが上側となるように、Ｘ－Ｙ平面上に冷菓１を置き、Ｚ方向における高さが最も高い位置と最も低い位置における高低差Ｇを測定したとき、高低差Ｇが０～４．０ｍｍ未満であることが好ましく、０～３．０ｍｍ未満であることがより好ましく、０～２．０ｍｍ未満であることがさらに好ましい。
【0030】
＜製造装置＞
図３、４は、本実施形態の冷菓の製造に好適な装置の一実施形態であり、図３は正面図、図４は側面図である。本実施形態の装置は、押出成形法で図１、２に示す冷菓を製造する押出し成形装置である。
本実施形態の装置は、概略、冷菓材料の未硬化物を下方に向けて排出する押出部１０と、押出部１０から排出された未硬化物を押出方向（Ｚ方向）に対して垂直に切断する切断部２０を備える。切断部２０では、例えばワイヤ等で未硬化物を切断して、平板状に成形する。切断する直前の未硬化物にスティック３を刺すスティック挿入装置（図示略）が設けられており、アイスバー状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。
図３、４は、本実施形態の冷菓の製造に好適な装置の一実施形態であり、図３は正面図、図４は側面図である。本実施形態の装置は、押出成形法で図１、２に示す冷菓を製造する押出し成形装置である。
本実施形態の装置は、概略、冷菓材料の未硬化物を下方に向けて排出する押出部１０と、押出部１０から排出された未硬化物を押出方向（Ｚ方向）に対して垂直に切断する切断部２０を備える。切断部２０では、例えばワイヤ等で未硬化物を切断して、平板状に成形する。切断する直前の未硬化物にスティック３を刺すスティック挿入装置（図示略）が設けられており、アイスバー状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。
【0031】
押出部１０は、第１のノズル１１と、第１のノズル１１の内部に設けられた第２のノズル１２を有する。
第１のノズル１１は、上側から順に、第１の供給部１１ａと、円筒状の主筒部１１ｂと、縮径部１１ｃと、排出部１１ｄを有する。第１のノズル１１の外側にエアノズル１１ｅが設けられている。
第１の供給部１１ａは、第１のノズル１１と第２のノズル１２との間の空間に第１の冷菓材料を供給する。排出部１１ｄは筒状であり、その内面形状は得ようとする成形物２２の平面形状（設計値）と同じである。
以下において、径方向は特に断りが無い限り、主筒部１１ｂの半径方向である。
第１のノズル１１は、上側から順に、第１の供給部１１ａと、円筒状の主筒部１１ｂと、縮径部１１ｃと、排出部１１ｄを有する。第１のノズル１１の外側にエアノズル１１ｅが設けられている。
第１の供給部１１ａは、第１のノズル１１と第２のノズル１２との間の空間に第１の冷菓材料を供給する。排出部１１ｄは筒状であり、その内面形状は得ようとする成形物２２の平面形状（設計値）と同じである。
以下において、径方向は特に断りが無い限り、主筒部１１ｂの半径方向である。
【0032】
第２のノズル１２は、上側から順に、第２の供給部１２ａと、幹管部１２ｂを有する。
第２の供給部１２ａは、第２のノズル１２内に第２の冷菓材料を供給する。
幹管部１２ｂは、主筒部１１ｂと同軸であり、主筒部１１ｂの中心軸を回転軸Ｐとして回転する。幹管部１２ｂは、径方向外方に突出する枝管部１２ｄを有し、枝管部１２ｄより下側に先端部１２ｃを有する。先端部１２ｃは、下方に向かって縮径する円錐状である。
Ｚ方向において、枝管部１２ｄは主筒部１１ｂと縮径部１１ｃとの境界近傍に位置し、幹管部１２ｂの先端は、縮径部１１ｃと排出部１１ｄとの境界近傍に位置する。
第２の供給部１２ａは、第２のノズル１２内に第２の冷菓材料を供給する。
幹管部１２ｂは、主筒部１１ｂと同軸であり、主筒部１１ｂの中心軸を回転軸Ｐとして回転する。幹管部１２ｂは、径方向外方に突出する枝管部１２ｄを有し、枝管部１２ｄより下側に先端部１２ｃを有する。先端部１２ｃは、下方に向かって縮径する円錐状である。
Ｚ方向において、枝管部１２ｄは主筒部１１ｂと縮径部１１ｃとの境界近傍に位置し、幹管部１２ｂの先端は、縮径部１１ｃと排出部１１ｄとの境界近傍に位置する。
【0033】
枝管部１２ｄは、幹管部１２ｂの回転方向（以下、Ｑ２方向ともいう）において等間隔に３個設けられている。図３において、Ｑ２方向は上から見て時計回り方向を示す。３個の枝管部１２ｄは同一のＸ－Ｙ平面上に存在する。
各枝管部１２ｄの周面のうち、幹管部１２ｂがＱ２方向に回転したときに進行方向となる側とは反対側の面に吐出孔１２ｅが設けられている。
吐出孔１２ｅの形状は、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって、開口面積が大きくなる形状である。例えば図５に示すようなスリット状でもよく、図６に示すような開口径が異なる複数の孔であってもよい。
各枝管部１２ｄの周面のうち、幹管部１２ｂがＱ２方向に回転したときに進行方向となる側とは反対側の面に吐出孔１２ｅが設けられている。
吐出孔１２ｅの形状は、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって、開口面積が大きくなる形状である。例えば図５に示すようなスリット状でもよく、図６に示すような開口径が異なる複数の孔であってもよい。
【0034】
図５に例示するように、吐出孔１２ｅがスリット状である場合、Ｚ方向におけるスリット幅ｗは、幹管部１２ｂから遠ざかるにしたがって漸次拡大する。１個の吐出孔１２ｅにおけるスリット幅ｗの最大値と最小値との差は０．５～８ｍｍが好ましく、１～５ｍｍがより好ましい。上記範囲内であると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
例えば、スリット幅ｗの最大値は１～９ｍｍが好ましく、２～６ｍｍがより好ましい。スリットの形状は特に限定されない。例えば、三角形、台形、扇形等が挙げられる。これらの形状の角が丸みを帯びていてもよい。
例えば、スリット幅ｗの最大値は１～９ｍｍが好ましく、２～６ｍｍがより好ましい。スリットの形状は特に限定されない。例えば、三角形、台形、扇形等が挙げられる。これらの形状の角が丸みを帯びていてもよい。
【0035】
図６に例示するように、吐出孔１２ｅが複数の孔である場合、最も大きい孔の開口面積と、最も小さい開口面積との差は５～８０ｍｍ２が好ましく、１０～６０ｍｍ２がより好ましい。上記範囲内であると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
例えば、最も大きい孔の開口面積１０～８０ｍｍ２が好ましく、２０～７０ｍｍ２がより好ましい。孔の形状は特に限定されない。例えば円形、楕円形、又は卵形等が挙げられる。
例えば、最も大きい孔の開口面積１０～８０ｍｍ２が好ましく、２０～７０ｍｍ２がより好ましい。孔の形状は特に限定されない。例えば円形、楕円形、又は卵形等が挙げられる。
【0036】
回転軸Ｐから径方向外方へ向かう方向において、吐出孔１２ｅが存在する位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２０～９０％の領域内が好ましい。距離Ｄの０％は回転軸Ｐの位置、１００％は主筒部１１ｂの内壁の位置である。より好ましくは２３～８８％の領域内であり、さらに好ましくは２５～８５％の領域内である。吐出孔１２ｅが前記領域内に存在すると、主筒部１１ｂの径方向における吐出量の均一性に優れる。
本実施形態において、３個の枝管部１２ｄにそれぞれ存在する吐出孔１２ｅの、位置及び形状は互いに同じである。
本実施形態において、３個の枝管部１２ｄにそれぞれ存在する吐出孔１２ｅの、位置及び形状は互いに同じである。
【0037】
エアノズル１１ｅは、必要に応じて、第１のノズル１１の外面に気体を吹き付ける。本実施形態において、エアノズル１１ｅは、排出部１１ｄの下端（排出口）の近傍と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けられている。
エアノズル１１ｅは、管状のエアノズル本体に、孔状の吹出口１１ｆが複数形成されている。エアノズル本体は押出ノズル１１の周方向に沿って、押出ノズル１１から離間して設けられている。吹出口１１ｆは、押出ノズル１１と向かい合う面に形成されている。エアノズル本体の中心軸はＸ－Ｙ平面上に存在し、複数の吹出口１１ｆは、Ｘ－Ｙ平面に沿って設けられている。
排出口近傍のエアノズル１１ｅは、排出部１１ｄの全周のうち、未硬化物２１にスティック３を刺すための部位を除く領域に設けられている。
主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅは、主筒部１１ｂの全周に気体が接触するように、設けられている。
エアノズル１１ｅは、管状のエアノズル本体に、孔状の吹出口１１ｆが複数形成されている。エアノズル本体は押出ノズル１１の周方向に沿って、押出ノズル１１から離間して設けられている。吹出口１１ｆは、押出ノズル１１と向かい合う面に形成されている。エアノズル本体の中心軸はＸ－Ｙ平面上に存在し、複数の吹出口１１ｆは、Ｘ－Ｙ平面に沿って設けられている。
排出口近傍のエアノズル１１ｅは、排出部１１ｄの全周のうち、未硬化物２１にスティック３を刺すための部位を除く領域に設けられている。
主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅは、主筒部１１ｂの全周に気体が接触するように、設けられている。
【0038】
＜製造方法＞
本実施形態の装置を用いて冷菓１を製造するには、第１のノズル１１に第１の冷菓材料の未硬化物（以下、第１の未硬化物ともいう）を連続的に供給し、第２のノズル１２に第２の冷菓材料の未硬化物（以下、第２の未硬化物ともいう）を連続的に供給する。第１のノズル１１から第１の未硬化物を押出しつつ、第２のノズル１２をＱ２方向に回転させながら、吐出孔１２ｅから第２の未硬化物を押出す。トレイ３０はＹ方向に所定の速度で移動させる。
第１のノズル１１内では、第１の未硬化物が、主筒部１１ｂから縮径部１１ｃを経て排出部１１ｄから押出される途中で、第１の未硬化物の内部に、第２のノズル１２の吐出孔１２ｅから押出された第２の未硬化物が注入される。排出部１１ｄからは、第１の未硬化物と第２の未硬化物とが合一した複合未硬化物がＺ方向に排出される。
所定量の複合未硬化物が流下した時点で、切断部２０で切断すると、平板状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。切断直前の複合未硬化物に対してＸ方向にスティック３を刺す。これら操作を繰り返して、多数個の成形物２２を連続製造する。
得られた成形物２２を冷却し硬化させて冷菓１を得る。硬化は常法で行うことができる。例えば、成形物２２を、－４５～－３０℃で２０分間～１時間保持する方法で硬化させる。
本実施形態の装置を用いて冷菓１を製造するには、第１のノズル１１に第１の冷菓材料の未硬化物（以下、第１の未硬化物ともいう）を連続的に供給し、第２のノズル１２に第２の冷菓材料の未硬化物（以下、第２の未硬化物ともいう）を連続的に供給する。第１のノズル１１から第１の未硬化物を押出しつつ、第２のノズル１２をＱ２方向に回転させながら、吐出孔１２ｅから第２の未硬化物を押出す。トレイ３０はＹ方向に所定の速度で移動させる。
第１のノズル１１内では、第１の未硬化物が、主筒部１１ｂから縮径部１１ｃを経て排出部１１ｄから押出される途中で、第１の未硬化物の内部に、第２のノズル１２の吐出孔１２ｅから押出された第２の未硬化物が注入される。排出部１１ｄからは、第１の未硬化物と第２の未硬化物とが合一した複合未硬化物がＺ方向に排出される。
所定量の複合未硬化物が流下した時点で、切断部２０で切断すると、平板状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。切断直前の複合未硬化物に対してＸ方向にスティック３を刺す。これら操作を繰り返して、多数個の成形物２２を連続製造する。
得られた成形物２２を冷却し硬化させて冷菓１を得る。硬化は常法で行うことができる。例えば、成形物２２を、－４５～－３０℃で２０分間～１時間保持する方法で硬化させる。
【0039】
第１の未硬化物を、第１のノズル１１に供給する際の供給温度は、第１の冷菓材料の凍結点より低い温度とする。第１の冷菓材料の凍結点と第１の未硬化物の供給温度との温度差の絶対値は１℃以上が好ましく、２℃以上がより好ましく、３℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物の保形性を高めて、表側端面２ａの平滑性を高めやすい。一方、この温度差の絶対値は、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、６℃以下がさらに好ましい。前記上限値以下であると、第１の未硬化物中に脂肪球が形成され難く、成形物２２の形状安定性に優れる。第１の未硬化物中に脂肪球が形成されると、排出部１１ｄから排出された複合未硬化物を切断する際に、切断治具（ワイヤ等）が脂肪球に当たり、成形物２２の形状が不安定になりやすい。
【0040】
第２の未硬化物を、第２のノズル１２に供給する際の供給温度は、第２の冷菓材料の凍結点より高い温度とする。第２の冷菓材料の凍結点と第２の未硬化物の供給温度との温度差の絶対値は５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１５℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、枝管部１２ｄから押出された第２の未硬化物が、第１の未硬化物中に広がりやすい。
一方、第２の未硬化物の供給温度の上限は、表側端面２ａの良好な平滑性が得られやすい点で、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、５℃以下がさらに好ましく、０℃以下が特に好ましい。
一方、第２の未硬化物の供給温度の上限は、表側端面２ａの良好な平滑性が得られやすい点で、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、５℃以下がさらに好ましく、０℃以下が特に好ましい。
【0041】
第１の冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物である場合、第１の未硬化物として、アイス原料ミックスの部分凍結品を第１のノズル１１に供給することが好ましい。アイス原料ミックスの部分凍結品は、例えば図７に示す連続式フリーザーを用いて調製できる。図７は連続式フリーザーの概略構成図であり（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ－Ｂ線に沿う横断面図である。
シリンダー５１は、内部を流れるアイス原料ミックス中の水分を凍結させる。ダッシャー５２は、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取りながらシリンダー５１内を撹拌する。ダッシャー５２の内部には同軸のビーター５３が設けられている。ダッシャー５２の外面上に設けられたブレード５２ａは、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取る。シリンダー５１の外側の冷媒ジャケット５４は、シリンダー５１の内容物を冷却する。
シリンダー５１は、内部を流れるアイス原料ミックス中の水分を凍結させる。ダッシャー５２は、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取りながらシリンダー５１内を撹拌する。ダッシャー５２の内部には同軸のビーター５３が設けられている。ダッシャー５２の外面上に設けられたブレード５２ａは、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取る。シリンダー５１の外側の冷媒ジャケット５４は、シリンダー５１の内容物を冷却する。
【0042】
シリンダー５１の一端部から、シリンダー５１内に、アイス原料ミックスと空気の混合物を供給すると、該混合物が他端部に向かって流れる。ダッシャー５２は略円筒形で貫通穴が設けられており、ダッシャー５２の内側と外側とは連通している。
シリンダー５１の外側は冷媒が循環しており、該冷媒がシリンダー５１内のアイス原料ミックスと熱交換することにより、アイス原料ミックスに凍結が生じ、シリンダー５１の内壁上に凍結物（付着物）の層が形成される。該凍結物（付着物）はブレード５２ａによって掻き取られて細片となり、ダッシャー５２およびビーター５３によって、未凍結のアイス原料ミックスおよび空気とともに均一に撹拌され、これらの均一な混合物である部分凍結品となる。
シリンダー５１の外側は冷媒が循環しており、該冷媒がシリンダー５１内のアイス原料ミックスと熱交換することにより、アイス原料ミックスに凍結が生じ、シリンダー５１の内壁上に凍結物（付着物）の層が形成される。該凍結物（付着物）はブレード５２ａによって掻き取られて細片となり、ダッシャー５２およびビーター５３によって、未凍結のアイス原料ミックスおよび空気とともに均一に撹拌され、これらの均一な混合物である部分凍結品となる。
【0043】
冷菓における海部４の体積Ｖ１と島部５ａ、５ｂ、５ｃの総体積Ｖ２の比（Ｖ１：Ｖ２）は、単位時間当たりに、第１のノズル１１から押出される第１の未硬化物の体積Ｖ１と、第２のノズル１２の吐出孔１２ｅから押出される第２の未硬化物の総体積Ｖ２との比（Ｖ１：Ｖ２）と同じになる。本実施形態において、Ｖ２は３個の吐出孔１２ｅから押出される第２の未硬化物の合計である。
【0044】
冷菓本体２の一方の端面２ａから他方の端面２ｂに至るまでに、島部５ａ、５ｂ、５ｃがＱ１方向に移動した軌跡の中心角αは、第２のノズル１２の回転数によって調整できる。表側端面２ａにおいて、島部５ａ、５ｂ、５ｃが内方から外方へ延びながら曲がる方向Ｑ１は、第２のノズル１２の回転方向Ｑ２と逆向きである。
【0045】
成形物２２のＺ方向の厚さは、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物２１の流下速度と、切断部２０のカットスピードによって調整できる。
例えば、冷菓本体２の厚さが１０～３０ｍｍである冷菓１を連続製造する場合、良好な製造安定性が得られやすい点で、１分間に得られる成形物２２の数で表される成形速度は、１００～２００個／分が好ましく、１２０～２００個／分がより好ましい。成形速度が前記範囲の下限値以上であると、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。例えば、第２の冷菓材料がソース組成物の場合、排出部１１ｄから排出された複合未硬化物２１が切断されるまでの間の、第２の未硬化物と第１の未硬化物との流下量の差が大きくなり難く、成形物２２の形状が安定しやすい。
一方、成形速度が前記範囲の上限値以下であると、複合未硬化物２１を切断する速さが速すぎず、切断された成形物２２が直下に落ちやすいため、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。
例えば、冷菓本体２の厚さが１０～３０ｍｍである冷菓１を連続製造する場合、良好な製造安定性が得られやすい点で、１分間に得られる成形物２２の数で表される成形速度は、１００～２００個／分が好ましく、１２０～２００個／分がより好ましい。成形速度が前記範囲の下限値以上であると、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。例えば、第２の冷菓材料がソース組成物の場合、排出部１１ｄから排出された複合未硬化物２１が切断されるまでの間の、第２の未硬化物と第１の未硬化物との流下量の差が大きくなり難く、成形物２２の形状が安定しやすい。
一方、成形速度が前記範囲の上限値以下であると、複合未硬化物２１を切断する速さが速すぎず、切断された成形物２２が直下に落ちやすいため、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。
【0046】
冷菓本体２の端面２ａ、２ｂにおいて、島部５ａ、５ｂ、５ｃのそれぞれが存在する領域の中心角βは、吐出孔１２ｅの形状、第２の未硬化物の吐出速度、第２のノズル１２の回転数、第１の未硬化物中に押出された第２の未硬化物の広がりやすさによって、調整できる。
例えば、第２のノズル１２の回転数を上げると、第２の未硬化物が広がりやすくなり、中心角βが増大する傾向がある。
例えば、第２のノズル１２の回転数を上げると、第２の未硬化物が広がりやすくなり、中心角βが増大する傾向がある。
【0047】
成形物２２の形状安定性が不充分である場合は、エアノズル１１ｅから、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付ける。例えば、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付けることによって、トレイ３０上に落下した成形物２２のゆがみを改善又は防止できる。また、排出部１１ｄから排出される複合未硬化物２１において、第１の未硬化物の流下速度より、第２の未硬化物の流下速度が高い場合は、エアノズル１１ｅから、第１のノズル１１の外面へ気体を吹き付けることによって、表側端面２ａの平滑性を向上できる。
気体は、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度より高い温度の気体を用いる。例えば空気を使用できる。複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度として、トレイ３０上に落下した直後の成形物２２における第１の未硬化物の温度を使用できる。
気体は、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度より高い温度の気体を用いる。例えば空気を使用できる。複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度として、トレイ３０上に落下した直後の成形物２２における第１の未硬化物の温度を使用できる。
【0048】
第１のノズル１１の外面に前記気体を吹き付けると、第１のノズル１１の外面温度が上昇する。これによって、第１のノズル１１内の第１の未硬化物は、第１のノズル１１の内面と接触している部分が融解して流下速度が高まる。こうして第１の未硬化物の流下速度を調整することにより、成形物２２の形状安定性を向上できる。例えば、第１の未硬化物の流下速度と第２の未硬化物の流下速度との差を低減して、表側端面２ａの平滑性を向上できる。
エアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度と、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度との温度差の絶対値は５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１５℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、表側端面２ａの平滑性の向上効果に優れる。
前記気体の温度が高すぎると、第１の未硬化物の氷結晶が融解して再結晶することによって、氷結晶が大きくなり食感のなめらかさが低下したり、第１の未硬化物が過度に融解して表側端面２ａの平滑性が失われたりするため、これらの不都合が生じない範囲が好ましい。例えば、前記気体の温度は７０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、３０℃以下がさらに好ましい。
複数のエアノズル１１ｅを使用する場合、それぞれのエアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度は互いに同じであってもよく、異なってもよい。
エアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度と、複合未硬化物２１における第１の未硬化物の温度との温度差の絶対値は５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１５℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、表側端面２ａの平滑性の向上効果に優れる。
前記気体の温度が高すぎると、第１の未硬化物の氷結晶が融解して再結晶することによって、氷結晶が大きくなり食感のなめらかさが低下したり、第１の未硬化物が過度に融解して表側端面２ａの平滑性が失われたりするため、これらの不都合が生じない範囲が好ましい。例えば、前記気体の温度は７０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、３０℃以下がさらに好ましい。
複数のエアノズル１１ｅを使用する場合、それぞれのエアノズル１１ｅから吹き出す気体の温度は互いに同じであってもよく、異なってもよい。
【0049】
第１のノズル１１の外面において、気体を吹き付ける領域の位置及び大きさは特に限定されず、所望の形状安定性が得られるように設定できる。例えば、冷菓本体２の表側端面２ａの平滑性が向上するように設定できる。
第１のノズル１１の外面温度を局所的に上昇させると、外面温度が連続的に変化する領域ができる。本実施形態では、第１のノズル１１の外面において、気体を吹き付けた部位の外面温度が最高温度Ｔとなり、そこから気体を吹き付けていない領域に向かって、外面温度が連続的に低下する。
第１のノズル１１の外面温度の最も低い温度（最低温度）は０℃以下とする。したがって、第１のノズル１１の外面には、押出ノズルの外面温度が少なくとも０～Ｔ℃の範囲内で連続的に変化している領域が存在し、この状態で、第１のノズル１１から複合未硬化物２１を排出することが好ましい。
前記最高温度Ｔは１８℃以下が好ましく、１４℃以下がより好ましく、１０℃以下がさらに好ましい。前記最高温度Ｔは０℃超であり、１℃以上が好ましく、３℃以上がより好ましく、６℃以上がさらに好ましい。
第１のノズル１１の外面温度を局所的に上昇させると、外面温度が連続的に変化する領域ができる。本実施形態では、第１のノズル１１の外面において、気体を吹き付けた部位の外面温度が最高温度Ｔとなり、そこから気体を吹き付けていない領域に向かって、外面温度が連続的に低下する。
第１のノズル１１の外面温度の最も低い温度（最低温度）は０℃以下とする。したがって、第１のノズル１１の外面には、押出ノズルの外面温度が少なくとも０～Ｔ℃の範囲内で連続的に変化している領域が存在し、この状態で、第１のノズル１１から複合未硬化物２１を排出することが好ましい。
前記最高温度Ｔは１８℃以下が好ましく、１４℃以下がより好ましく、１０℃以下がさらに好ましい。前記最高温度Ｔは０℃超であり、１℃以上が好ましく、３℃以上がより好ましく、６℃以上がさらに好ましい。
【0050】
押出ノズル１１の外面への気体の吹き付けは、連続的でもよく、断続的でもよい。押出ノズル１１の周方向の一部に気体を吹き付けてもよく、前記周方向の全部に気体を吹き付けてもよい。気体を吹き付ける位置を経時的に変化させてもよい。
例えば、冷菓１を連続製造する際、経時的に成形物２２のゆがみが大きくなる場合には、連続製造の途中で、気体を吹き付ける位置を変えることによって形状不良を改善してもよい。
例えば、冷菓１を連続製造する際、経時的に成形物２２のゆがみが大きくなる場合には、連続製造の途中で、気体を吹き付ける位置を変えることによって形状不良を改善してもよい。
【0051】
＜変形例＞
本実施形態は、３個の枝管部１２ｄの長さが互いに同じであり、各枝管部１２ｄに設けた吐出孔１２ｅの形状が互いに同じであるが、これに限らない。
また本実施形態は、枝管部１２ｄの、幹管部１２ｂの回転方向（進行方向）とは反対側の面に、吐出孔１２ｅを設けたが、枝管部１２ｄの先端に開口を設けてもよい。
例えば、図８に示すように、３個の枝管部１２ｄの先端をそれぞれ開口して吐出孔１２ｅとし、径方向外方に向かうにしたがって吐出孔１２ｅの開口面積が大きくなるように、３個の枝管部１２ｄの長さ及び吐出孔１２ｅの大きさを設定してもよい。
本実施形態は、３個の枝管部１２ｄの長さが互いに同じであり、各枝管部１２ｄに設けた吐出孔１２ｅの形状が互いに同じであるが、これに限らない。
また本実施形態は、枝管部１２ｄの、幹管部１２ｂの回転方向（進行方向）とは反対側の面に、吐出孔１２ｅを設けたが、枝管部１２ｄの先端に開口を設けてもよい。
例えば、図８に示すように、３個の枝管部１２ｄの先端をそれぞれ開口して吐出孔１２ｅとし、径方向外方に向かうにしたがって吐出孔１２ｅの開口面積が大きくなるように、３個の枝管部１２ｄの長さ及び吐出孔１２ｅの大きさを設定してもよい。
【0052】
本実施形態において、枝管部１２ｄは径方向外方に突出しているが、枝管部１２ｄの基端から先端に向かう方向（突出方向）はこれに限らない。例えば、枝管部１２ｄの長さ方向が、径方向に対して斜め上方向又は斜め下方向であってもよい。枝管部１２ｄの長さ方向と径方向とのなす角度の絶対値は０～４５°が好ましい。
本実施形態において、幹管部１２ｂの先端部１２ｃの形状は下方に向かって縮径する円錐状であるが、これに限らない。例えば下方に向かって縮径する三角錐状又は四角錐状でもよい。また枝管部１２ｄより下側の先端部１２ｃは設けなくてもよい。枝管部１２ｄの下端が平坦面でもよい。
本実施形態において、幹管部１２ｂの先端部１２ｃの形状は下方に向かって縮径する円錐状であるが、これに限らない。例えば下方に向かって縮径する三角錐状又は四角錐状でもよい。また枝管部１２ｄより下側の先端部１２ｃは設けなくてもよい。枝管部１２ｄの下端が平坦面でもよい。
【0053】
本実施形態は、第２のノズル１２の枝管部１２ｄの数及び冷菓本体２における島部５ａ、５ｂ、５ｃの数が３個であるが、これに限らない。第２の冷菓材料（島部）を広範囲にバランス良く存在させやすい点で２～４個が好ましく、３個がより好ましい。
本実施形態は、第１のノズル１１が縮径部１１ｃを有するが、縮径部１１ｃは必要に応じて設ければよく、縮径部１１ｃを有しない形態でもよい。縮径部１１ｃを設けると、第１のノズル１１に第１の未硬化物を供給する速度より、排出部１１ｄから第１の未硬化物が排出される速度の方が高くなる。
本実施形態は、第１のノズル１１が縮径部１１ｃを有するが、縮径部１１ｃは必要に応じて設ければよく、縮径部１１ｃを有しない形態でもよい。縮径部１１ｃを設けると、第１のノズル１１に第１の未硬化物を供給する速度より、排出部１１ｄから第１の未硬化物が排出される速度の方が高くなる。
【0054】
本実施形態では、切断部２０において、複合未硬化物２１をＺ方向（押出方向）に対して垂直に切断したが、押出方向に対して交差する方向に切断して成形物２２を落下させることができればよく、必ずしも垂直でなくてよい。例えば、Ｙ方向に垂直な面（Ｘ－Ｚ平面）と切断面とがなす角度が９０±３０°、好ましくは９０±２０°、より好ましくは９０±１０°、さらに好ましくは９０±５°の範囲内であってもよい。
本実施形態において、成形物２２を硬化させて冷菓本体２を形成した後、さらに冷菓本体２の外面上に、公知の方法でコーティング層を設けてもよい。
本実施形態では、スティック３を有するアイスバー状の冷菓を製造したが、平板状の冷菓本体を有する冷菓であれば同様に製造できる。例えば、平板状の冷菓本体をモナカ等の可食容器に収容した形態の冷菓、平板状の冷菓本体をビスケット等の板状の食品で挟んだ形態の冷菓等が挙げられる。
本実施形態において、成形物２２を硬化させて冷菓本体２を形成した後、さらに冷菓本体２の外面上に、公知の方法でコーティング層を設けてもよい。
本実施形態では、スティック３を有するアイスバー状の冷菓を製造したが、平板状の冷菓本体を有する冷菓であれば同様に製造できる。例えば、平板状の冷菓本体をモナカ等の可食容器に収容した形態の冷菓、平板状の冷菓本体をビスケット等の板状の食品で挟んだ形態の冷菓等が挙げられる。
【実施例】
【0055】
以下に実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。以下において、含有量の単位である「％」は特に断りのない限り「質量％」である。
【0056】
＜測定方法・評価方法＞
［ソース組成物の粘度］
Ｂ型粘度計にて、Ｎｏ．４ローターを使用し、測定温度（試料温度）５℃、所定の回転数で測定し、ローターの回転開始から３０秒後の値（単位：Ｐａ・ｓ）を粘度の測定値とした。
［ソース組成物の粘度］
Ｂ型粘度計にて、Ｎｏ．４ローターを使用し、測定温度（試料温度）５℃、所定の回転数で測定し、ローターの回転開始から３０秒後の値（単位：Ｐａ・ｓ）を粘度の測定値とした。
【0057】
［ソース組成物のＢｒｉｘ］
デジタル屈折計（アタゴ社製品名：ＡＴＡＧＯ ＲＸ－５０００ｉ－Ｐｌｕｓ）を用い、測定条件２０℃でソース組成物のＢｒｉｘを測定した。３回測定して平均値を測定結果とした。
［ソース組成物の密度］
５℃に温度調節したソース組成物を、１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
［複合未硬化物における第１の未硬化物の温度の測定方法］
トレイ上に落下した直後の成形物について、接触式温度計で、海部の温度を任意の２箇所で測定し、その平均値を、複合未硬化物における第１の未硬化物の温度とした。
デジタル屈折計（アタゴ社製品名：ＡＴＡＧＯ ＲＸ－５０００ｉ－Ｐｌｕｓ）を用い、測定条件２０℃でソース組成物のＢｒｉｘを測定した。３回測定して平均値を測定結果とした。
［ソース組成物の密度］
５℃に温度調節したソース組成物を、１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
［複合未硬化物における第１の未硬化物の温度の測定方法］
トレイ上に落下した直後の成形物について、接触式温度計で、海部の温度を任意の２箇所で測定し、その平均値を、複合未硬化物における第１の未硬化物の温度とした。
【0058】
［表側端面の平滑性の評価方法］
図９に例示するように、冷菓本体２の表側端面２ａが上側となるように、Ｘ－Ｙ平面上に冷菓１を置き、Ｚ方向における高さが最も高い位置と最も低い位置における高低差Ｇを測定した。連続製造した１０個の冷菓１について高低差Ｇを測定し、その平均値を測定結果とした。
下記の基準で表側端面の平滑性を評価した。
Ａ：高低差Ｇが２．０ｍｍ未満。
Ｂ：高低差Ｇが２．０ｍｍ以上、３．０ｍｍ未満。
Ｃ：高低差Ｇが３．０ｍｍ以上、４．０ｍｍ未満。
Ｄ：高低差Ｇが４．０ｍｍ以上。
図９に例示するように、冷菓本体２の表側端面２ａが上側となるように、Ｘ－Ｙ平面上に冷菓１を置き、Ｚ方向における高さが最も高い位置と最も低い位置における高低差Ｇを測定した。連続製造した１０個の冷菓１について高低差Ｇを測定し、その平均値を測定結果とした。
下記の基準で表側端面の平滑性を評価した。
Ａ：高低差Ｇが２．０ｍｍ未満。
Ｂ：高低差Ｇが２．０ｍｍ以上、３．０ｍｍ未満。
Ｃ：高低差Ｇが３．０ｍｍ以上、４．０ｍｍ未満。
Ｄ：高低差Ｇが４．０ｍｍ以上。
【0059】
［スティックの平行性の評価方法］
硬化工程の後、トレイ上の冷菓を、スティックを把持して持ち上げる装置によってトレイから引き剥がした際、図１０に例示するように、スティック３が冷菓本体２のＸ－Ｙ平面に対して斜めに挿入されていると、スティック３を把持することができず、冷菓１を持ち上げることができない。
トレイ上の３２０個の冷菓を持ち上げる操作を連続的に行ったとき、持ち上げられずにトレイ上に残った冷菓の個数を、製造不良数とした。
下記の基準でスティックの平行性を評価した。
Ａ：製造不良数が２個以下。
Ｂ：製造不良数が３個以上７個以下。
Ｃ：製造不良数が８個以上。
硬化工程の後、トレイ上の冷菓を、スティックを把持して持ち上げる装置によってトレイから引き剥がした際、図１０に例示するように、スティック３が冷菓本体２のＸ－Ｙ平面に対して斜めに挿入されていると、スティック３を把持することができず、冷菓１を持ち上げることができない。
トレイ上の３２０個の冷菓を持ち上げる操作を連続的に行ったとき、持ち上げられずにトレイ上に残った冷菓の個数を、製造不良数とした。
下記の基準でスティックの平行性を評価した。
Ａ：製造不良数が２個以下。
Ｂ：製造不良数が３個以上７個以下。
Ｃ：製造不良数が８個以上。
【0060】
＜装置＞
以下の例では、図３に示す製造装置を用いた。エアノズル１１ｅは排出部１１ｄの下端近傍の外側と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けた。
排出部１１ｄの下端から、供給部１１ａの上端までの高さｈ０は３４０ｍｍであった。
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの半分の位置までの高さ（温度制御領域の上端までの高さ）ｈ１は２３６ｍｍであった。
温度制御領域の上端までの高さｈ１（＝２３６ｍｍ）を１００％とするとき、
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅまでの距離ｈ２は５３．６％、
排出部１１ｄの下端から、縮径部１１ｃと主筒部１１ｂとの境界までの高さｈ３は４５．５％、
排出部１１ｄの下端から、排出部１１ｄと縮径部１１ｃとの境界までの高さｈ４は３１．３％、
排出部１１ｄの下端から、下端近傍のエアノズル１１ｅまでの高さｈ５は１１．０％であった。
第２のノズル１２の吐出孔１２ｅはスリット状であり、開口位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２５．５～７２．３％であった。スリット幅ｗの最大値は２．５ｍｍ、最小値は１．５ｍｍであった。
以下の例では、図３に示す製造装置を用いた。エアノズル１１ｅは排出部１１ｄの下端近傍の外側と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けた。
排出部１１ｄの下端から、供給部１１ａの上端までの高さｈ０は３４０ｍｍであった。
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの半分の位置までの高さ（温度制御領域の上端までの高さ）ｈ１は２３６ｍｍであった。
温度制御領域の上端までの高さｈ１（＝２３６ｍｍ）を１００％とするとき、
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの外側のエアノズル１１ｅまでの距離ｈ２は５３．６％、
排出部１１ｄの下端から、縮径部１１ｃと主筒部１１ｂとの境界までの高さｈ３は４５．５％、
排出部１１ｄの下端から、排出部１１ｄと縮径部１１ｃとの境界までの高さｈ４は３１．３％、
排出部１１ｄの下端から、下端近傍のエアノズル１１ｅまでの高さｈ５は１１．０％であった。
第２のノズル１２の吐出孔１２ｅはスリット状であり、開口位置は、回転軸Ｐから主筒部１１ｂの内壁までの距離Ｄの２５．５～７２．３％であった。スリット幅ｗの最大値は２．５ｍｍ、最小値は１．５ｍｍであった。
【0061】
＜製造条件＞
下記の試験例において、下記の製造条件は共通とした。
冷菓本体２の平面形状（設計値）：長径９２ｍｍ、短径５１ｍｍの略楕円形。
冷菓本体２の厚さ（設計値）：２０ｍｍ（冷菓本体２の外周部における厚さ）。
冷菓本体２の体積（設計値）：７４．２ｍＬ。
中心角α（設計値）：１５８．２°。
成形速度（１分間に得られる成形物の数）：１３０個／分。
下記の試験例において、下記の製造条件は共通とした。
冷菓本体２の平面形状（設計値）：長径９２ｍｍ、短径５１ｍｍの略楕円形。
冷菓本体２の厚さ（設計値）：２０ｍｍ（冷菓本体２の外周部における厚さ）。
冷菓本体２の体積（設計値）：７４．２ｍＬ。
中心角α（設計値）：１５８．２°。
成形速度（１分間に得られる成形物の数）：１３０個／分。
【0062】
＜原料＞
表１の配合で使用した原料は以下の通りである。
［アイスミックス］
・クリーム (乳脂肪４５%)：森永乳業株式会社製。乳脂肪分４５．０質量％、無脂乳固形分４．５質量％、固形分４９．５質量％。
・脱脂濃縮乳(無脂乳固形分３５%)：森永乳業株式会社製。乳脂肪分０．４質量％、無脂乳固形分３４．６質量％、固形分３５．０質量％。
・グラニュー糖：ビートグラニュー糖、北海道糖業社製。
・水あめ（固形分６５％）：固形分６５質量％、日本コーンスターチ社製。
・加糖凍結卵黄：脂肪分２２．３０質量％、固形分５５．９質量％、三州食品社製。
・乳化安定剤：増粘多糖類５０．０質量％、グリセリン脂肪酸エステル５０．０質量％、太陽化学社製。
・安定剤：増粘多糖類１００．０質量％、太陽化学社製。
・乳化剤：グリセリン脂肪酸エステル１００．０質量％、太陽化学社製。
・イチゴ濃縮果汁：磐田物産社製。
・色素：野菜色素１００．０質量％、三栄源エフエフアイ社製。
・ストロベリーピューレ：加糖ストロベリーピューレ、太陽化学社製。
・香料：ストロベリー香料、長谷川香料社製。
表１の配合で使用した原料は以下の通りである。
［アイスミックス］
・クリーム (乳脂肪４５%)：森永乳業株式会社製。乳脂肪分４５．０質量％、無脂乳固形分４．５質量％、固形分４９．５質量％。
・脱脂濃縮乳(無脂乳固形分３５%)：森永乳業株式会社製。乳脂肪分０．４質量％、無脂乳固形分３４．６質量％、固形分３５．０質量％。
・グラニュー糖：ビートグラニュー糖、北海道糖業社製。
・水あめ（固形分６５％）：固形分６５質量％、日本コーンスターチ社製。
・加糖凍結卵黄：脂肪分２２．３０質量％、固形分５５．９質量％、三州食品社製。
・乳化安定剤：増粘多糖類５０．０質量％、グリセリン脂肪酸エステル５０．０質量％、太陽化学社製。
・安定剤：増粘多糖類１００．０質量％、太陽化学社製。
・乳化剤：グリセリン脂肪酸エステル１００．０質量％、太陽化学社製。
・イチゴ濃縮果汁：磐田物産社製。
・色素：野菜色素１００．０質量％、三栄源エフエフアイ社製。
・ストロベリーピューレ：加糖ストロベリーピューレ、太陽化学社製。
・香料：ストロベリー香料、長谷川香料社製。
【0063】
［試験例１］
第１の冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２～６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値－５．９℃、実測値－６．２～－５．７℃であり、オーバーランは設定値３５％、実測値３２～３８％であった。
部分凍結品のオーバーランは以下の式により求めた。
｛（アイス原料ミックスの密度／部分凍結物の密度）－１｝×１００＝オーバーラン（単位：％）
アイス原料ミックスの密度は、５℃に温度調整したアイスミックスを１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
部分凍結物の密度は、フリーザーから排出された部分凍結物を１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
第１の冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２～６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値－５．９℃、実測値－６．２～－５．７℃であり、オーバーランは設定値３５％、実測値３２～３８％であった。
部分凍結品のオーバーランは以下の式により求めた。
｛（アイス原料ミックスの密度／部分凍結物の密度）－１｝×１００＝オーバーラン（単位：％）
アイス原料ミックスの密度は、５℃に温度調整したアイスミックスを１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
部分凍結物の密度は、フリーザーから排出された部分凍結物を１００ｃｍ３の容器に入れて重量を測定し、密度を求めた。
【0064】
第２の冷菓材料は、表２、３に示すソース組成物（配合Ｓ１～Ｓ１７）を用いた。各配合の原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、３～８℃（設定値５℃）に温度調節して、第２のノズル１２に連続的に供給した。ソース組成物のオーバーランは０％である。
上記の方法でソース組成物の粘度を測定した。回転数６、１２、３０、６０ｒｐｍにおける粘度（単位：Ｐａ・ｓ）をそれぞれ測定した。回転数３０ｒｐｍにおける粘度η２に対する、回転数６ｒｐｍにおける粘度η１の比であるη１／η２を求めた。結果を表２、３に示す。
配合Ｓ１～Ｓ１０の粘度の測定結果を図１１のグラフに示す。図１１において横軸は回転数、縦軸は粘度である。
上記の方法でソース組成物の粘度を測定した。回転数６、１２、３０、６０ｒｐｍにおける粘度（単位：Ｐａ・ｓ）をそれぞれ測定した。回転数３０ｒｐｍにおける粘度η２に対する、回転数６ｒｐｍにおける粘度η１の比であるη１／η２を求めた。結果を表２、３に示す。
配合Ｓ１～Ｓ１０の粘度の測定結果を図１１のグラフに示す。図１１において横軸は回転数、縦軸は粘度である。
【0065】
本例では、冷菓本体２において、アイス原料ミックスの凍結物（海部４）の体積Ｖ１と、ソース組成物（島部５ａ、５ｂ、５ｃ）の総体積Ｖ２との比を表すＶ１：Ｖ２が１００：７（設計値）となるように、単位時間当たりに、第１のノズル１１から押出されるアイス原料ミックスの部分凍結品の体積Ｖ１と、３個の吐出孔１２ｅから押出されるソース組成物の総体積Ｖ２との比を設定した。
【0066】
アイス原料ミックスの部分凍結品と、未硬化のソース組成物とが合一した複合未硬化物を、排出部から排出し、排出方向に垂直に切断して、成形物２２をトレイ３０上に落下させた。切断する直前の複合未硬化物にスティック３を刺した。
トレイ３０上の成形物２２を、硬化工程で－４２℃～－３５℃に３０～３１分に保持して硬化させた後、スティック３を把持して持ち上げる装置によってトレイ３０から引き剥がし、アイスバー状の冷菓１を得た。
トレイ３０上の成形物２２を、硬化工程で－４２℃～－３５℃に３０～３１分に保持して硬化させた後、スティック３を把持して持ち上げる装置によってトレイ３０から引き剥がし、アイスバー状の冷菓１を得た。
【0067】
冷菓の製造中、ｈ５＝１１．０％の位置にあるエアノズル１１ｅから第１のノズル１１の排出部１１ｄの外面に気体を吹き付けた。気体は１１～２２℃の空気を用いた。
複合未硬化物における第１の未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度は－６．２～－５．５℃の範囲内であった。
ソース組成物の配合（Ｓ１～Ｓ１７）を変えて冷菓を製造した。製造開始から１時間後にトレイ３０上に押出成形された冷菓について、表側端面の平滑性、及びスティックの平行性を上記の方法で評価した。結果を表４～７に示す（以下、同様）。
複合未硬化物における第１の未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度は－６．２～－５．５℃の範囲内であった。
ソース組成物の配合（Ｓ１～Ｓ１７）を変えて冷菓を製造した。製造開始から１時間後にトレイ３０上に押出成形された冷菓について、表側端面の平滑性、及びスティックの平行性を上記の方法で評価した。結果を表４～７に示す（以下、同様）。
【0068】
［試験例２～６］
表４～７に示すように、Ｖ１：Ｖ２の体積比を１００：９～１７の範囲で変更したほかは、試験例１と同様にして冷菓を製造し、評価した。
表４～７に示すように、Ｖ１：Ｖ２の体積比を１００：９～１７の範囲で変更したほかは、試験例１と同様にして冷菓を製造し、評価した。
【0069】
【表1】
【0070】
【表2】
【0071】
【表3】
【0072】
【表4】
【0073】
【表5】
【0074】
【表6】
【0075】
【表7】
【0076】
試験例１～６のいずれにおいても、図１に示すように、平板状で、アイス原料ミックスの凍結物（海部４）中に、ソース組成物からなる３つの島部５ａ、５ｂ、５ｃがＺ方向に対して斜めに延在する冷菓が得られた。得られた冷菓のＺ方向の端面２ａ、２ｂを平面視したとき、各島部５ａ、５ｂ、５ｃの形状は、内方から外方へ延びつつ、回転軸Ｐを中心とするＱ１方向に曲がる曲線をなしており、表側端面２ａと裏側端面２ｂとで、各島部５ａ、５ｂ、５ｃはそれぞれＱ１方向にずれていた。いずれの冷菓においても、Ｑ１方向において島部５ａ、５ｂ、５ｃのそれぞれが存在する領域の中心角βは、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃのいずれも１２０°以上であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は３６０°以上であった。
また、いずれの試験例においても、第２のノズル１２からソース組成物は途切れることなくスムーズに押し出され、製造安定性は良好であった。
また、いずれの試験例においても、第２のノズル１２からソース組成物は途切れることなくスムーズに押し出され、製造安定性は良好であった。
【0077】
第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃以下である配合Ｓ３～Ｓ１７は、第２の冷菓材料の凍結点が－５．０℃を超える配合Ｓ１、２に比べて、第１の冷菓材料と第２の冷菓材料との風味・食感差を認知することができるという点で優れていた。また、第２の冷菓材料が第１の冷菓材料によって第２のノズル１２の中で冷却されたときに、第２の冷菓材料内の水分が部分凍結し難い点でも優れていた。第２のノズル１２内の第２の冷菓材料中で生じた氷が、吐出孔１２ｅの一部を塞いてしまうと、島部の形状が不安定になり、島部が海部全体に広がりにくくなる。
試験例１～６を比べると、Ｖ１に対するＶ２の比率が高いほど、表側端面の平滑性及びスティックの平行性が低下する傾向があった。Ｖ２の比率が高い条件であっても、ソース組成物の物性を変更することにより、表側端面の平滑性及びスティックの平行性を改善できた。特に、測定温度５℃におけるη１が高く、かつη１／η２が高いソース組成物は改善効果が高かった。
試験例１～６を比べると、Ｖ１に対するＶ２の比率が高いほど、表側端面の平滑性及びスティックの平行性が低下する傾向があった。Ｖ２の比率が高い条件であっても、ソース組成物の物性を変更することにより、表側端面の平滑性及びスティックの平行性を改善できた。特に、測定温度５℃におけるη１が高く、かつη１／η２が高いソース組成物は改善効果が高かった。
【0078】
［製造例１］
第１の冷菓材料をチョコアイスクリームの凍結物（乳脂肪９．１質量％、無脂乳固形分７．９質量％、固形分３７．６質量％、凍結点－２．６℃）に変更し、ソース組成物を生チョコソース（不二製油社製、脂肪２９．６質量％、固形分７０．１質量％）に変更し、下記の条件で冷菓を製造した。ソース組成物の凍結点は－１２．２℃、Ｂｒｉｘは６０．４°、密度は１．２４ｇ／ｃｍ３、η１は１１３．２Ｐａ・ｓ、η１／η２は５．０５であった。
それ以外の製造条件は試験例２と同様とした。表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約６０°、約１７０°、約２９０°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５２０°であった。
また、連続製造したときに、第２のノズル１２からソース組成物が途切れたり、途切れなかったりした。
第１の冷菓材料をチョコアイスクリームの凍結物（乳脂肪９．１質量％、無脂乳固形分７．９質量％、固形分３７．６質量％、凍結点－２．６℃）に変更し、ソース組成物を生チョコソース（不二製油社製、脂肪２９．６質量％、固形分７０．１質量％）に変更し、下記の条件で冷菓を製造した。ソース組成物の凍結点は－１２．２℃、Ｂｒｉｘは６０．４°、密度は１．２４ｇ／ｃｍ３、η１は１１３．２Ｐａ・ｓ、η１／η２は５．０５であった。
それ以外の製造条件は試験例２と同様とした。表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約６０°、約１７０°、約２９０°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５２０°であった。
また、連続製造したときに、第２のノズル１２からソース組成物が途切れたり、途切れなかったりした。
【0079】
［製造例２］
第１の冷菓材料をチョコアイスクリームの凍結物（乳脂肪９．９質量％、無脂乳固形分８．６質量％、固形分３８．７質量％、凍結点－２．９℃）に変更し、ソース組成物をチョコソース（日本ボーチフレーバー社製、脂肪分６．０質量％、固形分６０．３質量％）に変更し、下記の条件で冷菓を製造した。ソース組成物の凍結点は－１３．０℃、Ｂｒｉｘは５８．１°、密度が１．２３ｇ／ｃｍ３、η１は２７．６Ｐａ・ｓ、η１／η２は２．３５であった。
それ以外の製造条件は試験例２と同様とした。表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約１５０°、約１９０°、約２５０°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５９０°であった。
また、連続製造したときに、第２のノズル１２からソース組成物が途切れたり、途切れなかったりした。
第１の冷菓材料をチョコアイスクリームの凍結物（乳脂肪９．９質量％、無脂乳固形分８．６質量％、固形分３８．７質量％、凍結点－２．９℃）に変更し、ソース組成物をチョコソース（日本ボーチフレーバー社製、脂肪分６．０質量％、固形分６０．３質量％）に変更し、下記の条件で冷菓を製造した。ソース組成物の凍結点は－１３．０℃、Ｂｒｉｘは５８．１°、密度が１．２３ｇ／ｃｍ３、η１は２７．６Ｐａ・ｓ、η１／η２は２．３５であった。
それ以外の製造条件は試験例２と同様とした。表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約１５０°、約１９０°、約２５０°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５９０°であった。
また、連続製造したときに、第２のノズル１２からソース組成物が途切れたり、途切れなかったりした。
【0080】
［製造例３］
第１の冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２～６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値－５．９℃、実測値－６．２～－５．７℃であり、オーバーランは設定値３５％、実測値３２～３８％であった。
第２の冷菓材料は、表２に示すソース組成物（配合Ｓ５）を用いた。配合Ｓ５の原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、１０℃以下に冷却した。２～６℃に温度調節して連続フリーザーに連続的に供給した。連続フリーザーから排出されるソース組成物のオーバーランは設定値１５％、実測値１２％～１８％であった。－４～－６℃に温度調節して、第２のノズル１２に連続的に供給した。オーバーラン１５％、－５℃のソース組成物のη１は３６．０Ｐａ・ｓ、η１／η２は３．２７であった。
それ以外の製造条件は試験例５、６と同様とした。試験例５、６のいずれにおいても表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約１６０°、約２００°、約２００°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５６０°であった。
第２のノズル１２からソース組成物は途切れることなくスムーズに押し出され、製造安定性は良好であった。
第１の冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２～６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、第１のノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値－５．９℃、実測値－６．２～－５．７℃であり、オーバーランは設定値３５％、実測値３２～３８％であった。
第２の冷菓材料は、表２に示すソース組成物（配合Ｓ５）を用いた。配合Ｓ５の原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、１０℃以下に冷却した。２～６℃に温度調節して連続フリーザーに連続的に供給した。連続フリーザーから排出されるソース組成物のオーバーランは設定値１５％、実測値１２％～１８％であった。－４～－６℃に温度調節して、第２のノズル１２に連続的に供給した。オーバーラン１５％、－５℃のソース組成物のη１は３６．０Ｐａ・ｓ、η１／η２は３．２７であった。
それ以外の製造条件は試験例５、６と同様とした。試験例５、６のいずれにおいても表側端面の平滑性の評価はＡであり、かつスティックの平行性の評価はＡであった。
得られた冷菓において、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βはそれぞれ約１６０°、約２００°、約２００°であり、３個の島部５ａ、５ｂ、５ｃの中心角βの合計は約５６０°であった。
第２のノズル１２からソース組成物は途切れることなくスムーズに押し出され、製造安定性は良好であった。
【符号の説明】
【0081】
１ 冷菓
２ 冷菓本体
２ａ 表側端面
２ｂ 裏側端面
３ スティック
４ 海部
５ａ、５ｂ、５ｃ 島部
１０ 押出部
１１ 第１のノズル
１１ａ 第１の供給部
１１ｂ 主筒部
１１ｃ 縮径部
１１ｄ 排出部
１１ｅ エアノズル
１１ｆ 吹出口
１２ 第２のノズル
１２ａ 第２の供給部
１２ｂ 幹管部
１２ｃ 先端部
１２ｄ 枝管部
１２ｅ 吐出孔
２０ 切断部
２１ 複合未硬化物
２２ 成形物
３０ トレイ
５１ シリンダー
５２ ブレード付きダッシャー
５２ａ ブレード
５３ ビーター
５４ 冷媒ジャケット
２ 冷菓本体
２ａ 表側端面
２ｂ 裏側端面
３ スティック
４ 海部
５ａ、５ｂ、５ｃ 島部
１０ 押出部
１１ 第１のノズル
１１ａ 第１の供給部
１１ｂ 主筒部
１１ｃ 縮径部
１１ｄ 排出部
１１ｅ エアノズル
１１ｆ 吹出口
１２ 第２のノズル
１２ａ 第２の供給部
１２ｂ 幹管部
１２ｃ 先端部
１２ｄ 枝管部
１２ｅ 吐出孔
２０ 切断部
２１ 複合未硬化物
２２ 成形物
３０ トレイ
５１ シリンダー
５２ ブレード付きダッシャー
５２ａ ブレード
５３ ビーター
５４ 冷媒ジャケット
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】