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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-22
(45)【発行日】2024-08-30
(54)【発明の名称】積層体及びその製造方法、並びに防音部材
(51)【国際特許分類】
B32B 5/18 20060101AFI20240823BHJP
B32B 27/40 20060101ALI20240823BHJP
B32B 5/28 20060101ALI20240823BHJP
B29C 70/68 20060101ALI20240823BHJP
E04B 1/82 20060101ALI20240823BHJP
G10K 11/162 20060101ALI20240823BHJP
【ＦＩ】
B32B5/18 101
B32B27/40
B32B5/28 101
B29C70/68
E04B1/82 H
G10K11/162
【請求項の数】
7
(21)【出願番号】P 2020186628
(22)【出願日】2020-11-09
(65)【公開番号】P2022076284
(43)【公開日】2022-05-19
【審査請求日】2023-06-30
(73)【特許権者】
【識別番号】000005278
【氏名又は名称】株式会社ブリヂストン
(74)【代理人】
【識別番号】110002620
【氏名又は名称】弁理士法人大谷特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】田中 寛治
(72)【発明者】
【氏名】山中 佑介
(72)【発明者】
【氏名】澤田 雄次
(72)【発明者】
【氏名】後藤 真
(72)【発明者】
【氏名】出島 怜奈
【審査官】深谷 陽子
(56)【参考文献】
【文献】特開２００８－０３３１６０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２００４－５３３３２１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－０３４８６９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－１０６２１１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－０７８７０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５６－０２７３３１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－１８０３６２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－１８８８９４（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ３２Ｂ １／００－４３／００
Ｂ２９Ｃ ７０／００－７０／８８
Ｅ０４Ｂ １／６２－ １／９９
Ｇ１０Ｋ １１／００－１３／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４
以下であるウレタンフォームと、
ガラス繊維および熱硬化性樹脂を含む樹脂組成物と
を接合してなる、ウレタンフォーム層と樹脂層とを有する積層体であって、
前記積層体の密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下であり、且つ１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上であり、
前記積層体の前記ウレタンフォーム層の厚さが２７ｍｍ以上であり、
前記積層体の前記ウレタンフォーム層の密度は１０ｋｇ／ｍ ３ 以上であり、
前記積層体の前記樹脂層の面密度が０．１８ｇ／ｃｍ ２ 以上であり、
前記１０ｍｍ幅で測定したモジュラスは、前記積層体から縦１００ｍｍ、横１０ｍｍに切り出した試験片を、支点間距離を１０５ｍｍに設定した三点曲げ治具の上に前記樹脂層を上にして設置し、前記試験片の前記樹脂層表面に圧子で力を加えて３点曲げ試験を行うことにより算出したものである、積層体。
【請求項2】
前記積層体の前記ウレタンフォーム層の厚さが、５０ｍｍ以下である請求項１に記載の積層体。
【請求項3】
厚さが、５５ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の積層体。
【請求項4】
前記積層体の前記樹脂層の面密度が、０．５０ｇ／ｃｍ
２
以下である請求項１～３のいずれか１項に記載の積層体。
【請求項5】
前記熱硬化性樹脂が、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びウレタン樹脂の少なくとも１種類を含む請求項１～４のいずれか１項に記載の積層体。
【請求項6】
前記積層体の前記ウレタンフォーム層が、前記積層体の前記樹脂層に隣接している請求項１～５のいずれか１項に記載の積層体。
【請求項7】
請求項１～６のいずれか１項に記載の積層体を用いた防音部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、積層体及びその製造方法、並びに防音部材に関する。
【背景技術】
【0002】
吸音や遮音などの目的で、樹脂とウレタンの複合体を用いることが検討されている。
例えば、特許文献１においては、主に建築用内装材等の吸音・緩衝材として壁材等に用いられる吸音・緩衝材として、吸音・緩衝性能を有する合成樹脂発泡体シ－トの一面に粘着材層を形成し、該シートに直線の凹圧歪みラインを形成した吸音・緩衝材が開示されている。
また、特許文献２では、低周波数域で、吸音性に優れた吸音部材を得るために、被膜付き多孔質吸音材の裏面を、貼付面積率が５～７０％で、基体に部分的に貼付し、一体化することが開示されている。
例えば、特許文献１においては、主に建築用内装材等の吸音・緩衝材として壁材等に用いられる吸音・緩衝材として、吸音・緩衝性能を有する合成樹脂発泡体シ－トの一面に粘着材層を形成し、該シートに直線の凹圧歪みラインを形成した吸音・緩衝材が開示されている。
また、特許文献２では、低周波数域で、吸音性に優れた吸音部材を得るために、被膜付き多孔質吸音材の裏面を、貼付面積率が５～７０％で、基体に部分的に貼付し、一体化することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開平１１－２１０１０８号公報
【文献】特開平１０－８５９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかし、従来の部材のウレタンフォーム層は、スキン層を有したり、ウレタンフォームの気泡が独立気泡であるために非開放であったため、遮音性が十分出せなかった。また、部材の表面が繊維シート、薄いフィルム等であったため、剛性が不十分であった。部材の剛性が不十分であると、部材の形状を維持しにくく、また部材の形状を利用して、騒音源の筐体に部材を固定することができなかった。
【0005】
本発明は、剛性を維持し、軽量かつ、特に高周波音に対する防音性に優れた積層体及び防音部材、並びに前記積層体の製造方法を提供することを目的とし、該目的を解決することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
＜１＞ 連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層と、熱硬化性樹脂を含む樹脂層とを備え、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下であり、且つ１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上である積層体。
【0007】
＜２＞ 前記ウレタンフォーム層の厚さが、１６～５０ｍｍである＜１＞に記載の積層体。
＜３＞ 厚さが２０～５５ｍｍである＜１＞又は＜２＞に記載の積層体。
＜４＞ 前記樹脂層の面密度が０．１５～０．５０ｇ／ｃｍ２である＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の積層体。
＜５＞ 前記熱硬化性樹脂が、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びウレタン樹脂の少なくとも１種類を含む＜４＞に記載の積層体。
＜６＞ 前記ウレタンフォーム層が、前記樹脂層に隣接している＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の積層体。
＜３＞ 厚さが２０～５５ｍｍである＜１＞又は＜２＞に記載の積層体。
＜４＞ 前記樹脂層の面密度が０．１５～０．５０ｇ／ｃｍ２である＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の積層体。
＜５＞ 前記熱硬化性樹脂が、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びウレタン樹脂の少なくとも１種類を含む＜４＞に記載の積層体。
＜６＞ 前記ウレタンフォーム層が、前記樹脂層に隣接している＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の積層体。
【0008】
＜７＞ ＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の積層体を用いた防音部材。
【0009】
＜８＞ 型内にウレタンスラブを設置し、前記ウレタンスラブ上に熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む板状組成物をチャージし、プレスで賦形と同時に、熱硬化性樹脂を含む樹脂層とウレタンフォーム層と接合する積層体の製造方法。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、剛性を維持し、軽量かつ、特に高周波音に対する防音性に優れた積層体及び防音部材、並びに前記積層体の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0011】
＜積層体＞
本発明の積層体は、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層と、熱硬化性樹脂を含む樹脂層とを備え、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下であり、且つ１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上である。
本発明の積層体は、上記構成のウレタンフォーム層と樹脂層以外の層を備えていてもよいが、高温環境下および高湿環境下における層同士の剥離を抑制する観点から、ウレタンフォーム層は、樹脂層に隣接することが好ましい。
本発明の積層体は、連続且つ開放な気泡を有することで、音波が気孔の内部まで入り込み、気孔の隔壁を振動させて熱エネルギーに変換することにより吸音することができる。また、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層を備えることで、音波が容易にレタンフォーム層の内部に入り、高周波音に対する防音性に優れる。また、熱硬化性樹脂を含む樹脂層を備えることで、軽量でありながら剛性を維持することができ、１０ｍｍ幅の積層体のモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上となる。
本発明の積層体は、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層と、熱硬化性樹脂を含む樹脂層とを備え、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下であり、且つ１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上である。
本発明の積層体は、上記構成のウレタンフォーム層と樹脂層以外の層を備えていてもよいが、高温環境下および高湿環境下における層同士の剥離を抑制する観点から、ウレタンフォーム層は、樹脂層に隣接することが好ましい。
本発明の積層体は、連続且つ開放な気泡を有することで、音波が気孔の内部まで入り込み、気孔の隔壁を振動させて熱エネルギーに変換することにより吸音することができる。また、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層を備えることで、音波が容易にレタンフォーム層の内部に入り、高周波音に対する防音性に優れる。また、熱硬化性樹脂を含む樹脂層を備えることで、軽量でありながら剛性を維持することができ、１０ｍｍ幅の積層体のモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上となる。
【0012】
（モジュラス）
積層体のモジュラスは、１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上である。
積層体の剛性をより向上する観点から、１０ｍｍ幅の積層体のモジュラスは、０．０２Ｎ・ｍ２以上であることが好ましく、０．０３Ｎ・ｍ２以上であることがより好ましい。
積層体のモジュラスの上限は特に制限されないが、通常、０．０７Ｎ・ｍ２以下であることが好ましく、０．０６Ｎ・ｍ２以下であることがより好ましい。
積層体のモジュラスは、下記手法により測定することができる。
積層体のモジュラスは、１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上である。
積層体の剛性をより向上する観点から、１０ｍｍ幅の積層体のモジュラスは、０．０２Ｎ・ｍ２以上であることが好ましく、０．０３Ｎ・ｍ２以上であることがより好ましい。
積層体のモジュラスの上限は特に制限されないが、通常、０．０７Ｎ・ｍ２以下であることが好ましく、０．０６Ｎ・ｍ２以下であることがより好ましい。
積層体のモジュラスは、下記手法により測定することができる。
【0013】
積層体を縦１００ｍｍ、横１０ｍｍの試験片に切り出す。樹脂層を研削で切り出した後ウレタンを刃物で裁断してもよいし、ウォータージェットなどで一度に切り出してもよい。試験片の樹脂層の端部をクリップなどの金具などで挟み固定して、Ｌ＝１０５ｍｍの間隔の支点間距離に設定した三点曲げ治具（ＪＩＳ Ｋ７１７１（２０１０）準拠）の上に樹脂層を上にして設置し、試験片の樹脂層表面に圧子で力を加えて３点曲げ試験を行う。剛性は試験力と変位の傾きから算出することができる。圧子で加えた荷重（Ｗ）[Ｎ]、試験片の撓み（δ）［ｍｍ］、及び支点間距離（Ｌ）［ｍｍ］から、下記式により積層体のモジュラス（ＥＩ）［Ｎ・ｍｍ２］を算出できる。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の初期の傾きから算出される。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の初期の傾きから算出される。
【0014】
（密度）
積層体は、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下である。
積層体の密度（ρＬ）が５０ｋｇ／ｍ３未満であると、積層体の剛性を得ることができない。また、積層体の密度（ρＬ）が２００ｋｇ／ｍ３を超えると、高周波に対する十分な防音性効果が得られない。
積層体の密度は８０ｋｇ／ｍ３以上であることが好ましく、１１０ｋｇ／ｍ３以上であることがより好ましく、１２０ｋｇ／ｍ３以上であることが更に好ましく、また、１９０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、１８０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、１６０ｋｇ／ｍ３以下であることが更に好ましい。
積層体の密度は、ＪＩＳ Ｋ ７１１２（１９９９年）に準拠した方法により測定することができる。
積層体は、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下である。
積層体の密度（ρＬ）が５０ｋｇ／ｍ３未満であると、積層体の剛性を得ることができない。また、積層体の密度（ρＬ）が２００ｋｇ／ｍ３を超えると、高周波に対する十分な防音性効果が得られない。
積層体の密度は８０ｋｇ／ｍ３以上であることが好ましく、１１０ｋｇ／ｍ３以上であることがより好ましく、１２０ｋｇ／ｍ３以上であることが更に好ましく、また、１９０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、１８０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、１６０ｋｇ／ｍ３以下であることが更に好ましい。
積層体の密度は、ＪＩＳ Ｋ ７１１２（１９９９年）に準拠した方法により測定することができる。
【0015】
（厚さ）
また、積層体の厚さ（ＴＬ）は、２０～５５ｍｍであることが好ましい。
積層体の厚さが、２０ｍｍ以上であることで、積層体の剛性をより向上することができ、５５ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
積層体の厚さは２５ｍｍ以上であることがより好ましい。また、積層体の厚さは５０ｍｍ以下であることがより好ましく、４０ｍｍ以下であることが更に好ましく、３０ｍｍ以下であることが特に好ましい。
また、積層体の厚さ（ＴＬ）は、２０～５５ｍｍであることが好ましい。
積層体の厚さが、２０ｍｍ以上であることで、積層体の剛性をより向上することができ、５５ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
積層体の厚さは２５ｍｍ以上であることがより好ましい。また、積層体の厚さは５０ｍｍ以下であることがより好ましく、４０ｍｍ以下であることが更に好ましく、３０ｍｍ以下であることが特に好ましい。
【0016】
（面密度）
積層体の面密度（ρＡＬ）は、０．１７～０．７０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
積層体の面密度が、０．１７ｇ／ｃｍ２以上であることで、質量により周波数全域の透過損失を増大させることができ、０．７０ｇ／ｃｍ２以下であることで本積層体を適用する部材を軽量化することができる。
積層体の面密度は０．２０ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．２２ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、積層体の面密度は０．６０ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．５５ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
積層体の面密度は、打抜き刃などの加工により所定の形状に加工した後、秤で計測することができる。
積層体の面密度（ρＡＬ）は、０．１７～０．７０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
積層体の面密度が、０．１７ｇ／ｃｍ２以上であることで、質量により周波数全域の透過損失を増大させることができ、０．７０ｇ／ｃｍ２以下であることで本積層体を適用する部材を軽量化することができる。
積層体の面密度は０．２０ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．２２ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、積層体の面密度は０．６０ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．５５ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
積層体の面密度は、打抜き刃などの加工により所定の形状に加工した後、秤で計測することができる。
【0017】
〔ウレタンフォーム層〕
ウレタンフォーム層は、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上である。
ウレタンフォーム層が備える気泡が、連続かつ開放な気泡であることで、ウレタンフォーム層が高周波音を吸音し易い。気泡は、例えば楕円体である場合、楕円体の一か所で解放していてもよいし、複数個所で解放していてもよし、全部が開放していてもよく、防音効果を高める観点から、全部が開放していることが好ましい。ただし、ウレタンフォーム層が、例えば、樹脂層と隣接する場合、ウレタンフォーム層の樹脂層側の気泡は、通常、非開放である。
ウレタンフォーム層は、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上である。
ウレタンフォーム層が備える気泡が、連続かつ開放な気泡であることで、ウレタンフォーム層が高周波音を吸音し易い。気泡は、例えば楕円体である場合、楕円体の一か所で解放していてもよいし、複数個所で解放していてもよし、全部が開放していてもよく、防音効果を高める観点から、全部が開放していることが好ましい。ただし、ウレタンフォーム層が、例えば、樹脂層と隣接する場合、ウレタンフォーム層の樹脂層側の気泡は、通常、非開放である。
【0018】
（流れ抵抗）
流れ抵抗は、ウレタンフォーム層中の空気の流れにくさを表す指標であり、３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４を超えると、高周波音に対する防音効果を発現することができない。
積層体の高周波音に対する防音効果をより高める観点から、ウレタンフォーム層の流れ抵抗は、３００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることが好ましく、２００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることがより好ましく、１００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の流れ抵抗の下限は特に限定されないが、５００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることが好ましく、８００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることがより好ましく、１，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることが更に好ましい。
流れ抵抗は、例えば、日本音響エンジニアリング社製の流れ抵抗測定装置により測定することができる。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブの流れ抵抗と、製造された積層体のウレタンフォーム層の流れ抵抗とは、通常、変わらず、同等である。
流れ抵抗は、ウレタンフォーム層中の空気の流れにくさを表す指標であり、３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４を超えると、高周波音に対する防音効果を発現することができない。
積層体の高周波音に対する防音効果をより高める観点から、ウレタンフォーム層の流れ抵抗は、３００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることが好ましく、２００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることがより好ましく、１００，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の流れ抵抗の下限は特に限定されないが、５００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることが好ましく、８００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることがより好ましく、１，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以上であることが更に好ましい。
流れ抵抗は、例えば、日本音響エンジニアリング社製の流れ抵抗測定装置により測定することができる。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブの流れ抵抗と、製造された積層体のウレタンフォーム層の流れ抵抗とは、通常、変わらず、同等である。
【0019】
（厚さ）
ウレタンフォーム層の厚さは、１６～５０ｍｍであることが好ましい。
ウレタンフォーム層の厚さが、１６ｍｍ以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができ、５０ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
ウレタンフォーム層の厚さは１７ｍｍ以上であることがより好ましく、２０ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の厚さは４５ｍｍ以下であることがより好ましく、４０ｍｍ以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の厚さは、１６～５０ｍｍであることが好ましい。
ウレタンフォーム層の厚さが、１６ｍｍ以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができ、５０ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
ウレタンフォーム層の厚さは１７ｍｍ以上であることがより好ましく、２０ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の厚さは４５ｍｍ以下であることがより好ましく、４０ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【0020】
（密度）
ウレタンフォーム層の密度（ρｕ）は、１０ｋｇ／ｍ３以上である。
ウレタンフォーム層の密度（ρｕ）が、１０ｋｇ／ｍ３未満であると、高周波音に対する防音効果を向上することができない。密度の上限は特に制限されないが、積層体の質量増を抑える観点から、９０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の密度は１７ｋｇ／ｍ３以上であることがより好ましく、２０ｋｇ／ｍ３以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の密度は８５ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、８０ｋｇ／ｍ３以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２（２００５年）の見掛け密度の測定方法に準拠した方法により測定することができる。
ウレタンフォーム層の密度（ρｕ）は、１０ｋｇ／ｍ３以上である。
ウレタンフォーム層の密度（ρｕ）が、１０ｋｇ／ｍ３未満であると、高周波音に対する防音効果を向上することができない。密度の上限は特に制限されないが、積層体の質量増を抑える観点から、９０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の密度は１７ｋｇ／ｍ３以上であることがより好ましく、２０ｋｇ／ｍ３以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の密度は８５ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましく、８０ｋｇ／ｍ３以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２（２００５年）の見掛け密度の測定方法に準拠した方法により測定することができる。
【0021】
（せん断弾性率）
ウレタンフォーム層のせん断弾性率（Ｅ）は、３００，０００Ｎ／ｍ２以下であることが好ましい。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率が、３００，０００Ｎ／ｍ２以下であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができる。せん断弾性率の下限は特に制限されないが、通常、５０Ｎ／ｍ２以上である。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率は６０，０００Ｎ／ｍ２以上であることがより好ましく、７０，０００Ｎ／ｍ２以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層のせん断弾性率は２５０，０００Ｎ／ｍ２以下であることがより好ましく、２００，０００Ｎ／ｍ２以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率は、日本音響エンジニアリング社製の弾性率測定システムなどを利用して測定することができ、サンプルにせん断力を加えた状態で加振し振動伝達特性から、弾性率を測定する。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブのせん断弾性率と、製造された積層体のウレタンフォーム層のせん断弾性率とは、通常、変わらず、同等である。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率（Ｅ）は、３００，０００Ｎ／ｍ２以下であることが好ましい。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率が、３００，０００Ｎ／ｍ２以下であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができる。せん断弾性率の下限は特に制限されないが、通常、５０Ｎ／ｍ２以上である。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率は６０，０００Ｎ／ｍ２以上であることがより好ましく、７０，０００Ｎ／ｍ２以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層のせん断弾性率は２５０，０００Ｎ／ｍ２以下であることがより好ましく、２００，０００Ｎ／ｍ２以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層のせん断弾性率は、日本音響エンジニアリング社製の弾性率測定システムなどを利用して測定することができ、サンプルにせん断力を加えた状態で加振し振動伝達特性から、弾性率を測定する。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブのせん断弾性率と、製造された積層体のウレタンフォーム層のせん断弾性率とは、通常、変わらず、同等である。
【0022】
（セル数）
ウレタンフォーム層は、セル数が２０～８０個／２５ｍｍであることが好ましい。
セル数が２０個／２５ｍｍ以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができ、８０個／２５ｍｍ以下であることで剛性の低下を抑制することができる。
ウレタンフォーム層のセル数は２５個／２５ｍｍ以上であることがより好ましく、３０個／２５ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層のセル数は６５個／２５ｍｍ以下であることがより好ましく、６０個／２５ｍｍ以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層のセル数は、ＪＩＳ Ｋ６４００－１（２００４）の附属書１に記載される方法で測定することができる。
ウレタンフォーム層は、セル数が２０～８０個／２５ｍｍであることが好ましい。
セル数が２０個／２５ｍｍ以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができ、８０個／２５ｍｍ以下であることで剛性の低下を抑制することができる。
ウレタンフォーム層のセル数は２５個／２５ｍｍ以上であることがより好ましく、３０個／２５ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層のセル数は６５個／２５ｍｍ以下であることがより好ましく、６０個／２５ｍｍ以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層のセル数は、ＪＩＳ Ｋ６４００－１（２００４）の附属書１に記載される方法で測定することができる。
【0023】
（多孔度）
ウレタンフォーム層の多孔度は、０．９０以上であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の多孔度が、０．９０以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができる。多孔度は通常１．００未満である。
ウレタンフォーム層の多孔度は０．９２以上であることがより好ましく、０．９５以上であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の多孔度は、空隙の体積をＶＶ、かさ体積をＶＴとして、多孔度Φ＝ＶＶ／ＶＴであるが、ここでは投入材料の真密度とかさ密度から容易に算出することができる。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブの多孔度と、製造された積層体のウレタンフォーム層の多孔度とは、通常、変わらず、同等である。
ウレタンフォーム層の多孔度は、０．９０以上であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の多孔度が、０．９０以上であることで、高周波音に対する防音効果をより向上することができる。多孔度は通常１．００未満である。
ウレタンフォーム層の多孔度は０．９２以上であることがより好ましく、０．９５以上であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の多孔度は、空隙の体積をＶＶ、かさ体積をＶＴとして、多孔度Φ＝ＶＶ／ＶＴであるが、ここでは投入材料の真密度とかさ密度から容易に算出することができる。
なお、積層体の製造にあたり、ウレタンフォーム層の原料として用いるウレタンスラブの多孔度と、製造された積層体のウレタンフォーム層の多孔度とは、通常、変わらず、同等である。
【0024】
（面密度）
ウレタンフォーム層の面密度（ρＡｕ）は、０．０１～０．３０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の面密度が、上記範囲であることで、吸音性能を高めることができる。
ウレタンフォーム層の面密度は０．０２ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．０３ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の面密度は０．２７ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．２５ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の面密度は、定尺でカットした後に秤などで計測する事で算出することができる。
ウレタンフォーム層の面密度（ρＡｕ）は、０．０１～０．３０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
ウレタンフォーム層の面密度が、上記範囲であることで、吸音性能を高めることができる。
ウレタンフォーム層の面密度は０．０２ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．０３ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、ウレタンフォーム層の面密度は０．２７ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．２５ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
ウレタンフォーム層の面密度は、定尺でカットした後に秤などで計測する事で算出することができる。
【0025】
ウレタンフォームは、エーテル系ウレタンフォームであってもよいし、エステル系ウレタンフォームであってもよい。
エーテル系ウレタンとは、ウレタンを構成するポリオールの主成分（全ポリオール中８０モル％以上）がポリエーテルポリオールであるウレタンをいう。エステル系ウレタンとは、ウレタンを構成するポリオールの主成分（全ポリオール中８０モル％以上）がポリエステルポリオールであるウレタンをいう。
耐水性及び耐湿性の観点から、ウレタンフォームは、エーテル系ウレタンフォームであることが好ましい。エーテル系ウレタンにおいて、ポリオールはエステル基を含んでいてもよいが、全ポリオール中のエステル基含有濃度が、２０モル％以下であることが好ましい。ポリオールは、ポリエーテルポリオール１種を単独で用いてもよいし、ポリエーテルポリオール以外のポリオール１種又は２種以上を混合して用いてもよい。
エーテル系ウレタンとは、ウレタンを構成するポリオールの主成分（全ポリオール中８０モル％以上）がポリエーテルポリオールであるウレタンをいう。エステル系ウレタンとは、ウレタンを構成するポリオールの主成分（全ポリオール中８０モル％以上）がポリエステルポリオールであるウレタンをいう。
耐水性及び耐湿性の観点から、ウレタンフォームは、エーテル系ウレタンフォームであることが好ましい。エーテル系ウレタンにおいて、ポリオールはエステル基を含んでいてもよいが、全ポリオール中のエステル基含有濃度が、２０モル％以下であることが好ましい。ポリオールは、ポリエーテルポリオール１種を単独で用いてもよいし、ポリエーテルポリオール以外のポリオール１種又は２種以上を混合して用いてもよい。
【0026】
本発明におけるウレタンフォームを得る方法は、例えば、ウレタンの合成反応において、水を発泡剤としポリイソシアナートとの反応で二酸化炭素を発生させる方法が用いられる。
ここで、連続且つ開放な気泡を得るには、ウレタンフォームにおいて十分な発泡をさせた発泡体に対し、厚み方向に裁断すればよい。
流れ抵抗を３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下とするには、ウレタンの厚みを厚くしたり、セル数を細かくすればよい。
ウレタンフォームの密度を１０ｋｇ／ｍ３以上とするには、ウレタンの合成反応に用いる水の添加量を適宜調整すればよい。
また、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォームは、市販品を用いてもよい。
ここで、連続且つ開放な気泡を得るには、ウレタンフォームにおいて十分な発泡をさせた発泡体に対し、厚み方向に裁断すればよい。
流れ抵抗を３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下とするには、ウレタンの厚みを厚くしたり、セル数を細かくすればよい。
ウレタンフォームの密度を１０ｋｇ／ｍ３以上とするには、ウレタンの合成反応に用いる水の添加量を適宜調整すればよい。
また、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォームは、市販品を用いてもよい。
【0027】
〔樹脂層〕
樹脂層は、熱硬化性樹脂を含む。
本発明の積層体が樹脂層を備えることで、剛性に優れる。樹脂層は、熱硬化性樹脂からなることが好ましい。
高周波音に対する防音効果をより向上する観点から、樹脂層は発泡樹脂層であってもよい。
樹脂層は、熱硬化性樹脂を含む。
本発明の積層体が樹脂層を備えることで、剛性に優れる。樹脂層は、熱硬化性樹脂からなることが好ましい。
高周波音に対する防音効果をより向上する観点から、樹脂層は発泡樹脂層であってもよい。
【0028】
（密度）
樹脂層の密度（ρｒ）は、３００～２０００ｋｇ／ｍ３であることが好ましい。密度が３００ｋｇ／ｍ３以上であれば、積層体の剛性をより向上することができる。密度が２０００ｋｇ／ｍ３以下であれば、吸音性効果に影響を及ぼしにくい。上記観点から、熱硬化性樹脂の密度は、７００～１９５０ｋｇ／ｍ３であることがより好ましく、１０００～１９００ｋｇ／ｍ３であることが更に好ましい。
樹脂層の密度（ρｒ）は、３００～２０００ｋｇ／ｍ３であることが好ましい。密度が３００ｋｇ／ｍ３以上であれば、積層体の剛性をより向上することができる。密度が２０００ｋｇ／ｍ３以下であれば、吸音性効果に影響を及ぼしにくい。上記観点から、熱硬化性樹脂の密度は、７００～１９５０ｋｇ／ｍ３であることがより好ましく、１０００～１９００ｋｇ／ｍ３であることが更に好ましい。
【0029】
（熱硬化性樹脂）
熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ビニルエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリアミド系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ウレタン系樹脂等が例示される。
熱硬化性樹脂は１種のみを用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
これらの中でも生産性の観点から、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びウレタン樹脂が好ましく、不飽和ポリエステル系樹脂がより好ましい。
熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む組成物を硬化することで得られる。
熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ビニルエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリアミド系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ウレタン系樹脂等が例示される。
熱硬化性樹脂は１種のみを用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。
これらの中でも生産性の観点から、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂及びウレタン樹脂が好ましく、不飽和ポリエステル系樹脂がより好ましい。
熱硬化性樹脂は、熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む組成物を硬化することで得られる。
【0030】
不飽和ポリエステル系樹脂原料としては、不飽和多価カルボン酸と多価アルコ－ルから得られる縮合生成物をビニルモノマ－に溶解させて得られる、公知の不飽和ポリエステル樹脂原料が挙げられる。
不飽和多価カルボン酸としては、無水マレイン酸、フマル酸、アジピン酸、無水フタル酸、イソフタル酸などを例示できる。多価アルコ－ルとしてはエチレングリコ－ル、１，３－ブチレングリコ－ル、ジエチレングリコ－ル、プロピレングリコ－ルなどを例示できる。ビニルモノマ－としては、スチレン系モノマーなどを例示できる。
不飽和多価カルボン酸としては、無水マレイン酸、フマル酸、アジピン酸、無水フタル酸、イソフタル酸などを例示できる。多価アルコ－ルとしてはエチレングリコ－ル、１，３－ブチレングリコ－ル、ジエチレングリコ－ル、プロピレングリコ－ルなどを例示できる。ビニルモノマ－としては、スチレン系モノマーなどを例示できる。
【0031】
不飽和ポリエステル系樹脂原料の硬化剤（重合開始剤）として、過酸化物を用いることができる。
過酸化物は、過酸化ベンゾイル、ラウロイルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、パーオキシパーベンゾエート、パーオキシケタール、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物が挙げられる。過酸化物は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。更に連鎖移動剤を用いてもよい。
硬化剤の添加割合は、不飽和ポリエステル樹脂原料１００質量部に対して、０．１～１０質量部であることが好ましく、０．３～５．０質量部であることがより好ましい。
過酸化物は、過酸化ベンゾイル、ラウロイルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、パーオキシパーベンゾエート、パーオキシケタール、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物が挙げられる。過酸化物は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を用いてもよい。更に連鎖移動剤を用いてもよい。
硬化剤の添加割合は、不飽和ポリエステル樹脂原料１００質量部に対して、０．１～１０質量部であることが好ましく、０．３～５．０質量部であることがより好ましい。
【0032】
エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂等のビスフェノール型エポキシ系樹脂；フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂等のノボラック型エポキシ系樹脂；脂環式エポキシ系樹脂；グリシジルエーテル型エポキシ系樹脂；グリシジル化アミン型エポキシ系樹脂；ハロゲン化エポキシ系樹脂；或いは、グリシジル化ポリエステル、グリシジル化ポリウレタン、グリシジル化アクリル等のエポキシ基含有モノマーもしくはオリゴマーの付加重合体等が挙げられる。
エポキシ系樹脂は、単独で用いてもよいし、２種類以上を用いてもよい。
エポキシ系樹脂は、単独で用いてもよいし、２種類以上を用いてもよい。
【0033】
エポキシ樹脂の硬化剤として、メチルヘキサヒドロフタル酸無水物等の酸無水物、ノボラック型フェノール樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂等のフェノール樹脂、無水フタル酸誘導体、ジシアンジアミド、イミダゾール化合物、アルミニウムキレート、ＢＦ３のようなルイス酸のアミン錯体等が挙げられる。これらの硬化剤は単独で用いてもよいし、２種類以上を用いてもよい。
【0034】
熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む組成物には、発泡剤、増量剤、着色剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、難然剤、防カビ剤、可塑剤、カップリング剤、電気伝導性フィラー、磁性体フィラー、熱伝導性フィラー、帯電防止剤、弾性微粒子等の改質剤を必要に応じて含有させることができる。
【0035】
（面密度）
樹脂層の面密度（ρＡｒ）は、０．０７～０．６０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
樹脂層の面密度が、０．０７ｇ／ｃｍ２以上であることで、剛性を確保することができ、０．５０ｇ／ｃｍ２以下であることで軽量な積層体を得ことができる。
樹脂層の面密度は０．１６ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．１７ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、樹脂層の面密度は０．４６ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．４１ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
樹脂層の面密度は、積層体の面密度から、投入するウレタンの面密度を差し引くことにより算出するこができる。積層体の面密度は、積層体を定尺にカットした後、秤量し、算出すればよい。
樹脂層の面密度（ρＡｒ）は、０．０７～０．６０ｇ／ｃｍ２であることが好ましい。
樹脂層の面密度が、０．０７ｇ／ｃｍ２以上であることで、剛性を確保することができ、０．５０ｇ／ｃｍ２以下であることで軽量な積層体を得ことができる。
樹脂層の面密度は０．１６ｇ／ｃｍ２以上であることがより好ましく、０．１７ｇ／ｃｍ２以上であることが更に好ましい。また、樹脂層の面密度は０．４６ｇ／ｃｍ２以下であることがより好ましく、０．４１ｇ／ｃｍ２以下であることが更に好ましい。
樹脂層の面密度は、積層体の面密度から、投入するウレタンの面密度を差し引くことにより算出するこができる。積層体の面密度は、積層体を定尺にカットした後、秤量し、算出すればよい。
【0036】
（厚さ）
樹脂層の厚さ（Ｔｒ）は、０．５０～５．００ｍｍであることが好ましい。
樹脂層の厚さが、０．５０ｍｍ以上であることで、積層体の剛性をより向上することができ、５．００ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
樹脂層の厚さは０．８５ｍｍ以上であることがより好ましく、１．１０ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、樹脂層の厚さは３．２０ｍｍ以下であることがより好ましく、２．８０ｍｍ以下であることが更に好ましい。
樹脂層の厚さ（Ｔｒ）は、０．５０～５．００ｍｍであることが好ましい。
樹脂層の厚さが、０．５０ｍｍ以上であることで、積層体の剛性をより向上することができ、５．００ｍｍ以下であることで積層体をより軽量にすることができる。
樹脂層の厚さは０．８５ｍｍ以上であることがより好ましく、１．１０ｍｍ以上であることが更に好ましい。また、樹脂層の厚さは３．２０ｍｍ以下であることがより好ましく、２．８０ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【0037】
＜積層体の製造方法＞
本発明の積層体の製造方法は、既述のウレタンフォーム層と樹脂層とを積層し得る方法であれば、特に制限されない。ただし、ウレタンフォーム層と樹脂層とは、接着剤又は粘着剤を介して積層せず、ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層することが好ましい。ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層されることで、積層体が、高温環境下、高湿環境下等に置かれても、ウレタンフォーム層と樹脂層とが剥離しにくい。
ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層する積層体の製造方法は、例えば、次の方法が挙げられる。
本発明の積層体の製造方法は、既述のウレタンフォーム層と樹脂層とを積層し得る方法であれば、特に制限されない。ただし、ウレタンフォーム層と樹脂層とは、接着剤又は粘着剤を介して積層せず、ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層することが好ましい。ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層されることで、積層体が、高温環境下、高湿環境下等に置かれても、ウレタンフォーム層と樹脂層とが剥離しにくい。
ウレタンフォーム層が、樹脂層に隣接するように積層する積層体の製造方法は、例えば、次の方法が挙げられる。
【0038】
当該製造方法は、型内にウレタンスラブを設置し、前記ウレタンスラブ上に熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む板状組成物をチャージし、プレスで賦形と同時に、熱硬化性樹脂を含む樹脂層とウレタンフォーム層と接合する方法である。
【0039】
型は、互いに嵌合する容器状の金型が用いられ、通常、凸状の上型（コア）及び凹状の下型（キャビティ）を有する。ウレタンスラブ及び板状組成物の厚さを制御するために、上型と下型との間の圧受け部にスペーサを設けてもよい。また、製造された積層体を金型から取り出しやすいように、上型又は下型にイジェクタを備えていてもよい。
【0040】
ウレタンスラブ及び板状組成物を金型に入れる前に、予め、上型と下型を加熱しておくことが好ましい。ウレタン側の金型の温度をＴｕ、板状組成物側、すなわち、樹脂層が形成される側の金型の温度をＴｒとしたとき、ＴｕとＴｒは同じでも良いが、ウレタンスラブの温度を上げすぎるとウレタンが不可逆的に潰れてしまうため、Ｔｒ＞Ｔｕが好ましい。
Ｔｒ及びＴｕは、ウレタンスラブの質量及び板状組成物の質量によって異なるが、例えば、樹脂の硬化温度が１２０℃の場合は、Ｔｒは１２０℃、Ｔｕは１１５℃などとすればよい。
Ｔｒ及びＴｕは、ウレタンスラブの質量及び板状組成物の質量によって異なるが、例えば、樹脂の硬化温度が１２０℃の場合は、Ｔｒは１２０℃、Ｔｕは１１５℃などとすればよい。
【0041】
通常、下型（キャビティ）にウレタンスラブを設置し、ウレタンスラブ上に板状組成物をチャージして、上型（コア）を重ねる
【0042】
ウレタンスラブは、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下であるウレタンフォームを所望の形状のスラブ（ブロック）に加工したものを用いればよい。ウレタンスラブの形状は、通常、下型（キャビティ）の底面形状と同一の形状にするが、キャビティの底面形状の一部が覆われる形状としてもよい。ウレタンスラブの厚さは、積層体のウレタンフォーム層の厚さの範囲と同じ範囲とすればよい。
【0043】
熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む板状組成物は、いわゆるＳＭＣ（Ｓｈｅｅｔ Ｍｏｌｄｉｎｇ Ｃｏｍｐｏｕｎｄ）を指し、熱硬化性樹脂原料及び硬化剤を含む組成物を板状に成形した熱硬化性樹脂未硬化物である。熱硬化性樹脂原料及び硬化剤は、既述の成分を用いればよく、板状組成物は、発泡剤等の改質剤を含んでいてもよい。
板状組成物（ＳＭＣ）の形状は、ウレタンスラブと同一の形状にしてもよいし、ウレタンスラブの一部を覆う形状としてもよい。板状組成物（ＳＭＣ）の投入量（Ｗ）は、硬化後の厚さが、積層体の樹脂層の厚さの範囲に収まるように、算出して決定する。
板状組成物（ＳＭＣ）の形状は、ウレタンスラブと同一の形状にしてもよいし、ウレタンスラブの一部を覆う形状としてもよい。板状組成物（ＳＭＣ）の投入量（Ｗ）は、硬化後の厚さが、積層体の樹脂層の厚さの範囲に収まるように、算出して決定する。
【0044】
次いで、プレスで賦形する。すなわち、上型を下げて、又は、下型を上げて、型締めを行う。このとき、ウレタンスラブと、板状組成物に圧力（プレス圧；Ｐ）をかけつつ、所定のキャビティ間隔（Ｌ０）まで板状組成物を潰して、この位置で、所定の時間（加圧保持時間；Ｔｐ）保持することが好ましい。
【0045】
キャビティ間隔（Ｌ０）の調整はプレスの位置制御で行ってもよいし、スペーサの大きさを制御して行ってもよい。
プレス圧（Ｐ）、キャビティ間隔（Ｌ０）及び加圧保持時間（Ｔｐ）は、ウレタンスラブの質量及び板状組成物の質量と組成によって異なるが、例えば、Ｐは、３～１５ＭＰａとすればよく、Ｌ０は、２～１０ｍｍとすればよく、Ｔｐは２～１５分とすればよい。
プレス圧（Ｐ）、キャビティ間隔（Ｌ０）及び加圧保持時間（Ｔｐ）は、ウレタンスラブの質量及び板状組成物の質量と組成によって異なるが、例えば、Ｐは、３～１５ＭＰａとすればよく、Ｌ０は、２～１０ｍｍとすればよく、Ｔｐは２～１５分とすればよい。
【0046】
次いで、上型をゆっくりと上げて、又は下型をゆっくりと下げて、成型品（積層体）を金型から取り出す。成型品の取出しは、イジェクタを使用してもよいし、成型品の端部、凸部等を利用して取出してもよい。
【0047】
＜防音部材＞
本発明の防音部材は、本発明の積層体を用いてなる。
そのため、本発明の防音部材は剛性を維持し、高周波音に対する防音性に優れる。
本発明の防音部材は、剛性と高周波音に対する防音性が求められる部品、製品等に好適である。そのような部品としては、例えば、車両部品、建築部品等が挙げられる。車両部品としては、エンジンカバーに用いることができる。
本発明の防音部材は、本発明の積層体を用いてなる。
そのため、本発明の防音部材は剛性を維持し、高周波音に対する防音性に優れる。
本発明の防音部材は、剛性と高周波音に対する防音性が求められる部品、製品等に好適である。そのような部品としては、例えば、車両部品、建築部品等が挙げられる。車両部品としては、エンジンカバーに用いることができる。
【実施例】
【0048】
次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
【0049】
＜材料＞
１．ウレタンスラブ
ウレタンフォーム層形成用材料として、表１に示す特性を有するウレタンスラブを用意した。表１中のウレタン１～ウレタン３は、下記製品である。表１に示すウレタン１～ウレタン３の特性は、メーカー仕様書に記載された値である。
１．ウレタンスラブ
ウレタンフォーム層形成用材料として、表１に示す特性を有するウレタンスラブを用意した。表１中のウレタン１～ウレタン３は、下記製品である。表１に示すウレタン１～ウレタン３の特性は、メーカー仕様書に記載された値である。
【0050】
ウレタン１：
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＴＰ」
ウレタン２：
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＶＯ」
ウレタン３：
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＤＯ」
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＴＰ」
ウレタン２：
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＶＯ」
ウレタン３：
エーテル系ウレタンフォーム、ブリヂストン製ポリウレタンフォーム「ＤＯ」
【0051】
表１中のウレタン４～ウレタン５は、シミュレーションによる仮想のウレタンスラブである。表１に示すウレタン４～ウレタン５の特性は、シミュレーションに用いた設定値である。
シミュレーションは、日本音響エンジニアリング社製、積層構造音響特性予測ソフトウェア、商品名「ＳＴＲＡＴＩ－ＡＲＴＺ」を用いて行った。
シミュレーションは、日本音響エンジニアリング社製、積層構造音響特性予測ソフトウェア、商品名「ＳＴＲＡＴＩ－ＡＲＴＺ」を用いて行った。
【0052】
【表1】
【0053】
２．板状組成物
マトリックス樹脂（不飽和ポリエステル樹脂、数平均分子量：３０００）７０質量部、低収縮剤（ポリスチレンの３５％スチレンモノマー溶液）２５質量部、粘度調整剤（スチレンモノマー）３０質量部、硬化剤（ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート）１質量部、重合禁止剤（パラベンゾキノン）０．０５質量部、内部離型剤（ステアリン酸亜鉛）１０質量部、改質剤（粉末ポリエチレン）４質量部及び充填剤（重質炭酸カルシウム）２００質量部を混練してコンパウンドペーストを調製した。次いで、これに増粘剤ペーストとして、増粘剤（酸化マグネシウム）１質量部と樹脂（酸価０の不飽和ポリエステル樹脂）４質量部との混合物を加え、成形材料を作製した。
なお、上記の不飽和ポリエステル樹脂(マトリックス樹脂)は、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸とマレイン酸の組み合わせを、グリコール成分として、プロピレングリコールとネオペンチルグリコールとの組み合わせを用い、エステル化反応させて得られたものである。次に、前記増粘剤ペースト添加後に、ガラスロービングをカッターでチョップしてなる長さ約２５ｍｍのガラス繊維を、発泡性予備成形体全量に基づき２０質量％の割合で加え、常法に従って板状組成物（ＳＭＣ）を作製した。
マトリックス樹脂（不飽和ポリエステル樹脂、数平均分子量：３０００）７０質量部、低収縮剤（ポリスチレンの３５％スチレンモノマー溶液）２５質量部、粘度調整剤（スチレンモノマー）３０質量部、硬化剤（ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート）１質量部、重合禁止剤（パラベンゾキノン）０．０５質量部、内部離型剤（ステアリン酸亜鉛）１０質量部、改質剤（粉末ポリエチレン）４質量部及び充填剤（重質炭酸カルシウム）２００質量部を混練してコンパウンドペーストを調製した。次いで、これに増粘剤ペーストとして、増粘剤（酸化マグネシウム）１質量部と樹脂（酸価０の不飽和ポリエステル樹脂）４質量部との混合物を加え、成形材料を作製した。
なお、上記の不飽和ポリエステル樹脂(マトリックス樹脂)は、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸とマレイン酸の組み合わせを、グリコール成分として、プロピレングリコールとネオペンチルグリコールとの組み合わせを用い、エステル化反応させて得られたものである。次に、前記増粘剤ペースト添加後に、ガラスロービングをカッターでチョップしてなる長さ約２５ｍｍのガラス繊維を、発泡性予備成形体全量に基づき２０質量％の割合で加え、常法に従って板状組成物（ＳＭＣ）を作製した。
【0054】
＜積層体の製造＞
〔実施例１〕
（１）型温の設定
互いに嵌合する容器状の金型であって、凸状の上型（コア）、凹状の下型（キャビティ）、及びスペーサを有する金型を用いた。
〔実施例１〕
（１）型温の設定
互いに嵌合する容器状の金型であって、凸状の上型（コア）、凹状の下型（キャビティ）、及びスペーサを有する金型を用いた。
【0055】
（２）ウレタンスラブと板状組成物の設置
ウレタンスラブ（ウレタン１）を、長さ２００ｍｍ×幅２００ｍｍ×厚さ３０ｍｍに裁断し、板状組成物Ａを裁断し、金型への投入量が１１０．６ｇになるよう厚さを調整した。
下型（キャビティ）にウレタンスラブを設置し、ウレタンスラブ上に板状組成物Ａをチャージした。
ウレタンスラブ（ウレタン１）を、長さ２００ｍｍ×幅２００ｍｍ×厚さ３０ｍｍに裁断し、板状組成物Ａを裁断し、金型への投入量が１１０．６ｇになるよう厚さを調整した。
下型（キャビティ）にウレタンスラブを設置し、ウレタンスラブ上に板状組成物Ａをチャージした。
【0056】
（３）型締め
次いで、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるよう、上型を下げて型締めを行った。その後、上型をゆっくりと上げて、成型品を金型から取り出した。このようにして、実施例１の積層体１を製造した。
積層体１は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
次いで、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるよう、上型を下げて型締めを行った。その後、上型をゆっくりと上げて、成型品を金型から取り出した。このようにして、実施例１の積層体１を製造した。
積層体１は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
【0057】
〔実施例２～実施例４〕
板状組成物（ＳＭＣ）の種類、ウレタンスラブの種類、及び板状組成物（ＳＭＣ）の投入量を表２に示す内容に変更したほかは、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるように、実施例１と同様にして、実施例２～４の積層体２～４を製造した。
積層体２は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン２のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体３は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン３のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体４は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の発泡樹脂の樹脂層と、ウレタン２のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
板状組成物（ＳＭＣ）の種類、ウレタンスラブの種類、及び板状組成物（ＳＭＣ）の投入量を表２に示す内容に変更したほかは、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるように、実施例１と同様にして、実施例２～４の積層体２～４を製造した。
積層体２は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン２のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体３は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン３のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体４は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の発泡樹脂の樹脂層と、ウレタン２のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
【0058】
〔実施例５、比較例３～６〕
板状組成物（ＳＭＣ）の種類、ウレタンスラブの種類、及び板状組成物（ＳＭＣ）の投入量を表２に示す内容に変更するほかは、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるように、実施例１と同様にして、実施例５の積層体５及び比較例３～６の積層体１０３～１０６を製造する。
積層体５は、積層体１と同様に、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体であるが、樹脂層の厚さが大きい点で積層体１と異なる。
積層体１０３は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン５のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０４は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン４のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０５は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の発泡樹脂の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０６は、積層体１と同様に、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体であるが、ウレタン層の厚さが小さい点で積層体１と異なる。
板状組成物（ＳＭＣ）の種類、ウレタンスラブの種類、及び板状組成物（ＳＭＣ）の投入量を表２に示す内容に変更するほかは、プレス後の積層体におけるウレタン層の厚みが表２に示した数値になるように、実施例１と同様にして、実施例５の積層体５及び比較例３～６の積層体１０３～１０６を製造する。
積層体５は、積層体１と同様に、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体であるが、樹脂層の厚さが大きい点で積層体１と異なる。
積層体１０３は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン５のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０４は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン４のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０５は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の発泡樹脂の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体である。
積層体１０６は、積層体１と同様に、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層と、ウレタン１のウレタンフォーム層とからなる二層体であるが、ウレタン層の厚さが小さい点で積層体１と異なる。
【0059】
〔比較例１〕
比較例１は、ウレタンフォーム層を有しない樹脂層のみの成形品１０１を製造した。
成形品１０１は、ウレタンスラブを用いずに、キャビティ間隔を保つためのスペーサを用いなかったこと以外は、実施例３と同様のプレス条件で製造した。
成形品１０１は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層からなる単層体である。
比較例１は、ウレタンフォーム層を有しない樹脂層のみの成形品１０１を製造した。
成形品１０１は、ウレタンスラブを用いずに、キャビティ間隔を保つためのスペーサを用いなかったこと以外は、実施例３と同様のプレス条件で製造した。
成形品１０１は、不飽和ポリエステル樹脂（ＵＰ）の樹脂層からなる単層体である。
【0060】
〔比較例２〕
比較例２の成形品１０２として、ウレタン１のウレタンフォーム層からなる単層体を用意した。
比較例２の成形品１０２として、ウレタン１のウレタンフォーム層からなる単層体を用意した。
【0061】
実施例及び比較例の積層体又は成形品の厚さ、面密度及び密度を表２に示す。
実施例１～４の積層体及び比較例１の成形品の面密度は、当該積層体又は成形品を定尺にカットした後、秤量することで測定した。それ以外の実施例及び比較例の積層体の面密度は、樹脂種類、ウレタン種類、プレス後の樹脂層及びウレタン層の厚さから類推したものとする。
実施例１～４の積層体及び比較例１の成形品の面密度は、当該積層体又は成形品を定尺にカットした後、秤量することで測定した。それ以外の実施例及び比較例の積層体の面密度は、樹脂種類、ウレタン種類、プレス後の樹脂層及びウレタン層の厚さから類推したものとする。
【0062】
【表2】
【0063】
＜評価＞
実施例及び比較例の積層体又は成形品の防音性及び剛性を、次の方法で確認し、結果を表３及び４に示した。
なお、実施例１～４及び比較例１～２は実測値であり、実施例５及び比較例３～６は、シミュレーションに基づく仮想値である。
実施例及び比較例の積層体又は成形品の防音性及び剛性を、次の方法で確認し、結果を表３及び４に示した。
なお、実施例１～４及び比較例１～２は実測値であり、実施例５及び比較例３～６は、シミュレーションに基づく仮想値である。
【0064】
１．防音性評価
（１）吸音箱を用いた測定
実施例１～３及び５、並びに比較例１～６の積層体又は成形品を試験体として用いた。
５００ｍｍ×８００ｍｍ×高さ７００ｍｍの大きさで、一辺が開放している吸音箱を開口部が上側になるように置き、吸音箱の中にスピーカーを入れた。次いで、吸音箱の開口部を、中央に２００ｍｍ×２００ｍｍの開口を有する板で塞いだ。この際、板の開口部がスピーカーの真上になるよう位置を調整した。更に、板の開口部を試験体で塞いで、隙間をテープで塞いだ。ウレタンフォーム層を備える積層体及び成形品はウレタンフォーム層側をスピーカーと対峙させ、ウレタンフォーム層を有しない成形品１０１は樹脂層をスピーカーと対峙させた。
（１）吸音箱を用いた測定
実施例１～３及び５、並びに比較例１～６の積層体又は成形品を試験体として用いた。
５００ｍｍ×８００ｍｍ×高さ７００ｍｍの大きさで、一辺が開放している吸音箱を開口部が上側になるように置き、吸音箱の中にスピーカーを入れた。次いで、吸音箱の開口部を、中央に２００ｍｍ×２００ｍｍの開口を有する板で塞いだ。この際、板の開口部がスピーカーの真上になるよう位置を調整した。更に、板の開口部を試験体で塞いで、隙間をテープで塞いだ。ウレタンフォーム層を備える積層体及び成形品はウレタンフォーム層側をスピーカーと対峙させ、ウレタンフォーム層を有しない成形品１０１は樹脂層をスピーカーと対峙させた。
【0065】
吸音箱の外側であって、試験体から２０ｃｍ離れた場所にマイクロフォンを設置し、スピーカーから音（４ｋＨｚ）を出し、マイクロフォンで感知した音の強さを測定した。
試験体が無いときの音の強さをＩ０、試験体が有るときの音の強さをＩＳとして、透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）を下記式から算出した。
透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）＝１０Ｌｏｇ（ＩＳ／Ｉ０）
試験体が無いときの音の強さをＩ０、試験体が有るときの音の強さをＩＳとして、透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）を下記式から算出した。
透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）＝１０Ｌｏｇ（ＩＳ／Ｉ０）
【0066】
透過損失の値が大きい程、防音性に優れることを意味する。
透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）の数値が４４．０ｄＢ以上の結果を○（良好）とし、４４．０ｄＢ未満の結果を×（不良）として、表３に示した。
透過損失（吸音箱、２００ｍｍ）の数値が４４．０ｄＢ以上の結果を○（良好）とし、４４．０ｄＢ未満の結果を×（不良）として、表３に示した。
【0067】
（２）音響管を用いた測定
実施例１の積層体１、実施例４の積層体４、及び比較例１の成形品１０１を試験体として用い、ＡＳＴＭ Ｅ２６１１に準拠して、垂直入射音響透過損失を測定した。
長さ４９５ｍｍ、直径４０ｍｍの音響管（ＪＩＳ Ａ１４０５－１（２００７））を用い、音響管の一端にスピーカーを設置し、他端を、試験体で塞いだ。更に音漏れ防止のため、隙間をテープと粘土で塞いだ。ウレタンフォーム層を備える積層体及び成形品はウレタンフォーム層側をスピーカーと対峙させ、ウレタンフォーム層を有しない成形品１０１は樹脂層をスピーカーと対峙させた。
実施例１の積層体１、実施例４の積層体４、及び比較例１の成形品１０１を試験体として用い、ＡＳＴＭ Ｅ２６１１に準拠して、垂直入射音響透過損失を測定した。
長さ４９５ｍｍ、直径４０ｍｍの音響管（ＪＩＳ Ａ１４０５－１（２００７））を用い、音響管の一端にスピーカーを設置し、他端を、試験体で塞いだ。更に音漏れ防止のため、隙間をテープと粘土で塞いだ。ウレタンフォーム層を備える積層体及び成形品はウレタンフォーム層側をスピーカーと対峙させ、ウレタンフォーム層を有しない成形品１０１は樹脂層をスピーカーと対峙させた。
【0068】
音響管の外側であって、試験体から１０ｃｍ離れた場所にマイクロフォンを設置し、スピーカーから音（５ｋＨｚ）を出し、マイクロフォンで感知した音の強さを測定した。
試験体が無いときの音の強さをＩ０、試験体が有るときの音の強さをＩＳとして、透過損失（音響管、φ４０ｍｍ）を下記式から算出した。
透過損失（音響管、φ４０ｍｍ）＝１０Ｌｏｇ（ＩＳ／Ｉ０）
試験体が無いときの音の強さをＩ０、試験体が有るときの音の強さをＩＳとして、透過損失（音響管、φ４０ｍｍ）を下記式から算出した。
透過損失（音響管、φ４０ｍｍ）＝１０Ｌｏｇ（ＩＳ／Ｉ０）
【0069】
透過損失の値が大きい程、防音性に優れることを意味する。透過損失（音響管、φ４０ｍｍ）の数値が４０．０ｄＢ以上の結果を○（良好）とし、４０．０ｄＢ未満の結果を×（不良）として、表４に示した。
【0070】
２．質量
実施例及び比較例の積層体又は成形品を直径４０ｍｍサイズの円形に加工し、質量を測定した。結果を表３及び４に示す。
質量が７．０ｇ以下である場合を○（良好）、７．０ｇ超８．０ｇ以下である場合を△（許容範囲）、８．０ｇ超である場合を×（不良）として表３及び４に示した。
実施例５及び比較例３～６の積層体の質量については、シミュレーションの設定値により計算した。
実施例及び比較例の積層体又は成形品を直径４０ｍｍサイズの円形に加工し、質量を測定した。結果を表３及び４に示す。
質量が７．０ｇ以下である場合を○（良好）、７．０ｇ超８．０ｇ以下である場合を△（許容範囲）、８．０ｇ超である場合を×（不良）として表３及び４に示した。
実施例５及び比較例３～６の積層体の質量については、シミュレーションの設定値により計算した。
【0071】
３．積層体又は成形品のモジュラス
実施例及び比較例の積層体又は成形品を１０ｍｍ幅に裁断し、下記手法によりモジュラスを測定した。
積層体を縦１００ｍｍ、横１０ｍｍの試験片に切り出す。切り出しはウォータージェットで切り出した。試験片の樹脂層の端部をクリップなどの金具などで挟み固定して、Ｌ＝１０５ｍｍの間隔の支点間距離に設定した三点曲げ治具（ＪＩＳ Ｋ７１７１（２０１０）準拠）の上に樹脂層を上にして設置し、試験片の樹脂層表面に圧子で力を加えて３点曲げ試験を行った。剛性は試験力と変位の傾きから算出した。圧子で加えた荷重（Ｗ）[Ｎ]、試験片の撓み（δ）［ｍｍ］、及び支点間距離（Ｌ）［ｍｍ］から、下記式により積層体のモジュラス（ＥＩ）［Ｎ・ｍｍ２］を算出した。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の初期の傾きから算出する。
実施例５及び比較例３～６の積層体のモジュラスについては、シミュレーションの設定値により計算した。
実施例及び比較例の積層体又は成形品を１０ｍｍ幅に裁断し、下記手法によりモジュラスを測定した。
積層体を縦１００ｍｍ、横１０ｍｍの試験片に切り出す。切り出しはウォータージェットで切り出した。試験片の樹脂層の端部をクリップなどの金具などで挟み固定して、Ｌ＝１０５ｍｍの間隔の支点間距離に設定した三点曲げ治具（ＪＩＳ Ｋ７１７１（２０１０）準拠）の上に樹脂層を上にして設置し、試験片の樹脂層表面に圧子で力を加えて３点曲げ試験を行った。剛性は試験力と変位の傾きから算出した。圧子で加えた荷重（Ｗ）[Ｎ]、試験片の撓み（δ）［ｍｍ］、及び支点間距離（Ｌ）［ｍｍ］から、下記式により積層体のモジュラス（ＥＩ）［Ｎ・ｍｍ２］を算出した。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の初期の傾きから算出する。
実施例５及び比較例３～６の積層体のモジュラスについては、シミュレーションの設定値により計算した。
【0072】
４．剛性評価
剛性評価は、樹脂層を有する積層体及び成形品について行った。
積層体１～４及び成形品１０１～１０２に凹凸をつけ形状を固定し、受分に形状保持が出来ているかについての評価を表３及び４に示した。また、その他の積層体については、積層体１～４及び成形品１０１～１０２の試験結果から類推し、評価を表３及び４に示した。
○：十分に形状保持ができて、剛性が良好
×：十分に形状保持が出来ず、剛性が不良
剛性評価は、樹脂層を有する積層体及び成形品について行った。
積層体１～４及び成形品１０１～１０２に凹凸をつけ形状を固定し、受分に形状保持が出来ているかについての評価を表３及び４に示した。また、その他の積層体については、積層体１～４及び成形品１０１～１０２の試験結果から類推し、評価を表３及び４に示した。
○：十分に形状保持ができて、剛性が良好
×：十分に形状保持が出来ず、剛性が不良
【0073】
圧子で加えた荷重（Ｗ）[Ｎ]、試験片の撓み（δ）［ｍｍ］、及び支点間距離（Ｌ）［ｍｍ］から、下記式によりモジュラス（ＥＩ）［Ｎ・ｍｍ２］を算出した。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の傾きから算出される。
ＥＩ＝〔（ΔＷ／Δδ）×Ｌ３〕／（４８）
なお、ΔＷ／Δδは３点曲げ試験の傾きから算出される。
【0074】
５．総合判定
透過損失、質量、１０ｍｍ幅のモジュラス、及び剛性評価の結果において、×評価を有する場合を、総合判定として×（不良）とし、また、×評価を含まないものを総合判定として○（良好）とした。結果を表３及び４に示す。
透過損失、質量、１０ｍｍ幅のモジュラス、及び剛性評価の結果において、×評価を有する場合を、総合判定として×（不良）とし、また、×評価を含まないものを総合判定として○（良好）とした。結果を表３及び４に示す。
【0075】
【表3】
【0076】
【表4】
【0077】
表３及び４からわかるように、連続且つ開放な気泡を有し、流れ抵抗が３５０，０００Ｎ・ｓ／ｍ４以下、且つ密度が１０ｋｇ／ｍ３以上であるウレタンフォーム層と熱硬化性樹脂を含む樹脂層とを備える実施例の積層体は、密度が５０ｋｇ／ｍ３以上２００ｋｇ／ｍ３以下であり、且つ１０ｍｍ幅で測定したモジュラスが０．０１Ｎ・ｍ２以上であり、透過損失が比較例の成形品よりも大きく、防音性に優れ、軽量を維持している上、剛性に優れた。
【産業上の利用可能性】
【0078】
本発明の積層体は、剛性を維持し、軽量かつ、特に高周波音に対する防音性に優れるため、車両部品、建築部品として好適であり、特に、防音カバー、エンジンカバーとして好適である。