特許 7547496 降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-08-30

(45)【発行日】2024-09-09

(54)【発明の名称】降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼

(51)【国際特許分類】

   C22C 38/00 20060101AFI20240902BHJP

   C22C 38/50 20060101ALI20240902BHJP

   C21D 8/02 20060101ALI20240902BHJP

   B22D 11/00 20060101ALI20240902BHJP

   B22D 11/124 20060101ALI20240902BHJP

【ＦＩ】

C22C38/00 301A

C22C38/50

C21D8/02 B

B22D11/00 A

B22D11/124 Z

【請求項の数】 3

(21)【出願番号】P 2022559635

(86)(22)【出願日】2020-05-08

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2023-05-17

(86)【国際出願番号】 CN2020089132

(87)【国際公開番号】W WO2021196343

(87)【国際公開日】2021-10-07

【審査請求日】2022-10-03

(31)【優先権主張番号】202010240576.0

(32)【優先日】2020-03-30

(33)【優先権主張国・地域又は機関】CN

(73)【特許権者】

【識別番号】519226115

【氏名又は名称】南京鋼鉄股▲ふん▼有限公司

(74)【代理人】

【識別番号】100095407

【弁理士】

【氏名又は名称】木村 満

(74)【代理人】

【識別番号】100132883

【弁理士】

【氏名又は名称】森川 泰司

(74)【代理人】

【識別番号】100148633

【弁理士】

【氏名又は名称】桜田 圭

(74)【代理人】

【識別番号】100147924

【弁理士】

【氏名又は名称】美恵 英樹

(72)【発明者】

【氏名】黄 一新

(72)【発明者】

【氏名】楚 覚非

(72)【発明者】

【氏名】王 軍

(72)【発明者】

【氏名】崔 強

(72)【発明者】

【氏名】陳 林恒

(72)【発明者】

【氏名】▲デン▼ 偉

(72)【発明者】

【氏名】孟 令明

(72)【発明者】

【氏名】唐 春霞

(72)【発明者】

【氏名】王 青峰

(72)【発明者】

【氏名】趙 麗洋

【審査官】川村 裕二

(56)【参考文献】

【文献】中国特許出願公開第１０１８７６０３２（ＣＮ，Ａ）

【文献】中国特許出願公開第１０１８４５６０２（ＣＮ，Ａ）

【文献】中国特許出願公開第１０２０２１４９４（ＣＮ，Ａ）

【文献】特開２００６－３２２０１９（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ２２Ｃ ３８／００－３８／６０

Ｃ２１Ｄ １／００－１１／００

Ｂ２２Ｄ １１／００

Ｂ２２Ｄ １１／１２４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼であって、質量百分率で、Ｃ：０．０４～０．０９％、Ｓｉ：０．１５～０．３０％、Ｍｎ：１．４０～１．５０％、Ｐ：０．００９～０．０１５％、Ｓ：≦０．００２％、Ｎｂ：０．０２０～０．０５０％、Ｔｉ：０．０１０～０．０２０％、Ｖ：０．０１０～０．０３０％、Ｃｕ：０．３０～０．４０％、Ｎｉ：０．３０～０．４５％、Ｃｒ：０．４５～０．６０％、Ｍｏ：０．０８～０．１５％、Ａｌｔ：０．０２～０．０４％、残量のＦｅ及び不可避不純物からなり、金属組織は焼戻しベイナイトであり、
質量百分率で、耐大気腐食性指数Ｉ＝２６．０１（％Ｃｕ）＋３．８８（％Ｎｉ）＋１．２０（％Ｃｒ）＋１．４９（％Ｓｉ）＋１７．２８（％Ｐ）－７．２９（％Ｃｕ）（％Ｎｉ）－９．１０（％Ｎｉ）（％Ｐ）－３３．３９（％Ｃｕ） ^２ を定義すると、Ｉ≧６．５の耐候性を有することを特徴とする降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼。

【請求項2】

請求項１に記載の降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼であって、厚さ８～８０ｍｍの鋼板であることを特徴とする降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼。

【請求項3】

請求項１に記載の降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼であって、質量百分率で、Ｃ：０．０６～０．０９％、Ｍｎ：１．４０～１．４６％であることを特徴とする降伏強度５００ＭＰａ以上で降伏比が０．８３以下の耐候性橋梁用鋼。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、耐候性鋼に係り、具体的に５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼及びその製造方法に係る。

【背景技術】

【0002】

大型の鋼構造の橋梁が大スパン、重負荷、全溶接構造の方向に発展するにつれて、橋梁構造の安全と信頼性の要求は、ますます厳しくなっている。これは、設計者に対してより高い要求を提起し、同時に鋼板の品質に対してより高い基準を求める。即ち、鋼板には、構造の軽量化要求を満たすために高強度が求められるだけでなく、橋梁のより大きいスパン、より重い負荷の労働条件を満足するために、優れた可塑性、低温靭性、溶接性、耐腐食性能などを有するべきである。従って、高強度、高靭性、高可塑性、高耐候性の橋梁用鋼の応用は、橋梁構造の自重を低減し、橋梁工事の設計、製造、施工難度などを低減することができるのみならず、使用寿命を高めることもできる。

【0003】

しかし、鋼の強度が高くなるにつれて、鋼の降伏比は、一般的に高くなり、０．９３以上になることもある。降伏比が高いため、部材に過負荷が発生すると、例えば地震などの条件下で速やかに鋼種限界強度に達し、事故につながる。従って、高い降伏比は、高強度構造鋼の橋梁工事への適用を制限する。地震の頻発とそれによる壊滅的な結果は、橋梁の耐震性に対する外国からの高い関心を引き起こし、いくつかの構造設計規範の中で関連規定が作られている。低降伏比、高強度、高靭性、高可塑性、高耐候性の橋梁用鋼は、橋梁建設の発展傾向である。

【0004】

公開番号ＣＮ１０１８９２４３１Ａの発明は、熱延状態降伏強度５００ＭＰａレベルの耐候性橋梁用鋼及びその製造方法を公開したものであり、Ｍｏ含有量が０．１５～０．３５％に達し、レアアース処理が必要であり、コストが高い。出願番号ＣＮ２０１８１１４９４８３１．３の発明には、Ｑ５５０ｑＥＮＨ及びその生産方法が紹介されているが、厚さの規格が１２～６０ｍｍであり、個別の厚さの規格では鋼板の降伏比が０．８７に達している。公開番号ＣＮ１０３１０３４５８Ａの発明は、高強度の耐候性鋼及びその製造方法を公開しているが、Ｃ含有量が０．０１～０．０５％であり、超低炭素鋼に属し、制錬難度が大きく、Ｍｎ含有量が１．５～２．０％であり、鋳造スラブに簡単に中心偏析が発生し、しかも完成品が薄い規格のロール板であるため、大きい厚さ、広い規格という近代的な橋梁構造建設のニーズを満足することができない。

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

発明の目的は、従来技術の欠陥を克服するために、低降伏比、高低温靭性及び高延性の特長を併せ持っている５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼を開示することである。

【0006】

本発明の他の目的は、上述した５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼は、質量百分率で、Ｃ：０．０４～０．０９％、Ｓｉ：０．１５～０．３０％、Ｍｎ：１．４０～１．５０％、Ｐ：０．００９～０．０１５％、Ｓ：≦０．００２％、Ｎｂ：０．０２０～０．０５０％、Ｔｉ：０．０１０～０．０２０％、Ｖ：０．０１０～０．０３０％、Ｃｕ：０．３０～０．４０％、Ｎｉ：０．３０～０．４５％、Ｃｒ：０．４５～０．６０％、Ｍｏ：０．０８～０．１５％、Ａｌｔ：０．０２～０．０４％、残量のＦｅ及び不可避不純物からなる。

【0008】

本発明の成分配合率の決定は、いくつかの元素の含有量を変更し、材料の力学的性能を強化して改善できる合金元素を加えることによって達成される。多価少量の原則に従い、圧延制御冷却制御＋焼戻しの方法を採用し、厚さ規格８～８０ｍｍ、かつ降伏比≦０．８３の鋼を得て、その納品状態がＴＭＣＰ＋焼戻し処理である。

【0009】

具体的に言えば、本発明の成分の中では、鋼の中の炭素含有量が高くなりなりすぎることが望まれず、同時に硫黄、ガスの不純物を低減して耐食元素のリンの含有量を制御して、鋼の清浄性と強い靱性を確保する。本発明の焼戻しベステナイトを主とする組織タイプにより、低降伏比、高低温靱性、高延性を実現する。各成分及び含有量の説明は、以下の通りである。
Ｃは、鋼の強度及び硬度を高めるために不可欠な元素であり、鋼組織への影響が大きい。Ｃは、基体に溶融して間隙固溶体を形成し、固溶強化の役割を果たし、基体の強度を著しく増加させる。炭素含有量の増加に伴い、鋼の引張強度と降伏限界が向上する一方、伸び率、切れ目衝撃靱性が低下する。鋼材中のＣ含有量が高くなると、冷割れを悪化させやすいので、本発明は、超低炭素設計を採用する。少量のＣは、鋼中に微合金元素炭化物を形成し、第二相強化及び結晶粒微細化の役割を果たす。本発明におけるＣの百分率は、０．０４～０．０９％に設定される。
Ｍｎは、鉄鋼の主要元素であり、材料の強度を高めることができる。Ｃ含有量やＣｒの向上も、強度を高められる。しかし、炭素が多すぎると、成型性や溶接線に影響する。Ｃｒは、価格が高く、埋蔵量が限られ、コスト低減に不利である。Ｍｎは、鋼の熱間脆化を防止する主要元素である。総合的に考えて、マンガンの含有量を上限まで増加させる。本発明におけるＭｎの百分率が１．４０～１．５０％に設定される。
Ｓｉは、主に強い固溶強化の形で鋼の強度を高め、製鋼における脱酸に不可欠な元素であり、耐大気腐食性を向上させることができるが、鋼の可塑性と靭性を大幅に低下させ、鋼の表面めっき性能を著しく低下させる。従って、強度、靭性、可塑性などの要因を総合的に考慮し、本発明におけるＳｉの百分率は、０．１５～０．３０％に設定される。
Ｐは、さび層の非晶質変態を促進し、一般に、ＣｕとＰの複合が最も耐候効果が高く、比較的経済的な耐食元素である。Ｐが低温脆性や割れ感受性の原因となることを考慮すると、重要な溶接構造用の耐候性鋼には、Ｐの含有量は、一般に制限される。本発明におけるＰの百分率は、０．００９～０．０１２％の狭い範囲に制御される。
Ｃｕは、主に鋼の固溶強化の役割を果たし、適量の銅は、靭性を低下させることなく強度を向上させ、鋼の耐食性を向上させることができる。本発明におけるＣｕの百分率は、０．３０～０．４０％である。
Ｃｒは、実際の工業生産で広く使用され、鋼の降伏強度を向上させるには、炭素に次ぐものであり、降伏比を下げるには不利である。さらに、わが国では、クロム元素の埋蔵量が少ないため、クロムの含有量を減らし、Ｍｎ及びＳｉで代替する。本発明におけるＣｒの百分率は、０．４５～０．６０％である。
Ｍｏは、強力な固溶強化元素であり、焼入れ性を強力に向上させ、熱間脆性を大幅に向上させ、焼戻し安定性を向上させ、焼戻し脆性を大幅に低減することができる。本発明におけるＭｏの百分率は、０．０８～０．１５％である。
Ｖは、中程度の炭化物形成元素であり、単純な立方晶構造を有する合金炭化物ＶＣを形成し、セメンタイトに入り込み、セメンタイトの安定性を改善し、焼き戻し安定性を改善することができる。本発明におけるＶの百分率は、０．０１０～０．０３０％である。
Ｔｉは、Ｃカーブを右にシフトさせることができる。チタンは、強度を大幅に改善し、結晶粒を微細化し、鋼の靭性を改善することができる。適切な量のＴｉは、第二相の質点を形成し、金属の靭性を改善することができる。本発明におけるＴｉの百分率は、０．０１０～０．０２０％である。

【0010】

さらに、この鋼の耐大気腐食性指数Ｉ≧６．５である。ここで、耐大気腐食性指数Ｉ＝２６．０１（％Ｃｕ）＋３．８８（％Ｎｉ）＋１．２０（％Ｃｒ）＋１．４９（％Ｓｉ）＋１７．２８（％Ｐ）－７．２９（％Ｃｕ）（％Ｎｉ）－９．１０（％Ｎｉ）（％Ｐ）－３３．３９（％Ｃｕ）^２。

【0011】

上述した５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼に対応し、本発明の製造方法に用いられる技術手段は、制錬、連続鋳造、均熱、圧延、弛緩、冷却及びオフライン焼戻しの工程を含む。ここで、均熱工程では、連鋳スラブを中心温度１１３０～１２３０℃に加熱する。圧延工程は、脱リン後の連鋳スラブに対して再結晶領域の圧延と未再結晶領域の圧延を行い、前記再結晶領域の圧延の累積変形量が連鋳スラブの厚さの５０％以上である。中間スラブの待機温度を８００℃～９９０℃とし、待機温度厚さが２～４倍の完成品の厚さであり、温度に達してから前記未再結晶領域の圧延を行い、最終圧延温度を７９０～８３０℃に制御する。弛緩工程では、冷却開始温度７３０℃～７６０℃まで弛緩する。冷却工程は、前記冷却開始温度から層流冷却を行い、自己焼戻し温度を４２０～６００℃に制御し、その後、室温まで空冷する。オフライン焼戻し工程では、焼戻し温度が４５０～５５０℃であり、この温度で２０～４０ｍｉｎ保温し、保温時間が完成品の厚さに比例し、その後、室温まで自然に冷却される。

【発明の効果】

【0012】

従来技術と比較して、本発明は、科学的な成分設計及び適合した圧延制御冷却制御＋焼戻しの製造方法により、低降伏比、高靭性及び高延性を有する５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼を得る。その降伏強度が５４５ＭＰａ以上であり、引張強度が６８２ＭＰａ以上であり、完成品の鋼の降伏比が０．８３以下であり、－４０℃Ａｋｖが１８０Ｊ以上であり、延伸率≧２０％であり、総合性能が良く、橋梁構造の適用に適している。

【図面の簡単な説明】

【0013】

【図1】実施例２における製品の光学５００倍の金相組織図。

【発明を実施するための形態】

【0014】

以下、本発明を具体的な実施例に関連してさらに説明する。

【0015】

実施例１の成分は、質量百分率で、Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．２８％、Ｍｎ：１．５０％、Ｐ：０．０１４％、Ｓ：０．００１０％、Ｎｂ：０．０２０％、Ｔｉ：０．０１５％、Ｖ：０．０１０％、Ｎｉ：０．３０％、Ｃｕ：０．４０％、Ｃｒ：０．４５％、Ｍｏ：０．０８％、Ａｌｔ：０．０２％であり、残量がＦｅ及び不可避不純物である。原料は、制錬、精錬、合金化、カルシウム処理を経て鋼水を得る。鋼水の上でスラブ連続鋳造し、鋳造スラブの厚さが１５０ｍｍであり、耐大気腐食性指数Ｉが６．５１である。連続鋳造スラブのスラブ冷却を２４時間以上とし、スラブを１２３０℃で均熱し、温度均一性が２０℃未満であり、１５０ｍｉｎ加熱してから脱リンし、その後、２段階の圧延を行う。再結晶領域の圧延温度が１０８０℃であり、全体の変形量が７９％である。中間スラブの厚さは、完成品の厚さの４倍に制御する。未再結晶領域圧延の圧延開始温度が９９０℃であり、最終製品の厚さ８ｍｍに達し、最終圧延が８３０℃である。

【0016】

最終圧延の後に、冷却開始温度７３０℃に弛緩し、冷却開始温度下の鋼板に対して層流冷却を行い、自己焼戻し温度が６００℃であり、その後、室温まで空冷し、それから鋼板に対して焼戻しを行い、焼戻し温度が５５０℃であり、この温度下で２０ｍｉｎ保温する。

【0017】

圧延制御冷却制御＋焼戻し後の試料金相組織を観察したところ、微小組織タイプは、「焼戻しベステナイト」組織であり、材料の降伏強度が５７５ＭＰａであり、引張強度が６９３ＭＰａであり、完成鋼の降伏比が０．８３であり、－４０℃Ａｋｖが１８０Ｊであり、伸び率Ａが２０％であった。

【0018】

実施例２の成分は、質量百分率で、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：０．３０％、Ｍｎ：１．４６％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００１５％、Ｎｂ：０．０４０％、Ｔｉ：０．０２０％、Ｖ：０．０２０％、Ｎｉ：０．３５％、Ｃｕ：０．３０％、Ｃｒ：０．６０％、Ｍｏ：０．１０％、Ａｌｔ：０．０４％であり、残量がＦｅ及び不可避不純物である。原料は、制錬、精錬、合金化、カルシウム処理を経て鋼水を得る。鋼水の上でスラブ連続鋳造して、スラブの厚さが３２０ｍｍであり、耐大気腐食性指数Ｉが６．７０である。連続鋳造スラブのスラブ冷却を４８ｈ以上とし、スラブを１１６０℃で均熱、温度均一性が２０℃未満であり、３５２ｍｉｎ加熱してから脱リンし、その後、２段階の圧延を行う。再結晶領域の圧延温度が１０７０℃であり、全体の変形量が５３％である。中間スラブの厚さは、完成品の厚さの２．５倍に制御する。未再結晶領域圧延の圧延開始温度が８５０℃であり、最終製品の厚さ６０ｍｍに達し、最終圧延温度が８１０℃である。

【0019】

最終圧延の後に、弛緩処理を冷却開始温度７５０℃まで行い、冷却開始温度下の鋼板に対して層流冷却を行い、自己焼戻し温度が４８０℃であり、その後、室温まで空冷し、それから鋼板に対して焼戻しを行い、焼戻し温度が５００℃であり、この温度下で３５ｍｉｎ保温する。

【0020】

図２に示すように、圧延制御冷却制御＋焼戻し後の試料金相組織を観察したところ、微小組織タイプは、「焼戻しベステナイト」組織であり、材料の降伏強度が５５６ＭＰａであり、引張強度が６８２ＭＰａであり、完成鋼の降伏比が０．８２であり、－４０℃Ａｋｖが２２５Ｊであり、伸び率Ａが２１％であった。

【0021】

実施例３の成分は、質量百分率で、Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：０．１５％、Ｍｎ：１．４０％、Ｐ：０．００９０％、Ｓ：０．００２０％、Ｎｂ：０．０３５％、Ｔｉ：０．０１８％、Ｖ：０．０３０％、Ｎｉ：０．４５％、Ｃｕ：０．３７％、Ｃｒ：０．５０％、Ｍｏ：０．１５％、Ａｌｔ：０．０２％であり、残量がＦｅ及び不可避不純物である。原料は、制錬、精錬、合金化、カルシウム処理を経て、鋼水を得る。鋼水の上でスラブ連続鋳造し、スラブの厚さが３２０ｍｍであり、耐大気腐食性指数Ｉが６．５３である。スラブのスラブ冷却を４８ｈ以上とし、スラブを１１３０℃で均熱、温度均一性は２０℃未満であり、３２０ｍｉｎ加熱してから脱リンし、その後、２段階の圧延を行う。再結晶領域の圧延温度が１０４０℃であり、粗延の総変形量が５０％である。中間スラブの厚さは、完成品の厚さ２．０倍に制御する。未再結晶領域圧延の圧延開始温度が８００℃であり、最終製品の厚さ８０ｍｍに達し、最終圧延温度が７９０℃である。

【0022】

最終圧延の後に、弛緩処理を冷却開始温度７６０℃まで行い、冷却開始温度下の鋼板に対して層流冷却を行い、自己焼戻し温度が４２０℃であり、その後、室温まで空冷し、それから鋼板に対して焼戻しを行い、焼戻し温度が４５０℃であり、この温度下で４０ｍｉｎ保温する。

【0023】

圧延制御冷却制御＋焼戻し後の試料金相組織を観察したところ、微小組織タイプは、「焼戻しベステナイト」組織であり、組織構造の均一性が良く、材料の降伏強度が５４５ＭＰａであり、引張強度が６７３ＭＰａであり、完成鋼の降伏比が０．８１であり、－４０℃Ａｋｖが２１６Ｊであり、伸び率Ａが２２％だった。

【0024】

実施例４の成分は、質量百分率で、Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ：１．４５％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００１２％、Ｎｂ：０．０５０％、Ｔｉ：０．０１０％、Ｖ：０．０１８％、Ｎｉ：０．４０％、Ｃｕ：０．３８％、Ｃｒ：０．４８％、Ｍｏ：０．１２％、Ａｌｔ：０．０２５％であり、残量がＦｅ及び不可避不純物である。原料は、制錬、精錬、合金化、カルシウム処理を経て、鋼水を得る。鋼水の上にスラブ連続鋳造し、スラブの厚さが２６０ｍｍであり、耐大気腐食性指数Ｉが６．５９である。スラブのスラブ冷却を３６ｈ以上とし、スラブを１２００℃で均熱し、温度均一性が２０℃未満であり、２８６ｍｉｎ加熱してから脱リンし、その後、２段階の圧延を行う。再結晶領域の精延温度が１１００℃であり、粗延の総変形量が６３％である。中間スラブの厚さは、完成品の厚さの３．０倍に制御する。未再結晶領域圧延の圧延開始温度が８７０℃であり、最終製品の厚さ３２ｍｍに達し、最終圧延温度が８１０℃である。

【0025】

最終圧延の後に、弛緩処理を冷却開始温度７４０℃まで行い、冷却開始温度下の鋼板に対して層流冷却を行い、自己焼戻し温度が５５０℃であり、その後、室温まで空冷し、それから鋼板に対して焼戻しを行い、焼戻し温度が４８０℃であり、この温度下で３０ｍｉｎ保温する。

【0026】

圧延制御冷却制御＋焼戻し後の試料金相組織を観察したところ、微小組織タイプは、「焼戻しベステナイト」組織であり、材料の降伏強度が５７１ＭＰａであり、引張強度が７１３ＭＰａであり、完成鋼の降伏比が０．８０であり、－４０℃Ａｋｖが３３２Ｊであり、伸び率Ａが２１％であった。

【0027】

上記実施例から分かるように、中厚板圧延機で生産したこの５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼は、その成分設計の上に、圧延制御冷却制御＋オフライン焼戻しの製造工程を補助とし、耐候性橋梁用鋼の降伏比を効果的に低減し、完成品鋼の降伏比≦０．８３を確保することができる。

【0028】

（付記）
（付記１）
５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼であって、質量百分率で、Ｃ：０．０４～０．０９％、Ｓｉ：０．１５～０．３０％、Ｍｎ：１．４０～１．５０％、Ｐ：０．００９～０．０１５％、Ｓ：≦０．００２％、Ｎｂ：０．０２０～０．０５０％、Ｔｉ：０．０１０～０．０２０％、Ｖ：０．０１０～０．０３０％、Ｃｕ：０．３０～０．４０％、Ｎｉ：０．３０～０．４５％、Ｃｒ：０．４５～０．６０％、Ｍｏ：０．０８～０．１５％、Ａｌｔ：０．０２～０．０４％、残量のＦｅ及び不可避不純物からなることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼。

【0029】

（付記２）
付記１に記載の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼であって、金相組織が焼戻しベステナイトであることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼。

【0030】

（付記３）
付記１に記載の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼であって、厚さ８～８０ｍｍの鋼板の降伏比≦０．８３であることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼。

【0031】

（付記４）
付記３に記載の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼であって、耐大気腐食性指数Ｉ≧６．５であることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼。

【0032】

（付記５）
付記１に記載の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼であって、質量百分率で、Ｃ：０．０６～０．０９％、Ｍｎ：１．４０～１．４６％であることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼。

【0033】

（付記６）
付記１～５のいずれか１つに記載の５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法であって、
制錬、連続鋳造、均熱、圧延、弛緩、冷却及びオフライン焼戻しの工程を含み、
均熱工程では、連鋳スラブを中心温度１１３０～１２３０℃に加熱し、
圧延工程は、脱リン後の連鋳スラブに対して再結晶領域の圧延と未再結晶領域の圧延を行い、前記再結晶領域の圧延の累積変形量が連鋳スラブの厚さの５０％以上であり、
中間スラブの待機温度を８００℃～９９０℃とし、待機温度厚さが２～４倍の完成品の厚さであり、温度に達してから前記未再結晶領域の圧延を行い、最終圧延温度を７９０～８３０℃に制御し、
弛緩工程では、冷却開始温度７３０℃～７６０℃まで弛緩し、
冷却工程は、前記冷却開始温度から層流冷却を行い、自己焼戻し温度を４２０～６００℃に制御し、その後、室温まで空冷し、
オフライン焼戻し工程では、焼戻し温度が４５０～５５０℃であり、この温度で２０～４０ｍｉｎ保温し、保温時間が完成品の厚さに比例し、その後、室温まで自然に冷却することを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法。

【0034】

（付記７）
付記６に記載の製造方法であって、厚さ８～８０ｍｍの完成品を製造するために用いられる連鋳スラブの厚さが１５０～３２０ｍｍであることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法。

【0035】

（付記８）
付記７に記載の製造方法であって、連続鋳造工程では、連鋳スラブのスラブ冷却が２４ｈ以上であり、かつ、連鋳スラブの厚さが増すにつれてスラブ冷却の時間が増大し、３２０ｍｍの連鋳スラブのスラブ冷却時間が４８ｈ以上であることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法。

【0036】

（付記９）
付記８に記載の製造方法であって、連鋳スラブの均熱工程における温度均一性が２０℃未満であることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法。

【0037】

（付記１０）
付記９に記載の製造方法であって、均熱工程では、加熱時間≧連鋳スラブの厚さ＊１ｍｉｎ／ｍｍであることを特徴とする５００Ｍｐａレベルの低降伏比の耐候性橋梁用鋼の製造方法。

【図1】