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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-09-02
(45)【発行日】2024-09-10
(54)【発明の名称】マルチピースソリッドゴルフボール
(51)【国際特許分類】
A63B 37/00 20060101AFI20240903BHJP
【ＦＩ】
A63B37/00 654
A63B37/00 620
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2020127857
(22)【出願日】2020-07-29
(65)【公開番号】P2022025188
(43)【公開日】2022-02-10
【審査請求日】2023-06-14
(73)【特許権者】
【識別番号】592014104
【氏名又は名称】ブリヂストンスポーツ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002240
【氏名又は名称】弁理士法人英明国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】渡邊 英郎
【審査官】田中 洋行
(56)【参考文献】
【文献】特開２００９－０９５３６９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１４８９９０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２０－０８９６３３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－１６５５４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１０／００４８３２６（ＵＳ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ａ６３Ｂ ３７／００－４７／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は単層又は複数層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度をＣｍとしたとき、（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．１の条件を満たし、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項2】
包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度と中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度との関係が、（中間層被覆球体の表面ショアＣ硬度）＞（包囲層被覆球体の表面ショアＣ硬度）の条件を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項3】
各層の厚さの関係が、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項4】
各層の厚さの比が、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）≧１．０の条件を満たす請求項１～３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項5】
ボールの初速が７６．８ｍ／ｓ以上である請求項１～４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項6】
コア直径とボール直径との関係が、０．６５≦（コア直径）／（ボール直径）≦０．８０の条件を満たす請求項１～５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項7】
コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は内側包囲層と外側包囲層とを具備し、少なくとも２層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であり、更に、コアの体積（ｍｍ
3
）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ
3
）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ
3
）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、１．０≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦２．３ の条件を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項8】
各層の表面硬度のショアＣ硬度の関係が、下記式（ボール表面のショアＣ硬度）＜（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（外側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）≧（内側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）の条件を満たす請求項７記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コア、単層又は複数層の包囲層、中間層及びカバーを具備する４層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。
【背景技術】
【0002】
従来よりボールを多層構造に設計する工夫が多くなされており、プロゴルファーのみならず、上級者や中級者のアマチュアゴルファーが満足するボールが多く開発されている。例えば、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。また、ボールの大部分の体積を占めるコア硬度分布に着目し、様々な態様のコア内部硬度を設計することにより、プロや中上級者用の高性能のゴルフボールを提供する技術がいくつか提案されている。
【0003】
このような技術文献としては、例えば、下記の特許文献１～１５が挙げられる。これらのゴルフボールは４層以上の多層構造のゴルフボールに関するものであり、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度や各層の厚さやコア硬度分布などに着目した特許文献である。
【0004】
しかしながら、上記提案のゴルフボールは、コアの硬度分布や各層との厚さ関係の最適化においては未だ改善の余地がある。即ち、上記提案のゴルフボールは、良好なドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を保つことができたとしても、アイアンショット時の飛距離については不十分なものも多い。また、上記提案のゴルフボールの中には、ドライバー打撃時だけでなくアイアンショット時においても優位な飛距離性能を得ようとすると、アプローチした時のスピン性能においては十分な高いスピン性能を発揮させることができず、ゲーム性の高いものではなく、あるいはフルショットにおける打感が良好とはいえないゴルフボールもある。
【0005】
また、アマチュアユーザーのある一定のユーザー層については、ドライバー打撃時の飛距離よりもアイアン打撃時の飛距離性能が優れている方がゴルフのゲーム性を改善させることができる可能性がある。従って、そのユーザー層においては、アイアン打撃時の飛距離性能が大きく改善され、その他の特性である打感及び耐久性を良好にしつつ、ショートゲーム性の高いゴルフボールの提案や開発が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開平９－２４８３５１号公報
【文献】特開２００６－３２６３０１号公報
【文献】特開２００７－３１９６６７号公報
【文献】特開２０１２－０７１１６３号公報
【文献】特開２００７－３３０７８９号公報
【文献】特開２００８－０６８０７７号公報
【文献】特開２００９－０３４５０７号公報
【文献】特開２００９－０９５３６４号公報
【文献】特開２０１６－１０１２５４号公報
【文献】特開２０１６－１１６６２７号公報
【文献】特開２００９－０９５３５８号公報
【文献】特開２０１６－１０１２５６号公報
【文献】特開２００８－１４９１３１号公報
【文献】特開２００９－０９５３６５号公報
【文献】特開２００９－０９５３６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、アイアン打撃時の飛距離増大を確保しつつ、ショートゲームにおけるコントロール性が良好であり、ソフトな打感を付与し、且、繰り返し打撃による割れ耐久性が良好なマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するゴルフボールについて、カバーを比較的軟らかく、中間層を比較的硬く形成すると共に、中間層の内側に隣接する包囲層を、中間層より軟らかく且つコア表面より硬くなるように単層又は複数層に形成することに着目したところ、本発明の課題を解決できることを見出した。即ち、コアを単層又は複数層でゴム組成物により形成し、包囲層を単層又は複数層で樹脂材料により形成し、中間層を単層で樹脂材料により形成し、カバーを厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成し、コアの表面硬度と、包囲層被覆球体の表面硬度と、中間層被覆球体の表面硬度と、ボールの表面硬度とを、（包囲層被覆球体の表面硬度）＞（コアの表面硬度）、及び（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボール表面硬度）の条件を満たすように硬度関係を特定すると共に、コア及びボールに対し、所定荷重を負荷したときのたわみ量をそれぞれＣ、Ｂ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３になるようにゴルフボールを設計したところ、アイアンフルショットでの低スピン効果により良好な飛距離が得られ、非常にソフトで良い打感が得られると共に、繰り返し打撃による割れ耐久性、グリーン周りでのコントロール性の両方とも良好であることを見出し、本発明をなすに至ったものである。
【0009】
言い換えれば、本発明のゴルフボールは、３層以上のカバー層を有するスピン系のゴルフボールであり、アイアンフルショットの飛距離に特化したものであり、且つ、ショートゲームではスピンがかかり、グリーン周りのコントロール性を要望するユーザーのニーズを満足する。また、本発明のゴルフボールは、全てのショットにおいてソフトで良好な打感が得られる。通常、ドライバー（Ｗ＃１）で上手くゴルフボールを打つことは難しいものであり、うまく飛んだり飛ばなかったりはその時次第である。これに対して、本発明のゴルフボールは、少なくともアイアン打撃時に飛距離を確実に得られるゴルフボールであり、アイアンフルショットの飛距離に特化し、このようなユーザーを対象としたゴルフボールである。
【0010】
従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は単層又は複数層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度をＣｍとしたとき、（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．１の条件を満たし、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度と中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度との関係が、（中間層被覆球体の表面ショアＣ硬度）＞（包囲層被覆球体の表面ショアＣ硬度）の条件を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．各層の厚さの関係が、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．各層の厚さの比が、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）≧１．０の条件を満たす上記１～３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．ボールの初速が７６．８ｍ／ｓ以上である上記１～４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．コア直径とボール直径との関係が、０．６５≦（コア直径）／（ボール直径）≦０．８０の条件を満たす上記１～５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は内側包囲層と外側包囲層とを具備し、少なくとも２層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であり、更に、コアの体積（ｍｍ 3 ）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ 3 ）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ 3 ）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、１．０≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦２．３ の条件を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
８．各層の表面硬度のショアＣ硬度の関係が、下記式
（ボール表面のショアＣ硬度）＜（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（外側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）≧（内側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）の条件を満たす上記７記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は単層又は複数層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度をＣｍとしたとき、（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．１の条件を満たし、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度と中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度との関係が、（中間層被覆球体の表面ショアＣ硬度）＞（包囲層被覆球体の表面ショアＣ硬度）の条件を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．各層の厚さの関係が、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．各層の厚さの比が、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）≧１．０の条件を満たす上記１～３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．ボールの初速が７６．８ｍ／ｓ以上である上記１～４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．コア直径とボール直径との関係が、０．６５≦（コア直径）／（ボール直径）≦０．８０の条件を満たす上記１～５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は内側包囲層と外側包囲層とを具備し、少なくとも２層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧３．０ 且つ、２．５≦Ｃ－Ｂ≦４．３であり、更に、コアの体積（ｍｍ 3 ）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ 3 ）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ 3 ）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、１．０≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦２．３ の条件を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
８．各層の表面硬度のショアＣ硬度の関係が、下記式
（ボール表面のショアＣ硬度）＜（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（外側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）≧（内側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）の条件を満たす上記７記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の効果】
【0011】
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、アイアンフルショットで低スピンで良好な飛距離が得られ、非常にソフトで良い打感が得られると共に、繰り返し打撃による割れ耐久性、グリーン周りでのコントロール性の両方とも良好であり、特に、アイアンフルショットの飛距離を重視したゴルフユーザーに有用である。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【発明を実施するための形態】
【0013】
以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆する包囲層２と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層を被覆するカバー４とを有する４層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。図１では、包囲層２は内側包囲層２ａ及び外側包囲層２ｂの２層に形成されている。上記カバー４の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア１又は包囲層２は、それぞれ単層に限られず２層以上の複数層に形成することができるが、中間層３又はカバー４は単層に形成される。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆する包囲層２と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層を被覆するカバー４とを有する４層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。図１では、包囲層２は内側包囲層２ａ及び外側包囲層２ｂの２層に形成されている。上記カバー４の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア１又は包囲層２は、それぞれ単層に限られず２層以上の複数層に形成することができるが、中間層３又はカバー４は単層に形成される。
【0014】
コアの直径は、２４．７ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２５．７ｍｍ以上、さらに好ましくは２６．７ｍｍ以上である。この直径の上限値は、好ましくは３４．７ｍｍ以下、より好ましくは３３．３ｍｍ以下、さらに好ましくは３１．７ｍｍ以下である。
【0015】
また、コアの直径／ボール直径の値は、好ましくは０．６５以上、より好ましくは０．６７以上、さらに好ましくは０．７０以上であり、上限値としては、好ましくは０．８０以下、より好ましくは０．７６以下、さらに好ましくは０．７３以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなったり、ボール全体のたわみ硬度が硬くなり、フルショット時のスピン量が増加してしまい狙いの飛距離が得られなくなることがある。上記値が大きすぎると、アイアンフルショット時のスピン量が増加してしまい狙いの飛距離が得られなくなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0016】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは５．０ｍｍ以上、より好ましくは５．５ｍｍ以上、更に好ましくは６．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは９．０ｍｍ以下、より好ましくは８．５ｍｍ以下、さらに好ましくは８．０ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0017】
上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。このゴム組成物としては、通常、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、架橋開始剤、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を得るものである。
【0018】
基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。
【0019】
共架橋剤は、α，β－不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩である。不飽和カルボン酸として、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。
【0020】
上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。
【0021】
架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適である。具体的には市販品の有機過酸化物を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。
【0022】
充填材としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。
【0023】
老化防止剤としては、例えば、ノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０、同２００、同ＭＢ（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0024】
老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。
【0025】
更に、上記ゴム組成物には、優れた反発性を付与するために有機硫黄化合物を配合することができ、具体的には、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩を配合することが推奨され、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノール等の亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられるが、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。
【0026】
有機硫黄化合物は、上記基材ゴム１００質量部に対し、０．０５質量部以上、好ましくは０．０７質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として５質量部以下、好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２質量部以下配合する。配合量が多すぎると硬さが軟らかくなり過ぎてしまい、少な過ぎると反発性の向上が見込めない。
【0027】
上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。
【0028】
また、上記コアは単層のみならず、内層コア及び外層コアの２層に形成することができる。コアを内層コア及び外層コアの２層に形成する場合、内層及び外層コアの材料としては、いずれも上述したゴム材を主材として用いることができる。また、内層コアを被覆する外層コアのゴム材は、内層コアの材料と同種であっても異種であってもよい。具体的には、上記コアのゴム材料の各成分で説明したのと同様である。
【0029】
次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。
【0030】
上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは３３以上、より好ましくは３８以上、さらに好ましくは４３以上であり、その上限値は、好ましくは６２以下、より好ましくは５９以下、さらに好ましくは５４以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピン量が増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0031】
上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは４５以上、より好ましくは５０以上、さらに好ましくは５５以上であり、その上限値は、好ましくは７４以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６６以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0032】
上記コア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）は、好ましくは３７以上、より好ましくは４２以上、さらに好ましくは４７以上であり、その上限値は、好ましくは６６以下、より好ましくは６３以下、さらに好ましくは５８以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0033】
コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差は、好ましくは５以上、より好ましくは７以上、さらに好ましくは１０以上であり、上限値として、好ましくは２５以下、より好ましくは２０以下、さらに好ましくは１５以下である。この値が小さすぎると、ドライバーでフルショットした時のスピン量が多くなり、所望の飛距離が得られなくなることがある。上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、或いは実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0034】
また、コアの内部硬度については、（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）の値が１．１以上となることが好ましく、より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．６以上であり、上限値としては、好ましくは８．０以下、より好ましくは４．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0035】
次に、包囲層について説明する。
本発明では、包囲層は、単層又は２層以上の複数層に形成することができる。包囲層を２層以上に形成する場合は、最も内側に位置する層を内側包囲層、最も外側に位置する層を外側包囲層とそれぞれ呼ぶ。なお、包囲層が複数層の場合、下記に記述する包囲層の材料硬度及び表面硬度は外側包囲層の材料硬度及び表面硬度を意味するものとする。
本発明では、包囲層は、単層又は２層以上の複数層に形成することができる。包囲層を２層以上に形成する場合は、最も内側に位置する層を内側包囲層、最も外側に位置する層を外側包囲層とそれぞれ呼ぶ。なお、包囲層が複数層の場合、下記に記述する包囲層の材料硬度及び表面硬度は外側包囲層の材料硬度及び表面硬度を意味するものとする。
【0036】
包囲層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは６７以上、より好ましくは７０以上、さらに好ましくは７２以上であり、上限値として、好ましくは９０以下、より好ましくは８９以下、さらに好ましくは８８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４３以上、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは４７以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５６以下、さらに好ましくは５４以下である。
【0037】
コアを包囲層で被覆した球体の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７５以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８０以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９３以下、さらに好ましくは９２以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４９以上、より好ましくは５１以上、さらに好ましくは５３以上であり、上限値として、好ましくは６６以下、より好ましくは６２以下、さらに好ましくは６０以下である。
【0038】
上記の包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より軟らかすぎると、フルショット時にスピンが掛かりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。
【0039】
包囲層が複数層の場合、内側包囲層の表面硬度より外側包囲層の表面硬度の方が高いことが好ましく、内側包囲層と外側包囲層との間に１又は２層以上の層が介在する場合は、内側包囲層から外側包囲層に向かって、各層が漸次高くなるように設計することが好適である。そうでない場合、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。また、このように包囲層を複数層に設計した方が、包囲層が単層の場合よりもフルショット時の低スピン効果により飛距離が優位になることがある。
【0040】
包囲層の厚さは、好ましくは２．０ｍｍ以上であり、より好ましくは２．７ｍｍ以上、さらに好ましくは３．５ｍｍ以上である。一方、包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．５ｍｍ以下、さらに好ましくは６．０ｍｍ以下である。ここで言う包囲層の厚さとは、包囲層が複数層の場合、包囲層の総厚さを意味する。包囲層が薄すぎると、アイアンフルショット時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られなくなることがある。包囲層が厚すぎると、ボール全体の初速が低くなり、実打初速が低くなりすぎ、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0041】
また、包囲層の厚さは、後述する中間層及びカバーの厚さとの関係において、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たすことが好適である。また、各層の厚さの比について、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）の値が１．０以上を満たすことが好ましく、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは１．８以上であり、上限値しては、好ましくは３．５以下、より好ましくは３．０以下、さらに好ましくは２．６以下である。上記の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記の値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0042】
上記包囲層の材料については、特に制限はないが、公知の樹脂を用いることができ、特に好ましい材料の例としては、下記（ａ）～（ｃ）成分、
（ａ）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ｂ）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｃ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～５０：５０になるように配合した樹脂組成物を例示することができる。
（ａ）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ｂ）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｃ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～５０：５０になるように配合した樹脂組成物を例示することができる。
【0043】
上記（ａ）～（ｃ）成分については、例えば、特開２０１０－２５３２６８号公報に記
載される中間層の樹脂材料を好適に採用することができる。
載される中間層の樹脂材料を好適に採用することができる。
【0044】
上記の樹脂材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0045】
次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８７以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８７以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。
【0046】
また、上記包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６９以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは９０以上、より好ましくは９３以上、さらに好ましくは９６以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。
【0047】
上記の中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時にスピンが掛かりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、パターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなりすぎることがある。
【0048】
また、中間層被覆球体の表面硬度は、ボール表面硬度との関係において、
（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボール表面硬度）
の条件を満たすことが望ましい。そうでない場合は、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなったり、ショートゲーム時のコントロール性が悪くなることがある。
（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボール表面硬度）
の条件を満たすことが望ましい。そうでない場合は、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなったり、ショートゲーム時のコントロール性が悪くなることがある。
【0049】
中間層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。中間層の厚さは、後述するカバー（最外層）よりも厚くすることが好適である。中間層の厚さが上記範囲を逸脱したり、カバーよりも薄く形成すると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。また、中間層が薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性や低温時の耐久性が悪くなることがある。
【0050】
中間層の材料については、ゴルフボール材料として使用される各種の熱可塑性樹脂、特に、包囲層の材料で述べた（ａ）～（ｃ）成分を含有する高中和型樹脂材料やアイオノマー樹脂を採用することが好適である。
【0051】
アイオノマー樹脂材料としては、具体的には、ナトリウム中和型アイオノマー樹脂や亜鉛中和型アイオノマー樹脂などが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上併用することができる。
【0052】
特に好ましいのは、亜鉛中和型アイオノマー樹脂とナトリウム中和型アイオノマー樹脂とを混合して主材として用いる態様が望ましい。その配合比率は、亜鉛中和型／ナトリウム中和型（質量比）で２５／７５～７５／２５、好ましくは３５／６５～６５／３５、更に好ましくは４５／５５～５５／４５である。この比率内にＺｎ中和アイオノマーとＮａ中和アイオノマーを含めないと、反発が低くなりすぎて所望の飛びが得られなかったり、常温での繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、さらに低温（零下）での割れ耐久性が悪くなることがある。
【0053】
また、中間層の樹脂材料として、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもでき、このブレンドにより高反発性且つ低スピン化によるドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に得ることができる。
【0054】
高酸含量アイオノマー樹脂に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量は通常１６質量％以上であり、好ましくは１７質量％以上、より好ましくは１８質量％以上であり、上限値としては、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0055】
また、高酸含量アイオノマー樹脂が樹脂材料１００質量％に対して、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり、飛距離が出なくなることがある。
【0056】
中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0057】
中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。
【0058】
中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０～１．０５、さらに好ましくは０．９３～０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。
【0059】
次に、カバー（最外層）について説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。
【0060】
また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値としては、好ましくは７０以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６４以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上、さらに好ましくは８５以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。
【0061】
これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、アイアンフルショットでスピン量が多くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも硬すぎると、アプローチでスピンがかからなくなったり、耐擦過傷性が悪くなることがある。
【0062】
カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、１．０ｍｍ以下であり、好ましくは０．９ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８５ｍｍ以下である。上記カバーが厚すぎると、アイアンフルショット時に反発が足りなくなったりスピンが多くなったりして飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーが薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなったり、アプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。
【0063】
上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂を好適に使用することができる。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。
【0064】
上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。
【0065】
上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。
【0066】
鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。
【0067】
ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。
【0068】
具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとしては市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。
【0069】
必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。
【0070】
上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。
【0071】
さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。
【0072】
上述したコア，包囲層，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、包囲層，中間層の各材料を順次、それぞれの射出成形用金型で射出して各被覆球体を得、最後に、最外層であるカバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。
【0073】
ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、３．０ｍｍ以上であることを要し、好ましくは３．２ｍｍ以上、より好ましくは３．４ｍｍ以上である。一方、上記たわみ量の上限値としては、好ましくは４．５ｍｍ以下、より好ましくは４．２ｍｍ以下、更に好ましくは４．０ｍｍ以下である。ゴルフボールのたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0074】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｃ－Ｂの値は、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは２．６ｍｍ以上、さらに好ましくは２．７ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは５．０ｍｍ以下、より好ましくは４．６ｍｍ以下、さらに好ましくは４．３ｍｍ以下である。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0075】
〔各層の硬度関係〕
本発明では、コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、
（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び
（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）
の条件を満たすことを要する。
本発明では、コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、
（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び
（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）
の条件を満たすことを要する。
【0076】
包囲層被覆球体の表面硬度からコアの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きく、好ましくは８以上、より好ましくは１５以上であり、上限値としては、好ましくは５０以下、より好ましくは４３以下、さらに好ましくは３６以下である。上記値が上記数値範囲を逸脱すると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0077】
中間層被覆球体の表面硬度からボール表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きく、好ましくは３以上、より好ましくは５以上であり、上限値としては、好ましくは３０以下、より好ましくは２２以下、さらに好ましくは１５以下である。上記値が小さすぎると、ショートゲームにおけるコントロール性が悪くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショットにおけるスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0078】
また、包囲層被覆球体の表面硬度からコアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で２９以上であることが好ましく、より好ましくは３２以上、さらに好ましくは３５以上であり、上限値としては、好ましくは５５以下、より好ましくは５０以下、さらに好ましくは４５以下である。上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0079】
中間層被覆球体の表面硬度から包囲層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きいことが好ましく、より好ましくは４以上、さらに好ましくは８以上であり、上限値としては、好ましくは２８以下、より好ましくは２２以下、さらに好ましくは１６以下である。上記値が上記数値範囲を逸脱すると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0080】
中間層被覆球体の表面硬度からコアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で３３以上であることが好ましく、より好ましくは３８以上、さらに好ましくは４３以上であり、上限値としては、好ましくは６５以下、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは５５以下である。上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0081】
〔コア及び包囲層の体積と硬度との関係〕
コアの体積（ｍｍ3）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、（OE vh ＋ IE vh）／Core vh の値は、１．０以上であることが好ましく、より好ましくは１．２以上、さらに好ましくは１．４以上であり、上限値としては、好ましくは２．３以下、より好ましくは２．１以下、さらに好ましくは１．９以下である。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
コアの体積（ｍｍ3）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、（OE vh ＋ IE vh）／Core vh の値は、１．０以上であることが好ましく、より好ましくは１．２以上、さらに好ましくは１．４以上であり、上限値としては、好ましくは２．３以下、より好ましくは２．１以下、さらに好ましくは１．９以下である。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0082】
最外層であるカバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。
【0083】
ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。
【0084】
ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ0は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。
【0085】
カバー表面には塗膜層（コーティング層）を形成することができる。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。
【0086】
上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。
【0087】
ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（ａ）成分及び（ｂ）成分とすると、（ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。
【0088】
一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４－シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１－イソシアナト－３，３，５－トリメチル－４－イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは,単独で或いは混合して使用することができる。
【0089】
塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。
【0090】
上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５～４０μｍ、好ましくは１０～２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプルの中心部、ディンプル中心部とディンプルエッジの間の位置２箇所の計３箇所を測定し、平均した塗膜の厚さを意味する。
【0091】
本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。
【0092】
弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。
【0093】
また、上記塗膜層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。また、上記塗膜層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは４０以上であり、より好ましくは５０以上である。上限として、好ましくは８０以下であり、より好ましくは７０以下である。なお、このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。塗膜層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗膜が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗膜層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール表面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり好ましくない。
【0094】
上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、本発明の塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。
【0095】
なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさであり、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。
【0096】
また、Ｒ＆Ａゴルフルールに基づくゴルフボールの初速は、通常、７６．８ｍ／ｓ以上であり、好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．１ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、７７．７２４ｍ／ｓ以下である。この初速値が７７．７２４ｍ／ｓを超えると、公認ルール外となってしまう。一方、上記の初速値が低すぎると、フルショットでの飛距離が出なくなる場合がある。
【実施例】
【0097】
以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【0098】
〔実施例１～４、比較例１～８〕
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。
【0099】
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表１の配合に基づいてコアを作製する。
【0100】
【表1】
【0101】
なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエン：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ジンクステアレート：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
・ポリブタジエン：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ジンクステアレート：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
【0102】
包囲層（内側・外側）
次に、比較例４～６を除く各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表２に示したＮｏ．１の配合の内側包囲層材料を用いて射出成形法により内側包囲層を形成し、その後に、同表に示したＮｏ．１，Ｎｏ．２又はＮｏ．３の配合の外側包囲層材料を用いて射出成形法により外側包囲層を形成した。比較例４～６については、表２のＮｏ．１又はＮｏ．３の配合の材料を用いて、射出成形法によりコアの周囲に単層の包囲層（表では「外側包囲層」欄に詳細を記載）を形成した。
次に、比較例４～６を除く各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表２に示したＮｏ．１の配合の内側包囲層材料を用いて射出成形法により内側包囲層を形成し、その後に、同表に示したＮｏ．１，Ｎｏ．２又はＮｏ．３の配合の外側包囲層材料を用いて射出成形法により外側包囲層を形成した。比較例４～６については、表２のＮｏ．１又はＮｏ．３の配合の材料を用いて、射出成形法によりコアの周囲に単層の包囲層（表では「外側包囲層」欄に詳細を記載）を形成した。
【0103】
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表２の配合に基づいて包囲層を作製する。
【0104】
中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．４又はＮｏ．５の配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成した。次いで、上記の各例の中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．６又はＮｏ．７の配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．４又はＮｏ．５の配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成した。次いで、上記の各例の中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．６又はＮｏ．７の配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。
【0105】
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表２の配合に基づいて中間層及びカバーを作製する。
【0106】
【表2】
【0107】
表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＨＰＦ１０００」「ＨＰＦ２０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製の（商標）「ＨＰＦ」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「サーリン８１２０」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製のアイオノマー
「ダイナロン６１００Ｐ」ＪＳＲ社製の水添ポリマー
「ベヘニン酸」日油社製の「ＮＡＡ２２２－Ｓ」（ビーズ指定）
「水酸化カルシウム」白石工業社製の「ＣＬＳ－Ｂ」
「トリメチロールプロパン」東京化成工業社製
「ＴＰＵ（１）」「ＴＰＵ（２）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプの熱可塑性ポリウレタン
「ＨＰＦ１０００」「ＨＰＦ２０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製の（商標）「ＨＰＦ」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「サーリン８１２０」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製のアイオノマー
「ダイナロン６１００Ｐ」ＪＳＲ社製の水添ポリマー
「ベヘニン酸」日油社製の「ＮＡＡ２２２－Ｓ」（ビーズ指定）
「水酸化カルシウム」白石工業社製の「ＣＬＳ－Ｂ」
「トリメチロールプロパン」東京化成工業社製
「ＴＰＵ（１）」「ＴＰＵ（２）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプの熱可塑性ポリウレタン
【0108】
全ての実施例及び比較例に共通するディンプルは、８種類の円形ディンプルを用い、その詳細については下記表３に示し、その配置態様は図２に示すとおりである。図２（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、図２（Ｂ）は、その側面図を示す。
【0109】
【表3】
【0110】
ディンプルの定義
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
【0111】
塗料層（コーティング層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表４に示す塗料組成物を使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製した。
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製する。
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表４に示す塗料組成物を使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製した。
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製する。
【0112】
【表4】
【0113】
［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。
【0114】
表４の塗料組成物「Ｃ」は、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。
【0115】
弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗelast（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗtotal（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗelast ／ Ｗtotal × １００（％）
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗelast（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗtotal（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗelast ／ Ｗtotal × １００（％）
【0116】
ショアＣ硬度及びショアＭ硬度
上記表３のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。
上記表３のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。
【0117】
得られた各ゴルフボールにつき、コアの内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度などの諸物性を下記の方法で評価し、表５及び表６に示す。
【0118】
コア、（内側・外側）包囲層被覆球体及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。
【0119】
ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。
【0120】
コア、各層の被覆球体及びボールのたわみ量
コア、各層の被覆球体またはボールの対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。コア、各層の被覆球体またはボールを圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓとする。
コア、各層の被覆球体またはボールの対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。コア、各層の被覆球体またはボールを圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓとする。
【0121】
コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。コアの中心硬度Ｃｃ、表面硬度Ｃｓ、コアの中心と表面との中点硬度Ｃｍの各コアの所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。コアの中心硬度Ｃｃ、表面硬度Ｃｓ、コアの中心と表面との中点硬度Ｃｍの各コアの所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。
【0122】
（内側・外側）包囲層、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0123】
（内側・外側）包囲層被覆球体、中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0124】
ボール初速
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。ボールを２３．９±１℃環境下で３時間以上温度調整した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行った。
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。ボールを２３．９±１℃環境下で３時間以上温度調整した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行った。
【0125】
【表5】
【0126】
【表6】
【0127】
各ゴルフボールの飛び性能（Ｉ＃６）、アプローチ時のスピン量、打感及び繰り返し打撃による耐久性について下記の方法で評価する。その結果を表７に示す。
【0128】
飛び性能（Ｉ＃６）
ゴルフ打撃ロボットにアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４４ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴourＢ Ｘ－ＣＢ」（Ｉ＃６）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１７９．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１７９．０ｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４４ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴourＢ Ｘ－ＣＢ」（Ｉ＃６）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１７９．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１７９．０ｍ未満 ・・・ ×
【0129】
アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断した。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジ（ＳＷ）は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＷ－１」（ＳＷ）を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が５９００ｒｐｍ以上 ・・・ ○
スピン量が５９００ｒｐｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断した。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジ（ＳＷ）は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＷ－１」（ＳＷ）を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が５９００ｒｐｍ以上 ・・・ ○
スピン量が５９００ｒｐｍ未満 ・・・ ×
【0130】
打感
アマチュアゴルファーでハンディキャップ１５～２５のユーザーがアイアン（Ｉ＃６でフルショットしたときの打感を下記の基準で評価する。
〈判定基準〉
非常にソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１５人以上 ・・・ ○
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１０人以上１４人以下 ・・・ △
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中９人以下 ・・・ ×
アマチュアゴルファーでハンディキャップ１５～２５のユーザーがアイアン（Ｉ＃６でフルショットしたときの打感を下記の基準で評価する。
〈判定基準〉
非常にソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１５人以上 ・・・ ○
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１０人以上１４人以下 ・・・ △
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中９人以下 ・・・ ×
【0131】
繰り返し打撃による割れ耐久性
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）を付けて、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓで、測定数Ｎ＝１０個のボールを繰り返し打撃し、下記の基準で判定した。
〈判定基準〉
１０個のボールを用いて各ボールの割れ始めた時の打撃回数をカウントし、このうち打撃回数が少ないボールを３個選び、当該３個のボールの割れ回数の平均値を各例の「割れ回数」として評価した。実施例３の割れ回数を指数で１００とした。
指数９０以上 ・・・ 〇
指数９０未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）を付けて、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓで、測定数Ｎ＝１０個のボールを繰り返し打撃し、下記の基準で判定した。
〈判定基準〉
１０個のボールを用いて各ボールの割れ始めた時の打撃回数をカウントし、このうち打撃回数が少ないボールを３個選び、当該３個のボールの割れ回数の平均値を各例の「割れ回数」として評価した。実施例３の割れ回数を指数で１００とした。
指数９０以上 ・・・ 〇
指数９０未満 ・・・ ×
【0132】
【表7】
【0133】
表７の結果に示されるように、比較例１～８のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くない。
比較例２は、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くないと共に、アイアンの飛距離が劣り、また、打感も良好とは言い難い。
比較例３は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、打感が良くない。
比較例４は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例５は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例６は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例７は、中間層表面硬度よりボール表面硬度が大きくなり、その結果として、アイアン打撃時のスピン量が増えてしまい飛距離が劣る共に、アプローチでのスピン量が少なくなる。
比較例８は、カバー（最外層）の厚さが１．０ｍｍより大きくなり、その結果、アイアン打撃時のスピン量が増えると共に、実打初速が低くなり、飛距離が劣る。
比較例１は、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くない。
比較例２は、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くないと共に、アイアンの飛距離が劣り、また、打感も良好とは言い難い。
比較例３は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、打感が良くない。
比較例４は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例５は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例６は、ボールたわみ量が３．０ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）－（コアのたわみ量）の値が４．３ｍｍより小さくなり、その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例７は、中間層表面硬度よりボール表面硬度が大きくなり、その結果として、アイアン打撃時のスピン量が増えてしまい飛距離が劣る共に、アプローチでのスピン量が少なくなる。
比較例８は、カバー（最外層）の厚さが１．０ｍｍより大きくなり、その結果、アイアン打撃時のスピン量が増えると共に、実打初速が低くなり、飛距離が劣る。
【図1】
【図2】