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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-09-03
(45)【発行日】2024-09-11
(54)【発明の名称】プロピレン系重合体組成物およびこれらの用途
(51)【国際特許分類】
C08L 23/10 20060101AFI20240904BHJP
C08F 210/06 20060101ALI20240904BHJP
C08J 5/18 20060101ALI20240904BHJP
C08L 23/08 20060101ALI20240904BHJP
C08L 23/14 20060101ALI20240904BHJP
C09J 123/08 20060101ALI20240904BHJP
C09J 123/10 20060101ALI20240904BHJP
【ＦＩ】
C08L23/10
C08F210/06
C08J5/18 CES
C08L23/08
C08L23/14
C09J123/08
C09J123/10
【請求項の数】
12
(21)【出願番号】P 2023005710
(22)【出願日】2023-01-18
(62)【分割の表示】P 2021522851の分割
【原出願日】2020-05-28
(65)【公開番号】P2023041732
(43)【公開日】2023-03-24
【審査請求日】2023-01-18
(31)【優先権主張番号】P 2019100232
(32)【優先日】2019-05-29
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001070
【氏名又は名称】弁理士法人エスエス国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】水間 貴大
(72)【発明者】
【氏名】奥 達也
(72)【発明者】
【氏名】神谷 希美
(72)【発明者】
【氏名】野田 公憲
(72)【発明者】
【氏名】中村 哲也
(72)【発明者】
【氏名】江川 真
(72)【発明者】
【氏名】甲斐 祐貴
(72)【発明者】
【氏名】保谷 裕
【審査官】尾立 信広
(56)【参考文献】
【文献】国際公開第２００６／０９８４５２（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１３－１８５１０１（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２００９／０８４５１７（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｌ ２３／１０
Ｃ０８Ｆ ２１０／０６
Ｃ０８Ｊ ５／１８
Ｃ０８Ｌ ２３／０８
Ｃ０８Ｌ ２３／１４
Ｃ０９Ｊ １２３／０８
Ｃ０９Ｊ １２３／１０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
下記要件（Ｉ）～（Ｖ）および（ＩＸ）を満たすプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）１～６０重量％と、下記要件（１）および（２）を満たすプロピレン系重合体（Ｂ）４０～９９重量％（但し、共重合体（Ａ）および重合体（Ｂ）の合計を１００重量％とする。）と
を含む、プロピレン系重合体組成物。
（Ｉ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とした時、該構成単位（ｉ）の含有量が６０～９２モル％、該構成単位（ｉｉ）の含有量が５モル％以上１４モル％未満、および、該構成単位（ｉｉｉ）の含有量が３～３０モル％である
（ＩＩ）13Ｃ－ＮＭＲにより算出したアイソタクティックトライアッド分率が８５％以上である
（ＩＩＩ）プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率をＭOEとし、プロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計をＭOとし、エチレンのモル分率をＭEとした時、Ｂ＝ＭOE／（２ＭO×ＭE）で規定するＢ値が０．９～１．５である
（ＩＶ）ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定したメルトフローレートが１～３ｇ／１０分である
（Ｖ）示差走査熱量計により測定した融点が１００℃未満、または、融解ピークが観測されない
（ＩＸ）ショアＡ硬度（瞬間値）が９１～９７である
（１）示差走査熱量計により測定した融点が１１０～１７０℃である
（２）アイソタクティックペンタッド分率が９０％以上である
【請求項2】
前記共重合体（Ａ）が、下記要件（ＶＩ）を満たす、請求項１に記載のプロピレン系重合体組成物。（ＶＩ）示差走査熱量計により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計による融解熱量が１０～５０Ｊ／ｇである
【請求項3】
前記共重合体（Ａ）が、下記要件（ＶＩＩ）～（ＶＩＩＩ）のうち少なくとも１つを満たす、請求項１または２に記載のプロピレン系重合体組成物。（ＶＩＩ）前記構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とした時、前記構成単位（ｉ）の含有量が６１～８５モル％、前記構成単位（ｉｉ）の含有量が６モル％以上１４モル％未満、および、前記構成単位（ｉｉｉ）の含有量が５～３０モル％である
（ＶＩＩＩ）示差走査熱量計により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計による融解熱量が２０～４０Ｊ／ｇである
【請求項4】
下記要件（Ｃ１）を満たすエチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）を含む、請求項１～３のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物。（Ｃ１）エチレンから導かれる構成単位および炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とした時、エチレンから導かれる構成単位を５０～９９モル％の量で含有し、炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位を１～５０モル％の量で含有する
【請求項5】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、接着性樹脂組成物。
【請求項6】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、ペレット。
【請求項7】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、成形体。
【請求項8】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、無延伸フィルム。
【請求項9】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、シート。
【請求項10】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、射出成形体。
【請求項11】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、ブロー成形体。
【請求項12】
請求項１～４のいずれか１項に記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、内装部品および外装部品から選ばれる自動車部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明の一実施形態は、プロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体、プロピレン系重合体組成物、接着性樹脂組成物、ペレット、成形体、無延伸フィルム、シート、射出成形体、ブロー成形体または自動車部品に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、柔軟性、耐熱性、透明性に優れると共に、環境適性、衛生性を有するポリオレフィンからなる軟質材料として、プロピレンを主成分としたプロピレン系重合体が知られている。
【0003】
現在、このようなプロピレン系重合体を含むプロピレン系重合体組成物の用途が広がる中で、現在使用されているプロピレン系重合体の性能は十分ではなく、高温下で低分子量、低結晶性のプロピレン系重合体成分がブリードアウトし、油等に溶出するなどの問題が発生しており、また、高温下でその成形体の表面特性を悪化させる、耐熱性を悪化させる等の要因になっている。
【0004】
特許文献１には、プロピレン系樹脂組成物からなるフィルム（シート）が６０℃に曝された際に、低分子量成分等のブリードアウトにより、外観が変化することが記載されている。
また、特許文献２には、アイソタクティックペンタッド分率、分子量分布および極限粘度が特定の範囲にあるプロピレン系重合体を用いることで、べたつき成分を低減できる（耐べたつき性に優れる）ことが開示されている。
また、特許文献２には、アイソタクティックペンタッド分率、分子量分布および極限粘度が特定の範囲にあるプロピレン系重合体を用いることで、べたつき成分を低減できる（耐べたつき性に優れる）ことが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００６－２６５２８１号公報
【文献】特開２００９－１３４２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
プロピレン系重合体を用いた成形体を、フィルムシートなどの包装材料用途、医療用途、自動車内装材用途等に使用する場合、油等への溶出成分量が少なく、高温下（例：８０℃以上）での耐べたつき性、耐熱性（耐収縮性、厚みや外観が変化しにくい）に優れることが求められているが、特許文献１および２に記載のプロピレン系重合体を用いた場合、高温下（例：８０℃以上）での耐べたつき性に改良の余地があった。
【0007】
本発明の一実施形態は、柔軟性に優れるとともに、高温下で長時間使用しても、耐べたつき性、耐収縮性、厚み保持性、外観保持性に優れる等の耐熱性に優れ、また、油等への溶出成分量の少ないプロピレン系重合体およびプロピレン系重合体組成物を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の構成例は、以下の通りである。
なお、本明細書では、数値範囲を示す「Ａ～Ｂ」は、Ａ以上Ｂ以下を示す。
なお、本明細書では、数値範囲を示す「Ａ～Ｂ」は、Ａ以上Ｂ以下を示す。
【0009】
［１］ 下記要件（Ｉ）～（Ｖ）を満たすプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）。
（Ｉ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が５０～９２モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が５～２０モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が３～３０モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＩＩ）１３Ｃ－ＮＭＲにより算出したアイソタクティックトライアッド分率（ｍｍ分率）が８５％以上である
（ＩＩＩ）Ｂ＝ＭＯＥ／（２ＭＯ×ＭＥ）で規定するＢ値が０．９～１．５である（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
（ＩＶ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１～３ｇ／１０分である
（Ｖ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１００℃未満、または、融解ピークが観測されない
（Ｉ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が５０～９２モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が５～２０モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が３～３０モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＩＩ）１３Ｃ－ＮＭＲにより算出したアイソタクティックトライアッド分率（ｍｍ分率）が８５％以上である
（ＩＩＩ）Ｂ＝ＭＯＥ／（２ＭＯ×ＭＥ）で規定するＢ値が０．９～１．５である（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
（ＩＶ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１～３ｇ／１０分である
（Ｖ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１００℃未満、または、融解ピークが観測されない
【0010】
［２］ 下記要件（ＶＩ）を満たす、［１］に記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）。
（ＶＩ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による融解熱量（ΔＨ）が１０～５０Ｊ／ｇである
（ＶＩ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による融解熱量（ΔＨ）が１０～５０Ｊ／ｇである
【0011】
［３］ 下記要件（ＶＩＩ）～（ＶＩＩＩ）のうち少なくとも１つを満たす、［１］または［２］に記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）。
（ＶＩＩ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が６１～８５モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が６～１４モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が５～２４モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＶＩＩＩ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による融解熱量（ΔＨ）が２０～４０Ｊ／ｇである
（ＶＩＩ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が６１～８５モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が６～１４モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が５～２４モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＶＩＩＩ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により融解ピークが観測されない、または、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による融解熱量（ΔＨ）が２０～４０Ｊ／ｇである
【0012】
［４］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）を含むプロピレン系重合体組成物。
【0013】
［５］ 下記要件（１）および（２）を満たすプロピレン系重合体（Ｂ）を含む、［４］に記載のプロピレン系重合体組成物。
（１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１１０～１７０℃である
（２）アイソタクティックペンタッド分率（ｍｍｍｍ分率）が９０％以上である
（１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１１０～１７０℃である
（２）アイソタクティックペンタッド分率（ｍｍｍｍ分率）が９０％以上である
【0014】
［６］ エチレンから導かれる構成単位を５０～９９モル％の量で含有し、炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位を１～５０モル％の量で含有する（エチレンおよびα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）、エチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）を含む、［４］または［５］に記載のプロピレン系重合体組成物。
【0015】
［７］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、接着性樹脂組成物。
【0016】
［８］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、ペレット。
【0017】
［９］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、成形体。
【0018】
［１０］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、無延伸フィルム。
【0019】
［１１］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、シート。
【0020】
［１２］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、射出成形体。
【0021】
［１３］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、ブロー成形体。
【0022】
［１４］ ［１］～［３］のいずれかに記載のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）、または、［４］～［６］のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物を含有する、内装部品および外装部品から選ばれる自動車部品。
【発明の効果】
【0023】
本発明の一実施形態によれば、柔軟性に優れるとともに、高温下で長時間使用しても、耐べたつき性、耐収縮性、厚み保持性、外観保持性に優れる等の耐熱性に優れ、また、油等への溶出成分量の少ないプロピレン系重合体およびプロピレン系重合体組成物を提供することができる。
また、本発明の一実施形態によれば、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量の少ないプロピレン系重合体およびプロピレン系重合体組成物、ヒートシール強度、耐熱収縮性および高温下で長時間使用しても耐べたつき性に優れ、高温下でも、そのヒートシール強度を維持できるプロピレン系重合体組成物、延伸時の耐白化性に優れ、高温で処理した後でも、延伸時の耐白化性に優れる成形体を形成可能なプロピレン系重合体組成物、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量が少なく、高温で処理した後でもグロスを維持することができるプロピレン系重合体組成物を提供することができる。
なお、前記油等としては、例えば、ヘキサン、ｎ－ヘプタンが挙げられる。
また、本発明の一実施形態によれば、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量の少ないプロピレン系重合体およびプロピレン系重合体組成物、ヒートシール強度、耐熱収縮性および高温下で長時間使用しても耐べたつき性に優れ、高温下でも、そのヒートシール強度を維持できるプロピレン系重合体組成物、延伸時の耐白化性に優れ、高温で処理した後でも、延伸時の耐白化性に優れる成形体を形成可能なプロピレン系重合体組成物、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量が少なく、高温で処理した後でもグロスを維持することができるプロピレン系重合体組成物を提供することができる。
なお、前記油等としては、例えば、ヘキサン、ｎ－ヘプタンが挙げられる。
【発明を実施するための形態】
【0024】
≪プロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）≫
本発明の一実施形態に係るプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）（以下単に「共重合体（Ａ）」ともいう。）は、下記要件（Ｉ）～（Ｖ）を満たす。
（Ｉ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が５０～９２モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が５～２０モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が３～３０モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＩＩ）１３Ｃ－ＮＭＲにより算出したアイソタクティックトライアッド分率（ｍｍ分率）が８５％以上である
（ＩＩＩ）Ｂ＝ＭＯＥ／（２ＭＯ×ＭＥ）で規定するＢ値が０．９～１．５である（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
（ＩＶ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１～３ｇ／１０分である
（Ｖ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１００℃未満、または、融解ピークが観測されない
本発明の一実施形態に係るプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）（以下単に「共重合体（Ａ）」ともいう。）は、下記要件（Ｉ）～（Ｖ）を満たす。
（Ｉ）プロピレンから導かれる構成単位（ｉ）の含有量が５０～９２モル％、エチレンから導かれる構成単位（ｉｉ）の含有量が５～２０モル％、および、炭素数４～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）の含有量が３～３０モル％である（但し、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とする）
（ＩＩ）１３Ｃ－ＮＭＲにより算出したアイソタクティックトライアッド分率（ｍｍ分率）が８５％以上である
（ＩＩＩ）Ｂ＝ＭＯＥ／（２ＭＯ×ＭＥ）で規定するＢ値が０．９～１．５である（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
（ＩＶ）メルトフローレート（ＭＦＲ）が１～３ｇ／１０分である
（Ｖ）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１００℃未満、または、融解ピークが観測されない
【0025】
共重合体（Ａ）は、前記効果を奏し、特に、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量が少ない。
共重合体（Ａ）としては特に制限されないが、ランダム共重合体であることが好ましい。
共重合体（Ａ）としては特に制限されないが、ランダム共重合体であることが好ましい。
【0026】
前記構成単位（ｉ）の含有量は、５０モル％以上であり、好ましくは５５モル％以上、より好ましくは６０モル％以上、特に好ましくは６１モル％以上であり、９２モル％以下であり、好ましくは９０モル％以下、より好ましくは８８モル％以下、さらに好ましくは８６モル％以下、特に好ましくは８５モル％以下である。
前記構成単位（ｉｉ）の含有量は、５モル％以上であり、好ましくは６モル％以上であり、２０モル％以下であり、好ましくは１８モル％以下、より好ましくは１４モル％以下である。
前記構成単位（ｉｉｉ）の含有量は、３モル％以上であり、好ましくは５モル％以上であり、３０モル％以下であり、好ましくは２５モル％以下、特に好ましくは２４モル％以下である。
また、前記構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計１００モル％に対する、構成単位（ｉｉ）および（ｉｉｉ）の合計含有量は、好ましくは１０～４５モル％、より好ましくは１２～４５モル％である。
前記構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）それぞれの含有量は、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とした時の含有量である。
前記構成単位（ｉｉ）の含有量は、５モル％以上であり、好ましくは６モル％以上であり、２０モル％以下であり、好ましくは１８モル％以下、より好ましくは１４モル％以下である。
前記構成単位（ｉｉｉ）の含有量は、３モル％以上であり、好ましくは５モル％以上であり、３０モル％以下であり、好ましくは２５モル％以下、特に好ましくは２４モル％以下である。
また、前記構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計１００モル％に対する、構成単位（ｉｉ）および（ｉｉｉ）の合計含有量は、好ましくは１０～４５モル％、より好ましくは１２～４５モル％である。
前記構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）それぞれの含有量は、構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の合計を１００モル％とした時の含有量である。
【0027】
構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の含有量が前記範囲にあると、透明性、柔軟性、機械強度、耐熱性および耐衝撃性にバランスよく優れる傾向にあり、下記プロピレン系重合体（Ｂ）との相容性が良好となる傾向にある。
該構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の含有量は、１３Ｃ－ＮＭＲで測定することができ、具体的には、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法で測定することができる。
該構成単位（ｉ）～（ｉｉｉ）の含有量は、１３Ｃ－ＮＭＲで測定することができ、具体的には、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法で測定することができる。
【0028】
前記炭素数４～２０のα－オレフィンとしては、例えば、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセンが挙げられ、１－ブテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテンが好ましく、１－ブテンがより好ましい。
前記炭素数４～２０のα－オレフィンは２種以上を用いてもよいが、好ましくは１種である。
前記炭素数４～２０のα－オレフィンは２種以上を用いてもよいが、好ましくは１種である。
【0029】
共重合体（Ａ）の前記ｍｍ分率は、８５％以上であり、好ましくは８７％以上、より好ましくは８９％以上である。
ｍｍ分率が前記範囲ある共重合体（Ａ）を含む成形体、特に射出成形体は、流動性、機械強度および耐衝撃性にバランスよく優れる。
前記ｍｍ分率は、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法によって測定・解析を行うことができる。
ｍｍ分率が前記範囲ある共重合体（Ａ）を含む成形体、特に射出成形体は、流動性、機械強度および耐衝撃性にバランスよく優れる。
前記ｍｍ分率は、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法によって測定・解析を行うことができる。
【0030】
共重合体（Ａ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ［ＭｗおよびＭｎはそれぞれ、ポリスチレン換算の重量平均分子量および数平均分子量］）は、好ましくは３．５以下、より好ましくは３．０以下、さらに好ましくは２．５以下である。
分子量分布が前記範囲にあると、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
分子量分布が前記範囲にあると、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
【0031】
共重合体（Ａ）のＭｗは、好ましくは１０,０００～１０,０００,０００、より好ましくは１０,０００～１，０００,０００である。
Ｍｗが前記範囲にあると、成形性、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
前記ＭｗおよびＭｎは、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定した値である。
Ｍｗが前記範囲にあると、成形性、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
前記ＭｗおよびＭｎは、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定した値である。
【0032】
共重合体（Ａ）のＭＦＲは、１ｇ／１０分以上であり、好ましくは１．３ｇ／１０分以上、より好ましくは１．４ｇ／１０分以上であり、３ｇ／１０分以下であり、好ましくは２．８ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
なお、ＭＦＲが前記範囲の下限を下回ると、流動性が低く成形が困難となり、他の樹脂との相容性が低下する傾向にあり、ＭＦＲが前記範囲の上限を上回ると、べたつき成分が増加する傾向にある。
該ＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定した値である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性、機械強度、耐衝撃性、低べたつき性にバランス良く優れる。
なお、ＭＦＲが前記範囲の下限を下回ると、流動性が低く成形が困難となり、他の樹脂との相容性が低下する傾向にあり、ＭＦＲが前記範囲の上限を上回ると、べたつき成分が増加する傾向にある。
該ＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定した値である。
【0033】
共重合体（Ａ）は、ＤＳＣにより測定したＴｍが１００℃未満、または、融解ピークが観測されないことを特徴とし、融解ピークが観測される場合、Ｔｍは、好ましくは９０℃以下、より好ましくは８５℃以下である。
Ｔｍが前記範囲にある、または、融解ピークが観測されないことで、柔軟性に優れる成形体を容易に得ることができる。
該融解ピークは、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定され、ここで、Ｔｍは、融解ピークのピーク頂点の温度のことをいい、融解ピークが観測されないとは、－１００～２００℃の範囲において、結晶融解熱量が１Ｊ／ｇ以上の結晶融解ピークが観測されないことをいう。なお、融解ピークが２つ以上観測される場合、これらのピークのピーク頂点の温度のうち、最も低い温度が融点である。
Ｔｍが前記範囲にある、または、融解ピークが観測されないことで、柔軟性に優れる成形体を容易に得ることができる。
該融解ピークは、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定され、ここで、Ｔｍは、融解ピークのピーク頂点の温度のことをいい、融解ピークが観測されないとは、－１００～２００℃の範囲において、結晶融解熱量が１Ｊ／ｇ以上の結晶融解ピークが観測されないことをいう。なお、融解ピークが２つ以上観測される場合、これらのピークのピーク頂点の温度のうち、最も低い温度が融点である。
【0034】
前記融解ピークが観測される場合、そのピークの積算値である融解熱量（ΔＨ）は、好ましくは１０Ｊ／ｇ以上、より好ましくは２０Ｊ／ｇ以上であり、好ましくは５０Ｊ／ｇ以下、より好ましくは４５Ｊ／ｇ以下、さらに好ましくは４０Ｊ／ｇ以下である。
ΔＨが前記範囲にあると、柔軟性と低べたつき性にバランス良く優れる。
ΔＨが前記範囲にあると、柔軟性と低べたつき性にバランス良く優れる。
【0035】
共重合体（Ａ）の下記式（１）で算出されるＢ値は、０．９～１．５であり、好ましくは０．９～１．２である。
Ｂ値が前記範囲にあると、プロピレン系重合体（Ｂ）との相容性により優れるため好ましい。
該Ｂ値は、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法で求めた値である。
Ｂ値が前記範囲にあると、プロピレン系重合体（Ｂ）との相容性により優れるため好ましい。
該Ｂ値は、特開２００７－１８６６６４号公報に記載された方法で求めた値である。
【0036】
Ｂ＝ＭＯＥ／（２ＭＯ×ＭＥ） ・・・・（１）
（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
（式中、ＭＯＥは、プロピレンとエチレンとの連鎖、および、炭素数４～２０のα－オレフィンとエチレンとの連鎖の合計の、全ダイアッドに対するモル分率を表し、ＭＯはプロピレンと炭素数４～２０のα－オレフィンとのモル分率の合計を表し、ＭＥはエチレンのモル分率を表す。）
【0037】
共重合体（Ａ）の引張弾性率は、好ましくは０．５ＭＰａ以上、より好ましくは１ＭＰａ以上であり、好ましくは２００ＭＰａ以下、より好ましくは１５０ＭＰａ以下である。
引張弾性率が前記範囲にあると、柔軟性により優れる成形体を容易に得ることができる。
該引張弾性率は、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを用い、２３℃、引張り速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定した値である。
引張弾性率が前記範囲にあると、柔軟性により優れる成形体を容易に得ることができる。
該引張弾性率は、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを用い、２３℃、引張り速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定した値である。
【0038】
共重合体（Ａ）のショアＡ硬度（瞬間値）は、好ましくは２０～９７、より好ましくは３０～９７である。
特に、引張弾性率が１０ＭＰａ以下である共重合体（Ａ）のショアＡ硬度（瞬間値）は、好ましくは２０以上、より好ましくは３０以上であり、好ましくは５０以下、より好ましくは４５以下である。また、引張弾性率が１０ＭＰａを超える共重合体（Ａ）のショアＡ硬度（瞬間値）は、好ましくは５１以上、より好ましくは７１以上であり、好ましくは９７以下である。
ショアＡ硬度（瞬間値）が前記範囲にあると、柔軟性により優れる成形体を容易に得ることができる。
該ショアＡ硬度（瞬間値）は、下記実施例に記載の方法で測定した値である。
特に、引張弾性率が１０ＭＰａ以下である共重合体（Ａ）のショアＡ硬度（瞬間値）は、好ましくは２０以上、より好ましくは３０以上であり、好ましくは５０以下、より好ましくは４５以下である。また、引張弾性率が１０ＭＰａを超える共重合体（Ａ）のショアＡ硬度（瞬間値）は、好ましくは５１以上、より好ましくは７１以上であり、好ましくは９７以下である。
ショアＡ硬度（瞬間値）が前記範囲にあると、柔軟性により優れる成形体を容易に得ることができる。
該ショアＡ硬度（瞬間値）は、下記実施例に記載の方法で測定した値である。
【0039】
共重合体（Ａ）の製造方法としては特に制限されないが、公知の触媒、例えば、固体状チタン成分と有機金属化合物とを主成分とする触媒、または、メタロセン化合物を触媒の一成分として用いたメタロセン触媒の存在下で、オレフィンを共重合させることで製造することができる。好ましくは、後述のように、メタロセン触媒の存在下、プロピレン、エチレンおよび炭素数４～２０のα－オレフィンを共重合させることにより得られ、該触媒としては、例えば、国際公開第２００４／０８７７７５号や特開２００７－１８６６６４号公報に記載の触媒を用いることができる。
【0040】
≪プロピレン系重合体組成物≫
本発明の一実施形態に係るプロピレン系重合体組成物（以下単に「本組成物」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）を含む。
本組成物としては、具体的には、
前記共重合体（Ａ）と、下記要件（１）および（２）を満たすプロピレン系重合体（Ｂ）（以下単に「重合体（Ｂ）」ともいう。）とを含むプロピレン系重合体組成物（Ｘ１）、および、
前記共重合体（Ａ）と、エチレンから導かれる構成単位を５０～９９モル％の量で含有し、炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位を１～５０モル％の量で含有する（エチレンおよびα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）エチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）（以下単に「共重合体（Ｃ）」ともいう。）とを含むプロピレン系重合体組成物（Ｘ２）
が挙げられる。
本発明の一実施形態に係るプロピレン系重合体組成物（以下単に「本組成物」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）を含む。
本組成物としては、具体的には、
前記共重合体（Ａ）と、下記要件（１）および（２）を満たすプロピレン系重合体（Ｂ）（以下単に「重合体（Ｂ）」ともいう。）とを含むプロピレン系重合体組成物（Ｘ１）、および、
前記共重合体（Ａ）と、エチレンから導かれる構成単位を５０～９９モル％の量で含有し、炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位を１～５０モル％の量で含有する（エチレンおよびα－オレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）エチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）（以下単に「共重合体（Ｃ）」ともいう。）とを含むプロピレン系重合体組成物（Ｘ２）
が挙げられる。
【0041】
＜プロピレン系重合体組成物（Ｘ１）＞
前記プロピレン系重合体組成物（Ｘ１）（以下単に「組成物（Ｘ１）」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）とを含む。
このような組成物（Ｘ１）によれば、ヒートシール強度、耐熱収縮性および高温下で長時間使用しても耐べたつき性に優れ、高温下でも、そのヒートシール強度を維持でき、また、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量が少なく、高温で処理した後でもグロスを維持することができる。
組成物（Ｘ１）に含まれる共重合体（Ａ）は、１種でも、２種以上でもよく、組成物（Ｘ１）に含まれる重合体（Ｂ）も、１種でも、２種以上でもよい。
前記プロピレン系重合体組成物（Ｘ１）（以下単に「組成物（Ｘ１）」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）とを含む。
このような組成物（Ｘ１）によれば、ヒートシール強度、耐熱収縮性および高温下で長時間使用しても耐べたつき性に優れ、高温下でも、そのヒートシール強度を維持でき、また、柔軟性に優れ、油等への溶出成分量が少なく、高温で処理した後でもグロスを維持することができる。
組成物（Ｘ１）に含まれる共重合体（Ａ）は、１種でも、２種以上でもよく、組成物（Ｘ１）に含まれる重合体（Ｂ）も、１種でも、２種以上でもよい。
【0042】
組成物（Ｘ１）中の共重合体（Ａ）および重合体（Ｂ）の合計１００重量％に対し、共重合体（Ａ）の含有量は、好ましくは１重量％以上、より好ましくは５重量％以上であり、好ましくは９９重量％以下、より好ましくは９５重量％以下、特に好ましくは９０重量％以下であり、重合体（Ｂ）の含有量は、好ましくは１重量％以上、より好ましくは５重量％以上、特に好ましくは１０重量％以上であり、好ましくは９９重量％以下、より好ましくは９５重量％以下である。
共重合体（Ａ）および重合体（Ｂ）の含有量が前記範囲にあると、透明性、衝撃強度、機械物性（柔軟性または剛性など）および耐衝撃性に優れ、特に、剛性と低温耐衝撃性とのバランス、および、透明性に優れる成形体を容易に得ることができる。
共重合体（Ａ）および重合体（Ｂ）の含有量が前記範囲にあると、透明性、衝撃強度、機械物性（柔軟性または剛性など）および耐衝撃性に優れ、特に、剛性と低温耐衝撃性とのバランス、および、透明性に優れる成形体を容易に得ることができる。
【0043】
２種以上の共重合体（Ａ）を用いる場合、前記共重合体（Ａ）の含有量は、組成物（Ｘ１）に含まれるこれら２種以上の共重合体（Ａ）の合計量のことをいう。２種以上の重合体（Ｂ）を用いる場合も同様であり、下記組成物（Ｘ２）中の成分についても同様である。
【0044】
［プロピレン系重合体（Ｂ）］
重合体（Ｂ）は、下記要件（１）および（２）を満たせば特に制限されない。
（１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１１０～１７０℃である
（２）アイソタクティックペンタッド分率（ｍｍｍｍ分率）が９０％以上である
重合体（Ｂ）は、下記要件（１）および（２）を満たせば特に制限されない。
（１）示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定した融点（Ｔｍ）が１１０～１７０℃である
（２）アイソタクティックペンタッド分率（ｍｍｍｍ分率）が９０％以上である
【0045】
重合体（Ｂ）は、ホモポリプロピレンであっても、プロピレンとプロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィン等との共重合体であってもよい。該共重合体は、ランダム共重合体であっても、ブロック共重合体であってもよい。
重合体（Ｂ）としては、ホモポリプロピレンまたはプロピレンとプロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンとのランダム共重合体が好ましい。
重合体（Ｂ）としては、未変性の重合体であっても、変性重合体であってもよい。該変性重合体としては、下記ポリオレフィンの変性物と同様の重合体等が挙げられる。
重合体（Ｂ）としては、ホモポリプロピレンまたはプロピレンとプロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンとのランダム共重合体が好ましい。
重合体（Ｂ）としては、未変性の重合体であっても、変性重合体であってもよい。該変性重合体としては、下記ポリオレフィンの変性物と同様の重合体等が挙げられる。
【0046】
耐熱性に優れる成形体を容易に得ることができる等の点を考慮すると、ホモポリプロピレンが好ましく、衝撃特性や透明性に優れる成形体を容易に得ることができる等の点を考慮すると、前記ランダム共重合体が好ましい。
前記ランダム共重合体としては、プロピレンとプロピレン以外の炭素数２～１０のα－オレフィンとの共重合体、または、プロピレンとエチレンと炭素数４～１０のα－オレフィンとの共重合体が好ましい。
前記ランダム共重合体としては、プロピレンとプロピレン以外の炭素数２～１０のα－オレフィンとの共重合体、または、プロピレンとエチレンと炭素数４～１０のα－オレフィンとの共重合体が好ましい。
【0047】
前記ランダム共重合体における、プロピレンから導かれる構成単位の含有量は、プロピレンから導かれる構成単位と、プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計１００モル％に対して、通常９０モル％以上であり、プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の含有量は、通常１０モル％以下であり、好ましくは８モル％以下、より好ましくは７．５モル％以下であり、好ましくは０．１モル％以上、より好ましくは０．２モル％以上である。
【0048】
前記プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンとしては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセンが挙げられる。
前記プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンは２種以上を用いてもよい。
前記プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンは２種以上を用いてもよい。
【0049】
重合体（Ｂ）のＤＳＣにより測定したＴｍは、１１０℃以上であり、好ましくは１２０℃以上、より好ましくは１２５℃以上であり、１７０℃以下であり、好ましくは１６８℃以下である。
Ｔｍが前記範囲にあると、成形性、耐熱性および透明性にバランス良く優れ、結晶性のポリプロピレンとしての特性が良好で好ましい。
該Ｔｍは、ＤＳＣ測定装置を用い、２００℃で１０分間保持した後、降温速度１０℃／分で－２０℃まで冷却し、－２０℃で１分間保持した後、再度昇温速度１０℃／分で２００℃まで昇温したときに観測される融点（融解ピークのピーク頂点の温度）である。
なお、該融解ピークの積算値である融解熱量（ΔＨ）は、好ましくは５０ｍＪ／ｍｇ以上である。
Ｔｍが前記範囲にあると、成形性、耐熱性および透明性にバランス良く優れ、結晶性のポリプロピレンとしての特性が良好で好ましい。
該Ｔｍは、ＤＳＣ測定装置を用い、２００℃で１０分間保持した後、降温速度１０℃／分で－２０℃まで冷却し、－２０℃で１分間保持した後、再度昇温速度１０℃／分で２００℃まで昇温したときに観測される融点（融解ピークのピーク頂点の温度）である。
なお、該融解ピークの積算値である融解熱量（ΔＨ）は、好ましくは５０ｍＪ／ｍｇ以上である。
【0050】
重合体（Ｂ）のｍｍｍｍ分率は、９０％以上であり、好ましくは９２％以上、より好ましくは９５％以上である。
ｍｍｍｍ分率が前記範囲にあると、剛性と透明性とにバランス良く優れ、特に、透明性に優れる成形体を容易に得ることができる。
ｍｍｍｍ分率は、例えば、特開２００７－１８６６６４号公報に記載されているように、１３Ｃ－ＮＭＲを使用して測定される分子鎖中のペンタッド単位におけるアイソタクティック連鎖の存在割合、換言すればプロピレンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンモノマー単位の分率であり、該公報に記載の方法で測定できる。
ｍｍｍｍ分率が前記範囲にあると、剛性と透明性とにバランス良く優れ、特に、透明性に優れる成形体を容易に得ることができる。
ｍｍｍｍ分率は、例えば、特開２００７－１８６６６４号公報に記載されているように、１３Ｃ－ＮＭＲを使用して測定される分子鎖中のペンタッド単位におけるアイソタクティック連鎖の存在割合、換言すればプロピレンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンモノマー単位の分率であり、該公報に記載の方法で測定できる。
【0051】
重合体（Ｂ）のＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下で測定）は、通常０．０１ｇ／１０分以上、好ましくは０．１ｇ／１０分以上、より好ましくは０．５ｇ／１０分以上であり、通常４００ｇ／１０分以下、好ましくは２００ｇ／１０分以下、より好ましくは１００ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性により優れる組成物を容易に得ることができる。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性により優れる組成物を容易に得ることができる。
【0052】
重合体（Ｂ）は、チーグラー・ナッタ型触媒やメタロセン触媒を用いた公知の様々な方法によって製造することができる。
【0053】
＜プロピレン系重合体組成物（Ｘ２）＞
前記プロピレン系重合体組成物（Ｘ２）（以下単に「組成物（Ｘ２）」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）と共重合体（Ｃ）とを含む。
このような組成物（Ｘ２）によれば、延伸時の耐白化性に優れ、高温で処理した後でも、延伸時の耐白化性に優れる成形体を容易に得ることができ、他の樹脂層との接着力に優れる層を容易に形成することができる。
組成物（Ｘ２）に含まれる共重合体（Ａ）は、１種でも、２種以上でもよく、組成物（Ｘ２）に含まれる共重合体（Ｃ）も、１種でも、２種以上でもよい。
なお、組成物（Ｘ２）は、前記重合体（Ｂ）を含んでいてもよく、この場合、組成物（Ｘ１）と共重合体（Ｃ）とを用いて調製することもできる。
前記プロピレン系重合体組成物（Ｘ２）（以下単に「組成物（Ｘ２）」ともいう。）は、前記共重合体（Ａ）と共重合体（Ｃ）とを含む。
このような組成物（Ｘ２）によれば、延伸時の耐白化性に優れ、高温で処理した後でも、延伸時の耐白化性に優れる成形体を容易に得ることができ、他の樹脂層との接着力に優れる層を容易に形成することができる。
組成物（Ｘ２）に含まれる共重合体（Ａ）は、１種でも、２種以上でもよく、組成物（Ｘ２）に含まれる共重合体（Ｃ）も、１種でも、２種以上でもよい。
なお、組成物（Ｘ２）は、前記重合体（Ｂ）を含んでいてもよく、この場合、組成物（Ｘ１）と共重合体（Ｃ）とを用いて調製することもできる。
【0054】
組成物（Ｘ２）中の共重合体（Ａ）の含有量は、好ましくは１重量％以上、より好ましくは５重量％以上であり、好ましくは５０重量％以下、より好ましくは４０重量％以下である。
組成物（Ｘ２）中の共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計含有量は、好ましくは５０～９５重量％、より好ましくは６５～９５重量％である。
組成物（Ｘ２）中の共重合体（Ａ）、または、共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計のいずれか１００重量部に対する、共重合体（Ｃ）の含有量は、好ましくは５～１００重量部であり、より好ましくは５～７０重量部、さらに好ましくは５～５０重量部、特に好ましくは５～３０重量部である。
共重合体（Ａ）、共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計、または、共重合体（Ｃ）の含有量が前記範囲にあると、透明性、衝撃強度、機械物性（柔軟性または剛性など）および耐衝撃性により優れ、特に剛性と低温耐衝撃性とのバランス、および、透明性により優れる成形体を容易に得ることができる。
組成物（Ｘ２）中の共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計含有量は、好ましくは５０～９５重量％、より好ましくは６５～９５重量％である。
組成物（Ｘ２）中の共重合体（Ａ）、または、共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計のいずれか１００重量部に対する、共重合体（Ｃ）の含有量は、好ましくは５～１００重量部であり、より好ましくは５～７０重量部、さらに好ましくは５～５０重量部、特に好ましくは５～３０重量部である。
共重合体（Ａ）、共重合体（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計、または、共重合体（Ｃ）の含有量が前記範囲にあると、透明性、衝撃強度、機械物性（柔軟性または剛性など）および耐衝撃性により優れ、特に剛性と低温耐衝撃性とのバランス、および、透明性により優れる成形体を容易に得ることができる。
【0055】
［エチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）］
前記共重合体（Ｃ）としては、構成単位の含有量が前記範囲にある共重合体であり、かつ、前記重合体（Ｂ）以外の共重合体であれば特に制限されないが、エチレン・α－オレフィンランダム共重合体であることが好ましい。
共重合体（Ｃ）を用いることで、特に耐衝撃性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
前記共重合体（Ｃ）としては、構成単位の含有量が前記範囲にある共重合体であり、かつ、前記重合体（Ｂ）以外の共重合体であれば特に制限されないが、エチレン・α－オレフィンランダム共重合体であることが好ましい。
共重合体（Ｃ）を用いることで、特に耐衝撃性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
【0056】
共重合体（Ｃ）中のエチレンから導かれる構成単位の含有量は、５０～９９モル％であり、好ましくは５５～９９モル％、より好ましくは７０～９９モル％、特に好ましくは８０～９９モル％である。
共重合体（Ｃ）中の炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の含有量は、１～５０モル％であり、好ましくは１～４５モル％、より好ましくは１～３０モル％、特に好ましくは１～２０モル％である。
これらの含有量は、エチレンおよび炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計１００モル％に対する量である。
構成単位の含有量が前記範囲にあると、耐衝撃性、柔軟性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
共重合体（Ｃ）中の炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の含有量は、１～５０モル％であり、好ましくは１～４５モル％、より好ましくは１～３０モル％、特に好ましくは１～２０モル％である。
これらの含有量は、エチレンおよび炭素数３～２０のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計１００モル％に対する量である。
構成単位の含有量が前記範囲にあると、耐衝撃性、柔軟性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
【0057】
前記炭素数３～２０のα－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセンが挙げられる。これらの中でも、炭素数３～１０のα－オレフィンが好ましく、炭素数４～８のα－オレフィンがより好ましく、プロピレン、１－ブテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテンが特に好ましい。
前記炭素数３～２０のα－オレフィンは、１種を用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
前記炭素数３～２０のα－オレフィンは、１種を用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
【0058】
共重合体（Ｃ）は、前記の構成単位に加えて、本発明の目的を損なわない範囲で、他の重合性モノマーから導かれる構成単位を１種または２種以上含有していてもよい。
このような他の重合性モノマーとしては、例えば、スチレン、ビニルシクロペンテン、ビニルシクロヘキサン、ビニルノルボルナン等のビニル化合物類；酢酸ビニル等のビニルエステル類；無水マレイン酸等の不飽和有機酸またはその誘導体；ジシクロペンタジエン、シクロヘキサジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン等の非共役ポリエン類が挙げられる。
このような他の重合性モノマーとしては、例えば、スチレン、ビニルシクロペンテン、ビニルシクロヘキサン、ビニルノルボルナン等のビニル化合物類；酢酸ビニル等のビニルエステル類；無水マレイン酸等の不飽和有機酸またはその誘導体；ジシクロペンタジエン、シクロヘキサジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン等の非共役ポリエン類が挙げられる。
【0059】
共重合体（Ｃ）の具体例としては、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・プロピレン・１－ブテン共重合体、エチレン・プロピレン・エチリデンノルボルネン共重合体、エチレン・１－ブテン・１－オクテン共重合体、エチレン・４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体が挙げられる。これらの中でも、例えば、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体が好ましい。
【0060】
共重合体（Ｃ）の密度は、好ましくは８８０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは８８５ｋｇ／ｍ３以上、特に好ましくは８９０ｋｇ／ｍ３以上であり、好ましくは９２０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは９０５ｋｇ／ｍ３以下である。
密度が前記範囲にあると、耐衝撃性、剛性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
該密度は、密度勾配管法で測定することができる。
密度が前記範囲にあると、耐衝撃性、剛性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
該密度は、密度勾配管法で測定することができる。
【0061】
共重合体（Ｃ）のＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８準拠、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下で測定）は、好ましくは０．１ｇ／１０分以上、より好ましくは０．５ｇ／１０分以上、特に好ましくは１．０ｇ／１０分以上であり、好ましくは１００ｇ／１０分以下、より好ましくは５０ｇ／１０分以下、特に好ましくは１０ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、耐衝撃性、剛性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
ＭＦＲが前記範囲にあると、耐衝撃性、剛性および透明性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
【0062】
共重合体（Ｃ）は、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、１９０℃、荷重１０ｋｇの条件で測定したＭＦＲ１０と、１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定したＭＦＲ２との比（ＭＦＲ１０／ＭＦＲ２）が、好ましくは５．０以上、より好ましくは６．０以上であり、好ましくは８．０以下、より好ましくは７．０以下である。
ＭＦＲ１０／ＭＦＲ２が前記範囲にあると、透明性および耐衝撃性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
ＭＦＲ１０／ＭＦＲ２が前記範囲にあると、透明性および耐衝撃性にバランス良く優れる成形体を容易に得ることができる。
【0063】
共重合体（Ｃ）は、バナジウム系触媒、チタン系触媒またはメタロセン系触媒などを用いる従来公知の方法により製造することができる。好ましくは、メタロセン系触媒を用いて製造することによって、分子量分布・組成分布が狭い共重合体を得ることができ、透明性・耐衝撃性の面でより好適である。
【0064】
＜接着性樹脂組成物＞
本発明の一実施形態に係る接着性樹脂組成物は、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含有する。
接着性樹脂組成物が本組成物を含有する場合、該本組成物としては、特に、前記組成物（Ｘ２）が好ましい。
接着性樹脂組成物中の前記共重合体（Ａ）の含有量は、好ましくは１～５０重量％、より好ましくは１～４０重量％である。
本発明の一実施形態に係る接着性樹脂組成物は、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含有する。
接着性樹脂組成物が本組成物を含有する場合、該本組成物としては、特に、前記組成物（Ｘ２）が好ましい。
接着性樹脂組成物中の前記共重合体（Ａ）の含有量は、好ましくは１～５０重量％、より好ましくは１～４０重量％である。
【0065】
接着性樹脂組成物は、基材（他の樹脂）との接着性および相容性により優れ、また、得られる成形体表面の濡れ性をより改良できる場合がある等の点から、ポリオレフィンの変性物を含有することが好ましい。
該ポリオレフィンの変性物の具体例としては、前記共重合体（Ａ）、重合体（Ｂ）または共重合体（Ｃ）を、１種または２種以上の極性モノマーでグラフト変性したものが挙げられる。
該ポリオレフィンの変性物の具体例としては、前記共重合体（Ａ）、重合体（Ｂ）または共重合体（Ｃ）を、１種または２種以上の極性モノマーでグラフト変性したものが挙げられる。
【0066】
前記極性モノマーの好適な例としては、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体が挙げられる。該不飽和カルボン酸および／またはその誘導体としては、例えば、カルボン酸基を１つ以上有する不飽和化合物、カルボン酸基を有する不飽和カルボン酸化合物とアルキルアルコールとのエステル、無水カルボン酸基を１つ以上有する不飽和化合物（例：不飽和ジカルボン酸の酸無水物）が挙げられる。
これらの化合物における不飽和部分としては、例えば、ビニル基、ビニレン基、不飽和環状炭化水素基が挙げられる。
前記極性モノマーとしては、不飽和ジカルボン酸またはその酸無水物が好ましく、マレイン酸、ナジック酸またはこれらの酸無水物がより好ましい。
これらの化合物における不飽和部分としては、例えば、ビニル基、ビニレン基、不飽和環状炭化水素基が挙げられる。
前記極性モノマーとしては、不飽和ジカルボン酸またはその酸無水物が好ましく、マレイン酸、ナジック酸またはこれらの酸無水物がより好ましい。
【0067】
前記ポリオレフィンの変性物における変性量（極性モノマーのグラフト量）は、基材（他の樹脂）との接着性および相容性により優れる等の点から、該変性物１００重量％に対し、通常０．１重量％以上、好ましくは０．２重量％以上であり、通常５０重量％以下、好ましくは３０重量％以下、より好ましくは１０重量％以下である。
前記変性量の制御は、例えば、グラフト条件を適宜に選択することにより行えばよい。
前記変性量の制御は、例えば、グラフト条件を適宜に選択することにより行えばよい。
【0068】
前記極性モノマーをグラフトさせる方法としては特に制限されず、溶液法、溶融混練法等、従来公知のグラフト重合法を採用することができる。具体的には、例えば、前記共重合体（Ａ）、重合体（Ｂ）または共重合体（Ｃ）を溶融し、または、溶媒に溶解させて溶液とし、そこにグラフトモノマーを添加してグラフト反応させる方法が挙げられる。
【0069】
接着性樹脂組成物に前記ポリオレフィンの変性物を配合する際の、該ポリオレフィンの変性物の含有量は、接着性樹脂組成物１００重量％に対し、好ましくは４０～９０重量％、より好ましくは４０～８０重量％である。
ポリオレフィンの変性物の含有量が前記範囲にあると、高い接着強度を示す組成物を容易に得ることができる。
ポリオレフィンの変性物の含有量が前記範囲にあると、高い接着強度を示す組成物を容易に得ることができる。
【0070】
接着性樹脂組成物は、通常、単層または多層の基材の片面または両面に積層されて多層フィルムとして用いられる。具体的には、Ｔダイフィルム成形法やインフレーションフィルム成形法等の公知の多層フィルム成形方法により、前記接着性樹脂組成物と基材層とを共押出しする方法や、予め成形された基材上に、前記接着性樹脂組成物を設ける方法などにより積層されて多層フィルムとして用いられる。
【0071】
前記基材としては特に制限されないが、好ましくは熱可塑性樹脂製の基材が挙げられる。
該熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂（例：ホモポリプロピレン、プロピレンと少量のα－オレフィンとの共重合体）、ポリエチレン系樹脂（例：低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン）、公知のエチレン系重合体（例：エチレン・α－オレフィン共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・メチルメタクリレート共重合体、エチレン・ｎ－ブチルアクリレート共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体）、ポリ－４－メチル－ペンテン－１、ならびにこれらの混合物が挙げられる。
なお、前記基材は、従来公知の方法で表面処理されていてもよく、着色または印刷されていてもよい。
該熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂（例：ホモポリプロピレン、プロピレンと少量のα－オレフィンとの共重合体）、ポリエチレン系樹脂（例：低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン）、公知のエチレン系重合体（例：エチレン・α－オレフィン共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレン・メチルメタクリレート共重合体、エチレン・ｎ－ブチルアクリレート共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体）、ポリ－４－メチル－ペンテン－１、ならびにこれらの混合物が挙げられる。
なお、前記基材は、従来公知の方法で表面処理されていてもよく、着色または印刷されていてもよい。
【0072】
前記多層フィルムは、アルミニウム板、鋼板、ステンレス板等の金属板、およびそれらの塗装板、ガラス板、合成樹脂板等の加工用部材、さらにはこれらの部材を用いた家電製品や自動車部品、電子部品を保護するための表面保護フィルムなどとして好適に利用でき、具体的には、例えば、光学板保護フィルム、レンズ保護フィルム、半導体ウエハー用バックグラインドテープ、ダイシングテープ、プリント基板用保護テープ等のエレクトロニクス分野に用いられるフィルム、窓ガラス保護用フィルム、焼付塗装用フィルムとして好適に利用できる。
【0073】
［添加剤］
本組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、前記重合体（Ａ）～（Ｃ）以外の添加剤、具体的には、前記重合体（Ａ）～（Ｃ）以外のポリオレフィンの変性物、耐候性安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、核剤（結晶造核剤）、滑剤、顔料、染料、可塑剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、酸化防止剤等の添加剤を必要に応じて配合してもよい。
これら添加剤は、それぞれ、１種を用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
本組成物には、本発明の目的を損なわない範囲で、前記重合体（Ａ）～（Ｃ）以外の添加剤、具体的には、前記重合体（Ａ）～（Ｃ）以外のポリオレフィンの変性物、耐候性安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、核剤（結晶造核剤）、滑剤、顔料、染料、可塑剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、酸化防止剤等の添加剤を必要に応じて配合してもよい。
これら添加剤は、それぞれ、１種を用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
【0074】
例えば、結晶化速度を速め成形サイクルを短縮することができ、透明性を高め剛性を調整することができる等の点から、結晶造核剤を用いることが好ましい。
該結晶造核剤は、プロピレン系樹脂に対して造核効果を有する物質であることが好ましく、具体例としては、芳香族カルボン酸金属塩、芳香族リン酸金属塩、アルジトール系誘導体、ロジンの金属塩が挙げられる。
該結晶造核剤は、プロピレン系樹脂に対して造核効果を有する物質であることが好ましく、具体例としては、芳香族カルボン酸金属塩、芳香族リン酸金属塩、アルジトール系誘導体、ロジンの金属塩が挙げられる。
【0075】
前記芳香族カルボン酸金属塩としては、ｐ－ｔ－ブチル安息香酸アルミニウムが好適である。前記芳香族リン酸金属塩としては、リン酸２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ナトリウム、リン酸２，２’－メチレンビス（４，６－ジ－ｔ－ブチルフェニル）アルミニウムが好適である。前記アルジトール系誘導体としては、ヘキシトール系誘導体、ノニトール系誘導体が好ましく、中でも、ｐ－メチル－ベンジリデンソルビトール、ｐ－エチル－ベンジリデンソルビトール、７，８，９－トリデオキシ－３，５：４，６－ビス－Ｏ－［（４－プロピルフェニル）メチレン］－Ｄ－グリセロ－Ｌ－グロ－ノニトールが好適に用いられる。
結晶造核剤を用いる場合、本組成物中の結晶造核剤の含有量は、通常０．０１重量％以上、好ましくは０．０５重量％以上であり、通常２重量％以下、好ましくは１重量％以下である。
結晶造核剤を用いる場合、本組成物中の結晶造核剤の含有量は、通常０．０１重量％以上、好ましくは０．０５重量％以上であり、通常２重量％以下、好ましくは１重量％以下である。
【0076】
＜本組成物の調製方法＞
本組成物は、それぞれに配合する各成分を、種々公知の方法、例えば、ヘンシェルミキサー、Ｖ－ブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー、ニーダールーダー等で混合する方法、または、一軸押出機、二軸押出機、ニーダー、バンバリーミキサー等で溶融混練することで調製することができる。さらに、必要により、造粒や粉砕等を行ってもよい。
これら、混合や混練する際には、配合する各成分を、一度に添加してもよく、段階的に添加してもよい。
本組成物は、それぞれに配合する各成分を、種々公知の方法、例えば、ヘンシェルミキサー、Ｖ－ブレンダー、リボンブレンダー、タンブラーブレンダー、ニーダールーダー等で混合する方法、または、一軸押出機、二軸押出機、ニーダー、バンバリーミキサー等で溶融混練することで調製することができる。さらに、必要により、造粒や粉砕等を行ってもよい。
これら、混合や混練する際には、配合する各成分を、一度に添加してもよく、段階的に添加してもよい。
【0077】
≪ペレット≫
本発明の一実施形態に係るペレットは、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む。
該ペレットの形状、大きさ等については特に制限されず、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。
該ペレットは、前記共重合体（Ａ）を、バンバリーミキサー、ロール、押出機などの混練機で溶融し、造粒することで製造することができ、また、本組成物に配合する各成分を溶融混練した後、造粒することで製造することができる。
本発明の一実施形態に係るペレットは、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む。
該ペレットの形状、大きさ等については特に制限されず、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。
該ペレットは、前記共重合体（Ａ）を、バンバリーミキサー、ロール、押出機などの混練機で溶融し、造粒することで製造することができ、また、本組成物に配合する各成分を溶融混練した後、造粒することで製造することができる。
【0078】
≪成形体≫
本発明の一実施形態に係る成形体は、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む。
該成形体は、前記共重合体（Ａ）または本組成物を、従来公知の成形法、例えば、ブロー成形法、射出成形法、プレス成形法、押出成形法、インフレーション成形法、押出ブロー成形法、射出ブロー成形法、真空成形法、カレンダー成形法、溶融Ｔダイキャスティング法により成形することで製造することができる。
本発明の一実施形態に係る成形体は、前記共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む。
該成形体は、前記共重合体（Ａ）または本組成物を、従来公知の成形法、例えば、ブロー成形法、射出成形法、プレス成形法、押出成形法、インフレーション成形法、押出ブロー成形法、射出ブロー成形法、真空成形法、カレンダー成形法、溶融Ｔダイキャスティング法により成形することで製造することができる。
【0079】
前記成形体としては特に制限されないが、共重合体（Ａ）および本組成物は前記効果を奏するため、該効果がより発揮される成形体であることが好ましい。
前記成形体の具体例としては、無延伸フィルム、シート、射出成形体、ブロー成形体、自動車内装部品および自動車外装部品が挙げられる。より具体的には、例えば、多層ホース、チューブ、化粧シート、フローリングマット等の土木・建材部品、電線・ケーブルの被覆材（例：絶縁層、シース層）、不織布、伸縮フィルム、食品包装用フィルム、包装用シート、シートを熱成形した食品包装用トレイや飲料用カップ、シートを折り曲げ加工したプラスチック容器が挙げられる。
前記成形体の具体例としては、無延伸フィルム、シート、射出成形体、ブロー成形体、自動車内装部品および自動車外装部品が挙げられる。より具体的には、例えば、多層ホース、チューブ、化粧シート、フローリングマット等の土木・建材部品、電線・ケーブルの被覆材（例：絶縁層、シース層）、不織布、伸縮フィルム、食品包装用フィルム、包装用シート、シートを熱成形した食品包装用トレイや飲料用カップ、シートを折り曲げ加工したプラスチック容器が挙げられる。
【0080】
＜無延伸フィルム＞
前記無延伸フィルムは、延伸されていないフィルムであれば特に制限されず、形状、大きさ（厚み）等については、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。また、該無延伸フィルムは、単層であってもよく、多層であってもよい。多層である場合、そのうちの少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含むフィルムであればよい。なお、前記無延伸フィルムが多層である場合、その全ての層が延伸されていないこという。
前記無延伸フィルムは、延伸されていないフィルムであれば特に制限されず、形状、大きさ（厚み）等については、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。また、該無延伸フィルムは、単層であってもよく、多層であってもよい。多層である場合、そのうちの少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含むフィルムであればよい。なお、前記無延伸フィルムが多層である場合、その全ての層が延伸されていないこという。
【0081】
該無延伸フィルムの厚み（多層である場合は合計厚）は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上であり、好ましくは１５０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以下である。
なお、本明細書において、フィルムとシートとは特に区別しているわけではないが、通常、フィルムは厚さ２５０μｍ未満の膜状体をいい、シートは厚さ２５０μｍ以上の薄い板状体をいう。
なお、本明細書において、フィルムとシートとは特に区別しているわけではないが、通常、フィルムは厚さ２５０μｍ未満の膜状体をいい、シートは厚さ２５０μｍ以上の薄い板状体をいう。
【0082】
前記無延伸フィルムの具体的な用途としては、例えば、食品、液体、医薬品等を包装するための包装用フィルムが挙げられる。
【0083】
＜シート＞
前記シートは特に制限されず、形状、大きさ（厚み）等については、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。また、該シートは、単層であってもよく、多層であってもよい。多層である場合、そのうちの少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含むシートであればよい。
該シートの厚み（多層である場合は合計厚）は、好ましくは２５０～２０００μｍ、より好ましくは２５０～１５００μｍである。
前記シートは特に制限されず、形状、大きさ（厚み）等については、所望の用途に応じて適宜選択すればよい。また、該シートは、単層であってもよく、多層であってもよい。多層である場合、そのうちの少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含むシートであればよい。
該シートの厚み（多層である場合は合計厚）は、好ましくは２５０～２０００μｍ、より好ましくは２５０～１５００μｍである。
【0084】
前記シートの具体的な用途としては、例えば、食品、液体、医薬品等を包装するための包装用シート、該シートから形成された容器（例：シートを熱成形したトレイ、カップ、シートを折り曲げ加工した容器）が挙げられる。
【0085】
＜射出成形体およびブロー成形体＞
前記射出成形体としては特に制限されないが、例えば、従来公知の射出成形装置を用いて公知の条件を採用して、所望の形状に射出成形することで製造した成形体が挙げられる。
該射出成形体は、例えば、自動車内装用トリム材、自動車用外装部品、家電製品のハウジング、容器などに幅広く用いることができる。
前記射出成形体としては特に制限されないが、例えば、従来公知の射出成形装置を用いて公知の条件を採用して、所望の形状に射出成形することで製造した成形体が挙げられる。
該射出成形体は、例えば、自動車内装用トリム材、自動車用外装部品、家電製品のハウジング、容器などに幅広く用いることができる。
【0086】
前記ブロー成形体としては特に制限されないが、例えば、従来公知のブロー成形装置を用いて公知の条件を採用して、所望の形状にブロー成形することで製造した成形体が挙げられる。
前記ブロー成形体は、多層成形体であってもよく、この場合、少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む層である。
前記ブロー成形体は、多層成形体であってもよく、この場合、少なくとも１層が、共重合体（Ａ）または前記本組成物を含む層である。
【0087】
前記射出成形体およびブロー成形体の具体的な用途としては、例えば、食品容器、飲料容器、キャップ、医薬品容器、その他各種容器、日用品（例：衣装ケース、バケツ、洗面器、筆記用具等の文具用品、コンテナ、玩具、調理器具、その他各種ケース）、家電製品のハウジング、自動車部品が挙げられる。
【0088】
＜自動車内装部品および自動車外装部品＞
前記自動車内装部品および自動車外装部品としては特に制限されず、例えば、射出成形などで成形された自動車部品が挙げられる。
前記自動車内装部品の具体例としては、トリム、インストルメントパネル、コラムカバーが挙げられる。前記自動車外装部品の具体例としては、フェンダー、バンパー、サイドモール、マッドガード、ミラーカバーが挙げられる。
前記自動車内装部品および自動車外装部品としては特に制限されず、例えば、射出成形などで成形された自動車部品が挙げられる。
前記自動車内装部品の具体例としては、トリム、インストルメントパネル、コラムカバーが挙げられる。前記自動車外装部品の具体例としては、フェンダー、バンパー、サイドモール、マッドガード、ミラーカバーが挙げられる。
【実施例】
【0089】
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれら実施例に限定されない。
【0090】
＜原材料＞
・プロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：
後述の製造例により得たプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）を用いた。
・プロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）：
後述の製造例により得たプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）を用いた。
【0091】
・プロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ）：
後述の製造例により得たプロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）を用いた。
後述の製造例により得たプロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）を用いた。
【0092】
・プロピレン系重合体（Ｂ）：
（Ｂ－１）；ホモポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ１０７、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１６３℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％）
（Ｂ－２）；ランダムポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ２２７、エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１５０℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％）
（Ｂ－３）；ホモポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｊ１０６、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１５ｇ／１０分、融点＝１６３℃、ｍｍｍｍ分率＝９７％）
（Ｂ－４）；変性ホモポリプロピレン、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１０ｇ／１０分、融点＝１６０℃、ｍｍｍｍ分率＝９５％、密度＝０．９０ｇ／ｃｍ3、無水マレイン酸グラフト量＝０．５ｗｔ％
（Ｂ－５）；ランダムポリプロピレン（エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝２０ｇ／１０分、融点＝１５０℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％、ソルビトール系透明核剤入り）
（Ｂ－１）；ホモポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ１０７、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１６３℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％）
（Ｂ－２）；ランダムポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ２２７、エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１５０℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％）
（Ｂ－３）；ホモポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｊ１０６、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１５ｇ／１０分、融点＝１６３℃、ｍｍｍｍ分率＝９７％）
（Ｂ－４）；変性ホモポリプロピレン、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１０ｇ／１０分、融点＝１６０℃、ｍｍｍｍ分率＝９５％、密度＝０．９０ｇ／ｃｍ3、無水マレイン酸グラフト量＝０．５ｗｔ％
（Ｂ－５）；ランダムポリプロピレン（エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝２０ｇ／１０分、融点＝１５０℃、ｍｍｍｍ分率＝９６％、ソルビトール系透明核剤入り）
【0093】
・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ｃ）：
（Ｃ－１）；エチレン・プロピレン共重合体（プロピレン含量＝１９モル％、ＭＦＲ（１９０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１．８ｇ／１０分）
（Ｃ－２）；エチレン・１－ブテン共重合体（１－ブテン含量＝１２モル％、ＭＦＲ（１９０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝３．６ｇ／１０分）
（Ｃ－１）；エチレン・プロピレン共重合体（プロピレン含量＝１９モル％、ＭＦＲ（１９０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝１．８ｇ／１０分）
（Ｃ－２）；エチレン・１－ブテン共重合体（１－ブテン含量＝１２モル％、ＭＦＲ（１９０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝３．６ｇ／１０分）
【0094】
［プロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ）の製造例］
重合用触媒として、特開２００７－１８６６６４号公報に記載の方法で調製したジフェニルメチレン（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－エチルシクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフルオレニル）ジルコニウムジクロリドを用い、助触媒として、メチルアルミノキサン（東ソー・ファインケム（株）製、アルミニウム換算で０．３ｍｍｏｌ）を用い、原料となるエチレン、プロピレンおよび１－ブテンを、連続重合設備を用いてヘキサン溶液中で重合することで６種類のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）を得た。
得られた共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）の物性値を以下の方法で測定した。結果を表１に示す。
重合用触媒として、特開２００７－１８６６６４号公報に記載の方法で調製したジフェニルメチレン（３－ｔｅｒｔ－ブチル－５－エチルシクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフルオレニル）ジルコニウムジクロリドを用い、助触媒として、メチルアルミノキサン（東ソー・ファインケム（株）製、アルミニウム換算で０．３ｍｍｏｌ）を用い、原料となるエチレン、プロピレンおよび１－ブテンを、連続重合設備を用いてヘキサン溶液中で重合することで６種類のプロピレン・エチレン・α－オレフィン共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）を得た。
得られた共重合体（Ａ－１）～（Ａ－５）の物性値を以下の方法で測定した。結果を表１に示す。
【0095】
［プロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ）の製造例］
原料をエチレンおよびプロピレンに変更した以外は前記共重合体（Ａ）の製造例と同様の方法でプロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）を得た。
得られた共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）の物性値を以下の方法で測定した。結果を表１に示す。
原料をエチレンおよびプロピレンに変更した以外は前記共重合体（Ａ）の製造例と同様の方法でプロピレン・エチレン共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）を得た。
得られた共重合体（ＰＥＲ－１）～（ＰＥＲ－３）の物性値を以下の方法で測定した。結果を表１に示す。
【0096】
ａ）組成比、Ｂ値およびアイソタクティックトライアッド分率（ｍｍ分率）
１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの解析により求めた。具体的には、特開２００７－１８６６６４号公報に記載の方法により求めた。
なお、本明細書において、プロピレンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ３含量」や「プロピレン含量」ともいい、エチレンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ２含量」や「エチレン含量」ともいい、１－ブテンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ４含量」ともいう。
１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの解析により求めた。具体的には、特開２００７－１８６６６４号公報に記載の方法により求めた。
なお、本明細書において、プロピレンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ３含量」や「プロピレン含量」ともいい、エチレンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ２含量」や「エチレン含量」ともいい、１－ブテンから導かれる構成単位の含有量を「Ｃ４含量」ともいう。
【0097】
ｂ）重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
ＧＰＣ装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製ゲル浸透クロマトグラフＡｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ－２０００型を用い、以下の条件でポリスチレン換算のＭｗおよびＭｎを測定し、Ｍｗ／Ｍｎを算出した。
分離カラム：東ソー（株）製のＴＳＫｇｅｌ ＧＮＨ６－ＨＴ ２本、および、東ソー（株）製のＴＳＫｇｅｌ ＧＮＨ６－ＨＴＬ ２本（カラムサイズはいずれも直径７．５ｍｍ、長さ３００ｍｍ）
カラム温度：１４０℃
移動相：酸化防止剤としてＢＨＴ（武田薬品工業（株）製）０．０２５重量％を含むｏ－ジクロロベンゼン（富士フィルム和光純薬（株）製）
移動速度：１．０ｍＬ／分
試料濃度：１５ｍｇ／１０ｍＬ
試料注入量：５００μＬ
検出器：示差屈折計
標準ポリスチレン：分子量がＭｗ＜１０００、および、Ｍｗ＞４×１０６の場合、東ソー（株）製を使用、分子量が１０００≦Ｍｗ≦４×１０６の場合、プレッシャーケミカル社製を使用
ＧＰＣ装置として、Ｗａｔｅｒｓ社製ゲル浸透クロマトグラフＡｌｌｉａｎｃｅ ＧＰＣ－２０００型を用い、以下の条件でポリスチレン換算のＭｗおよびＭｎを測定し、Ｍｗ／Ｍｎを算出した。
分離カラム：東ソー（株）製のＴＳＫｇｅｌ ＧＮＨ６－ＨＴ ２本、および、東ソー（株）製のＴＳＫｇｅｌ ＧＮＨ６－ＨＴＬ ２本（カラムサイズはいずれも直径７．５ｍｍ、長さ３００ｍｍ）
カラム温度：１４０℃
移動相：酸化防止剤としてＢＨＴ（武田薬品工業（株）製）０．０２５重量％を含むｏ－ジクロロベンゼン（富士フィルム和光純薬（株）製）
移動速度：１．０ｍＬ／分
試料濃度：１５ｍｇ／１０ｍＬ
試料注入量：５００μＬ
検出器：示差屈折計
標準ポリスチレン：分子量がＭｗ＜１０００、および、Ｍｗ＞４×１０６の場合、東ソー（株）製を使用、分子量が１０００≦Ｍｗ≦４×１０６の場合、プレッシャーケミカル社製を使用
【0098】
ｃ）ＭＦＲ
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重におけるＭＦＲを測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重におけるＭＦＲを測定した。
【0099】
ｄ）融点、融解熱量
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することで０．５ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
成形後、室温で７２時間経過させた約１０ｍｇの試験片を窒素雰囲気下（２０ｍＬ／分）１０℃／分で－１００℃まで冷却した。次いで、－１００℃で５分間保持した後、１０℃／分で２００℃まで昇温させた時の結晶融解ピークのピーク頂点の温度を融点とし、ピークの積算値から融解熱量（ΔＨ）を算出した。なお、融解ピークが２つ以上観測される場合、これらのピークのピーク頂点の温度のうち、最も低い温度を融点とした。
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することで０．５ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
成形後、室温で７２時間経過させた約１０ｍｇの試験片を窒素雰囲気下（２０ｍＬ／分）１０℃／分で－１００℃まで冷却した。次いで、－１００℃で５分間保持した後、１０℃／分で２００℃まで昇温させた時の結晶融解ピークのピーク頂点の温度を融点とし、ピークの積算値から融解熱量（ΔＨ）を算出した。なお、融解ピークが２つ以上観測される場合、これらのピークのピーク頂点の温度のうち、最も低い温度を融点とした。
【0100】
ｅ）引張弾性率
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより２ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
得られた試験片から、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを作製し、該ダンベルを用い、２３℃、引張り速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で引張弾性率を測定した。
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより２ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
得られた試験片から、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを作製し、該ダンベルを用い、２３℃、引張り速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で引張弾性率を測定した。
【0101】
ｆ）ショアＡ硬度（瞬間値）
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより２ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
成形後、室温で７２時間経過させ、Ａ型測定器を用い、７２時間経過後の試験片に押針接触後直ちに目盛りを読み取った（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠）。
１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより２ｍｍ厚のシート（試験片）を作製した。
成形後、室温で７２時間経過させ、Ａ型測定器を用い、７２時間経過後の試験片に押針接触後直ちに目盛りを読み取った（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠）。
【0102】
【表1】
【0103】
［実施例１－１～１－２および比較例１－１～１－３］
表２に記載の共重合体を、１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより、厚さ２ｍｍのシートを作製した。
得られたシートを室温で７２時間経過させた試験片を用い、以下の方法で、ヘキサン溶解量、引張弾性率、ショアＡ硬度（瞬間値）を測定した。結果を表２に示す。
表２に記載の共重合体を、１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分間加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することにより、厚さ２ｍｍのシートを作製した。
得られたシートを室温で７２時間経過させた試験片を用い、以下の方法で、ヘキサン溶解量、引張弾性率、ショアＡ硬度（瞬間値）を測定した。結果を表２に示す。
【0104】
＜ヘキサン溶解量＞
試験片２ｇを切り取り、３００ｍＬのビーカーに入れ、そこに、ｎ－ヘキサン２００ｍＬを加えた後、該ビーカーをアルミ箔で覆い、３０℃にセットした水浴にて３０分間撹拌を行った。攪拌後の液をナス型フラスコに移液し、エバポレーターにて、残量が３０ｍＬ程度になるまで溶媒を除去し、残った液を、風袋重さを秤量した５０ｍＬビーカーに移液した。次いで、窒素気流下で溶媒を除去し、さらに２時間真空乾燥機中で乾燥させた。乾燥機から取り出したビーカーの重さを直ちに秤量し、風袋重さとの差から、ビーカー中に残存した固体量ｗｇを求めた。ｗ×１００／２から、ヘキサン溶解量（ｗｔ％）を求めた。値が小さいほど、耐溶出性に優れるといえる。
ヘキサン溶解量は３０重量％以下であることが好ましく、２０重量％以下であることがより好ましい。
試験片２ｇを切り取り、３００ｍＬのビーカーに入れ、そこに、ｎ－ヘキサン２００ｍＬを加えた後、該ビーカーをアルミ箔で覆い、３０℃にセットした水浴にて３０分間撹拌を行った。攪拌後の液をナス型フラスコに移液し、エバポレーターにて、残量が３０ｍＬ程度になるまで溶媒を除去し、残った液を、風袋重さを秤量した５０ｍＬビーカーに移液した。次いで、窒素気流下で溶媒を除去し、さらに２時間真空乾燥機中で乾燥させた。乾燥機から取り出したビーカーの重さを直ちに秤量し、風袋重さとの差から、ビーカー中に残存した固体量ｗｇを求めた。ｗ×１００／２から、ヘキサン溶解量（ｗｔ％）を求めた。値が小さいほど、耐溶出性に優れるといえる。
ヘキサン溶解量は３０重量％以下であることが好ましく、２０重量％以下であることがより好ましい。
【0105】
＜引張弾性率＞
得られた試験片から、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを作製し、該ダンベルを用い、２３℃、引張速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で引張弾性率を測定した。
得られた試験片から、ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、ＡＳＴＭ ４号ダンベルを作製し、該ダンベルを用い、２３℃、引張速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で引張弾性率を測定した。
【0106】
＜ショアＡ硬度（瞬間値）＞
Ａ型測定器を用い、試験片に押針接触後直ちに目盛りを読み取った（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠）。
Ａ型測定器を用い、試験片に押針接触後直ちに目盛りを読み取った（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠）。
【0107】
［実施例１－３］
ラボプラストミル（（株）東洋精機製作所製）を用い、１９０℃、４０ｒｐｍの条件で、表２に記載の割合（重量％）の原材料を５分間混練し、プロピレン系重合体組成物を得た。
得られた組成物を用いた以外は、実施例１－１と同様にして試験片を作製し、評価を行った。結果を表２に示す。
ラボプラストミル（（株）東洋精機製作所製）を用い、１９０℃、４０ｒｐｍの条件で、表２に記載の割合（重量％）の原材料を５分間混練し、プロピレン系重合体組成物を得た。
得られた組成物を用いた以外は、実施例１－１と同様にして試験片を作製し、評価を行った。結果を表２に示す。
【0108】
【表2】
【0109】
［実施例２－１～２－５および比較例２－１～２－２］
表３に記載の原材料を表３の割合（重量％）で押出機（φ４０ｍｍ）を用いて混練し、得られたペレットを、キャストフィルム成形機を用い、２３０℃で押出しながら、１００μｍ厚の単層無延伸フィルムを作製した。得られた単層無延伸フィルムについて下記評価を行った。結果を表３に示す。
表３に記載の原材料を表３の割合（重量％）で押出機（φ４０ｍｍ）を用いて混練し、得られたペレットを、キャストフィルム成形機を用い、２３０℃で押出しながら、１００μｍ厚の単層無延伸フィルムを作製した。得られた単層無延伸フィルムについて下記評価を行った。結果を表３に示す。
【0110】
＜ヒートシール（ＨＳ）強度（熱処理前）＞
厚さ５０μｍのテフロン（登録商標）シート、得られた単層無延伸フィルム２枚、および厚さ５０μｍのテフロン（登録商標）シートをこの順で重ねて試験体を作製した。
厚さ５０μｍのテフロン（登録商標）シート、得られた単層無延伸フィルム２枚、および厚さ５０μｍのテフロン（登録商標）シートをこの順で重ねて試験体を作製した。
【0111】
ヒートシールテスター（テスター産業（株）製、ＴＢ－７０１Ｂ型）のヒートシールバーを幅１５ｍｍ×長さ３００ｍｍとなるようにし、シールバー下側の温度を７０℃、シールバー上側の温度を１７０℃に設定し、前記試験体をシールバーで挟み、０．２ＭＰａの圧力で１．０秒間ヒートシールを行った。その後、２枚のテフロンシートを外すことで、積層フィルムを得、該積層フィルムを２３℃で１日間放置した。該積層フィルムに、ヒートシールされた部分を含むように１５ｍｍ幅のスリットを入れ、ヒートシールされていない部分を引張試験機（（株）インテスコ製、ＩＭ－２０ＳＴ）にチャックした。ヒートシールされた部分を３００ｍｍ／分の速度で１８０°の方向に剥離させる際の最大荷重を測定した。この測定を５回行い、最大荷重の平均値をヒートシール強度とした。
【0112】
＜ヒートシール（ＨＳ）強度（熱処理後）＞
ＨＳ強度（熱処理前）の試験において、前記単層無延伸フィルム２枚の代わりに、前記で得られた単層無延伸フィルムを８５℃で５日間熱処理したフィルム２枚を用いた以外は前記ＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にして、熱処理後のヒートシール強度を測定した。
ＨＳ強度（熱処理前）の試験において、前記単層無延伸フィルム２枚の代わりに、前記で得られた単層無延伸フィルムを８５℃で５日間熱処理したフィルム２枚を用いた以外は前記ＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にして、熱処理後のヒートシール強度を測定した。
【0113】
＜ヒートシール（ＨＳ）強度保持率＞
熱処理前後のＨＳ強度から、下記式によりＨＳ強度保持率を求めた。この値が大きいほど、耐熱性に優れるといえる。また、該ＨＳ強度保持率に基づいて、以下の基準でＨＳ強度保持性を評価した。
ＨＳ強度保持率（％）＝１００×ＨＳ強度（熱処理後）／ＨＳ強度（熱処理前）
・ＨＳ強度保持性の評価基準
○：ＨＳ強度保持率が８０％以上
△：ＨＳ強度保持率が３０％以上８０％未満
×：ＨＳ強度保持率が３０％未満
熱処理前後のＨＳ強度から、下記式によりＨＳ強度保持率を求めた。この値が大きいほど、耐熱性に優れるといえる。また、該ＨＳ強度保持率に基づいて、以下の基準でＨＳ強度保持性を評価した。
ＨＳ強度保持率（％）＝１００×ＨＳ強度（熱処理後）／ＨＳ強度（熱処理前）
・ＨＳ強度保持性の評価基準
○：ＨＳ強度保持率が８０％以上
△：ＨＳ強度保持率が３０％以上８０％未満
×：ＨＳ強度保持率が３０％未満
【0114】
＜外観変化＞
単層無延伸フィルムを８５℃で５日間熱処理した前後のフィルム表面の外観変化の有無を評価した。
○：外観変化無し
△：表面の一部にブリード成分が生じた（表面の一部がべたついた）
×：表面の全体にブリード成分が生じた（表面の全体がべたついた）
単層無延伸フィルムを８５℃で５日間熱処理した前後のフィルム表面の外観変化の有無を評価した。
○：外観変化無し
△：表面の一部にブリード成分が生じた（表面の一部がべたついた）
×：表面の全体にブリード成分が生じた（表面の全体がべたついた）
【0115】
＜厚み保持率＞
ＨＳ強度（熱処理前）の試験において、ヒートシール時間を１．０秒間または３．０秒間にした以外は、前記ＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にして積層フィルムを得た。
ヒートシール時間が１．０秒間および３．０秒間である場合それぞれについて、ヒートシール前の単層無延伸フィルム２枚の厚みの合計と、ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚みとを、光学顕微鏡を用いて測定し、下記式により、ヒートシール前後における厚み保持率（それぞれ、厚み保持率（１ｓ）および厚み保持率（３ｓ））を求めた。この値が大きいほど、熱収縮し難いといえる。また、該厚み保持率に基づいて、以下の基準で耐熱収縮性を評価した。
厚み保持率（％）＝１００×ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚み／ヒートシール前の単層無延伸フィルム２枚の厚みの合計
・耐熱収縮性の評価基準
○：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）のいずれもが７０％以上
×：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）の少なくとも一方が７０％未満
ＨＳ強度（熱処理前）の試験において、ヒートシール時間を１．０秒間または３．０秒間にした以外は、前記ＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にして積層フィルムを得た。
ヒートシール時間が１．０秒間および３．０秒間である場合それぞれについて、ヒートシール前の単層無延伸フィルム２枚の厚みの合計と、ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚みとを、光学顕微鏡を用いて測定し、下記式により、ヒートシール前後における厚み保持率（それぞれ、厚み保持率（１ｓ）および厚み保持率（３ｓ））を求めた。この値が大きいほど、熱収縮し難いといえる。また、該厚み保持率に基づいて、以下の基準で耐熱収縮性を評価した。
厚み保持率（％）＝１００×ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚み／ヒートシール前の単層無延伸フィルム２枚の厚みの合計
・耐熱収縮性の評価基準
○：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）のいずれもが７０％以上
×：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）の少なくとも一方が７０％未満
【0116】
【表3】
【0117】
［実施例３－１～３－５および比較例３－１～３－２］
表４に記載の原材料を表４の割合（重量％）で混練し、ペレット（プロピレン系重合体組成物）を得た。得られた組成物を中間層とし、ランダムポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ２２７、エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１５０℃）をシーラント層として用い、下記条件にて、多層無延伸フィルム（シーラント層／中間層／シーラント層＝１０μｍ／３０μｍ／１０μｍ）を作製した。
得られた多層無延伸フィルムを用いて下記性能を評価した。結果を表４に示す。
・押出機：シーラント層は、φ３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の押出機を使用、中間層は、φ４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の押出機を使用
・樹脂温度：いずれも２３０℃
・冷却ロール温度：いずれも３０℃
・巻取速度：いずれも１０ｍ／分
表４に記載の原材料を表４の割合（重量％）で混練し、ペレット（プロピレン系重合体組成物）を得た。得られた組成物を中間層とし、ランダムポリプロピレン（（株）プライムポリマー製、プライムポリプロ Ｆ２２７、エチレン含量＝３．０モル％、ＭＦＲ（２３０℃，２．１６ｋｇ荷重）＝７ｇ／１０分、融点＝１５０℃）をシーラント層として用い、下記条件にて、多層無延伸フィルム（シーラント層／中間層／シーラント層＝１０μｍ／３０μｍ／１０μｍ）を作製した。
得られた多層無延伸フィルムを用いて下記性能を評価した。結果を表４に示す。
・押出機：シーラント層は、φ３０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の押出機を使用、中間層は、φ４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２６の押出機を使用
・樹脂温度：いずれも２３０℃
・冷却ロール温度：いずれも３０℃
・巻取速度：いずれも１０ｍ／分
【0118】
＜ヒートシール（ＨＳ）強度＞
実施例２－１におけるＨＳ強度（熱処理前）の試験において、単層無延伸フィルム２枚の代わりに、得られた多層無延伸フィルム２枚を用いた以外は実施例２－１におけるＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にしてヒートシール強度を測定し、また、ＨＳ強度保持性を評価した。
実施例２－１におけるＨＳ強度（熱処理前）の試験において、単層無延伸フィルム２枚の代わりに、得られた多層無延伸フィルム２枚を用いた以外は実施例２－１におけるＨＳ強度（熱処理前）の試験と同様にしてヒートシール強度を測定し、また、ＨＳ強度保持性を評価した。
【0119】
＜外観変化＞
多層無延伸フィルムを、８５℃で５日間熱処理した前後のフィルム表面の外観変化の有無を評価した。
○：外観に変化無し
×：表面にブリード成分が生じた（表面がべたついた）
多層無延伸フィルムを、８５℃で５日間熱処理した前後のフィルム表面の外観変化の有無を評価した。
○：外観に変化無し
×：表面にブリード成分が生じた（表面がべたついた）
【0120】
＜厚み保持率＞
実施例２－１における厚み保持率の試験において、単層無延伸フィルム２枚の代わりに、得られた多層無延伸フィルム２枚を用いた以外は実施例２－１における厚み保持率の試験と同様にして、ヒートシール時間が１．０秒間および３．０秒間である場合それぞれについて、ヒートシール前の多層無延伸フィルム２枚の厚みの合計と、ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚みとを、光学顕微鏡を用いて測定し、下記式により、ヒートシール前後における厚み保持率（それぞれ、厚み保持率（１ｓ）および厚み保持率（３ｓ））を求め、以下の基準で耐熱収縮性を評価した。
厚み保持率（％）＝１００×ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚み／ヒートシール前の多層無延伸フィルム２枚の厚みの合計
・耐熱収縮性の評価基準
○：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）のいずれもが４５％以上
×：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）の少なくとも一方が４５％未満
実施例２－１における厚み保持率の試験において、単層無延伸フィルム２枚の代わりに、得られた多層無延伸フィルム２枚を用いた以外は実施例２－１における厚み保持率の試験と同様にして、ヒートシール時間が１．０秒間および３．０秒間である場合それぞれについて、ヒートシール前の多層無延伸フィルム２枚の厚みの合計と、ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚みとを、光学顕微鏡を用いて測定し、下記式により、ヒートシール前後における厚み保持率（それぞれ、厚み保持率（１ｓ）および厚み保持率（３ｓ））を求め、以下の基準で耐熱収縮性を評価した。
厚み保持率（％）＝１００×ヒートシール後のヒートシールされた部分の厚み／ヒートシール前の多層無延伸フィルム２枚の厚みの合計
・耐熱収縮性の評価基準
○：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）のいずれもが４５％以上
×：厚み保持率（１ｓ）および（３ｓ）の少なくとも一方が４５％未満
【0121】
【表4】
【0122】
［実施例４－１～４－９および比較例４－１～４－２］
ラボプラストミル（（株）東洋精機製作所製）を用い、１９０℃、４０ｒｐｍの条件で、表５に記載の割合（重量部）の原材料を５分間混練し、プロピレン系重合体組成物を得た。
該組成物を、１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することで、厚み５００μｍのシートを作製した。
ラボプラストミル（（株）東洋精機製作所製）を用い、１９０℃、４０ｒｐｍの条件で、表５に記載の割合（重量部）の原材料を５分間混練し、プロピレン系重合体組成物を得た。
該組成物を、１９０℃に設定した油圧式熱プレス成形機を用いて、５分加熱後、１０ＭＰａの加圧下で２分間成形した後、２０℃、１０ＭＰａの加圧下で４分間冷却することで、厚み５００μｍのシートを作製した。
【0123】
＜耐白化試験＞
得られたシートから、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に規定の２号形ダンベルを作製し、５０ｍｍ／ｍｉｎの引張速度でこれを１５ｍｍ伸張させたときの色相（Ｌ値）を、分光測色計（コニカミノルタ（株）製、ＣＭ－３７００ｄ）を用いて測定し、下記式に基づいて、色相変化（ΔＬ）を算出した。また、得られたシートを８５℃で５日間熱処理した後のシートを用いて、同様に色相変化（ΔＬ）を算出した。ΔＬ値が小さいほど良好な耐白化性を有することを表す。結果を表５に示す。
ΔＬ＝Ｌ値（伸張後）－Ｌ値（伸張前）
得られたシートから、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に規定の２号形ダンベルを作製し、５０ｍｍ／ｍｉｎの引張速度でこれを１５ｍｍ伸張させたときの色相（Ｌ値）を、分光測色計（コニカミノルタ（株）製、ＣＭ－３７００ｄ）を用いて測定し、下記式に基づいて、色相変化（ΔＬ）を算出した。また、得られたシートを８５℃で５日間熱処理した後のシートを用いて、同様に色相変化（ΔＬ）を算出した。ΔＬ値が小さいほど良好な耐白化性を有することを表す。結果を表５に示す。
ΔＬ＝Ｌ値（伸張後）－Ｌ値（伸張前）
【0124】
【表5】
【0125】
［実施例５－１～５－６および比較例５－１～５－２］
φ４０ｍｍの単軸押出機を用い、溶融温度２１０℃、回転数４０～５０ｒｐｍの条件で、表６に記載の割合（重量％）の原材料を溶融混練することでペレットを作製した。
このペレットを用いて、温度２３０℃、金型温度４０℃の条件で射出成形し、ダンベル形状、または、シート形状の試験片を作製した。また、肉厚０．６ｍｍの食品容器を考慮して、得られたペレットを用いて、温度２００℃でプレス成形により、シート形状の試験片を得た。
得られた試験片を用いて以下に示す各種評価を行った。結果を表６に示す。
φ４０ｍｍの単軸押出機を用い、溶融温度２１０℃、回転数４０～５０ｒｐｍの条件で、表６に記載の割合（重量％）の原材料を溶融混練することでペレットを作製した。
このペレットを用いて、温度２３０℃、金型温度４０℃の条件で射出成形し、ダンベル形状、または、シート形状の試験片を作製した。また、肉厚０．６ｍｍの食品容器を考慮して、得られたペレットを用いて、温度２００℃でプレス成形により、シート形状の試験片を得た。
得られた試験片を用いて以下に示す各種評価を行った。結果を表６に示す。
【0126】
＜引張弾性率＞
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、射出成形によって得た３．２ｍｍ厚のダンベル形状（ＡＳＴＭ ４号ダンベル）の試験片を用いて、２３℃、引張速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張弾性率を測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、射出成形によって得た３．２ｍｍ厚のダンベル形状（ＡＳＴＭ ４号ダンベル）の試験片を用いて、２３℃、引張速度：５０ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張弾性率を測定した。
【0127】
＜ｎ－ヘプタン溶出量＞
プレス成形によって得た０．６ｍｍ厚のシートを使用し、「合成樹脂製器具又は容器包装の規格基準」（平成１８年３月３１日付厚生労働省告示第２０１号改正）中の、「第三器具及び容器包装Ｄの２の（２）の４．」に基づき、２５℃、６０分の条件にてｎ－ヘプタン溶出量を測定した。
引張弾性率が１００ＭＰａ未満であるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は５００μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、４００μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
引張弾性率が１００～４００ＭＰａであるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は３００μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、２００μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
引張弾性率が４００ＭＰａを超えるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は５０μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、３０μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
プレス成形によって得た０．６ｍｍ厚のシートを使用し、「合成樹脂製器具又は容器包装の規格基準」（平成１８年３月３１日付厚生労働省告示第２０１号改正）中の、「第三器具及び容器包装Ｄの２の（２）の４．」に基づき、２５℃、６０分の条件にてｎ－ヘプタン溶出量を測定した。
引張弾性率が１００ＭＰａ未満であるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は５００μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、４００μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
引張弾性率が１００～４００ＭＰａであるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は３００μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、２００μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
引張弾性率が４００ＭＰａを超えるプロピレン系重合体組成物の場合、ｎ－ヘプタン溶出量は５０μｇ／ｍｌ以下であることが好ましく、３０μｇ／ｍｌ以下であることがより好ましい。
【0128】
＜グロス保持率＞
射出成形によって得た２ｍｍ厚のシートを８０℃のオーブンで３日間加熱した。ＪＩＳ Ｚ ８７４１に準拠し、加熱前後の６０°グロス（入射および受光角度が６０°の鏡面光沢度）を測定し、以下の式にてグロス保持率を計算した。
グロス保持率（％）＝加熱後の６０°グロス×１００／加熱前の６０°グロス
射出成形によって得た２ｍｍ厚のシートを８０℃のオーブンで３日間加熱した。ＪＩＳ Ｚ ８７４１に準拠し、加熱前後の６０°グロス（入射および受光角度が６０°の鏡面光沢度）を測定し、以下の式にてグロス保持率を計算した。
グロス保持率（％）＝加熱後の６０°グロス×１００／加熱前の６０°グロス
【0129】
【表6】
【0130】
［実施例６］
６２重量部の（Ｂ－４）、２５重量部の（Ｃ－１）、３８重量部の（Ａ－５）を混合し、二軸混錬機（ＴＥＸ－３０、（株）日本製鋼所製）を用いて２３０℃で溶融混錬し、プロピレン系重合体組成物を得た。得られた組成物の、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定したＭＦＲは４．７ｇ／１０分であり、ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に準拠して測定した密度は０．８８ｇ／ｃｍ３であった。
６２重量部の（Ｂ－４）、２５重量部の（Ｃ－１）、３８重量部の（Ａ－５）を混合し、二軸混錬機（ＴＥＸ－３０、（株）日本製鋼所製）を用いて２３０℃で溶融混錬し、プロピレン系重合体組成物を得た。得られた組成物の、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定したＭＦＲは４．７ｇ／１０分であり、ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に準拠して測定した密度は０．８８ｇ／ｃｍ３であった。
【0131】
以下に示した構成からなる各層を、下記条件で共押出しして、フィードブロック内で内層、中間層、外層の順に積層された３層フィルムを形成した。
・外層：ポリプロピレン（Ｆ３２７、（株）プライムポリマー製、ＭＦＲ＝７ｇ／１０分）を、直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２３０℃で押出しした
・中間層：得られたプロピレン系重合体組成物を、直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２３０℃で押出しした
・内層：エチレン・ビニルアルコール共重合体として、エバール Ｆ１０１Ａ（（株）クラレ製、ＭＦＲ＝１．０ｇ／１０分）を、直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２２０℃で押出しした
・外層：ポリプロピレン（Ｆ３２７、（株）プライムポリマー製、ＭＦＲ＝７ｇ／１０分）を、直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２３０℃で押出しした
・中間層：得られたプロピレン系重合体組成物を、直径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２３０℃で押出しした
・内層：エチレン・ビニルアルコール共重合体として、エバール Ｆ１０１Ａ（（株）クラレ製、ＭＦＲ＝１．０ｇ／１０分）を、直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２８のスクリューを用いて２２０℃で押出しした
【0132】
なお、前記３層フィルムを形成する際のダイス温度は２２０℃とした。厚さ約２４０μｍのフィルム状に共押出しされた３層フィルムは、チルロールで冷却を受けつつ、５ｍ／分の速さで引き取った。各層の厚さは外層／中間層／内層＝１６０／４０／４０μｍとした。
【0133】
＜層間接着力＞
前記で製造した３層フィルムを１５ｍｍ幅に切り取り、内層と中間層との界面の室温２３℃における接着力（単位：Ｎ／１５ｍｍ）を、引張試験機を使用し、Ｔピール法にて測定した。なお、この際のクロスヘッドスピードは３００ｍｍ／ｍｉｎとした。結果を表７に示す。
前記で製造した３層フィルムを１５ｍｍ幅に切り取り、内層と中間層との界面の室温２３℃における接着力（単位：Ｎ／１５ｍｍ）を、引張試験機を使用し、Ｔピール法にて測定した。なお、この際のクロスヘッドスピードは３００ｍｍ／ｍｉｎとした。結果を表７に示す。
【0134】
［比較例６］
表７に示す配合処方に従い中間層形成用組成物を調製した以外は、実施例６と同様にして、３層フィルムを製造し、層間接着力を測定した。結果を表７に示す。
表７に示す配合処方に従い中間層形成用組成物を調製した以外は、実施例６と同様にして、３層フィルムを製造し、層間接着力を測定した。結果を表７に示す。
【0135】
【表7】
【0136】
［実施例７－１～７－４および比較例７－１～７－４］
表８に記載の割合（重量部）の原材料を用いた以外は、実施例５－１と同様にして、射出成形にてダンベル形状またはシート形状の試験を作製し、プレス成形にてシート形状の試験片を作製した。
得られた試験片を用いて、実施例５－１と同様にして、引張弾性率およびｎ－ヘプタン溶出量を測定した。また、以下に示す各種評価を行った。結果を表８に示す。
表８に記載の割合（重量部）の原材料を用いた以外は、実施例５－１と同様にして、射出成形にてダンベル形状またはシート形状の試験を作製し、プレス成形にてシート形状の試験片を作製した。
得られた試験片を用いて、実施例５－１と同様にして、引張弾性率およびｎ－ヘプタン溶出量を測定した。また、以下に示す各種評価を行った。結果を表８に示す。
【0137】
＜ヘイズ（透明性）＞
ＪＩＳ Ｋ ７１３６に準拠し、射出成形によって得た２ｍｍ厚のシートを用いて、日本電色工業（株）製のデジタル濁度計「ＮＤＨ－２０Ｄ」にてヘイズを測定した。
ＪＩＳ Ｋ ７１３６に準拠し、射出成形によって得た２ｍｍ厚のシートを用いて、日本電色工業（株）製のデジタル濁度計「ＮＤＨ－２０Ｄ」にてヘイズを測定した。
【0138】
＜圧縮永久歪＞
ＪＩＳ Ｋ ６２６２を参考に、プレス成形によって得た２ｍｍ厚のシートを６枚重ねたものを、７０℃で積層方向に２５％圧縮して２４時間保持した後、圧縮装置から取り出して３０分後の積層体の積層方向の長さを測定し、圧縮永久歪を算出した。
この値が小さいほど、高温下で変形し難いといえる。
ＪＩＳ Ｋ ６２６２を参考に、プレス成形によって得た２ｍｍ厚のシートを６枚重ねたものを、７０℃で積層方向に２５％圧縮して２４時間保持した後、圧縮装置から取り出して３０分後の積層体の積層方向の長さを測定し、圧縮永久歪を算出した。
この値が小さいほど、高温下で変形し難いといえる。
【0139】
【表8】
【0140】
実施例７－１～７－４で得られた成形体は、柔軟性と、圧縮永久歪と、耐溶出性とのバランスに優れていた。
比較例７－１および７－２で得られた成形体は、柔軟性と、圧縮永久歪と、耐溶出性とのバランスの点で劣っており、比較例７－３で得られた成形体は、柔軟性と、圧縮永久歪とのバランスの点で劣っており、比較例７－４で得られた成形体は、柔軟性と、耐溶出性とのバランスの点で劣っていた。
比較例７－１および７－２で得られた成形体は、柔軟性と、圧縮永久歪と、耐溶出性とのバランスの点で劣っており、比較例７－３で得られた成形体は、柔軟性と、圧縮永久歪とのバランスの点で劣っており、比較例７－４で得られた成形体は、柔軟性と、耐溶出性とのバランスの点で劣っていた。