特許 7555491 回転切削工具

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-09-12

(45)【発行日】2024-09-24

(54)【発明の名称】回転切削工具

(51)【国際特許分類】

   B23D 77/00 20060101AFI20240913BHJP

【ＦＩ】

B23D77/00

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2023531776

(86)(22)【出願日】2022-06-15

(86)【国際出願番号】 JP2022023973

(87)【国際公開番号】W WO2023276672

(87)【国際公開日】2023-01-05

【審査請求日】2023-10-25

(31)【優先権主張番号】P 2021106571

(32)【優先日】2021-06-28

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(73)【特許権者】

【識別番号】000220103

【氏名又は名称】株式会社アライドマテリアル

(74)【代理人】

【識別番号】110001195

【氏名又は名称】弁理士法人深見特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】宮崎 祐満

【審査官】中川 康文

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１８－１８３８５４（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１２－０９１３０６（ＪＰ，Ａ）

【文献】実開平０６－０３１９１９（ＪＰ，Ｕ）

【文献】国際公開第２０１９／０４４７９１（ＷＯ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｂ２３Ｄ ６７／００－８１／００

Ｂ２３Ｃ １／００－９／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

円周上に第１から第５の切刃を有し、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が６０±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が７５±１°、
前記第３の切刃から前記第４の切刃までの回転角が６０±１°、
前記第４の切刃から前記第５の切刃までの回転角が７５±１°、
前記第５の切刃から前記第１の切刃までの回転角が９０±１°である、回転切削工具。

【請求項2】

円周上に第１から第５の切刃を有し、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が６０±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が７２±１°、
前記第３の切刃から前記第４の切刃までの回転角が６０±１°、
前記第４の切刃から前記第５の切刃までの回転角が８４±１°、
前記第５の切刃から前記第１の切刃までの回転角が８４±１°である、回転切削工具。

【請求項3】

円周上に第１から第４の切刃を有し、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が７２±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が１０８±１°、
前記第３の切刃から前記第４の切刃までの回転角が９０±１°、
前記第４の切刃から前記第１の切刃までの回転角が９０±１°である、回転切削工具。

【請求項4】

台金と、前記台金の外周円上に設けられた第１のチップから第３のチップとを備え、前記第１のチップから前記第３のチップには、第１の切刃から第３の切刃が設けられており、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が１２６±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が１２６±１°、
前記第３の切刃から前記第１の切刃までの回転角が１０８±１°である、回転切削工具。

【請求項5】

円周上に３から５枚の切刃が不等間隔で配置されており、
各々の前記切刃の隣接する前記切刃の間の回転角度を不等分割角とし、
各不等分割角の最大公約数が１２、１５または１８であり、各不等分割角の最大角度差が１５°以上４０°以下であり、Ｆ（θ）＝｛Ｘ（θ）^２＋Ｙ（θ）^２｝^１／２（ここで、最大切れ刃数をｎとし、１からｎ番目の前記切刃の回転角度をθ１からθｎとすると、Ｘ（θ）＝θ２ｃｏｓθ１＋θ３ｃｏｓ（θ１＋θ２）＋…＋θ１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）、Ｙ（θ）＝θ２ｓｉｎθ１＋θ３ｓｉｎ（θ１＋θ２）＋…＋θ１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ））の式で表されるＦ（θ）の値が５．５以上２９以下である、回転切削工具。

【請求項6】

円周上に第１から第４の切刃を有し、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が１０５±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が９０±１°、
前記第３の切刃から前記第４の切刃までの回転角が９０±１°、
前記第４の切刃から前記第１の切刃までの回転角が７５±１°である、回転切削工具。

【請求項7】

円周上に第１から第４の切刃を有し、
前記第１の切刃から前記第２の切刃までの回転角が９０±１°、
前記第２の切刃から前記第３の切刃までの回転角が９０±１°、
前記第３の切刃から前記第４の切刃までの回転角が１０５±１°、
前記第４の切刃から前記第１の切刃までの回転角が７５±１°である、回転切削工具。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、回転切削工具に関する。本出願は、２０２１年６月２８日に出願した日本特許出願である特願２０２１－１０６５７１号に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。

【背景技術】

【0002】

従来、回転切削工具は、たとえば、国際公開第２０２０／００３６７９号公報（特許文献１）、国際公開第２０２０／００３６８０号公報（特許文献２）、特開２０１１－６２７９０号公報（特許文献３）、超硬リーマによる加工精度に関する研究（第４報）（精密機械４８巻６号、１９８２年６月）（非特許文献１）に開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】国際公開第２０２０／００３６７９号公報

【文献】国際公開第２０２０／００３６８０号公報

【文献】特開２０１１－６２７９０号公報

【非特許文献】

【0004】

【文献】超硬リーマによる加工精度に関する研究（第４報）（精密機械４８巻６号、１９８２年６月）

【発明の概要】

【0005】

本開示に従った回転切削工具は、円周上に第１から第５の切刃を有し、第１の切刃から第２の切刃までの回転角が６０±１°、第２の切刃から第３の切刃までの回転角が７５±１°、第３の切刃から第４の切刃までの回転角が６０±１°、第４の切刃から第５の切刃までの回転角が７５±１°、第５の切刃から第１の切刃までの回転角が９０±１°である。

【図面の簡単な説明】

【0006】

【図1】図１は、実施の形態に従った回転切削工具としてのリーマ１００の正面図である。

【図2】図２は、図１で示すリーマ１００の先端部１０６を拡大して示す図である。

【図3】図３は、図２中の矢印ＩＩＩで示す方向から見た４枚刃のリーマ１００の側面図である。

【図4】図４は、別の実施の形態に従った５枚刃のリーマ１００の側面図である。

【図5】図５は、別の実施の形態に従った３枚刃のリーマ１００の側面図である。

【図6】図６は、切削抵抗の合力を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0007】

[本開示が解決しようとする課題]
従来の回転切削工具では切削加工面に送りマークが発生するという問題があった。さらに、真円度が悪化するという問題があった。

【0008】

以下、本開示の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１は、実施の形態に従った回転切削工具としてのリーマ１００の正面図である。図１で示すように、実施の形態１に従ったリーマ１００は台金１０９を有する。台金１０９の根元部１０７は円柱状であり、先端部１０６よりも大径である。

【0009】

台金１０９の回転中心軸に沿って孔１０８が設けられている。孔１０８にクーラントが供給される。クーラントはリーマ１００の先端部１０６から排出され、被削材とリーマ１００との接触部分にクーラントが供給される。台金１０９は、たとえば超硬合金または鋼材により構成される。

【0010】

図２は、図１で示すリーマ１００の先端部１０６を拡大して示す図である。リーマ１００の先端部１０６においては、第１のチップ１２１および第３のチップ１２３が設けられている。先端部１０６には、図２では示されていない他のチップが設けられている。

【0011】

図３は、図２中の矢印ＩＩＩで示す方向から見た４枚刃のリーマ１００の側面図である。図３で示すように、リーマ１００の台金１０９の外周円上には第１のチップ１２１から第４のチップ１２４が設けられている。

【0012】

第１のチップ１２１から第４のチップ１２４には、第１の切刃１０１から第４の切刃１０４が設けられている。第１の切刃１０１から第４の切刃１０４は、被削材と接触して被削材を加工する部分である。第１のチップ１２１から第４のチップ１２４は、たとえば、超硬合金、ダイヤモンドまたは立方晶窒化ホウ素などの超硬質工具材料により構成される。

【0013】

第１の切刃１０１から第２の切刃１０２までの回転角はθ１、第２の切刃１０２から第３の切刃１０３までの回転角はθ２、第３の切刃１０３から第４の切刃１０４までの回転角はθ３、第４の切刃１０４から第１の切刃１０１までの回転角はθ４である。θ１からθ４は、θ１、θ２、θ３およびθ４の順に切削時の回転方向に沿って並んでいる。

【0014】

台金１０９には４本のフルート１３１－１３４が設けられている。４本のフルート１３１－１３４は台金１０９の長手方向に沿って延びている。

【0015】

フルート１３１－１３４には、孔１０８に接続されるクーラント孔１１１－１１４が設けられている。これにより、クーラント孔１１１－１１４には孔１０８からクーラントが供給される。

【0016】

一例として、θ１が７２±１°、θ２が１０８±１°、θ３が９０±１°、θ４が９０±１°である。

【0017】

他の例として、θ１が１０５±１°、θ２が９０±１°、θ３が９０±１°、θ４が７５±１°である。

【0018】

別の例として、θ１が９０±１°、θ２が９０±１°、θ３が１０５±１°、θ４が７５±１°である。

【0019】

図４は、別の実施の形態に従った５枚刃のリーマ１００の側面図である。図４で示すように、リーマ１００の台金１０９の外周円上には第１のチップ１２１から第５のチップ１２５が設けられている。第１のチップ１２１から第５のチップ１２５には、第１の切刃１０１から第５の切刃１０５が設けられている。第１の切刃１０１から第５の切刃１０５は、被削材と接触して被削材を加工する部分である。第１のチップ１２１から第５のチップ１２５は、たとえば、超硬合金、ダイヤモンドまたは立方晶窒化ホウ素などの超硬質工具材料により構成される。

【0020】

第１の切刃１０１から第２の切刃１０２までの回転角はθ１、第２の切刃１０２から第３の切刃１０３までの回転角はθ２、第３の切刃１０３から第４の切刃１０４までの回転角はθ３、第４の切刃１０４から第５の切刃１０５までの回転角はθ４、第５の切刃１０５から第１の切刃１０１までの回転角はθ５である。

【0021】

台金１０９には５本のフルート１３１－１３５が設けられている。５本のフルート１３１－１３５は台金１０９の長手方向に沿って延びている。

【0022】

フルート１３１－１３５には、孔１０８に接続されるクーラント孔１１１－１１５が設けられている。これにより、クーラント孔１１１－１１５には孔１０８からクーラントが供給される。クーラント孔１１１－１１５は設けられなくてもよい。孔１０８は台金１０９の先端において開口していてもよく、開口していなくてもよい。

【0023】

一例として、θ１が６０±１°、θ２が７５±１°、θ３が６０±１°、θ４が７５±１°、θ５が９０±１°である。

【0024】

他の例として、θ１が６０±１°、θ２が７２±１°、θ３が６０±１°、θ４が８４±１°、θ５が８４±１°である。

【0025】

図５は、別の実施の形態に従った３枚刃のリーマ１００の側面図である。図４で示すように、リーマ１００の台金１０９の外周円上には第１のチップ１２１から第３のチップ１２３が設けられている。第１のチップ１２１から第３のチップ１２３には、第１の切刃１０１から第３の切刃１０３が設けられている。第１の切刃１０１から第３の切刃１０３は、被削材と接触して被削材を加工する部分である。第１のチップ１２１から第３のチップ１２３は、たとえば、超硬合金、ダイヤモンドまたは立方晶窒化ホウ素などの超硬質工具材料により構成される。

【0026】

第１の切刃１０１から第２の切刃１０２までの回転角はθ１、第２の切刃１０２から第３の切刃１０３までの回転角はθ２、第３の切刃１０３から第１の切刃１０１までの回転角はθ３である。

【0027】

台金１０９には３本のフルート１３１－１３３が設けられている。３本のフルート１３１－１３３は台金１０９の長手方向に沿って延びている。

【0028】

フルート１３１－１３３には、孔１０８に接続されるクーラント孔１１１－１１３が設けられている。これにより、クーラント孔１１１－１１３には孔１０８からクーラントが供給される。

【0029】

一例として、θ１が１２６±１°、θ２が１２６±１°、θ３が１０８±１°である。
図６は、切削抵抗の合力を示す図である。第２の切刃１０２の回転軌道１０２ａが円弧で示される。

【0030】

被削材との接触点において第２の切刃１０２の切削抵抗（背分力）の大きさをＦ１で表す。第１の切刃１０１を基準軸のｘ軸とし、ｘ軸に垂直な軸をｙ軸として、図６に示すようにｘ軸、ｙ軸を決めた場合、第２の切刃１０２は基準軸であるｘ軸から角度θ１をなしている。Ｆ１のｘ分力は－Ｆ１ｃｏｓθ１であり、ｙ分力は－Ｆ１ｓｉｎθ１となる。

【0031】

被削材との接触点において第３の切刃１０３の切削抵抗（背分力）の大きさをＦ２で表す。第３の切刃１０３は基準軸であるｘ軸から角度θ１＋θ２をなしている。Ｆ２のｘ分力は－Ｆ２ｃｏｓ（θ１＋θ２）であり、ｙ分力は－Ｆ２ｓｉｎ（θ１＋θ２）となる。

【0032】

被削材との接触点において第ｎの切刃の切削抵抗（背分力）の大きさをＦｎ－１で表す。第ｎの切刃は基準軸であるｘ軸から角度θ１＋θ２＋…＋θｎ－１をなしている。Ｆｎ－１のｘ分力は－Ｆｎ－１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）であり、ｙ分力は－Ｆｎ－１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）となる。

【0033】

被削材との接触点において第１の切刃１０１の切削抵抗（背分力）の大きさをＦｎで表す。第１の切刃１０１は基準軸であるｘ軸から角度θ１＋θ２＋…＋θｎをなしている。Ｆｎのｘ分力は－Ｆｎｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）であり、ｙ分力は－Ｆｎｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）となる。

【0034】

ｘ成分の合力は、－Ｆ１ｃｏｓθ１－Ｆ２ｃｏｓ（θ１＋θ２）－…－Ｆｎ－１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）－Ｆｎｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）となる。

【0035】

ｙ成分の合力は、－Ｆ１ｓｉｎθ１－Ｆ２ｓｉｎ（θ１＋θ２）－…－Ｆｎ－１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）－Ｆｎｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）となる。

【0036】

切削抵抗Ｆ１からＦｎの大きさは切削長さθ１からθｎに比例すると仮定し、任意の定数をＦとするとＦ１＝Ｆ・θ２、Ｆ２＝Ｆ・θ３、Ｆｎ－１＝Ｆ・θｎ、Ｆｎ＝Ｆ・θ１となる。

【0037】

これによりｘ合力を計算すると－Ｆ・θ２ｃｏｓθ１－Ｆ・θ３ｃｏｓ（θ１＋θ２）－…－Ｆ・θｎｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）－Ｆ・θ１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）＝－Ｆ｛θ２ｃｏｓθ１＋θ３ｃｏｓ（θ１＋θ２）＋…＋θｎｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）＋θ１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）｝となる。

【0038】

Ｘ（θ）＝θ２ｃｏｓθ１＋θ３ｃｏｓ（θ１＋θ２）＋…＋θｎｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）＋θ１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）とすると、ｘ合力＝－Ｆ・Ｘ（θ）…式（１）となる。

【0039】

ｙ合力を計算すると－Ｆ・θ２ｓｉｎθ１－Ｆ・θ３ｓｉｎ（θ１＋θ２）－…－Ｆ・θｎｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）－Ｆ・θ１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）＝－Ｆ｛θ２ｓｉｎθ１＋θ３ｓｉｎ（θ１＋θ２）＋…＋θｎｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）＋θ１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）｝となる。

【0040】

Ｙ（θ）＝θ２ｓｉｎθ１＋θ３ｓｉｎ（θ１＋θ２）＋…＋θｎｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ－１）＋θ１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）とすると、ｙ合力＝－Ｆ・Ｙ（θ）…式（２）となる。

【0041】

これらの２つの式（１）および（２）から合力を計算すると、以下の式で表される。
合力＝Ｆ｛Ｘ（θ）^２＋Ｙ（θ）^２｝^１／２…式（３）
Ｆ（θ）＝｛Ｘ（θ）^２＋Ｙ（θ）^２｝^１／２…式（４）
本開示の回転切削工具においては、円周上に３から５枚の切刃が不等間隔で配置されている。各々の切刃の隣接する切刃の間の回転角度を不等分割角とする。各不等分割角の最大公約数が１２、１５または１８であり、各不等分割角の最大角度差が１５°以上４０°以下であり、Ｆ（θ）＝｛Ｘ（θ）^２＋Ｙ(θ）^２｝^１／２（ここで、最大切れ刃数をｎとし、１からｎ番目の切刃の回転角度をθ１からθｎとすると、Ｘ（θ）＝θ２ｃｏｓθ１＋θ３ｃｏｓ（θ１＋θ２）＋…＋θ１ｃｏｓ（θ１＋θ２＋…＋θｎ）、Ｙ（θ）＝θ２ｓｉｎθ１＋θ３ｓｉｎ（θ１＋θ２）＋…＋θ１ｓｉｎ（θ１＋θ２＋…＋θｎ））の式で表されるＦ（θ）の値が５．５以上２９以下である。

【0042】

不等分割角とは、複数の切刃の複数の分割角度のうちのある分割角度と他の分割角度とが異なることをいう。たとえば、４枚刃において、分割角度が９０°、９０°、７０°、１１０°であれば、不等分割角である。

【0043】

（実施例１）
まず、表１で示す試料番号１から８、６－１および６－２の３枚刃のリーマ（図１，２，５参照）を準備した。なお、θの単位は「°」である。試料番号６－１は試料番号６の角度θ１からθ３を±１°の範囲で変更したものである。試料番号６－２は試料番号６の角度θ１からθ３を±２°の範囲で変更したものである。

【0044】

【表1】

【0045】

表１における「θ１」から「θ３」は図５におけるθ１からθ３である。「Ｆ（θ）」とは、式（４）で示す値である。「最大公約数」とは、θ１からθ３の最大公約数である。「最大角度差」とはθ１からθ３の最大角度差である。

【0046】

試料番号１から８、６－１および６－２のリーマを用いて、内径が１１．２ｍｍの下孔をリーマで加工して内径を１２ｍｍとする加工テストをした。加工条件は以下の通りである。

【0047】

チップの材質：多結晶ダイヤモンド
台金の材質：超硬合金
工具径Ｄ：１２ｍｍ
工具突き出し長さＬ：７０ｍｍ
被削材の材質：ＡＤＣ１２（アルミダイキャスト）
下孔の寸法および形状：内径１１．２ｍｍ、深さ２０ｍｍの止まり孔
加工数：５
周速：２４９ｍ／ｍｉｎ
送り（ｍｍ／ｒｅｖ）：０．６（３枚刃）、０．８（４枚刃）、１（５枚刃）
回転数：６６００ｍｉｎ^－１
加工深さ：１８ｍｍ
設備：立形マシニングセンタ（主軸ＢＴ３０）
切削油：エマルション系水溶性クーラント 希釈率１０％
切削加工の結果、切削加工面の送りマークの有無を目視で調べた。さらに、加工後の孔の真円度を真円度・円筒形状測定機にて調べた。真円度はＪＩＳ Ｂ ０６２１－１９８４に従い、円形形体を二つの同心の幾何学的円で挟んだとき、同心二円の間隔が最小となる場合の二円の半径の差をいう。その結果を表２に示す。

【0048】

【表2】

【0049】

表２中「真円度」は加工された孔の真円度の平均値である。各々の孔の入口、中間部および奥で真円度を測定し、最も大きい値をその孔の真円度とした。試料番号６から８および６－１において送りマークが無く、かつ、真円度が良好な値を示した。

【0050】

（実施例２）
表３で示す試料番号１１から３０、５１から５３および２９－１から２９－３の４枚刃のリーマ（図１，２，３参照）を準備した。試料番号２９－１および２９－２は試料番号２９の角度θ１からθ４を±１°の範囲で変更したものである。試料番号２９－３は試料番号２９の角度θ１からθ４を±２°の範囲で変更したものである。

【0051】

【表3】

【0052】

表３における「θ１」から「θ４」は図３におけるθ１からθ４である。「Ｆ（θ）」とは、式（４）で示す値である。「最大公約数」とは、θ１からθ４の最大公約数である。「最大角度差」とはθ１からθ４の最大角度差である。

【0053】

試料番号１１から３０、５１から５３および２９－１から２９－３のリーマを用いて、内径が１１．２ｍｍの下孔をリーマで加工して内径を１２ｍｍとする加工テストをした。加工条件は実施例１において記載した通りである。

【0054】

切削加工の結果、切削加工面の送りマークの有無を目視で調べた。さらに、加工後の孔の真円度を真円度・円筒形状測定機にて調べた。その結果を表４に示す。

【0055】

【表4】

【0056】

表４中「真円度」は加工された孔の真円度の平均値である。試料番号２５、２７、２９、３０、５１から５３、２９－１および２９－２において送りマークが無く、かつ、真円度が良好な値を示した。

【0057】

（実施例３）
表５で示す試料番号３１から４６、および４０－１から４０－３の５枚刃のリーマ（図１，２，４参照）を準備した。試料番号４０－１および４０－２は試料番号４０の角度θ１からθ５を±１°の範囲で変更したものである。試料番号４０－３は試料番号４０の角度θ１からθ５を±２°の範囲で変更したものである。

【0058】

【表5】

【0059】

表５における「θ１」から「θ５」は図４におけるθ１からθ５である。「Ｆ（θ）」とは、式（４）で示す値である。「最大公約数」とは、θ１からθ５の最大公約数である。「最大角度差」とはθ１からθ５の最大角度差である。

【0060】

試料番号３１から４６、および４０－１から４０－３のリーマを用いて、内径が１１．２ｍｍの下孔をリーマで加工して内径を１２ｍｍとする加工テストをした。加工条件は実施例１において記載した通りである。

【0061】

切削加工の結果、切削加工面の送りマークの有無を目視で調べた。さらに、加工後の孔の真円度を真円度・円筒形状測定機にて調べた。その結果を表６に示す。

【0062】

【表6】

【0063】

表６中「真円度」は加工された２つの孔の真円度の平均値である。試料番号３７、３９から４１、４３から４６、４０－１および４０－２において送りマークが無く、かつ、真円度が良好な値を示した。

【0064】

なお、リーマに限らず、ドリル、エンドミルなどの他の回転切削工具においても同様の効果が得られることが確認された。

【0065】

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

【符号の説明】

【0066】

１００ リーマ、１０１ 第１の切刃、１０２ 第２の切刃、１０２ａ 回転軌道、１０３ 第３の切刃、１０４ 第４の切刃、１０５ 第５の切刃、１０６ 先端部、１０７、 根元部、１０８ 孔、１０９ 台金、１１１－１１５ クーラント孔、１２１ 第１のチップ、１２２ 第２のチップ、１２３ 第３のチップ、１２４ 第４のチップ、１２５、 第５のチップ、１３１－１３５ フルート。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】