(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-01
(45)【発行日】2024-10-09
(54)【発明の名称】接合構造及び接合構造の施工方法
(51)【国際特許分類】
E04B 1/61 20060101AFI20241002BHJP
E04B 5/32 20060101ALI20241002BHJP
E04G 21/12 20060101ALI20241002BHJP
【ＦＩ】
E04B1/61 505A
E04B5/32 A
E04G21/12 105A
E04G21/12 105E
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2024537838
(86)(22)【出願日】2024-03-19
(86)【国際出願番号】 JP2024010770
【審査請求日】2024-06-21
(31)【優先権主張番号】P 2023050171
(32)【優先日】2023-03-27
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】有田 政樹
(72)【発明者】
【氏名】西田 裕一
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 一弁
【審査官】兼丸 弘道
(56)【参考文献】
【文献】特開２００８－２６６９６５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－２０８５７６（ＪＰ，Ａ）
【文献】韓国公開特許第１０－２００４－００３０７５９（ＫＲ，Ａ）
【文献】特開昭６３－２６８８５０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特許第６６３１６７９（ＪＰ，Ｂ１）
【文献】特許第７３３５５４０（ＪＰ，Ｂ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ０４Ｂ １／３８－１／６１
Ｅ０４Ｂ ５／１６－５／４０
Ｅ０４Ｇ ２１／１２
Ｅ０４Ｂ １／１６
Ｅ０４Ｃ ５／０２－５／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ＲＣ造の支持部材と、前記支持部材に対して突合せ方向に突合せられて接合される床スラブと、を備える接合構造であって、前記支持部材は、支持コンクリートを有し、
前記床スラブは、
床コンクリートと、
前記支持コンクリート及び前記床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋と、を有し、
それぞれの前記折曲げ定着筋は、
前記支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、
前記支持コンクリート及び前記床コンクリート内を、前記定着部の上端部から前記突合せ方向に沿って延びる延在部と、を有し、
前記複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の前記折曲げ定着筋は、それらの前記定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、
前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、一の前記延在部と、他の一の前記延在部とは、互いに上下方向に異なる位置に配置されている、接合構造。
【請求項2】
前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記定着部は、前記突合せ方向において互いに同等の位置に配置されている、請求項１に記載の接合構造。【請求項3】
前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、径が最も小さい前記折曲げ定着筋の前記延在部は、前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、最も上方に配置されている、請求項１又は２に記載の接合構造。【請求項4】
前記束ね筋を、前記突合せ方向及び上下方向にそれぞれ平行な仮想平面に交差する交差方向に互いに間隔を空けて複数備え、前記束ね筋の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑを、（１）式により規定したときに、
前記交差方向に隣り合う前記束ね筋間の前記交差方向の距離は、前記等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上である、請求項１又は２に記載の接合構造。
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
【数1】
【請求項5】
ＲＣ造の支持部材と、前記支持部材に対して突合せ方向に突合せられて接合される床スラブと、を備える接合構造を施工する接合構造の施工方法であって、前記支持部材は、支持コンクリートを有し、
前記床スラブは、
床コンクリートと、
前記支持コンクリート及び前記床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋と、を有し、
それぞれの前記折曲げ定着筋は、
前記支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、
前記支持コンクリート及び前記床コンクリート内を、前記定着部の上端部から突合せ方向に沿って延びる延在部と、を有し、
前記複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の前記折曲げ定着筋は、それらの前記定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、
前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、一の前記延在部と、他の一の前記延在部とを、互いに上下方向に異なる位置に配置する、接合構造の施工方法。
【請求項6】
前記束ね筋を形成する前記複数の折曲げ定着筋の前記定着部を、前記突合せ方向において互いに同等の位置に配置する、請求項５に記載の接合構造の施工方法。【請求項7】
前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、径が最も小さい前記折曲げ定着筋の前記延在部を、前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、最も上方に配置する、請求項５又は６に記載の接合構造の施工方法。【請求項8】
前記束ね筋を、前記突合せ方向及び上下方向にそれぞれ平行な仮想平面に交差する交差方向に互いに間隔を空けて複数備えるように施工し、前記束ね筋の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑを、（２）式により規定したときに、
前記交差方向に隣り合う前記束ね筋間の前記交差方向の距離が、前記等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上になるように施工する、請求項５又は６に記載の接合構造の施工方法
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
【数2】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、接合構造及び接合構造の施工方法に関する。
本願は、２０２３年３月２７日に、日本に出願された特願２０２３－０５０１７１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、２０２３年３月２７日に、日本に出願された特願２０２３－０５０１７１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【0002】
従来、ＲＣ造の壁（支持部材）と合成梁の床スラブとが接合される接合構造においては、床スラブが有する公称径６～１０ｍｍ程度、間隔２００ｍｍ程度のひび割れ防止筋を壁に折曲げ定着することがあった。このような従来の構造は、折曲げ定着筋量が少なく、引抜き力に対する剛性も耐力も僅少であるため、合成梁とＲＣ造の壁との接合部をピン接合（剛性とモーメント耐力がゼロ）とみなして設計していた。
なお、ＲＣ部材に対する折曲げ定着筋の引抜き耐力に関する従来技術は、ＲＣ造の柱梁接合部を対象とするものが殆どである。多くの場合には、折曲げ定着筋の径は１６～３６ｍｍと比較的大きい。
なお、ＲＣ部材に対する折曲げ定着筋の引抜き耐力に関する従来技術は、ＲＣ造の柱梁接合部を対象とするものが殆どである。多くの場合には、折曲げ定着筋の径は１６～３６ｍｍと比較的大きい。
【0003】
これに対し、本開示が対象とするＲＣ造の壁と合成梁の半剛接合においては、接合部の剛性と耐力の確保のために、一般的な床スラブと比較して多量の鉄筋を用いて床スラブをＲＣ造の壁に定着する必要がある。しかし、径の大きな鉄筋を浅いかぶりで用いる場合、コンクリート面にひび割れが発生しやすいことが知られている。床スラブはコンクリート厚が１３０ｍｍ～１８０ｍｍ程度の場合が多く、さらにデッキ合成スラブの場合はデッキの山上の正味コンクリート厚は８０ｍｍ～１３０ｍｍ程度のため、鉄筋から床スラブ表面までのかぶり厚を大きくすることは難しい。すなわち、径の大きな鉄筋を床スラブの表面に近い位置に用いると、床コンクリートのひび割れを誘発しやすい。
【0004】
このような理由から、接合部の剛性と耐力を確保するには、一般的な床スラブと比較して多量の鉄筋を床スラブに配してこれらをＲＣ造の壁に定着しつつ、床コンクリートのひび割れを防止するために、床スラブの鉄筋の径を、特に床コンクリート表層において抑制する必要がある。従って、床スラブの鉄筋の径を抑制して（径が６～１６ｍｍ程度）複層配筋とし、鉄筋量を確保することが有効な策と考えられる。
【0005】
ところが、ＲＣ造の壁は、ＲＣ造の柱に比べてせい（床スラブの鉄筋の長さ方向の厚み）が小さく、せいの方向（突合せ方向）に床スラブの鉄筋をずらすと、浅い方の床スラブの鉄筋の定着長さが確保できず、床スラブの鉄筋の降伏耐力以下でコンクリートがコーン状に破壊する掻出し定着破壊が生じやすくなる。また、特許文献１では、複数の折曲げ定着筋を束ね筋にして定着した場合の定着耐力の評価方法は提案しているものの、実験等での検証が行われておらず、束ね筋を用いない実験結果に基づいて定められた既往の定着耐力計算式で算出される耐力が実際に得られるか不明である。
これに対し、非特許文献１では、前記せいの方向にずらして２段配筋された折曲げ定着筋の場合、１段配筋された場合の１本当たりの計算定着耐力の０．７倍の耐力しか得られないことが開示されている。束ね筋を用いずに千鳥配置にして、折曲げ定着筋からコンクリートへの圧縮力を分散することも対策として考えられる。
これに対し、非特許文献１では、前記せいの方向にずらして２段配筋された折曲げ定着筋の場合、１段配筋された場合の１本当たりの計算定着耐力の０．７倍の耐力しか得られないことが開示されている。束ね筋を用いずに千鳥配置にして、折曲げ定着筋からコンクリートへの圧縮力を分散することも対策として考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】日本国特開平１１－１４８１７２号公報
【非特許文献】
【0007】
【文献】村上、窪田、「２段配筋された９０度折り曲げ定着耐力の推定方法及び耐力改善法」、コンクリート工学年次論文報告集、Vol.14、No.2、1992
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
しかしながら、ＲＣ造の壁には床スラブの鉄筋より太い径の壁鉄筋（支持鉄筋）が、例えば縦方向に延びる鉄筋（縦筋）はＤ２５＠１５０（直径２５ｍｍで１５０ｍｍピッチ）と、ある程度密に配置されている。床スラブの鉄筋を千鳥配筋とした場合、壁鉄筋との干渉を避けて主筋のレイアウトを成立させるのは困難である。特に壁鉄筋と床スラブの鉄筋のピッチが異なる場合、干渉を避けるのはより難しい。
【0009】
本開示は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、折曲げ定着筋による床スラブのひび割れを防止しつつ、折曲げ定着筋が支持鉄筋と干渉しにくく、かつ柱梁接合部に用いる折曲げ定着筋と同等程度の耐力を得ることができる接合構造を提供すること、又は、折曲げ定着筋による床スラブ内のひび割れを防止しつつ、支持鉄筋と干渉しにくく、かつ柱梁接合部に用いる折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる接合構造を施工する接合構造の施工方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
前記課題を解決するために、この開示は以下の手段を提案している。
（１）本開示の態様１は、ＲＣ造の支持部材と、前記支持部材に対して突合せ方向に突合せられて接合される床スラブと、を備える接合構造であって、前記支持部材は、支持コンクリートを有し、前記床スラブは、床コンクリートと、前記支持コンクリート及び前記床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋と、を有し、それぞれの前記折曲げ定着筋は、前記支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、前記支持コンクリート及び前記床コンクリート内を、前記定着部の上端部から前記突合せ方向に沿って延びる延在部と、を有し、前記複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の前記折曲げ定着筋は、それらの前記定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、一の前記延在部と、他の一の前記延在部とは、互いに上下方向に異なる位置に配置されている、接合構造である。
（１）本開示の態様１は、ＲＣ造の支持部材と、前記支持部材に対して突合せ方向に突合せられて接合される床スラブと、を備える接合構造であって、前記支持部材は、支持コンクリートを有し、前記床スラブは、床コンクリートと、前記支持コンクリート及び前記床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋と、を有し、それぞれの前記折曲げ定着筋は、前記支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、前記支持コンクリート及び前記床コンクリート内を、前記定着部の上端部から前記突合せ方向に沿って延びる延在部と、を有し、前記複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の前記折曲げ定着筋は、それらの前記定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、一の前記延在部と、他の一の前記延在部とは、互いに上下方向に異なる位置に配置されている、接合構造である。
【0011】
（２）本開示の態様２は、ＲＣ造の支持部材と、前記支持部材に対して突合せ方向に突合せられて接合される床スラブと、を備える接合構造を施工する接合構造の施工方法であって、前記支持部材は、支持コンクリートを有し、前記床スラブは、床コンクリートと、前記支持コンクリート及び前記床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋と、を有し、それぞれの前記折曲げ定着筋は、前記支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、前記支持コンクリート及び前記床コンクリート内を、前記定着部の上端部から突合せ方向に沿って延びる延在部と、を有し、前記複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の前記折曲げ定着筋は、それらの前記定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、一の前記延在部と、他の一の前記延在部とを、互いに上下方向に異なる位置に配置する、接合構造の施工方法である。
【0012】
これらの開示では、例えば、支持部材における突合せ方向の長さが比較的短い場合があっても、支持部材の支持コンクリート中に２本以上の定着部を少ないスペースで配置することができる。このため、２本以上の定着部を、例えば、支持部材が有する支持鉄筋と干渉しにくくすることができる。
【0013】
（３）本開示の態様３は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記定着部は、前記突合せ方向において互いに同等の位置に配置されている、（１）に記載の接合構造であってもよい。
（４）本開示の態様４は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記定着部を、前記突合せ方向において互いに同等の位置に配置する、（２）に記載の接合構造の施工方法であってもよい。
これらの開示では、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備えることができる。発明者等は、床スラブが有する床コンクリート内における、束ね筋を形成する２本以上の折曲げ定着筋について、それぞれの定着部の位置、及びそれぞれの延在部の位置を鋭意検討した。その結果、２本以上の延在部のうち、一の延在部と、他の一の延在部とが、互いに上下方向に異なる位置に配置され（２本以上の延在部のうち、一の延在部と、他の一の延在部とを、互いに上下方向に異なる位置に配置する）、かつ、２本以上の定着部を突合せ方向において互いに同等の位置に配置することで、それぞれの折曲げ定着筋が柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を発現することを見出した。
従って、接合構造において、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備えることができる。また、接合構造の施工方法において、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備える接合構造を施工することができる。これらの開示では、複数の折曲げ定着筋を支持部材に、より確実に定着させ、定着部のコンクリート破壊耐力を向上させることができ、折曲げ定着筋の降伏を先んじて起こして、折曲げ定着筋の伸び変形による延性的な破壊を誘起させことができる。
（４）本開示の態様４は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋の前記定着部を、前記突合せ方向において互いに同等の位置に配置する、（２）に記載の接合構造の施工方法であってもよい。
これらの開示では、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備えることができる。発明者等は、床スラブが有する床コンクリート内における、束ね筋を形成する２本以上の折曲げ定着筋について、それぞれの定着部の位置、及びそれぞれの延在部の位置を鋭意検討した。その結果、２本以上の延在部のうち、一の延在部と、他の一の延在部とが、互いに上下方向に異なる位置に配置され（２本以上の延在部のうち、一の延在部と、他の一の延在部とを、互いに上下方向に異なる位置に配置する）、かつ、２本以上の定着部を突合せ方向において互いに同等の位置に配置することで、それぞれの折曲げ定着筋が柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を発現することを見出した。
従って、接合構造において、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備えることができる。また、接合構造の施工方法において、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる複層配筋の折曲げ定着筋を備える接合構造を施工することができる。これらの開示では、複数の折曲げ定着筋を支持部材に、より確実に定着させ、定着部のコンクリート破壊耐力を向上させることができ、折曲げ定着筋の降伏を先んじて起こして、折曲げ定着筋の伸び変形による延性的な破壊を誘起させことができる。
【0014】
（５）本開示の態様５は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、径が最も小さい前記折曲げ定着筋の前記延在部は、前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、最も上方に配置されている、（１）又は（３）に記載の接合構造であってもよい。
（６）本開示の態様６は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、径が最も小さい前記折曲げ定着筋の前記延在部を、前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、最も上方に配置する、（２）又は（４）に記載の接合構造の施工方法であってもよい。
これらの開示では、床コンクリートにひび割れが生じるのを抑制することができる。
（６）本開示の態様６は、前記束ね筋を形成する前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、径が最も小さい前記折曲げ定着筋の前記延在部を、前記２本以上の折曲げ定着筋の前記延在部のうち、最も上方に配置する、（２）又は（４）に記載の接合構造の施工方法であってもよい。
これらの開示では、床コンクリートにひび割れが生じるのを抑制することができる。
【0015】
（７）本開示の態様７は、前記束ね筋を、前記突合せ方向及び上下方向にそれぞれ平行な仮想平面に交差する交差方向に互いに間隔を空けて複数備え、前記束ね筋の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑを、（１）式により規定したときに、前記交差方向に隣り合う前記束ね筋間の前記交差方向の距離は、前記等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上である、（１）、（３）、及び（５）のいずれか一に記載の接合構造であってもよい。
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
【0016】
【数1】
【0017】
（８）本開示の態様８は、前記束ね筋を、前記突合せ方向及び上下方向にそれぞれ平行な仮想平面に交差する交差方向に互いに間隔を空けて複数備えるように施工し、前記束ね筋の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑを、（２）式により規定したときに、前記交差方向に隣り合う前記束ね筋間の前記交差方向の距離が、前記等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上になるように施工する、（２）、（４）、及び（６）のいずれか一に記載の接合構造の施工方法であってもよい。
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
ここで、ｄｒ，ｉは、１つの前記束ね筋を構成するｎ本である前記２本以上の折曲げ定着筋のうち、ｉ本目の前記折曲げ定着筋の径である。
【0018】
【数2】
【0019】
これらの開示によれば、例えば、束ね筋や複層に配置した鉄筋の折曲げ定着筋に用いることを想定していない従来の耐力評価式を、束ね筋や複層に配置した鉄筋の折曲げ定着筋に用いることができる。
【発明の効果】
【0020】
本開示の接合構造によれば、束ね筋や複層に配置した鉄筋の折曲げ定着筋を用いて、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を有する折曲げ定着筋を備えることができる。また、本開示の接合構造の施工方法によれば、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を有する折曲げ定着筋を備える接合構造を施工することができる。
【図面の簡単な説明】
【0021】
【図1】本開示の一実施形態である仕様１の接合構造が用いられる建築物の床組図である。
【図4】定着筋による壁コンクリートの崩壊形式の一例を示す図である。
【図5】定着筋による壁コンクリートの崩壊形式の他の例を示す図である。
【図6】定着筋による壁コンクリートの崩壊形式の他の例を示す図である。
【図7】定着筋による壁コンクリートの崩壊形式の他の例を示す図である。
【図8】仕様２の接合構造が用いられる建築物における要部の断面図である。
【図9】仕様３の接合構造が用いられる建築物における要部の断面図である。
【図10】仕様４の接合構造が用いられる建築物における要部の断面図である。
【図11】実験に用いた試験体の概要構成を示す図である。
【図13】試験体を取付けた実験装置の正面図である。
【図15】予想最大荷重時鉄筋応力度に対する平均応力度の実験結果を示す図である。
【図16】試験体による計算定着耐力の変化を表す図である。
【発明を実施するための形態】
【0022】
以下、本開示に係る接合構造の一実施形態が用いられる建築物を、図１から図１６を参照しながら説明する。
まず、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる後述する床鉄筋（鉄筋）を検討するための接合構造について説明する。
まず、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を得ることができる後述する床鉄筋（鉄筋）を検討するための接合構造について説明する。
【0023】
〔１．仕様１の接合構造が用いられた建築物の構成〕
図１及び図２に示すように、この建築物１は、コア壁１０と、複数の柱２０と、合成梁２５と、を備える。なお、図１では、合成梁２５を二点鎖線で示す。
コア壁１０は、角筒状である。コア壁１０は、一対の第１壁（支持部材）１１と、一対の第２壁（支持部材）１２と、を有する。
一対の第１壁１１及び一対の第２壁１２は、それぞれＲＣ（Reinforced Concrete）造である。
図１及び図２に示すように、この建築物１は、コア壁１０と、複数の柱２０と、合成梁２５と、を備える。なお、図１では、合成梁２５を二点鎖線で示す。
コア壁１０は、角筒状である。コア壁１０は、一対の第１壁（支持部材）１１と、一対の第２壁（支持部材）１２と、を有する。
一対の第１壁１１及び一対の第２壁１２は、それぞれＲＣ（Reinforced Concrete）造である。
【0024】
図２に示すように、第１壁１１は、壁コンクリート（支持コンクリート）１４と、複数の壁鉄筋（支持鉄筋）１５と、ベースプレート１６と、複数の頭付きスタッド１７と、を有する。
壁コンクリート１４は、自身の厚さ方向（突合せ方向Ｘ）に見たときに矩形となる板状である。壁コンクリート１４は、自身の厚さ方向が水平面に沿うとともに、上下方向Ｚに延びた状態に配置されている。
複数の壁鉄筋１５は、複数の縦筋１５ａと、複数の横筋１５ｂと、を有する。複数の縦筋１５ａ及び複数の横筋１５ｂは、壁コンクリート１４に埋設されている。複数の縦筋１５ａは、互いに離間するように配置されるとともに、上下方向Ｚに延びている。複数の横筋１５ｂは、水平面に沿って延び、複数の縦筋１５ａにそれぞれ接合されている。
壁コンクリート１４は、自身の厚さ方向（突合せ方向Ｘ）に見たときに矩形となる板状である。壁コンクリート１４は、自身の厚さ方向が水平面に沿うとともに、上下方向Ｚに延びた状態に配置されている。
複数の壁鉄筋１５は、複数の縦筋１５ａと、複数の横筋１５ｂと、を有する。複数の縦筋１５ａ及び複数の横筋１５ｂは、壁コンクリート１４に埋設されている。複数の縦筋１５ａは、互いに離間するように配置されるとともに、上下方向Ｚに延びている。複数の横筋１５ｂは、水平面に沿って延び、複数の縦筋１５ａにそれぞれ接合されている。
【0025】
図２及び図３に示すように、ベースプレート１６は、壁コンクリート１４の外面に配置されている。ベースプレート１６は、外部に露出している。ベースプレート１６は、壁コンクリート１４の外面より壁コンクリート１４側にオフセットして配置し、ベースプレート１６の表面を壁コンクリート１４が覆ってもよい。なお、図３では、後述する床スラブ２８の概要構成のみ示している。
図２に示すように、複数の頭付きスタッド１７は、ベースプレート１６における壁コンクリート１４の内側となる主面１６ａに固定されている。複数の頭付きスタッド１７は、ベースプレート１６から壁コンクリート１４の内側に向かって突出している。複数の頭付きスタッド１７は、壁コンクリート１４に埋設されている。ベースプレート１６は複数の頭付きスタッド１７を用いない方法で壁コンクリート１４に固定されていてもよい。例えば後施工アンカーによって固定されてもよく、スタッドジベル（孔あき鋼板）や機械式定着を用いてもよい。
図２に示すように、複数の頭付きスタッド１７は、ベースプレート１６における壁コンクリート１４の内側となる主面１６ａに固定されている。複数の頭付きスタッド１７は、ベースプレート１６から壁コンクリート１４の内側に向かって突出している。複数の頭付きスタッド１７は、壁コンクリート１４に埋設されている。ベースプレート１６は複数の頭付きスタッド１７を用いない方法で壁コンクリート１４に固定されていてもよい。例えば後施工アンカーによって固定されてもよく、スタッドジベル（孔あき鋼板）や機械式定着を用いてもよい。
【0026】
図１に示すように、一対の第１壁１１は、水平面に沿う方向に対向している。
図２に示すように、ベースプレート１６における主面１６ａとは反対側の主面１６ｂには、シアプレート１８が溶接やボルト等により接合されている。シアプレート１８は、第１壁１１に接合されている。
シアプレート１８には、図示しないボルト孔が形成複数されている。複数のボルト孔は、互いに上下方向Ｚに離間した状態で並べて配置されている。
図２に示すように、ベースプレート１６における主面１６ａとは反対側の主面１６ｂには、シアプレート１８が溶接やボルト等により接合されている。シアプレート１８は、第１壁１１に接合されている。
シアプレート１８には、図示しないボルト孔が形成複数されている。複数のボルト孔は、互いに上下方向Ｚに離間した状態で並べて配置されている。
【0027】
図１に示すように、一対の第２壁１２は、一対の第１壁１１と同様に構成される。
第２壁１２は、自身の厚さ方向が水平面に沿うとともに、上下方向Ｚに延びた状態に配置されている。一対の第２壁１２は、水平面に沿う方向に対向している。一対の第２壁１２は、各第１壁１１の幅方向の端部同士を連結している。
コア壁１０内の空間には、図示しないエレベータのシャフトや、階段室等が配置される。
第２壁１２は、自身の厚さ方向が水平面に沿うとともに、上下方向Ｚに延びた状態に配置されている。一対の第２壁１２は、水平面に沿う方向に対向している。一対の第２壁１２は、各第１壁１１の幅方向の端部同士を連結している。
コア壁１０内の空間には、図示しないエレベータのシャフトや、階段室等が配置される。
【0028】
柱２０は、上下方向Ｚに沿って延びている。複数の柱２０は、コア壁１０の周囲に、互いに間隔を開けるとともに、コア壁１０から離間した位置に配置されている。例えば、柱２０は、ＲＣ造である。なお、柱は、鋼製、ＳＲＣ（Steel encased Reinforced Concrete/ Steel framed Reinforced Concrete）造、ＣＦＴ（Concrete-Filled steel Tube）造等でもよい。
【0029】
図１及び図２に示すように、合成梁２５は、複数の第１鉄骨梁（鉄骨梁）２６と、複数の第２鉄骨梁（鉄骨梁）２７と、床スラブ２８と、を有している。なお、第１壁１１及び床スラブ２８で、仕様１の接合構造２９を構成する。同様に第２壁１２及び床スラブ２８で、仕様１の接合構造２９を構成する。すなわち、本実施形態の仕様１の接合構造２９には、壁１１，１２に突き合わされる第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７のいずれも用いることができる。
例えば、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７は、それぞれ鋼製のＨ形鋼である。なお、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７は、Ｈ形鋼でなくてもよい。例えば、Ｈ形鋼の上フランジがないＴ形鋼を用いてもよい。また、鉄筋コンクリート造の梁と床スラブ２８が一体となったＴ字梁であってもよい。
第１鉄骨梁２６は、隣り合うコア壁１０と柱２０との間、及び隣り合う柱２０の間にそれぞれかけ渡され、水平面に沿う方向に延びている。
第２鉄骨梁２７は、隣り合うコア壁１０と第１鉄骨梁２６との間、及び隣り合う第１鉄骨梁２６の間にそれぞれかけ渡され、水平面に沿って延びている。
第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７の構成は、互いに同等であるため、以下では、隣り合うコア壁１０と第１鉄骨梁２６との間にかけ渡されている第２鉄骨梁２７を例にとって説明する。
例えば、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７は、それぞれ鋼製のＨ形鋼である。なお、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７は、Ｈ形鋼でなくてもよい。例えば、Ｈ形鋼の上フランジがないＴ形鋼を用いてもよい。また、鉄筋コンクリート造の梁と床スラブ２８が一体となったＴ字梁であってもよい。
第１鉄骨梁２６は、隣り合うコア壁１０と柱２０との間、及び隣り合う柱２０の間にそれぞれかけ渡され、水平面に沿う方向に延びている。
第２鉄骨梁２７は、隣り合うコア壁１０と第１鉄骨梁２６との間、及び隣り合う第１鉄骨梁２６の間にそれぞれかけ渡され、水平面に沿って延びている。
第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７の構成は、互いに同等であるため、以下では、隣り合うコア壁１０と第１鉄骨梁２６との間にかけ渡されている第２鉄骨梁２７を例にとって説明する。
【0030】
図２及び図３に示すように、第２鉄骨梁２７は、第１フランジ３１と、第２フランジ３２と、ウェブ３３と、を備えている。第１フランジ３１及び第２フランジ３２は、それぞれ水平面に沿って配置され、互いに上下方向Ｚに対向している。第１フランジ３１は、第２フランジ３２よりも上方に配置されている。
ウェブ３３は、第１フランジ３１と第２フランジ３２との間に配置されている。ウェブ３３は、第１フランジ３１の幅方向の中心及び第２フランジ３２の幅方向の中心にそれぞれ接合されている。もしくは、ウェブ３３は、第１フランジ３１の幅方向の中心及び第２フランジ３２の幅方向の中心に位置するように、第１フランジ３１及び第２フランジ３２と一体成形されている。
ウェブ３３における突合せ方向Ｘの各端部には、図示しない複数のボルト孔が形成されている。複数のボルト孔は、互いに上下方向Ｚに離間した状態で並べて配置されている。
ウェブ３３は、第１フランジ３１と第２フランジ３２との間に配置されている。ウェブ３３は、第１フランジ３１の幅方向の中心及び第２フランジ３２の幅方向の中心にそれぞれ接合されている。もしくは、ウェブ３３は、第１フランジ３１の幅方向の中心及び第２フランジ３２の幅方向の中心に位置するように、第１フランジ３１及び第２フランジ３２と一体成形されている。
ウェブ３３における突合せ方向Ｘの各端部には、図示しない複数のボルト孔が形成されている。複数のボルト孔は、互いに上下方向Ｚに離間した状態で並べて配置されている。
【0031】
図２に示すように、床スラブ２８は、床スラブ２８の厚さ方向が上下方向Ｚに沿うように配置されている。床スラブ２８は、第１壁１１に対して突合せ方向Ｘに突合せられて接合されている。以下では、床スラブ２８に対する第１壁１１側を、突合せ方向Ｘの第１側Ｘ１（単に、第１側Ｘ１とも言う）と言う。第１側Ｘ１とは反対側を、突合せ方向Ｘの第２側Ｘ２（単に、第２側Ｘ２とも言う）と言う。
図２及び図３に示すように、床スラブ２８は、デッキプレート３６と、床コンクリート３７と、複数の束ね筋４５と、を有している。
デッキプレート３６は、鋼板を折り曲げること等により形成されている。デッキプレート３６は、第２鉄骨梁２７の第１フランジ３１上に配置されている。
床コンクリート３７は、平板状に形成され、デッキプレート３６上に配置されている。 束ね筋４５は、複数（２本以上）の折曲げ定着筋（折曲げ定着鉄筋）３８と、番線（束ね部材）４４と、を有する。複数の折曲げ定着筋３８は、複数の第１定着筋４２Ａと、複数の第２定着筋４２Ｂと、を有する。
図２及び図３に示すように、床スラブ２８は、デッキプレート３６と、床コンクリート３７と、複数の束ね筋４５と、を有している。
デッキプレート３６は、鋼板を折り曲げること等により形成されている。デッキプレート３６は、第２鉄骨梁２７の第１フランジ３１上に配置されている。
床コンクリート３７は、平板状に形成され、デッキプレート３６上に配置されている。 束ね筋４５は、複数（２本以上）の折曲げ定着筋（折曲げ定着鉄筋）３８と、番線（束ね部材）４４と、を有する。複数の折曲げ定着筋３８は、複数の第１定着筋４２Ａと、複数の第２定着筋４２Ｂと、を有する。
【0032】
なお、図示はしないが、複数の折曲げ定着筋３８（床スラブ２８）は、突合せ方向Ｘに交差する方向の鉄筋を有してもよい。また、図示はしないが、複数の折曲げ定着筋３８は、複数の第１定着筋４２Ａ及び複数の第２定着筋４２Ｂ以外に、突合せ方向Ｘに沿って配置され壁コンクリート１４に埋設（定着）されない鉄筋を有してもよい。
【0033】
本実施形態では、第１定着筋４２Ａの構成と第２定着筋４２Ｂの構成とは、互いの径及び長さ以外は互いに同一である。このため、第１定着筋４２Ａの構成を、符号の数字、又は数字及び英小文字に英大文字「Ａ」を付加することで示す。第２定着筋４２Ｂのうち第１定着筋４２Ａに対応する構成を、第１定着筋４２Ａの符号と同一の数字、又は数字及び英小文字に英大文字「Ｂ」を付加することで示す。これにより、重複する説明を省略する。例えば、第１定着筋４２Ａの後述する定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの後述する定着部４２ａＢとは、互いの径及び長さ以外は同一の構成である。
【0034】
第１定着筋４２Ａは、例えば、鉄筋を曲げ加工することにより形成される。第１定着筋４２Ａは、定着部４２ａＡと、延在部４２ｂＡと、折曲げ部４２ｃＡと、を有する。なお、第１定着筋４２Ａは、折曲げ部４２ｃＡの代わりに第１定着筋４２Ａの抜け出しに抵抗する拡径部を有してもよい。
定着部４２ａＡは、壁コンクリート１４内を上下方向Ｚに沿って延びている。定着部４２ａＡは、壁コンクリート１４に埋設（定着）されている。
延在部４２ｂＡは、突合せ方向Ｘに沿って第２側Ｘ２に向かって延びている。延在部４２ｂＡにおける第１側Ｘ１の端部は、壁コンクリート１４に埋設されている。
延在部４２ｂＡにおける前記端部以外の部分は、床コンクリート３７に埋設されている。
定着部４２ａＡは、壁コンクリート１４内を上下方向Ｚに沿って延びている。定着部４２ａＡは、壁コンクリート１４に埋設（定着）されている。
延在部４２ｂＡは、突合せ方向Ｘに沿って第２側Ｘ２に向かって延びている。延在部４２ｂＡにおける第１側Ｘ１の端部は、壁コンクリート１４に埋設されている。
延在部４２ｂＡにおける前記端部以外の部分は、床コンクリート３７に埋設されている。
【0035】
折曲げ部４２ｃＡは、四分円弧状に形成されている。折曲げ部４２ｃＡは、定着部４２ａＡの上端部、延在部４２ｂＡにおける第１側Ｘ１の端部にそれぞれ接合されている。
なお、第１定着筋４２Ａは、延在部４２ｂＡの第２側Ｘ２の端部から下方に向かって延びる第２定着筋等を有してもよい。あるいは、第１定着筋４２Ａは、延在部４２ｂＡの第２側Ｘ２の端部において、中心角が１８０°のフックを介して第１側Ｘ１の方向に折り返す第２定着筋等を有してもよい。
なお、第１定着筋４２Ａは、延在部４２ｂＡの第２側Ｘ２の端部から下方に向かって延びる第２定着筋等を有してもよい。あるいは、第１定着筋４２Ａは、延在部４２ｂＡの第２側Ｘ２の端部において、中心角が１８０°のフックを介して第１側Ｘ１の方向に折り返す第２定着筋等を有してもよい。
【0036】
第２定着筋４２Ｂの径は、第１定着筋４２Ａの径よりも大きい。すなわち、定着筋４２Ａ，４２Ｂのうち、径が最も小さい折曲げ定着筋３８は、第１定着筋４２Ａである。第２定着筋４２Ｂは、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡ、延在部４２ｂＡ、折曲げ部４２ｃＡと同様に構成された定着部４２ａＢ、延在部４２ｂＢ、折曲げ部４２ｃＢを有する。
なお、第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂとは、互いに同じ径であってもよい。第１定着筋４２Ａは、折曲げ部４２ｃＡの代わりに第１定着筋４２Ａの抜け出しに抵抗する拡径部を有してもよい。
なお、第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂとは、互いに同じ径であってもよい。第１定着筋４２Ａは、折曲げ部４２ｃＡの代わりに第１定着筋４２Ａの抜け出しに抵抗する拡径部を有してもよい。
【0037】
定着部４２ａＡ，４２ａＢは、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置されている。ここで言う定着部４２ａＡ，４２ａＢは、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置されているとは、例えば、定着筋４２Ａ，４２Ｂの投影定着長さの差の絶対値が、第２定着筋４２Ｂの径（複数の折曲げ定着筋３８のうちの最大の径）の４倍以下であることを意味する。第１定着筋４２Ａの投影定着長さとは、第１定着筋４２Ａのうち壁コンクリート１４に定着される部分の突合せ方向Ｘの長さを意味する（図２における投影定着長さＬｄｈを参照）。第２定着筋４２Ｂの投影定着長さについても、同様である。
【0038】
定着部４２ａＡ，４２ａＢは、互いに接して配置されてもよい。定着部４２ａＡ，４２ａＢをこのように配置することにより、壁コンクリート１４に定着される定着筋４２Ａ，４２Ｂの突合せ方向Ｘの長さが揃う。従って、定着筋４２Ａ，４２Ｂの位置決めが容易になり、定着筋４２Ａ，４２Ｂの施工性が向上する。
【0039】
複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂ（複数の折曲げ定着筋３８）の投影定着長さの最小値は、第１壁１１の突合せ方向Ｘの長さ（図２における長さＤｗを参照）の１／２倍以上であることが好ましい。これは、壁コンクリート１４の厚さ方向（突合せ方向Ｘ）の第２側Ｘ２の縁端には、合成梁２５からＲＣ造の第１壁１１に作用する曲げモーメントによって、上下方向Ｚに引張応力が作用する。これにより、定着筋４２Ａ，４２Ｂの引抜き力との複合応力によって２軸の引張応力が作用し、壁コンクリート１４が破壊しやすくなるためである。
一般的には、ＲＣ造の壁１１、１２は、建築物１に作用する鉛直力（自重、積載荷重）を支持するため、常時高さ方向（Ｚ方向）に圧縮力を受けるので、投影定着長さの最小値は、長さＤｗの１／２倍以上あれば充分である。ただし、風荷重や地震力による水平力で壁１１、１２の上下方向Ｚに引張の付加応力が作用する場合、より確実に定着筋４２Ａ，４２Ｂの引抜き耐力を得るには、投影定着長さの最小値は長さＤｗの２／３倍以上であることが好ましい。一方、定着部４２ａＡ，４２ａＢから壁コンクリート１４の側面までの被り厚さは少なくとも２０ｍｍ程度を確保することが好ましく、投影定着長さの最大値は（Ｄｗ－２０ｍｍ）以下であることが好ましい。
一般的には、ＲＣ造の壁１１、１２は、建築物１に作用する鉛直力（自重、積載荷重）を支持するため、常時高さ方向（Ｚ方向）に圧縮力を受けるので、投影定着長さの最小値は、長さＤｗの１／２倍以上あれば充分である。ただし、風荷重や地震力による水平力で壁１１、１２の上下方向Ｚに引張の付加応力が作用する場合、より確実に定着筋４２Ａ，４２Ｂの引抜き耐力を得るには、投影定着長さの最小値は長さＤｗの２／３倍以上であることが好ましい。一方、定着部４２ａＡ，４２ａＢから壁コンクリート１４の側面までの被り厚さは少なくとも２０ｍｍ程度を確保することが好ましく、投影定着長さの最大値は（Ｄｗ－２０ｍｍ）以下であることが好ましい。
【0040】
定着部４２ａＡ，４２ａＢは、互いに番線４４等により束ねられている。なお、束ね部材は、番線４４に限定されず、結束バンドを用いてもよいし、溶接によって接合してもよい。また、束ね筋４５を構成する複数の折曲げ定着筋３８は、束ね部材によって束ねずとも、定着部４２ａＡ，４２ａＢが互いに近接する（接する）ように位置を固定する他の手段を用いてもよい。
延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されている。延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されているとは、例えば、延在部４２ｂＡの中心軸と延在部４２ｂＢの中心軸とは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されていることを意味する。
延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されている。延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されているとは、例えば、延在部４２ｂＡの中心軸と延在部４２ｂＢの中心軸とは、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置されていることを意味する。
【0041】
より詳しく説明すると、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢは、互いに上下方向Ｚに間隔を空けて配置されている。第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡは、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置されている。すなわち、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置されている、径が小さい第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡが、この第１定着筋よりも径が大きい第２定着筋４２Ｂの延在部４２ｂＢよりも上方に配置されている。
なお、複数の折曲げ定着筋３８は、定着筋４２Ａ，４２Ｂの２層に限定されず、３層、４層の場合であっても上記と同様の構成に従って用いることができる。この場合、束ね筋４５はそれぞれの場合において３本、４本の定着筋を束ねたものとなる。また、束ね筋が３本以上の折り曲げ定着筋を有している場合であっても、径が最も小さい、少なくとも1本の定着筋の延在部が最も上方に配置されることが好ましい。
なお、複数の折曲げ定着筋３８は、定着筋４２Ａ，４２Ｂの２層に限定されず、３層、４層の場合であっても上記と同様の構成に従って用いることができる。この場合、束ね筋４５はそれぞれの場合において３本、４本の定着筋を束ねたものとなる。また、束ね筋が３本以上の折り曲げ定着筋を有している場合であっても、径が最も小さい、少なくとも1本の定着筋の延在部が最も上方に配置されることが好ましい。
【0042】
図２の構成によれば、壁コンクリート（支持コンクリート）１４の破壊形態（後述する図４から図７）に対応する破壊耐力を向上する効果がある。なお、図４から図７では、例えば、鉄筋コンクリート造の柱１００と床コンクリート１０１とが、複数の第１定着筋４２Ａにより接続されている。図４（Ｂ）から図７（Ｂ）は、図４（Ａ）から図７（Ａ）を平面視した断面図である。図４（Ｂ）から図７（Ｂ）では、床コンクリート１０１を示していない。
例えば、定着筋４２Ａ、４２Ｂ（複数の折曲げ定着筋３８）それぞれにおける延在部４２ｂＡ，４２ｂＢと定着部４２ａＡ，４２ａＢとの間の折曲げ部４２ｃＡ、４２ｃＢから作用する支圧力に抵抗するコンクリートが掻出し破壊（Raking-out failure。図６を参照）する場合に、掻出される部分のコーン（略円錐状）破壊面の有効面積が、本実施形態（図２）の場合は図２の実線で囲まれる領域Ｒ１となり、後述する本開示とは異なる構成（図９及び図１０）の場合は図９の実線で囲まれる領域Ｒ２となる。
例えば、定着筋４２Ａ、４２Ｂ（複数の折曲げ定着筋３８）それぞれにおける延在部４２ｂＡ，４２ｂＢと定着部４２ａＡ，４２ａＢとの間の折曲げ部４２ｃＡ、４２ｃＢから作用する支圧力に抵抗するコンクリートが掻出し破壊（Raking-out failure。図６を参照）する場合に、掻出される部分のコーン（略円錐状）破壊面の有効面積が、本実施形態（図２）の場合は図２の実線で囲まれる領域Ｒ１となり、後述する本開示とは異なる構成（図９及び図１０）の場合は図９の実線で囲まれる領域Ｒ２となる。
【0043】
これらのコーン破壊面は、次の共通の考え方で得られる。まず、定着筋４２Ａ、４２Ｂ（複数の折曲げ定着筋３８）がそれぞれ単独で存在すると仮定した場合に掻出し破壊が生じるコーン破壊面（図２、図９の点線で示す領域Ｒ３。ただし、実線と点線が重なる部分は領域Ｒ１及び領域Ｒ２がその破壊面の一部となる）を定着筋４２Ａ、４２Ｂそれぞれについて仮定する。これらのコーン破壊面で囲まれる領域のうち、双方のコーン破壊面に含まれる領域（図２の領域Ｒ１、図９の領域Ｒ２）が、実際のコーン破壊面となる。
折曲げ部４２ｃＡ、４２ｃＢの位置が、突合せ方向Ｘにおいて壁コンクリート１４の梁側から遠いほど、突合せ方向Ｘにおいて深い位置からのコーン破壊となるため、図２の領域Ｒ１で示される有効面積は図９の領域Ｒ２で示される有効面積より大きく、破壊耐力が大きくなる。
折曲げ部４２ｃＡ、４２ｃＢの位置が、突合せ方向Ｘにおいて壁コンクリート１４の梁側から遠いほど、突合せ方向Ｘにおいて深い位置からのコーン破壊となるため、図２の領域Ｒ１で示される有効面積は図９の領域Ｒ２で示される有効面積より大きく、破壊耐力が大きくなる。
【0044】
図３に示すように、突合せ方向Ｘ及び上下方向Ｚにそれぞれ平行な仮想平面Ｓ１に直交する方向を、直交方向（交差方向）Ｙと規定する。なお、交差方向は、仮想平面Ｓ１に交差する方向であってもよい。
複数の束ね筋４５は、直交方向Ｙに互いに間隔を空けて並べて配置されている。
なお、床スラブ２８が有する束ね筋４５の数は限定されず、１つでもよい。
ここで、束ね筋４５の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑ（ｍｍ）を、（５）式により規定する。
複数の束ね筋４５は、直交方向Ｙに互いに間隔を空けて並べて配置されている。
なお、床スラブ２８が有する束ね筋４５の数は限定されず、１つでもよい。
ここで、束ね筋４５の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑ（ｍｍ）を、（５）式により規定する。
【0045】
【数3】
【0046】
ただし、ｄｒ，ｉは、１つの束ね筋４５を構成するｎ本の複数の折曲げ定着筋３８のうち、ｉ本目の折曲げ定着筋３８の径（ｍｍ）である。ｉは自然数であり、図２、３の例ではｎは２である。
直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離Ｓは、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上であることが好ましい。距離Ｓが等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍を下回る場合は、束ね筋４５の引抜き力に抵抗する壁コンクリート１４の領域が、互いに直交方向Ｙに隣り合う束ね筋間で重複し、壁コンクリート１４が破壊しやすくなるためである。
なお、距離Ｓは、定着部の壁コンクリート１４の破壊防止の観点からは大きい方がよく、上限は特に限定されないが、距離Ｓが大きいほど床スラブ２８の有効幅内に配置できる折曲げ定着筋３８の本数が少なくなり耐力・剛性ともに小さくなる。従って、距離Ｓは、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの２０倍程度を上限とすることが好ましい。
直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離Ｓは、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上であることが好ましい。距離Ｓが等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍を下回る場合は、束ね筋４５の引抜き力に抵抗する壁コンクリート１４の領域が、互いに直交方向Ｙに隣り合う束ね筋間で重複し、壁コンクリート１４が破壊しやすくなるためである。
なお、距離Ｓは、定着部の壁コンクリート１４の破壊防止の観点からは大きい方がよく、上限は特に限定されないが、距離Ｓが大きいほど床スラブ２８の有効幅内に配置できる折曲げ定着筋３８の本数が少なくなり耐力・剛性ともに小さくなる。従って、距離Ｓは、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの２０倍程度を上限とすることが好ましい。
【0047】
図２に示すように、第２鉄骨梁２７の第１フランジ３１には、複数の頭付きスタッド（シアコネクタ）４８が固定されている。複数の頭付きスタッド４８は、突合せ方向Ｘに互いに間隔を開けて配置されている。複数の頭付きスタッド４８は、床スラブ２８のデッキプレート３６を通して、床コンクリート３７に埋設されている。
なお、デッキプレート３６が第１フランジ３１の上で分割されていてもよく、この場合は複数の頭付きスタッド４８は第１フランジ３１に直接接合され、床コンクリート３７に埋設される。
なお、デッキプレート３６が第１フランジ３１の上で分割されていてもよく、この場合は複数の頭付きスタッド４８は第１フランジ３１に直接接合され、床コンクリート３７に埋設される。
【0048】
図２及び図３に示すように、第２鉄骨梁２７のウェブ３３及びシアプレート１８は、ボルト５１及びナット５２によりそれぞれ接合されている。より詳しく説明すると、ボルト５１の軸部（符号省略）は、シアプレート１８のボルト孔、及び第２鉄骨梁２７のウェブ３３のボルト孔にそれぞれ通されている。ボルト５１の頭部（符号省略）は、シアプレート１８に、ウェブ３３とは反対側から係止している。
ナット５２は、ウェブ３３に、シアプレート１８とは反対側から係止するとともに、ボルト５１の軸部に嵌め合っている。なお、図示はしていないが、ボルト５１の頭部とシアプレート１８との間、ナット５２とウェブ３３との間にはワッシャが設置されている。
図２に示すように、第２鉄骨梁２７の第２フランジ３２と第１壁１１のベースプレート１６とは、連結部５３により接合されている。連結部５３はメタルタッチで応力を伝達する支圧部材（コンタクトプレート）を挿入してもよく、溶接によって接合してもよい。
ナット５２は、ウェブ３３に、シアプレート１８とは反対側から係止するとともに、ボルト５１の軸部に嵌め合っている。なお、図示はしていないが、ボルト５１の頭部とシアプレート１８との間、ナット５２とウェブ３３との間にはワッシャが設置されている。
図２に示すように、第２鉄骨梁２７の第２フランジ３２と第１壁１１のベースプレート１６とは、連結部５３により接合されている。連結部５３はメタルタッチで応力を伝達する支圧部材（コンタクトプレート）を挿入してもよく、溶接によって接合してもよい。
【0049】
接合構造２９において、複数の折曲げ定着筋３８における第２側Ｘ２の端部は、第２鉄骨梁２７の負曲げ領域まで延びていることが好ましい。すなわち、第２鉄骨梁２７の両端が何らかの接合部で上下方向Ｚに支持されている場合、第２鉄骨梁２７における突合せ方向Ｘの中央を含む範囲は、正曲げ領域となる。この範囲の床スラブ２８は圧縮力を受けるため、ひび割れ防止筋のみが配筋されていればよい。従って、上層筋である複数の第１定着筋４２Ａをひび割れ防止筋として第２鉄骨梁２７の全長にわたって配筋し、下層筋である複数の第２定着筋４２Ｂは正曲げ領域には配置しなくてよい。ひび割れ防止筋は長さ方向に２つ以上に分割し、重ね継手を設けて複数の第１定着筋４２Ａと連続的に配筋してもよい。
さらに言えば、第２鉄骨梁２７における第１側Ｘ１の負曲げ領域において、複数の折曲げ定着筋３８は床スラブ２８の引張力が大きくなる接合部近辺のみに配置されていればよい。負曲げ領域でも、正曲げ領域に近い範囲には、複数の第２定着筋４２Ｂは設けなくてよい。
さらに言えば、第２鉄骨梁２７における第１側Ｘ１の負曲げ領域において、複数の折曲げ定着筋３８は床スラブ２８の引張力が大きくなる接合部近辺のみに配置されていればよい。負曲げ領域でも、正曲げ領域に近い範囲には、複数の第２定着筋４２Ｂは設けなくてよい。
【0050】
例えば、第２鉄骨梁２７の長さをＬｂとした場合、第２定着筋４２Ｂは接合部から０．１５Ｌｂの範囲に配置されていればよく、接合部の回転剛性に応じて、第２定着筋４２Ｂはさらに短い長さでもよい。ただし、床スラブ２８に埋め込まれた頭付きスタッド４８から複数の折曲げ定着筋３８に引張力を伝達するためには、最も短い場合で複数の折曲げ定着筋３８の径の４０倍程度は、第２定着筋４２Ｂの長さを確保することが好ましい。
【0051】
〔２．仕様１の接合構造の施工方法〕
仕様１の接合構造２９の施工方法（以下では、単に施工方法とも言う）について説明する。
施工方法では、例えば、壁コンクリート１４，床コンクリート３７を打設する前に、定着筋４２Ａ，４２Ｂの定着部４２ａＡ，４２ａＢを、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置する。
延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとを、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置する。より詳しく説明すると、施工方法では、径が小さい第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡを、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置することが好ましい。
施工方法では、複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂの投影定着長さの最小値が、第１壁１１の突合せ方向Ｘの長さの１／２倍以上、または２／３倍以上になるように、複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂを施工することが好ましい。
仕様１の接合構造２９の施工方法（以下では、単に施工方法とも言う）について説明する。
施工方法では、例えば、壁コンクリート１４，床コンクリート３７を打設する前に、定着筋４２Ａ，４２Ｂの定着部４２ａＡ，４２ａＢを、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置する。
延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとを、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置する。より詳しく説明すると、施工方法では、径が小さい第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡを、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置することが好ましい。
施工方法では、複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂの投影定着長さの最小値が、第１壁１１の突合せ方向Ｘの長さの１／２倍以上、または２／３倍以上になるように、複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂを施工することが好ましい。
【0052】
施工方法では、壁コンクリート１４及び床スラブ２８が、直交方向Ｙに並べられた複数の束ね筋４５を有するように施工してもよい。このとき、直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離が、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上になるように施工してもよい。
ベースプレート１６は、複数の頭付きスタッド１７を有する状態で壁コンクリート１４，床コンクリート３７を打設する前に設置する。
続いて、壁コンクリート１４を打設する。壁コンクリート１４が硬化し、型枠を外したのち、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７をベースプレート１６に設置したシアプレート１８に接合し、デッキプレート３６上に床コンクリート３７を打設し、接合構造２９を施工する。シアプレート１８は壁コンクリート１４の型枠取り外し後にベースプレート１６に接合してもよい。この場合は、壁コンクリート１４の型枠とシアプレート１８が干渉しないため、壁コンクリート１４の型枠の設置が容易である。あらかじめベースプレート１６にシアプレート１８が接合された状態で壁コンクリート１４の型枠を設置してもよい。この場合は型枠とシアプレート１８の干渉を避けるため型枠の一部に開口を設けるなどする必要があるが、型枠取り外し後のシアプレート１８の設置工程を省略できる。
ベースプレート１６は、複数の頭付きスタッド１７を有する状態で壁コンクリート１４，床コンクリート３７を打設する前に設置する。
続いて、壁コンクリート１４を打設する。壁コンクリート１４が硬化し、型枠を外したのち、第１鉄骨梁２６及び第２鉄骨梁２７をベースプレート１６に設置したシアプレート１８に接合し、デッキプレート３６上に床コンクリート３７を打設し、接合構造２９を施工する。シアプレート１８は壁コンクリート１４の型枠取り外し後にベースプレート１６に接合してもよい。この場合は、壁コンクリート１４の型枠とシアプレート１８が干渉しないため、壁コンクリート１４の型枠の設置が容易である。あらかじめベースプレート１６にシアプレート１８が接合された状態で壁コンクリート１４の型枠を設置してもよい。この場合は型枠とシアプレート１８の干渉を避けるため型枠の一部に開口を設けるなどする必要があるが、型枠取り外し後のシアプレート１８の設置工程を省略できる。
【0053】
〔３．本開示以外の接合構造（仕様２から仕様４）が用いられた建築物の構成〕
次に、本開示に係る接合構造との比較を行うため、本開示とは異なる接合構造について説明する。
図８に示す建築物１Ａは、建築物１の各構成において、接合構造２９に代えて、仕様２の接合構造６０を備える。この仕様２の接合構造６０は、本開示とは異なる接合構造である。接合構造６０では、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとは接触しておらず、互いに突合せ方向Ｘに異なる位置に配置されている。より詳しく説明すると、定着部４２ａＢは、定着部４２ａＡよりも第１側Ｘ１に配置されている。
一方で、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、上下方向Ｚにおいて互いに同等の位置に配置されている。
図９に示す建築物１Ｂは、建築物１の各構成において、接合構造２９に代えて、仕様３の接合構造６５を備える。この仕様３の接合構造６５は、本開示とは異なる接合構造である。接合構造６５では、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとは接触しておらず、互いに突合せ方向Ｘに異なる位置に配置されている。また、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、上下方向Ｚにおいても互いに異なる位置に配置されている。
次に、本開示に係る接合構造との比較を行うため、本開示とは異なる接合構造について説明する。
図８に示す建築物１Ａは、建築物１の各構成において、接合構造２９に代えて、仕様２の接合構造６０を備える。この仕様２の接合構造６０は、本開示とは異なる接合構造である。接合構造６０では、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとは接触しておらず、互いに突合せ方向Ｘに異なる位置に配置されている。より詳しく説明すると、定着部４２ａＢは、定着部４２ａＡよりも第１側Ｘ１に配置されている。
一方で、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、上下方向Ｚにおいて互いに同等の位置に配置されている。
図９に示す建築物１Ｂは、建築物１の各構成において、接合構造２９に代えて、仕様３の接合構造６５を備える。この仕様３の接合構造６５は、本開示とは異なる接合構造である。接合構造６５では、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとは接触しておらず、互いに突合せ方向Ｘに異なる位置に配置されている。また、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとは、上下方向Ｚにおいても互いに異なる位置に配置されている。
【0054】
また、図１０に示す建築物１Ｃは、建築物１の各構成において、接合構造２９に代えて、仕様４の接合構造７０を備える。接合構造７０では、第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂとは、互いに直交方向Ｙに間隔を空けて配置されている。すなわち、突合せ方向Ｘに見たときに、第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡと第２定着筋４２Ｂの延在部４２ｂＢとは、互いに接しておらず、且つ千鳥配置である。第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂとは、番線４４により束ねられていない。この仕様４の接合構造７０も、本開示とは異なる接合構造である。
【0055】
非特許文献１によれば、接合構造６０（仕様２），６５（仕様３）における折曲げ定着筋３８の計算定着耐力は、１段配筋された鉄筋の計算定着耐力の０．７倍に低下していることになる。
一方、接合構造７０（仕様４）では、図１０の例では直交方向Ｙにおける折曲げ定着筋３８の間隔が壁鉄筋の間隔と同じため干渉していない。しかし、折曲げ定着筋３８の間隔と壁鉄筋の間隔が異なる場合は、大きい方の間隔が小さい方の間隔の整数倍でない限り、干渉しやすくなる。壁鉄筋との干渉を避けると折曲げ定着筋３８の間隔が不均一になるため、定着部の引抜き耐力の予測が困難になる。
以下では、折曲げ定着筋３８の計算定着耐力の実験結果について説明する。
一方、接合構造７０（仕様４）では、図１０の例では直交方向Ｙにおける折曲げ定着筋３８の間隔が壁鉄筋の間隔と同じため干渉していない。しかし、折曲げ定着筋３８の間隔と壁鉄筋の間隔が異なる場合は、大きい方の間隔が小さい方の間隔の整数倍でない限り、干渉しやすくなる。壁鉄筋との干渉を避けると折曲げ定着筋３８の間隔が不均一になるため、定着部の引抜き耐力の予測が困難になる。
以下では、折曲げ定着筋３８の計算定着耐力の実験結果について説明する。
【0056】
〔４．試験体を用いた実験〕
図１１及び図１２に示すように、第１壁１１に複数の折曲げ定着筋３８を定着させた試験体７５を５体用いた。なお、図１１及び図１２では、番線４４を示していない。
図１１及び図１２中に、試験体７５の各構成の寸法を、「ｍｍ」の単位で示す。「＠」の直後の数値は、ピッチを表す。
試験体７５の諸元を、表１から表４に示す。
図１１及び図１２に示すように、第１壁１１に複数の折曲げ定着筋３８を定着させた試験体７５を５体用いた。なお、図１１及び図１２では、番線４４を示していない。
図１１及び図１２中に、試験体７５の各構成の寸法を、「ｍｍ」の単位で示す。「＠」の直後の数値は、ピッチを表す。
試験体７５の諸元を、表１から表４に示す。
【0057】
【表1】
【0058】
【表2】
【0059】
【表3】
【0060】
【表4】
【0061】
第１壁１１のサイズは全て、幅８００ｍｍ、高さ２０００ｍｍとした。折曲げ定着筋（定着筋）３８を上下方向Ｚ（床スラブ２８の厚さ方向）にずらして２層配筋とした。ＲＣ造の第１壁１１内の定着部４２ａＡ，４２ａＢを番線４４により束ねて複数の折曲げ定着筋３８を配筋した試験体７５を、Ｎｏ．１，２，４，５の４体製造した。
折曲げ定着筋３８を上下方向Ｚにずらして２層配筋とし、かつ層状の複数の折曲げ定着筋３８を直交方向Ｙにずらして千鳥配置した試験体７５を、Ｎｏ．３の１体製造した。
Ｎｏ．３の試験体７５（千鳥配置）は、Ｎｏ．２の試験体７５（束ね筋）と同じ第１壁１１の厚さ・鉄筋量であり、比較用の試験体である。
Ｎｏ．１からＮｏ．５の全ての試験体７５において、折曲げ定着筋３８は、９０°の折曲げフックとし、折曲げ内法半径は、折曲げ定着筋３８の径の６倍とした。
折曲げ定着筋３８を上下方向Ｚにずらして２層配筋とし、かつ層状の複数の折曲げ定着筋３８を直交方向Ｙにずらして千鳥配置した試験体７５を、Ｎｏ．３の１体製造した。
Ｎｏ．３の試験体７５（千鳥配置）は、Ｎｏ．２の試験体７５（束ね筋）と同じ第１壁１１の厚さ・鉄筋量であり、比較用の試験体である。
Ｎｏ．１からＮｏ．５の全ての試験体７５において、折曲げ定着筋３８は、９０°の折曲げフックとし、折曲げ内法半径は、折曲げ定着筋３８の径の６倍とした。
【0062】
その他の実験パラメータは、折曲げ定着筋３８の径及びピッチ、第１壁１１の厚さとした。なお、試験体７５のコンクリート打設時は、試験体７５の第１壁１１の高さ方向が、実際の第１壁１１の上下方向Ｚと同じになるように試験体７５を立てた。これにより、コンクリートの打設の方向が実際の建築物と同じになるようにした。
【0063】
Ｎｏ．１、２、４、５の試験体７５が、仕様１に該当する。Ｎｏ．３の試験体７５が仕様４の接合構造７０に該当する。
なお、全ての試験体７５において、折曲げ定着筋３８は、９０°の折曲げフックとし、折曲げ内法半径は、折曲げ定着筋３８の径の６倍とした。
なお、全ての試験体７５において、折曲げ定着筋３８は、９０°の折曲げフックとし、折曲げ内法半径は、折曲げ定着筋３８の径の６倍とした。
【0064】
図１３及び図１４に、試験体７５を実験装置８０に設置した状態を示す。
実験装置８０は、門型載荷フレーム８１と、一対のピンローラ支点８２と、油圧ジャッキ８３と、ロードセル８４と、を備える。
試験体７５は、第１壁１１の高さ方向が水平面に沿う方向になるように寝かされている。試験体７５の複数（この例では、３本）の折曲げ定着筋３８の下端部は、門型載荷フレーム８１の載荷桁８１ａに固定されている。一対のピンローラ支点８２は、第１壁１１の両端部が上下方向に移動しないように支持している。油圧ジャッキ８３が載荷桁８１ａを下方に向かって押すと、第１壁１１は、載荷桁８１ａ及び一対のピンローラ支点８２により、いわゆる３点曲げされる。そして、第１壁１１から複数の折曲げ定着筋３８が、下方に向かって引き抜かれる。
第１壁１１の変位が一定になるように、下方に向かって油圧ジャッキ８３による引抜き力Ｐを作用させた。ロードセル８４は、油圧ジャッキ８３に接続され、油圧ジャッキ８３による圧縮荷重を測定する。
実験装置８０は、門型載荷フレーム８１と、一対のピンローラ支点８２と、油圧ジャッキ８３と、ロードセル８４と、を備える。
試験体７５は、第１壁１１の高さ方向が水平面に沿う方向になるように寝かされている。試験体７５の複数（この例では、３本）の折曲げ定着筋３８の下端部は、門型載荷フレーム８１の載荷桁８１ａに固定されている。一対のピンローラ支点８２は、第１壁１１の両端部が上下方向に移動しないように支持している。油圧ジャッキ８３が載荷桁８１ａを下方に向かって押すと、第１壁１１は、載荷桁８１ａ及び一対のピンローラ支点８２により、いわゆる３点曲げされる。そして、第１壁１１から複数の折曲げ定着筋３８が、下方に向かって引き抜かれる。
第１壁１１の変位が一定になるように、下方に向かって油圧ジャッキ８３による引抜き力Ｐを作用させた。ロードセル８４は、油圧ジャッキ８３に接続され、油圧ジャッキ８３による圧縮荷重を測定する。
【0065】
予想される実験の最大荷重Ｐｕ，ｃａｌｃは、１段（単層）配筋された場合を前提とする折曲げ定着筋３８の定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕ（図４又は図５を参照）、掻き出し定着破壊耐力Ｔｃｕ（図６を参照）、折曲げ定着筋３８の断面降伏耐力Ｔｒｙ、ＲＣ造の第１壁１１の折曲げ定着筋３８の接合部せん断破壊時定着筋引抜き力Ｔｓ（図７を参照）の４つのうち、最も小さい耐力によって決まるものとした。すなわち、Ｐｕ，ｃａｌｃ＝ｍｉｎ（Ｔｕ，Ｔｃｕ，Ｔｒｙ，Ｔｓ）とした。
断面降伏耐力Ｔｒｙは、実験で用いた鉄筋の降伏強度と総断面積の積で定義した。定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕ、掻き出し定着破壊耐力Ｔｃｕ、接合部せん断破壊時定着筋引抜き力Ｔｓは、文献１に記載の算定方法に従った。
文献１：日本建築学会、「鉄筋コンクリート造建物の靭性保証型耐震設計指針・同解説」、丸善株式会社、2001
断面降伏耐力Ｔｒｙは、実験で用いた鉄筋の降伏強度と総断面積の積で定義した。定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕ、掻き出し定着破壊耐力Ｔｃｕ、接合部せん断破壊時定着筋引抜き力Ｔｓは、文献１に記載の算定方法に従った。
文献１：日本建築学会、「鉄筋コンクリート造建物の靭性保証型耐震設計指針・同解説」、丸善株式会社、2001
【0066】
接合部せん断破壊時定着筋引抜き力Ｔｓについては、第１壁１１に作用するせん断力が文献１記載のせん断ひび割れ強度Ｖｃとせん断信頼強度Ｖｕのうちの大きい方に等しくなる時の、折曲げ定着筋３８の引抜き力（Ｔｓ＝２×（ｍａｘ（Ｖｃ，Ｖｕ））とした。定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕについては、束ね筋４５を等価な１つの鉄筋とみなし、（５）式で定義する束ね筋４５の等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑを用いて計算した、文献１に記載の折曲げ定着強度ｆｕに、定着筋の総断面積を乗じた値とした。
千鳥配置の場合の定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕは、（８）式で計算される等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑ（ｍｍ）を有する折曲げ定着筋３８が、上層筋である第１定着筋４２Ａ及び下層筋である第２定着筋４２Ｂの総本数と同じ数だけ、１層配筋されているものとして扱った。直交方向Ｙにおける折曲げ定着筋３８の間隔は、第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂの間の直交方向Ｙにおける間隔とした。
千鳥配置の場合の定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕは、（８）式で計算される等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑ（ｍｍ）を有する折曲げ定着筋３８が、上層筋である第１定着筋４２Ａ及び下層筋である第２定着筋４２Ｂの総本数と同じ数だけ、１層配筋されているものとして扱った。直交方向Ｙにおける折曲げ定着筋３８の間隔は、第１定着筋４２Ａと第２定着筋４２Ｂの間の直交方向Ｙにおける間隔とした。
【0067】
【数4】
【0068】
ここで、ｎｔは、第１定着筋４２Ａの本数である。ｄｒ，ｔは第１定着筋４２Ａの公称径（ｍｍ）、ｎｂは第２定着筋４２Ｂの本数、ｄｒ，ｂは第２定着筋４２Ｂの公称径（ｍｍ）である。定着部コンクリート破壊耐力Ｔｕ、掻き出し定着破壊耐力Ｔｃｕ、及び接合部せん断破壊時定着筋引抜き力Ｔｓのいずれの計算においても、コンクリート強度は実験当日の実際の圧縮強度と割裂引張強度を用いた。
【0069】
予想最大荷重Ｐｕ，ｃａｌｃ、各種破壊形態に対応する計算耐力Ｔｕ、Ｔｃｕ、Ｔｒｙ、Ｔｓ、予想される破壊形態と、実験で得られた最大耐力、実験で生じた破壊形態を、表５に示す。
【0070】
【表5】
【0071】
図１５に、予想最大荷重（計算定着耐力）Ｐｕ，ｃａｌｃを複数の折曲げ定着筋３８の断面積の総和で除した予想最大荷重時鉄筋応力度ｆｕ，ｃａｌｃと、実験の最大荷重Ｔｍａｘを複数の折曲げ定着筋３８の断面積の総和で除した折曲げ定着筋３８の平均応力度ｆｕ，ｅｘｐとを比較した結果を示す。図１５において、線Ｌ１上に○印がある場合には、平均応力度ｆｕ，ｅｘｐが、１段（単層）配筋された場合を前提とする予想最大荷重時鉄筋応力度ｆｕ，ｃａｌｃの０．７倍に低下することなく、柱梁接合部に用いるような１段（単層）配筋された場合と同等の耐力が得られたことを意味する。
いずれの試験体７５も、ｆｕ，ｅｘｐはｆｕ，ｃａｌｃと概ね同等の値を示した。すなわち、Ｔｍａｘは予想最大荷重Ｐｕ，ｃａｌｃと概ね同等の耐力を有し、ここで用いる提案方法によって精度よく定着耐力を予想できることを確認した。また、Ｎｏ．２及びＮｏ．３の試験体７５による結果から、本開示の構成であれば束ね筋でも千鳥配置と同等の耐力を有することが確認できた。すなわち、本開示の構成に従えば、折曲げ定着筋３８が壁鉄筋１５と干渉しにくいため、千鳥配置より施工しやすいうえ、千鳥配置と同様の耐力が得られることが示された。
いずれの試験体７５も、ｆｕ，ｅｘｐはｆｕ，ｃａｌｃと概ね同等の値を示した。すなわち、Ｔｍａｘは予想最大荷重Ｐｕ，ｃａｌｃと概ね同等の耐力を有し、ここで用いる提案方法によって精度よく定着耐力を予想できることを確認した。また、Ｎｏ．２及びＮｏ．３の試験体７５による結果から、本開示の構成であれば束ね筋でも千鳥配置と同等の耐力を有することが確認できた。すなわち、本開示の構成に従えば、折曲げ定着筋３８が壁鉄筋１５と干渉しにくいため、千鳥配置より施工しやすいうえ、千鳥配置と同様の耐力が得られることが示された。
【0072】
〔５．計算定着耐力の確認実験〕
前記Ｎｏ．１及びＮｏ．２の試験体７５を基本（実施例）として、それぞれの第２定着筋４２Ｂの投影定着長さを第１定着筋４２Ａの投影定着長さより短くした場合を比較例（表６に示すＮｏ．１’及びＮｏ．２’）とし、計４ケースの計算定着耐力を計算により求めた。ここでの計算は、非特許文献１の知見に基づく。
前記Ｎｏ．１及びＮｏ．２の試験体７５を基本（実施例）として、それぞれの第２定着筋４２Ｂの投影定着長さを第１定着筋４２Ａの投影定着長さより短くした場合を比較例（表６に示すＮｏ．１’及びＮｏ．２’）とし、計４ケースの計算定着耐力を計算により求めた。ここでの計算は、非特許文献１の知見に基づく。
【0073】
【表6】
【0074】
求めた結果を、図１６に示す。
本開示の実施例であるＮｏ．１及びＮｏ．２に対し、比較例であるＮｏ．１’及びＮｏ．２’の計算定着耐力は低下することがわかる。
本開示の実施例であるＮｏ．１及びＮｏ．２に対し、比較例であるＮｏ．１’及びＮｏ．２’の計算定着耐力は低下することがわかる。
【0075】
〔６．本実施形態の効果〕
以上説明したように、本実施形態の接合構造２９及び施工方法では、発明者等は、床スラブ２８が有する床コンクリート３７内における、束ね筋４５を形成する定着筋４２Ａ，４２Ｂにおける定着部４２ａＡ，４２ａＢの位置、及び延在部４２ｂＡ，４２ｂＢの位置を鋭意検討した。その結果、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとが、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置され、かつ、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとを互いに接した状態に配置することで、それぞれの定着筋４２Ａ，４２Ｂが、柱梁接合部に用いるような１段（単層）配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を発現することを見出した。
従って、接合構造２９において、単層配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を有する、複層配筋の定着筋４２Ａ，４２Ｂを備えることができる。また、施工方法において、柱梁接合部に用いるような単層配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を有する、複層配筋の定着筋４２Ａ，４２Ｂを備える接合構造２９を施工することができる。さらに、定着筋４２Ａ，４２Ｂが束ねられた束ね筋４５として配置されることで、第１壁１１が有する壁鉄筋１５と定着筋４２Ａ，４２Ｂを干渉しにくくすることができる。
以上説明したように、本実施形態の接合構造２９及び施工方法では、発明者等は、床スラブ２８が有する床コンクリート３７内における、束ね筋４５を形成する定着筋４２Ａ，４２Ｂにおける定着部４２ａＡ，４２ａＢの位置、及び延在部４２ｂＡ，４２ｂＢの位置を鋭意検討した。その結果、延在部４２ｂＡと延在部４２ｂＢとが、互いに上下方向Ｚに異なる位置に配置され、かつ、第１定着筋４２Ａの定着部４２ａＡと第２定着筋４２Ｂの定着部４２ａＢとを互いに接した状態に配置することで、それぞれの定着筋４２Ａ，４２Ｂが、柱梁接合部に用いるような１段（単層）配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を発現することを見出した。
従って、接合構造２９において、単層配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を有する、複層配筋の定着筋４２Ａ，４２Ｂを備えることができる。また、施工方法において、柱梁接合部に用いるような単層配筋された折曲げ定着筋である場合と同等程度の引抜き耐力を有する、複層配筋の定着筋４２Ａ，４２Ｂを備える接合構造２９を施工することができる。さらに、定着筋４２Ａ，４２Ｂが束ねられた束ね筋４５として配置されることで、第１壁１１が有する壁鉄筋１５と定着筋４２Ａ，４２Ｂを干渉しにくくすることができる。
【0076】
定着部４２ａＡ，４２ａＢは、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置されている（施工方法では、定着部４２ａＡ，４２ａＢを、突合せ方向Ｘにおいて互いに同等の位置に配置する）。これにより、例えば、第１壁１１における突合せ方向Ｘの長さが比較的短い場合があっても、第１壁１１の壁コンクリート１４中に定着部４２ａＡ，４２ａＢを配置することができる。
さらに、複層配筋された折曲げ定着筋３８のうち、第１定着筋４２Ａに最も小さい径の鉄筋を用いる場合、第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡは、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置されている（施工方法では、第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡを、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置する）。従って、床コンクリート３７にひび割れが生じるのを抑制することができる。
さらに、複層配筋された折曲げ定着筋３８のうち、第１定着筋４２Ａに最も小さい径の鉄筋を用いる場合、第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡは、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置されている（施工方法では、第１定着筋４２Ａの延在部４２ｂＡを、延在部４２ｂＡ，４２ｂＢのうち、最も上方に配置する）。従って、床コンクリート３７にひび割れが生じるのを抑制することができる。
【0077】
定着筋４２Ａ，４２Ｂの投影定着長さの最小値は、第１壁１１の突合せ方向Ｘの長さの１／２倍以上、又は２／３倍以上である場合がある（施工方法では、定着筋４２Ａ，４２Ｂの投影定着長さの最小値が、第１壁１１の突合せ方向Ｘの長さの１／２倍以上、または２／３倍以上になるように、複数の定着筋４２Ａ，４２Ｂを施工する）。これにより、風荷重や地震力による水平力で壁１１、１２の上下方向Ｚに引張の付加応力が作用する場合であっても、複数の折曲げ定着筋３８を第１壁１１に、より確実に定着させ、定着部のコンクリート破壊に対して複数の折曲げ定着筋３８の降伏を先んじて起こし、複数の折曲げ定着筋３８の伸び変形による延性的な破壊を誘起させることができる。
直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離は、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上である場合がある（施工方法では、直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離が、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上になるように施工する場合がある）。この場合には、複数の折曲げ定着筋３８を第１壁１１に、より確実に定着させることができる。さらに、例えば、文献１等に開示された従来の設計式（柱梁接合部を想定した式）を、接合構造に当てはめやすくすることができる。
直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離は、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上である場合がある（施工方法では、直交方向Ｙに隣り合う束ね筋４５間の直交方向Ｙの距離が、等価鉄筋径ｄｒ，ｅｑの６倍以上になるように施工する場合がある）。この場合には、複数の折曲げ定着筋３８を第１壁１１に、より確実に定着させることができる。さらに、例えば、文献１等に開示された従来の設計式（柱梁接合部を想定した式）を、接合構造に当てはめやすくすることができる。
【0078】
〔７．付記事項〕
なお、本実施形態では、以下の条件を満足することが望ましい。
床スラブ２８のひび割れを防止するためには、折曲げ定着筋３８の径の最大値を抑制して小径の複数の折曲げ定着筋３８を束ねて配置することが望ましい。例えば、折曲げ定着筋３８の径の最大値は１９ｍｍ以下、さらには１６ｍｍ以下が望ましい。また、ひび割れを抑制し、かつ細かな多数のひび割れに分散して折曲げ定着筋３８の腐食を防止する観点からは、最も上層の折曲げ定着筋３８（以下では、最上層の折曲げ定着筋３８と言う）は、最小径６ｍｍ以上１３ｍｍ以下、折曲げ定着筋３８の間隔を２００ｍｍ以下とすることが望ましい。さらに、最上層の折曲げ定着筋３８は、横筋を交差させたメッシュ筋とすることが望ましい。
なお、本実施形態では、以下の条件を満足することが望ましい。
床スラブ２８のひび割れを防止するためには、折曲げ定着筋３８の径の最大値を抑制して小径の複数の折曲げ定着筋３８を束ねて配置することが望ましい。例えば、折曲げ定着筋３８の径の最大値は１９ｍｍ以下、さらには１６ｍｍ以下が望ましい。また、ひび割れを抑制し、かつ細かな多数のひび割れに分散して折曲げ定着筋３８の腐食を防止する観点からは、最も上層の折曲げ定着筋３８（以下では、最上層の折曲げ定着筋３８と言う）は、最小径６ｍｍ以上１３ｍｍ以下、折曲げ定着筋３８の間隔を２００ｍｍ以下とすることが望ましい。さらに、最上層の折曲げ定着筋３８は、横筋を交差させたメッシュ筋とすることが望ましい。
【0079】
最上層の折曲げ定着筋３８以外の折曲げ定着筋３８の径や配置は特に限定しないが、最上層の折曲げ定着筋３８と同等以上の径で、最上層の折曲げ定着筋３８と同等かそれ以上の間隔を設けて配筋することが望ましい。例えば、最上層の折曲げ定着筋３８は、φ６の丸鋼を用いた１００ｍｍ四方のメッシュ筋とし、その下層にＤ１６の折曲げ定着筋３８を１５０ｍｍピッチで配筋する方法が考えられる。
この場合、最上層の折曲げ定着筋３８であるφ６の丸鋼とＤ１６の折曲げ定着筋３８は、最小公倍数である３００ｍｍごとに束ね筋を形成して定着される。残りの最上層の折曲げ定着筋３８であるφ６の丸鋼は、単独で支持部材（壁コンクリート等）に定着してもよいし、定着しなくてもよい。
この場合、最上層の折曲げ定着筋３８であるφ６の丸鋼とＤ１６の折曲げ定着筋３８は、最小公倍数である３００ｍｍごとに束ね筋を形成して定着される。残りの最上層の折曲げ定着筋３８であるφ６の丸鋼は、単独で支持部材（壁コンクリート等）に定着してもよいし、定着しなくてもよい。
【0080】
床スラブ２８の上部のコンクリート被り厚は、最上層の折曲げ定着筋３８の径の２倍以上を確保することが好ましい。例えば、室外等の折曲げ定着筋３８に対して過酷な環境の場合、床スラブ２８の上部のコンクリート被り厚は、折曲げ定着筋３８の径の３倍程度を確保することが好ましい。例えば、屋内の合成梁２５において、最上層の折曲げ定着筋３８は、Ｄ１０の異形鉄筋を用いた２００ｍｍ四方のメッシュ筋とし、その下層にＤ１６の異形鉄筋を２００ｍｍピッチで配筋した場合、最上層の折曲げ定着筋３８のＤ１０の異形鉄筋の外周から上部に２０ｍｍコンクリートの被り厚を確保する。すなわち、床スラブ２８の上面から２５ｍｍの深さに最上層の折曲げ定着筋３８のＤ１０の異形鉄筋の径の中心となるよう、床スラブ２８の下方にスペーサーを配置して被り厚を確保する。
【0081】
加えて、床スラブ２８の厚み内に、下層の折曲げ定着筋３８が収まる必要がある。このため、下層の折曲げ定着筋３８の深さ（最上層の折曲げ定着筋３８からの距離）は、床スラブ２８の厚さとデッキプレート３６の厚さ（高さ）のパラメータで、おのずと上限が決まる。さらに、第２鉄骨梁２７の第１フランジ３１に設置された頭付きスタッド（シアコネクタ）４８からのせん断力を突合せ方向Ｘに沿って延びる折曲げ定着筋３８のうち第２鉄骨梁２７から遠い折曲げ定着筋３８に伝達するために横筋が配置されていることが好ましい。
横筋から折曲げ定着筋３８に適切に力を伝達するためには、下層の折曲げ定着筋３８も最上層の折曲げ定着筋３８も横筋から距離が離れすぎないことが好ましい。具体的には、横筋に対して上下方向Ｚ（床スラブ２８の厚さ方向）で最上層の折曲げ定着筋３８又は下層の折曲げ定着筋３８の各々の径の２～３倍以内に、横筋を配筋することが好ましい。
横筋から折曲げ定着筋３８に適切に力を伝達するためには、下層の折曲げ定着筋３８も最上層の折曲げ定着筋３８も横筋から距離が離れすぎないことが好ましい。具体的には、横筋に対して上下方向Ｚ（床スラブ２８の厚さ方向）で最上層の折曲げ定着筋３８又は下層の折曲げ定着筋３８の各々の径の２～３倍以内に、横筋を配筋することが好ましい。
【0082】
例えば、床スラブ２８が１５０ｍｍ厚のデッキ合成スラブであり、デッキプレート３６の山高さが５０ｍｍの場合、床スラブ２８の床コンクリート３７の厚さの最小値は、１００ｍｍとなる。この床スラブ２８に、最表層はＤ１３の異形鉄筋を用いた２００ｍｍ四方のメッシュ筋を配し、その下層にＤ１６の異形鉄筋を２００ｍｍピッチで配筋する。この場合、最表層のＤ１３の異形鉄筋の外周から上部に２６ｍｍの床コンクリート３７の被り厚を確保する。
さらにＤ１３の横筋が最表層のＤ１３の直下になるようにメッシュ筋を配置すると、被り厚２６ｍｍ＋最表層筋１３ｍｍ＋横筋１３ｍｍ＝５２ｍｍとなる。従って、横筋の直下の床コンクリート３７の厚さは、最小で１００ｍｍ－５２ｍｍ＝４８ｍｍである。さらに、Ｄ１６の下層の折曲げ定着筋３８をデッキプレート３６の山直上に配すると、上下方向Ｚにおける下層の折曲げ定着筋３８と横筋の間隔は、４８ｍｍ－１６ｍｍ＝３２ｍｍとなる。３２ｍｍは、下層の折曲げ定着筋３８の径の２倍となるため、前述の好ましい条件に合致する。
さらにＤ１３の横筋が最表層のＤ１３の直下になるようにメッシュ筋を配置すると、被り厚２６ｍｍ＋最表層筋１３ｍｍ＋横筋１３ｍｍ＝５２ｍｍとなる。従って、横筋の直下の床コンクリート３７の厚さは、最小で１００ｍｍ－５２ｍｍ＝４８ｍｍである。さらに、Ｄ１６の下層の折曲げ定着筋３８をデッキプレート３６の山直上に配すると、上下方向Ｚにおける下層の折曲げ定着筋３８と横筋の間隔は、４８ｍｍ－１６ｍｍ＝３２ｍｍとなる。３２ｍｍは、下層の折曲げ定着筋３８の径の２倍となるため、前述の好ましい条件に合致する。
【0083】
実施例において折曲げ定着筋３８は９０度に折曲げたフックであるが、この折曲げ角度は、９０～１８０度の範囲で任意の角度としてもよい。いずれの場合も、折曲げ定着筋３８の抜け出しによる破壊を防ぐため、折曲げ部（定着部）の先の端部側の折曲げ余長部長さＬｄｖは各々の折曲げ定着筋３８の径の１０倍以上の長さとすることが好ましい。折曲げ部の内法直径は、局所的なコンクリートの支圧破壊を防止する観点から、折曲げ定着筋３８の径の６倍以上とすることが好ましい。
【0084】
以上、本開示の一実施形態について図面を参照して詳述したが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲の構成の変更、組み合わせ、削除等も含まれる。
例えば、前記実施形態では、支持部材は、ＲＣ造の第１壁１１であるとした。しかし、支持部材はこれに限定されず、ＲＣ造の柱、ＲＣ造の梁であってもよい。
複数の床鉄筋は、３層以上に配置されてもよい。
合成梁２５は、デッキプレート３６を備えなくてもよい。
例えば、前記実施形態では、支持部材は、ＲＣ造の第１壁１１であるとした。しかし、支持部材はこれに限定されず、ＲＣ造の柱、ＲＣ造の梁であってもよい。
複数の床鉄筋は、３層以上に配置されてもよい。
合成梁２５は、デッキプレート３６を備えなくてもよい。
【産業上の利用可能性】
【0085】
接合構造は、束ね筋や複層に配置した鉄筋の折曲げ定着筋を用いて、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を有する折曲げ定着筋を備えることができる。また、接合構造の施工方法は、柱梁接合部に用いるような単層配筋の折曲げ定着筋と同等程度の引抜き耐力を有する折曲げ定着筋を備える接合構造を施工することができる。よって、産業上の利用可能性は大きい。
【符号の説明】
【0086】
１１ 第１壁（支持部材）
１２ 第２壁（支持部材）
１４ 壁コンクリート（支持コンクリート）
２８ 床スラブ
２９ 接合構造
３７ 床コンクリート
３８ 折曲げ定着筋
４２ａＡ，４２ａＢ 定着部
４２ｂＡ，４２ｂＢ 延在部
４５ 束ね筋
Ｓ１ 仮想平面
Ｘ 突合せ方向
Ｙ 直交方向（交差方向）
Ｚ 上下方向
１２ 第２壁（支持部材）
１４ 壁コンクリート（支持コンクリート）
２８ 床スラブ
２９ 接合構造
３７ 床コンクリート
３８ 折曲げ定着筋
４２ａＡ，４２ａＢ 定着部
４２ｂＡ，４２ｂＢ 延在部
４５ 束ね筋
Ｓ１ 仮想平面
Ｘ 突合せ方向
Ｙ 直交方向（交差方向）
Ｚ 上下方向
【要約】
この接合構造は、ＲＣ造の支持部材と、支持部材に対して突合せ方向に接合される床スラブとを備える接合構造であって、支持部材は、支持コンクリートを有し、床スラブは、床コンクリートと、支持コンクリート及び床コンクリートに埋設された複数の折曲げ定着筋とを有し、各折曲げ定着筋は、支持コンクリート内を上下方向に沿って延びる定着部と、支持コンクリート及び床コンクリート内を、定着部の上端部から突合せ方向に沿って延びる延在部とを有し、複数の折曲げ定着筋のうち２本以上の折曲げ定着筋は、それらの定着部が互いに接して配置された束ね筋を形成し、束ね筋を形成する２本以上の折曲げ定着筋の延在部のうち、一の延在部と、他の一の延在部とは、互いに上下方向に異なる位置に配置されている。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】