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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-01
(45)【発行日】2024-10-09
(54)【発明の名称】ウレア樹脂組成物とポリウレア発泡体
(51)【国際特許分類】
C08G 18/32 20060101AFI20241002BHJP
C08G 18/09 20060101ALI20241002BHJP
C08L 75/02 20060101ALI20241002BHJP
C08K 3/016 20180101ALI20241002BHJP
C08G 101/00 20060101ALN20241002BHJP
【ＦＩ】
C08G18/32 025
C08G18/09 020
C08L75/02
C08K3/016
C08G101:00
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2022534105
(86)(22)【出願日】2021-06-30
(86)【国際出願番号】 JP2021024879
(87)【国際公開番号】W WO2022004832
(87)【国際公開日】2022-01-06
【審査請求日】2023-05-18
(31)【優先権主張番号】P 2020113559
(32)【優先日】2020-06-30
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(31)【優先権主張番号】P 2021062458
(32)【優先日】2021-03-31
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000127307
【氏名又は名称】株式会社イノアック技術研究所
(74)【代理人】
【識別番号】240000327
【弁護士】
【氏名又は名称】弁護士法人クレオ国際法律特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】伊藤 嘉隆
(72)【発明者】
【氏名】宮田 敦史
(72)【発明者】
【氏名】大田 英生
【審査官】三宅 澄也
(56)【参考文献】
【文献】特許第６８７６１８５（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第６９２５５５４（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特開平０８－１２００４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０９－０７１６２８（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１７／２０４３４５（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特表２０００－５１２３３１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭５７－１５１６１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－３５６５１８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－２１９０１５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－１９５２２５（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許第０５５６９７０６（ＵＳ，Ａ）
【文献】特開平０２－０８２４２０（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許第０５２８８７６６（ＵＳ，Ａ）
【文献】特開２０１４－１２５６２３（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｇ
Ｃ０８Ｌ
Ｃ０８Ｋ
ＣＡｐｌｕｓ／ＲＥＧＩＳＴＲＹ（ＳＴＮ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むウレア樹脂組成物であって、ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ウレア樹脂組成物。
【請求項2】
請求項１に記載のウレア樹脂組成物を発泡、硬化させてなるポリウレア発泡体。
【請求項3】
ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むポリウレア発泡体製造用組成物であって、ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ポリウレア発泡体製造用組成物。
【請求項4】
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含み、前記ポリアミン化合物（Ｂ）が４，４’－ジアミノ－３，３’－ジクロロジフェニルメタン、トリメチレン－ビス（４－アミノベンゾエート）、４，４’－ジアミノ－３，３’－ジエチル－５，５’－ジメチルジフェニルメタン、ポリテトラメチレンオキシド－ジ－ｐ－アミノベンゾエート、２，２’，６，６’－テトラエチル－４，４’－メチレンジアニリン、４，４’－メチレンビス（２－イソプロピル－６－メチルアニリン）、４，４’－メチレンビス（２，６－ジイソプロピルアニリン）、４，４’－メチレンビス（３－クロロ－２，６－ジエチルアニリン）、３，５－ジエチルトルエン－２，４－ジアミン、ジメチルチオトルエンジアミンからなる群より選ばれる１種以上である、ウレア樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ウレア樹脂組成物とポリウレア発泡体に関する。
【背景技術】
【0002】
ウレタン発泡体は、建築用途や石油及びガス運搬用船舶、冷蔵庫などの電化製品の保温材、断熱材として使用されている。特に、鉄筋コンクリート造の建築などでは、断熱施工が容易であるためウレタン発泡体を吹付工法により施工する方法が用いられている。吹付工法は、ウレタン発泡体の原液を、吹付装置を用いて、建築物の躯体に吹付けると同時に発泡させウレタン発泡体断熱構造を形成する工法である。
【0003】
一般にポリウレタン樹脂は、弾性や柔軟性、引張り強度に優れており、耐磨耗性や衝撃強度にも優れた性能を示すという特徴を有している。しかしながら、ウレタン発泡体単独では燃焼性が高いため、ウレタン発泡体の難燃性を改善する検討がなされてきた。
【0004】
そのようなウレタン発泡体として、特許文献１には、有機ポリフェニルメタンポリイソシアネート、ポリオール、三量化触媒、発泡剤としての水、整泡剤、難燃剤からなる水発泡硬質ポリイソシアヌレートフォーム形成用組成物が開示されている。特許文献１の発明は、ポリオールが、活性水素含有化合物を重合開始剤として用い、酸触媒の存在化、塩素化エポキシ化合物の開環重合を行うことにより得られる、１級及び／又は２級の水酸基を有する塩素化ポリエーテルポリオールを含有することを特徴とし、かつ、有機ポリフェニルメタンポリイソシアネートとポリオールをイソシアネートインデックスが１２０～４００となるように配合したことを特徴としている。特許文献１の水発泡硬質ポリイソシアヌレートフォーム形成用組成物を用いたウレタン発泡体は、作業環境等に優れ、かつ、難燃性に優れることが示されている。
【0005】
特許文献２には、ポリイソシアネート化合物、ポリオール化合物、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び添加剤を含み、三量化触媒が、窒素含有芳香族化合物、カルボン酸アルカリ金属塩、３級アンモニウム塩及び４級アンモニウム塩からなる群より選ばれる少なくとも一つであり、添加剤が、赤リンを必須成分とし、赤リン以外にリン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物からなる群より選ばれる少なくとも一つを組み合わせてなる難燃性ウレタン樹脂組成物が開示されている。この特許文献２の難燃性ウレタン樹脂組成物を用いたウレタン発泡体が、取り扱いが容易であり、難燃性に優れ、加熱されたときに一定の形状を保つ発泡体を形成することができることが示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開２０１３－０２３５１０号公報
【文献】特開２０１７―０７５３２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
特許文献１の発明は、ヌレート結合により難燃性の向上が見られるが、ウレタン結合が多く形成されており、難燃性が十分とは言えないおそれがあった。また、特許文献２の発明は、難燃剤として赤りん（粉体）を添加すること、イソシアヌレート環を組み込むことで高い難燃性が付与されることが記載されているが、粉体難燃剤を用いることで、例えばスプレー塗布した場合に被着体と接着不良（ウキ）が発生することが考えられ、経時変化により、フォーム材の脱落や断熱性能の低下が発生するおそれがあった。特許文献２では、この点に関しては、特に言及されていない。さらに、特許文献１及び２の発明は、建築用途や石油及びガス運搬用船舶、冷蔵庫などの電化製品の保温材、断熱材として使用される場合に重要となる、温度及び湿度による経時劣化については何ら検証されておらず、湿熱環境下における経時劣化のおそれがあった。これらに加え、特許文献１及び２の発明は、例えば建築用途で用いられる場合に、火災などにより、接炎した際、クラックが入ったり、発泡体の内部が炭化したりする場合があり、強度が著しく低下し、建築物の倒壊などの原因になるおそれがあった。
【0008】
そこで本発明の目的は、ウレタン発泡体とは異なる、新規の発泡体を提供することが可能であるウレア樹脂組成物と、その発泡体を提供することである。
【0009】
本発明の第２の目的は、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れ、接炎してもクラックが入りにくく、かつ、接炎による炭化が表面から深部へ進行しにくいポリウレア発泡体を提供することが可能であるウレア樹脂組成物と、その発泡体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0010】
本発明者らは、上記目的の実現に向け鋭意検討し、特定のウレア樹脂組成物を発泡させてなるポリウレア発泡体が、上記課題を解決可能なことを見出し、本発明を完成させるに至った。即ち、本発明は以下の通りである。
【0011】
本発明（１）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物である。
本発明（２）は、
難燃剤を含有し、イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体である。
本発明（３）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むウレア樹脂組成物であって、
ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ウレア樹脂組成物である。
本発明（４）は、
ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むポリウレア発泡体製造用組成物である。
本発明（５）は、
ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むポリウレア発泡体製造用組成物であって、
ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ポリウレア発泡体製造用組成物である。
本発明（６）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物であって、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量は、前記ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であり、
前記三量化触媒の含有量は、前記ウレア樹脂組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の含有量を１００質量部とした場合に、５～２０質量部であることを特徴とする、ウレア樹脂組成物である。
本発明（７）は、
前記発明（６）のウレア樹脂組成物を発泡、硬化させてなるポリウレア発泡体である。
本発明（８）は、
イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体であって、
前記ポリウレア発泡体は、イソシアヌレート化率が２５～５０％であることを特徴とするポリウレア発泡体。
なお、イソシアヌレート化率は、前記ポリウレア発泡体の赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出された値である。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物である。
本発明（２）は、
難燃剤を含有し、イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体である。
本発明（３）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むウレア樹脂組成物であって、
ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ウレア樹脂組成物である。
本発明（４）は、
ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むポリウレア発泡体製造用組成物である。
本発明（５）は、
ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤及び整泡剤を含むポリウレア発泡体製造用組成物であって、
ポリオール化合物を含まないか、又は、ポリオール化合物の含有量は前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対して質量比で１／５以下である、ポリウレア発泡体製造用組成物である。
本発明（６）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物であって、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量は、前記ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であり、
前記三量化触媒の含有量は、前記ウレア樹脂組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の含有量を１００質量部とした場合に、５～２０質量部であることを特徴とする、ウレア樹脂組成物である。
本発明（７）は、
前記発明（６）のウレア樹脂組成物を発泡、硬化させてなるポリウレア発泡体である。
本発明（８）は、
イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体であって、
前記ポリウレア発泡体は、イソシアヌレート化率が２５～５０％であることを特徴とするポリウレア発泡体。
なお、イソシアヌレート化率は、前記ポリウレア発泡体の赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出された値である。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
【0012】
また、本発明は、以下の発明であってもよい。
本発明（９）は、
イソシアヌレート構造を有し、５％重量減少温度が１７５℃以上であるポリウレア発泡体である。
なお、５％重量減少温度は、示差熱・熱重量同時測定器を用い、昇温温度１０℃／ｍｉｎ、乾燥空気気流下、２５～７００℃の温度領域について、試料の重量減少挙動を観測し、試料重量が５重量％減少する温度を測定する。
本発明（１０）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物であって、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量は、前記ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であることを特徴とする、ウレア樹脂組成物である。
本発明（１１）は、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）のアミン価は、５０～１０００ｍｇ ＫＯＨ／ｇであることを特徴とする、前記発明（１０）のウレア樹脂組成物である。
本発明（１２）は、
前記ポリイソシアネート化合物（Ａ）は、ＮＣＯ％が１０～３５％であることを特徴とする、前記発明（１０）又は（１１）のウレア樹脂組成物である。
本発明（１３）は、
前記ポリイソシアネート化合物（Ａ）が芳香族イソシアネートであることを特徴とする、前記発明（１０）～（１２）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１４）は、
前記難燃剤は、赤燐を含むことを特徴とする、前記発明（１０）～（１３）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１５）は、
前記難燃剤は、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことを特徴とする、前記発明（１０）～（１４）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１６）は、
前記発明（１０）～（１５）のいずれかのウレア樹脂組成物を発泡、硬化させてなるポリウレア発泡体である。
本発明（１７）は、
前記ポリウレア発泡体は、ＩＳＯ－５６６０の試験方法に準拠し、放射熱強度を５０ｋＷ／ｍ２として加熱した条件で測定した、２０分経過時の総発熱量が８．５ＭＪ／ｍ２以下であることを特徴とする、前記発明（１６）のポリウレア発泡体である。
本発明（１８）は、
イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体である。
本発明（１９）は、
難燃剤を含むことを特徴とする、前記発明（１８）のポリウレア発泡体である。
本発明（２０）は、
赤燐を含むことを特徴とする、前記発明（１８）又は（１９）のポリウレア発泡体である。
本発明（２１）は、
前記赤燐の含有量は、前記ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、１～３０質量％であることを特徴とする、前記発明（２０）のポリウレア発泡体である。
本発明（２２）は、
前記ポリウレア発泡体は、イソシアヌレート化率が１０～５０％であることを特徴とする、前記発明（１８）～（２１）のいずれかのポリウレア発泡体である。
なお、イソシアヌレート化率は、前記ポリウレア発泡体の赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出された値である。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
本発明（２３）は、
リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことを特徴とする、前記発明（１８）～（２２）のいずれか一項に記載のポリウレア発泡体である。
本発明（９）は、
イソシアヌレート構造を有し、５％重量減少温度が１７５℃以上であるポリウレア発泡体である。
なお、５％重量減少温度は、示差熱・熱重量同時測定器を用い、昇温温度１０℃／ｍｉｎ、乾燥空気気流下、２５～７００℃の温度領域について、試料の重量減少挙動を観測し、試料重量が５重量％減少する温度を測定する。
本発明（１０）は、
ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤、整泡剤及び難燃剤を含むウレア樹脂組成物であって、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量は、前記ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であることを特徴とする、ウレア樹脂組成物である。
本発明（１１）は、
前記ポリアミン化合物（Ｂ）のアミン価は、５０～１０００ｍｇ ＫＯＨ／ｇであることを特徴とする、前記発明（１０）のウレア樹脂組成物である。
本発明（１２）は、
前記ポリイソシアネート化合物（Ａ）は、ＮＣＯ％が１０～３５％であることを特徴とする、前記発明（１０）又は（１１）のウレア樹脂組成物である。
本発明（１３）は、
前記ポリイソシアネート化合物（Ａ）が芳香族イソシアネートであることを特徴とする、前記発明（１０）～（１２）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１４）は、
前記難燃剤は、赤燐を含むことを特徴とする、前記発明（１０）～（１３）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１５）は、
前記難燃剤は、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことを特徴とする、前記発明（１０）～（１４）のいずれかのウレア樹脂組成物である。
本発明（１６）は、
前記発明（１０）～（１５）のいずれかのウレア樹脂組成物を発泡、硬化させてなるポリウレア発泡体である。
本発明（１７）は、
前記ポリウレア発泡体は、ＩＳＯ－５６６０の試験方法に準拠し、放射熱強度を５０ｋＷ／ｍ２として加熱した条件で測定した、２０分経過時の総発熱量が８．５ＭＪ／ｍ２以下であることを特徴とする、前記発明（１６）のポリウレア発泡体である。
本発明（１８）は、
イソシアヌレート構造を有する、ポリウレア発泡体である。
本発明（１９）は、
難燃剤を含むことを特徴とする、前記発明（１８）のポリウレア発泡体である。
本発明（２０）は、
赤燐を含むことを特徴とする、前記発明（１８）又は（１９）のポリウレア発泡体である。
本発明（２１）は、
前記赤燐の含有量は、前記ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、１～３０質量％であることを特徴とする、前記発明（２０）のポリウレア発泡体である。
本発明（２２）は、
前記ポリウレア発泡体は、イソシアヌレート化率が１０～５０％であることを特徴とする、前記発明（１８）～（２１）のいずれかのポリウレア発泡体である。
なお、イソシアヌレート化率は、前記ポリウレア発泡体の赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出された値である。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
本発明（２３）は、
リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことを特徴とする、前記発明（１８）～（２２）のいずれか一項に記載のポリウレア発泡体である。
【発明の効果】
【0013】
本発明によれば、ウレタン発泡体とは異なる、新規の発泡体を提供可能であるウレア樹脂組成物と、その発泡体とが提供可能である。
【0014】
また、本発明によれば、十分な難燃性及び圧縮性能を有する発泡体を提供可能であるウレア樹脂組成物と、その発泡体とが提供可能である。
【0015】
さらに本発明によれば、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れ、接炎してもクラックが入りにくく、かつ、接炎による炭化が表面から深部へ進行しにくいポリウレア発泡体を提供することができるウレア樹脂組成物と、その発泡体とが提供可能である。
【図面の簡単な説明】
【0016】
【図1】本発明の気泡（セル）の形状及び平均気泡径を観察するためのポリウレア発泡体を成形するための金型と、その発泡の流れ方向を説明する説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0017】
１．ウレア樹脂組成物
本発明のポリウレア発泡体は、イソシアヌレート構造を有する。また、ポリウレア発泡体は、ウレア樹脂組成物を発泡、硬化させることで得られる。本発明のウレア樹脂組成物は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤を含み、好ましくは整泡剤、難燃剤含むウレア樹脂組成物である。以下の記載において、上限値と下限値とが別々に記載されている場合、上限値と下限値を自由に組み合わせて新たな数値範囲とすることができる。
本発明のポリウレア発泡体は、イソシアヌレート構造を有する。また、ポリウレア発泡体は、ウレア樹脂組成物を発泡、硬化させることで得られる。本発明のウレア樹脂組成物は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、三量化触媒、発泡剤を含み、好ましくは整泡剤、難燃剤含むウレア樹脂組成物である。以下の記載において、上限値と下限値とが別々に記載されている場合、上限値と下限値を自由に組み合わせて新たな数値範囲とすることができる。
【0018】
本発明のウレア樹脂組成物は、ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量が、前記ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であることを特徴とする。
【0019】
本発明のウレア樹脂組成物は、発泡、硬化させることにより、ポリウレア発泡体を形成することができる。
【0020】
２．ウレア樹脂組成物の原料
２－１．ポリイソシアネート化合物（Ａ）
本発明にかかるポリイソシアネート化合物（Ａ）は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ポリイソシアネート化合物（Ａ）としては、モノマー型ポリイソシアネートとポリマー型ポリイソシアネートとを挙げることができる。モノマー型ポリイソシアネートとは、モノマー構造の末端に複数のイソシアネート基が存在する化合物である。ポリマー型ポリイソシアネートとは、ポリマー構造の末端に複数のイソシアネート基が存在する化合物である。これらのポリイソシアネート化合物（Ａ）は、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
２－１．ポリイソシアネート化合物（Ａ）
本発明にかかるポリイソシアネート化合物（Ａ）は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ポリイソシアネート化合物（Ａ）としては、モノマー型ポリイソシアネートとポリマー型ポリイソシアネートとを挙げることができる。モノマー型ポリイソシアネートとは、モノマー構造の末端に複数のイソシアネート基が存在する化合物である。ポリマー型ポリイソシアネートとは、ポリマー構造の末端に複数のイソシアネート基が存在する化合物である。これらのポリイソシアネート化合物（Ａ）は、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0021】
モノマー型ポリイソシアネートは、例えば、２官能のポリイソシアネート化合物として、２，４－トルエンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ）、２，６－トルエンジイソシアネート（２，６－ＴＤＩ）、ｍ－フェニレンジイソシネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）、２，４’－ジフェニルメタンジアネート（２，４’－ＭＤＩ）、２，２’－ジフェニルメタンジイソシアネート（２，２’－ＭＤＩ）、水素添加ＭＤＩ、キシリレンジイソシアネート、３，３’－ジメチル－４，４’－ビフェニレンジイソネート、３，３’－ジメトキシ－４，４’－ビフェニレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート、１，５－ナフタレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、水素添加ＸＤＩ、テトラメチルキシレンジイソシアネート（ＴＭＸＤＩ）、などの芳香族系のもの、シクロヘキサン－１，４－ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタン－４，４’－ジイソシアネート、メチルシクロヘキサンジイソシアネートなどの脂環式のもの、ブタン－１，４－ジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソプロピレンジイソシアネート、メチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネートなどのアルキレン系のもの；
３官能以上のポリイソシアネートとして、１－メチルベンゾール－２，４，６－トリイソシアネート、１，３，５－トリメチルベンゾール－２，４，６－トリイソシアネート、ビフェニル－２，４，４’－トリイソシアネート、ジフェニルメタン－２，４，４’－トリイソシアネート、メチルジフェニルメタン－４，６，４’－トリイソシアネート、４，４’－ジメチルジフェニルメタン－２，２’，５，５’テトライソシアネート、トリフェニルメタン－４，４’，４”－トリイソシアネート、ポリメリックＭＤＩ、リジンエステルトリイソシアネート、１，３，６－ヘキサメチレントリイソシアネート、１，６，１１－ウンデカントリイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、１，８－ジイソシアナトメチルオクタン等；を挙げることができ、
また、これらの変性体、誘導体等；を含むことができる。これらの変性体、誘導体としては、例えば、ジイソシアネート化合物のイソシアヌレート化合物、ジイソシアネート化合物のアダクト化合物、ジイソシアネート化合物のビュレット化合物、ジイソシアネート化合物のアロファネート化合物、ジイソシアネート化合物のカルボジイミド変性化合物を挙げることができる。
なお、これらのポリイソシアネート化合物は、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
モノマー型ポリイソシアネート化合物はポリウレア発泡体のウレア骨格を形成するため、所望するポリウレア発泡体の特性を考慮して自由に選択することができる。これらのモノマー型ポリイソシアネートのうち、反応性に優れる点で、芳香族イソシアネートが好ましく、ＭＤＩ、又は、ＭＤＩの変性体若しくは誘導体がより好ましく、モノメリックＭＤＩ及びクルードＭＤＩがさらに好ましい。これら好適な芳香族イソシアネートは、吹付工法用ポリウレア発泡体として用いた場合には、反応性に優れることから、作業環境の安全性の点で好ましい。また、同等のＮＣＯ％を有するモノメリックＭＤＩ及びクルードＭＤＩでは、多核体を含むクルードＭＤＩが、イソシアヌレート化率に優れるため、難燃性に優れる。
３官能以上のポリイソシアネートとして、１－メチルベンゾール－２，４，６－トリイソシアネート、１，３，５－トリメチルベンゾール－２，４，６－トリイソシアネート、ビフェニル－２，４，４’－トリイソシアネート、ジフェニルメタン－２，４，４’－トリイソシアネート、メチルジフェニルメタン－４，６，４’－トリイソシアネート、４，４’－ジメチルジフェニルメタン－２，２’，５，５’テトライソシアネート、トリフェニルメタン－４，４’，４”－トリイソシアネート、ポリメリックＭＤＩ、リジンエステルトリイソシアネート、１，３，６－ヘキサメチレントリイソシアネート、１，６，１１－ウンデカントリイソシアネート、ビシクロヘプタントリイソシアネート、１，８－ジイソシアナトメチルオクタン等；を挙げることができ、
また、これらの変性体、誘導体等；を含むことができる。これらの変性体、誘導体としては、例えば、ジイソシアネート化合物のイソシアヌレート化合物、ジイソシアネート化合物のアダクト化合物、ジイソシアネート化合物のビュレット化合物、ジイソシアネート化合物のアロファネート化合物、ジイソシアネート化合物のカルボジイミド変性化合物を挙げることができる。
なお、これらのポリイソシアネート化合物は、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
モノマー型ポリイソシアネート化合物はポリウレア発泡体のウレア骨格を形成するため、所望するポリウレア発泡体の特性を考慮して自由に選択することができる。これらのモノマー型ポリイソシアネートのうち、反応性に優れる点で、芳香族イソシアネートが好ましく、ＭＤＩ、又は、ＭＤＩの変性体若しくは誘導体がより好ましく、モノメリックＭＤＩ及びクルードＭＤＩがさらに好ましい。これら好適な芳香族イソシアネートは、吹付工法用ポリウレア発泡体として用いた場合には、反応性に優れることから、作業環境の安全性の点で好ましい。また、同等のＮＣＯ％を有するモノメリックＭＤＩ及びクルードＭＤＩでは、多核体を含むクルードＭＤＩが、イソシアヌレート化率に優れるため、難燃性に優れる。
【0022】
ポリマー型ポリイソシアネート化合物としては、活性水素基を２以上有する活性水素化合物、例えば、ポリオール化合物、ポリアミン化合物（Ｄ）に過剰量のポリイソシアネート化合物（Ｃ）を反応させることにより、プレポリマー化したものが含まれる。なお、このポリアミン化合物（Ｄ）及びポリイソシアネート化合物（Ｃ）は、ポリマー型ポリイソシアネートを作製するための原料であり、本発明にかかるウレア樹脂組成物の原料であるポリアミン化合物（Ｂ）及びポリイソシアネート化合物（Ａ）にはそれぞれ含まれない。ここで、ポリイソシアネート化合物（Ｃ）は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と同一でも、異なっていてもよい。
【0023】
このような、ポリオール化合物としては、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール等を挙げることができる。ポリエステルポリオールとしては、多価アルコールと多価カルボン酸との縮合反応により得られるものがある。多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、ブチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン等が挙げることができる。多価カルボン酸としては、例えば、グルタル酸、アジピン酸、マレイン酸、フタル酸、テレフタル酸、イソフタル酸等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。さらに、カプロラクトン、メチルバレロラクトン等を開環縮合して得られるポリエステルポリオールを挙げることができる。
【0024】
ポリエーテルポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ソルビトール等の多価アルコールに、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、トリメチレンオキサイド、ブチレンオキサイド等のオキサイドを付加重合させたものを挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0025】
これらポリオール化合物と反応させるポリイソシアネート化合物（Ｂ）としては、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されず、脂肪族系又は芳香族系ポリイソシアネート、それらの混合物、及びそれらを変性して得られる変性ポリイソシアネートを挙げることができる。
【0026】
ポリアミン化合物（Ｄ）としては、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ポリアミン化合物（Ｄ）としては、例えば、トリエチレンテトラミンのような脂肪族ポリアミン、メタフェニレンジアミンのような芳香族ポリアミン、イソホロンジアミンのような脂環式ポリアミン等を挙げることができる。具体的には、４，４’－ジアミノ－３，３’－ジクロロジフェニルメタン、トリメチレン－ビス（４－アミノベンゾエート）、４，４’－ジアミノ－３，３’－ジエチルー５，５’－ジメチルジフェニルメタン、ポリテトラメチレンオキシド－ジ－ｐ－アミノベンゾエート、２，２’，６，６’－テトラエチル－４，４’－メチレンジアニリン、４，４’－メチレンビス（２－イソプロピル－６－メチルアニリン）、４，４’－メチレンビス（２，６－ジイソプロピルアニリン）、４，４’－メチレンビス（３－クロロ－２，６－ジエチルアニリン）、３，５－ジエチルトルエン－２，４－ジアミン、ジメチルチオトルエンジアミンを挙げることができる。
これは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。また、ポリアミン化合物（Ｄ）は、後述するポリアミン化合物（Ｂ）と同一でも、異なっていてもよい。
これは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。また、ポリアミン化合物（Ｄ）は、後述するポリアミン化合物（Ｂ）と同一でも、異なっていてもよい。
【0027】
ポリイソシアネート化合物（Ａ）のＮＣＯ％は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて限定されず、例えば、５～４０％とすることができ、１０～３５％が好ましく、１５～３５％がより好ましい。ポリイソシアネート化合物（Ａ）のＮＣＯ％が大きくなると、燃焼時の保形性が高く、熱伝導性が低く、湿熱環境下における経時劣化を抑制できるポリウレア発泡体を得ることができる。即ち、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制できる塗工時の被着体への接着性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。
【0028】
ポリイソシアネート化合物（Ａ）のＮＣＯ％（イソシアネート含有率）は、ＪＩＳ Ｋ１６０３－１：２００７「プラスチック－ポリウレタン原料芳香族イソシアネート試験方法 第１部：イソシアネート基含有率の求め方」のＡ法（トルエン／ジブチルアミン、塩酸法）に準拠して測定する。
【0029】
２－２．ポリアミン化合物（Ｂ）
ポリアミン化合物は、イソシアネートと反応することでウレア結合を形成する。ウレア結合は耐水、耐食、酸やアルカリといった耐薬品性に優れるといった特徴を有する。
ポリアミン化合物は、イソシアネートと反応することでウレア結合を形成する。ウレア結合は耐水、耐食、酸やアルカリといった耐薬品性に優れるといった特徴を有する。
【0030】
ポリアミン化合物（Ｂ）は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ポリアミン化合物（Ｂ）としては、例えば、トリエチレンテトラミンのような脂肪族ポリアミン、メタフェニレンジアミンのような芳香族ポリアミン、イソホロンジアミンのような脂環式ポリアミン等を挙げることができる。具体的には、４，４’－ジアミノ－３，３’－ジクロロジフェニルメタン、トリメチレン－ビス（４－アミノベンゾエート）、４，４’－ジアミノ－３，３’－ジエチルー５，５’－ジメチルジフェニルメタン、ポリテトラメチレンオキシド－ジ－ｐ－アミノベンゾエート、２，２’，６，６’－テトラエチル－４，４’－メチレンジアニリン、４，４’－メチレンビス（２－イソプロピル－６－メチルアニリン）、４，４’－メチレンビス（２，６－ジイソプロピルアニリン）、４，４’－メチレンビス（３－クロロ－２，６－ジエチルアニリン）、３，５－ジエチルトルエン－２，４－ジアミン、ジメチルチオトルエンジアミンを挙げることができ、市販品の例としてクミアイ化学工業社製のイハラキュアミンＭＴ、イハラキュアミンＭ液状品、ＣＵＡ－４、キュアハードＭＥＤ、エラスマー２５０Ｐ、エラスマー１０００Ｐ；ロンザジャパン社製のＬｏｎｚａｃｕｒｅ Ｍ－ＤＥＡ、Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ Ｍ－ＭＩＰＡ、Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ Ｍ－ＤＩＰＡ、Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ Ｍ－ＣＤＥＡ；アルベマール社製のエタキュア１００、エタキュア３００、エタキュア４１０、エタキュア４２０；Ｅｖｏｎｉｋ Ｎｕｔｒｉｔｉｏｎ ＆ Ｃａｒｅ社製のＶＥＲＳＡＬＩＮＫ７４０；Ｅｖｏｎｉｋ社製のＡＮＣＡＭＩＮＥ２０４９を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0031】
ポリアミン化合物（Ｂ）のアミン価は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、５０～１０００ｍｇＫＯＨ／ｇとすることができ、２００～１０００ｍｇＫＯＨ／ｇが好ましく、４５０～１０００ｍｇＫＯＨ／ｇがより好ましく、５００～１０００ｍｇＫＯＨ／ｇがさらに好ましい。ポリアミン化合物のアミン価がかかる範囲にある場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れ、接炎してもクラックが入りにくく、かつ、接炎による炭化が表面から深部へ進行しにくいポリウレア発泡体が提供可能なウレア樹脂組成物を得ることができる。特に後述する、ＩＳＯ－５６６０の規格に従ったコーンカロリーメータによる総発熱量試験（難燃性を示す試験であり、以降コンカロ総発熱量試験と略す場合がある）、６００℃における体積変化率（保形性示す試験）、及び、接炎試験では、発泡体表面に炭化層を形成して、発泡体深部への火の侵入を防止できる点で優れた効果を示す。
【0032】
ポリアミン化合物（Ｂ）のアミン価は、ＪＩＳ Ｋ１５５７－７：２０１１「プラスチック－ポリウレタン原料ポリオール試験方法－第７部：塩基性度の求め方（窒素含有量及び全アミン価表示）」に記載の全アミン価の測定方法によって測定することができる。
【0033】
本発明のポリアミン化合物（Ｂ）に加え、本発明の効果を阻害しない限りにおいて、活性水素化合物を添加することができる。活性水素化合物は例えば、１級アルコール、２級アルコール、３級アルコール等のアルコール類、モノオール、ポリオール化合物、又はチオール化合物が挙げられる。アルコール類やポリオール化合物は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と反応してウレタン結合を形成し、ポリウレア発泡体の骨格の一部を形成することができる。しかしながら、ウレタン結合はウレア結合よりも燃焼性が高いため、ポリウレア発泡体の難燃性が低下するおそれがある。このため、ポリオール化合物の含有量は、ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量に対し、質量比で１／５以下とすることができ、１／１０以下が好ましく、ポリオール化合物は含まないことがより好ましい。
【0034】
２－３．三量化触媒
本発明にかかる三量化触媒は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。三量化触媒を用いることで、ポリアミン化合物（Ｂ）を用いてポリウレア発泡体を製造する際にポリウレア発泡体にイソシアヌレート構造を形成することができる。三量化触媒としては、例えば、酸化リチウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム等の金属酸化物類；
メトキシナトリウム、エトキシナトリウム、プロポキシナトリウム、ブトキシナトリウム、メトキシカリウム、エトキシカリウム、プロポキシカリウム、ブトキシカリウム等のアルコキシド類；
酢酸カリウム、オクチル酸カリウム、カプリル酸カリウム、シュウ酸鉄等の有機金属塩類；
２，４，６－トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、Ｎ，Ｎ’，Ｎ”－トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロトリアジン、トリエチレンジアミン、１，３，５－トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロ－ｓ－トリアジン等の３級アミン類；エチレンイミンの誘導体；
アルカリ金属、アルミニウム、遷移金属類のアセチルアセトンのキレート類；
４級アンモニウム塩；ジアザビシクロウンデセン（ＤＢＵ）等；を挙げることができる。
これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。これらのうち、３級アミン類、有機金属塩類、ジアザビシクロウンデセンを使用することがより好ましく、３級アミン類、ジアザビシクロウンデセンを使用することがより好ましい。これら好適な三量化触媒を用いることで、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。
本発明にかかる三量化触媒は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。三量化触媒を用いることで、ポリアミン化合物（Ｂ）を用いてポリウレア発泡体を製造する際にポリウレア発泡体にイソシアヌレート構造を形成することができる。三量化触媒としては、例えば、酸化リチウム、酸化ナトリウム、酸化カリウム等の金属酸化物類；
メトキシナトリウム、エトキシナトリウム、プロポキシナトリウム、ブトキシナトリウム、メトキシカリウム、エトキシカリウム、プロポキシカリウム、ブトキシカリウム等のアルコキシド類；
酢酸カリウム、オクチル酸カリウム、カプリル酸カリウム、シュウ酸鉄等の有機金属塩類；
２，４，６－トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、Ｎ，Ｎ’，Ｎ”－トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロトリアジン、トリエチレンジアミン、１，３，５－トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロ－ｓ－トリアジン等の３級アミン類；エチレンイミンの誘導体；
アルカリ金属、アルミニウム、遷移金属類のアセチルアセトンのキレート類；
４級アンモニウム塩；ジアザビシクロウンデセン（ＤＢＵ）等；を挙げることができる。
これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。これらのうち、３級アミン類、有機金属塩類、ジアザビシクロウンデセンを使用することがより好ましく、３級アミン類、ジアザビシクロウンデセンを使用することがより好ましい。これら好適な三量化触媒を用いることで、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。
【0035】
２－４．発泡剤
本発明にかかる発泡剤は、本発明の効果が阻害されない限りにおいて特に限定されない。発泡剤としては、例えば、水、炭化水素（好適にはＣ４～Ｃ６）、ハイドロフルオロオレフィン、炭酸ガスを挙げることができる。具体的には、シクロペンタン、ＨＦＯ（１３３６ｍｚｚ）、ＨＦＯ（１２３３ｚｄ）を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
本発明にかかる発泡剤は、本発明の効果が阻害されない限りにおいて特に限定されない。発泡剤としては、例えば、水、炭化水素（好適にはＣ４～Ｃ６）、ハイドロフルオロオレフィン、炭酸ガスを挙げることができる。具体的には、シクロペンタン、ＨＦＯ（１３３６ｍｚｚ）、ＨＦＯ（１２３３ｚｄ）を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0036】
２－５．整泡剤
本発明にかかる整泡剤は、本発明の効果が阻害されない限りにおいて特に限定されない。整泡剤としては、例えば、シリコーン系化合物、非イオン系界面活性剤等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
本発明にかかる整泡剤は、本発明の効果が阻害されない限りにおいて特に限定されない。整泡剤としては、例えば、シリコーン系化合物、非イオン系界面活性剤等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0037】
２－６．難燃剤
本発明にかかるウレア樹脂組成物は、難燃剤を含むことができる。難燃剤として本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、赤燐、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。これらのうち、赤燐又はリン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことが好ましく、赤燐を含むことがより好ましく、赤燐に加え、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含む場合がさらに好ましく、赤燐とリン酸エステルを含み、さらに塩素含有リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含む場合が特に好ましく、赤燐、リン酸エステル、臭素含有難燃剤を含む場合が特に好ましい。本発明にかかるウレア樹脂組成物がこれらの難燃剤を含む場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。また、これらの難燃剤以外のその他の難燃剤を含むことができる。
本発明にかかるウレア樹脂組成物は、難燃剤を含むことができる。難燃剤として本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、赤燐、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。これらのうち、赤燐又はリン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含むことが好ましく、赤燐を含むことがより好ましく、赤燐に加え、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含む場合がさらに好ましく、赤燐とリン酸エステルを含み、さらに塩素含有リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも一つを含む場合が特に好ましく、赤燐、リン酸エステル、臭素含有難燃剤を含む場合が特に好ましい。本発明にかかるウレア樹脂組成物がこれらの難燃剤を含む場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制でき、塗工時の被着体への接着性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。また、これらの難燃剤以外のその他の難燃剤を含むことができる。
【0038】
本発明にかかるリン酸エステルは、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。リン酸エステルとしては、例えば、トリフェニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、トリス（ｔ－ブチル化フェニル）ホスフェート、トリス（ｉ－プロピル化フェニル）ホスフェート、２－エチルヘキシルジフェニルホスフェート等の芳香族リン酸エステル；
１，３－フェニレンビス（ジフェニルホスフェート）、１，３－フェニレンビス（ジキシレニル）ホスフェート、レゾルシノールビス（ジフェニル）ホスフェート、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）等の芳香族縮合リン酸エステル；
トリス（ジクロロプロピル）ホスフェート、トリス（β－クロロプロピル）ホスフェート、トリス（クロロエチル）ホスフェート等の含ハロゲンリン酸エステル類；
２，２－ビス（クロロメチル）トリメチレンビス（ビス（２－クロロエチル）ホスフェート）、ポリオキシアルキレンビスジクロロアルキルホスフェート等の含ハロゲン縮合リン酸エステル類；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
１，３－フェニレンビス（ジフェニルホスフェート）、１，３－フェニレンビス（ジキシレニル）ホスフェート、レゾルシノールビス（ジフェニル）ホスフェート、ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフェート）等の芳香族縮合リン酸エステル；
トリス（ジクロロプロピル）ホスフェート、トリス（β－クロロプロピル）ホスフェート、トリス（クロロエチル）ホスフェート等の含ハロゲンリン酸エステル類；
２，２－ビス（クロロメチル）トリメチレンビス（ビス（２－クロロエチル）ホスフェート）、ポリオキシアルキレンビスジクロロアルキルホスフェート等の含ハロゲン縮合リン酸エステル類；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0039】
本発明にかかるリン酸塩含有難燃剤は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。リン酸塩含有難燃剤としては、例えば、モノリン酸塩としては、リン酸アンモニウム、リン酸二水素アンモニウム、リン酸水素二アンモニウム等のアンモニウム塩；
リン酸一ナトリウム、リン酸二ナトリウム、リン酸三ナトリウム、亜リン酸一ナトリウム、亜リン酸二ナトリウム、次亜リン酸ナトリウム等のナトリウム塩；
リン酸一カリウム、リン酸二カリウム、リン酸三カリウム、亜リン酸一カリウム、亜リン酸二カリウム、次亜リン酸カリウム等のカリウム塩；
リン酸一リチウム、リン酸二リチウム、リン酸三リチウム、亜リン酸一リチウム、亜リン酸二リチウム、次亜リン酸リチウム等のリチウム塩；
リン酸二水素バリウム、リン酸水素バリウム、リン酸三バリウム、次亜リン酸バリウム等のバリウム塩、リン酸一水素マグネシウム、リン酸水素マグネシウム、リン酸三マグネシウム、次亜リン酸マグネシウム等のマグネシウム塩；
リン酸二水素カルシウム、リン酸水素カルシウム、リン酸三カルシウム、次亜リン酸カルシウム等のカルシウム塩；
リン酸亜鉛、亜リン酸亜鉛、次亜リン酸亜鉛等の亜鉛塩、第一リン酸アルミニウム、第二リン酸アルミニウム、第三リン酸アルミニウム、亜リン酸アルミニウム、次亜リン酸アルミニウム等のアルミニウム塩；等を挙げることができる。
ポリリン酸塩としては、例えば、ポリリン酸アンモニウム、ポリリン酸ピペラジン、ポリリン酸メラミン、ポリリン酸アンモニウムアミド、ポリリン酸アルミニウム等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
リン酸一ナトリウム、リン酸二ナトリウム、リン酸三ナトリウム、亜リン酸一ナトリウム、亜リン酸二ナトリウム、次亜リン酸ナトリウム等のナトリウム塩；
リン酸一カリウム、リン酸二カリウム、リン酸三カリウム、亜リン酸一カリウム、亜リン酸二カリウム、次亜リン酸カリウム等のカリウム塩；
リン酸一リチウム、リン酸二リチウム、リン酸三リチウム、亜リン酸一リチウム、亜リン酸二リチウム、次亜リン酸リチウム等のリチウム塩；
リン酸二水素バリウム、リン酸水素バリウム、リン酸三バリウム、次亜リン酸バリウム等のバリウム塩、リン酸一水素マグネシウム、リン酸水素マグネシウム、リン酸三マグネシウム、次亜リン酸マグネシウム等のマグネシウム塩；
リン酸二水素カルシウム、リン酸水素カルシウム、リン酸三カルシウム、次亜リン酸カルシウム等のカルシウム塩；
リン酸亜鉛、亜リン酸亜鉛、次亜リン酸亜鉛等の亜鉛塩、第一リン酸アルミニウム、第二リン酸アルミニウム、第三リン酸アルミニウム、亜リン酸アルミニウム、次亜リン酸アルミニウム等のアルミニウム塩；等を挙げることができる。
ポリリン酸塩としては、例えば、ポリリン酸アンモニウム、ポリリン酸ピペラジン、ポリリン酸メラミン、ポリリン酸アンモニウムアミド、ポリリン酸アルミニウム等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0040】
本発明にかかる臭素含有難燃剤は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。臭素含有難燃剤としては、例えば、ペンタブロモジフェニルエーテル；オクタブロモジフェニルエーテル；デカブロモジフェニルエーテル；テトラブロモビスフェノールＡ（ＴＢＢＡ）、ＴＢＢＡ－エポキシオリゴマー、ＴＢＢＡ－ポリカーボネートオリゴマー、ＴＢＢＡ－ビス（ジブロモプロピールエーテル）、ＴＢＢＡ－ビス（アリールエーテル）等のＴＢＢＡ化合物；
ビスフェニルペンタメタン、１，２－ビス（２，４，６－トリブロモフェノキシ）エタン、２，４，６－トリス（２，４，６－トリブロモフェノキシ）－１,３,５－トリアジン、２，６－ジブロモフェノール、２，４－ジブロモフェノール等の多ベンゼン環化合物；
臭素化ポリスチレン、ポリ臭素化スチレン等の臭素化スチレン化合物；
エチレンビステトラブロモフタルイミド等のフタル酸化合物；
ヘキサブロモシクロドデカン等の環状脂肪族化合物；ポリ(ペンタブロモフェニルアクリレート)等のポリアクリル酸臭素化芳香族エステル化合物；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
ビスフェニルペンタメタン、１，２－ビス（２，４，６－トリブロモフェノキシ）エタン、２，４，６－トリス（２，４，６－トリブロモフェノキシ）－１,３,５－トリアジン、２，６－ジブロモフェノール、２，４－ジブロモフェノール等の多ベンゼン環化合物；
臭素化ポリスチレン、ポリ臭素化スチレン等の臭素化スチレン化合物；
エチレンビステトラブロモフタルイミド等のフタル酸化合物；
ヘキサブロモシクロドデカン等の環状脂肪族化合物；ポリ(ペンタブロモフェニルアクリレート)等のポリアクリル酸臭素化芳香族エステル化合物；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0041】
本発明にかかるホウ素含有難燃剤は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ホウ素含有難燃剤としては、例えば、ホウ砂；三酸化二ホウ素、三酸化ホウ素、二酸化二ホウ素、三酸化四ホウ素、五酸化四ホウ素等の酸化ホウ素；ホウ酸、ホウ酸リチウム、ホウ酸ナトリウム、ホウ酸カリウム、ホウ酸セシウム、ホウ酸マグネシウム、ホウ酸カルシウム、ホウ酸バリウム、ホウ酸ジルコニウム、ホウ酸亜鉛、ホウ酸アルミニウム、ホウ酸アンモニウム等ホウ酸化合物等を挙げることができる。
【0042】
本発明にかかるアンチモン含有難燃剤は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。ホウ素含有難燃剤としては、例えば、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等の酸化アンチモン；アンチモン酸ナトリウム、アンチモン酸カリウム等のアンチモン酸塩；ピロアンチモン酸ナトリウム、ピロアンチモン酸カリウム等のピロアンチモン酸塩；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0043】
本発明にかかる金属水酸化物は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されない。金属水酸化物としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0044】
その他の難燃剤としては、公知の難燃剤を用いることができる。その他の難燃剤としては、例えば、塩素化パラフィン等の塩素化合物；ヒンダードアミン、メラミンシアヌレート等の窒素化合物；セルロース；等を挙げることができる。これらは、単独で、又は、複数を組み合わせて用いることができる。
【0045】
２－７．その他添加物
本発明にかかる樹脂組成物は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて、上記の添加物に加え、さらにその他の添加物を添加することができる。その他の添加物としては、樹脂（ウレア）化触媒、泡化触媒、バランス触媒、酸化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤、分散剤等、添加剤として公知のものを添加することができる。
本発明にかかる樹脂組成物は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて、上記の添加物に加え、さらにその他の添加物を添加することができる。その他の添加物としては、樹脂（ウレア）化触媒、泡化触媒、バランス触媒、酸化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤、分散剤等、添加剤として公知のものを添加することができる。
【0046】
３．ウレア樹脂組成物の特性
本発明にかかるウレア樹脂組成物の５℃におけるクリームタイムは、１～１２０秒とすることができ、２～７０秒が好ましい。ウレア樹脂組成物の５℃におけるクリームタイムがかかる範囲にある場合には、液の流れ性や躯体への濡れ性・接着性を十分に得る点でより優れた効果を奏する。ここで、クリームタイムとは、ウレア樹脂組成物のうち、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を除く、その他の全ての組成物を混合した混合物（以降、ポリウレア発泡体製造用組成物と称する場合がある）と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合した時点から、これらの混合物が発泡を開始し、クリーム状の液体となり膨張を開始する直前までの時間を指す。肉眼で、混合物の溶液の色が変色を始めた時間として測定する。なお、５℃とは、ポリイソシアネート化合物（Ａ）とポリウレア発泡体製造用組成物を、それぞれ５℃に保ち混合したことを示す。
本発明にかかるウレア樹脂組成物の５℃におけるクリームタイムは、１～１２０秒とすることができ、２～７０秒が好ましい。ウレア樹脂組成物の５℃におけるクリームタイムがかかる範囲にある場合には、液の流れ性や躯体への濡れ性・接着性を十分に得る点でより優れた効果を奏する。ここで、クリームタイムとは、ウレア樹脂組成物のうち、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を除く、その他の全ての組成物を混合した混合物（以降、ポリウレア発泡体製造用組成物と称する場合がある）と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合した時点から、これらの混合物が発泡を開始し、クリーム状の液体となり膨張を開始する直前までの時間を指す。肉眼で、混合物の溶液の色が変色を始めた時間として測定する。なお、５℃とは、ポリイソシアネート化合物（Ａ）とポリウレア発泡体製造用組成物を、それぞれ５℃に保ち混合したことを示す。
【0047】
本発明のウレア組成物の２０℃におけるクリームタイムは、０．５～９０秒とすることができ、０．７～６０秒が好ましい。ウレア樹脂組成物の２０℃におけるクリームタイムがかかる範囲にある場合には、実用上の液温で発泡剤が揮発する前に混合した液体が増粘しセルが崩壊することなく、効率的に発泡する点で、より優れた効果を奏する。ウレア組成物の２０℃におけるクリームタイムは、５℃におけるクリームタイムの測定方法において、ポリイソシアネート化合物（Ａ）とポリウレア発泡体製造用組成物を、それぞれ２０℃に保ち混合したこと以外は、同じ測定方法により測定する。
【0048】
４．ポリウレア発泡体の特性
４－１．イソシアヌレート化率
本発明のポリウレア発泡体は、イソシアヌレート構造を含む。イソシアヌレート構造は、ウレア樹脂組成物の原料であるポリイソシアネート化合物（Ａ）が、三量化触媒によって三量化されることで形成される。イソシアヌレート構造は、赤外線分光分析法により、検出できる。ポリイソシアネート化合物（Ａ）がイソシアヌレート化された割合（イソシアヌレート化率）は、赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出される。イソシアヌレート化率は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定さないが、例えば、１０～５０％とすることができ、２０～４５％が好ましく、２５～４０％がより好ましい。また、下限値は１０％以上、２０％以上、２５％以上、２８％以上とすることができ、上限値は５０％以下、４５％以下、４３％以下、４０％以下としてもよい。イソシアヌレート化率がかかる範囲内にあれば、ポリウレア発泡体は、優れた難燃性を有する。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
４－１．イソシアヌレート化率
本発明のポリウレア発泡体は、イソシアヌレート構造を含む。イソシアヌレート構造は、ウレア樹脂組成物の原料であるポリイソシアネート化合物（Ａ）が、三量化触媒によって三量化されることで形成される。イソシアヌレート構造は、赤外線分光分析法により、検出できる。ポリイソシアネート化合物（Ａ）がイソシアヌレート化された割合（イソシアヌレート化率）は、赤外線分光分析法により得られた吸収スペクトルに基づいて下式（１）により算出される。イソシアヌレート化率は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定さないが、例えば、１０～５０％とすることができ、２０～４５％が好ましく、２５～４０％がより好ましい。また、下限値は１０％以上、２０％以上、２５％以上、２８％以上とすることができ、上限値は５０％以下、４５％以下、４３％以下、４０％以下としてもよい。イソシアヌレート化率がかかる範囲内にあれば、ポリウレア発泡体は、優れた難燃性を有する。
（式１）
イソシアヌレート化率（％）＝Ｐ１／（Ｐ１+Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積
【0049】
Ｐ１は、赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピークの面積であり、波数１４１０ｃｍ－１近傍のヌレート環に由来するピークの面積である。Ｐ１は、波数が１３８０～１４３０ｃｍ－１の範囲のピーク面積である。Ｐ１は、原料のポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基が反応してできたイソシアヌレート構造の含有量を示す。
【0050】
Ｐ２は、赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積であり、波数が１５９５ｃｍ－１近傍のウレア結合のＣ＝Ｏに由来するピークの面積である。Ｐ２は、波数が１５５０～１６４０ｃｍ－１の範囲のピーク面積である。Ｐ２は、原料のポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基が反応してできたウレア構造の含有量を示す。
【0051】
Ｐ３は、赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積であり、波数１７１０ｃｍ－１近傍のＣ＝Ｏ結合のピークの面積である。Ｐ３は、波数が１６８０～１７３０ｃｍ－１の範囲のピーク面積である。Ｐ３は、原料のポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基が反応してできたウレタン構造及びイソシアヌレート構造の含有量を示す。
【0052】
Ｐ４は、赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積であり、波数１５１０ｃｍ－１近傍のＮ－Ｈに由来するピークの面積である。Ｐ４は、波数が１４７０～１５５０ｃｍ－１の範囲のピーク面積である。Ｐ４は、ポリウレア発泡体に含まれるウレタン構造及びウレア構造の含有量を示し、原料のポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基が反応してできたウレタン構造及びウレア構造の含有量を示す。
【0053】
従って、Ｐ１～Ｐ４の和は、原料であるポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基の反応した総数を示す。このため、イソシアヌレート化率は、反応した原料であるポリイソシアネート化合物（Ａ）のイソシアネート基のうち、イソシアヌレート構造となったものの割合を示す値である。
【0054】
４－２．密度
ポリウレア発泡体の密度は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、１０～２００ｋｇ／ｍ３とすることができ、１０～１００ｋｇ／ｍ３が好ましく、１０～５５ｋｇ／ｍ３がより好ましい。ポリウレア発泡体の密度がかかる範囲にある場合には、熱伝導率に優れ、難燃性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。ポリウレア発泡体の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５「発泡プラスチック及びゴム－見掛け密度の求め方」に従って測定される。
ポリウレア発泡体の密度は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、１０～２００ｋｇ／ｍ３とすることができ、１０～１００ｋｇ／ｍ３が好ましく、１０～５５ｋｇ／ｍ３がより好ましい。ポリウレア発泡体の密度がかかる範囲にある場合には、熱伝導率に優れ、難燃性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。ポリウレア発泡体の密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５「発泡プラスチック及びゴム－見掛け密度の求め方」に従って測定される。
【0055】
４－３．平均セル（気泡）径及びセル形状
ポリウレア発泡体に含まれる気泡（セル）の平均セル径及び形状は、以下の試験片を作製し、測長機能付きの光学顕微鏡（例えば、デジタルマイクロスコープ）を用いて、観察、測定する。試験片は、ウレア樹脂組成物を箱型の金型（例えば、発泡体を直方体形状成形するための金型）に流し込み、発泡、硬化させ、成形したポリウレア発泡体を得て、このポリウレア発泡体から長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍ×厚み２０ｍｍに切り出すことで作製される。ここで、金型内で発泡させた際の発泡の流れ方向（ウレア樹脂組成物が発泡して膨張する方向であり、金型底面から垂直上方の方向。以降、この方向をライズ方向と称す）を、試験片の厚み方向となるように取り出す。取り出した試験片のライズ方向を法線とする面をＣＤ面とする。また、試験片のＣＤ面に直交する面をＭＤ面とする。ＣＤ面を光学顕微鏡（デジタルマイクロスコープを含む）で観察し、その形状を確認する。その際、ＣＤ面における気泡を無作為に１０個選択し、各気泡のＣＤ面内の最も長い径（Ｒ１とする）と、その最も長い径に直交する方向の径（Ｒ２とする）の差（ＤＲ＝Ｒ１－Ｒ２）を求め、選択した全ての気泡のＤＲの平均が、５ｍｍを超える場合を楕円形状と判断する。
また、０ｍｍ以上５ｍｍ以下を円形状と判断する。
また、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を無作為にそれぞれ１０個選択し、その長軸の長さを測定し、平均したものをＣＤ面内の平均セル径及びＣＤ面内の平均セル径とする。また、ＭＤ面内の平均セル径とＣＤ面内の平均セル径の比（ＭＤ面内の平均セル径／ＣＤ面内の平均セル径）は、０．７～１．８とすることができ、０．８～１．３が好ましい。これらの値がかかる範囲にある場合には、優れた性能のポリウレア発泡体を得ることができる。
ポリウレア発泡体に含まれる気泡（セル）の平均セル径及び形状は、以下の試験片を作製し、測長機能付きの光学顕微鏡（例えば、デジタルマイクロスコープ）を用いて、観察、測定する。試験片は、ウレア樹脂組成物を箱型の金型（例えば、発泡体を直方体形状成形するための金型）に流し込み、発泡、硬化させ、成形したポリウレア発泡体を得て、このポリウレア発泡体から長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍ×厚み２０ｍｍに切り出すことで作製される。ここで、金型内で発泡させた際の発泡の流れ方向（ウレア樹脂組成物が発泡して膨張する方向であり、金型底面から垂直上方の方向。以降、この方向をライズ方向と称す）を、試験片の厚み方向となるように取り出す。取り出した試験片のライズ方向を法線とする面をＣＤ面とする。また、試験片のＣＤ面に直交する面をＭＤ面とする。ＣＤ面を光学顕微鏡（デジタルマイクロスコープを含む）で観察し、その形状を確認する。その際、ＣＤ面における気泡を無作為に１０個選択し、各気泡のＣＤ面内の最も長い径（Ｒ１とする）と、その最も長い径に直交する方向の径（Ｒ２とする）の差（ＤＲ＝Ｒ１－Ｒ２）を求め、選択した全ての気泡のＤＲの平均が、５ｍｍを超える場合を楕円形状と判断する。
また、０ｍｍ以上５ｍｍ以下を円形状と判断する。
また、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を無作為にそれぞれ１０個選択し、その長軸の長さを測定し、平均したものをＣＤ面内の平均セル径及びＣＤ面内の平均セル径とする。また、ＭＤ面内の平均セル径とＣＤ面内の平均セル径の比（ＭＤ面内の平均セル径／ＣＤ面内の平均セル径）は、０．７～１．８とすることができ、０．８～１．３が好ましい。これらの値がかかる範囲にある場合には、優れた性能のポリウレア発泡体を得ることができる。
【0056】
４－４．独立気泡率
ポリウレア発泡体に含まれる気泡は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されず、独立気泡、連続気泡、半連続気泡のいずれを含んでいてもよい。ここで、半連続気泡構造とは、独立気泡と異なり、気泡に小さな気孔を有する構造であって、連続気泡構造と比較して、隣り合う気泡同士の気孔が小さい構造のものを意味する。
ポリウレア発泡体の独立気泡率は、例えば、７５％以上とすることができ、８０％以上が好ましい。独立気泡率がかかる範囲にある場合には、優れた性能のポリウレア発泡体を得ることができる。
なお、独立気泡率は、以下の方法で算出されたものとする。ポリウレア発泡体を長さ３０ｍｍ×幅３０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片に加工し、各辺の長さを正確に測定し試験片の見かけの体積（Ｖ）を算出する。試験片の質量（Ｗ）を測定する。乾式自動密度計を用いて、試験片の真の体積（Ｖ１）を測定する。下式２～４により算出された値を独立気泡率とする。なお各測定は、温度２３±５℃、相対湿度４０～７０％の環境下で行うものとする。
（式２）
オープンセル率（％）：Ｏｃ＝（Ｖ－Ｖ１）／Ｖ×１００
（式３）
ポリウレア発泡体の樹脂量：Ｓ＝Ｗ／（Ｖ×Ｄ）×１００
Ｄは、ポリウレア発泡体の樹脂自体の密度とする。
（式４）
独立気泡率：Ｃｃ＝１００－Ｏｃ－Ｓ
ポリウレア発泡体に含まれる気泡は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されず、独立気泡、連続気泡、半連続気泡のいずれを含んでいてもよい。ここで、半連続気泡構造とは、独立気泡と異なり、気泡に小さな気孔を有する構造であって、連続気泡構造と比較して、隣り合う気泡同士の気孔が小さい構造のものを意味する。
ポリウレア発泡体の独立気泡率は、例えば、７５％以上とすることができ、８０％以上が好ましい。独立気泡率がかかる範囲にある場合には、優れた性能のポリウレア発泡体を得ることができる。
なお、独立気泡率は、以下の方法で算出されたものとする。ポリウレア発泡体を長さ３０ｍｍ×幅３０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片に加工し、各辺の長さを正確に測定し試験片の見かけの体積（Ｖ）を算出する。試験片の質量（Ｗ）を測定する。乾式自動密度計を用いて、試験片の真の体積（Ｖ１）を測定する。下式２～４により算出された値を独立気泡率とする。なお各測定は、温度２３±５℃、相対湿度４０～７０％の環境下で行うものとする。
（式２）
オープンセル率（％）：Ｏｃ＝（Ｖ－Ｖ１）／Ｖ×１００
（式３）
ポリウレア発泡体の樹脂量：Ｓ＝Ｗ／（Ｖ×Ｄ）×１００
Ｄは、ポリウレア発泡体の樹脂自体の密度とする。
（式４）
独立気泡率：Ｃｃ＝１００－Ｏｃ－Ｓ
【0057】
４－５．５％重量減少温度
ポリウレア発泡体の５％重量減少温度は、例えば、１２０～３２０℃とすることができ、１５０～２８０℃が好ましい。５％重量減少温度が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。５％重量減少温度の測定は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、２５～７００℃の温度領域について、ポリウレア発泡体の重量減少挙動を観測し、試料重量が５重量％減少する温度を測定する。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
ポリウレア発泡体の５％重量減少温度は、例えば、１２０～３２０℃とすることができ、１５０～２８０℃が好ましい。５％重量減少温度が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。５％重量減少温度の測定は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、２５～７００℃の温度領域について、ポリウレア発泡体の重量減少挙動を観測し、試料重量が５重量％減少する温度を測定する。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
【0058】
４－６．灰分量（６００℃及び７００℃）の測定
ポリウレア発泡体の６００℃に加熱した場合の灰分量は、例えば、５～６０重量％とすることができ、１０重量％以上が好ましい。また、ポリウレア発泡体の７００℃に加熱した場合の灰分量は、例えば、３重量％以上とすることができ、５重量％以上が好ましい。これらの値が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。６００℃及び７００℃に加熱した場合の灰分量は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、２５～６００℃又は２５～７００℃の温度領域について、ポリウレア発泡体の重量減少挙動を観測し、６００℃又は７００℃でのポリウレア発泡体の残存重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、６００℃又は７００℃の灰分量（重量％）とする。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
ポリウレア発泡体の６００℃に加熱した場合の灰分量は、例えば、５～６０重量％とすることができ、１０重量％以上が好ましい。また、ポリウレア発泡体の７００℃に加熱した場合の灰分量は、例えば、３重量％以上とすることができ、５重量％以上が好ましい。これらの値が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。６００℃及び７００℃に加熱した場合の灰分量は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、２５～６００℃又は２５～７００℃の温度領域について、ポリウレア発泡体の重量減少挙動を観測し、６００℃又は７００℃でのポリウレア発泡体の残存重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、６００℃又は７００℃の灰分量（重量％）とする。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
【0059】
４－７．保持残量（３００℃×３０分、５００℃×３０分）
ポリウレア発泡体の３００℃における３０分間の加熱処理後の保持残量は、例えば、３０～９５重量％とすることができ、５５～９５重量％が好ましい。また、ポリウレア発泡体の５００℃における３０分間の加熱処理後の保持残量は、例えば、１５～６５重量％とすることができ、２５～６５重量％が好ましい。これらの値が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。３００℃及び５００℃における３０分間加熱した場合の保持残量は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、３００℃又は５００℃に昇温し、さらに３０分間保持したあとのポリウレア発泡体の残量重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、保持重量（重量％）とする。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとして所定の温度まで昇温、保持し、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
ポリウレア発泡体の３００℃における３０分間の加熱処理後の保持残量は、例えば、３０～９５重量％とすることができ、５５～９５重量％が好ましい。また、ポリウレア発泡体の５００℃における３０分間の加熱処理後の保持残量は、例えば、１５～６５重量％とすることができ、２５～６５重量％が好ましい。これらの値が、かかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。３００℃及び５００℃における３０分間加熱した場合の保持残量は、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）を用い、３００℃又は５００℃に昇温し、さらに３０分間保持したあとのポリウレア発泡体の残量重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、保持重量（重量％）とする。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとして所定の温度まで昇温、保持し、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行う。
【0060】
４－８．圧縮強度
ポリウレア発泡体の圧縮強度は、例えば、３００～８００ｋＰａとすることができ、３５０～８００ｋＰａが好ましい。圧縮強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の圧縮強度は、例えば、３００～８００ｋＰａとすることができ、３５０～８００ｋＰａが好ましい。圧縮強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定される。
【0061】
４－９．接着強度
ポリウレア発泡体の木板に対する接着強度は、例えば、５０～２５０ｋＰａとすることができ、７０～２５０ｋＰａが好ましい。接着強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。接着強度は、ＪＩＳ Ａ９５２６：２０１５「建築物断熱用吹付け硬質ウレタンフォーム」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の木板に対する接着強度は、例えば、５０～２５０ｋＰａとすることができ、７０～２５０ｋＰａが好ましい。接着強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。接着強度は、ＪＩＳ Ａ９５２６：２０１５「建築物断熱用吹付け硬質ウレタンフォーム」に記載の方法で測定される。
【0062】
４－１０．熱伝導率
ポリウレア発泡体の熱伝導率は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、０．０１５～０．０４０Ｗ／（ｍ・Ｋ）とすることができ、０．０１５～０．０２６Ｗ／（ｍ・Ｋ）が好ましい。熱伝導率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２－１「熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法－第１部：保護熱板法（ＧＨＰ法）」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の熱伝導率は、本発明の効果を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、０．０１５～０．０４０Ｗ／（ｍ・Ｋ）とすることができ、０．０１５～０．０２６Ｗ／（ｍ・Ｋ）が好ましい。熱伝導率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２－１「熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法－第１部：保護熱板法（ＧＨＰ法）」に記載の方法で測定される。
【0063】
４－１１．圧縮弾性率
ポリウレア発泡体の圧縮弾性率は、例えば、８～３０ＭＰａとすることができ、１０～３０ＭＰａが好ましい。圧縮弾性率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。圧縮弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の圧縮弾性率は、例えば、８～３０ＭＰａとすることができ、１０～３０ＭＰａが好ましい。圧縮弾性率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。圧縮弾性率は、ＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定される。
【0064】
４－１２．透湿係数（水蒸気透過度）
ポリウレア発泡体の透湿係数は、例えば、２．５～９．５ｎｇ／(ｍ２・ｓ・Ｐａ)とすることができ、２．５～８．５ｎｇ／(ｍ２・ｓ・Ｐａ)が好ましい。透湿係数がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。透過係数は、ＪＩＳ Ｋ７２２５：２０１８「硬質発泡プラスチック－水蒸気透過性の求め方」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の透湿係数は、例えば、２．５～９．５ｎｇ／(ｍ２・ｓ・Ｐａ)とすることができ、２．５～８．５ｎｇ／(ｍ２・ｓ・Ｐａ)が好ましい。透湿係数がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。透過係数は、ＪＩＳ Ｋ７２２５：２０１８「硬質発泡プラスチック－水蒸気透過性の求め方」に記載の方法で測定される。
【0065】
４－１３．引張強度
ポリウレア発泡体の引張強度は、例えば、０．５～２．０ＭＰａとすることができ、０．６～２．０ＭＰａが好ましい。引張強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。引張強度は、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の引張強度は、例えば、０．５～２．０ＭＰａとすることができ、０．６～２．０ＭＰａが好ましい。引張強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。引張強度は、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載の方法で測定される。
【0066】
４－１４．引張伸び
ポリウレア発泡体の引張伸びは、例えば、４５～２２０％とすることができ、５５～１８０％が好ましい。引張伸びがかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。引張伸びは、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載に準拠して試験片を作製し、引張方向の間隔が５０ｍｍとなる標線を２本平行に引く。この試験片を、材料試験機を用いて、引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎで試験を行い、破断に至った際の前記標線間の間隔を測定する。引張伸びは、測定結果（破断時の標線の間隔）／５０ｍｍ（試験前の標線の間隔）×１００として算出する。
ポリウレア発泡体の引張伸びは、例えば、４５～２２０％とすることができ、５５～１８０％が好ましい。引張伸びがかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。引張伸びは、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載に準拠して試験片を作製し、引張方向の間隔が５０ｍｍとなる標線を２本平行に引く。この試験片を、材料試験機を用いて、引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎで試験を行い、破断に至った際の前記標線間の間隔を測定する。引張伸びは、測定結果（破断時の標線の間隔）／５０ｍｍ（試験前の標線の間隔）×１００として算出する。
【0067】
４－１５．曲げ強度
ポリウレア発泡体の曲げ強度は、例えば、０．０２～０．１５ＭＰａとすることができ、０．０２５～０．１５ＭＰａが好ましい。曲げ強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。曲げ強度は、ＪＩＳ Ｋ７２２１－２：２００６「硬質発泡プラスチック－曲げ試験－ 第２部：曲げ特性の求め方」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の曲げ強度は、例えば、０．０２～０．１５ＭＰａとすることができ、０．０２５～０．１５ＭＰａが好ましい。曲げ強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。曲げ強度は、ＪＩＳ Ｋ７２２１－２：２００６「硬質発泡プラスチック－曲げ試験－ 第２部：曲げ特性の求め方」に記載の方法で測定される。
【0068】
４－１６．シャルピー衝撃強さ
ポリウレア発泡体のシャルピー衝撃強さは、例えば、１．０～３．０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ３とすることができ、１．２～３．０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ３が好ましい。シャルピー衝撃強さがかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。シャルピー衝撃強さは、ＪＩＳ Ｋ７１１１－１：２０１２「プラスチック－シャルピー衝撃特性の求め方－第１部：非計装化衝撃試験」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体のシャルピー衝撃強さは、例えば、１．０～３．０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ３とすることができ、１．２～３．０ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ３が好ましい。シャルピー衝撃強さがかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。シャルピー衝撃強さは、ＪＩＳ Ｋ７１１１－１：２０１２「プラスチック－シャルピー衝撃特性の求め方－第１部：非計装化衝撃試験」に記載の方法で測定される。
【0069】
４－１７．吸水率
ポリウレア発泡体の吸水率は、例えば、０．０１２～０．０５０％とすることができ、０．０１５～０．０４５％が好ましい。吸水率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。吸水率は、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載のＢ法で測定した吸水量をポリウレア発泡体の初期重量で除して算出される。
ポリウレア発泡体の吸水率は、例えば、０．０１２～０．０５０％とすることができ、０．０１５～０．０４５％が好ましい。吸水率がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。吸水率は、ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載のＢ法で測定した吸水量をポリウレア発泡体の初期重量で除して算出される。
【0070】
４－１８．打ち抜きせん断強度
ポリウレア発泡体の打ち抜きせん断強度は、例えば、７～３０Ｎ／ｃｍ２とすることができ、８～２５Ｎ／ｃｍ２が好ましい。打ち抜きせん断強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。打ち抜きせん断強度は、ＪＩＳ Ｋ７２１４：１９８５「プラスチックの打抜きによる せん断試験方法」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体の打ち抜きせん断強度は、例えば、７～３０Ｎ／ｃｍ２とすることができ、８～２５Ｎ／ｃｍ２が好ましい。打ち抜きせん断強度がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。打ち抜きせん断強度は、ＪＩＳ Ｋ７２１４：１９８５「プラスチックの打抜きによる せん断試験方法」に記載の方法で測定される。
【0071】
４－１９．デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）
ポリウレア発泡体のデュロメータ硬さ（Ｃ硬度）は、例えば、２５～６５とすることができ、３０～６０が好ましい。デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）は、ＪＩＳ Ｋ７２１５：１９８６「プラスチックのデュロメータ硬さ試験方法」に記載の方法で測定される。
ポリウレア発泡体のデュロメータ硬さ（Ｃ硬度）は、例えば、２５～６５とすることができ、３０～６０が好ましい。デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）は、ＪＩＳ Ｋ７２１５：１９８６「プラスチックのデュロメータ硬さ試験方法」に記載の方法で測定される。
【0072】
４－２０．比熱
ポリウレア発泡体の比熱は、例えば、０．１５～０．３５ｋＪ／（ｋｇ・℃）とすることができ、０．１７～０．３０ｋＪ／（ｋｇ・℃）が好ましい。比熱がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。比熱は、ＪＩＳ Ｋ７１２３：１９８７「プラスチックの比熱容量測定方法」に記載の入力補償示差走査熱量測定方法で測定される。
ポリウレア発泡体の比熱は、例えば、０．１５～０．３５ｋＪ／（ｋｇ・℃）とすることができ、０．１７～０．３０ｋＪ／（ｋｇ・℃）が好ましい。比熱がかかる範囲にある場合には、本発明の効果を有するポリウレア発泡体を得ることができる。比熱は、ＪＩＳ Ｋ７１２３：１９８７「プラスチックの比熱容量測定方法」に記載の入力補償示差走査熱量測定方法で測定される。
【0073】
４－２１．コーンカロリーメータ測定（総発熱量）
ポリウレア発泡体の総発熱量は、ＩＳＯ－５６６０の試験方法に準拠し、コーンカロリーメータを用いて、放射熱強度を５０ｋＷ／ｍ２として加熱した条件で測定する。また、１０分経過時の総発熱量は、１５ＭＪ／ｍ２以下とすることができ、１０ＭＪ／ｍ２以下が好ましい。さらに、２０分経過時の総発熱量は、１５ＭＪ／ｍ２以下とすることができ、１０ＭＪ／ｍ２以下が好ましく、８ＭＪ／ｍ２以下がより好ましい。ポリウレア発泡体の総発熱量がかかる範囲にある場合には、特に難燃性に優れたポリウレア発泡体となる。
ポリウレア発泡体の総発熱量は、ＩＳＯ－５６６０の試験方法に準拠し、コーンカロリーメータを用いて、放射熱強度を５０ｋＷ／ｍ２として加熱した条件で測定する。また、１０分経過時の総発熱量は、１５ＭＪ／ｍ２以下とすることができ、１０ＭＪ／ｍ２以下が好ましい。さらに、２０分経過時の総発熱量は、１５ＭＪ／ｍ２以下とすることができ、１０ＭＪ／ｍ２以下が好ましく、８ＭＪ／ｍ２以下がより好ましい。ポリウレア発泡体の総発熱量がかかる範囲にある場合には、特に難燃性に優れたポリウレア発泡体となる。
【0074】
５．ポリウレア発泡体の製造方法
本発明のウレア樹脂組成物は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、触媒、発泡剤、整泡剤、赤燐、その他の難燃剤、その他添加物をあらかじめ混合して作製する。ウレア樹脂組成物の混合方法としては公知の方法を用いることができる。具体的には、容器に、ポリイソシアネート（Ａ）以外の原料を混合機（例えば、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機）で混合し（例えば、前記攪拌機を用い２０００ｒｐｍで５分間攪拌する）、ポリウレア発泡体製造用組成物を調整する。続いて、ポリイソシアネート（Ａ）と、ポリウレア発泡体製造用組成物をそれぞれ所定の温度（例えば、１０±１℃）に冷却する。その後、ポリイソシアネート（Ａ）と、ポリウレア発泡体製造用組成物とを、混合し（例えば、前記攪拌機を用いて２０００ｒｐｍで５秒間攪拌する）、ウレア樹脂組成物を得ることができる。さらに、ウレア樹脂組成物を発泡、硬化させて、ポリウレア発泡体を得ることができる。
なお、吹付工法に用いる場合には、予めポリイソシアネート以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を、スプレーガンにポンプなどを用いてそれぞれ供給し（この際スプレーガンのノズルを開放する）、スプレーガン内のチャンバーにおいてポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合し、躯体へ吹付を行い、ポリウレア発泡体を得ることができる。予めポリイソシアネート化合物（Ａ）以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱うことができる。なお、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と反応しない難燃剤、整泡剤、発泡剤、分散剤、その他添加剤は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と混合し、システム液として取り扱うこともできる。
本発明のウレア樹脂組成物は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）、ポリアミン化合物（Ｂ）、触媒、発泡剤、整泡剤、赤燐、その他の難燃剤、その他添加物をあらかじめ混合して作製する。ウレア樹脂組成物の混合方法としては公知の方法を用いることができる。具体的には、容器に、ポリイソシアネート（Ａ）以外の原料を混合機（例えば、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機）で混合し（例えば、前記攪拌機を用い２０００ｒｐｍで５分間攪拌する）、ポリウレア発泡体製造用組成物を調整する。続いて、ポリイソシアネート（Ａ）と、ポリウレア発泡体製造用組成物をそれぞれ所定の温度（例えば、１０±１℃）に冷却する。その後、ポリイソシアネート（Ａ）と、ポリウレア発泡体製造用組成物とを、混合し（例えば、前記攪拌機を用いて２０００ｒｐｍで５秒間攪拌する）、ウレア樹脂組成物を得ることができる。さらに、ウレア樹脂組成物を発泡、硬化させて、ポリウレア発泡体を得ることができる。
なお、吹付工法に用いる場合には、予めポリイソシアネート以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）を、スプレーガンにポンプなどを用いてそれぞれ供給し（この際スプレーガンのノズルを開放する）、スプレーガン内のチャンバーにおいてポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合し、躯体へ吹付を行い、ポリウレア発泡体を得ることができる。予めポリイソシアネート化合物（Ａ）以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱うことができる。なお、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と反応しない難燃剤、整泡剤、発泡剤、分散剤、その他添加剤は、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と混合し、システム液として取り扱うこともできる。
【0075】
ポリアミン化合物（Ｂ）のウレア樹脂組成物中の含有量は、ウレア樹脂組成物の全量を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であり、５．０質量％以上が好ましく、８．０質量％以上がより好ましい。前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量の上限は、例えば、４０．０質量％以下とすることができ、３０．０質量％以下が好ましく、２０．０質量％以下がより好ましい。ポリアミン化合物（Ｂ）のウレア樹脂組成物中の含有量は、別の観点では、ウレア樹脂組成物のイソシアネートインデックスが、２００～６００となるように配合することができ、２００～５００がより好ましい。ここで、イソシアネートインデックスとは、全原料配合である樹脂組成物のすべての活性水素のモル数と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）中のイソシアネート基のモル数の比に１００を乗じた値（ＮＣＯのモル数／活性水素のモル数×１００）をいう。樹脂組成物のイソシアネートインデックスがかかる範囲にある場合には、十分なイソシアヌレート構造が形成され、イソシアヌレート化率を適度なものとすることができる。そのため、ポリウレア発泡体の難燃性を優れたものとすることができる。
なお、ポリイソシアネート化合物（Ａ）以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱う場合には、ポリアミン化合物（Ｂ）のポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、ポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）との和を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であり、５．０質量％以上が好ましく、８．０質量％以上がより好ましい。前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量の上限は、例えば、４０．０質量％以下とすることができ、３０．０質量％以下が好ましく、２０．０質量％以下がより好ましい。ポリアミン化合物（Ｂ）のポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、別の観点では、ポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合した際のイソシアネートインデックスが、２００～６００となるように配合することができ、２００～５００がより好ましい。
なお、ポリイソシアネート化合物（Ａ）以外の原料を混合したポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱う場合には、ポリアミン化合物（Ｂ）のポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、ポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）との和を１００質量％とした場合に、２．０質量％以上であり、５．０質量％以上が好ましく、８．０質量％以上がより好ましい。前記ポリアミン化合物（Ｂ）の含有量の上限は、例えば、４０．０質量％以下とすることができ、３０．０質量％以下が好ましく、２０．０質量％以下がより好ましい。ポリアミン化合物（Ｂ）のポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、別の観点では、ポリウレア発泡体製造用組成物とポリイソシアネート化合物（Ａ）を混合した際のイソシアネートインデックスが、２００～６００となるように配合することができ、２００～５００がより好ましい。
【0076】
ポリイソシアネート化合物（Ａ）のウレア樹脂組成物中の含有量は、ウレア樹脂組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１００～１０００質量部とすることができる。
なお、ポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱う場合には、ポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１００～１０００質量部とすることができる。
なお、ポリウレア発泡体製造用組成物と、ポリイソシアネート化合物（Ａ）と、を二液性のシステム液として取り扱う場合には、ポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１００～１０００質量部とすることができる。
【0077】
整泡剤のウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、ウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、０．１～２０質量部とすることができる。また、ポリウレア発泡体に含まれる整泡剤の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、０．１～２０質量％とすることができ、０．５～１５質量％が好ましい。
【0078】
難燃剤のウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、ウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１０～２００質量部とすることができ、３０～１５０質量部が好ましく、５０～１００質量部がより好ましい。難燃剤の含有量がかかる範囲にある場合には、難燃性に優れたポリウレア発泡体を得ることができる。また、ポリウレア発泡体に含まれる難燃剤の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、１～６０質量％とすることができ、２～４５質量％が好ましい。
【0079】
赤燐のウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、ウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１００質量部以下とすることができ、５～４０質量部が好ましく、２５～４０質量部がより好ましい。また、ポリウレア発泡体に含まれる赤燐の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、０～３０質量％とすることができ、１～３０質量％が好ましく、２～２５質量％がより好ましい。赤燐の含有量がかかる範囲にある場合には、より難燃性に優れたポリウレア発泡体を得ることができ、さらに湿熱環境下における経時劣化を抑制できる。特に発泡体の熱分解後の灰分が増加すること、及び、後述する接炎評価において、接炎初期に不燃性の炭化層を形成することで発泡体深部への燃焼進行を防止することができる。
また、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる難燃剤の合計の含有量は、ウレア樹脂組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１０～２００質量部とすることができる。また、ウレア樹脂組成物中の赤燐の含有量（Ｆｐ）と、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる難燃剤の合計の含有量（Ｆｔ）との比（Ｆｐ／Ｆｔ）は、特に限定されないが、例えば、０．０～１．０とすることができ、０．０～０．８が好ましく、０．０９～０．７３がより好ましく、０．４５～０．７３がさらに好ましい。これら難燃剤の配合がかかる範囲にある場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制できるポリウレア発泡体を得ることができる。
また、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる難燃剤の合計の含有量は、ウレア樹脂組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１０～２００質量部とすることができる。また、ウレア樹脂組成物中の赤燐の含有量（Ｆｐ）と、リン酸エステル、リン酸塩含有難燃剤、臭素含有難燃剤、ホウ素含有難燃剤、アンチモン含有難燃剤及び金属水酸化物から選ばれる難燃剤の合計の含有量（Ｆｔ）との比（Ｆｐ／Ｆｔ）は、特に限定されないが、例えば、０．０～１．０とすることができ、０．０～０．８が好ましく、０．０９～０．７３がより好ましく、０．４５～０．７３がさらに好ましい。これら難燃剤の配合がかかる範囲にある場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制できるポリウレア発泡体を得ることができる。
【0080】
三量化触媒のウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、０．１～３０質量部とすることができ、１～２０質量部が好ましく、５～２０質量部がより好ましく、１０～２０質量部がさらに好ましい。三量化触媒の含有量がかかる範囲にある場合には、イソシアヌレート化が十分となり、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制できるポリウレア発泡体を得ることができる。また、ポリウレア発泡体に含まれる三量化触媒の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、０．０１～２０質量％とすることができ、０．０５～１５質量％が好ましい。
【0081】
発泡剤のウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中の含有量は、樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１～６０質量部とすることができ、５～５０質量部が好ましい。発泡剤の含有量がかかる範囲にある場合には、優れた難燃性と燃焼時の保形性を有し、湿熱環境下における経時劣化を抑制できるポリウレア発泡体を得ることができる。また、ポリウレア発泡体に含まれる発泡剤の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、１～４０質量％とすることができ、３～３０質量％が好ましい。
【0082】
三量化触媒以外の触媒（樹脂化触媒、泡化触媒等）を配合する場合において、三量化触媒以外の触媒の含有量は、ウレア樹脂組成物中又はポリウレア発泡体製造用組成物中のポリアミン化合物（Ｂ）の全含有量を１００質量部とした場合に、１～１０質量部とすることができる。なお、樹脂化触媒及び泡化触媒の両方の作用を有する化合物は樹脂化触媒として配合するものとする。また、ポリウレア発泡体に含まれる三量化触媒以外の触媒の含有量は、ポリウレア発泡体の全質量を１００質量％とした場合に、０～２０質量％とすることができ、０．５～１５質量％が好ましい。
【0083】
６．ポリウレア発泡体の用途
本発明のポリウレア発泡体は、建築用途（壁、天井、屋根、床など）や、建具（窓、障子、扉戸、ふすま、欄間など）、石油及びガス運搬用船舶・貯蔵用タンク、車輛（エンジン、バッテリー、天井、フロア、ドアパネルなど）、航空機、輸送機、薬剤運搬用保冷バッグ、冷凍・冷蔵室、プラント施設、及び、冷蔵庫などの電化製品、土留壁の、保温材、熱材、冷熱抵抗緩和材や、地盤沈下防止工事や道路建設時の地下充填補強材、トンネルや橋梁、浮桟橋等土木用途注入補修材、不要地下室などの構造部充填材、エネルギー吸収材、防水材、止水材、浮力材等に用いられる。また、木造や鉄筋コンクリート造の建築などでは、断熱施工が容易であるため吹付工法用のポリウレア発泡体として用いることができる。
本発明のポリウレア発泡体は、建築用途（壁、天井、屋根、床など）や、建具（窓、障子、扉戸、ふすま、欄間など）、石油及びガス運搬用船舶・貯蔵用タンク、車輛（エンジン、バッテリー、天井、フロア、ドアパネルなど）、航空機、輸送機、薬剤運搬用保冷バッグ、冷凍・冷蔵室、プラント施設、及び、冷蔵庫などの電化製品、土留壁の、保温材、熱材、冷熱抵抗緩和材や、地盤沈下防止工事や道路建設時の地下充填補強材、トンネルや橋梁、浮桟橋等土木用途注入補修材、不要地下室などの構造部充填材、エネルギー吸収材、防水材、止水材、浮力材等に用いられる。また、木造や鉄筋コンクリート造の建築などでは、断熱施工が容易であるため吹付工法用のポリウレア発泡体として用いることができる。
【実施例】
【0084】
＜＜樹脂組成物の作製＞＞
＜原料＞
（ポリアミン化合物（Ｂ））
・エタキュア４２０（アルベマール社製、アミン価：５６２ｍｇＫＯＨ／Ｇ）
・エラスマー２５０Ｐ（クミアイ化学工業社製、アミン価：２５４ｍｇＫＯＨ／ｇ）
・ＡＮＣＡＭＩＮＥ２０４９（Ｅｖｏｎｉｋ社製、アミン価：４８４ｍｇＫＯＨ／ｇ）
・エラスマー１０００Ｐ（クミアイ化学工業社製、アミン価：９３ｍｇＫＯＨ／ｇ）
（ポリオール化合物）
・マキシモールＲＬＫ－５０５ （川崎化成工業社製、水酸基価：２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ）
（難燃剤）
・リン酸トリス（２－クロロプロピル） （ＴＭＣＰＰ、塩素含有リン酸エステル）
・レゾルシノールビス（ジフェニル）ホスフェート（ＰＦＲ、リン酸エステル）
・赤燐
・ポリリン酸アンモニウム（リン酸塩含有難燃剤）
・次亜リン酸アルミニウム（ホスフィン酸塩含有難燃剤）
・次亜リン酸ナトリウム（ホスフィン酸塩含有難燃剤）
・デカブロモジフェニルオキサイド（臭素含有難燃剤）
・ホウ酸亜鉛（ホウ素含有難燃剤）
・三酸化アンチモン（アンチモン含有難燃剤）
・水酸化アルミニウム（金属水酸化物難燃剤）
・膨張黒鉛
・ＤＯＷＳＩＬ ＴＭ－４ ７０８１（ダウ東レ社製、アクリル変性シリコーン系樹脂、シリコーン系難燃剤）
（整泡剤）
・ＳＦ２９３７Ｆ（東レダウコーニング社製シリコーン系界面活性剤）
・ディスパロンＳＥＩ－１５０１（楠本化成社製、アクリル系重合物、有機系界面活性剤）
（触媒）
・２－エチルヘキサン酸ビスマス（ビスマス系触媒）
・ジブチルチンジメルカプチド(スズ系触媒)
・Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノエタノール（泡化触媒）
・チタン－テトラ（２－エチルヘキソシド）（チタン系触媒）
・ＴＥＤＡ（トリエチレンジアミン、アミン系触媒）
・ＢＤＭＡＥＥ（ビス（ジメチルアミノエチル）エーテル）
・１，２－ジメチルイミダゾール
・ＰＭＤＥＴＡ（ペンタメチルジエチルトリアミン）
・ＴＯＹＯＣＡＴ－ＴＲＸ（東ソー社製、三量化触媒）
・Ｕ－ＣＡＴ １８Ｘ（サンアプロ社製、４級アンモニウム塩、三量化触媒）・ジアザビシクロウンデセン（三量化触媒）
・１，３，５－トリス(ジメチルアミノプロピル)ヘキサヒドロ－ｓ－トリアジン（三量化触媒）
・オクチル酸カリウム（三量化触媒）
（発泡剤）
・Ｏｐｔｅｏｎ１１００（三井フロロケマーズ社製、ＨＦＯ－１３３６ｍｚＺ、沸点３３℃）
・Ｏｐｔｅｏｎ１１５０（三井フロロケマーズ社製、沸点７℃）
・シクロペンタン（沸点４９℃）
・水（沸点１００℃）
（ポリイソシアネート化合物（Ａ））
・ミリオネートＭＲ－２００（東ソー社製、ＮＣＯ％：３０．９％、クルードＭＤＩ）
・フォームライトＭＩ（ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン社製ＮＣＯ％：３３．３％、モノメリックＭＤＩ）
・コスモネートＴＭ－５０（三井化学ＳＫＣポリウレタン社製、ＮＣＯ％：３９．５％、ＴＤＩ／ＭＤＩ混合物）
・自社製ウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％：２７．０％、イソシアネート基末端ウレタンプレポリマー）
自社製ウレタンプレポリマーは、以下の方法で調整した。
メカニカルスターラー、アンカー式攪拌翼、窒素導入管を取り付けた５Ｌのポリエチレン製容器に、クルードＭＤＩ（東ソー社製、ミリオネートＭＲ－２００）を所定量仕込み、イソシアネート（クルードＭＤＩ）の液温を２５℃とした。ここに、ポリオールとしてポリプロピレングリコール（三井化学ＳＫＣポリウレタン社製、アクトコールＤ２０００、水酸基価: ５５．１）を、液温が８０℃を超えないように、段階的に所定量を投入した。ポリプロピレングリコールの投入が完全に終了した時点から、攪拌速度６０ｒｐｍで２時間攪拌し、上記のイソシアネートとポリオールを反応させることで、イソシアネート末端プレポリマーを得た。得られたプレポリマーのＮＣＯ基含有量は、ＪＩＳ Ｋ１６０３－１（Ａ法）に準拠して測定を行い、所定のＮＣＯ基含有量となっていることを確認した。
＜原料＞
（ポリアミン化合物（Ｂ））
・エタキュア４２０（アルベマール社製、アミン価：５６２ｍｇＫＯＨ／Ｇ）
・エラスマー２５０Ｐ（クミアイ化学工業社製、アミン価：２５４ｍｇＫＯＨ／ｇ）
・ＡＮＣＡＭＩＮＥ２０４９（Ｅｖｏｎｉｋ社製、アミン価：４８４ｍｇＫＯＨ／ｇ）
・エラスマー１０００Ｐ（クミアイ化学工業社製、アミン価：９３ｍｇＫＯＨ／ｇ）
（ポリオール化合物）
・マキシモールＲＬＫ－５０５ （川崎化成工業社製、水酸基価：２５０ｍｇＫＯＨ／ｇ）
（難燃剤）
・リン酸トリス（２－クロロプロピル） （ＴＭＣＰＰ、塩素含有リン酸エステル）
・レゾルシノールビス（ジフェニル）ホスフェート（ＰＦＲ、リン酸エステル）
・赤燐
・ポリリン酸アンモニウム（リン酸塩含有難燃剤）
・次亜リン酸アルミニウム（ホスフィン酸塩含有難燃剤）
・次亜リン酸ナトリウム（ホスフィン酸塩含有難燃剤）
・デカブロモジフェニルオキサイド（臭素含有難燃剤）
・ホウ酸亜鉛（ホウ素含有難燃剤）
・三酸化アンチモン（アンチモン含有難燃剤）
・水酸化アルミニウム（金属水酸化物難燃剤）
・膨張黒鉛
・ＤＯＷＳＩＬ ＴＭ－４ ７０８１（ダウ東レ社製、アクリル変性シリコーン系樹脂、シリコーン系難燃剤）
（整泡剤）
・ＳＦ２９３７Ｆ（東レダウコーニング社製シリコーン系界面活性剤）
・ディスパロンＳＥＩ－１５０１（楠本化成社製、アクリル系重合物、有機系界面活性剤）
（触媒）
・２－エチルヘキサン酸ビスマス（ビスマス系触媒）
・ジブチルチンジメルカプチド(スズ系触媒)
・Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノエタノール（泡化触媒）
・チタン－テトラ（２－エチルヘキソシド）（チタン系触媒）
・ＴＥＤＡ（トリエチレンジアミン、アミン系触媒）
・ＢＤＭＡＥＥ（ビス（ジメチルアミノエチル）エーテル）
・１，２－ジメチルイミダゾール
・ＰＭＤＥＴＡ（ペンタメチルジエチルトリアミン）
・ＴＯＹＯＣＡＴ－ＴＲＸ（東ソー社製、三量化触媒）
・Ｕ－ＣＡＴ １８Ｘ（サンアプロ社製、４級アンモニウム塩、三量化触媒）・ジアザビシクロウンデセン（三量化触媒）
・１，３，５－トリス(ジメチルアミノプロピル)ヘキサヒドロ－ｓ－トリアジン（三量化触媒）
・オクチル酸カリウム（三量化触媒）
（発泡剤）
・Ｏｐｔｅｏｎ１１００（三井フロロケマーズ社製、ＨＦＯ－１３３６ｍｚＺ、沸点３３℃）
・Ｏｐｔｅｏｎ１１５０（三井フロロケマーズ社製、沸点７℃）
・シクロペンタン（沸点４９℃）
・水（沸点１００℃）
（ポリイソシアネート化合物（Ａ））
・ミリオネートＭＲ－２００（東ソー社製、ＮＣＯ％：３０．９％、クルードＭＤＩ）
・フォームライトＭＩ（ＢＡＳＦ ＩＮＯＡＣポリウレタン社製ＮＣＯ％：３３．３％、モノメリックＭＤＩ）
・コスモネートＴＭ－５０（三井化学ＳＫＣポリウレタン社製、ＮＣＯ％：３９．５％、ＴＤＩ／ＭＤＩ混合物）
・自社製ウレタンプレポリマー（ＮＣＯ％：２７．０％、イソシアネート基末端ウレタンプレポリマー）
自社製ウレタンプレポリマーは、以下の方法で調整した。
メカニカルスターラー、アンカー式攪拌翼、窒素導入管を取り付けた５Ｌのポリエチレン製容器に、クルードＭＤＩ（東ソー社製、ミリオネートＭＲ－２００）を所定量仕込み、イソシアネート（クルードＭＤＩ）の液温を２５℃とした。ここに、ポリオールとしてポリプロピレングリコール（三井化学ＳＫＣポリウレタン社製、アクトコールＤ２０００、水酸基価: ５５．１）を、液温が８０℃を超えないように、段階的に所定量を投入した。ポリプロピレングリコールの投入が完全に終了した時点から、攪拌速度６０ｒｐｍで２時間攪拌し、上記のイソシアネートとポリオールを反応させることで、イソシアネート末端プレポリマーを得た。得られたプレポリマーのＮＣＯ基含有量は、ＪＩＳ Ｋ１６０３－１（Ａ法）に準拠して測定を行い、所定のＮＣＯ基含有量となっていることを確認した。
【0085】
＜発泡体の作製＞
（接着性評価以外の評価に用いる混合液と発泡体の作製）
５００ｍＬポリプロピレン製ディスポカップに、ポリアミン化合物、ポリオール化合物、三量化触媒、難燃剤、発泡剤、整泡剤、その他の添加物を、表１～７に示した各実施例及び比較例の含有量を秤取り、各実施例及び比較例の混合液とした。各混合液を、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機を用い、２０００ｒｐｍ、５分間攪拌混合を行い、各実施例及び比較例のポリウレア発泡体製造用組成物及びポリオール混合物を得た。１０℃の冷却炉にいれ、得られたポリアミン混合液と、表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却した。各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合液と、ポリイソシアネートとを、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機を用いて、２０００ｒｐｍで５秒間攪拌混合して発泡、硬化させ、各実施例及び比較例の発泡体を得た。
なお、接着性評価においては、各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合液と表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却したものを、後述の硬質ウレタンフォーム吹付用ハンドスプレーにて混合し、対象物に吹き付けることで接着性評価用の発泡体を形成した。
（接着性評価以外の評価に用いる混合液と発泡体の作製）
５００ｍＬポリプロピレン製ディスポカップに、ポリアミン化合物、ポリオール化合物、三量化触媒、難燃剤、発泡剤、整泡剤、その他の添加物を、表１～７に示した各実施例及び比較例の含有量を秤取り、各実施例及び比較例の混合液とした。各混合液を、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機を用い、２０００ｒｐｍ、５分間攪拌混合を行い、各実施例及び比較例のポリウレア発泡体製造用組成物及びポリオール混合物を得た。１０℃の冷却炉にいれ、得られたポリアミン混合液と、表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却した。各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合液と、ポリイソシアネートとを、プロペラ式攪拌翼を取り付けた攪拌機を用いて、２０００ｒｐｍで５秒間攪拌混合して発泡、硬化させ、各実施例及び比較例の発泡体を得た。
なお、接着性評価においては、各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合液と表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却したものを、後述の硬質ウレタンフォーム吹付用ハンドスプレーにて混合し、対象物に吹き付けることで接着性評価用の発泡体を形成した。
【0086】
＜＜評価＞＞
以下の評価を各実施例及び比較例の発泡体について行った。各発泡体は、温度２３±５℃及び相対湿度５０±２０％の環境下で、発泡後２４時間静置し養生したものを用いた。また、「湿熱処理後の」と記載された評価は、養生後の各実施例及び比較例の発泡体を、８０℃、ＲＨ８５％の環境下で１か月間湿熱処理を行ったものを各実施例及び比較例の湿熱処理後の測定試料として測定したことを示す。測定方法は、「湿熱処理」をしていない場合の測定方法と同一とする。
＜イソシアヌレート化率の測定＞
各実施例及び比較例の発泡体を、フーリエ変換赤外分光分析器（ＦＴ－ＩＲ、日本分光社製型式ＦＴ／ＩＲ－４２００）を用いて、赤外線吸収スペクトルを測定した。測定は、ダイヤモンドプリズムを使用したＡＴＲ法で行い、積算回数を５０回として測定した。発泡体中のイソシアヌレート化率を、式１から算出した。測定は、発泡のライズ方向に対して、上部、中心部、底部の３点で測定し、平均値とした。測定結果を表１～７に示した。
（観測ピーク）
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積（観察範囲：１３８０～１４３０ｃｍ－１）
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積（観察範囲：１５５０～１６４０ｃｍ－１）
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積（観察範囲：１６８０～１７３０ｃｍ－１）
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるポリウレア構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積（観察範囲：１４７０～１５５０ｃｍ－１）
（式１）
イソシアヌレート化率＝Ｐ１／（Ｐ１＋Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
以下の評価を各実施例及び比較例の発泡体について行った。各発泡体は、温度２３±５℃及び相対湿度５０±２０％の環境下で、発泡後２４時間静置し養生したものを用いた。また、「湿熱処理後の」と記載された評価は、養生後の各実施例及び比較例の発泡体を、８０℃、ＲＨ８５％の環境下で１か月間湿熱処理を行ったものを各実施例及び比較例の湿熱処理後の測定試料として測定したことを示す。測定方法は、「湿熱処理」をしていない場合の測定方法と同一とする。
＜イソシアヌレート化率の測定＞
各実施例及び比較例の発泡体を、フーリエ変換赤外分光分析器（ＦＴ－ＩＲ、日本分光社製型式ＦＴ／ＩＲ－４２００）を用いて、赤外線吸収スペクトルを測定した。測定は、ダイヤモンドプリズムを使用したＡＴＲ法で行い、積算回数を５０回として測定した。発泡体中のイソシアヌレート化率を、式１から算出した。測定は、発泡のライズ方向に対して、上部、中心部、底部の３点で測定し、平均値とした。測定結果を表１～７に示した。
（観測ピーク）
Ｐ１：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるイソシアヌレート構造に由来するピーク面積（観察範囲：１３８０～１４３０ｃｍ－１）
Ｐ２：赤外線分光分析法により得られたポリウレア発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレア構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積（観察範囲：１５５０～１６４０ｃｍ－１）
Ｐ３：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるウレタン構造及びイソシアヌレート構造のＣ＝Ｏに由来するピーク面積（観察範囲：１６８０～１７３０ｃｍ－１）
Ｐ４：赤外線分光分析法により得られた発泡体の吸収スペクトルに含まれるポリウレア構造及びウレア構造に含まれるＮ－Ｈに由来するピーク面積（観察範囲：１４７０～１５５０ｃｍ－１）
（式１）
イソシアヌレート化率＝Ｐ１／（Ｐ１＋Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）×１００
【0087】
＜密度＞
各実施例及び比較例の発泡体の見かけの密度をＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５「発泡プラスチック及びゴム－見掛け密度の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の見かけの密度をＪＩＳ Ｋ７２２２：２００５「発泡プラスチック及びゴム－見掛け密度の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0088】
＜平均セル（気泡）径及びセル形状＞
各実施例及び比較例のポリウレア発泡体製造用組成物及びポリオール混合物と、ポリイソシアネートとを、上記の方法で混合し、金型内で発泡、硬化させて各実施例及び比較例の発泡体を得た。得られた各発泡体から長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片を切り出し、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製ＶＨＸ－８００）を用いて、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を観察し、その形状を確認した。その際、ＣＤ面における気泡を無作為に１０個選択し、各気泡のＣＤ面内の最も長い径（Ｒ１とする）と、その最も長い径に直交する方向の径（Ｒ２とする）の差（ＤＲ＝Ｒ１－Ｒ２）を求め、選択した全ての気泡のＤＲの平均が、５ｍｍを超える場合を楕円形状と判断した。また、０ｍｍ以上５ｍｍ以下を円形状と判断した。
また、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を無作為にそれぞれ１０個選択し、その長軸の長さを測定し、それぞれ平均したものをＣＤ面内の平均セル径及びＣＤ面内の平均セル径とした。また、ＭＤ面内の平均セル径とＣＤ面内の平均セル径の比（ＭＤ面内の平均セル径／ＣＤ面内の平均セル径）を算出した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例のポリウレア発泡体製造用組成物及びポリオール混合物と、ポリイソシアネートとを、上記の方法で混合し、金型内で発泡、硬化させて各実施例及び比較例の発泡体を得た。得られた各発泡体から長さ５０ｍｍ×幅５０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片を切り出し、デジタルマイクロスコープ（キーエンス社製ＶＨＸ－８００）を用いて、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を観察し、その形状を確認した。その際、ＣＤ面における気泡を無作為に１０個選択し、各気泡のＣＤ面内の最も長い径（Ｒ１とする）と、その最も長い径に直交する方向の径（Ｒ２とする）の差（ＤＲ＝Ｒ１－Ｒ２）を求め、選択した全ての気泡のＤＲの平均が、５ｍｍを超える場合を楕円形状と判断した。また、０ｍｍ以上５ｍｍ以下を円形状と判断した。
また、ＣＤ面内及びＭＤ面内の気泡を無作為にそれぞれ１０個選択し、その長軸の長さを測定し、それぞれ平均したものをＣＤ面内の平均セル径及びＣＤ面内の平均セル径とした。また、ＭＤ面内の平均セル径とＣＤ面内の平均セル径の比（ＭＤ面内の平均セル径／ＣＤ面内の平均セル径）を算出した。結果を表８～１４に示した。
【0089】
＜独立気泡率＞
各実施例及び比較例の発泡体の独立気泡率を以下の方法で測定した。各実施例及び比較例の発泡体を長さ３０ｍｍ×幅３０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片に加工し、各辺の長さを正確に測定し試験片の見かけの体積（Ｖ）を算出した。試験片の質量（Ｗ）を測定した。乾式自動密度計（島津製作所製、マイクロメリテックス アキュピックＩＩ １３４０）を用いて、試験片の真の体積（Ｖ１）を測定した。これらの値を用い、下式２～４により算出された値を独立気泡率とした。なお各測定は、温度２３±５℃、相対湿度４０～７０％の環境下で行った。
（式２）
オープンセル率（％）：Ｏｃ＝（Ｖ－Ｖ１）／Ｖ×１００
（式３）
ポリウレア発泡体の樹脂量：Ｓ＝Ｗ／（Ｖ×Ｄ）×１００
Ｄは、ポリウレア発泡体の樹脂自体の密度とする。
（式４）
独立気泡率：Ｃｃ＝１００－Ｏｃ－Ｓ
結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の独立気泡率を以下の方法で測定した。各実施例及び比較例の発泡体を長さ３０ｍｍ×幅３０ｍｍ×厚み２０ｍｍの試験片に加工し、各辺の長さを正確に測定し試験片の見かけの体積（Ｖ）を算出した。試験片の質量（Ｗ）を測定した。乾式自動密度計（島津製作所製、マイクロメリテックス アキュピックＩＩ １３４０）を用いて、試験片の真の体積（Ｖ１）を測定した。これらの値を用い、下式２～４により算出された値を独立気泡率とした。なお各測定は、温度２３±５℃、相対湿度４０～７０％の環境下で行った。
（式２）
オープンセル率（％）：Ｏｃ＝（Ｖ－Ｖ１）／Ｖ×１００
（式３）
ポリウレア発泡体の樹脂量：Ｓ＝Ｗ／（Ｖ×Ｄ）×１００
Ｄは、ポリウレア発泡体の樹脂自体の密度とする。
（式４）
独立気泡率：Ｃｃ＝１００－Ｏｃ－Ｓ
結果を表８～１４に示した。
【0090】
＜５％重量減少温度＞
各実施例及び比較例の発泡体を、それぞれ約１０ｍｇ採取し、熱重量分析装置（略称ＴＧＡ）を用いて、２５～６００℃まで昇温した際に、試料重量が５重量％減少する温度を測定した。測定条件は、昇温速度１０℃／分とし、２００ミリリットル／分の空気気流下で行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体を、それぞれ約１０ｍｇ採取し、熱重量分析装置（略称ＴＧＡ）を用いて、２５～６００℃まで昇温した際に、試料重量が５重量％減少する温度を測定した。測定条件は、昇温速度１０℃／分とし、２００ミリリットル／分の空気気流下で行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0091】
＜灰分量（６００℃、７００℃）の測定＞
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から３～５ｍｇを採取し、アルミニウムパン（６００℃の測定用）又は白金パン（７００℃の測定用）の中にサンプルを充填し、ＴＧ／ＤＴＡ測定器（ＳＩＩ社製型式ＴＧ／ＤＴＡ７２００）を用いて、２５～６００℃、又は２５～７００℃の温度領域について、サンプルの重量減少挙動を観測し、６００℃、又は７００℃でのサンプルの残量重量から、各発泡体の灰分量（％）を求めた。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から３～５ｍｇを採取し、アルミニウムパン（６００℃の測定用）又は白金パン（７００℃の測定用）の中にサンプルを充填し、ＴＧ／ＤＴＡ測定器（ＳＩＩ社製型式ＴＧ／ＤＴＡ７２００）を用いて、２５～６００℃、又は２５～７００℃の温度領域について、サンプルの重量減少挙動を観測し、６００℃、又は７００℃でのサンプルの残量重量から、各発泡体の灰分量（％）を求めた。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）として行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0092】
＜保持残量（３００℃×３０分、５００℃×３０分）＞
各実施例及び比較例の発泡体を、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）用いて、３００℃又は５００℃まで昇温し、さらに３０分間保持したあとの各発泡体の残量重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、保持重量（重量％）とした。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、所定の温度に昇温し保持した。また乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）で評価を行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体を、示差熱・熱重量同時測定器（ＴＧ／ＤＴＡ）用いて、３００℃又は５００℃まで昇温し、さらに３０分間保持したあとの各発泡体の残量重量を測定し、初期のポリウレア発泡体の重量で除して、保持重量（重量％）とした。測定は、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとし、所定の温度に昇温し保持した。また乾燥空気気流下（流速：２５０ｍｍ/ｍｉｎ）で評価を行った。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0093】
＜圧縮強度＞
各実施例及び比較例の発泡体の圧縮強度をＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の圧縮強度をＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0094】
＜接着強度＞
各実施例及び比較例の発泡体の接着強度をＪＩＳ Ａ９５２６：２０１５「建築物断熱用吹付け硬質ウレタンフォーム」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の接着強度をＪＩＳ Ａ９５２６：２０１５「建築物断熱用吹付け硬質ウレタンフォーム」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0095】
＜熱伝導率の測定＞
各実施例及び比較例の発泡体の熱伝導率をＪＩＳ Ａ１４１２－１：２０１６「熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法－第１部：保護熱板法（ＧＨＰ法）」に従って測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の熱伝導率をＪＩＳ Ａ１４１２－１：２０１６「熱絶縁材の熱抵抗及び熱伝導率の測定方法－第１部：保護熱板法（ＧＨＰ法）」に従って測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0096】
＜圧縮弾性率＞
各実施例及び比較例の発泡体の圧縮弾性率をＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の圧縮弾性率をＪＩＳ Ｋ７２２０：２００６「硬質発泡プラスチック－圧縮特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。また湿熱処理後の発泡体についても測定を行い、結果を表１５～２１に示した。
【0097】
＜透湿係数（水蒸気透過度）＞
各実施例及び比較例の発泡体の透湿係数を、ＪＩＳ Ｋ７２２５：２０１８「硬質発泡プラスチック－水蒸気透過性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の透湿係数を、ＪＩＳ Ｋ７２２５：２０１８「硬質発泡プラスチック－水蒸気透過性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0098】
＜引張強度＞
各実施例及び比較例の発泡体の引張強度をＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の引張強度をＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0099】
＜引張伸び＞
各実施例及び比較例の発泡体の引張伸びを以下の方法で測定した。ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載に準拠して試験片を作製し、引張方向の間隔が５０ｍｍとなる標線を２本平行に引いた。この試験片を、材料試験機を用いて、引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎで試験を行い、破断に至った際の前記標線間の間隔を測定した。引張伸びは、測定結果（破断時の標線の間隔）／５０ｍｍ（試験前の標線の間隔）×１００として算出した結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の引張伸びを以下の方法で測定した。ＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載に準拠して試験片を作製し、引張方向の間隔が５０ｍｍとなる標線を２本平行に引いた。この試験片を、材料試験機を用いて、引張速度５００ｍｍ／ｍｉｎで試験を行い、破断に至った際の前記標線間の間隔を測定した。引張伸びは、測定結果（破断時の標線の間隔）／５０ｍｍ（試験前の標線の間隔）×１００として算出した結果を表８～１４に示した。
【0100】
＜曲げ強度＞
各実施例及び比較例の発泡体の曲げ強度をＪＩＳ Ｋ７２２１－２：２００６「硬質発泡プラスチック－曲げ試験－ 第２部：曲げ特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の曲げ強度をＪＩＳ Ｋ７２２１－２：２００６「硬質発泡プラスチック－曲げ試験－ 第２部：曲げ特性の求め方」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0101】
＜シャルピー衝撃強さ＞
各実施例及び比較例の発泡体のシャルピー衝撃強さをＪＩＳ Ｋ７１１１－１：２０１２「プラスチック－シャルピー衝撃特性の求め方－第１部：非計装化衝撃試験」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体のシャルピー衝撃強さをＪＩＳ Ｋ７１１１－１：２０１２「プラスチック－シャルピー衝撃特性の求め方－第１部：非計装化衝撃試験」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0102】
＜吸水率＞
各実施例及び比較例の発泡体の吸水率をＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載のＢ法で測定した吸水量を各発泡体の初期重量で除して算出した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の吸水率をＪＩＳ Ａ９５１１：２０１７「発泡プラスチック保温材」に記載のＢ法で測定した吸水量を各発泡体の初期重量で除して算出した。結果を表８～１４に示した。
【0103】
＜打ち抜きせん断強度＞
各実施例及び比較例の発泡体の打ち抜きせん断強度を、ＪＩＳ Ｋ７２１４：１９８５「プラスチックの打抜きによるせん断試験方法」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の打ち抜きせん断強度を、ＪＩＳ Ｋ７２１４：１９８５「プラスチックの打抜きによるせん断試験方法」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0104】
＜デュロメータ硬さ（Ｃ硬度）＞
各実施例及び比較例の発泡体のデュロメータ硬さ（Ｃ硬度）をＪＩＳ Ｋ７２１５：１９８６「プラスチックのデュロメータ硬さ試験方法」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体のデュロメータ硬さ（Ｃ硬度）をＪＩＳ Ｋ７２１５：１９８６「プラスチックのデュロメータ硬さ試験方法」に記載の方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0105】
＜比熱＞
各実施例及び比較例の発泡体の比熱は、ＪＩＳ Ｋ７１２３：１９８７「プラスチックの比熱容量測定方法」に記載の入力補償示差走査熱量測定方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の比熱は、ＪＩＳ Ｋ７１２３：１９８７「プラスチックの比熱容量測定方法」に記載の入力補償示差走査熱量測定方法で測定した。結果を表８～１４に示した。
【0106】
＜湿熱処理前後の寸法変化＞
各実施例及び比較例の発泡体を、８０℃、ＲＨ８５％の環境下で１か月間湿熱処理を行い、湿熱処理前後の寸法の変化率を測定した。発泡体の測定試料は、長さ１００ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚み２０ｍｍとして、測定試料の寸法測定はノギスを用いて行った。結果を１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体を、８０℃、ＲＨ８５％の環境下で１か月間湿熱処理を行い、湿熱処理前後の寸法の変化率を測定した。発泡体の測定試料は、長さ１００ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚み２０ｍｍとして、測定試料の寸法測定はノギスを用いて行った。結果を１５～２１に示した。
【0107】
＜体積変化率（６００℃）＞
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から、長さ５ｃｍ×幅５ｃｍ×厚さ５ｃｍとなるようサンプルを切り出し、６００℃に加熱した電気炉内に５分間静置し、体積変化率を測定した。加熱前の体積を１００％とし、加熱後の体積を測定し、加熱後の体積から加熱前の体積を引いた値を、加熱前の体積で除して１００を乗じた値を体積変化率とした。膨張した場合は正の値を示し、収縮した場合は負の値を示す。結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から、長さ５ｃｍ×幅５ｃｍ×厚さ５ｃｍとなるようサンプルを切り出し、６００℃に加熱した電気炉内に５分間静置し、体積変化率を測定した。加熱前の体積を１００％とし、加熱後の体積を測定し、加熱後の体積から加熱前の体積を引いた値を、加熱前の体積で除して１００を乗じた値を体積変化率とした。膨張した場合は正の値を示し、収縮した場合は負の値を示す。結果を表１５～２１に示した。
【0108】
＜接着性＞
各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合物と、表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートとをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却したものを、硬質ウレタンフォーム吹付用ハンドスプレー（ＡＤＹ社製）を用い、表面温度を１５℃にした木板の表面に混合噴霧し、木板表面上で発泡させた。その後、２４時間養生し木板と発泡体の接着界面に剥がれや浮きがないものを１点、剥がれや浮きがあるものを０点として評価した。結果を表１５～２１に示した。
各実施例及び比較例のポリアミン混合液及びポリオール混合物と、表１～７に記載の含有量を秤取ったポリイソシアネートとをそれぞれ個別に１０±１℃になるまで冷却したものを、硬質ウレタンフォーム吹付用ハンドスプレー（ＡＤＹ社製）を用い、表面温度を１５℃にした木板の表面に混合噴霧し、木板表面上で発泡させた。その後、２４時間養生し木板と発泡体の接着界面に剥がれや浮きがないものを１点、剥がれや浮きがあるものを０点として評価した。結果を表１５～２１に示した。
【0109】
＜接炎試験＞
発泡後２４時間経過した各実施例及び比較例の発泡体から、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ５ｃｍの直方体をとなるようサンプルを切り出しサンプルとした。得られた各サンプルを長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ１ｍｍの金網上に乗せ、ガスバーナーでサンプルの表面に３分間接炎した。燃焼ガスは、純度９９．５％以上のメタンガスを使用し、燃焼ガスを０．２ＭＰａで供給し、青白い火炎となるようにした。火の高さは５ｃｍとし、炎とサンプル表面の間隔が１ｃｍとなるように実施した。接炎後、サンプルを半分に切り、その断面におけるクラックの有無を目視にて観察した。また、断面における黒く炭化した部分の最大距離（断面の側表面から炭化している部分の長さ）を炭化層の深さとして計測した。結果を表１～３に示した。また、評価は以下の評価基準により判定し、結果を表１５～２１に示した。なお、表中の測定不可とは、接炎した際に、炎がサンプルを貫通したため、測定できなかったことを示す。
発泡後２４時間経過した各実施例及び比較例の発泡体から、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ５ｃｍの直方体をとなるようサンプルを切り出しサンプルとした。得られた各サンプルを長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ１ｍｍの金網上に乗せ、ガスバーナーでサンプルの表面に３分間接炎した。燃焼ガスは、純度９９．５％以上のメタンガスを使用し、燃焼ガスを０．２ＭＰａで供給し、青白い火炎となるようにした。火の高さは５ｃｍとし、炎とサンプル表面の間隔が１ｃｍとなるように実施した。接炎後、サンプルを半分に切り、その断面におけるクラックの有無を目視にて観察した。また、断面における黒く炭化した部分の最大距離（断面の側表面から炭化している部分の長さ）を炭化層の深さとして計測した。結果を表１～３に示した。また、評価は以下の評価基準により判定し、結果を表１５～２１に示した。なお、表中の測定不可とは、接炎した際に、炎がサンプルを貫通したため、測定できなかったことを示す。
【0110】
＜総発熱量（５０ｋＷ×１０分、２０分）測定＞
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ５ｃｍとなるようにサンプルを切り出し、ＩＳＯ－５６６０（建築基準法第２号）の規格に従い、発泡体のコーンカロリーメータ総発熱量試験を実施し、サンプルの総発熱量及び最大発熱速度を測定した。測定は、放射熱量５０ｋＷ/ｍ２、測定時間を１０分、２０分とした。結果を表１５～２１に示した。なお、表中の測定不可とは、試験において膨張したサンプルがコーンカロリーメータのスパークプラグの先端に接触し、スパークが発生せず、正常な測定ができなかったことを示す。
各実施例及び比較例の発泡体の中心部から、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍ、厚さ５ｃｍとなるようにサンプルを切り出し、ＩＳＯ－５６６０（建築基準法第２号）の規格に従い、発泡体のコーンカロリーメータ総発熱量試験を実施し、サンプルの総発熱量及び最大発熱速度を測定した。測定は、放射熱量５０ｋＷ/ｍ２、測定時間を１０分、２０分とした。結果を表１５～２１に示した。なお、表中の測定不可とは、試験において膨張したサンプルがコーンカロリーメータのスパークプラグの先端に接触し、スパークが発生せず、正常な測定ができなかったことを示す。
【0111】
各実施例及び比較例の発泡体について、ＵＬ９４の難燃性試験を規格５ＶＡに従って行い、燃焼距離、燃焼時間、ドリップ・綿着火の有無、炎の貫通の有無、貫通孔の大きさを測定した。
【0112】
＜実機（スプレー）による評価＞
ペール容器に、表１、２、７に記載の実施例１、１８、９２の配合に従って、ポリアミン化合物、難燃剤、触媒、整泡剤、発泡剤を秤量し、室温下でパワーミキサー（リョービ社製、型番ＰＭ－１５１１）で５分間攪拌して、アミン混合液（システム液）を作製した。スプレーガン（Ｇｒａｃｏ社製、Ｆｕｓｉｏｎ Ｇｕｎ）を装置本体（Ｇｒａｃｏ社製、ＨＲ－Ｖ）に備え付け、ポンプ及びホースの温調を４０℃になるように設定した。ポンプを稼働させ、アミン混合液（システム液）と、別途十分に攪拌したポリイソシアネートとを、送液の液圧の差が２．０ＭＰａ以内になるように調整した。スプレーガンのノズルを開け、ガン内のチャンバー内でアミン混合液（システム液）とイソシアネートを混合し、躯体へ吹付を行い、実施例１、１８、９２の発泡体を作製し、上述のスプレーを用いない方法と同様の評価を行った。実施例１、１８、及び９２と同一の配合の発泡体は、それぞれ実施例１、１８、及び９２の評価結果と同様の結果を得た。
ペール容器に、表１、２、７に記載の実施例１、１８、９２の配合に従って、ポリアミン化合物、難燃剤、触媒、整泡剤、発泡剤を秤量し、室温下でパワーミキサー（リョービ社製、型番ＰＭ－１５１１）で５分間攪拌して、アミン混合液（システム液）を作製した。スプレーガン（Ｇｒａｃｏ社製、Ｆｕｓｉｏｎ Ｇｕｎ）を装置本体（Ｇｒａｃｏ社製、ＨＲ－Ｖ）に備え付け、ポンプ及びホースの温調を４０℃になるように設定した。ポンプを稼働させ、アミン混合液（システム液）と、別途十分に攪拌したポリイソシアネートとを、送液の液圧の差が２．０ＭＰａ以内になるように調整した。スプレーガンのノズルを開け、ガン内のチャンバー内でアミン混合液（システム液）とイソシアネートを混合し、躯体へ吹付を行い、実施例１、１８、９２の発泡体を作製し、上述のスプレーを用いない方法と同様の評価を行った。実施例１、１８、及び９２と同一の配合の発泡体は、それぞれ実施例１、１８、及び９２の評価結果と同様の結果を得た。
【0113】
【表1】
【0114】
【表2】
【0115】
【表3】
【0116】
【表4】
【0117】
【表5】
【0118】
【表6】
【0119】
【表7】
【0120】
【表8】
【0121】
【表9】
【0122】
【表10】
【0123】
【表11】
【0124】
【表12】
【0125】
【表13】
【0126】
【表14】
【0127】
【表15】
【0128】
【表16】
【0129】
【表17】
【0130】
【表18】
【0131】
【表19】
【0132】
【表20】
【0133】
【表21】
【図1】