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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-03
(45)【発行日】2024-10-11
(54)【発明の名称】アルミニウム合金製の押出材
(51)【国際特許分類】
C22C 21/00 20060101AFI20241004BHJP
C22C 21/02 20060101ALI20241004BHJP
C22F 1/04 20060101ALI20241004BHJP
B21C 23/00 20060101ALI20241004BHJP
C22F 1/00 20060101ALN20241004BHJP
【ＦＩ】
C22C21/00 N
C22C21/02
C22F1/04 A
B21C23/00 A
C22F1/00 612
C22F1/00 626
C22F1/00 630A
C22F1/00 630M
C22F1/00 640A
C22F1/00 651A
C22F1/00 681
C22F1/00 682
C22F1/00 683
C22F1/00 684C
C22F1/00 691B
C22F1/00 691C
C22F1/00 694B
C22F1/00 694Z
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2023221426
(22)【出願日】2023-12-27
【審査請求日】2024-06-13
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】522160125
【氏名又は名称】ＭＡアルミニウム株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100101465
【弁理士】
【氏名又は名称】青山 正和
(72)【発明者】
【氏名】中村 優希
(72)【発明者】
【氏名】吉野 路英
【審査官】小川 進
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１２－０４０６０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－１９５９１２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００７－０７０６９９（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２２Ｃ ２１／００
Ｃ２２Ｃ ２１／０２
Ｃ２２Ｆ １／０４
Ｃ２２Ｆ １／００
Ｂ２１Ｃ ２３／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、ＦｅとＳｉが０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たし、
円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が、以下に定義されるＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に１０個以上であり、
さらに円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が、前記観察視野に３個未満であることを特徴とする、アルミニウム合金製の押出材。
ここで、ＥＤは押出方向（Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）であり、ＴＤはＥＤと厚み方向（Ｎｏｒｍａｌ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）とに直交する横方向（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）であり、ＥＤ－ＴＤ平行面は、押出材の表面を削って形成されるＥＤとＴＤとに平行な面である。
【請求項2】
Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有することを特徴とする、請求項１に記載のアルミニウム合金製の押出材。
【請求項3】
Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｚｒを０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｖを０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｓｒを０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｓｃを０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｍｏを０．０１質量％以上０．５０質量％以下のうち、いずれかの元素或いは複数の元素をさらに含有することを特徴とする、請求項１又は請求項２に記載のアルミニウム合金製の押出材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、アルミニウム合金製の押出材に関する。
【背景技術】
【0002】
アルミニウムは比較的耐食性が良い金属として知られているが、塩害環境に曝されると酸化皮膜が破壊されて腐食が生じる。この場合の腐食は材料の板厚深さ方向に進展しやすい傾向があり、比較的短時間で材料を貫通して材料強度の低下や内容物の漏洩など不良要因となってしまう。このためアルミニウムを用いる際は何らかの防食処理を施す必要がある。一般的な防食方法としては、耐環境性に優れた塗膜を用いる表面処理や、Ｚｎ溶射と拡散処理によって腐食形態を面状に制御することで長寿命化する手法がある。
【0003】
特許文献１には、ラミネート金属材料の製造方法が開示されており、アルミニウム合金の表面に表面処理剤を塗布して耐食性を有する酸化皮膜を形成し、さらに樹脂フィルムを酸化皮膜上にラミネートしている。
特許文献２には、アルミニウム－亜鉛系合金の押出材が開示されており、この押出材は、水蒸気が存在する環境下でも優れた耐食性を発揮する陽極酸化皮膜が形成されている。
特許文献３には、アルミニウムの中空押出材からなるチューブが開示されており、このチューブの表面は、チューブ（アルミニウム）よりも卑なる金属の拡散層で形成されている。
特許文献２には、アルミニウム－亜鉛系合金の押出材が開示されており、この押出材は、水蒸気が存在する環境下でも優れた耐食性を発揮する陽極酸化皮膜が形成されている。
特許文献３には、アルミニウムの中空押出材からなるチューブが開示されており、このチューブの表面は、チューブ（アルミニウム）よりも卑なる金属の拡散層で形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】ＷＯ２０１１／０５２５２０ 段落（００６２）～（００６９）
【文献】特開２０１４－０３７５５７号公報 段落（０００１）
【文献】特開２００４－３２４９９８号公報 段落（００５７）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
従来の防食手法の性能は優秀であるが、表面処理や複層材は高コストとなってしまう。また、表面処理は塗布ムラがあると、腐食が生じる恐れがある。市場で使用中に外的要因で傷が付与された場合にも腐食が生じてしまうリスクがある。
また近年注目されているカーボンニュートラル社会実現の観点でも、表面処理やＺｎ溶射はリサイクル性を低下させてしまう課題もある。以上の点から、このような防食手法を用いずに単層で使用できる高耐食なアルミニウム合金の開発が必要であった。
また近年注目されているカーボンニュートラル社会実現の観点でも、表面処理やＺｎ溶射はリサイクル性を低下させてしまう課題もある。以上の点から、このような防食手法を用いずに単層で使用できる高耐食なアルミニウム合金の開発が必要であった。
【0006】
そこで本発明は、高耐食なアルミニウム合金を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｓｉを添加したアルミニウム合金からなる押出材の製造に際して、製造条件を制御してＣｒを含有する化合物を密に分布させることで、合金表面に腐食が生じても、腐食を駆動力としてＣｒを含有する高耐食な皮膜で腐食した箇所を覆い、これにより腐食の進行を抑えることを発明者が見出したものである。
【0008】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、ＦｅとＳｉが０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たし、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が、ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に１０個以上であり、さらに円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が、前記観察視野に３個未満であることを特徴とする。
ＥＤは押出方向（Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）であり、ＴＤはＥＤと厚み方向（Ｎｏｒｍａｌ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）とに直交する横方向（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）である。ＥＤ－ＴＤ平行面は、押出材の表面を削って形成されるＥＤとＴＤとに平行な面である。
ＥＤは押出方向（Ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）であり、ＴＤはＥＤと厚み方向（Ｎｏｒｍａｌ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）とに直交する横方向（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）である。ＥＤ－ＴＤ平行面は、押出材の表面を削って形成されるＥＤとＴＤとに平行な面である。
【0009】
Ｃｒ： ０．０５質量％以上１．００質量％以下
ＣｒはＣｒを含有する化合物を密に分布させることで、軽微な腐食によって化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒが０．０５質量％未満では十分な耐食性の効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＣｒはＣｒを含有する化合物を密に分布させることで、軽微な腐食によって化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒが０．０５質量％未満では十分な耐食性の効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0010】
Ｆｅ： ０．０５質量％以上１．００質量％以下
ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系などの金属間化合物として分布するが、これらＦｅを含有する化合物は製造条件を工夫することでＦｅサイトにＣｒをドープさせることができ、Ｃｒを含有する金属間化合物を密に分布させることができる。Ｆｅが０．０５質量％未満であると製造コストが高くなり、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系などの金属間化合物として分布するが、これらＦｅを含有する化合物は製造条件を工夫することでＦｅサイトにＣｒをドープさせることができ、Ｃｒを含有する金属間化合物を密に分布させることができる。Ｆｅが０．０５質量％未満であると製造コストが高くなり、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0011】
Ｓｉ： ０．０５質量％以上１．５０質量％以下
ＳｉはＦｅと共に含有する際、Ａｌ－Ｆｅ系金属間化合物に比べてカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系金属間化合物の生成を優位にして、軽微な腐食に対してＣｒを含む高耐食の酸化皮膜を生成して、合金の耐食性を向上させることができる。Ｓｉが０．０５質量％未満では十分な効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、Ｓｉが１．５０質量％を超えると固相線温度が低下して鋳造時に湯洩れが生じる。
ＳｉはＦｅと共に含有する際、Ａｌ－Ｆｅ系金属間化合物に比べてカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系金属間化合物の生成を優位にして、軽微な腐食に対してＣｒを含む高耐食の酸化皮膜を生成して、合金の耐食性を向上させることができる。Ｓｉが０．０５質量％未満では十分な効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、Ｓｉが１．５０質量％を超えると固相線温度が低下して鋳造時に湯洩れが生じる。
【0012】
（ＦｅとＳｉの含有量の関係）
ＦｅとＳｉとは、アルミニウム合金の組成の質量％に関して、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を有する（以下、関係式と称す。）。
上記関係式を満たすことで、Ａｌ－Ｆｅ系金属間化合物よりカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系金属間化合物の生成を優位にすることができ、軽微な腐食に対してＣｒを含む高耐食の酸化皮膜を生成して、合金の耐食性を向上させることができる。関係式を満たせない場合、Ａｌ－Ｆｅ系化合物の生成が優位となって、耐食性が低下する。
ＦｅとＳｉとは、アルミニウム合金の組成の質量％に関して、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を有する（以下、関係式と称す。）。
上記関係式を満たすことで、Ａｌ－Ｆｅ系金属間化合物よりカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系金属間化合物の生成を優位にすることができ、軽微な腐食に対してＣｒを含む高耐食の酸化皮膜を生成して、合金の耐食性を向上させることができる。関係式を満たせない場合、Ａｌ－Ｆｅ系化合物の生成が優位となって、耐食性が低下する。
【0013】
（微細な金属間化合物の分布）
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が１０個以上である。
Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が密に分布することで、軽微な腐食によってＣｒを含有する金属間化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が、１００００μｍ２あたりの観察視野で１０個未満であると、Ｃｒを含有する酸化皮膜を生成することができない。
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が１０個以上である。
Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が密に分布することで、軽微な腐食によってＣｒを含有する金属間化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が、１００００μｍ２あたりの観察視野で１０個未満であると、Ｃｒを含有する酸化皮膜を生成することができない。
【0014】
（粗大な金属間化合物の分布）
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が３個未満である。
円相当径で１０μｍ以上の径を有する粗大な金属間化合物が多数分布すると腐食の起点となり、さらにＣｒを含有する酸化皮膜の生成を阻害するため合金の耐食性が低下する。
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が３個未満である。
円相当径で１０μｍ以上の径を有する粗大な金属間化合物が多数分布すると腐食の起点となり、さらにＣｒを含有する酸化皮膜の生成を阻害するため合金の耐食性が低下する。
【0015】
（ＳＷＡＡＴ試験後の耐食性）
ＳＷＡＡＴ試験（Ｓｅａ Ｗａｔｅｒ Ａｃｉｄｉｆｉｅｄ Ｔｅｓｔ：ＡＳＴＭのＧ８５－Ａに準拠）に２４時間負荷した供試材の腐食部は、皮膜中にＣｒを含有する。
軽微の腐食を駆動力にＣｒを含有する皮膜が生成されることで、合金の耐食性が向上する。
ＳＷＡＡＴ試験（Ｓｅａ Ｗａｔｅｒ Ａｃｉｄｉｆｉｅｄ Ｔｅｓｔ：ＡＳＴＭのＧ８５－Ａに準拠）に２４時間負荷した供試材の腐食部は、皮膜中にＣｒを含有する。
軽微の腐食を駆動力にＣｒを含有する皮膜が生成されることで、合金の耐食性が向上する。
【0016】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有する。
Ｔｉは鋳造時の包晶反応と押出工程とによってＴｉ濃度の異なる層を分布させることで肉厚深さ方向への腐食進展を低減できる。Ｔｉが０．０５質量％未満では耐食性の向上が低い。Ｔｉが１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのうち、いずれかの元素或いは複数の元素をさらに含有してもよい。
Ｔｉは鋳造時の包晶反応と押出工程とによってＴｉ濃度の異なる層を分布させることで肉厚深さ方向への腐食進展を低減できる。Ｔｉが０．０５質量％未満では耐食性の向上が低い。Ｔｉが１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのうち、いずれかの元素或いは複数の元素をさらに含有してもよい。
【0017】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。
ＭｎはＡｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｆｅ系などの金属間化合物として析出し、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｎが０．１０質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｎが２．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＭｎはＡｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｆｅ系などの金属間化合物として析出し、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｎが０．１０質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｎが２．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0018】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下含有する。
Ｍｇは固溶あるいはＭｇ２Ｓｉなどの金属間化合物として析出して、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｇが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｇが３．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて、素材製造（押出）が困難になる。
Ｍｇは固溶あるいはＭｇ２Ｓｉなどの金属間化合物として析出して、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｇが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｇが３．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて、素材製造（押出）が困難になる。
【0019】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下含有する。
【0020】
Ｃｕは固溶によってアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｃｕが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｃｕが１．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて素材製造（押出）が困難になる。
Ｃｕが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｃｕが１．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて素材製造（押出）が困難になる。
【0021】
本発明のアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下含有する。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏは金蔵間化合物を形成してアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．０５質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．５０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏは金蔵間化合物を形成してアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．０５質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．５０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【発明の効果】
【0022】
本発明のアルミニウム合金製の押出材によれば、Ｃｒを含有する金属間化合物が密に分布していて、軽微な腐食を駆動力としてＣｒを含有する高耐食な皮膜が生成されることで、耐食性を長期間に亘って維持することができる。
【発明を実施するための形態】
【0023】
本発明の実施形態に係る押出材は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる。
【0024】
Ｃｒ： ０．０５質量％以上１．００質量％以下
ＣｒはＣｒを含有する化合物を密に分布させることで、軽微な腐食によって化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒが０．０５質量％未満では十分な耐食性の効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＣｒはＣｒを含有する化合物を密に分布させることで、軽微な腐食によって化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒが０．０５質量％未満では十分な耐食性の効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0025】
Ｆｅ： ０．０５質量％以上１．００質量％以下
ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系などの金属間化合物として分布するが、これらＦｅを含有する化合物は製造条件を工夫することでＦｅサイトにＣｒをドープさせることができ、Ｃｒを含有する金属間化合物を密に分布させることができる。Ｆｅが０．０５質量％未満であると製造コストが高くなり、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＦｅはＡｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系などの金属間化合物として分布するが、これらＦｅを含有する化合物は製造条件を工夫することでＦｅサイトにＣｒをドープさせることができ、Ｃｒを含有する金属間化合物を密に分布させることができる。Ｆｅが０．０５質量％未満であると製造コストが高くなり、１．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0026】
Ｓｉ： ０．０５質量％以上１．５０質量％以下
ＳｉはＦｅと共に含有する際、Ａｌ－Ｆｅ系化合物に比べてカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の生成を優位にして、軽微な腐食に対してＣｒを含む酸化皮膜を形成して、合金の耐食性を向上させることができる。Ｓｉが０．０５質量％未満では十分な効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、Ｓｉが１．５０質量％を超えると固相線温度が低下して鋳造時に湯洩れが生じる。
ＳｉはＦｅと共に含有する際、Ａｌ－Ｆｅ系化合物に比べてカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の生成を優位にして、軽微な腐食に対してＣｒを含む酸化皮膜を形成して、合金の耐食性を向上させることができる。Ｓｉが０．０５質量％未満では十分な効果（Ｃｒを含む高耐食の酸化皮膜の生成）が得られず、Ｓｉが１．５０質量％を超えると固相線温度が低下して鋳造時に湯洩れが生じる。
【0027】
（ＦｅとＳｉの含有量の関係）
ＦｅとＳｉとは、アルミニウム合金の組成の質量％に関して、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を有する（以下、関係式と称す。）。
上記関係式を満たすことで、Ａｌ－Ｆｅ系化合物よりカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の生成を優位にすることができ、軽微な腐食に対してＣｒを含む酸化皮膜を形成して、合金の耐食性を向上させることができる。関係式を満たせない場合、Ａｌ－Ｆｅ系化合物の生成が優位となって、耐食性が低下する。
ＦｅとＳｉとは、アルミニウム合金の組成の質量％に関して、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を有する（以下、関係式と称す。）。
上記関係式を満たすことで、Ａｌ－Ｆｅ系化合物よりカソード反応が小さいＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系化合物の生成を優位にすることができ、軽微な腐食に対してＣｒを含む酸化皮膜を形成して、合金の耐食性を向上させることができる。関係式を満たせない場合、Ａｌ－Ｆｅ系化合物の生成が優位となって、耐食性が低下する。
【0028】
本発明の実施形態に係る押出材は、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれか、或いは複数が含まれてもよい。
【0029】
アルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有する。
Ｔｉは鋳造時の包晶反応と押出工程とによってＴｉ濃度の異なる層を分布させることで肉厚深さ方向への腐食進展を低減できる。Ｔｉが０．０５質量％未満では耐食性の向上が低い。Ｔｉが１．００質量％を超えるアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。
Ｔｉは鋳造時の包晶反応と押出工程とによってＴｉ濃度の異なる層を分布させることで肉厚深さ方向への腐食進展を低減できる。Ｔｉが０．０５質量％未満では耐食性の向上が低い。Ｔｉが１．００質量％を超えるアルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。
【0030】
アルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。
ＭｎはＡｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｆｅ系などの金属間化合物として析出し、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｎが０．１０質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｎが２．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
ＭｎはＡｌ－Ｍｎ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｆｅ系などの金属間化合物として析出し、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｎが０．１０質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｎが２．００質量％を超えると鋳造時に粗大金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0031】
アルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下含有する。
Ｍｇは固溶あるいはＭｇ２Ｓｉなどの金属間化合物として析出して、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｇが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｇが３．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて、素材製造（押出し加工）が困難になる。
Ｍｇは固溶あるいはＭｇ２Ｓｉなどの金属間化合物として析出して、アルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｍｇが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｍｇが３．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて、素材製造（押出し加工）が困難になる。
【0032】
アルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下含有する。
Ｃｕは固溶によってアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｃｕが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｃｕが１．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて素材製造（押出し加工）が困難になる。
Ｃｕは固溶によってアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｃｕが０．０１質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｃｕが１．００質量％を超えるとアルミニウム合金製の押出材の材料強度が高すぎて素材製造（押出し加工）が困難になる。
【0033】
アルミニウム合金製の押出材は、好ましくは、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下含有する。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏは金蔵間化合物を形成してアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．０５質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．５０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏは金蔵間化合物を形成してアルミニウム合金製の押出材の材料強度を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．０５質量％未満であると材料強度を向上させる効果が低く、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏが０．５０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物が生成して押出性が低下する。
【0034】
（微細な金属間化合物の分布）
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が１０個以上である。ＥＤは押出方向であり、ＴＤはＥＤと厚み方向（ＮＤ）とに直交する横方向であり、ＥＤ－ＴＤ平行面は、押出材の表面を削って形成されるＥＤとＴＤとに平行な面である。
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が１０個以上である。ＥＤは押出方向であり、ＴＤはＥＤと厚み方向（ＮＤ）とに直交する横方向であり、ＥＤ－ＴＤ平行面は、押出材の表面を削って形成されるＥＤとＴＤとに平行な面である。
【0035】
Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が密に分布することで、軽微な腐食によってＣｒを含有する金属間化合物が分解された際にＣｒが合金表層に濃化して腐食部にＣｒを含有する耐食性に優れた酸化皮膜を生成して合金の耐食性を向上させることができる。Ｃｒを含有する微細な金属間化合物が、１００００μｍ２あたりの観察視野で１０個未満であると、Ｃｒを含有する酸化皮膜を生成することができない。
【0036】
（粗大な金属間化合物の分布）
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が３個未満である。
円相当径で１０μｍ以上の径を有する粗大な金属間化合物が多数分布すると腐食の起点となり、さらにＣｒを含有する酸化皮膜の生成を阻害するため合金の耐食性が低下する。
ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野で、円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が３個未満である。
円相当径で１０μｍ以上の径を有する粗大な金属間化合物が多数分布すると腐食の起点となり、さらにＣｒを含有する酸化皮膜の生成を阻害するため合金の耐食性が低下する。
【0037】
（アルミニウム合金製の押出材の腐食）
アルミニウム合金製の押出材は、Ｃｒを含有する金属間化合物が密に分布していて、軽微な腐食を駆動力としてＣｒを含有する皮膜が生成される。このＣｒを含有する酸化皮膜は高い耐食性を有する。
酸化皮膜を確認する条件は、前記組成のアルミニウム合金からなる供試材のＳＷＡＡＴ試験（Ｓｅａ Ｗａｔｅｒ Ａｃｉｄｉｆｉｅｄ Ｔｅｓｔ：ＡＳＴＭのＧ８５－Ａに準拠）を２４時間行うことである。ＳＷＡＡＴ試験を経た供試材には、腐食部が生成され、この腐食部をＸ線光電子分光法（Ｘ－Ｒａｙ Ｐｈｏｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ：以下、ＸＰＳと称す。）によって厚さ方向に表面分析を行う。このＸＰＳ測定はスパッタ時間をＳｉＯ２換算で深さとして深さ１．２ｎｍごとに測定し、表層から深さ方向にかけてＯとＡｌの濃度（強度）が逆転するまでを酸化皮膜と定義（表層側はＯ＞Ａｌ）し、酸化皮膜中いずれかの測定点においてＣｒの検出有無を確認する。Ｃｒが存在する場合は５７４ｅＶ近傍にピークが出現する。
アルミニウム合金製の押出材は、Ｃｒを含有する金属間化合物が密に分布していて、軽微な腐食を駆動力としてＣｒを含有する皮膜が生成される。このＣｒを含有する酸化皮膜は高い耐食性を有する。
酸化皮膜を確認する条件は、前記組成のアルミニウム合金からなる供試材のＳＷＡＡＴ試験（Ｓｅａ Ｗａｔｅｒ Ａｃｉｄｉｆｉｅｄ Ｔｅｓｔ：ＡＳＴＭのＧ８５－Ａに準拠）を２４時間行うことである。ＳＷＡＡＴ試験を経た供試材には、腐食部が生成され、この腐食部をＸ線光電子分光法（Ｘ－Ｒａｙ Ｐｈｏｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ：以下、ＸＰＳと称す。）によって厚さ方向に表面分析を行う。このＸＰＳ測定はスパッタ時間をＳｉＯ２換算で深さとして深さ１．２ｎｍごとに測定し、表層から深さ方向にかけてＯとＡｌの濃度（強度）が逆転するまでを酸化皮膜と定義（表層側はＯ＞Ａｌ）し、酸化皮膜中いずれかの測定点においてＣｒの検出有無を確認する。Ｃｒが存在する場合は５７４ｅＶ近傍にピークが出現する。
【0038】
（製造方法）
アルミニウム合金製の押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
アルミニウム合金製の押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
【0039】
（鋳塊製造工程）
鋳塊製造工程は、溶解鋳造によって鋳塊（スラブ）を製造する。
鋳塊は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物としたアルミニウム合金からなる。このアルミニウム合金は、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれか、或いは複数が含まれてもよい。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下含有する。
鋳込み温度は、７００℃以上７９０℃未満であり、好ましくは７３０℃以上７７０℃未満である。鋳造時の鋳込み温度が７００℃未満であると、鋳造中に晶出温度域に滞在する時間が長くなり押出工程で十分破砕しきれないほどの粗大な金属間化合物が生成される。鋳造時の鋳込み温度が７９０℃以上であると、湯洩れによって製造不可となる。
冷却速度は０．１℃／ｓ以上であり、好ましくは１℃／ｓ以上である。鋳造時の冷却速度が０．１℃／ｓ未満であると、鋳造中に晶出温度域に滞在する時間が長くなり押出工程で十分破砕しきれないほどの粗大な金属間化合物が生成される。
鋳塊製造工程は、溶解鋳造によって鋳塊（スラブ）を製造する。
鋳塊は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物としたアルミニウム合金からなる。このアルミニウム合金は、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれか、或いは複数が含まれてもよい。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下含有する。アルミニウム合金は、好ましくは、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下含有する。
鋳込み温度は、７００℃以上７９０℃未満であり、好ましくは７３０℃以上７７０℃未満である。鋳造時の鋳込み温度が７００℃未満であると、鋳造中に晶出温度域に滞在する時間が長くなり押出工程で十分破砕しきれないほどの粗大な金属間化合物が生成される。鋳造時の鋳込み温度が７９０℃以上であると、湯洩れによって製造不可となる。
冷却速度は０．１℃／ｓ以上であり、好ましくは１℃／ｓ以上である。鋳造時の冷却速度が０．１℃／ｓ未満であると、鋳造中に晶出温度域に滞在する時間が長くなり押出工程で十分破砕しきれないほどの粗大な金属間化合物が生成される。
【0040】
（均質化工程）
均質化工程は、鋳塊を４００℃以上６００℃未満に加熱した状態を、好ましくは４３０℃以上５８０℃未満に加熱した状態を保持する。保持時間は、１時間以上１２時間以下であり、好ましくは３時間以上１０時間以下である。
所定の温度で鋳塊の熱処理を行うことによって、Ａｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の金属間化合物を析出させ、さらにＦｅサイトへのＣｒドープを促す。
温度が４００℃未満であると、十分な効果（均質化）が得られず、温度が６００℃以上では析出物が粗大化、あるいは再固溶して分布が疎になる。
均質化工程は、鋳塊を４００℃以上６００℃未満に加熱した状態を、好ましくは４３０℃以上５８０℃未満に加熱した状態を保持する。保持時間は、１時間以上１２時間以下であり、好ましくは３時間以上１０時間以下である。
所定の温度で鋳塊の熱処理を行うことによって、Ａｌ－Ｆｅ系、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ系の金属間化合物を析出させ、さらにＦｅサイトへのＣｒドープを促す。
温度が４００℃未満であると、十分な効果（均質化）が得られず、温度が６００℃以上では析出物が粗大化、あるいは再固溶して分布が疎になる。
【0041】
（押出工程）
押出工程は、熱間押出し加工を行う。押出時にアルミとダイスの摩擦によって加工熱が生じ、材料温度が上昇し、押出時の最高到達温度は、例えば６２０℃未満であり、好ましくは５８０℃未満である。６２０℃以上になると、化合物の粗大化や再固溶によって分布が疎になる。
押出速度は、０．５ｍ／ｓ以上であり、好ましくは０．８ｍ／ｓ以上である。押出速度を０．５ｍ／ｓ以上とすることで、材料に加工応力を付与して粗大な金属間化合物を破砕することができる。
押出工程は、熱間押出し加工を行う。押出時にアルミとダイスの摩擦によって加工熱が生じ、材料温度が上昇し、押出時の最高到達温度は、例えば６２０℃未満であり、好ましくは５８０℃未満である。６２０℃以上になると、化合物の粗大化や再固溶によって分布が疎になる。
押出速度は、０．５ｍ／ｓ以上であり、好ましくは０．８ｍ／ｓ以上である。押出速度を０．５ｍ／ｓ以上とすることで、材料に加工応力を付与して粗大な金属間化合物を破砕することができる。
【0042】
押出工程を経て、前記組成のアルミニウム合金からなるアルミニウム合金製の押出材が完成する。
押出材の製造方法は、必要に応じて、溶体化処理、時効処理、ろう付熱処理を行う。
押出材の製造方法は、必要に応じて、溶体化処理、時効処理、ろう付熱処理を行う。
【0043】
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金製の押出材の製造方法では、ＦｅとＳｉの含有比を調整してＣｒと併せて添加したアルミニウム合金を原材料とし、鋳造、均一化処理、押出温度の製造条件を制御することで、カソード反応が小さい化合物を優位に生成させることができ、且つ粗大な晶出物を抑制することができる。これにより、粗大な金属間化合物が腐食の起点となることを防止すると共に、Ｃｒ含有皮膜の生成を阻害することを防止できる。
【0044】
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金製の押出材では、Ｃｒを含む微細な金属間化合物が密に分布していることで、微細は腐食でＣｒを含む微細な金属間化合物が分解されると、この分解したＣｒを含む高い耐食性を有する酸化皮膜が形成される。これにより、アルミニウム合金製の押出材が単層でも長期に亘って使用することが可能である。
従来のアルミニウム合金の表面を陽極酸化皮膜として形成すること、または犠牲防食材を含む複層材を用いることは、高コストとなってしまう。また、表面処理は塗布ムラがあると、腐食が生じる恐れがある。市場で使用中に外的要因で傷が付与された場合にも腐食が生じてしまうリスクがある。Ｚｎ溶射を用いる場合は、犠牲防食をするため犠牲陽極材の腐食が必然的に発生し、腐食生成物が装置の流路に詰まったり、装置の材料表面に付着したりすると装置の性能を低下させ、また装置の外観を損なう場合もある。またエアコン室内機のような使用用途の場合は腐食生成物が飛散するため望ましくない。さらに従来の表面処理や複層材はリサイクル性を低下させてしまう。一方、本発明の実施形態に係る押出材によれば、腐食を駆動力としてＣｒを含む酸化皮膜が形成されることで、腐食生成物の生成を抑えることができ、流路の詰まりを防止でき、材料表面の機能や外観を良好に維持することができる。
押出材は、例えば筒状に成形されて、配管材、熱交換器のチューブ等に利用される。
従来のアルミニウム合金の表面を陽極酸化皮膜として形成すること、または犠牲防食材を含む複層材を用いることは、高コストとなってしまう。また、表面処理は塗布ムラがあると、腐食が生じる恐れがある。市場で使用中に外的要因で傷が付与された場合にも腐食が生じてしまうリスクがある。Ｚｎ溶射を用いる場合は、犠牲防食をするため犠牲陽極材の腐食が必然的に発生し、腐食生成物が装置の流路に詰まったり、装置の材料表面に付着したりすると装置の性能を低下させ、また装置の外観を損なう場合もある。またエアコン室内機のような使用用途の場合は腐食生成物が飛散するため望ましくない。さらに従来の表面処理や複層材はリサイクル性を低下させてしまう。一方、本発明の実施形態に係る押出材によれば、腐食を駆動力としてＣｒを含む酸化皮膜が形成されることで、腐食生成物の生成を抑えることができ、流路の詰まりを防止でき、材料表面の機能や外観を良好に維持することができる。
押出材は、例えば筒状に成形されて、配管材、熱交換器のチューブ等に利用される。
【実施例1】
【0045】
材料と製造条件とを変えて押出成形した押出材の耐食性を評価した。
【0046】
（材料）
製造に用いる材料は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものと、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものと、さらにＴｉを添加したものを用いた。
材料１～９が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。
材料１０～１２が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。以下、Ｃｒの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲、Ｆｅの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲、Ｓｉの０．０５質量％以上１．５０質量％以下の範囲、Ｔｉの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲を、いずれも第一組成範囲と称す場合がある。
材料３５及び３６が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、Ｔｉが０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲外であり、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。
材料２８～３３は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉのいずれかの含有量が第一組成範囲に制御されていないものであり、これらのうち材料３２はさらにＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさないものである。材料３４はＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉの含有量が第一組成範囲に制御されているがＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさないものである。
表１に、各材料のＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉの質量％と、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係とを示す。
製造に用いる材料は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものと、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものと、さらにＴｉを添加したものを用いた。
材料１～９が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。
材料１０～１２が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。以下、Ｃｒの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲、Ｆｅの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲、Ｓｉの０．０５質量％以上１．５０質量％以下の範囲、Ｔｉの０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲を、いずれも第一組成範囲と称す場合がある。
材料３５及び３６が、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、Ｔｉが０．０５質量％以上１．００質量％以下の範囲外であり、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。
材料２８～３３は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉのいずれかの含有量が第一組成範囲に制御されていないものであり、これらのうち材料３２はさらにＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさないものである。材料３４はＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉの含有量が第一組成範囲に制御されているがＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさないものである。
表１に、各材料のＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉの質量％と、０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係とを示す。
【0047】
【表1】
【0048】
（製造方法）
押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
【0049】
（鋳塊製造工程）
鋳塊製造工程は、溶解鋳造によって鋳塊（スラブ）を製造する。
鋳込み温度は、７００℃以上７９０℃未満である。
冷却速度は０．１℃／ｓ以上である。
鋳塊製造工程は、溶解鋳造によって鋳塊（スラブ）を製造する。
鋳込み温度は、７００℃以上７９０℃未満である。
冷却速度は０．１℃／ｓ以上である。
【0050】
（均質化工程）
均質化工程は、鋳塊を４００℃以上６００℃未満に加熱した状態を保持する。保持時間は、５時間である。
均質化工程は、鋳塊を４００℃以上６００℃未満に加熱した状態を保持する。保持時間は、５時間である。
【0051】
（押出工程）
押出工程は、熱間押出し加工を行う。押出時にアルミとダイスの摩擦によって加工熱が生じ、材料温度が上昇し、押出時の最高到達温度は６２０℃未満である。押出速度は、０．５ｍ／ｓ以上である。
押出工程は、熱間押出し加工を行う。押出時にアルミとダイスの摩擦によって加工熱が生じ、材料温度が上昇し、押出時の最高到達温度は６２０℃未満である。押出速度は、０．５ｍ／ｓ以上である。
【0052】
各製造方法の鋳造鋳込み温度、鋳造冷却速度、均質化処理温度、押出温度、押出速度を表２に示す。なお、製造方法Ａ～Ｇが、鋳造鋳込み温度、鋳造冷却速度、均質化処理温度、押出温度、押出速度が前記の範囲に制御されており、製造方法Ｈ～Ｌが、鋳造鋳込み温度、鋳造冷却速度、均質化処理温度、押出温度、押出速度のいずれかが前記の範囲外である。
【0053】
【表2】
【0054】
材料（材料１～１２，２８～３６のいずれか）と製造条件（製造方法Ａ～Ｌのいずれか）とでアルミニウム合金からなる押出材を作製して試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０とし、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の化合物の数、腐食減量、腐食深さを測定した。なお、押出材は、筒状に形成されており、その断面は縦１．３ｍｍ横１８．０ｍｍの矩形状であり、断面の各部の厚さは０．３ｍｍである。
【0055】
イ．化合物の数（分布状態）
試料より、切り出した試料片の機械研磨、および電解研磨を行って薄膜を作製し、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）でＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２（１００μｍ角）を観察視野として、微細化合物と粗大化合物を計測した。化合物におけるＣｒ含有の有無は、１μｍより大きい化合物にはＥＰＭＡ、１μｍ以下ではＥＤＳによる組成分析より判断した。微細化合物は、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有する金属間化合物である。粗大化合物は、円相当径で１０μｍを超える径を有する金属間化合物である。表３及び表４に、微細化合物と粗大化合物の数とを示す。
試料より、切り出した試料片の機械研磨、および電解研磨を行って薄膜を作製し、ＴＥＭ（透過型電子顕微鏡）でＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２（１００μｍ角）を観察視野として、微細化合物と粗大化合物を計測した。化合物におけるＣｒ含有の有無は、１μｍより大きい化合物にはＥＰＭＡ、１μｍ以下ではＥＤＳによる組成分析より判断した。微細化合物は、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有する金属間化合物である。粗大化合物は、円相当径で１０μｍを超える径を有する金属間化合物である。表３及び表４に、微細化合物と粗大化合物の数とを示す。
【0056】
ロ．押出材の腐食部における皮膜分析
ＳＷＡＡＴ試験に２４時間負荷した供試材の腐食部における皮膜を分析した。
押出材から切り出した供試材をＳＷＡＡＴ試験に２４時間負荷した後、純水で洗浄して十分乾燥させた供試材について材料表層のＸＰＳ測定を行うことで皮膜中にＣｒ含有の有無を判断した。皮膜中にＣｒを検出する場合を良好と、未検出の場合を不良とした。表３及び表４に、良好をＡとし、不良をＣとして、各試料の皮膜分析結果を示す。
ＳＷＡＡＴ試験はｐＨ３とした５％ＮａＣｌを腐食液とし、５０℃で３０分間噴霧、５０℃で９０分間湿潤を１サイクルとするサイクル試験である。
ＸＰＳ測定はスパッタ時間をＳｉＯ２換算で深さとして深さ１．２ｎｍごとに測定し、表層から深さ方向にかけてＯとＡｌの濃度が逆転するまでを酸化皮膜と定義（表層側はＯ＞Ａｌ）し、酸化皮膜中いずれかの測定点においてＣｒの検出（Ｃｒが存在する場合は５７４ｅＶ近傍に出現するピーク）の有無を判断した。
なお、表３に示す試料１～９，２８～４９，６８～９０，１２１～１３０は、Ｔｉを含有していないアルミニウム合金からなり、表４に示す試料１０～１２，３５，３６，５０～５２，７５，７６，９１～１００は、Ｔｉを含有したアルミニウム合金からなる。
ＳＷＡＡＴ試験に２４時間負荷した供試材の腐食部における皮膜を分析した。
押出材から切り出した供試材をＳＷＡＡＴ試験に２４時間負荷した後、純水で洗浄して十分乾燥させた供試材について材料表層のＸＰＳ測定を行うことで皮膜中にＣｒ含有の有無を判断した。皮膜中にＣｒを検出する場合を良好と、未検出の場合を不良とした。表３及び表４に、良好をＡとし、不良をＣとして、各試料の皮膜分析結果を示す。
ＳＷＡＡＴ試験はｐＨ３とした５％ＮａＣｌを腐食液とし、５０℃で３０分間噴霧、５０℃で９０分間湿潤を１サイクルとするサイクル試験である。
ＸＰＳ測定はスパッタ時間をＳｉＯ２換算で深さとして深さ１．２ｎｍごとに測定し、表層から深さ方向にかけてＯとＡｌの濃度が逆転するまでを酸化皮膜と定義（表層側はＯ＞Ａｌ）し、酸化皮膜中いずれかの測定点においてＣｒの検出（Ｃｒが存在する場合は５７４ｅＶ近傍に出現するピーク）の有無を判断した。
なお、表３に示す試料１～９，２８～４９，６８～９０，１２１～１３０は、Ｔｉを含有していないアルミニウム合金からなり、表４に示す試料１０～１２，３５，３６，５０～５２，７５，７６，９１～１００は、Ｔｉを含有したアルミニウム合金からなる。
【0057】
ハ．腐食減量
筒状の押出材から供試材を長さ８０ｍｍ切り出し、外周面のうち中心軸まわり１８０度の範囲と筒端部とをマスキングで保護して外周面の非マスキング箇所を曝露の状態で腐食試験に負荷した。腐食試験はＳＷＡＡＴ試験に１３２０時間負荷し、腐食試験前後の重量変化（腐食減量）によって評価した。腐食減量が５．０ｍｇ／ｃｍ２未満を良好とし、腐食減量が５．０ｍｇ／ｃｍ２以上１０．０ｍｇ／ｃｍ２未満をやや良好とし、１０．０ｍｇ／ｃｍ２以上を不良と評価した。表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の腐食減量の評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
筒状の押出材から供試材を長さ８０ｍｍ切り出し、外周面のうち中心軸まわり１８０度の範囲と筒端部とをマスキングで保護して外周面の非マスキング箇所を曝露の状態で腐食試験に負荷した。腐食試験はＳＷＡＡＴ試験に１３２０時間負荷し、腐食試験前後の重量変化（腐食減量）によって評価した。腐食減量が５．０ｍｇ／ｃｍ２未満を良好とし、腐食減量が５．０ｍｇ／ｃｍ２以上１０．０ｍｇ／ｃｍ２未満をやや良好とし、１０．０ｍｇ／ｃｍ２以上を不良と評価した。表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の腐食減量の評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
【0058】
ニ．腐食深さ
押出材から切り出した供試材をＳＷＡＡＴ１３２０時間負荷した後、供試材の腐食深さを評価した。この評価に際して、先ず非接触段差測定器を用いて供試材の曝露面で最も深い腐食部を特定し、次にその特定箇所を樹脂包埋して研磨することで断面を暴露し、観察によって腐食後の供試材で最も薄い厚さｔ１を測定し、ＳＷＡＡＴ試験前に予め測定した供試材の厚さｔ０との差分を腐食深さ（＝ｔ０―ｔ１）とした。腐食深さが６０μｍ未満を良好とし、６０μｍ以上１２０μｍ未満をやや良好とし、１２０μｍ以上を不良とした。
表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の腐食深さの評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
押出材から切り出した供試材をＳＷＡＡＴ１３２０時間負荷した後、供試材の腐食深さを評価した。この評価に際して、先ず非接触段差測定器を用いて供試材の曝露面で最も深い腐食部を特定し、次にその特定箇所を樹脂包埋して研磨することで断面を暴露し、観察によって腐食後の供試材で最も薄い厚さｔ１を測定し、ＳＷＡＡＴ試験前に予め測定した供試材の厚さｔ０との差分を腐食深さ（＝ｔ０―ｔ１）とした。腐食深さが６０μｍ未満を良好とし、６０μｍ以上１２０μｍ未満をやや良好とし、１２０μｍ以上を不良とした。
表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の腐食深さの評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
【0059】
ホ．耐食性の評価
腐食減量と腐食深さとから試料の耐食性を評価した。腐食減量の評価と腐食深さの評価とが、いずれも良好（Ａ）である場合を良好とし、一方が良好（Ａ）であり他方がやや良好（Ｂ）である場合といずれもやや良好（Ｂ）である場合とをやや良好とし、いずれかが不良（Ｃ）である場合を不良とした。表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の耐食性の評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
腐食減量と腐食深さとから試料の耐食性を評価した。腐食減量の評価と腐食深さの評価とが、いずれも良好（Ａ）である場合を良好とし、一方が良好（Ａ）であり他方がやや良好（Ｂ）である場合といずれもやや良好（Ｂ）である場合とをやや良好とし、いずれかが不良（Ｃ）である場合を不良とした。表３及び表４に、各試料１～１２，２８～３６，４１～５２，６８～７６，８１～１００，１２１～１３０の耐食性の評価を、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして示す。
【0060】
【表3】
【0061】
【表4】
【0062】
表３に示すように、試料１～９，４１～４９，８１～８５は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料１～９のいずれかを、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ～Ｇのいずれかで製造したものである。これにより、カソード反応が小さい化合物を優位に生成させて、Ｃｒを含む微細な金属間化合物が密に分布させることができ、その上に粗大な晶出物を抑制することができた。さらに、表層面の腐食部では、腐食減量が少なく及び腐食深さが浅く、且つ金属間化合物が分解したＣｒを含む酸化皮膜が形成されて、耐食性が良好であることを確認した。
【0063】
表４に示すように、試料１０～１２，３５，５０～５２，７５，９１～９５は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料１０～１２，３５のいずれかを、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ～Ｇのいずれかで製造したものである。これにより、カソード反応が小さい化合物を優位に生成させて、Ｃｒを含む微細な金属間化合物が密に分布させることができ、その上に粗大な晶出物を抑制することができた。さらに、表層面の腐食部では、腐食減量が少なく及び腐食深さが浅く、且つ金属間化合物が分解したＣｒを含む酸化皮膜が形成されて、耐食性が良好であることを確認した。試料３５及び７５は、Ｔｉ含有量が第一組成範囲より少ない材料３５を用いているが、耐食性が良好であることを確認した。
【0064】
試料２８～３１，３３，６８～７３，１２１～１２５は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉのいずれかの含有量が第一組成範囲外の材料２８～３１及び３３のいずれかを用いて、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度、押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ～Ｇのいずれかで製造したものである。試料３２及び７２は、Ｓｉの含有量が第一組成範囲外であると共に、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさない材料３２を用いて、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度、押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ及びＧのいずれかで製造したものである。また試料３４及び７４は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉの含有量が第一組成範囲であるが、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさない材料３４を、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度、押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ及びＧのいずれかで、押出材を製造した。鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度、押出速度）の製造条件の制御に関わらず、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉのいずれかの含有量が第一組成範囲外であると、またはＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たさないと、耐食性が低いことを確認した。また試料２９，３１，３３，６９，７１，７３は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉのいずれかの含有量が第一組成範囲外である材料２９、３１，３３のいずれかを製造方法Ａ，Ｇのいずれかで製造されるものであり、製造が難しいため耐食性の評価を行わなかった。試料３０，７０は、Ｆｅ含有量が少ない材料３０を製造方法Ａ，Ｇのいずれかで製造されるものであり、コスト高のため、耐食性の評価を行わなかった。
【0065】
試料１２６～１３０は、Ｃｒ含有量が第一組成範囲外の材料２８を用いて、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しない製造方法Ｈ～Ｌのいずれかで製造したものである。鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しないと、押出材の耐食性が低いことを確認した。
試料８６～９０は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料１を、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しない製造方法Ｈ～Ｌのいずれかで製造したものである。鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しないと、押出材の耐食性が低いことを確認した。
試料８６～９０は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料１を、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しない製造方法Ｈ～Ｌのいずれかで製造したものである。鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しないと、押出材の耐食性が低いことを確認した。
【0066】
試料９６～１００は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料１０を、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しない製造方法Ｈ～Ｌのいずれかで製造したものである。鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）いずれかの製造条件を制御しないと、耐食性が低いことを確認した。
【0067】
試料３６及び７６は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有すると共に、Ｔｉ含有量が第一組成範囲外であり、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす材料３６を、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度、押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ及びＧのいずれかで、押出材を製造するものである。Ｔｉ含有量が多く、製造が難しいため耐食性の評価を行わなかった。
【実施例2】
【0068】
材料と製造条件とを変えて製造した押出材の引張強さＲｍを評価した。
【0069】
（材料）
押出材の製造に用いる材料は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有すると共に、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれか或いは複数の元素を含み、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものを用いた。
材料１３～２７は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。また、材料１３～２７では、含有量として、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下とする。以下、Ｍｎの０．１０質量％以上２．００質量％以下の範囲、Ｍｇの０．０１質量％以上３．００質量％以下の範囲を、いずれも第二組成範囲と称す場合がある。
材料３７～４０は、Ｍｎ，Ｍｇのいずれかの含有量が第二組成範囲外である。
各材料１３～２７，３７～４０のＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏの質量％と、ＦｅとＳｉの質量％に関する０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係について、表５に示す。
押出材の製造に用いる材料は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉを含有すると共に、Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれか或いは複数の元素を含み、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるものを用いた。
材料１３～２７は、Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とし、ＦｅとＳｉの含有量が０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たす。また、材料１３～２７では、含有量として、Ｔｉを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｍｎを０．１０質量％以上２．００質量％以下、Ｍｇを０．０１質量％以上３．００質量％以下、Ｃｕを０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏのいずれかの元素或いは複数の元素を、元素毎に０．０１質量％以上０．５０質量％以下とする。以下、Ｍｎの０．１０質量％以上２．００質量％以下の範囲、Ｍｇの０．０１質量％以上３．００質量％以下の範囲を、いずれも第二組成範囲と称す場合がある。
材料３７～４０は、Ｍｎ，Ｍｇのいずれかの含有量が第二組成範囲外である。
各材料１３～２７，３７～４０のＣｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏの質量％と、ＦｅとＳｉの質量％に関する０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係について、表５に示す。
【0070】
【表5】
【0071】
（製造方法）
押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
製造方法は、前記の表２の製造方法Ａ～Ｌのいずれかである。
押出材の製造方法は、鋳塊を製造する鋳塊製造工程と、鋳塊を均質化処理する均質化工程と、鋳塊を押出し加工する押出工程と、を備えている。
製造方法は、前記の表２の製造方法Ａ～Ｌのいずれかである。
【0072】
材料（材料１３～２７，３７～４０のいずれか）と製造条件（製造方法Ａ～Ｌのいずれか）とで押出材を作製して試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０とし、各試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０の強度を測定した。
押出材は、内径２７ｍｍ、外形３０ｍｍのパイプ材であり、このパイプ材から金属材料引張試験方法（ＪＩＳＺ２２４１：２０１１）１３号Ｂ試験片を切り出して、引張強さＲｍを測定した。引張強さＲｍが、１４０ＭＰａ以上を良好とし、１００ＭＰａ以上１４０ＭＰａ未満をやや良好とし、１００ＭＰａ未満を不良と判断した。
表５に各試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０の引張強さＲｍを、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして表す。また、実施例１で行った、化合物の数の計測，押出材の腐食部における皮膜分析、腐食減量、腐食深さ、耐食性の評価を実施例２の各試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０にも同様に行い、これらの計測値や評価を併せて表６に示す。
押出材は、内径２７ｍｍ、外形３０ｍｍのパイプ材であり、このパイプ材から金属材料引張試験方法（ＪＩＳＺ２２４１：２０１１）１３号Ｂ試験片を切り出して、引張強さＲｍを測定した。引張強さＲｍが、１４０ＭＰａ以上を良好とし、１００ＭＰａ以上１４０ＭＰａ未満をやや良好とし、１００ＭＰａ未満を不良と判断した。
表５に各試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０の引張強さＲｍを、良好をＡとし、やや良好をＢとし、不良をＣとして表す。また、実施例１で行った、化合物の数の計測，押出材の腐食部における皮膜分析、腐食減量、腐食深さ、耐食性の評価を実施例２の各試料１３～２７，３７～４０，５３～６７，７７～８０，１０１～１２０にも同様に行い、これらの計測値や評価を併せて表６に示す。
【0073】
【表6】
【0074】
試料１３～２７，５３～６７，１０１～１２０は、Ｃｒ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｖ，Ｓｒ，Ｓｃ，Ｍｏの含有量がいずれも第二組成範囲に制御された材料１３～２７のいずれかを用いたものであり、これらの引張強さＲｍは良好或いはやや良好であった。またこれらのうち、試料１３－２７，５３－６７，１０１－１０５，１１１－１１５は、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）の製造条件を制御した製造方法Ａ～Ｇのいずれかで製造されたものであり、表層面の腐食部では、腐食減量が少なく及び腐食深さが浅く、且つ金属間化合物が分解したＣｒを含む酸化皮膜が形成されて、耐食性が良好或いはやや良好であることを確認した。試料１０６～１１０，１１６～１２０は、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）の製造条件のいずれかの制御を行わない製造方法Ｈ～Ｌで製造したものであり、耐食性が不良であった。
【0075】
試料３７～４０，７７～８０は、Ｍｎ，Ｍｇのいずれかの含有量が第二組成範囲に制御されていない材料３７～４０のいずれかを、製造方法Ａ，Ｇのいずれかで製造するものである。これらのうち、試料３７，３９，７７及び７９では引張強さＲｍが不良であったが、耐食性は、鋳造、均一化処理、押出し加工（押出温度と押出速度）の製造条件が制御されていることで、やや良好であった。試料３８，４０，７８及び８０は、Ｍｎ，Ｍｇのいずれかの含有量が第二組成範囲を超える材料３８，４０を用いて、製造方法Ａ，Ｇのいずれかで製造されるものであり、押出性が悪いため製造を行わなかった。
【要約】
【課題】アルミニウム合金製の押出材を提供する。
【解決手段】Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、ＦｅとＳｉが０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たし、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が、ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に１０個以上であり、さらに円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が、ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に３個未満である。
【選択図】なし
【解決手段】Ｃｒを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｆｅを０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉを０．０５質量％以上１．５０質量％以下含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなり、ＦｅとＳｉが０．８Ｆｅ≦Ｓｉの関係を満たし、円相当径で０．０１μｍ以上５．００μｍ未満の径を有するＣｒを含有する金属間化合物が、ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に１０個以上であり、さらに円相当径で１０μｍ以上の径を有する金属間化合物が、ＥＤ－ＴＤ平行面の１００００μｍ２あたりの観察視野に３個未満である。
【選択図】なし